单层厂房供配电设计实训心得（合集五篇）

第一篇：单层厂房供配电设计实训心得

单层厂房供配电设计实训心得

建筑供配电与照明综合实训是建筑设备工程技术专业的一门专业必修课，在学完建筑供配电与照明课程后，需要有一个实践环节，强化所学内容。参加本综合实训，使学生把在课堂上所学到的知识，应用于具体的工程设计，使之进一步加深对基本理论的掌握与理解，完善理论与实践的衔接。同时培养学生运用所学知识解决实际问题的能力，了解并运用有关设计规范和规程，掌握建筑供配电与照明的基本内容及程序。根据设计任务书，对指定的车间进行电气设计。要求学生运用相关的理论知识，进行车间的照明配电系统设计、动力配电系统设计与计算、防雷接地系统设计，熟悉并能正确的应用有关设计规范。着重于知识的运用与分析和解决问题的能力的培养和提高。课程设计的主要目的是理论联系实际，培养学生综合运用先修课程和所学建筑供配电工程的专业知识进行电气施工图设计的能力，学会选择和确定电气设备的型号和规格，学会查找和运用有关设计手册和技术资料，为将来的工程设计或施工识图打下良好的基础。

本次实训主要是设计单层厂房供配电，我认为工厂供电工作，不仅对电力工业是一种促进，而且对发展工业生产，实现工业现代化也具有非常重要的意义。随着现代文明的发展与进步，社会生产与生活对电能供应的质量和管理提出了越来越高的要求。作为电能传输与控制的中间枢纽，变电所必须改变传统的设计和控制模式，才能适应现代电力系统、现代化工业生产和社会生活的发展趋势。电能从区域变电站进入工厂后，首先要解决的就是如何对电能进行控制、变换、分配和传输等问题。而变电所就担负着这一重任，一旦变电所出了事故而造成停电，则整个工厂的生产过程都将停止进行，甚至还会引起一些严重的安全事故。

工厂的供电工作要很好的为工业生产服务，必须满足如下基本要求。

（1）安全：在电能供应分配和使用中，不应发生人身事故和设备事故。

（2）可靠：根据可靠性的要求，工厂内部的电力负荷分为一级负荷、二级负荷、三级负荷三种。一级负荷因突然停电会造成设备损坏或造成人身伤亡，因此必须必须有两个独立源供电;二级负荷突然停电会造成经济上的较大损失或会造成社会秩序的混乱，因此必须有两回路供电，但当去两回路有困难时，可容许有一回专用线路供电；三级负荷由于突然停电造成的影响或损失不大，对供电电源工作特殊要求。

（3）优质：应满足用户对电压、频率、波形不畸变等电能质量要求。

（4）经济、应满足以上要求的前提下，供电系统尽量要接线简单，投资要少，运行费用要低，并考虑尽可能节约电能和有色金属的消耗量。

工厂供电系统是电力系统的一个组成部分，必然受到电力系统工况的影响和制约，因此供电系统应该遵守电力部门制定的法规，评价分析可以应用电力系统中采用的分析、计算方法。

课程设计已经做完，我也有很多的心得体会值得去书写，这方面的专业知识，更多的是关于实践和思维之间关系方面的。在已度过的大学时间里接触的都是专业课。仅仅是专业课的理论知识，那么如何把我们所学的专业基础课理论知识运用到实践中去呢？这是我长期思考的问题。

在做课程设计过程中，我对很多知识不是很熟悉，我感触最深的当属查阅大量的设计资料了。为了让自己完成设计去查阅这方面的设计资料，同时也再次去理解回顾知识。科学都要有据可依，有理可循，不切实际的构想永远只能是构想，永远无法升级为设计。设计中，我翻阅以前所学习的专业课知识，学习的过程中带着问题去学我觉得很有目的性，这是我做这次课程设计的心得之一。要有一个清晰的思路和一个完整的流程图，不能妄想一次就想将整个设计好，养成反复修改的好习惯。在课程设计中我得到同学和老师的许多帮助，再次一并谢过。由于我自身的水平有限，难以在理解上、设计中有所纰漏敬请老师扶正。

通过本次设计，使我将所学理论知识很好的运用到了实际工程当中，真正做到了学以致用，并使自己的实践能力得到了很好的提高，主要体现在以下几个方面。

工厂供电知识学习方面，此次课程设计使我对课本上学到的知识有了进一步巩固，而且对课堂上没有深入学习的知识也作了了解，因此对供配电知识有了较全面和一个整体的把握。

知识系统化能力方面，本次本次课程设计过程中运用了很多的知识，因此如何将知识系统化就成了关键，例如本设计中用到了工厂供电的绝大多数理论知识和设计方案，因此在设计工程中侧重了知识系统化能力的培养，为今后的工作和学习打下了很好的理论基础。

微机应用和计算能力方面，通过本次锻炼，在绘图方面，熟练了对autocad、word等软件的掌握，并且使自己计算准确度有了提高。

获取信息能力方面，通过本次设计，我进一步认识到查工具书的重要性，因为我们课本上所讲的知识毕竟有限，查工具书能使我们广泛地汲取知识，补充自己知识系统的不足。同时我也更加体会到网络的好处，从网上查到了一些工厂的一些最新设备，以及新旧设备的对比等等，这些对此次课程设计有很大帮助。

自学能力方面，此次设计过程中遇到了很多的困难，在解决问题过程中，激发了我对获取知识的渴望，使我的自学能力得到了提高。

总之，此次课程设计的顺利完成使我收获颇多，也为我以后的学习和工作打下了扎实的基础。

第二篇：单层厂房课程设计封皮

混凝土及砌体结构

课程设计

学生姓名：张海岩 学 号：20094023341 指导教师：解恒燕 学 院：工程学院 专 业：土木工程

中国·大庆 2012年9月

第三篇：单层厂房课程设计论文

很多人对于课程设计论文十分头痛，在课程结束的时候却不知道该如何撰写论文，其实并不难，下面是小编整理收集的单层厂房课程设计论文模板，欢迎阅读参考！

单层砖柱厂房具有选价低廉、构造简单、施工方便等优点，在中小型工业厂肩中得到广泛应用。砖柱厂房是以砖柱（墙）做为承重和抗侧力构件，由于材料的脆性性质，其抗震性能比钢筋混凝土柱厂房差；由于砖往厂房内部空旷、横墙问距大，地震时的抗倒塌能力不如砌体结构的民用建筑。因此根据砖柱厂房的震害特点，找出杭震的薄弱环节，提出相应的抗震措施，提高其抗震能力是必要的。

1．地震震害及其特点：

地震震害表明：

6、7度区单层砖柱厂房破坏较轻，少数砖柱出现弯曲水平裂缝：8度区出现倒塌或局部倒塌，主体结构产生破坏；9度区厂房出现较为严重的破坏，倒塌率较大。

从震害特点看，砖柱是厂房的薄弱环节，外纵墙的砖柱在窗台高度或厂房底部产主水平裂缝，内纵墙的砖柱在底部产生水平裂缝，砖柱的破坏是厂肩倒塌的主要原因。山墙在地震时产生以水平裂缝为代表的平面外弯曲破坏，山墙外倾、檩条拔出，严重时山墙倒塌，端开间屋盖塌落。屋盖形式对厂房抗震性能有一定的影响，重屋盖厂房的震害普遍重子轻屋盖厂房，楞摊瓦和稀铺望板的瓦木屋盖，其纵向水平刚度和空间作用较差，地震时屋盖易产生倾斜。

2．适用范围及结构布置

2．1单跨和等高多跨的单层砖柱厂房，当无吊车且跨度和柱顶标高均不大时，地震破坏较轻。不等高厂房由于高振型的影响，变截面柱的上柱震害严重又不易修复，容易造成屋架塌落。因此规定砖柱厂房的适用范围为单跨或等高多跨且无桥式吊车的中小型厂房，6－8度时厂房的跨度不大子15m且柱顶标高下大于6．6m，9度时跨度不大于12m且柱顶标高不大于 4．5m。

2．2厂房的平立面应简单规则。平面宜为矩形，当平面为L、T形时，厂房阴角部位易产生震害，特别是平面刚度不对称，将产生应力集中。对于立面复杂的厂房，当屋面高低错落时，由于振动的不协调而发主碰撞，震害更为严重。

2．3当厂房体型复杂或有贴建的房屋（或构筑物）时，应设置防震缝将厂房与附属建筑分割成各自独立、体型简单的抗震单元，以避免地震时产主破坏。针对中小型厂房的特点，钢筋混凝上无檀屋盖的砖柱厂房应设置防震缝，而轻型屋盖的砖柱厂房可不设防震缝。防震缝处宜设置双柱或双墙，以保证结构的整体稳定性和刚度，防震缝的宽度应根据地震时最大弹塑性变形计算确定。一般可采用50～70mm。

3．结构体系

3.1地震时厂房破坏程度与屋盖类型有关，一般来说重型屋盖厂房震害重，轻型屋盖厂房震害轻，在高烈度区影响更为明显。因此要求6－8度时宜采用轻型屋盖，9度时应采用轻型屋盖。人之地震震害调查表明：

6、7度时的单跨和等高多跨砖柱厂房基本完好或轻微破坏，8、9度时排架柱有一定的震害甚至倒塌。因此《建筑抗震设计规范》（G8Jll一89）规定：

6、7度时可采用十字形截面的无筋砖柱，8度1、2类场地应采用组合砖柱，8度3、4类场地及9度时边柱宣采用组合砖柱，中柱直采用钢筋混凝土柱。经过地震震害分析发现：非抗震设计的单层砖柱厂房经过8度地震也有相当数量的厂房基本完好，所倒塌的厂肩大部份在设计和施工上也存在先天不足，因此正常设计正常施工和正常使用的无筋砖柱单层厂后，在8度区仍然具有一定的抗震能力。可见对8度区的单层砖柱厂房都配筋的要求是偏严的，在抗震规范的修订稿中将8度1、2类场地“应”采用组合砖往改为“宜”采用组合砖柱，允许设计人员根据不同情况对是否配筋有所选择。一般来说，当单层砖柱厂房符合砌体结构刚性方案条件，经抗震验算承载力满足要求时，可以采用无筋砖柱。

3.3对于单层砖柱厂房的纵向仍然要求具有足够的强度和刚度，单靠砖柱做为抗侧力构件是不够的，如果象钢筋混凝土柱厂房那样设置柱间支撑，会吸引相当大的地震剪力。使砖拄剪坏。为了增强厂房的纵向抗震承载力，在柱间砌筑与柱整体连接的纵向砖墙，以代替柱间支撑的作用，这是经济有效的方法。

3.4 当厂房两端为非承重山墙时，山墙顶部与檩条或屋面板恨难连接，只能依靠屋架上弦与防风柱上端连接做为山墙顶部的支点，这不仅降低了房屋整体空间作用，对防止山墙的出平面破坏也不利，因此厂房两端均应设置承重山墙。

3．5 厂房的纵横向内隔墙宣做成抗震墙，其目的充分利用培体的功能，避免主体结构的破坏。当内隔墙不能做成抗震墙时，最好采用轻质隔墙，以避免墙体对柱及柱与屋架连接节点产生不利影响，如果采用非轻质隔墙，则应考虑隔墙对柱及其与屋架节点产生的附加剪力。

3.6 无窗架不应通至厂房单元的端开间，以免过份削弱屋盖的刚度。天窗架采用砖壁承重时，将产生严重的震害甚至倒塌，地震区应避免使用。抗震承载力计算

4.1 横向抗震计算

单层砖往厂房横向抗震计算的计算简图，可按下列规定选取：（1）当厂房柱为无筋砖柱或边柱为组合砖柱、中柱为钢筋混凝土柱时，可采用下端为固接、上端为铰接的徘架结构模型；（2）当厂肩边柱为无筋砖柱、中柱为钢筋混凝士柱，在确定厂房自振周期时，砖柱下端按固接考虑，在计算水平地震作用时，砖柱下端按铰接考虑。这主要是考宅到在地震作用下，随着变形的不断增加，无筋砖柱下端开裂并退出工作，囚而全部横向地震作用由中部的钢筋混凝土柱承担。轻型屋盖单层砖柱厂房的横向抗震计算，可以忽略空间工作影响·采用平面排架进、厅计算。对于钢筋混凝上屋盖和密铺望板的瓦木屋盖厂肩，其空间作用不能忽略，应按空间分析的方法进行计算：但为了简化，对于一定条件下的厂房可以按平面排架进行计算，考虑到其空间工作影响，对计算的地震作用效应要进行调整。

4.2 纵向抗震计算

对于钢筋混凝土屋盖的等高多跨砖柱厂房，当考虑屋盖为刚性时，纵向地震作用在各柱列之间的分配与柱列的侧移刚度成正比：当考虑屋盖的弹性进行空间分析时，侧移刚度较大柱列分配的地震作用比按刚性屋盖分配的地震作用小，而侧移刚度较小柱列分配的地震作用比按刚性屋盖分配的地震作用大。设计中为了利用刚性屋盖假定时纵向地震作用分配形式简单的优点，可以针对不同屋盖形式对柱列的侧移刚度乘以修正系数，做为纵向地震分配时的柱列刚度，并对所计算的厂房自振周期进行修正，以考虑屋盖的弹性影响。

对于纵墙对称布置的单跨厂房，在厂房纵向沿跨中切开，取一个柱列单独进行纵向计算与对厂房进行整体分析结果是相同的。对于轻型屋盖的多跨厂房虽然屋盖仍具有一定的水平刚度，考虑到屋盖与砖墙的弹性极限变形值相差较大，为了计算简便，仍可假定各纵向往列在地震时独立振动，按柱列法进行计算。抗震构造措施

5．1 单层砖柱厂房采用钢筋混凝上屋盖时的抗震构造措施可参照钢筋混凝土柱厂房的有关规定。采用瓦木屋盖时，设有满铺望板的抗震能力比无望板强得多，望板能起到阻止屋架倾斜的作用。地震震害表明，未设上弦及下弦水平支撑的楞摊瓦屋盖，屋架产主倾斜甚至倒塌的震害较多，因此要有足够的屋盖支撑系统，保证屋盖沿纵向有足够的刚度和稳定，以满足抗震的要求。

5．2圈梁对增强厂房的整体性起到了重要作用，但预制圈梁抗震性能差，地震时在连接外容易拉断，因此要求圈梁应现浇且在厂房柱顶标高处沿房屋外墙及承重内墙闭合。对于

8、分度区还应沿墙高每隔3－4m增设一道圈梁，可提高砖墙的抗震性能，并能够限制地震时墙体裂缝的开展，减轻墙体破坏。当地基为软弱粘性土、液化土、新近填土或严重不均匀土层时，地震易出现裂缝，如果裂缝穿过厂房将使房屋撕裂，基础顶面应设置基础圈梁，以减轻地震灾害。当圈梁兼做门窗过梁或抵抗不均匀沉降影响时，圈梁的截面和配筋除满足抗震构造要求外，还应根据实际受力计算确定。

采用钢筋混凝土无檩屋盖的砖柱厂房，地震时在屋盖处圈梁下一至四皮砖的砖墙上易出现水平裂缝，因此8、9度时，在墙顶沿墙长每隔1m 左右埋设 1根8竖向钢筋，并插入顶部圈梁内，以避免上述震害的产生。

5．3地震中屋架与砖柱连接不牢，柱头产主破坏甚至屋盖坍落的震例是较多的。为了加强屋架与砖柱的连接，柱顶垫块应与墙顶圈梁整体浇注，屋架与垫块的预埋件采用螺栓连接或焊接。当垫块厚度或配筋过小时。预埋件的锚固不能满足要求，垫块厚度丁应小于240mm，井配置两层直径不小于8间距不大于100mm的钢筋网。烈度较高时，屋盖承受的地震作用较大，与垫块整体浇注的圈粱受到较大的扭矩，垫块两侧各500mm范围内圈梁的箍筋应加密，其间距不应大子100mm。

5.4山墙是砖柱厂房抗震的薄弱部位，地震时产生外倾、局部倒塌甚至全部倒塌，震害的主要原因是山墙顶部与屋盖系统拉结不牢。为了使屋盖与山墙可靠连接，应在山培顶部设置钢筋混凝上卧梁，通过卧梁内的预埋件与屋盖构件锚拉。

由于山墙比较高大，在横向地震作用下，墙体内的平面弯曲应力使墙体产主水平裂缝，墙体内的剪力使墙体产生交叉裂缝；在纵向地震作用下，墙体产生平面外倾倒。在山墙壁柱中配筋，可以防止或减轻上述震害的产生，壁柱的截面和配筋不应小于排架柱，并应通到墙顶与卧梁、屋面构件连接。

为了防止山墙和横墙的剪切破坏，对其开侗应有所限制，开洞的水平截面面积不应超过总截面面积的50％。

8、9度时在山墙和横墙两端应设置构造柱，9度时在高大洞口两侧应设置构造柱。

参考文献

中华人民共和国国家标准《建筑抗震设计规范》（征求意见稿），北京1998。

刘大海等《单层与多层房屋抗震设计》，西安，陕西科学技术出版社，1987。

第四篇：单层工业厂房课程设计

单层工业厂房课程设计 目 录 混凝土结构课程设计单层厂房设计任务书 1 单层厂房混凝土结构课程设计计算书 3 一、结构方案及主要承重结构 3 二、计算简图 4 三、荷载计算（标准值）4 1、恒荷载计算 4 2、活荷载计算 4 四、内力分析 4 1、剪力分配系数的计算 4 2、恒荷载作用下的内力分析 3、屋面活荷载作用下的内力分析 4 4、吊车竖向荷载作用下的内力分析（不考虑厂房整体空间作用）4 5、吊车水平荷载作用下的内力分析（考虑厂房整体空间作用）4 6、风荷载作用下的内力分析 4 五、内力组合 4 六、A柱截面设计 4 1、柱的纵向钢筋计算 4 2、柱的水平分布钢筋 4 3、牛腿设计 4 4、柱的吊装验算 4 5、A柱基础设计 4 七、B柱截面设计 4 1、柱的纵向钢筋计算 4 2、柱的水平分布钢筋 4 3、牛腿设计 5 4、柱的吊装验算 4 5、B柱基础设计 4 八、C柱截面设计（与A柱相同）4 九、抗风柱设计 4 1、抗风柱计算参数 4 2、荷载计算 4 3、内力分析 4 4、配筋计算 4 5、吊装阶段验算 4 6、基础设计 4 混凝土结构课程设计单层厂房设计任务书 一、设计资料 1.平面与剖面 某机修车间，根据工艺和建筑设计的要求，确定本车间为两跨等高厂房厂房，车间面积为3513.8㎡，车间长度72m。AB跨跨度为24m，设有两台10t中级工作制软钩吊车，轨顶标高7.2m，柱顶标高为10.2m；

BC跨跨度为24m，设有两台10t中级工作制软钩吊车，轨顶标高7.2m，柱顶标高为10.2m，基顶标高-0.5m。

车间平面、剖面图分别如图1、图2。

2、建筑构造 屋盖：

防水层：SBS防水卷材层 找平层：20mm水泥砂浆 保温层：100mm水泥蛭石砂浆 屋面板：大型预制预应力混凝土屋面板 围护结构：

240mm页岩砖墙 门窗：

门：5.6m×6m，两边各一个 低窗：4.2m×4.5m 高窗：4.2m×2.4m 3、自然条件 建设地点：

衡阳市郊，无抗震设防要求 基本风压：

0.40 基本雪压：

0.35 建筑场地：

粉质粘土 地下水位：

低于自然地面3m 修正后地基承载力特征值：250 4、材料 混凝土：基础采用C25，柱采用C25。

钢筋：HPB235级、HRB335级等各种直径钢筋 二、设计要求 1、分析厂房排架，设计柱、基础，整理计算书一份。

2、绘制结构施工图一套（结构说明、结构布置图、一根柱及预埋件详图、基础详图）。

三、设计期限 两周 四、参考资料 1、混凝土结构设计规范GB50010-2002 2、建筑结构荷载规范GB50009-2001 3、建筑地基基础设计规范GB50007-2002 4、混凝土结构构造手册 5、国家建筑标准设计图集08G118 6、教材：《混凝土结构设计原理》 7、教材：《混凝土结构设计》 8、标准图集 屋架G415（一）、（三)柱CG335(一）、（二）、（三）屋面板G410 柱间支撑 G336 吊车梁 G323 基础梁G320 联系梁G320 单层厂房混凝土结构课程设计计算书 一、结构方案及主要承重构件 根据厂房跨度、柱顶高度及吊车重量大小，本车间采用钢筋混凝土排架结构。结构剖面图如图1所示。

厂房平面布置图见图2。

厂房主要构件选型表：

构件名称 标准图集 荷载标准值 选用型号 预应力钢筋混凝土屋面板 G410（一）1.5×6m 1.5 Y-WB-2Ⅱ（S）预应力钢筋混凝土折线型屋架 G415（三）106kN/榀 YWJ18-2-Aa 钢筋混凝土预应力吊车梁 04G425（二）28.2kN/根 DL-4-Z（B）吊车轨道及轨道连接件 G325 0.8 DGL-10 钢筋混凝土基础梁 G320 16.7kN/根 JL-1（整墙）JL-3（开墙）钢窗 0.45 240mm厚砖墙及粉刷 5.24 二、计算单元 本车间为机修车间，工艺无特殊要求，结构布置均匀，选取一榀排架进行计算，计算简图和计算单元如下图 其中，上柱高=4.1m,下柱高=6.6m，柱总高H=10.7m。

三、荷载计算 1、恒载(a)屋盖结构自重 防水层：40mm厚细石混凝土 0.04×25=1.0 保温层：20mm厚挤塑板 0.1 找平层：20mm水泥砂浆 0.02×20=0.4 防水层：20mm厚SBS防水卷材层 0.2 找平层：20mm水泥砂浆 0.4 屋面板：大型预制预应力混凝土屋面板 1.5 屋面恒荷载 3.6 2.85 屋架自重：AB、BC跨YWJ24-2-Aa 106kN/榀 则作用于AB跨两端柱顶的屋盖结构自重为：

㎜ ㎜ 作用于BC跨两端柱顶的屋盖结构自重为：

㎜ ㎜（b）吊车梁及轨道自重 AB跨：

㎜ ㎜ BC跨：

㎜ ㎜（c）柱截面尺寸及自重 柱截面尺寸及相应的计算参数如下 参 数 柱 号 截面尺寸/mm 柱高/mm 惯性矩/ 自重 /kN 面积/ 偏心距/mm A 上柱 400×400 4100 2.13 16.4 1.6 100 下柱 I400×900×100×150 6600 19.54 30.95 1.875 0 B 上柱 400×400 4100 7.2 24.6 2.4 0 下柱 I400×1000×100×150 6600 25.63 32.2 1.975 0 C 上柱 400×400 4100 2.13 16.4 1.6 100 下柱 I400×900×100×150 6600 19.54 30.95 1.875 0 2、活载（a）屋面活荷载 屋面活荷载标准值为0.5，雪荷载标准值为0.35，故仅按屋面活荷载计算，则作用于柱顶的屋面活荷载设计值为：，作用位置与恒荷载相同 各项恒活载作用位置如下图（b）风荷载 风荷载标准值按计算，其中根据厂房各部分标高及B类地面粗糙度表确定如下 柱顶：H=10.2m，檐口：H=12.85m，风荷载体型系数如图所示 排架迎风面、背风面风荷载标准值为 则作用于排架计算简图上的风荷载标准值为（c)吊车荷载 吊车主要参数 AB（BC）跨：

10t吊车、中级工作制吊车，吊车梁高900mm，B=5930mm,K=4050mm,=34.24kN,，吊车竖向荷载 AB跨：

BC跨 2.4.4.3、吊车横向水平荷载 AB跨 BC跨 2.5、排架内力分析 该厂房为两跨等高厂房，可以用剪力分配法进行排架内力分析 柱剪力分配系数 柱列 n 备注 A 0.150 0.341 2.5 0.281 0.161 B 0.157 0.341 2.47 0.0708 0.638 C 0.109 0.341 2.27 0.225 0.201 2.5.1、恒载作用下排架内力分析 A柱 B柱 C柱 由于排架为对称结构，故各柱按柱顶为不动铰支座计算内力，柱顶不动铰支座反力分别为 A柱 B柱 C柱 排架柱顶不动铰支座总反力为 各柱柱顶最后剪力分别为 2.5.2、屋面活荷载作用下排架内力分析 2.5.2.1、AB跨作用屋面活荷载 排架计算简图如图所示，其中 其在A、B柱柱顶及变阶处引起的力矩为 A柱 B柱 则排架柱顶不动铰支座总反力为 将R反向作用于排架柱顶，可得屋面活荷载作用于AB跨时的柱顶剪力 排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-9 2.5.2.2、BC跨作用屋面活荷载 排架计算简图如图所示，其中 其在A、B柱柱顶及变阶处引起的力矩为 B柱 C柱 则排架柱顶不动铰支座总反力为 将R反向作用于排架柱顶，可得屋面活荷载作用于AB跨时的柱顶剪力 排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-10 2.5.3、风荷载作用下排架内力分析 2.5.3.1、左吹风时 排架计算简图如图所示 各柱不动铰支座反力分别为 A柱 C柱 各柱顶剪力分别为 排架内力图如图2-11所示 2.5.3.2、右吹风时 计算简图如图所示 各柱不动铰支座反力分别为 A柱 C柱 各柱顶剪力分别为 排架内力图如图2-12所示 2.5.4、吊车荷载作用下排架内力分析 2.5.4.1、作用于A柱 计算简图如图所示 其中吊车竖向荷载，在牛腿顶面处引起的力矩为 A柱 B柱 排架各柱顶剪力分别为 排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-13 2.5.4.2、作用于B柱左 计算简图如图所示 其中吊车竖向荷载，在牛腿顶面处引起的力矩为 柱顶不动铰支座反力及总反力分别为 A柱 B柱 排架各柱顶剪力分别为 排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-14 2.5.4.3、作用于B柱右 计算简图如图所示 其中吊车竖向荷载，在牛腿顶面处引起的力矩为 B柱 C柱 排架各柱顶剪力分别为 排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-15 2.5.4.4、作用于C柱 计算简图如图所示 其中吊车竖向荷载，在牛腿顶面处引起的力矩为 柱顶不动铰支座反力及总反力分别为 B柱 C柱 排架各柱顶剪力分别为 排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-16 2.5.4.5、作用于AB跨柱 当AB跨作用吊车横向水平荷载时，排架计算简图如图所示 A柱 B柱 排架柱顶总反力R为 各柱顶剪力为 排架各柱的弯矩图及柱底剪力值如图2-17所示，当方向相反时，弯矩图和剪力只改变符号，方向不变 2.5.4.6、作用于BC跨柱 当BC跨作用吊车横向水平荷载时，排架计算简图如图所示 B柱 C柱 排架柱顶总反力R为 各柱顶剪力为 排架各柱的弯矩图及柱底剪力值如图2-18所示，当方向相反时，弯矩图和剪力只改变符号，方向不变 2.6、内力组合 A柱内力组合 截面 内力 永久荷载 可变荷载 内力组合 屋面 荷载 吊车荷载 风荷载 与相应的N 与相应的N 与相应的M 与相应的M 作用于AB跨 作用于BC跨 作用于A柱 作用于B柱左 作用于B柱右 作用于C柱 作用于AB跨 作用于BC跨 左风 右风 项次 A B C D E F G H I J K 组合项 内力合计 组合项 内力 合计 组合项 内力合计 组合项 内力合计 Ⅰ-Ⅰ M 5.14 0.94 1.37-29.15-19.11 26.25-4.07 4.97 14.87-7.17-4.25 A+0.9(B+C+ F+I)44.23 A+0.9 [0.8(D+ G)+I+J]-38.61(1.35/1.2)A +0.7(B+ C+F)25.77 A+0.9(C+F+I)43.38 N 245.76 37.8 0 0 0 0 0 0 0 0 0 279.78 245.76 302.94 245.76 Ⅱ-Ⅱ M-30.15-6.62 1.37 53.51 8.15 26.25-4.07 4.97 14.87-7.17-4.25 A+0.9 [C+0.8(D+F)+I] 41.89 A+0.9(B+G+ I+J)-59.61 A+0.9(B+D+I)25.43 A+0.9(G+I+J)-53.65 N 285.36 37.8 0 236.17 77.89 0 0 0 0 0 0 455.40 319.38 531.93 285.36 Ⅲ-Ⅲ M 1.52-1.16 4.01-2.7-28.71 76.88-11.93 40.88 43.54 181.27-82.67 A+0.9(C+F+ I+J)276.55(197.79)A+0.9 [B+0.8(E+G)+ I+K]-142.37(-101.51)A+0.9(B+D+I+J)200.37(143.31)A+0.9(C+F+J)276.65(197.79)N 328.56 37.8 0 236.17 77.89 0 0 0 0 0 0 328.56(273.8)418.66(338.16)575.13(449.92)328.56(273.8)V 3.91 0.674 0.326-6.94-4.55 6.25-0.97 5.66 3.54 27.05-15.39 37.36(27.15)-16.49(-11.29)25.80(18.89)37.36(27.15)B柱内力组合 截面 内力 永久荷载 可变荷载 内力组合 屋面 荷载 吊车荷载 风荷载 与相应的N 与相应的N 与相应的M 与相应的M 作用于AB跨 作用于BC跨 作用于A柱 作用于B柱左 作用于B柱右 作用于C柱 作用于AB跨 作用于BC跨 左风 右风 项次 A B C D E F G H I J K 组合项 内力合计 组合项 内力 合计 组合项 内力合计 组合项 内力合计 Ⅰ-Ⅰ M 3.78-6.9 7.24 27.38 30.37-73.5-55.82 9.82 33.96 63.55-62.87 A+0.9(C+E+ I+J)125.39 A+0.9(B+F +I+K)-155.72(1.35/1.2)A +0.7(B+ C+F)-46.96 A+0.9(F+I+K)-149.51 N 489 37.8 37.8 0 0 0 0 0 0 0 0 523.02 523.02 603.05 489 Ⅱ-Ⅱ M 19.8-6.9 7.24-31.03-146.76 402.12 50.38 9.82 33.96 63.55-62.87 A+0.9(C+F +I+J)475.98 A+0.9(B+E+ I+K)-205.64 A+0.9[ B+C+0.8(E+F)+I+J 291.72 A+0.9(I+J)107.56 N 589.56 37.8 37.8 77.89 236.17 634.16 141.6 0 0 0 0 1194.32 836.13 1284.23 589.56 Ⅲ-Ⅲ M 27.09-9.26 10.27 21.78-89.2 260.37-57.27 84.18 233.06 186.1-184.1 A+0.9(C+F+ I+J)647.91(466.03)A+0.9 [B+0.8(E+G)+ I+K]-426.17(-326.88)A+0.9[B +C+0.8(E+F)+I+J] 528.48(380.73)A+0.9(I+J)404.33(292.04)N 663.96 37.8 37.8 77.89 236.17 634.16 141.6 0 0 0 0 1268.72(960.97)969.97(771.88)1358.64(1030.05)663.96(553.3)V 0.9-0.29 0.374 6.25 7.23-17.5-13.29 9.18 24.58 15.13-14.97 21.22(15.27)-39.32(-27.98)29.32(21.05)36.64(26.28)C柱内力组合 截面 内力 永久荷载 可变荷载 内力组合 屋面 荷载 吊车荷载 风荷载 与相应的N 与相应的N 与相应的M 与相应的M 作用于AB跨 作用于BC跨 作用于A柱 作用于B柱左 作用于B柱右 作用于C柱 作用于AB跨 作用于BC跨 左风 右风 项次 A B C D E F G H I J K 组合项 内力合计 组合项 内力 合计 组合项 内力合计 组合项 内力合计 Ⅰ-Ⅰ M-8.92-1.6-1.05 1.76-11.26 47.25 59.89 6.93 9.78 9.54 4.03 A+0.9(G+ I+J)62.36 A+0.9(B+ C+E+I]-30.24(1.35/1.2)A +0.7(C+ E)-18.65 A+0.9(G+I+J)62.36 N 245.76 0 37.8 0 0 0 0 0 0 0 0 245.76 279.78 302.94 245.76 Ⅱ-Ⅱ M 34.23-1.6 8.4 1.76-11.26 4.77-130.36 6.93 9.78 9.54 4.03 A+0.9 [C+0.8(D+F)+ I+J] 63.88 A+0.9(B+G+ I)-93.34 A+0.9(B+C+ G+I)-85.78 A+0.9(D+I+J)53.20 N 306.72 0 37.8 0 0 141.6 634.16 0 0 0 0 442.69 763.32 911.48 306.72 Ⅲ-Ⅲ M-4.73-4.7 2.73 5.17-32.96 95.9-14.85 20.3 125.81 98.17-127.73 A+0.9(C+F+ I+J)285.62(203.45)A+0.9 [B+0.8(E+G)+ I+K]-271.57(-194.54)A+0.9(B+C+G +I+J)-248.05(-177.75)A+0.9(B+E +I+K)-266.81(-191.14)N 352.32 0 37.8 0 0 141.6 634.16 0 0 0 0 513.78(408.93)808.92(619.74)957.08(725.57)352.32(293.6)V-4.81-0.382-0.7 0.42-2.68 11.25 14.26 1.65 15.86 16.65-24.54 33.9(23.68)-33.18(-24.26)-29.31(-21.51)-43.93(-31.94)2.7、柱截面设计 混凝土强度等级为C30，；

采用HRB335级钢筋，2.7.1、A柱配筋计算 2.7.1.1、上柱配筋计算 上柱截面共有四组内力，取，经判别，其中三组内力为大偏心受压，只有一组为小偏心受压，且，故按此组内力计算时为构造配筋，对三组大偏心受压内力，在M值较大且轴力比较接近的两组内力中取轴力较小的一组，即取 上柱计算长度，附加偏心距为 由，故应考虑偏心距增大系数，取 取计算 选3B18()，则，满足要求 垂直于排架方向柱的计算长度 满足弯矩作用平面外的承载力要求 2.7.1.2、下柱配筋计算 取，与上柱分析方法类似，在下柱八组内力中选取最不利内力 下柱计算长度，附加偏心距为 由，故应考虑偏心距增大系数，取 为大偏心受压，先假定中和轴在翼缘内，则，说明中和轴在翼缘内 选4B18()，则，满足要求 垂直于排架方向柱的计算长度 满足弯矩作用平面外的承载力要求 2.7.1.3、柱的裂缝宽度验算 《规范》规定，对的柱应进行裂缝宽度验算 上柱：，可不进行裂缝宽度验算 下柱：，需要进行裂缝宽度验算 柱的裂缝宽度验算表 柱截面 上柱 下柱 内力标准值 197.79 273.8 722 0.012 1.0 1132 0.592 644.4 203.5 0.565 0.2<0.3 满足要求 2.7.1.4、柱箍筋配置 非抗震区的单层厂房柱，其箍筋数量一般由构造要求控制，根据构造要求，上、下柱均采用A8@200箍筋 2.7.1.5、牛腿设计 根据吊车梁支承位置、截面尺寸及构造要求，初步拟定牛腿尺寸，如下图所示。其中牛腿截面宽度,牛腿截面高度, 牛腿截面高度验算 取 故牛腿截面高度满足要求 牛腿配筋计算，所以牛腿按构造配筋 选用4B14（），水平箍筋选用A8@100 2.7.1.6、柱的吊装验算 采用翻身起吊，吊点设在牛腿下部，混凝土达到设计强度后起吊 柱插入杯口深度，取800mm 则柱吊装时总长度为4.2+8.1+0.8=13.1m,计算简图如图 柱吊装阶段的荷载为柱自重，考虑动力系数，则 在上述荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为 由得 令得，则 柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算 经初步验算，上柱裂缝宽度不满足要求，采用吊点处局部加强，加2B18，实际配筋 3B14+2B18，柱截面 上柱 下柱 71.44（52.92）90.98（67.39）64.3<73.24 81.88<219.88 174.19 105.68 0.012 0.012 0.47 0.069<0.2 取0.2 0.14<0.2 0.037<0.2 满足要求 2.7.2、B柱配筋计算 2.7.2.1、上柱配筋计算 上柱截面共有四组内力，取取最不利内力计算 上柱计算长度，附加偏心距为 由，故应考虑偏心距增大系数，取 取计算 选3B18()，则，满足要求 垂直于排架方向柱的计算长度 满足弯矩作用平面外的承载力要求 2.7.2.2、下柱配筋计算 取，与上柱分析方法类似，在下柱八组内力中选取最不利内力 下柱计算长度，附加偏心距为 由，故应考虑偏心距增大系数，取 为大偏心受压，先假定中和轴在翼缘内，则，说明中和轴在翼缘内 按最小配筋率配筋 选4B16()，则，满足要求 垂直于排架方向柱的计算长度 满足弯矩作用平面外的承载力要求 2.7.2.3、柱的裂缝宽度验算 《规范》规定，对的柱应进行裂缝宽度验算 上柱：，可不进行裂缝宽度验算 下柱：，可不进行裂缝宽度验算 2.7.2.4、柱箍筋配置 非抗震区的单层厂房柱，其箍筋数量一般由构造要求控制，根据构造要求，上、下柱均采用A8@200箍筋 2.7.2.5、牛腿设计 根据吊车梁支承位置、截面尺寸及构造要求，初步拟定牛腿尺寸，如下图所示。其中牛腿截面宽度,牛腿截面高度, 牛腿截面高度验算 取 左牛腿 右牛腿 故牛腿截面高度满足要求 牛腿配筋计算，所以牛腿按计算配筋 左牛腿 右牛腿 选用4B16（），水平箍筋选用A8@100 2.7.2.6、柱的吊装验算 采用翻身起吊，吊点设在牛腿下部，混凝土达到设计强度后起吊 柱插入杯口深度，取 则柱吊装时总长度为4.2+8.1+1=13.3m,计算简图如图 柱吊装阶段的荷载为柱自重，考虑动力系数，则 在上述荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为 由得 令得，则 柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算 经初步验算，上柱裂缝宽度不满足要求，采用吊点处局部加强，加2B18，实际配筋 柱截面 上柱 下柱 133.98（99.24）191.04（141.51）119.03<198.4 171.93<270 160.14 174.4 0.0085 0.0085 0.138<0.2 取0.2-0.27<0.2 取0.2 0.07<0.2 0.11<0.2 满足要求 2.7.3、C柱配筋计算 2.7.3.1、上柱配筋计算 上柱截面共有四组内力，取 上柱计算长度，附加偏心距为 由，故应考虑偏心距增大系数，取 取计算 选3B16()，则，满足要求 垂直于排架方向柱的计算长度 满足弯矩作用平面外的承载力要求 2.7.3.2、下柱配筋计算 取，与上柱分析方法类似，在下柱八组内力中选取最不利内力 下柱计算长度，附加偏心距为 由，故应考虑偏心距增大系数，取 为大偏心受压，先假定中和轴在翼缘内，则，说明中和轴在翼缘内 选4B14()，则，满足要求 垂直于排架方向柱的计算长度 满足弯矩作用平面外的承载力要求 2.7.3.3、柱的裂缝宽度验算 《规范》规定，对的柱应进行裂缝宽度验算 上柱：，需进行裂缝宽度验算 下柱：，需进行裂缝宽度验算 柱的裂缝宽度验算表 柱截面 上柱 下柱 内力标准值 43.49 191.14 204.8 293.6 212.3 651 0.00726<0.01 取0.01 0.0027<0.01 取0.01 1.187 1.027 411.64 1078.58 0 0.523 280.1 716.9 159.5 240.8 0.28 0.55 0.08<0.3 满足要求 0.11<0.3 满足要求 2.7.3.4、柱箍筋配置 非抗震区的单层厂房柱，其箍筋数量一般由构造要求控制，根据构造要求，上、下柱均采用A8@200箍筋 2.7.3.5、牛腿设计 根据吊车梁支承位置、截面尺寸及构造要求，初步拟定牛腿尺寸，如下图所示。其中牛腿截面宽度,牛腿截面高度, 牛腿截面高度验算 取 故牛腿截面高度满足要求 牛腿配筋计算，所以牛腿按构造配筋 选用4B14（），水平箍筋选用A8@100 2.7.3.6、柱的吊装验算 采用翻身起吊，吊点设在牛腿下部，混凝土达到设计强度后起吊 柱插入杯口深度，取850mm 则柱吊装时总长度为4.2+8.1+0.85=13.15m,计算简图如图 柱吊装阶段的荷载为柱自重，考虑动力系数，则 在上述荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为 由得 令得，则 柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算 经初步验算，上柱裂缝宽度不满足要求，采用吊点处局部加强，加2B16，实际配筋 柱截面 上柱 下柱 71.44（52.92）90.98（67.39）57.88<96.48 90.18<151.29 168.1 161.3 0.478 0.29 0.126<0.2 0.07<0.2 满足要求 2.7.4、抗风柱设计 2.7.4.1、尺寸确定 截面尺寸 上柱，下柱 2.7.4.2、荷载计算（1）柱自重及截面参数 柱别 截面尺寸/mm 自重/kN 面积/（）惯性矩/()上柱 300×300 5.88 0.9 0.675 下柱 300×600 54.9 1.8 5.4（2）风荷载，迎风面、背风面风荷载标准值为 则作用于抗抗风柱计算简图上的风荷载设计值为 风荷载作用下弯矩图如下 2.7.4.3、抗风柱截面设计（1）正截面承载力计算 上柱 因为构件轴力较小，故按纯弯构件双筋矩形截面计算 故按最小配筋率配筋，取3B12，下柱 因为构件轴力较小，故按纯弯构件双筋矩形截面计算 故按最小配筋率配筋，取4B14，（2）斜截面承载力计算 上柱 属厚腹构件 故按构造配置箍筋，取箍筋为A8@150，可以 下柱 属厚腹构件 故按构造配置箍筋，取箍筋为A10@250，可以（3）抗风柱裂缝宽度验算 上柱 下柱 2.7.4.4、抗风柱吊装验算 采用翻身起吊，吊点设在下柱，距下柱上边缘2.5m，混凝土达到设计强度后起吊 柱插入杯口深度，则柱吊装时总长度为15.413m 计算简图如图 柱吊装阶段的荷载为柱自重，考虑动力系数，则 在上述荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为 由得 令得，则 柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算 柱截面 上柱 下柱 15.57（11.53）86.72（64.24）14.01<16.28 78.05<97.78 211.9 212.5 0.48 0.48 0.13<0.2 0.17<0.2 满足要求 2.8、基础设计 2.8.1、A柱基础设计 2.8.1.1、作用于基础顶面上的荷载计算 作用于基础顶面上的荷载包括柱底传给基础的M、N、V以及外墙的自重 基础设计的不利内力如下 组别 荷载效应基本组合 荷载效应标准组合 第一组 276.65 328.56 37.36 197.79 273.8 27.15 第二组-142.37 418.66-16.49-101.51 338.16-11.29 第三组 200.37 575.13 25.8 143.31 449.92 18.89 每个基础承受的外墙总宽度为6m，总高度为1.65+12.3=13.95m，墙体为240mm砖墙（5.24），钢框玻璃窗（0.45），基础梁重16.7根，每个基础承受由墙体传来的荷载为 240mm砖墙 钢窗 基础梁 距基础形心的偏心距为120+400=520mm, 2.8.1.2、基础尺寸及基础埋深（1）按构造要求拟定高度h 基础埋深 杯壁厚度，取，基础边缘高度，台阶高度取375mm（2）拟定基础底面尺寸，适当放大，取（3）计算基底压力及验算地基承载力 基础底面压力计算及地基承载力验算 类别 第一组 第二组 第三组 197.79-101.51 143.31 273.8 338.16 449.92 27.15-11.29 18.89 739.76 804.12 915.88 66.23-275.36 2.66 182.49 291.37 189.67 121.93 39.55 187.23 152.21<250 165.46<250 188.45<250 182.49<300 291.37<300 189.67<300 2.8.1.3、基础高度验算 基础底面净反力设计值计算 类别 第一组 第二组 第三组 276.65-142.37 200.37 328.56 418.66 575.13 37.36-16.49 25.8 701.09 791.19 947.66 124.03-354.22 35.03 200.97 87.55 324.77 0.83 211.03 179.98 因台阶高度与台阶宽度相等，不需验算变阶处的受冲切承载力，基础高度满足要求 2.8.1.4、基础底板配筋计算（1）柱边及变阶处基底反力计算 公式 第一组 第二组 第三组 161.06 210.79 200.75 176.82 255.78 205.20 181.02 267.78 205.89 188.90 290.28 208.11 144.26 162.80 195（2）柱边及变阶处弯矩计算（3）配筋计算 基础底板受力钢筋采用HPB235级，长边方向钢筋面积为 选用A12@130，基础底板短边方向钢筋面积为 选用A10@150，由于，所以杯壁不需要配筋 2.8.2、B柱基础设计 2.8.2.1、作用于基础顶面上的荷载计算 作用于基础顶面上的荷载包括柱底传给基础的M、N、V 基础设计的不利内力如下 组别 荷载效应基本组合 荷载效应标准组合 第一组 647.91 1268.72 21.22 466.03 960.97 15.27 第二组-462.17 969.97-39.32-326.88 771.88-27.98 第三组 528.48 1358.64 29.32 380.73 1030.05 21.05 2.8.2.2、基础尺寸及基础埋深（1）按构造要求拟定高度h 基础埋深 杯壁厚度，取，基础边缘高度，台阶高度取475mm（2）拟定基础底面尺寸，适当放大，取（3）计算基底压力及验算地基承载力 基础底面压力计算及地基承载力验算 类别 第一组 第二组 第三组 466.03-326.88 380.73 960.97 771.88 1030.05 15.27-27.98 21.05 1182.97 993.88 1252.05 486.64-364.65 409.15 284.81 228.22 274.93 41.07 45.58 69.99 162.94<250 136.9<250 172.46<250 284.81<300 228.22<300 274.93<300 2.8.2.3、基础高度验算 基础底面净反力设计值计算 类别 第一组 第二组 第三组 647.91-462.17 528.48 1268.72 969.97 1358.64 21.22-39.32 29.32 1268.72 969.97 1358.64 676.56-515.25 568.06 344.19 5.31-262.64 4.56 329.4 44.88 因台阶高度小于台阶宽度，不需验算变阶处的受冲切承载力，基础高度满足要求 2.8.2.4、基础底板配筋计算（1）柱边及变阶处基底反力计算 公式 第一组 第二组 第三组 236.36 180.52 238.87 285.14 217.67 279.82 290.28 221.58 284.14 314.66 240.16 304.61 174.75 133.6 187.14（2）柱边及变阶处弯矩计算（3）配筋计算 基础底板受力钢筋采用HPB235级，长边方向钢筋面积为 选用A14@130，基础底板短边方向钢筋面积为 选用A12@150，由于，所以杯壁不需要配筋 2.8.3、C柱基础设计 2.8.3.1、作用于基础顶面上的荷载计算 作用于基础顶面上的荷载包括柱底传给基础的M、N、V以及外墙的自重 基础设计的不利内力如下 组别 荷载效应基本组合 荷载效应标准组合 第一组 285.62 513.78 33.9 203.45 408.93 23.68 第二组-271.57 808.92-33.18-194.54 619.74-24.26 第三组-248.05 957.08-29.31-177.75 725.57-21.51 每个基础承受的外墙总宽度为6m，总高度为1.65+12.3=13.95m，墙体为240mm砖墙（5.24），钢框玻璃窗（0.45），基础梁重16.7根，每个基础承受由墙体传来的荷载为 240mm砖墙 钢窗 基础梁 距基础形心的偏心距为120+450=570mm, 2.8.3.2、基础尺寸及基础埋深（1）按构造要求拟定高度h 基础埋深 杯壁厚度，取，基础边缘高度，台阶高度取400mm（2）拟定基础底面尺寸，适当放大，取（3）计算基底压力及验算地基承载力 基础底面压力计算及地基承载力验算 类别 第一组 第二组 第三组 203.45-194.54-177.75 408.93 619.74 725.57 23.68-24.26-21.51 941.13 1151.94 1257.77 53.73-399.39-379.44 155.04 282.87 298.62 125.06 59.97 75.72 140.05<250 171.42<250 187.17<250 155.04<300 282.87<300 298.62<300 2.8.3.3、基础高度验算 基础底面净反力设计值计算 类别 第一组 第二组 第三组 285.62-271.57-248.05 513.78 808.92 957.08 33.9-33.18-29.31 886.31 1181.45 1329.61 112.27-522.07-494.1 163.22 100.56 321.48 30.14 335.72 60 因台阶高度与台阶宽度相等，变阶处宽高比<1,不需验算变阶处的受冲切承载力，基础高度满足要求 2.8.3.4、基础底板配筋计算（1）柱边及变阶处基底反力计算 公式 第一组 第二组 第三组 140.70 216.78 236.63 148.53 253.2 271.1 151.96 269.13 286.18 155.88 287.34 303.41 131.89 175.81 197.86（2）柱边及变阶处弯矩计算（3）配筋计算 基础底板受力钢筋采用HPB235级，长边方向钢筋面积为 选用A14@110，基础底板短边方向钢筋面积为 选用A12@130，由于，所以杯壁不需要配筋 2.8.4、抗风柱基础设计 2.8.4.1、作用于基础顶面上的荷载计算 作用于基础顶面上的荷载包括柱底传给基础的M、N、V以及外墙的自重 基础设计的不利内力如下 组别 荷载效应基本组合 荷载效应标准组合 第一组 99.31 72.94 28.64 70.93 60.78 20.46 第二组-79.06 72.94-24.96-56.47 60.78-17.83 每个基础承受的外墙总宽度为6m，总高度为1.65+12.3=13.95m，墙体为240mm砖墙（5.24），钢框玻璃窗（0.45），基础梁重16.7根，每个基础承受由墙体传来的荷载为 240mm砖墙 基础梁 距基础形心的偏心距为120+300=420mm, 2.8.4.2、基础尺寸及基础埋深（1）按构造要求拟定高度h 基础埋深 杯壁厚度取，基础边缘高度，台阶高度取275mm（2）拟定基础底面尺寸，适当放大，取（3）计算基底压力及验算地基承载力 基础底面压力计算及地基承载力验算 类别 第一组 第二组 70.93-56.47 60.78 60.78 20.46-17.83 653.67 653.67-117.14-277.09 285.56 292.58 54.9 3.2 170.23<250 147.89<250 292.58<300 292.58<300 2.8.4.3、基础高度验算 基础底面净反力设计值计算 类别 第一组-79.06 72.94-24.96 660-346.84 339.97 0 因台阶高度与台阶宽度相等，只需验算变阶处受冲切承载力 变阶处有效截面高度，故，2.8.4.4、基础底板配筋计算（1）柱边及变阶处基底反力计算 公式 第一组 190.32 237.01 262.15 285.49 166.99（1）柱边及变阶处弯矩计算（2）配筋计算 基础底板受力钢筋采用HPB235级，长边方向钢筋面积为 选用A14@140，基础底板短边方向钢筋面积为 选用A10@150，由于，所以杯壁不需要配筋 参考资料 1、混凝土结构设计规范GB50010-2002 2、建筑结构荷载规范GB50009-2001 3、建筑地基基础设计规范GB50007-2002 4、混凝土结构构造手册 5、《混凝土结构设计原理》（第四版）、中国建筑工业出版社 6、《混凝土结构及砌体结构设计》（第四版）、中国建筑工业出版社 7、《混凝土结构设计原理》（第三版）、沈蒲生、高等教育出版社 8、《混凝土结构设计》（第三版）、沈蒲生、高等教育出版社 9、国家建筑标准设计图集08G118-工业厂房设计选用、中国建筑工业出版社

第五篇：单层工业厂房招标公告

招标公告(未进行资格预审)

单层工业厂房(项目名称)标段施工招标公告

1.招标条件

本招标项目单层工业厂房(项目名称)已由成都市建委(项目审批、核准或备案机关名称)以成都市发改委投字SC20101201(批文名称及编号)批准建设，招标人(项目业主)为成都大学城乡建设学院，建设资金来自自筹(资金来源)，项目出资比例为100%。项目已具备招标条件，现对该项目的施工进行公开招标。

2.项目概况与招标范围

（1）建设地点：成都市外东十陵镇公交汽车总站东面

（2）建设规模：中型 结构形式：某厂单层钢筋混凝土装配式车间

（3）计划开工日期为 2011年5月1日，计划竣工日期为 2011 年8 月8日，工期 100日历天；

（4）招标内容：单层工业厂房建设项目的基础工程、预制构件制作安装、墙面工程、屋顶工程

（5）工程质量要求符合质量要求：达到国家质量检验于与评定标准合格等级【GB/T 1900-ISO9000(2000)】、《建筑工程施工质量验收统一标准》【GB50300-2001】

（6）各工程投标申请人在报名时交纳投标保证金5万元整

3.投标人资格要求

3.1本次招标要求投标人须具备建设行政主管部门核发的建筑安装工程施工总承包二级及以上资质，近三年有完成至少三项类似工程项目(同类型、同规模)业绩，并在人员、设备、资金等方面具有相应的施工能力，其中，投标人拟派项目经理须具备房屋建筑 专业国家二级以上注册建造师执业资格，具备有效的安全生产考核合格证书，且未担任其他在施建设工程项目的项目经理。

3.2本次招标接受联合体投标。联合体投标的，应满足下列要求：自愿组成联合体的各方均应具备承担招标工程项目的相应资质条件；相同专业的施工企业组成的联合体，按照资质等级低的施工企业的业务许可范围承揽工程。

3.3各投标人均可就本招标项目上述标段中的一个标段投标。

4.投标报名

凡有意参加投标者，请于 2010年12 月14 日至2010年12 月 17日(法定公休日、法定节假日除外)，每日上午 9：00时至12：00时，下午2：30 时至 5：30 时(北京时间，下同)，在成都市外东十陵镇成都大学第5教学楼5117 报名。

5.招标文件的获取

5.1凡有意参加投标者，请申请人于2010年12月18日至2010年12月25日(法定公休日、法定节假日除外)，每日上午9：00至12;00,下午2：30至5：30(北京时间，下同)在成都市外东十陵镇成都大学第5教学楼5117持单位介绍信购买资格预审文件。

5.2招标文件每套售价200元，售后不退。图纸押金5000元，在退还图纸时退还(不计利息)。

5.3邮购招标文件的，需另加手续费(含邮费)35元。招标人在收到单位介绍信和邮购款(含手续费)后3日内寄送。

6.投标文件的递交

6.1投标文件递交的截止时间（投标截止时间，下同）为2011年3月1日10时00分，地点为成都市外东十陵镇成都大学第5教学楼5217。

6.2逾期送达的或者未送达指定地点的投标文件，招标人不予受理。

7.发布公告的媒介

本次招标公告同时在四川日报，四川建设网，四川招投标网上发布。

8.联系方式

招 标 人：成都大学城乡建设学院招标代理机构： 08级工程管理地址：成都大学第5教学楼地址：成都市外东十陵镇

5312成都大学第5教学楼5217

邮编：610016邮编：610016

联 系 人：杨平联系人：李友睦

电话：***电话：***传真：028-87121835传真：028-87121836开户银行：中国银行开户 银 行： 中国工商银行

账号：***0000账号：***51192010年12月11日

电子邮件：178812942@qq.com电子 邮 件：renqiu@foxmail.com