缅甸邦朗水电站工程地质条件评价

第一篇：缅甸邦朗水电站工程地质条件评价

缅甸邦朗水电站工程地质条件评价

作者：佚名 转贴自：电力设备网 点击数：

1780 更新时间：2007-6-30

王 自 高

国家电力公司昆明勘测设计研究院地质处，云南昆明 650051 前 言

缅甸邦朗(Punglung)水电站位于缅甸中部锡唐河(Sit－tang)上游主要支流的邦朗河上，距曼德勒省南部重镇彬文那约20km。工程区属热带雨林气候，有一个季风期。全年分三个季节：雨季（6～9月)、凉季(10～1月）、热季（2～5月）。枢纽工程由大坝、开敞式溢洪道、放空隧洞及引水发电系统组成。水库库容6.9亿m，心墙堆石坝高130m，装机容量280MW，多年平均发电量9.11亿kW·h，属二等大(2)型工程，是缅甸目前投资最多、规模最大的水电工程。工程于1996年9月动工兴建，1999年11月底实现截流。目前，主体工程已全面开工建设，预计2002年投产发电。基本地质条件概述 2．1 区域地质

缅甸位于中印板块之间，构造线走向大致为南北向，主要河流流向由北向南。地势东北高，北部与喜马拉雅山相连；西南低，为沿海平原。在南北向构造之间形成低洼的地貌，为整个新生代沉积而形成的中央盆地，分东、西两个地槽。

工程区位于缅甸中部莫高克带上（沿掸邦高原西部边界有一条狭窄的沉积物、变质岩及侵入的花岗岩地带，被称为莫高克带），亦即地处掸邦高原丘陵与东部地槽过渡带上。距坝址西部20km，通过一条区域性大断裂（Hninzee－Sagaing），右旋压扭性质，长1200km。由于受中印板块相对运动的影响（相对运动速率6 0mm／a），该断裂沿南北走向位移速率达33mm／a。

由于受上述活动断裂的影响，工程区处于高强度地震区，地震震级8～8.5级，地表水平峰值加速度0.4～0.6g，建议采用的水平加速度为0.25g，垂直加速度0.17g。2．2 水库地质

邦朗河发源于缅甸西部掸邦高原及丘陵地带，由北向南流入锡唐河，全长165km。流域面积4381km，平均坡降0.69％，上游陡，下游次之，中游较平缓，总落差近1200m。年平均流量128.1m／s，水库回水距离25km，面积17km，总库容6.9亿m。

库区位于莫高克带上，发育的地层有玄武岩、千枚岩和侵入的花岗岩。火成岩在地表呈脉状。第四纪沉积物主要为冲积层、坡残积层及崩积层。

据实地考察及航片解释，库区无大的构造断裂带分布，但小断层比较发育，主要有两组，一组为北东至北东东向，另一组为北北西至北西向。以陡倾角为主，均为南北向断裂构造带伴生或派生的次一级断层。水库区的岩层除千枚岩和玄武岩外，抗风化能力较强，表部覆盖层一般厚2～4m。

邦朗河支流及冲沟发育，呈典型的树枝状水系。受地质构造的影响，河谷结构形态变化较大，但绝大部分河段与主要构造界面大角度相交。除少数变质粉砂岩及泥岩分布地段有少量的崩塌或滑坡活动外，未发现有大的滑坡体，库岸稳定性较好。

库区岩层透水性均较弱，且无通向库外的大断裂带切割，在单钭褶皱的片岩、千枚岩岩体中，也不存在通向库外的漏水通道，因此水库不存在向邻谷渗漏的问题。

大坝左岸为平缓的山脊，分布玄武岩层，其下为砾石层。现场试验表明，玄武岩及下伏的沉积层透水性均较弱，故库水也不会沿该段产生渗漏。根据前期勘探及施工期调查，坝区地质构造以东西向断裂构造为主，断层及挤压破碎带节理裂隙发育，风化蚀变强烈，为地下水主要活动通道。

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两岸均有贯通大坝上下游的断层发育。蓄水后可能沿断裂带产生渗漏，但由于断层规模不大，估计渗漏量不会很大。右岸地下洞室集中，断层带渗径短、水力梯度大，蓄水后的渗透对围岩稳定产生的影响不容忽视。2．3 坝址地质 2．3．1 地形地貌

坝址地段邦朗河自N50°E流入并渐转向S70°W，河谷较狭窄。枯期水面宽15～20m，坝轴线附近水面高程约81m，河床底部高程73m，岸边基岩裸露。岸坡坡度右岸35°～40°，170m高程以上为缓坡台阶形山脊地貌；左岸坡度30°～35°(其中坝轴线下游约20°～25°)，150m高程以上渐变为平缓山脊。坝址两岸上下游均有冲沟发育，右岸冲沟切割相对深长。其中，导流洞进口冲沟规模较大，沟口有洪积扇分布。地形、地貌受岩体结构控制，常沿软弱岩层或构造带发育冲沟或形成低洼的山谷。河流于坝址下游约2km进入平原地区，河床平缓，地形开阔。2．3．2 地层岩性

坝址区主要分布块状及次块状粗粒花岗岩，岩质坚硬，强度高，呈浅灰色，其间夹有薄层状花岗片麻岩、脉状闪长岩及石英岩，RQD一般大于50％，与千枚岩接触带附近的岩体较破碎，风化较深。

坝址上游花岗岩接触带附近分布一层厚70～80 m的深变质千枚岩、石英片岩和云母片岩。千枚岩呈深灰色，细粒结构，岩质软弱，风化强烈，片理极为发育，RQD小于25％，岩石质量较差。现场剪切试验表明，抗剪强度随深度明显增加，干密度1．6～1．8g／cm。

坝址左岸坝肩地段，在160m高程以上分布玄武岩层，呈水平状，厚20～40m，深褐色至黑色，细晶结构，质地坚硬，顶底部岩石可见峰窝状，风化强烈，岩石干密度仅1.1～1.8g／cm。玄武岩之下发育一层河床沉积层，厚2～10m，由卵砾石、孤石组成，主要成分为花岗岩及石英岩，干密度1.5～1.6g／cm。

坝区除河边有基岩出露外，覆盖层普遍发育，主要为坡残积层，为含砾粘质砂土夹大孤石。右岸厚一般1～3m，局部大于4m；左岸一般3～5m；河床冲积层厚3～5m，主要为砂砾石层，上围堰处厚达9m，坝轴线附近小于0.5m。其中，导流洞进口明渠一带分布冲洪积层，一般厚5～10m，最厚达18m。2．3．3 地质构造

根据前期勘察及施工开挖面调查，坝区发育十几条近东西向的陡倾角挤压破碎带，宽度一般1～3m，少数大于5m。其中部分为断层，由碎块岩、片状岩、糜棱岩及断层泥组成；部分为构造蚀变带，岩石挤压破碎，风化蚀变强烈，高岭土化明显。靠地表挤压带呈全强风化状态，并夹次生粘土，多为压扭性质，为近南北向区域断裂派生的次一级构造带。

根据施工开挖面调查，右岸花岗岩分布区主要发育四组节理，节理中普遍充填滑石和方解石。据导流洞进口开挖揭露，千枚岩产状N25°～50°W，SW∠60°～80°；据交通洞进口开挖揭露，片麻岩产状N50°～60°W，SW∠30°～50°。2．3．4 水文地质条件

坝址两岸地下水补给河水。地下水位靠近河床埋深较浅，一般0．5～10m；岸坡埋深较大，一般20～50m，最深55.6m（孔18），对其中两个孔进行了为期三个月的观测，水位变幅小于2m。据钻孔压水试验，坝基岩体透水性微弱，右岸一般5～15Lu（最大30.7Lu，最小1Lu）；左岸15～30Lu（最大38Lu，最小7Lu）,随深度变化不明显。渗透系数相对较低，为1×10～1×10 m／s。据埋藏较深的导流洞及较浅的交通洞开挖揭露，除局部潮湿、渗流或有滴水外，大部分洞段干燥，地下水活动微弱，岩体透水性较差。但大雨过后，在开挖的边坡上多处可见地下水渗出，导流洞内断层或挤压带附近渗流增加，表明在表层风化带内，结构面具有较好的连通性，而深部岩体内地下水则主要沿近东西向结构面或断层带活动。2．3．5 岩体结构及岩体力学性质

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33由于缺乏现场岩体力学试验资料，各类岩体力学参数根据水利水电工程地质规范，并参考国内有关工程类比确定。具体采用的岩体力学参数如下：

(1)块状结构岩体：变形模量E0＝10～15GPa，弹性模量E＝15～20GPa，泊松比μ＝0．2～0．25；抗剪断指标C′＝1．5～1．8 MPa，f′＝1．25～1．30；抗剪指标C＝1～1．5MPa，f＝1～1．25。

(2)次块状结构岩体：C′＝0．8～1．5 MPa，f′＝1．10～1．25。

(3)碎裂结构岩体：C′＝0．3MPa，f′＝1．0。（4）构造蚀变带：C＝0．04 MPa，f＝0．45。

取右岸探洞内的断层泥或结构面夹泥进行的膨胀性试验表明，自由膨胀率150％～180％，体积膨胀率414 ％～552％，具有较强的膨胀性。3 工程地质问题分析

坝址主要工程地质问题有：边坡稳定、地下洞室围岩稳定、坝基开挖深度及其防渗处理、建筑材料。

3．1 边坡稳定问题 3．1．1 溢洪道边坡

开敞式溢洪道布置于右岸，首部无闸门控制，四级跌水消能。溢洪道轴线方向N30°E，底宽140～170m，长约800m，边坡最大高度约100m，消能跌坎高35～45m。沿线除中部通过一层倾向下游、中等倾角、宽约70m的花岗片麻岩外，其余均为粗粒花岗岩，主要发育三组节理，并有若干规模不大的挤压破碎带通过。Norco nsult根据野外调查和室内试验资料，按照霍克（HOEK）的《岩石边坡工程理论》（1981年版）进行了定性与定量的分析评价，包括图解分析（赤平投影）及刚体极限平衡法计算。

(1)参数选择：岩体容量γ＝2．6t／m；节理内聚力C＝0；节理动摩擦角a＝65°；地震加速度a＝0.25 g。

(2)稳定分析：由于边坡岩石强度高、风化浅，边坡稳定将主要受不连续面发育程度和产状的控制。软弱带走向与边坡走向有一定交角，倾角陡，对边坡整体稳定影响不大。结构面组合存在两种滑移形式，即平面型滑移和楔型块体滑移，但不排除局部产生倾倒破坏的可能。对于消能跌坎，两种滑移形式均存在，其中三级跌坎通过的片麻岩，片理极发育，分析表明以平面型滑动为主，侧墙边坡则主要表现为楔型块体组合破坏。地震及地下水因素对边坡抗滑安全系数较为敏感，考虑地震荷载作用时，安全系数降低一半，而考虑水压力，安全系数也将减少约50％。计算结果：跌坎边坡（坡面角78°）在一般情况下，安全系数接近1．5；非常情况（考虑地震及地下水）安全系数小于1。侧墙边坡（综合坡角63°）在各工况下安全系数均大于1.4。

(3)设计建议：对于跌坎边坡，针对不同部位具体情况，需采取坡面几何尺寸（坡高及坡角）调整、锚杆或锚索加固及排水措施，以获得不同工况下大于或等于1．1的安全系数；对于侧墙边坡，整体稳定性较好，建议开挖坡度不陡于72°（1∶0．33），做好预裂及光面爆破，不需系统支护和衬砌，但对不利结构面组合形成的块体需进行加固。

(4)简要评述：Norconsult的分析系统较为全面。结构面资料是根据左岸区域测绘及唯一的一个探洞资料进行综合而得，但仍具有一定的代表性。根据开挖后对右岸的地质调查表明，溢洪道地区通过的断层或挤压破碎带虽远不止前期推测的四条，但结构面产状的局部变化及小断层数量的增减并未对边坡的整体稳定性造成大的影响，故分析的结论是正确的。然而，需要指出的是，抗剪参数值是根据直径52mm岩芯节理剪切试验成果得出，由于试验数量少，加之尺寸效应的影响，难以反映大范围结构面的实际情况。据观察，节理面多呈平直光滑、连续性较好，部分节理面充填滑石或绿泥石，纯节理面抗剪强度不会太高，因此的取值偏大。3．1．2 电站进口边坡

电站进口位于溢洪道引渠进口外侧，紧靠右岸坝头。底板高程150m，底宽30～32m，长约200m，边坡高30～50m，中心轴线由N66°E偏转N41°E。分布粗粒花岗岩。该地段前期无任何勘探资料，由于靠近溢洪道，两者地质环境相似，因此Norconsult用与溢洪道稳定分析相同的资料、方法和

参数来进行评价。分析认为：边坡变形主要表现为楔型块体滑移，平面破坏可能性不大；边坡整体是稳定的，最不利工况下安全系数均大于1．5；为了最大程度降低系统加固的需求，减少支护工程量，建议开挖坡度不陡于72°，马道宽2m；对局部可能产生的块体滑移或倾倒破坏，需采取喷锚支护措施。同时，也要求光面及预裂爆破。

根据电站进口开挖面调查，覆盖层厚2～4m，局部大于5m，由花岗岩风化形成的残积土夹碎石、块石组成，结构松散。近东西向断层及构造蚀变带较发育，全强风化层厚度大于5m，发育四组节理。根据结构面产状与边坡方位之间关系分析，边坡有楔型块体滑移或平面滑移的可能。从类似条件下的交通洞进口边坡开挖实际来看，陡开挖是可行的，但对施工技术要求较高，并且要求加强支护。鉴于电站进口区岩体构造发育、岩石风化强烈且完整性较差，建议上部全强风化边坡放缓开挖，下部边坡视具体开挖情况，开挖坡角可作适当调整，以兼顾安全性和经济性。3．2 围岩稳定问题

邦郎工程导流系统和引水发电系统的地下洞室集中分布于右岸，虽然右岸岩体较完整，整体质量较好，但由于洞室众多，设计结构复杂，且均为永久性工程，围岩稳定也是一个重要的工程地质问题。

3．2．1 导流系统

导流系统由两条大致平行的隧洞组成，轴向前段N80°E，后转N25°E，圆拱直墙式（方圆形）断面，开挖净宽9．5m，高14m。Ⅰ号洞长997m，Ⅱ号洞长930m。完成导流后，Ⅰ号洞改为放空洞，于中段设置底孔闸门；Ⅱ号洞后段改为尾水隧洞。隧洞支护设计主要考虑喷描支护，部分地段视需要衬砌。

据开挖揭露，隧洞大部分地段围岩为花岗岩体，其中在Ⅰ号洞进口渐变段侧墙分布有千枚岩，在两条洞后段长约100m范围的围岩为花岗片麻岩。除进出口段及前段分布风化岩体外，其余均为新鲜岩石。大部分洞段开挖面干燥，部分洞段潮湿，局部渗水或滴水。主要发育三组节理，以近东西向陡倾节理最为发育。由于受构造影响，不同部位节理产状及发育程度有所不同，部分洞段发育节理密集带。近东西向小断层不同部位均较发育，面多平直光滑，破碎带宽一般0．1～1m，少数大于2m，由碎块岩、糜棱岩及断层泥组成，遇水易软化，沿破碎带常有地下水渗出。隧洞中段尚发现近南北向缓倾角（15°～30°）结构面，可见斜擦痕，且普遍夹泥。

经围岩分类，大部分洞段为Ⅱ类好围岩，整体稳定性较好。在开挖过程中，全洞未出现大的塌方，但掉块普遍，主要为块体塌落。其前段的围岩稳定主要受近东西向结构面控制，近南北向结构面侧向切割；中、后段则受几组结构面组合控制，断层及挤压面附近常有大的块体滑落。由于结构面较发育，加之施工开挖控制不好，超、欠挖较多，成形较差。

两条导流隧洞均由缅方施工，日本公司（KAJIMA）进行技术指导。施工中未进行地质编录，也未进行变形监测，要评价目前围岩的稳定状况及支护与围岩的适应性较为困难。但从下半洞开挖面观察及围岩分类情况来看，作为永久性有压隧洞，Ⅰ号洞进口段及前段、Ⅱ号洞尾水洞段及边墙岩体完整性较差的洞段（包括节理密集带和软弱破碎带），现有支护可能是不够的。根据施工期使用情况，必要时应考虑采取加固措施。否则，投入正式运行后，难免会产生破坏或失稳。

前期开挖支护是在日本工程师指导下进行的。顶拱及腰线附近均进行了系统喷锚支护，锚杆直径25mm,一般长3m（日本进口），间、排距1．5m×1．5m，挂网，喷混凝土厚20～30cm。其中进、出口段锚杆长6m，出口段增加了钢拱架支撑，间距1m。在节理密集带、软弱破碎带及花岗片麻岩分布地段，预打3m超前锚杆，进行全断面系统支护。其余地段两侧边墙下部基本无支护。为满足抗冲刷及围岩的自身稳定的要求，截流前进行了补强防护处理，全洞边墙均进行系统支护，锚杆长3m，间、排距2m×2m，喷混凝土10～15cm，其中在花岗片麻岩地段增挂钢筋网，进口段间、排距1m×1m，并考虑地表灌浆加固、洞内增加喷射混凝土肋加强支护。3．2．2 引水发电系统

引水发电系统位于右岸坝肩与溢洪道之间，从电站进口至出口长约600m，为一地下洞室群，有大小洞室3 4个（包括两条压力竖井、地下厂房、变压器廊道、螺旋式调压室、尾水洞、底孔闸门室、旁通洞、通风洞及交通运输洞等），总长约2km。洞室跨度一般小于10m，其中主厂房长94m，高40m，宽15m，埋深约100m。

整个地下洞室除尾水洞部分洞段通过花岗片麻岩外，其余均为新鲜粗粒花岗岩。据厂区附近5个钻孔资料揭示，RQD一般为60％～90％，局部发育挤压破碎带，节理多充填滑石，部分夹泥。岩体透水率一般2～10L u。厂区地质条件与导流洞相似。

据右岸现已开挖洞室围岩的情况，引水发电系统地下洞室也主要以Ⅱ类围岩为主，其中，洞室进出口段、交叉段为Ⅲ类至Ⅳ类围岩，大的断层破碎影响带、蚀变带及节理密集带为Ⅳ至Ⅴ类围岩。除厂房外，其它洞室跨度不大，只要严格控制爆破并对局部块体（尤其是顶拱）及时进行支护，加强围岩变形监测，围岩稳定是有保障的。

由于引水发电系统地下洞室相对集中，立体交叉布置，功能多样，结构复杂，相邻洞室间距小，不仅对施工开挖有较高的技术要求，而且在施工开挖后，有必要进行岩体力学性能的测试及围岩的变形监测，以便不断优化设计，确保工程的稳定与安全。3．3 坝基开挖深度及防渗处理

坝基主要由坚硬的花岗岩组成。其中，左坝肩岩体构造发育，岩性复杂，地形起伏大，特别是在120～17 0m高程以上地段，分布有花岗片麻岩、千枚岩及玄武岩，并有较大的断层通过，岩石破碎，风化强烈。左坝头约190m高程附近，在千枚岩之上、玄武岩之下分布一层厚2～10m的卵砾石夹孤石层，结构松散。推测为玄武岩喷发在古河床或河流阶地堆积物上形成。

据钻孔资料及开挖揭露，岸坡覆盖层厚一般2～5m，为残积土；河床冲积层厚度小于1m，部分基岩裸露。花岗岩弱、微风化层下限深度一般小于20m，局部可达40m；岸坡全强风化层厚度一般5～10m，局部大于10m。其中左坝肩片麻岩及千枚岩风化较深，仅全强风化下限深度就达20～30m。

压水试验表明，坝基岩体透水率一般小于10Lu（不包括断层带及节理密集带）。3．3．1 坝基开挖深度

坝基开挖要满足坝体稳定及变形的要求，一般根据地基岩石的抗剪强度及变形特性来决定，而心墙基础的开挖尚需考虑地形特征。覆盖层及强烈风化岩石的抗剪强度低，应全部清除。整个坝基均应置于岩石基础上。

按上述原则，堆石体部位坝基在挖除覆盖层及全强风化岩石后，可满足要求，开挖深度一般5～8m，在左岸坝肩千枚岩及靠近断层带附近加深开挖至10m。心墙及反滤带基础则要求置于较完整的岩石上。同时要求有一个相对平整的建基面，并尽量避免向下游倾斜。因此，覆盖层及全强风化岩石应清除（包括古河床冲积层及上覆的玄武岩层），并对凸出的岩石、陡坎、沟槽和大的断层带进行消缓、刻槽和置换等处理，开挖深度一般7～12m。其中，河床部位5～10m，地形坡度变化较大的岸坡部位10～20m，左坝头约125m长范围将达20～30m。具体深度将视施工开挖揭露情况或补充勘探资料最终确定。3．3．2 防渗处理

根据坝基地质条件，整个心墙地基均需考虑作灌浆处理。左坝肩岩石风化强烈，裂隙发育，还需考虑设置排水廊道。

防渗标准（Norconsult建议）：岩体透水率不超过5Lu，随深度而有所不同。0～10m，小于或等于2Lu；1 0～20m，小于或等于3Lu；20～40m，小于或等于4Lu；大于40m，小于或等于5Lu。灌浆分为区域灌浆和帷幕灌浆两部分：区域灌浆，上游6排，下游5排，排、间距3m×3m；帷幕灌浆3排，中心一排深度按大于或等于1／2水头考虑，河床部位深度大于60m。其中，左坝肩断层带附近适当加深，上、下游两排深25m，最大间距6m，逐序加密，直到压水试验透水率小于或等于5Lu为止。区域灌浆孔及上、下两排帷幕孔要求冲击钻进，中心一排帷幕孔则要求回转钻进。

灌浆采用自下而上法，每5m一段，灌浆压力0．2～3．5 MPa，随深度逐步增加，比率P（MPa）＝0．05h（m），但需根据钻进情况进行调整，以防止因压力过大而使基础岩石抬动。除了降低压

强外，可对基础进行锚杆加固或增加混凝土盖板压重。如遇孔内串浆或地表冒浆，应及时进行封堵处理。

帷幕长度按Norconsult设计，左岸至坝头，右岸接溢洪道里侧边坡坡脚。据坝轴线附近钻孔水位资料，两岸坝头地下水位均低于正常蓄水位190m，右坝头延伸至接溢洪道里侧后，水位已超过90m，而左坝头则建议在现有基础上适当延伸。

右岸排水廊道最小断面12m，长约400m，前半段坡降3％，后半段14％，要求喷锚支护并衬砌（考虑可能最大地震的外加荷载作用）。排水包括地表和地下两部分，根据现场地质条件设置，排水孔径不小于50mm。3．4 建筑材料

对于填筑坝，建筑材料是一个极为重要的问题。建筑材料的多少及质量的好坏，不仅关系到工程的质量，而且直接影响到工程的造价。Norconsult对建筑材料的勘测研究极为重视，前期做了大量详细的勘探试验及分析研究工作，查明了各种材料的储量、质量及开采运输条件。邦朗电站建筑材料用量近1 200万m,其中堆石料约900万m，心墙料150万m，反滤料100万m，混凝土骨料约10万m。3．4．1 堆石料

堆石料主要利用溢洪道的新鲜开挖料和洞室开挖料。石料主要为花岗岩和花岗片麻岩。根据目前施工状况，洞挖料已基本用于轧制混凝土骨料、截流抛石料和临时工程用料，无存料场。从溢洪道目前表层剥离情况来看，基岩面起伏较大，不均匀风化较明显，尤其是花岗片麻岩和挤压破碎带，风化强烈。由于目前施工缺乏统一管理，要使料物达到平衡，估计较为困难，因此施工中除做好表部剥离开挖外，尚应做好风化深槽及挤压破碎带的选择性开挖，尽量减少浪费并充分利用洞挖料，必要时再启用备用料场。按Norconsult的考虑，溢洪道开挖尺寸除了应满足水力学条件外，还应满足大坝填筑用料要求。因此，根据用料的情况，开挖线可进行调整。建议进口段（坝轴线上游部分）右侧边坡推迟开挖，若其余部分开挖料不够，考虑在此扩大开挖，使开采、运输均较方便。3．4．2 心墙料

曾进行了三个料场的比选研究。现选择了距坝址约12km的YEZIN土料场，开展了详查工作。该料场位于平缓的山麓斜坡地带，为坡残积层与河流冲积层的混合堆积物，厚2～4m，可用层厚1．5～2．5m，为粘质砂砾土。进行的试验内容包括：颗分、级配、三轴剪力、天然含水量、现场干容量、膨胀性、离散性、矿物分析及载荷试验。试验分析表明，该土料为高强度的可塑性材料，较适合作为心墙防渗料，能满足以下指标：颗粒粒径2～0.002mm，中高塑性，液限WL＞30％，渗透系数K＜5×10cm／s。3．4．3 反滤料

Norconsult选择了两个反滤料场进行比较，推荐了坝址下游左岸约2．5km的河床冲积砂砾石层作为反滤料。经分析研究，该料能满足以下反滤指标：颗粒粒径0．006～20mm，级配系数D60／D10＞4，渗透系数(4.1～4.7×10）cm／s。4 地质勘测工作的思考

挪威在水电工程设计方面具有悠久的历史和先进的经验。对缅甸邦朗水电工程的勘测设计、招标文件及评价报告的编制，虽然完成于80年代初，但在今天看来，无论是它简捷适用的勘测手段和方法、系统全面的分析评价报告和科学严谨的招标文件，还是富于创造性的，都有值得我们学习和借鉴的地方，有必要进行分析和总结。4．1 前期地勘工作特点

(1)勘察手段多样。多种勘察手段均被采用，点面结合。地质勘探以坑、槽为主（控制面），适量钻孔（控制点和线），少量平洞，辅以相应的地质测绘及试验工作。其中钻孔以浅孔为主，孔深一般30～80m，部分大于100m。斜孔较多，倾斜角60°～80°。坝轴线河边孔对穿河床，岸

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坡斜孔多向断层或挤压带倾斜。地质测绘主要查明大的地质界面。试验室内、外结合，注重简易测试。

(2)以控制为主。注重宏观把握，抓主要工程地质问题，而不是面面俱到地进行勘察。钻孔布置除坝轴线及厂房区外，其它部位零星布置，控制整体情况，更多地靠分析判断去把握地质条件。对局部复杂地段（如左岸坝头心墙基础），则考虑施工开挖后作进一步勘探，以最终确定建基面。

(3)勘探资料的收编简单明了，突出重点。反映主要结构面及软弱带，注重结构面性状的描述。

(4)对建筑材料的勘察极为重视，特别是对心墙料及反滤料的研究，均达到详查程度；而对堆石料则侧重于量的平衡，充分利用开挖料。

(5)对地质成果的分析，定性与定量相结合，但更注重经验的类比与判断。充分考虑到客观因素的不确定性，提出相应的防范措施。在评估报告及招标图纸中，无任何隧洞轴线地质剖面图，也无支护设计图，仅提出一些原则性意见供参考。4．2 思考及建议

与国内工程相比，挪威的前期地勘工作既有与我国相似的地方，又有明显的不同之处。对于地质测绘及地质资料的编录，国内规程规范有详细的要求和具体的规定，可谓全面周到。地质工作成果本应是工程设计乃至专业基础研究的重要资料，然而，国内大多仅满足资料归档的需要，而没有被充分利用，发挥应有的作用和价值。相反，挪威的设计充分利用了地质资料，有限的地质资料被充分反映到了具体的设计成果之中。对于地下工程问题的分析，挪威侧重于宏观把握，即不在前期作过细的勘探调查与分析，在一定地质资料的基础上，利用经验作出指导性设计，而把详细具体的支护设计留到施工开挖后，视具体情况再定。这就是“ 开挖后再设计”的Q系统隧洞工程现代挪威法（NMT）施工的基本原则。这对缩短勘测周期、加快工程建设具有积极的现实意义。据统计，邦朗工程的勘探指数仅为0．026，勘探工作量远低于国内同等规模的工程。实际上，由于客观地质条件的复杂多变性，尽管前期进行了大量的勘测与科研工作，也不可能把地质条件完全查明，在施工中仍会有较多的修改与调整。

随着国家对能源可持续发展战略的结构性调整，作为清洁、可再生的水电资源，具有很大的发展潜力.然而，目前水电建设周期长、投资大，对环境保护和生态平衡的要求越来越高，如何解决这一问题以适应市场经济的需要，力求多、快、好、省已势在必行。其中首先要解决的是缩短勘测设计周期、提高勘测设计质量的问题。根据邦朗工程的经验，笔者有以下意见和建议：

(1)前期工作以宏观控制为主。抓关键工程地质问题，有针对性地进行勘探与调查，并采用先进的勘测技术和方法，在满足工程勘察阶段性主要技术要求的前提下，尽量减少工作量。

(2)充分利用已建工程经验，发挥专家系统的作用。尽管目前勘测手段多样，分析计算已日趋计算机化，但工程建设所面对的地质体是一个复杂的系统，工程地质问题的分析与解决，不仅现在，甚至将来也离不开对基本地质条件和岩体结构特性的把握及经验的分析与判断。

(3)地质勘测、设计与科研密切配合。地质与工程相结合，设计以地质为基础，科研服务于设计，三者必须有机统一提高设计的科学性和设计产品对自然的适应性。

(4)重视和加强施工地质工作。系统收集、分析开挖揭露的地质资料，进行现场测试和分析，及时反馈信息。根据实际情况，进行可变更地质设计，不断优化和完善设计成果，保证工程建设优质、安全、经济。

(5)把每一项工程均看作一项大型的现场实验。有系统地进行情报收集、信息反馈及技术总结，利用典型类比分析法，为类似条件下修建工程提供可资借鉴的一套（包括勘测、设计、施工和管理）既科学又简捷适用的经验和模式。这对缩短周期、节约投资具有重要意义。

第二篇：案例分及工程地质评价

案例分析

案例1：一长年驻海岛的某部队基层干部，2001年春节探家时，和妻子因小事发生争吵，其妻竟丢下不满周岁的孩子离家而去，此后以多方查找，一直下落不明，至今已有四年六个月了。现在，他得知当时其妻已同他人有婚外情关系，很可能同情人私奔外地了。请问，（1）他可以申请宣告妻子死亡吗？为什么？（2）其妻有离婚的诉权吗？为什么？

案例2：王某与女青年刘某经人介绍相识，于2003年1月登记结婚。婚后，两人陆续购置了彩电、冰箱、洗衣机、音响、空调等家用电器，并有银行存款4万元，但未生育子女。2004年10月，王某以感情不和为由向人民法院提起诉讼，要求解除同刘某的婚姻关系。经过审理，人民法院于同年10月28日作出第一审判决，准予双方离婚，并对共同财产作出分割。同年11月10日，王某因抢救公物不幸身亡，有关部门发给其家属抚恤金10000元，保险公司给付人身保险金1万元(王某2003年10月与保险公司所签订的保险合同未指定受益人)。为上述财产的分割，王某的父母同刘某发生争执。试分析如何分割上述财产。

例3：李树纲以打渔为生，有两层楼房一幢，共12间房。其女李玲出嫁多年，常有来往。长子李全喜，用自己经商收入建房4间，自成家庭；李全喜前妻早丧，遗子李山；后妻任平，生子李林。李山是复员军人，为成立小家庭也用复员费购置新房2间，其妻何慧，生女李洁。李树纲的次子李全兴已病故，妻子王氏带儿子李明星另嫁。李树纲有一友宋建曾帮助过李树纲，李树纲想赠与一笔钱，但其未接受。李树纲即写下字据将自己房屋2间待自己死后赠给宋建的儿子宋明。今年初，李树纲、李全喜、李山三人出海打渔，遇台风船毁人亡，但各人死亡时间不能确定。丧事完毕，死者亲属们为房产分割发生纠纷。李玲认为，其兄已死，她是李树纲惟一子女，要求继承李树纲的房屋12间；任平认为李玲是出嫁女，不能回娘家分房子，她系李树纲的丧偶儿媳，因此房屋应由她和李林继承；另外，她还认为李山也系其子，她亦有权继承李山的房产。何慧不同意他们的意见，她和李洁均请求分割遗产，李明星也要求继承。宋明得知受遗赠后3个月来一直未表示态度，但在发生纠纷时也提出分割遗产要求。问：（1）请指出本案的被继承人和遗产。（2）本案当事人李玲、任平、李林、何慧、李洁、李明星、宋明能否分割遗产，分别说明理由。

案例4：某战士回家探亲期间拣到一匹马，因不知失主是谁，便牵回家代为饲养。后经查询，得知是邻村的一户人家的，他便给送了去。他在代失主饲养期间，付出了一些必要的费用，他可以向失主要求偿付这些费用吗？

案例5：（）张某现年16周岁，初中毕业后想从事个体工商业，个体工商户王某得知此情况后便找张某洽谈合伙事宜。双方当面拟定合同：张某出资2万元作为合伙的投资，王某原有的个体商业资产估价为10万元，共同劳动、共同经营，盈余按出资比例分享。不久，张某将家里存放的2万元拿走。在经营8个月后亏损8000元，后张某的父亲得知此事后，认为其子与王某所订的合伙合同应属无效，要求王某退还2万元。王某则认为张某已满16周岁，并能够从事个体工商业经营，其订立合同有效。为此双方发生争议。你认为该不该退还2万元？为什么？

坡度的缓陡，对越岭公路的展布有重要的影响。坡度平缓、山体稳定性高的山坡，不仅有利于展线回头，提升线路高程，拉大上下线间的水平距离，而且有利于路基的稳定，减少施工的干扰。但平缓山坡地段，坡面径流较为发育；坡积物较厚与下伏基岩接触处，常有地下水活动，若切坡过深时，则易引起堆积层的坍滑现象的发生。反之，坡度陡直，山体稳定性较差的山坡，极不利于布设回头线路。

第三篇：德邦快递收派件系统化流程

德邦快递收派件系统化流程浅析

如今快递行业竞争激烈，早已不再是人们印象中只是简单地、粗糙地收货发货那么简单。德邦快递之所以在进军快递业至今的将近一年内如此受人嘉赞，必须归功于德邦快递在运输货物环节中滴水不漏的工作态度;然而，也和德邦快递在收派快件时的专业精神密不可分。

德邦快递收件员工在收件时比较积极。基本上，每次笔者打电话过去，接线员都会在三声铃响之内接起。当接线员了解到客户的基本需求后，便会告知客户发件的价目明细，随后将订单转交给收件员。收件员在接到上门接货的通知之后，5分钟内即会联系上客户。派发快件的信息之中，最重要的就是收货地址是否在德邦快递的派送范围之中，而这一点收件员一定会确保清楚无误。当这一系列的信息确认过后，收件员就会即刻出发、上门收货。在笔者发其他快递的时候注意到，有些快递公司的收件员在出发收件前并不会像德邦快递的员工一样提前告知客户，常常发生的情况是收件员已经等在发货点，而客户已因故不在。德邦快递员工极力避免这种低效率的情况发生。

到达客户处后，德邦收件员会以整洁的仪容仪表、亲和的服务态度，接收下快件，之后为快件称重、进行一个前期的简要包装。假如快件已由客户包装好，德邦收件员也会礼貌地要求开箱验货。笔者认为，这也是德邦快递一个相较于其他快递公司而言比较专业的地方：所有发出去的快件都应该被仔细检查，确保快件不是易燃易爆、具有腐蚀性、毒性之类的危险品，体积或形状不会影响到其他快件的装载和运输。

鉴于德邦快递是直营模式，发件时自然需要遵守各项严格的操作规范，德邦快递确保每件物品在运输全阶段都完好无损并且不影响其他快件安全。接件员会告诉客户，在快件运输全程都会有GPS监控，保证货物安全，同时也让客户安心。

当快件到达收货地区之后，德邦快递派件员做的第一件事就是检查快件的外部包装是否受损。一般来讲，外部包装如果没有受损的话，快件内部受损的概率就会大大降低。在确保收件地址有人的情况下，派件员就会即刻出发派件。德邦快递员工非常能体会收件人焦急的心情，所以一般不会在发件这一环节延误。以上这些流程的实施保证了通过德邦快递寄送的货物安全、快速、准时的到达客户手中。

第四篇：水电站项目后评价报告

水电站项目后评价报告

摘要：论文从水电站项目后评价中的利率、移民征地安置补偿、电价等因素进行梳理，对工程投资与生产运营环节的关键要点进行分析，为电站投资决策、经营方面提供借鉴作用。

项目后评价是水电站基本建设程序中的一个重要阶段，是对项目决策、实施、运行等各阶段工作通过全面系统的调查和客观的对比分析、总结并进行的综合评价。其目的是通过工程项目的后评价，总结经验，汲取教训，不断提高项目决策、工程实施和运营管理水平，为合理利用资金，提高投资效益，改进管理，制定相关政策等提供科学依据。

笔者根据在水电站规划、建设、运营中的工作经验，结合实际开展工作，就水电站项目后评价中的利率、移民征地安置补偿、电价等因素进行梳理，对工程投资与生产运营环节的关键要点进行分析，为相关电站投资决策提供帮助，促进投资者科学分析，规避风险。

1、利率因素

水电站投资较大，工期较长，工程概算中利息支出约占总投资的10%左右，控制好贷款利率水平是控制总投资的关键。工程建设期的贷款利息依据资金流、资本金平均投入，按照年利率的复利进行测算。建设期内人民银行五年以上的中长期贷款年利率一般都有相应的调息政策，为科学合理地预测利息支出，水电站项目的投资者对于利率的预测要考虑到以下的因素：

1.1分的项目投资计划表是确保利息合理支出的基础，同时在项目建设的过程中，通过运用有效的合同约束条款对工程款、物资设备款进行有步骤地支付，可以确保资金计划的准确性。

1.2项目贷款合同的签订建议采用随人民银行公布的中长期贷款利率。因为水电站的建设工期一般较长，3-5年以上，而业主单位对于国际经济态势、国内货币政策的把握不准，签订这种浮动的利率约定合同，可以对水电站投资的资金总成本进行控制。

1.3在水电站的实际建设中，业主单位应根据项目特性灵活运用政策性银行的技援搭桥贷款，中国农业银行的扶贫贷款资金以及商业银行等金融机构的银行兑汇票、协定存款帐户等金融工具，从而节约利息支出。

2、移民征地安置补偿因素

移民工作在水电站的建设中一直是一个特殊而敏感的话题，特别是水库淹没的投资概算政策性强，参照设计规范审查通过的补偿范围、基数、标准等往往与安置实施实际执行存在偏差。这主要是因为淹没区域的地方政府根据经济发展水平逐年公布的补偿标准文件与设计规范存在较大差异，对于土地的分类、林地和未利用地的补偿方式都不相同。所以，借鉴同时期水电站的实际补偿范围、倍数对移民投资概算进行修正才能满足实际移民工作需求，确保工程进度未因移民工作受阻。

3、电价因素

上网电价是制约水电站效益的关键因素。在目前的电价申报与核准体制下，各地省市物价局、电网公司、发电企业根据当地的经济发展水平与上网电价承受能力存在博弈。物价局在核定上网电价时，通常会根据某个电站的总投资、库容、装机规模、发电量和一系列的社会平均成本来反推其上网电价。在水电站投资决策中，对于新电站推算的上网电价一定要参照近期实际的上网平均电价，来测算投资回收期。

目前设计单位编写的水电站可行性研究报告，测算的上网电价通常为不含税电价，而物价局批准的为含税上网电价。这往往在项目评估决策时容易被忽视，特别需要引起水电站投资者的重视，需对评估电价进行同口径还原，提供真实的决策依据。

一般电站在投运初期都很少能获得设计平均电价，所以运营初期多为亏损，这与可研报告中的25年经营效益的平均推算又存在偏差。水电站多作为电网的主力调峰电站承担了重大的调峰、调频任务，因此无功、空转较多。但是因电网调峰、调频的补偿方案一直未正式出台执行，所以无法在上网电费上得到补偿。

作为经营者，必须要有足够的现金流来就应对这种差异。随着电价的稳步增长，经济效益会越来越好，来平衡投运前期的亏损，综合多年的经济效益。

4、水资源费和库区维护费

在水电站的经济评价中，总成本费用主要考虑了折旧费、修理费、工程保险费、职工工资及福利费、劳保统筹和住房公积金、材料费、库区维护费和移民后期扶持基金、利息支出及其它费用。库区维护费多按厂供电量0.001元/千瓦时计算，移民后期扶持基金从工程竣工后开始按400元/人.年提取,共提取10年，水资源费是暂未考虑的。

而笔者参与的几个水电站从投产以来，水资源费的开征从0.001元/千瓦时目前逐步提高到0.008元/千瓦时，而且还有上涨趋势。根据《中华人民共和国水法》、各省市的水资源管理条例、取水许可和水资源费征收管理办法规定??,?凡利用取水工程或者设施直接从江河（溪流）、湖泊或者地下水取用水资源的单位和个人，应按照有关规定缴纳水资源费。

财综〔2007〕26号《大中型水库库区基金征收使用管理暂行办法》规定，库区基金从自有发电收入的大中型水库发电收入中筹集，根据水库实际上网销售电量，按不高于8厘／千瓦时的标准征收。库区基金属于政府性基金，实行分省统筹，纳入财政预算，实行“收支两条线”管理。其中，省级辖区内大中型水库的库区基金，由省级财政部门负责征收；各省市库区维护费标准多按厂供电量0.008元/千瓦时征收。投资概算中按厂供电量0.001元/千瓦时计算明显偏低

鉴于水资源费和库区维护费密切与上网电量挂钩，对于新电站的效益分析都应考虑到这些政策性因素调整的差异，目前每千瓦时0.15元的固定成本压力是经营者必须自行消化的。

5、土地使用税和房产税

在经济评价中，土地使用税和房产税都未列入成本。根据项目后评价分析，这两者因素影响较大，应在投资决策中单列分析。

水电站由于占地面积广，加上国家对土地稀缺资源的调控，且城镇土地使用税等级税额标准呈增长趋势，所以土地使用税是经营中一个不容忽视的税金。

根据[89]国税地字第013号文件《国家税务局对关于电力行业征免土地使用税问题的规定》及[89]国税地字第044号文件《国家税务局对<关于请求再次明确电力行业土地使用税征免范围问题的函>的复函》,国税地字[1989]第140号文件国家税务局关于印发《关于土地税若干具体问题的补充规定》的文件精神，对水库库区用地，免征土地使用税;对企业范围内的荒山、林地、湖泊等占地，尚未利用的，经各省、自治区、直辖市地方税务局审批，可暂免征收城镇土地使用税。但坝区征收土地使用税是不能减免的，坝区的涉税面积也较大，税额标准高，这部分税金在经济评价中都未涉及，但在电站运营期是需按年缴纳的。

从2006年1月起,根据财政部、国家税务总局关于具备房屋功能的地下建筑征收房产税的通知,凡在房产税征收范围内的具备房屋功能的地下建筑，包括与地上房屋相连的地下建筑以及完全建在地面以下建筑、地下人防设施等，均应当依照有关规定征收房产税。水电站的地下厂房都纳入了房产税的征收范围。虽然业内一直对水电站的地下厂房征收房产税有异议，无论是从地下厂房工程结构特点（结构形态、施工组织、投资造价、功能形态），水电站临时工程费用的分摊还是从国家的能源政策、清洁能源的长远发展、水电产业的政策导向来看都不适宜，但是财税[2005]181号的要求从2006年1月起已经执行。对于造价较高的地下厂房和综合办公楼等都应计算缴纳房产税。

6、流域水情分析

来水量、发电用水量与发电量之间的相关性密切，相关密切程度高，充分体现了水电“以水定电”的特性。从电站运行结果来看,来水量是制约电站发电及经济效益最根本的因素.所以投资前的水情与水情资料的收集、分析相当重要。水电站水情自动测报系统的水文气象情报站网站所进行的水文气象要素观测项目包括：雨量、水位、流量等。从流域洪水特点及传播时间可以看出：要充分利用电站洪水预报系统提供短期预报的水情信息，提前1-2天预知每一次洪水过程。即便在电站洪水预报系统失灵，也可充分发挥水文站的作用，人工点绘洪水过程线，也可提前5-7小时预知洪峰到达坝前时间和可能的入库洪量。

因此，在洪水起涨阶段，结合坝前实际运行水位，推算本次洪水可能出现的最高坝前水位，若推算造成弃水，可提前与调度沟通协调，加大机组出力运行，提前腾出库容，调蓄洪水，避免造成过多的弃水或不弃水。在洪水退水阶段，把握好蓄水时机，及时拦蓄尾洪，力争将水库蓄至较高水位，提高水能利用率、增发电量。新晨范文网

7、结束语

重视项目经济后评价工作，规范管理流程

各项目建设单位必须高度重视项目经济后评价工作，并不是电站正常发电交付使用，竣工决算归档后项目建设就终结，而要在统一的指导下进行系统性地项目经济后评价工作。将此项工作纳入项目建设管理的常规性步骤。为有效地节省评估成本和时间，对于水电站这种建设周期相对较长的工程，可以在阶段性地进程中引入后评估工作，纳入项目管理的日常工作任务。为电站的经济可行性提高更可靠的保证。

注重项目后评估结果的反馈应用

项目经济后评价发挥作用的关键在于所总结的经验教训在新立项项目投资的决策、项目设计、建设管理等过程中被采纳和应用的效果。遇到类似的、同规模、同区域、同特性的在建项目是否可以将后评估结论中差异较大的项目进行修正，有效避免同类差异。同时项目经济后评估的反馈和应用还是一个动态的过程，因此必须建立一个使项目后评估信息得以反馈和应用的机制与平台。企业应在相应的工作流程中明确规定后评估结果的应用制度。为新项目的决策和提高投资决策管理水平提供参考，确保项目的立项成功。

注重项目后评估的集成化和信息化 项目后评估的工程数据流和信息库是一笔具大的实证材料，如何用好项目后评估的成果，真正实现项目从设计、监理、项目施工、项目交付、项目经营全过程的集成是定性和定

量资料的统一。系统性原则将科研一生产一使用全过程系统分析，将科研、生产、成果推广应用作为一个统一整体。

第五篇：边坡稳定性的工程地质评价

边坡稳定性的工程地质评价方法

边坡稳定分析应收集下列资料：①地形和地貌特征；②地层岩性和岩土体结构特征：③断层、裂隙和软弱层的分布、产状、充填物质以及结构面的组合与连通率；④边坡岩体风化、卸荷深度；⑤各类岩土和潜在滑动面的物理力学参数以及岩体应力；⑥岩土体变形监测和地下水观测资料；⑦坡脚淹没、地表水位变幅和坡体透水与排水资料；⑧降雨历时、降雨强度和冻融资料；⑨地震基本烈度和动参数；⑩边坡施工开挖方式、开挖程序、爆破方法、边坡外荷载、坡脚采空和开挖坡的高度和坡度等。

1、现场调研，收集上述资料

2、往年边坡地质灾害（滑坡、泥石流、地裂缝）发生、发育

情况

3、项目区所在地区志、乡志

4、项目区图纸（看情况）

5、现场岩石取样