码头衔接段后方漏砂的原因分析和处理方法比选5篇

第一篇：码头衔接段后方漏砂的原因分析和处理方法比选

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码头衔接段后方漏砂的原因分析和处理方法比选

码头衔接段后方漏砂的原因分析和处理方法比选

摘要：结合工程实例着重论述了码头衔接段后方漏砂的原因分析及处理方法。码头衔接段后方漏砂是比较棘手的问题，修复难度大，修复费用高，还影响码头的正常生产作业。针对码头不同结构之间的衔接段后方漏砂问题，提出了一种采用HK-PBM环氧混凝土水下封堵的处理方案。

关键词：码头衔接段；漏砂；处理方案比选

Abstract: This paper combined with the engineering example focuses on the terminal connection behind the cause analysis and treatment method of sand leakage.Terminal connection section of the rear sand leakage is more difficult problem, difficult to repair, repair costs, but also affect the normal production and operation terminal.In order to solve the problem of the connection between the different structures of wharf behind the sand leakage, and puts forward a scheme using HK-PBM epoxy concrete under water plugging.Keywords: terminal connection;sand;plan selection process

中图分类号：[U653.5]文献标识码：A文章编号：

1项目背景

1.1某试验段工程：包括1个5000吨级泊位，泊位长度151m，1个3000吨级泊位，泊位长度149m；其中重力式结构段72m，衔接段12m，地连墙结构段228m。

1.2衔接段结构概况：灌注桩衔接段设计共有灌注桩9根，桩径1200mm，底标高为-19.0米，桩间净距80mm，桩后为800mm直径的高压旋喷桩封堵灌注桩间隙，共10根，底标高为-13.0米。示意图如

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下：

1.3码头衔接段漏砂情况：

灌注排桩段码头轨道梁内侧、灌注桩与沉箱交界处的沥青路面及稳定层有不同程度的塌陷。对该迎水面进行探摸、检测，发现在桩1、2号，3、4号，5、6号，6、7号，8、9号中间在-5.8~-6.0米处有拳头大小漏洞向外漏砂，沉箱与灌注桩之间发现有漏砂情况，漏砂缝隙长度约5m，堆积物高度约40cm，缝隙顶部宽度约2cm，底部约5cm，堆积物为石子和中粗砂（如下图）。

1.4漏砂原因分析

灌注桩排桩段间距80mm，桩间采用高压旋喷桩防止漏砂，是板桩码头设计与施工规范推荐的堵漏措施。当地连墙结构用于深基坑支护结构时，槽段之间的接缝一般采用高压旋喷桩止水。高压旋喷桩是以高压旋喷的喷嘴将水泥浆喷入土层与土体混合，形成水泥加固体。在砂性土中形成的加固体强度较高，而且高压旋喷过程可以使得加固土体与灌注连成一体，旋喷体一般大于设计直径，理论上可适应桩的偏位及偏差。但旋喷桩施工对现场的施工控制要求较高，出现局部加固土体不均匀，造成漏砂或漏水也高压旋喷桩常见的质量通病。

2、修复方案

2.1传统方案分析

(1>方案一:灌注桩后大开挖方案

开挖方案将永久解决漏砂问题，但是砂土开挖边坡至少要1:2以上，开挖范围将非常大，开挖工程量大，成本高，据估算需120万元左右。而且灌注排桩结构段后方拉杆较密，并需挖深至一8.5m，开挖和回填施工难度都很大，且需开挖至锚碇墙前10-100kg块石。该方案由于前期进行水下灌浆，此处土体开挖难度大，且靠近板桩前沿处，施工危险性高，实施难度非常大。

(2)方案二:灌注桩后垂直钻孔灌浆方案

原设计采用高压旋喷，加固方案宜采用加密进行高压旋喷，但

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由于胸墙和轨道梁的存在，无法进行旋喷施工，而且高压旋喷可能破坏之前的加固体，因此桩后可采用继续注浆加固法。本处理方案施工相对简单，工程量相对较小，成本低，仅需25万元左右，但仍存在检测困难，有可能存在漏点，需再次处理的情况。

2.2灌注桩前沿水下封堵方案

在灌注桩前沿水下植筋并浇筑水下钢筋砼墙身。具体要求如下:

①水下局部开挖及桩身清理;

②水下钻孔植筋:桩身清理后进行水下钻孔；

③水下植筋:清孔并注入植筋胶后，立即植入HRB355级热轧带肋钢筋。钢筋的混凝土保护层最小厚度为70mm。植筋施工完毕后24小时之内严禁有任何扰动，以保证结构胶的正常固化。植筋胶的性能指标应符合《混凝土结构加固设计规范》(GB 50367-2006)中A级胶要求。植筋胶应采用改性环氧类胶或改性乙烯基醋类胶(包括改性氨基甲酸醋胶粘剂)。植筋胶应具有无毒、抗腐蚀(对钢筋不产生腐蚀)、耐火、抗震动、抗疲劳、抗冲击、抗老化性能，满足高温焊接和孔中湿度环境施工的要求。必须通过长期性能测试，能满足50年长期使用要求。因植筋位置位于水下，故所选植筋胶必须可以水下使用，并且出具明水施工条件下的检测报告;植筋胶供应商必须提供产品合格证及生产厂家针对本项目的产品质保书。植筋的施工和验收，应符合《混凝土结构加固设计规范》(GB 50367-2006)和《建筑结构加固工程施工质量验收规范》(GB50550-2010)的规定。

④水下钢筋绑扎:将钢筋与之前己经植入的钢筋进行绑扎。

⑤水下自密实混凝土:现浇C30水下自密实混凝土配合比设计及施工应满足《水运工程混凝土施工规范》(JTS202-2011)、《水运工程混凝土质量控制标准》(,JTS202-2-2011)和《水运工程质量检验标准》(.丁TS257-2008)规定的要求。

⑥垂直钻孔灌浆:用小型钻机补钻80mm大小的灌浆孔，孔深至-8.3m在孔内布设中48mm花管，然后取出钻管留花管于孔内，钻孔过程中应避免破坏胸墙及沉箱的主筋。对灌浆孔进行灌浆，灌浆材料均采用水泥浆。

2.3灌注桩前沿水下封堵方案的优化

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上述灌注桩前沿水下封堵方案是可行的，但成本也较高，估算也在60万元左右。而后方砂主要是前沿水冲剧作用，受外力作用小，因此混凝土强度要求不高。目前已研究出一种新型产品HK-PBM环氧混凝土，施工方便，可大大降低修复成本，可替代水下自密实混凝土，相关参数介绍如下：

产品概述：HK-PBM-3聚合物混凝土是以HK-PBM-3树脂为粘结剂，将其与骨料（石子、砂、水泥）固结而成的混凝土。可对水下混凝土缺陷进行薄层、厚层和快速的修补。不能用于干燥部位或水位变化区的修补。

特点：①可在水下快速固化，固化时间可在十几分钟至数小时内进行调节；②在水中不分散、可不需导管，直接浇入水下处理部位；③不需震捣，可自流平、自密实；④水下混凝土的各项强度均很高，抗压强度大于50MPa，抗折强度大于15MPa，抗拉强度大于10MPa，粘接强度大于2.0MPa；⑤可在水下进行以厘米计的薄层修补；⑥可以在水下进行垂直面的立模浇注；⑦与金属粘结佳，可对水下金属管道进行快速修补处理。

主要性能指标

适用范围：水下混凝土如坝面、消力池、隧道、桥墩、码头、水管等永久性水下部位的快速修复。

使用方法：①应根据施工时的气温、砂石料的粒径、浇筑速度等先进行现场试验，以合适的稠度和固化时间来确定各组分的比例及促进剂和引发剂的用量。凝固时间以60分钟为宜；

②.参考配比（重量比）

③拌合：首先将砂、石、水泥等骨料按比例干拌均匀，待用；然后按A:B=10:1的比例将树脂混合均匀，再加入促进剂（紫色）搅拌均匀，最后加入引发剂，拌匀即成为树脂组份；将配制好的树脂组份立即倒入骨料中，拌合均匀。在水下浇筑PBM-3混凝土或砂浆。

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④浇注：对小方量的修补，可人工拌合，用桶装，吊入水中，由潜水员倒入需要处理的部位；对大方量的修补，要采用强制式混凝土搅拌机，由底开门的吊罐进行浇注；对水深大于30米的混凝土修补，可在陆上拌料，通过水中导管，直接浇注；对立面或斜面的处理，须立模后浇注。

⑤注意事项：拌合用的砂、石等骨料必须干燥（含水量小于1%），这样才能保证与基面的良好粘结；贮 存 期：在干燥、阴凉处（0～30℃），原包装密封保存，储存期为6个月。

结论

经综合分析，选用新型产品HK-PBM环氧混凝土水下封堵方案具有成本低，快速，对码头生产作业影响小，施工难度低等众多优点，既方便又科学，是一种经济可行的新方法。同时具有明显的经济、社会效益，技术先进，具有广阔的应用前景，值得进一步推广和应用。

参考文献：

[1]丁品英,凌小军.扶壁码头修复方案探讨[J].珠江水运,2004:39-41.[2] 裴云,覃规钦,裴绍华,利军.大圆筒重力式码头漏砂的原因分析和处理.水运工程.2007（3）:58-60,103.[3] 宋人心,曹金凤,傅翔.扶壁码头船撞损坏鉴定与修复方案.港工技术.2007(10):29-31.[4] 魏邦武.海口救助基地码头修复工程施工简介.中国高新技术企业.2010(7):148-150.------------最新【精品】范文

第二篇：特殊路基处理比选分析报告

关于特殊路基处理比选分析报告

致：XX（集团）有限公司：

1、背景介绍：

我方在对XX路特殊路基处理段进行调查后，发现此路段淤泥量过大，我方建议把特殊路基处理段结构层32cm厚水泥稳定碎石变更为25cm厚C30，并做了成本分析。

2、成本分析：

2.1、特殊路基全段水泥稳定碎石工程量为3089.28m³，单价210元，则此路段水稳原材总价格为648748.8元；而该段换为25厚C30砼时，需要数量2413.5m³，砼单价320元，则砼原材总价格为772320元，金额多了123571.2元，同时也提高了质量，节省了材料使用量。

望贵局以工程联系单方式回复软土路基换填做法。特此报告。

重庆市XXXXX项目部

2016年11月XX日

5cm AC-13改性沥青砼7cm AC-20沥青砼1cm稀浆封层32cm水泥稳定碎石基层20cm级配碎石找平层原手摆片石层5cm AC-13改性沥青砼7cm AC-20沥青砼1cm稀浆封层25cmC30砼20cm级配碎石找平层原手摆片石层变更为

K0+030~K0+180段特殊路基处理总面积2408㎡水稳量770.56m3变更为C30砼量602m3 人民大道K0+880~K0+930段特殊路基处理总面积1035㎡水稳量331.2m3变更为C30砼量258.75m3K1+000~K1+100段特殊路基处理总面积2071㎡水稳量662.72m3变更为C30砼量517.75m3人民大道

和平大道海霞路道路中心线机动车道人行道K1+800~K1+835段特殊路基处理总面积674㎡水稳量215.68m3变更为C30砼量168.5m3K1+918~K2+080段特殊路基处理总面积1965㎡水稳量628.8m3变更为C30砼量491.25m3和平大道 海彤路道路中心线机动车道人行道K2+260~K2+320.357段特殊路基处理总面积1501㎡水稳量480.32m3变更为C30砼量375.25m3海彤路

第三篇：管桩断裂原因分析及处理方法

高强预应力空心管桩断裂原因分析及处理方法

辽宁省营口市紧邻渤海，属辽河冲积平原，地下水位较浅，挖深0.9m即遇到丰富地下富存水。地表以下12m深度范围内的土质均是粉质粘土（淤泥），土体渗透系数低，土方开挖前需提前两周采取轻型井点降水才能使拟开挖基坑具备开挖条件。若场地条件具备，土方开挖一般均按1:1.5进行自然放坡。超过5层的建筑物，其基础形式基本上都是采用高强混凝土预应力空心管桩(PHC)，有效桩长一般则在12～18m之间（太和小区、欢心小区），局部地区有效桩长能达到30m（营东大厦）。

高强混凝土预应力空心管桩(PHC)静压施工完成后，须进行低应变动测检验其桩身完整性；检测合格时，始准施工进行下一道工序。通常情况下，在低应变动测检验时其桩身接桩部位能测出存在质量缺陷，这一表象无妨。用肉眼尚不能识别的微裂缝在低应变动测时亦能测出缺陷存在，但裂缝宽度小于0.2mm的裂缝不会影响到桩体质量及结构安全。这种裂缝一般都分布在桩长中间1/3区段；这是由于桩节过长，若吊点选择不当或运输过程中受到较大震动而因自身重量过大导致的。现就我单位在施的部分工程管桩经低应变动测时检查出的质量问题及处理思路作以简要总结：

一、管桩断裂的原因分析及预防措施

1、预制管桩断裂的原因分析(1)、堆放方式不合理导致断桩

在预制厂，从蒸养室出来的管桩需在堆放区实施分类堆放，若堆放支承点选择的不合理就极易导致管桩的桩身出现微裂缝。(2)、出厂强度不足造成的断裂

高强预应力混凝土空心管桩(PHC)的混凝土设计强度为C80，管桩混凝土养护一般均采取蒸养方式进行。有时候，管桩出厂时的混凝土强度会与设计强度存在些许偏差，在场内堆放、出厂运输过程中可能会因存在的震动而导致管桩桩身出现微裂缝。(3)、吊装过程中发生断裂

管桩在装卸车时需采取“二点吊法”，要求吊点距离桩端0.207L位置且吊绳与桩体的夹角不得小于45度。为节省运输成本，虽然装卸车时采取的也是二点吊法，但吊点是选在了桩端；当单根管桩较长时，受自重较大的影响就有可能在管桩桩身的中部产生微裂缝。

(4)、施工方法选择不当造成断裂 当地基表面较薄的硬土层(山皮石)下有较厚的软土层时，若打桩时不采取相应技术措施，桩基支脚直接站压在桩顶或桩顶土层上，形成对地表土层的挤压作用，会硬将管桩推挤倾斜。

(5)、基坑土方开挖方法不当导致的断裂

因基坑土方的开挖方法不当而引起土体位移，造成预制管桩倾斜断裂的现象比较普遍，原因也较复杂：①土质软，土体中富含地下水，抗剪强度低；②一次性挖土深度过大，放坡不够，引起土体滑动等；③自卸汽车等重型运输机械在基坑边坡的行走对边坡软土带来破坏荷载而导致边坡土体失稳，从而对管桩产生较大水平推力而致管桩断裂。(6)、接桩不良产生的断裂

预应力管桩接桩采用的是焊接，由于焊接时操作方法不当，使得焊缝不饱满，不连续、不均匀。特别值得注意的是，由于本工程地下水位较浅，若冷却时间不够，焊接后就开始沉桩，则相当于对接桩位置的焊缝淬火，就会极易发生焊口裂缝。

2、预制管桩断桩预防措施(1)、出厂前的质量控制

检查管桩的出厂检测报告，检查管桩在厂家的堆放、吊装等方式是否符合规范要求，必要时在预制厂进行抽样强度检测，确保不合格管桩不会进入施工现场。(2)、管桩的吊装质量控制

监控管桩的吊装、码放、运输等程序符合规范要求，避免在这些环节出现管理真空。(3)、合理选择基坑开挖方法

①、深基坑一定要分层开挖，每层挖土的厚度不应超过1.5米，层与层之间留出一定宽

度的工作面；并根据土质情况合理放坡，严禁临时边坡的土体滑动。

②、深基坑在接近坑底时采取接力的方式开挖，前边(接近坑底层土)用小挖掘机，后

边用大挖掘机，这样可减小挖土机械对桩顶土层的挤压作用。

③、运输车应尽量避开开挖的临时边坡。实在无法避开时，挖掘机和运输车辆距桩位较

近时应加垫路基板。

④、基坑采取的是无支护放坡，基坑边上不应有重车行走或堆载过大。(4)、接桩的质量控制

确保接桩焊缝焊接人员的素质及人员稳定，做好焊缝的探伤检验，严格把控接桩焊缝的焊接质量。焊缝足够冷却后再继续压桩，以免焊缝与温度较低的土体、地下水等接触后淬火而导致焊缝开裂。(5)、合理选择基坑支护措施

基坑支护方法的选择应注意基坑外地下水位及是否存在给排水管道，往往由于管道年久失修渗漏，基坑外土体富含地下水或因基坑边渗流水而引起基坑坍塌等。

二、预制管桩断裂处理的思路

1、对桩的断裂状态进行分析及基本处理思路

经低应变检测手段检测、判断，断桩会有如下几种状态：

(1)、接桩不良而引起管桩在沉桩过程中发生断裂。一般桩不发生倾斜或虽有倾斜但在

低应变检测时，断桩位置在接桩位置。此种情况的断桩需采取接桩处理。(2)、桩倾斜断裂的位置较浅，有的深度只有3m左右。此类桩可采取桩周围土方的大开

挖或采用护筒支护的方法进行开挖，然后实施接桩处理。

(3)、倾斜断裂桩纠偏扶正过程中，因桩倾斜量过大等原因会在纠偏扶正后发生断裂处

错位现象。此种断桩可采用补桩或其它方法处理。

(4)、管桩一般倾斜断桩处存在的裂缝可能不是一道裂缝，在主裂缝的上下位置会伴随

有其它裂缝；因此，接桩时采用桩顶接桩的常识深度1.5m不可取，应经计算确定。(5)、对本单位工程的基础承载力重新验算，看个别断桩对结构安全的影响有多大，验

算一下断桩不经处理可否保证结构安全等。

2、断桩处理方法

预应力管桩的断桩可分为折裂断桩和错位断桩,通过处理可重新利用的大多为折裂桩断柱；错位断桩基本上就没办法处理，一般都是采取补桩措施进行处理或经结构验算 可不处理等。

折裂断桩中对经检查确认是倾斜的，要先进行纠偏扶正；经纠偏扶正的断桩若在断裂处未发生中错位现象则可采取接桩处理，少数桩因荷载值较大或严重断裂等原因则不能采用接桩法进行处理。不能采用接桩处理的管桩，只能采用将桩体断裂位置以上的部分敲除，然后用框架柱代替原来的管桩。一般采取的接桩方法如下：

①、将纠偏扶正的管桩中间空心部分清理干净，把绑扎好使其造成芯桩，并且焊有托板的钢筋笼放入管桩空心内，浇筑砼，养护28天后做载荷试验，如符合承载要求，则可进行下一步施工。

②、浅层断桩可采用补桩。对已发现的浅层断桩采用人工开挖，挖至桩体断桩位置，剔掉断裂桩体上部的部分，再进行原位框架柱补桩。③、浅层桩接头位置焊接由于倾斜出现掉焊的，通过人工开挖至管桩接头处，认真清理管桩接头位置，清理完毕将管桩扶正后，由电焊工按照管桩施工规范要求重新认真焊接牢固。

三、施工注意事项

1、倾斜桩纠偏扶正后应认真检查管桩在断裂处是否发生错位，核查可采用光照检查、钢筋探查、线锤检查等方法实施。

2、管桩接桩时，在下钢筋笼前，应认真清洗管桩内壁，去掉粘在管桩内壁上的泥土等 杂物；并将接桩深度范围内的泥水排除干净。管桩内壁清洗可采用高压水枪实施冲 洗。

3、芯桩在断裂缝处上下各1.5～2m范围内的箍筋予以加密，在断裂缝1.5m以上的芯桩 纵筋可适当减少。

4、在芯桩灌注砼前，纠偏扶正的钢丝绳拉力不应放松，芯桩灌筑砼24小时后，再放松 张拉设备，放松时注意观察桩是否反弹，若有反弹应适当延长放松时间。实际操作 时灌筑砼前是否可放松，或灌筑砼后何时放松可根据现场试验确定。

5、经纠偏扶正或接桩处理后的桩应做静载荷试验，确认无疑后方可进行下步工作。

第四篇：内燃机车水温高的原因分析及处理方法

东风4C型内燃机车水温高的原因分析及处理方法

内容摘要：针对造成东风4C型内燃机车水温高故障的原因进行了分析，并论述了水温高故障的判断和处理方法。

主 题 词：东风4C型内燃机车、水温高

东风4C型内燃机车是在东风4B型机车的基础上开发研制的产品，东风4C型内燃机车的冷却系统较东风4B型机车有了较大的改变。东风4C型内燃机车在Ⅱ端司机室与冷却室之间增加了一个辅助室，为保证机车总长不变，压缩了冷却室的长度。因此，高温水系统的冷却单节由东风4B型机车的24组减为16组，散热能力下降。随着机车重载后负荷量的增加和夏季环境温度的升高，机车水温高的故障频繁发生，严重影响了机车的正常运用。根据我段多年来的运用和检修经验，我们已经基本掌握了这些故障的起因，并总结出了一套有效的故障判断、处理方法，下面向大家做简要介绍。

机车冷却系统是由“油、水、风”三个通路相互作用来实现冷却作用的，当机车出现水温高故障时，应先判断问题出现在“油、水、风”三个通路的那一路中，以便明确查找故障的大方向，然后再判断具体的故障部位。在以下的篇幅中将对三个通路中出现的故障及判断、处理方法逐一进行介绍。

1、油路系统（即静液压油系统）故障

通过观察或测量冷却风扇的转速可以判断出故障是否出现在油路中，当柴油机达到标定转速而冷却风扇达不到规定转速时，可以断定故障出现在油路中。油路中的故障通常有以下几种：

1.1温度控制阀故障

温度控制阀故障是指在冷却水达到规定温度而温度控制阀的滑阀没有关闭或关闭不严，造成高压油回流，无法驱动冷却风扇达到规定的转速。温度控制阀故障多为感温元件因橡胶膜片老化破裂失灵，起不到开关控制作用或有异物卡在阀口处造成。出现水温高时可以用手触或用仪器测量温度控制阀回油管与进油管处温度的高低来判断温度控制阀是否回油，若回油管处的温度没有明显低于进油管处的温度，可以断定为温度控制阀故障。发现温度控制阀出现故障后，是感温元件失灵引起的还是异物卡在阀口处造成的，只有在温度控制阀下车解体后，才能做处明确判断。机车在运行途中发现温度控制阀故障时，可以人为顶死温度控制阀，维持机车运行，待机车回段后更换温度控制阀。

1.2安全阀故障

静液压安全阀或锥阀犯卡，当其卡在供油位上则安全阀回油路开通，高压油通过安全阀的回油管直接流回油箱，致使冷却风扇达不到规定转速，造成水温升高。可以通过检查安全阀回油管温度的方法来判断安全阀是否回油（与温度控制阀的检查方法相同）。机车运行途中可敲击安全阀阀体,使滑阀或锥阀复位，若此法无效，应待回段更换安全阀。在机车检修时发现安全阀故障，应马上进行更换，以免因油压过高造成静液压油系统其它部件的损坏。

1.3静液压泵故障

大风扇转速较低，经检查温度控制阀和安全阀均无异状时，可能是。因静液压泵不能将高压油输送到马达处，所以大风扇不能全速转动。静液压泵故障可以通过轴承检测来进行初步判断，具体故障原因只有静液压泵下车解体后才能查明。当静液压泵出现故障时，没有应急处理方法，只能回段后更换静液压泵。

1.4静液压马达故障

当发现大风扇不转动时，可在停机状态下用手推风扇叶片。若推不动，则说明静液压马达有故障。静液压马达故障多为轴承保持架碎或柱塞卡死，只能通过更换静液压马达来修复。

1.5静液压系统有异物

发生这种故障时通常是整个静液压系统有异音,即振动音响。处理时应重点检查静液压油箱喷嘴处是否有异物。确认无异物时,再检查静液压系统各管路是否堵塞。

1.6自动百叶窗油缸故障

自动百叶窗油缸故障多为漏泄或卡滞引起，可以通过解体检修或更换油缸来解决。随着百叶窗的开关由自动控制改为手动控制，此故障就会逐渐减少，直至消除。

2、冷却水系统故障

2.1高温冷却水泵故障

当各高温冷却单节的温度明显低于水温表显示的温度时，则多为高温水泵轴折断或传动齿轮与轴脱离造成水泵不工作，影响高温水系统循环造成的。这种故障只能通过更换高温水泵来消除。

2.2高温冷却水系统有气

当检查发现各高温冷却单节温度不一致，甚至有的冷却单节很凉时，说明冷却单节内有空气，影响了水系统的正常循环。此时应打开冷却单节上方的放气阀进行排气，同时要注意及时补充冷却水,防止水箱缺水。

2.3冷却单节流量不够

当出现个别冷却单节温度较其它冷却单节低，排气后故障现象仍不能消除时，应考虑是否是冷却单节内扁管因水垢或外力的原因造成堵塞而影响了水在该冷却单节内的流通。遇到这种情况时应更换该冷却单节。

2.4冷却水水量不足

冷却水系统因漏泄、排气等原因造成存水量严重不足时，冷却水不能在冷却单节内正常循环，这种情况会使水温在短时间内快速升高。遇此情况，应找到并消除漏泄处所并及时补充冷却水。

2.5高温燃气窜入水系统

汽缸套的内表面或汽缸盖的底面出现裂纹或较严重的穴蚀时，因汽缸内的压力、温度明显高于冷却水的压力和温度，高温燃气会窜入冷却水系统内，造成水温升高。在水温升高的同时会发现水箱水位有明显的上涨。遇此现象，应在起机状态下加满水（水位表应可以观察到水位）然后停机，待柴油机冷却到室温后放置3—5小时，然后盘车检查各缸套内壁有无冷却水滴下，用此可以判断出故障处所。若缸套或缸盖裂损、穴蚀较严重时，冷机状态下甩车即可判断出故障的汽缸。究竟是汽缸套破损还是汽缸盖破损，只有通过解体检查才能做出明确判断。

3、风路系统故障

3.1风路不通畅

自动百叶窗滤网脏、手动百叶窗未打开或开度不够、车顶百叶窗卡滞等都能造成通风量不足而影响散热效果。这些故障现象较直观，处理起来也比较简单，在此不做详细介绍。

影响通风量的另一个原因为冷却单节脏或冷却片倒伏过多，可以在冷却风扇全速旋转时用软布或纸张逐个试验冷却单节吸附能力的方法进行判断，找到不良的冷却单节后应进行清洗或更换。

3.2风路通畅，但不能进行有效冷却

虽然通风量充足，但因冷却单节间缝隙大、检查孔盖关闭不严或密封胶条老化、破损等原因不能对冷却单节进行有效的冷却。冷却单节间的缝隙可用海绵条填塞，也可以用发泡剂

进行填充，用发泡剂进行填充时应注意使用量不要过多，以免膨胀后将冷却单节挤变形。冷却单节检查孔盖锁闭不严时，应更换锁闭器。胶条老化破损的也要及时进行更换。

需要注意的是水温高故障的起因有时是单一的，有时是两项甚至多项同时发生，这就要求我们在处理这些故障时要综合考虑，灵活掌握。在找到故障原因并进行处理后一定要进行自负荷或水阻试验来确认处理效果。

以上是我们在实际工作中积累并总结出来的一些经验，有遗漏或不妥之处请各位读者多加指正。

第五篇：燃气减压阀漏气的原因分析及处理方法

燃气减压阀漏气的原因分析及处理方法

燃气减压阀漏气的原因分析，在日常生活中如何处理？

(1)燃气减压阀产生原因：阀体上、下盖螺钉没有拧紧；阀体内的橡胶薄膜损坏；进气口密封圈老化损坏。

(2)燃气减压阀处理方法：拧紧上、下盖螺钉；更换橡胶薄膜；减压阀与钢瓶连接处的橡胶密封圈起着密封供气的作用，它经长期使用后会磨损、老化，甚至在更换钢瓶时会自行脱落而造成大量跑气，引起严重事故。故要求每次更换钢瓶，安装减压阀时，应特别注意检查橡胶密封圈是否完好，有无老化、磨损现象，尤其是安装时，必须检查密封圈有无丢失。如已老化或磨损，应及时更换，但切不可行用胶片剪成代换，必须用专用密封圈。

(3)燃气减压阀的橡胶薄膜老化是造成漏气的一常见原因。据了解，有很多用户为了用完瓶底气将气瓶倒放、用热水或火加热气瓶等，这样就会使燃气瓶底残渣进入减压阀内腔，时间长后膜片老化后引起渗漏。为了安全，这些做法都是不允许的。另外，如果燃气减压阀的固定母丝松动，或在旋紧母丝以紧固上、下阀盖时把橡胶薄膜的边缘在碾破，也会造成漏气。特别是减压阀橡胶薄膜锁紧装置脱落或橡胶薄膜破裂，均可造成高压送气而发生爆炸事故。

(4)燃气减压阀的结构较严密，产品出厂前均经过精心调试装配并经严格检测后才出厂,故各连接螺钉及调节零件等不允许用户随意拆卸或乱拧乱动，以免降低减压阀的密封性能和降压、稳压性能，更要防止拆卸损坏造成高压直接送气而引起火灾事故。

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