恒压供水设备设计计算书

第一篇：恒压供水设备设计计算书

恒压供水设备设计计算书

南京绿源供水设备有限公司

（本例为旧系统改造项目，红字为选择参数）

1供水设备选型 1.1设备基本要求

1.1.1供水高度：

3m*9层=27m（层高和层数按实际选取）1.1.2用水人数：

3.5人*240户=840人

（每户按3.5~5选取）1.2.1最大小时用水量

根据公式：最大小时用水量：Q=n* q* k /24,000

(m3/h)1.2.2最大小时用水量计算

公式取值：用水人数：

n=840(人)

用水标准：

q=150(升/人*日)

（q为常数）

峰谷系数：

k=3

（k按2~4选取）则最大小时用水量：Q=n*q*k/24000=840*150*3/24000=15.75(m3/h)1.3扬程计算

根据所需供水扬程：H=h1+h2+h3

(m)取值--供水高度：

h1= 27

(m)

流阻总和--取0.15MPa 折合：

h2= 15

(m)

（h2按计算取值）出口压力--取0.1MPa 折合：

h3= 10

(m)

（h3按计算取值）则所需供水扬程：Ha=ha1+ha2+ ha3=27+10+10=52(m)1.4设备选型

按上列理论计算，正常所需供水扬程为52米，最大小时用水量为15.75立方米/小时（人均日用水量取值q=150升，峰谷系数取值k=3，均为参数取用范围的中值）。

选用ZB16-32-52智能变频供水设备一套，智能变频供水设备额定流量为31.5立方米/小时，额定扬程52米。每套设备配三台全型CR16-40(扬程52m，流量10.5m3/h，功率4KW)，立式多级泵组成泵组，互为仑换泵配合使用，在智能调频控制下，泵组的工作状态为：

1.4.1在低峰情况下，如果深夜至凌晨，开动一台泵，水泵处于变频工况运行，在52米扬程上流量为10.5立方米/小时，已基本可满足正常的供水需求。

1.4.2一般情况下，开动二台泵。在52米扬程上流量最高可达21立方米/小时，已基本可满足正

常的供水需求，因此，通常只是二台泵投入运行。其中一台泵处于变频运行，根据用水量自动控制调整转速，保持足够的供水压力。

1.4.3在用水量突然增大的情况下，系统将会自动再增开另一台泵。其中一台泵处于变频运行，根据用水量自动控制调整转速，保持足够的供水压力。

1.4.4在用水量增幅特别大的时候，三台泵会同时处于工频运行状态，此时在52米扬程上, 三台泵最高可提供31.5立方米/小时的流量，三泵合计流量为所供用户理论小时用水量的200%。1.4.4本系统当一台泵发生故障或进行保养时，另一台则投入运行，不会影响正常供水。

2供水系统改造 2.1供水设备

将原加压给高位水池的水泵拆除，安装恒压供水设备。2.2供水管道

原供水管道基本不用大的改动。只将立管进水池端短接，原进水池管口增加液位浮球阀，以保证消防用水量。2.3低位水池

原低位水池取消（或拆除）。新安装低位进水罐按四小时的蓄水量约60立方米选型。当仃止市政供水后四小时内仍能正常供水。当发生火警时，能及时供应消防用水。水罐材质触水部分为全不锈钢，进水选用全铜电子液压阀，水位控制为不锈钢电磁感应电极。

南京绿源供水设备有限公司

2012.1.25

第二篇：设备设计计算书

同步碎石封层设备液压系统设计计算书

同步碎石封层设备（一下简称“设备”）的主要工作部分由沥青泵、布料辊、导热油马达、搅拌站和布料起升装置构成。本套设备的液压系统，采用开式LS回路+萨奥-丹佛斯PVG系统（即比例控制阀组），设备要求精度较高的部分为沥青的洒布量须与设备的行走速度相匹配，主要的工作部件分别为：沥青泵驱动马达设备、布料辊驱动马达设备、导热油泵驱动马达设备、物料搅拌站驱动马达设备和物料举升设备。各部分的设计计算如下：

一、已知设计参数 π=3.14 发动机转速为n=1800RPM 液压系统容积效率ηv=0.95 液压系统机械液压效率ηmh=0.95

液压系统总功率ηt=ηv*ηmh=0.9

二、沥青泵驱动马达设备设计计算及选型 该部分系统的设备参数为：

沥青泵型号为NYP110，理论排量Qv=110L/100r=1100cc/r，适用流体粘度为600，最大转速N1max=550RPM，出口压差为ΔP1=0.6MPa；

沥青泵的机械效率取η1=0.5；

该系统的设定工作压力为ΔP=15MPa=150BAR 计算沥青泵的驱动扭矩

M1=(Qv*ΔP1)/(2πη1)=210N*m 设定万向轴的传递效率为η2=0.9 在系统工作压力为ΔP的情况下，计算出驱动液压马达的排量为

Vg1=20π*M1/（ΔP*ηmh*η2）=102cc/r 由于是采用的液压马达直连沥青泵，则液压马达在N1max=550RPM的情况下，其需要输入的流量为

Qv1=Vg1*N1max/(1000*ηv)=60L/min 马达的输出功率为

P1=(Qv1*ΔP1*ηt)/600=13.5kW 根据上述计算，经过圆整，可供选取的马达排量为100cc/r，可供选择的定量马达型号为

1、宁波欧易液压马达：NHM1-100，采用标准配油盘，排量为100cc/r，额定工作压力25MPa，最高工作压力为32MPa，转速为15-1000RPM；

三、布料辊驱动马达设备设计计算及选型 该部分系统的设备参数为： 布料辊端面半径R=100mm； 布料辊摩擦系数f=0.5； 物料斗举升倾角α=40°； 料斗长度a=4.8m； 料斗宽度b=2.5m；

流量调节板开度h=0.012m； 骨料密度ρ=1700kG/m3； 该系统的设定工作压力为ΔP2=5MPa=50 BAR 布料辊转速为n2=50-130RPM 液压马达相关机械设备的传动效率为η2=0.9 计算布料辊的驱动扭矩 M2=F*R--------------------------○F=N1*f----------------------------○N1=Gcos50°--------------------○H=h/sin50°----------------------○G=abHρg-------------------------○联立上述5式，带入数据，可得

M2=abhρgfRctg50°=100.3N*m 在压力差为ΔP2=50BAR的情况下，驱动马达的排量为

Vg2=20π*M2/（ΔP2*ηmh*η3）=147cc/r 马达需要输入的流量为

Qv2=Vg2*N2max/(1000*ηv)=21L/min 马达的输出功率为

P2=(Qv2*ΔP2*ηt)/600=1.6kW 根据上述计算，经过圆整，可供选取的马达排量为150cc/r，可供选择的定量马达型号为

1、宁波欧易液压马达：NHM2-150，采用标准配油盘，排量为150cc/r，额定工作压力25MPa，最高工作压力为32MPa，转速为15-1000RPM。

2、山东瑞诺摆线马达：BM1-160，排量为160cc/r，额定工作压力为12.5MPa，额定转速为356RPM。（优选）

四、导热油泵驱动马达设备设计计算及选型 该部分的设备参数及要求为： 导热油泵扭矩为M3=21N*m； 导热油泵额定转速N3=1440RPM； 机械结构传递效率为η3=0.9 系统设定压力为ΔP3=5MPa=50BAR 液压马达相关机械设备的传动效率为η3=0.9 计算驱动马达的排量

Vg3=20πM3/（ΔP3*ηmh*η3）=30cc/r 马达要输入的流量为

Qv3= Vg3*N3/(1000*ηv)=47L/min 马达的输出功率为

P3=(Qv3*ΔP3*ηt)/600=3.5kW 根据上述计算，经过圆整，可供选取的马达排量为30cc/r，可供选择的定量马达型号为

1、天津市天机力源齿轮马达：GMC4-32-1H7F4-30，排量为32cc/r，额定工作压力20MPa，公称转速为3150RPM，最低转速为900RPM。（优选）

五、物料搅拌站驱动马达设备设计计算及选型

该部分的设备参数及要求为：

搅拌驱 动扭矩为M4=640N*m； 搅拌转速为N4max=60RPM;机械结构传递效率为η4=0.9 系统设定压力为ΔP4=15MPa=150BAR 计算驱动马达的排量为

Vg4=20πM4/（ΔP4*ηmh*η4）=313.5cc/r 在最大转速情况下，马达需要输入的流量为

Qv4= Vg4*N4max/(1000*ηv)=18L/min 马达的输出功率为

P4=(Qv4*ΔP4*ηt)/600=5kW 根据上述计算，经过圆整，可供选取的马达排量为300cc/r，可供选择的定量马达型号为

1、宁波欧易液压马达：NHM3-300，采用标准配油盘，排量为300cc/r，额定工作压力20MPa，最高工作压力为35MPa，转速为6-500RPM。

2、山东瑞诺摆线马达：BM6-310，排量为310cc/r，最大转速为484RPM，额定压力是20.5MPa。（优选）

六、料斗起升装置设计计算及选型 该部分的系统要求为： 最大举升力为T=300KN 最大举升高度为L=1.5m；

系统设定压力为ΔP5=20MPa=200BAR； 从最低点到最大高度所用的时间为t=30s； 计算液压缸的无杆腔面积（活塞面积）为

A=F/ΔP4=0.015m2 则活塞的直径为

D=0.12m=120mm

选取缸径为125mm，杆径为90mm的液压缸，行程为1700mm。按照要求，活塞的运动速度为

v=L/t=0.05m/s

则需要输入的流量为

Qv5=A*v=0.015*0.05*1000*60=45L/nin

液压缸的输出功率为

P2=ΔP5* Qv5*ηt=15kW

七、液压泵功率及流量计算

假定上述设备均（沥青泵驱动马达设备、布料辊驱动马达设备、导热油泵驱动马达设备、物料搅拌站驱动马达设备和料斗起升装置）有同时工作要求，则液压泵所需要的输出的流量为

Q=Qv1+ Qv2+ Qv3+ Qv4+ Qv5=191L/min 在发动机转速为n=1800RPM的情况下，液压泵的排量为

Vg=1000Q/（n*ηv）=112cc/r

泵的选定型号为：力士乐A11VO130DRS/10R-NZG12N00，该泵的排量为130cc/r，公称压力350BAR，最大压力400BAR，最大转速为2100RPM，在满排量下，最大转速为2500RPM，带压力控制的负荷传感方式；从输出轴端看，旋向为右旋；输入花键标准为DIN5480；与发动机直连，安装法兰为SAE3#飞轮壳；吸油口和压力油口相对布置，采用公制螺栓固定。状态：现货；供应商：北京海纳创为液压系统技术有限公司

联系人：王鹏

电话：***

由上述计算可得，如果上述五套设备要同时工作，需要发动输出的功率为P=13.5+1.6+3.5+5+15=38.6kW，鉴于发动机要有10-25%的功率预留量，故而贵公司所选择的发动机功率是否偏低？？？？

第三篇：污水处理水池壁计算书------

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| 公司名称:

|

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建筑结构的总信息

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SATWE 中文版

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2011年9月29日15时29分

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文件名: WMASS.OUT

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|工程名称 : 设备用房及中间池

设计人 :

|工程代号 :

校核人 :

日期:2011/ 5/ 7 |

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总信息..............................................结构材料信息:

钢砼结构

混凝土容重(kN/m3):

Gc

= 25.00

钢材容重(kN/m3):

Gs

= 78.00

水平力的夹角(Rad):

ARF =

0.00

地下室层数:

MBASE=

竖向荷载计算信息:

按模拟施工1加荷计算

风荷载计算信息:

计算X,Y两个方向的风荷载

地震力计算信息:

计算X,Y两个方向的地震力

“规定水平力”计算方法:

楼层剪力差方法(规范方法)

特殊荷载计算信息:

不计算

结构类别:

剪力墙结构

裙房层数:

MANNEX=

0

转换层所在层号：

MCHANGE=

0

嵌固端所在层号：

MQIANGU=

墙元细分最大控制长度(m)

DMAX=

1.00

墙元网格:

侧向出口结点

是否对全楼强制采用刚性楼板假定

否

强制刚性楼板假定是否保留板面外刚度

否

墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点

是

采用的楼层刚度算法

层间剪力比层间位移算法

结构所在地区

全国

风荷载信息..........................................修正后的基本风压(kN/m2):

WO =

0.35

风荷载作用下舒适度验算风压:

WOC=

0.35

地面粗糙程度:

B 类

结构X向基本周期（秒）:

T1 =

0.07

结构Y向基本周期（秒）:

T2 =

0.07

是否考虑风振:

是

风荷载作用下结构的阻尼比(%):

WDAMP=

5.00

|

风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%):

WDAMPC=

2.00

构件承载力设计时考虑横风向风振影响:

否

承载力设计时风荷载效应放大系数:

WENL=

1.00

体形变化分段数:

MPART=

各段最高层号:

NSTi =

各段体形系数:

USi =

1.30

地震信息............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联)

CQC

计算振型数:

NMODE=

地震烈度:

NAF =

7.00

场地类别:

KD =II

设计地震分组:

三组

特征周期

TG =

0.45

地震影响系数最大值

Rmax1 =

0.08

用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的

地震影响系数最大值

Rmax2 =

0.50

框架的抗震等级:

NF =

0

剪力墙的抗震等级:

NW =

钢框架的抗震等级:

NS =

抗震构造措施的抗震等级:

NGZDJ =不改变

活荷重力荷载代表值组合系数:

RMC =

0.50

周期折减系数:

TC =

0.95

结构的阻尼比(%):

DAMP =

5.00

中震(或大震)设计:

MID =不考虑

是否考虑偶然偏心:

是

是否考虑双向地震扭转效应:

否

斜交抗侧力构件方向的附加地震数

=

0

活荷载信息..........................................考虑活荷不利布置的层数

从第 1 到2层

柱、墙活荷载是否折减

不折算

传到基础的活荷载是否折减

折算

考虑结构使用年限的活荷载调整系数

1.00

------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------

计算截面以上的层数---------------折减系数

1.00

2---3

0.85

4---5

0.70

6---8

0.65

9---20

0.60

> 20

0.55

调整信息........................................梁刚度放大系数是否按2010规范取值：

是

梁端弯矩调幅系数：

BT =

0.85

梁活荷载内力增大系数：

BM =

1.00

连梁刚度折减系数：

BLZ =

0.60

梁扭矩折减系数：

TB =

0.40

全楼地震力放大系数：

RSF =

1.00

0.2Vo 调整分段数：

VSEG =

第 1段起始和终止层号：

KQ1 = 1, KQ2 = 2

0.2Vo 调整上限：

KQ_L =

2.00

框支柱调整上限：

KZZ_L =

5.00

顶塔楼内力放大起算层号：

NTL =

0

顶塔楼内力放大：

RTL =

1.00

框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是

实配钢筋超配系数

CPCOEF91 =

1.15

是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 =

弱轴方向的动位移比例因子

XI1 =

0.00

强轴方向的动位移比例因子

XI2 =

0.00

是否调整与框支柱相连的梁内力

IREGU_KZZB =

0

强制指定的薄弱层个数

NWEAK =

0

薄弱层地震内力放大系数

WEAKCOEF =

1.25

强制指定的加强层个数

NSTREN =

0

配筋信息........................................梁箍筋强度(N/mm2):

JB =

270

柱箍筋强度(N/mm2):

JC =

270

墙分布筋强度(N/mm2):

JWH =

270

边缘构件箍筋强度(N/mm2):

JWB =

270

梁箍筋最大间距(mm):

SB = 100.00

柱箍筋最大间距(mm):

SC = 100.00

墙水平分布筋最大间距(mm):

SWH = 200.00

墙竖向分布筋最小配筋率(%):

RWV =

0.30

结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数: NSW =

0

结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率:

RWV1 =

0.60

设计信息........................................结构重要性系数:

RWO =

1.00

柱计算长度计算原则:

有侧移

梁柱重叠部分简化:

不作为刚域

是否考虑 P-Delt 效应：

否

柱配筋计算原则:

按单偏压计算

按高规或高钢规进行构件设计:

否

钢构件截面净毛面积比:

RN =

0.85

梁保护层厚度(mm):

BCB = 20.00

柱保护层厚度(mm):

ACA = 20.00

剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4:

是

框架梁端配筋考虑受压钢筋:

是

结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用:否

当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件: 是

是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应:

否

荷载组合信息........................................恒载分项系数:

CDEAD=

1.20

活载分项系数:

CLIVE=

1.40

风荷载分项系数:

CWIND=

1.40

水平地震力分项系数:

CEA_H=

1.30

竖向地震力分项系数:

CEA_V=

0.50

特殊荷载分项系数:

CSPY =

0.00

活荷载的组合值系数:

CD_L =

0.70

风荷载的组合值系数:

CD_W =

0.60

活荷载的重力荷载代表值系数:

CEA_L =

0.50

地下信息..........................................土的水平抗力系数的比例系数(MN/m4):

MI =

3.00

扣除地面以下几层的回填土约束:

MMSOIL =

0

回填土容重(kN/m3):

Gsol = 18.00

回填土侧压力系数:

Rsol =

0.50

外墙分布筋保护厚度(mm):

WCW = 35.00

室外地平标高(m):

Hout =-0.20

地下水位标高(m):

Hwat =-30.00

室外地面附加荷载(kN/m2):

Qgrd = 15.00

剪力墙底部加强区的层和塔信息.......................层号

塔号

用户指定薄弱层的层和塔信息.........................层号

塔号

用户指定加强层的层和塔信息.........................层号

塔号

约束边缘构件与过渡层的层和塔信息...................层号

塔号

类别

约束边缘构件层

约束边缘构件层

*********************************************************

*

各层的质量、质心坐标信息

*

*********************************************************

层号

塔号

质心 X

质心 Y

质心 Z

恒载质量

活载质量

附加质量

质量比

(m)

(m)

(t)

(t)

12.454

26.540

9.200

129.1

2.4

0.0

0.11

15.277

12.157

5.700

929.0

267.4

0.0

1.00

活载产生的总质量(t):

269.818

恒载产生的总质量(t):

1058.120

附加总质量(t):

0.000

结构的总质量(t):

1327.938

恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载

结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量

活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t = 1000kg)

*********************************************************

*

各层构件数量、构件材料和层高

*

*********************************************************

层号(标准层号)

塔号

梁元数

柱元数

墙元数

层高

累计高度

(混凝土/主筋)

(混凝土/主筋)

(混凝土/主筋)

(m)

(m)

1(1)

25(30/ 360)

6(30/ 360)

58(30/ 360)

5.700

5.700

2(2)

22(30/ 360)

8(30/ 360)

0(30/ 360)

3.500

9.200

*********************************************************

*

风荷载信息

*

*********************************************************

层号

塔号

风荷载X

剪力X

倾覆弯矩X

风荷载Y

剪力Y

倾覆弯矩Y

36.61

36.6

128.1

15.74

15.7

55.1

0.00

36.6

336.8

0.00

15.7

144.8

=============================

各楼层偶然偏心信息

=============================

层号

塔号

X向偏心

Y向偏心

0.05

0.05

0.05

0.05

=============================

各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)=============================

层号

塔号

面积

形心X

形心Y

等效宽B

等效高H

最大宽BMAX

最小宽BMIN

321.41

14.01

14.28

10.42

33.79

33.92

9.98

96.85

12.45

26.54

6.50

14.90

14.90

6.50

=============================

各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m**2)=============================

层号

塔号

单位面积质量 g[i]

质量比 max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])

3722.34

2.74

1358.12

1.00

=============================

计算信息

=============================

计算日期

: 2011.5.7

开始时间

:

23: 3:39

可用内存

: 1953.00MB

第一步: 数据预处理

第二步: 计算每层刚度中心、自由度、质量等信息

第三步: 地震作用分析

第四步: 风及竖向荷载分析

第五步: 计算杆件内力

结束日期

: 2011.5.7

时间

:

23: 3:52

总用时

:

0: 0:13

=============================

各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息

Floor No

: 层号

Tower No

: 塔号

Xstif，Ystif

: 刚心的 X，Y 坐标值

Alf

: 层刚性主轴的方向

Xmass，Ymass

: 质心的 X，Y 坐标值

Gmass

: 总质量

Eex，Eey

: X，Y 方向的偏心率

Ratx，Raty

: X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度)

Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值

或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者

Ratx2，Raty2

: X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度90%、110%或者150%比值

110%指当本层层高大于相邻上层层高1.5倍时，150%指嵌固层

RJX1，RJY1，RJZ1: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)

RJX3，RJY3，RJZ3: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)

=============================

Floor No.Tower No.Xstif=

13.7468(m)

Ystif=

10.3929(m)

Alf =

-0.0016(Degree)

Xmass=

15.2770(m)

Ymass=

12.1567(m)

Gmass(活荷折减)= 1463.8303(1196.4033)(t)

Eex =

0.1736

Eey =

0.1785

Ratx =

1.0000

Raty =

1.0000

Ratx1=

495.5774

Raty1=

717.2070

Ratx2=

513.5983

Raty2=

743.2872

薄弱层地震剪力放大系数= 1.00

RJX1 = 3.6729E+07(kN/m)RJY1 = 4.3192E+07(kN/m)RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)

RJX3 = 1.4577E+07(kN/m)RJY3 = 3.7226E+07(kN/m)RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)-------------

Floor No.Tower No.Xstif=

12.4536(m)

Ystif=

25.9915(m)

Alf =

0.0000(Degree)

Xmass=

12.4536(m)

Ymass=

26.5399(m)

Gmass(活荷折减)=

133.9253（131.5345)(t)

Eex =

0.0000

Eey =

0.1024

Ratx =

0.0108

Raty =

0.0091

Ratx1=

1.0000

Raty1=

1.0000

Ratx2=

1.0000

Raty2=

1.0000

薄弱层地震剪力放大系数= 1.00

RJX1 = 3.9497E+05(kN/m)RJY1 = 3.9497E+05(kN/m)RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)

RJX3 = 4.2020E+04(kN/m)RJY3 = 7.4149E+04(kN/m)RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)-------------X方向最小刚度比: 1.0000(第2层第 1塔)Y方向最小刚度比: 1.0000(第2层第 1塔)

============================== 结构整体抗倾覆验算结果

==============================

抗倾覆力矩Mr

倾覆力矩Mov

比值Mr/Mov

零应力区(%)

X风荷载

77716.4

294.1

264.25

0.00 Y风荷载

253071.3

126.4

2001.61

0.00 X 地 震

71874.8

873.4

82.30

0.00 Y 地 震

234049.1

876.6

266.99

0.00

============================== 结构舒适性验算结果

============================== X向顺风向顶点最大加速度(m/s2)= 0.011 X向横风向顶点最大加速度(m/s2)= 0.002 Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2)= 0.004 Y向横风向顶点最大加速度(m/s2)= 0.002

============================== 结构整体稳定验算结果

============================== X向刚重比 EJd/GH**2=

3.48 Y向刚重比 EJd/GH**2=

6.16 该结构刚重比EJd/GH**2大于1.4,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算

该结构刚重比EJd/GH**2大于2.7,可以不考虑重力二阶效应

**********************************************************************

*

楼层抗剪承载力、及承载力比值

*

**********************************************************************

Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比

--------

层号

塔号

X向承载力

Y向承载力

Ratio_Bu:X,Y

--------

0.5315E+03 0.5508E+03

1.00

1.00

0.1658E+05 0.1927E+05 31.19 34.98

X方向最小楼层抗剪承载力之比:

1.00 层号: 2 塔号: 1

Y方向最小楼层抗剪承载力之比:

1.00 层号: 2 塔号: 1

========================

周期、地震力与振型输出文件

(VSS求解器)

========================

考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y 方向的平动系数、扭转系数

振型号

周 期

转 角

平动系数(X+Y)

扭转系数

0.3562

0.16

0.98(0.98+0.00)

0.02

0.2672

134.27

0.03(0.02+0.02)

0.97

0.2649

89.14

0.98(0.00+0.98)

0.02

地震作用最大的方向 =

0.242(度)

==============

仅考虑 X 向地震作用时的地震力

Floor : 层号

Tower : 塔号

F-x-x : X 方向的耦联地震力在 X 方向的分量

F-x-y : X 方向的耦联地震力在 Y 方向的分量

F-x-t : X 方向的耦联地震力的扭矩

振型

的地震力

------------------------

Floor

Tower

F-x-x

F-x-y

(kN)

(kN)

105.92

0.30

2.58

-0.08

振型

的地震力

------------------------

Floor

Tower

F-x-x

F-x-y

(kN)

(kN)

1.83

-1.88

0.04

-0.03

振型

的地震力

------------------------

Floor

Tower

F-x-x

F-x-y

(kN)

(kN)

0.03

1.88

0.01

0.03

各振型作用下 X 方向的基底剪力

------------------------

振型号

剪力(kN)

108.50

1.87

0.03

各层 X 方向的作用力(CQC)

Floor

: 层号

Tower

: 塔号

Fx

: X 向地震作用下结构的地震反应力

Vx

: X 向地震作用下结构的楼层剪力

Mx

: X 向地震作用下结构的弯矩

Static Fx: 静力法 X 向的地震力

F-x-t(kN-m)-77.50-22.14 F-x-t(kN-m)76.11

1.03 F-x-t(kN-m)

1.39-0.09

----------------------------

Floor

Tower

Fx

Vx(分塔剪重比)(整层剪重比)

Mx

Static Fx

(kN)

(kN)

(kN-m)

(kN)

(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)

106.13

106.13(8.07%)

(8.07%)

371.46

15.86

2.59

108.72(0.82%)

(0.82%)

89.37

抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比 =

1.60%

X 方向的有效质量系数:

99.53%

==============

仅考虑 Y 向地震时的地震力

Floor : 层号

Tower : 塔号

F-y-x : Y 方向的耦联地震力在 X 方向的分量

F-y-y : Y 方向的耦联地震力在 Y 方向的分量

F-y-t : Y 方向的耦联地震力的扭矩

振型

的地震力

------------------------

Floor

Tower

F-y-x

F-y-y

F-y-t

(kN)

(kN)

(kN-m)

0.22

0.00

-0.16

0.01

0.00

-0.05

振型

的地震力

------------------------

Floor

Tower

F-y-x

F-y-y

F-y-t

(kN)

(kN)

(kN-m)

-1.86

1.91

-77.49

-0.04

0.03

-1.04

振型

的地震力

------------------------

Floor

Tower

F-y-x

F-y-y

F-y-t

991.16

(kN)

(kN)

(kN-m)

1.57

105.25

78.10

0.34

1.95

-5.03

各振型作用下 Y 方向的基底剪力

------------------------

振型号

剪力(kN)

0.00

1.94

107.20

各层 Y 方向的作用力(CQC)

Floor

: 层号

Tower

: 塔号

Fy

: Y 向地震作用下结构的地震反应力

Vy

: Y 向地震作用下结构的楼层剪力

My

: Y 向地震作用下结构的弯矩

Static Fy: 静力法 Y 向的地震力

----------------------------

Floor

Tower

Fy

Vy(分塔剪重比)(整层剪重比)

My

Static Fy

(kN)

(kN)

(kN-m)

(kN)

(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)

107.15

107.15(8.15%)

(8.15%)

375.02

15.86

1.98

109.12(0.82%)

(0.82%)

997.02

89.37

抗震规范(5.2.5)条要求的Y向楼层最小剪重比 =

1.60%

Y 方向的有效质量系数:

99.50%

==========各楼层地震剪力系数调整情况 [抗震规范(5.2.5)验算]==========

层号

塔号

X向调整系数

Y向调整系数

1.000

1.000

1.000

1.000

**本文件结果是在地震外力CQC下的统计结果，内力CQC统计结果见WV02Q.OUT

///////////////////////////////////////////////////////////////////////////

|公司名称:

|

|

|

|

SATWE 位移输出文件

|

|

文件 名称: WDISP.OUT

|

|

|

| 工程名称:

设计人:

|

| 工程代号:

校核人:

日期:2011/ 5/ 7 |

///////////////////////////////////////////////////////////////////////////

所有位移的单位为毫米

Floor

: 层号

Tower

: 塔号

Jmax

: 最大位移对应的节点号

JmaxD

: 最大层间位移对应的节点号

Max-(Z): 节点的最大竖向位移

h

: 层高

Max-(X)，Max-(Y)

: X,Y方向的节点最大位移

Ave-(X)，Ave-(Y)

: X,Y方向的层平均位移

Max-Dx，Max-Dy

: X,Y方向的最大层间位移

Ave-Dx，Ave-Dy

: X,Y方向的平均层间位移

Ratio-(X),Ratio-(Y): 最大位移与层平均位移的比值

Ratio-Dx,Ratio-Dy : 最大层间位移与平均层间位移的比值

Max-Dx/h，Max-Dy/h : X,Y方向的最大层间位移角

DxR/Dx,DyR/Dy

: X,Y方向的有害位移角占总位移角的百分比例

Ratio_AX,Ratio_AY : 本层位移角与上层位移角的1.3倍及上三层平均位移角的1.2倍的比值的大者

X-Disp，Y-Disp，Z-Disp:节点X,Y,Z方向的位移

=== 工况=== X 方向地震作用下的楼层最大位移

Floor Tower

Jmax

Max-(X)

Ave-(X)

Ratio-(X)

h

JmaxD

Max-Dx

Ave-Dx

Ratio-Dx

Max-Dx/h

DxR/Dx

Ratio_AX

576

3.03

2.61

1.17

3500.576

3.01

2.59

1.16

1/1162.97.4%

1.00

561

0.02

0.01

1.00

5700.561

0.02

0.01

1.00

1/9999.64.6%

0.00

X方向最大层间位移角:

1/1162.(第2层第 1塔)

X方向最大位移与层平均位移的比值:

1.17(第2层第 1塔)

X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.16(第2层第 1塔)

=== 工况=== X+ 偶然偏心地震作用下的楼层最大位移

Floor Tower

Jmax

Max-(X)

Ave-(X)

Ratio-(X)

h

JmaxD

Max-Dx

Ave-Dx

Ratio-Dx

Max-Dx/h

DxR/Dx

Ratio_AX

576

2.75

2.58

1.06

3500.576

2.73

2.57

1.06

1/1284.98.7%

1.00

561

0.02

0.01

1.00

5700.561

0.02

0.01

1.00

1/9999.64.9%

0.00

X方向最大层间位移角:

1/1284.(第2层第 1塔)

X方向最大位移与层平均位移的比值:

1.06(第2层第 1塔)

X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.06(第2层第 1塔)

=== 工况=== X-偶然偏心地震作用下的楼层最大位移

Floor Tower

Jmax

Max-(X)

Ave-(X)

Ratio-(X)

h

JmaxD

Max-Dx

Ave-Dx

Ratio-Dx

Max-Dx/h

DxR/Dx

Ratio_AX

576

3.32

2.63

1.27

3500.576

3.30

2.61

1.27

1/1061.96.1%

1.00

561

0.02

0.01

1.00

5700.561

0.02

0.01

1.00

1/9999.64.3%

0.00

X方向最大层间位移角:

1/1061.(第2层第 1塔)

X方向最大位移与层平均位移的比值:

1.27(第2层第 1塔)

X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.27(第2层第 1塔)

=== 工况=== Y 方向地震作用下的楼层最大位移

Floor Tower

Jmax

Max-(Y)

Ave-(Y)

Ratio-(Y)

h

JmaxD

Max-Dy

Ave-Dy

Ratio-Dy

Max-Dy/h

DyR/Dy

Ratio_AY

564

1.45

1.45

1.00

3500.566

1.45

1.45

1.00

1/2422.99.9%

1.00

413

0.00

0.00

1.00

5700.413

0.00

0.00

1.00

1/9999.97.6%

0.00

Y方向最大层间位移角:

1/2422.(第2层第 1塔)

Y方向最大位移与层平均位移的比值:

1.00(第2层第 1塔)

Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.00(第2层第 1塔)

=== 工况=== Y+ 偶然偏心地震作用下的楼层最大位移

Floor Tower

Jmax

Max-(Y)

Ave-(Y)

Ratio-(Y)

h

JmaxD

Max-Dy

Ave-Dy

Ratio-Dy

Max-Dy/h

DyR/Dy

Ratio_AY

566

1.50

1.45

1.03

3500.566

1.50

1.44

1.03

1/2341.99.9%

1.00

413

0.00

0.00

1.00

5700.413

0.00

0.00

1.00

1/9999.97.9%

0.00

Y方向最大层间位移角:

1/2341.(第2层第 1塔)

Y方向最大位移与层平均位移的比值:

1.03(第2层第 1塔)

Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.03(第2层第 1塔)

=== 工况=== Y-偶然偏心地震作用下的楼层最大位移

Floor Tower

Jmax

Max-(Y)

Ave-(Y)

Ratio-(Y)

h

JmaxD

Max-Dy

Ave-Dy

Ratio-Dy

Max-Dy/h

DyR/Dy

Ratio_AY

564

1.50

1.45

1.04

3500.564

1.50

1.45

1.03

1/2340.99.9%

1.00

413

0.00

0.00

1.00

5700.413

0.00

0.00

1.00

1/9999.97.3%

0.00

Y方向最大层间位移角:

1/2340.(第2层第 1塔)

Y方向最大位移与层平均位移的比值:

1.04(第2层第 1塔)

Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.03(第2层第 1塔)

=== 工况=== X 方向风荷载作用下的楼层最大位移

Floor Tower

Jmax

Max-(X)

Ave-(X)

Ratio-(X)

h

JmaxD

Max-Dx

Ave-Dx

Ratio-Dx

Max-Dx/h

DxR/Dx

Ratio_AX

576

0.96

0.89

1.08

3500.576

0.95

0.88

1.08

1/3687.98.8%

1.00

561

0.01

0.00

1.00

5700.561

0.01

0.00

1.00

1/9999.69.8%

0.00

X方向最大层间位移角:

1/3687.(第2层第 1塔)

X方向最大位移与层平均位移的比值:

1.08(第2层第 1塔)

X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.08(第2层第 1塔)

=== 工况=== Y 方向风荷载作用下的楼层最大位移

Floor Tower

Jmax

Max-(Y)

Ave-(Y)

Ratio-(Y)

h

JmaxD

Max-Dy

Ave-Dy

Ratio-Dy

Max-Dy/h

DyR/Dy

Ratio_AY

564

0.21

0.21

1.00

3500.576

0.21

0.21

1.00

1/9999.99.9%

1.00

413

0.00

0.00

1.00

5700.413

0.00

0.00

1.00

1/9999.97.6%

0.00

Y方向最大层间位移角:

1/9999.(第2层第 1塔)

Y方向最大位移与层平均位移的比值:

1.00(第2层第 1塔)

Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.00(第2层第 1塔)

=== 工况=== 竖向恒载作用下的楼层最大位移

Floor Tower

Jmax

Max-(Z)

574

-4.23

457

-0.92

=== 工况 10 === 竖向活载作用下的楼层最大位移

Floor Tower

Jmax

Max-(Z)

570

-0.47

559

-0.46

=== 工况 11 === X 方向地震作用规定水平力下的楼层最大位移

Floor Tower

Jmax

Max-(X)

Ave-(X)

Ratio-(X)

h

JmaxD

Max-Dx

Ave-Dx

Ratio-Dx

Max-Dx/h

DxR/Dx

Ratio_AX

576

2.77

2.57

1.08

3500.576

2.75

2.56

1.08

1/1272.98.8%

1.00

561

0.02

0.01

1.00

5700.561

0.02

0.01

1.00

1/9999.69.9%

0.00

X方向最大层间位移角:

1/1272.(第2层第 1塔)

X方向最大位移与层平均位移的比值:

1.08(第2层第 1塔)

X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.08(第2层第 1塔)

=== 工况 12 === X+偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移

Floor Tower

Jmax

Max-(X)

Ave-(X)

Ratio-(X)

h

JmaxD

Max-Dx

Ave-Dx

Ratio-Dx

Max-Dx/h

DxR/Dx

Ratio_AX

564

2.62

2.55

1.03

3500.564

2.61

2.54

1.03

1/1340.99.9%

1.00

561

0.02

0.01

1.00

5700.561

0.02

0.01

1.00

1/9999.70.6%

0.00

X方向最大层间位移角:

1/1340.(第2层第 1塔)

X方向最大位移与层平均位移的比值:

1.03(第2层第 1塔)

X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.03(第2层第 1塔)

=== 工况 13 === X-偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移

Floor Tower

Jmax

Max-(X)

Ave-(X)

Ratio-(X)

h

JmaxD

Max-Dx

Ave-Dx

Ratio-Dx

Max-Dx/h

DxR/Dx

Ratio_AX

576

3.06

2.59

1.18

3500.576

3.04

2.58

1.18

1/1152.97.5%

1.00

561

0.02

0.01

1.00

5700.561

0.02

0.01

1.00

1/9999.69.1%

0.00

X方向最大层间位移角:

1/1152.(第2层第 1塔)

X方向最大位移与层平均位移的比值:

1.18(第2层第 1塔)

X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.18(第2层第 1塔)

=== 工况 14 === Y 方向地震作用规定水平力下的楼层最大位移

Floor Tower

Jmax

Max-(Y)

Ave-(Y)

Ratio-(Y)

h

JmaxD

Max-Dy

Ave-Dy

Ratio-Dy

Max-Dy/h

DyR/Dy

Ratio_AY

564

1.45

1.45

1.00

3500.564

1.45

1.44

1.00

1/2419.99.9%

1.00

413

0.00

0.00

1.00

5700.413

0.00

0.00

1.00

1/9999.97.6%

0.00

Y方向最大层间位移角:

1/2419.(第2层第 1塔)

Y方向最大位移与层平均位移的比值:

1.00(第2层第 1塔)

Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.00(第2层第 1塔)

=== 工况 15 === Y+偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移

Floor Tower

Jmax

Max-(Y)

Ave-(Y)

Ratio-(Y)

h

JmaxD

Max-Dy

Ave-Dy

Ratio-Dy

Max-Dy/h

DyR/Dy

Ratio_AY

566

1.50

1.45

1.03

3500.566

1.49

1.44

1.03

1/2344.99.9%

1.00

413

0.00

0.00

1.00

5700.413

0.00

0.00

1.00

1/9999.97.8%

0.00

Y方向最大层间位移角:

1/2344.(第2层第 1塔)

Y方向最大位移与层平均位移的比值:

1.03(第2层第 1塔)

Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.03(第2层第 1塔)

=== 工况 16 === Y-偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移

Floor Tower

Jmax

Max-(Y)

Ave-(Y)

Ratio-(Y)

h

JmaxD

Max-Dy

Ave-Dy

Ratio-Dy

Max-Dy/h

DyR/Dy

Ratio_AY

564

1.50

1.45

1.04

3500.564

1.50

1.45

1.04

1/2337.99.9%

1.00

413

0.00

0.00

1.00

5700.413

0.00

0.00

1.00

1/9999.97.3%

0.00

Y方向最大层间位移角:

1/2337.(第2层第 1塔)

Y方向最大位移与层平均位移的比值:

1.04(第2层第 1塔)

Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.04(第2层第 1塔)

超配筋信息

---------------------------

|

第2 层配筋、验算

|

---------------------------

---------------------------

|

第1 层配筋、验算

---------------------------

池壁

1（调节池）计算结果

软件名称：钢筋混凝土结构构件设计（SES2.0，广州市设计院编制）

遵循规范1：《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002

遵循规范2：《人民防空地下室设计规范》 GB50038-94

计算方法：一维杆件有限元法。

水土压力模式：静止土压力(水土分算)

土压力分项系数=1.0, 水压力分项系数 = 1.0

裂缝宽度Wmax=0.2mm，堆载P=15kN/m*m, c=30mm

土层分布及力学性能详地下室结构简图。

第层外墙, 墙厚h= 300mm, 层高L=5.6m

混凝土强度：C30, 纵筋fy=360MPa

无人防组合强度计算结果(最小配筋率Umin=0.20%)：

上支座

跨中

下支座

M=

0.0

59.4

-128.0

As=

0

655

1472

裂缝验算结果：

上支座

跨中

下支座

M=

0.0

59.4

-128.0

As=

0

1176

3164

池壁2（生物池）计算结果

软件名称：钢筋混凝土结构构件设计（SES2.0，广州市设计院编制）

遵循规范1：《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002

遵循规范2：《人民防空地下室设计规范》 GB50038-94

计算方法：一维杆件有限元法。

水土压力模式：静止土压力(水土分算)

土压力分项系数=1.0, 水压力分项系数 = 1.0

裂缝宽度Wmax=0.2mm，堆载P=15kN/m*m, c=30mm

土层分布及力学性能详地下室结构简图。

第层外墙, 墙厚h= 300mm, 层高L=5.2m

混凝土强度：C30, 纵筋fy=360MPa

无人防组合强度计算结果(最小配筋率Umin=0.20%)：

上支座

跨中

下支座

M=

0.0

48.5

-104.3

As=

0

532

1182

裂缝验算结果：

上支座

跨中

下支座

M=

0.0

48.5

-104.3

As=

0

917

2525

池壁3（中间池、设备用房及格栅池）外墙计算结果

软件名称：钢筋混凝土结构构件设计（SES2.0，广州市设计院编制）

遵循规范1：《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002

遵循规范2：《人民防空地下室设计规范》 GB50038-94

计算方法：一维杆件有限元法。

水土压力模式：静止土压力(水土分算)

土压力分项系数=1.0, 水压力分项系数 = 1.0

裂缝宽度Wmax=0.2mm，堆载P=15kN/m*m, c=30mm

土层分布及力学性能详地下室结构简图。

第层外墙, 墙厚h= 300mm, 层高L=4.8m

混凝土强度：C30, 纵筋fy=360MPa

无人防组合强度计算结果(最小配筋率Umin=0.20%)：

上支座

跨中

下支座

M=

0.0

39.1

-83.7

As=

0

426

936

裂缝验算结果：

上支座

跨中

下支座

M=

0.0

39.1

-83.7

As=

0

738

1879

第四篇：万达广场水施计算书

计 算 书

CALCULATION DOCUMENT

项目编号：

粤14-07

项目名称：

梅州万达广场

子项编号：

子项名称：

设计阶段：

施工图

设计专业：

给排水

计算内容：

给排水及消防系统

审 定 人：

审 核 人：

校 对 人：

专业负责人：

设 计 人：

日 期：

同济大学建筑设计研究院(集团)有限公司

TONGJI ARCHITECTURAL DESIGN(GROUP)CO., LTD

深圳市同济人建筑设计有限公司

TONGJI ARCHITECTS CO.,LTD.SHENZHEN 地址：深圳市南山区科技园北区朗山路11号同方信息港D栋五楼 邮编：518057电话：0755-86296232 传真：0755-86296212 二○ 一四 年

十二

月

六 日

梅州万达广场计算书

（施工图）给水系统

水源：本工程供水水源为城市自来水，从五横街与金燕大道市政给水管上分别接入一根管径DN200与DN300的给水管，供本工程内生活用水及消防用水。

总用水量序号******8192021计算单位面积（平用水类别（人或平用水定额方米）方米）百货超市外街餐饮内街餐饮内街商业影城大玩家大歌星宝贝王公寓商管用房员工食堂地下车库自行车库垃圾房设备房其他用房绿化浇洒空调补水未预见水量合计14217950521033*********************2******25000202075***252.002.002.002.002.002.00L/ 人.餐1.50L/ 人.餐1.50L/m2.d1.50单位时变化使用时系数间1212121212316***488412按实用水量10％计用水量（m3）最高日200.00250.001346.111167.80191.5928.0525.280.0068.90850.5035.0112.75151.091.002.009.002.0050.00600.00499.115490.18最大时50.0040.00168.26145.9723.9514.032.050.0012.9288.594.201.5937.770.250.501.130.2518.7550.0018.60678.82L/ 人.次1.50L/ 人.次1.30L/ 人.次1.20L/ 人.次1.50L/人.班L/人.班2.501.20L/ 人.餐1.50L/ m2.dL/ m2.dL/ m2.dL/ m2.dL/ m2.dL/ m2.d1.001.001.001.001.001.50影城、大玩家、宝贝王，人次均按3次考虑

1.1 裙房加压设备

大商业最大时流量220m3/h，扬程20+33+5=58m 全自动变频供水设备型号：BPS-216-60，P=66kw，一套。

主泵：100BDL72-20×3，4台，3用1备。Q=72m3/h ,H=60m, P=22kw/台。付泵：50GDL12-15×4，1 台, Q=12m3/h ,H=60m,P=4kw/台。配隔膜式气压罐(立式)，Φ1000×H2700,1个。基础：5600×1200 紫外线消毒器ZD-XZY30-40，功率1200W。

大商业冷却塔补水最大时流量50m3/h，扬程50m 全自动变频供水设备型号：BPS-50-60，P=22kw，一套。

主泵：65BDL25-15×4，3台，2用1备。Q=25m3/h ,H=60m, P=11kw/台。付泵：40GDL6-12×5，1 台, Q=6m3/h ,H=60m,P=2.2kw/台。配隔膜式气压罐(立式)，Φ600×H1950,1个。基础：3800×800

超市最大时流量40m3/h，扬程50m 全自动变频供水设备型号：BPS-50-60，P=22kw，一套。

主泵：65BDL25-15×4，3台，2用1备。Q=25m3/h ,H=60m, P=11kw/台。付泵：40GDL6-12×5，1 台, Q=6m3/h ,H=60m,P=2.2kw/台。配隔膜式气压罐(立式)，Φ600×H1950,1个。基础：3800×800 紫外线消毒器ZD-XZY30-10，功率300W。

1.2 公寓给水低区（2.3#11层以下、4.5#14层以下）、高区（2.3#12层以上、4.5#15层以下）加压设备

管段总平均出流概率计算管段同时出流概率及设计秒流量计算最高日用时变化用水小各户型用各户型平均该类户型总当户数水定额系数时数水当量出流概率量户型12502.45244.0011341.33%4536αc0.00570该管段总同时出流设计秒流当量概率量(L/S)45362.01%18.22

低区全自动变频供水设备型号：BPS-60-90，P=30kw，一套。

主泵：65BDL30-15×6，3台，2用1备。Q=30m3/h ,H=90m, P=15kw/台。付泵：40GDL6-12×8，1 台, Q=6m3/h ,H=96m,P=3kw/台。配隔膜式气压罐(立式)，Φ600×H1950,1个。基础：3800×800 高区全自动变频供水设备型号：BPS-60-120，P=37kw，一套。

主泵：65BDL30-15×8，3台，2用1备。Q=30m3/h ,H=120m, P=18.5kw/台。付泵：40GDL6-12×10，1 台, Q=6m3/h ,H=120m,P=4kw/台。配隔膜式气压罐(立式)，Φ600×H1950,1个。基础：3800×800 紫外线消毒器ZD-XZY30-24，功率720W。热水系统

太阳能热水计算

1）商管淋浴用水60人，每人每班50L 2）全年平均每人每天热水用水量取20L/(人·天)，则太阳能热水系统能提供的热水量Qw= 3000 L。

3）屋面实际安装的太阳能集热器面积如下： Ac=QwCw(tend-tj)f/(JTηcd(1-ηL))式中Qw——太阳能热水系统供水量

Cw——水的定压比热熔，4.1868KJ/(kg·℃)tend-tj——贮水箱内水的温升，取45℃； f——太阳能保证率，50%；

JT——梅州地区正南方向、倾角为纬度的平面全年日平均太阳辐射量，取12000kJ/(m2·天)；

ηcd——集热器的年平均集热效率，47%；

ηL——贮水箱和管路的热损失率，20%。

按照上式计算后，Ac= 51.13 m2。热水箱有效容积4m3 集热系统循环泵：FLG12-125A，两台，一用一备，Q=3.6m3/h，H=16m，P=0.55KW 供热系统加压兼循环变频机组：FLG12-125A，两台，一用一备，Q=3.6m3/h，H=16m，P=0.55KW。电气辅助加热，15KW。消火栓与喷淋系统

3.0 消防用水量

序号1233333345喷淋系统用水名称消火栓系统室内消火栓系统室外消火栓系统车库裙房商业地下超市卖场地下超市仓储窗喷冷却水炮一次灭火最大用水消防水池储水量用水标准小时用水量用水时间(L/S)（m3）(h)*********21消防水量（m3）******0室内消火栓+地下超市仓储消防水池储水含冷却塔补水储水量192t。

3.1 消火栓系统

A地块系统（全部地下室+子项1+公寓2+公寓3）：

Q=40L/S, 采用DN150钢管，v＝2.357 m/s，i＝0.0616 mH2O/m H=93.6+200×0.0616×1.15+55×0.0517×1.15+35=145.7m 选泵：卧式XBD40-160，两台，一用一备。性能为：Q=40L/S,H=1.60MPa，P=110KW/台。有隔震安装基础：1650×1250 屋顶增压稳压设备：

ZW(W)-I-X-10,2.5t,配泵25LGW3-10*3，一用一备，1.1KW/台，2.5t。

B地块系统（子项6商铺+公寓4+公寓5）

Q=40L/S, 采用DN150钢管，v＝2.357 m/s，i＝0.0616 mH2O/m H=89+380×0.0616×1.15+70×0.0517×1.15+35=155.1m 选泵：卧式XBD40-160，两台，一用一备。性能为：Q=40L/S,H=1.60MPa，P=110KW/台。有隔震安装基础：1650×1250 公寓屋顶增压稳压设备：

ZW(W)-I-X-10,2.5t,配泵25LGW3-10*3，一用一备，1.1KW/台，2.5t。

3.2 喷淋系统

A地块系统（全部地下室+子项1+公寓2+公寓3）：

Q=40L/S, 采用DN150钢管，v＝2.357 m/s，i＝0.0616 mH2O/m H=95.6+260×0.0362×1.15+40+4+2=152.4m 超市Q=80L/S, 采用DN200钢管

选泵：卧式XBD40-160，三台，两用一备。性能为：Q=40L/S,H=1.60MPa，P=110KW/台。有隔震安装基础：1650×1250 水炮与喷淋共用水泵。

B地块系统（子项6商铺+公寓4+公寓5）H=91+450×0.0362×1.15+40+4+2=155.7m 选泵：卧式XBD40-160，两台，一用一备。性能为：Q=40L/S,H=1.60MPa，P=110KW/台。有隔震安装基础：1850×1250 屋顶增压稳压设备：

ZW(W)-I-Z-10,2.5t,配泵25LGW3-10*3，一用一备，1.1KW/台，2.5t。

内街窗喷冷却：Q=40L/S, 采用DN150钢管，v＝2.357 m/s，i＝0.0616 mH2O/m 5 选泵：卧式XBD40-100，两台，一用一备。性能为：Q=40L/S,H=1.00MPa，P=75KW/台。有隔震安装基础：1650×1250 压力排水系统

消防电梯集水坑

集水坑尺寸L×B×H=2.0m×2.0m×1.5m。

选泵：65JYWQ30-30-5.5，各集水坑均两台，一用一备。性能为：Q=36m3/h,H=27m，P=5.5KW/台。

客梯集水坑

如与消防梯紧邻，则利用消防梯集水坑，否则单独做坑，此坑可以给车库冲洗利用。

集水坑尺寸L×B×H=2.0m×2.0m×1.5m。

选泵：65JYWQ30-30-5.5，各集水坑均两台，一用一备。性能为：Q=36m3/h,H=27m，P=5.5KW/台。

设备房、车库坡道集水坑

集水坑尺寸L×B×H=2.0m×1.5m×1.5m，有效容积3.3m3。选泵：65JYWQ30-30-5.5，各集水坑均两台，一用一备。性能为：Q=36m3/h,H=27m，P=5.5KW/台。

车库集水坑（满足车库与人防消防排水要求）： 选泵：65JYWQ30-25-4，各集水坑均两台，一用一备。性能为：Q=30m3/h,H=25m，P=4KW/台。

集水坑尺寸L×B×H=2.0m×1.5m×1.5m，有效容积3.3m3。满足泵5min的流量及人防排水贮备容积要求。地下卫生间、垃圾处理间集水坑：

选泵：65JYWQ30-25-4，各集水坑均两台，一用一备。性能为：Q=30m3/h,H=25m，P=4KW/台。

集水坑尺寸L×B×H=2.0m×2.0m×1.5m，有效容积4m3。

地下隔油提升设备： 有效容积5m3.选泵：65JYWQ30-25-4，两台，一用一备。性能为：Q=30m3/h,H=25m，P=4KW/台。加热功率1.5KW。室外排水系统

5.1 污 水

室外排水采用雨、污分流制，室外设4座100立方米G13-100SQF化粪池，污水处理达标后就近直接排入市政污水管。共设3个排出口，出口管径为d300，小区总污水量为Q=4220m3/d。5.2 雨 水：

q1042（10.56lgP）t0.488(L/s.公顷)雨水强度公式：

其中：T=5年，t=10分钟，径流系数：=0.90，q5min=4.71(L/s.100m2)。室外设置雨水回收处理设施，雨水池容积150立方，满足三天绿化浇洒用水量需求。

金街雨水沟最大汇水面积约9000平米（包括路面与两侧外铺屋面），流量381L/S。设计雨水沟宽0.4m，坡度0.003，末端有效水深0.9m，最大流量453L/S，满足排水需求。

第五篇：脚手架计算书

扣件式脚手架计算书

计算依据：

1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20116、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018

一、脚手架参数

卸荷设置

无

结构重要性系数γ0

可变荷载调整系数γL

0.9

脚手架安全等级

II级

脚手架搭设排数

双排脚手架

脚手架钢管类型

Φ48×2.5

脚手架架体高度H(m)

立杆步距h(m)

1.5

立杆纵距或跨距la(m)

1.8

立杆横距lb(m)

0.9

横向水平杆计算外伸长度a1(m)

0.15

内立杆离建筑物距离a(m)

0.2

双立杆计算方法

不设置双立杆

二、荷载设计

脚手架设计类型

装修脚手架

脚手板类型

冲压钢脚手板

脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)

0.3

脚手板铺设方式

2步1设

密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)

0.01

挡脚板类型

木挡脚板

栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)

0.17

挡脚板铺设方式

2步1设

每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)

0.129

装修脚手架作业层数nzj

装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)

地区

浙江杭州市

安全网设置

全封闭

基本风压ω0(kN/m2)

0.3

风荷载体型系数μs

风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)

0.81，0.81

风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)

0.243，0.243

计算简图：

立面图

侧面图

三、横向水平杆验算

纵、横向水平杆布置方式

横向水平杆在上

纵向水平杆上横向水平杆根数n

0

横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)

205

横杆截面惯性矩I(mm4)

92800

横杆弹性模量E(N/mm2)

206000

横杆截面抵抗矩W(mm3)

3860

纵、横向水平杆布置

承载能力极限状态

q=1.3×(0.028+Gkjb×la/(n+1))+0.9×1.5×Gk×la/(n+1)=1.3×(0.028+0.3×1.8/(0+1))+0.9×1.5×2×1.8/(0+1)=5.598kN/m

正常使用极限状态

q＇=(0.028+Gkjb×la/(n+1))=(0.028+0.3×1.8/(0+1))=0.568kN/m

计算简图如下：

1、抗弯验算

Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[5.598×0.92/8，5.598×0.152/2]=0.567kN·m

σ=γ0Mmax/W=1×0.567×106/3860=146.849N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

νmax=max[5q＇lb4/(384EI)，q＇a14/(8EI)]=max[5×0.568×9004/(384×206000×92800)，0.568×1504/(8×206000×92800)]=0.254mm

νmax＝0.254mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm

满足要求！

3、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=5.598×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=3.429kN

正常使用极限状态

Rmax＇=q＇(lb+a1)2/(2lb)=0.568×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=0.348kN

四、纵向水平杆验算

承载能力极限状态

由上节可知F1=Rmax=3.429kN

q=1.3×0.028=0.036kN/m

正常使用极限状态

由上节可知F1＇=Rmax＇=0.348kN

q＇=0.028kN/m1、抗弯验算

计算简图如下：

弯矩图(kN·m)

σ=γ0Mmax/W=1×0.012×106/3860=3.022N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

计算简图如下：

变形图(mm)

νmax＝0.106mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1800/150，10]＝10mm

满足要求！

3、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=0.071kN

五、扣件抗滑承载力验算

横杆与立杆连接方式

单扣件

扣件抗滑移折减系数

0.85

扣件抗滑承载力验算：

横向水平杆：Rmax=1×3.429=3.429kN≤Rc=0.85×8=6.8kN

纵向水平杆：Rmax=1×0.071=0.071kN

满足要求！

六、荷载计算

脚手架架体高度H

脚手架钢管类型

Φ48×2.5

每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)

0.129

立杆静荷载计算

1、立杆承受的结构自重标准值NG1k

单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.028/h)×H=(0.129+(0.9+0.15)×0/2×0.028/1.5)×14=1.806kN

单内立杆：NG1k=1.806kN2、脚手板的自重标准值NG2k1

单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/2/2=(14/1.5+1)×1.8×(0.9+0.15)×0.3×1/2/2=1.465kN

1/2表示脚手板2步1设

单内立杆：NG2k1=1.465kN3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2

单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(14/1.5+1)×1.8×0.17×1/2=1.581kN

1/2表示挡脚板2步1设

4、围护材料的自重标准值NG2k3

单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.8×14=0.252kN5、构配件自重标准值NG2k总计

单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.465+1.581+0.252=3.298kN

单内立杆：NG2k=NG2k1=1.465kN

立杆施工活荷载计算

外立杆：NQ1k=la×(lb+a1)×(nzj×Gkzj)/2=1.8×(0.9+0.15)×(2×2)/2=3.78kN

内立杆：NQ1k=3.78kN

组合风荷载作用下单立杆轴向力：

单外立杆：N=1.3×(NG1k+

NG2k)+0.9×1.5×NQ1k=1.3×(1.806+3.298)+

0.9×1.5×3.78=11.738kN

单内立杆：N=1.3×(NG1k+

NG2k)+0.9×1.5×NQ1k=1.3×(1.806+1.465)+

0.9×1.5×3.78=9.355kN

七、立杆稳定性验算

脚手架架体高度H

立杆计算长度系数μ

1.5

立杆截面抵抗矩W(mm3)

3860

立杆截面回转半径i(mm)

16.1

立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)

205

立杆截面面积A(mm2)

357

连墙件布置方式

两步两跨

1、立杆长细比验算

立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.5=2.25m

长细比λ=l0/i=2.25×103/16.1=139.752≤210

满足要求！

轴心受压构件的稳定系数计算：

立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.5=2.599m

长细比λ=l0/i=2.599×103/16.1=161.413

查《规范》表A得，φ=0.2712、立杆稳定性验算

组合风荷载作用

单立杆的轴心压力设计值N=1.3(NG1k+NG2k)+0.9×1.5NQ1k=1.3×(1.806+3.298)+0.9×1.5×3.78=11.738kN

Mwd=γLφwγQMwk=γLφwγQ(0.05ζ1wklaH12)=0.9×0.6×1.5×(0.05×0.6×0.243×1.8×32)=0.096kN·m

σ=γ0[N/(φA)+

Mwd/W]=1×[11737.875/(0.271×357)+95659.38/3860]=146.108N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

八、连墙件承载力验算

连墙件布置方式

两步两跨

连墙件连接方式

扣件连接

连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)

连墙件计算长度l0(mm)

600

连墙件截面类型

钢管

连墙件型号

Φ48.3×3.6

连墙件截面面积Ac(mm2)

506

连墙件截面回转半径i(mm)

15.9

连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)

205

连墙件与扣件连接方式

双扣件

扣件抗滑移折减系数

0.85

Nlw=1.5×ωk×2×h×2×la=1.5×0.243×2×1.5×2×1.8=3.937kN

长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896

(Nlw+N0)/(φAc)=(3.937+3)×103/(0.896×506)=15.301N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2

满足要求！

扣件抗滑承载力验算：

Nlw+N0=3.937+3=6.937kN≤0.85×12=10.2kN

满足要求！

九、立杆地基承载力验算

地基土类型

粘性土

地基承载力特征值fg(kPa)

140

地基承载力调整系数mf

0.4

垫板底面积A(m2)

0.25

立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝11.738/(0.4×0.25)＝117.379kPa≤γufg＝1.254×140

=175.56kPa

满足要求！