C30桥连续梁及盖梁等混凝土配合比计算书(P.032.5R)

第一篇：C30桥连续梁及盖梁等混凝土配合比计算书(P.032.5R)

C30桥连续梁、盖梁等混凝土配合比计算书

常张高速公路四合同人行天桥连续梁及盖梁等砼设计强度为C30MPa，根据规范要求及施工条件，坍落度采用70-90mm。

水泥采用湖南嘉丰建材有限公司生产的强度等级为32.5R的《新夏》牌普通硅酸盐水泥，其表观密度按3.1g/cm3计算。

粗集料采用桃源大石料厂生产的5-16mm、16-31.5mm两种规格碎石，按5-16mm25%、16-31.5mm75%的比例掺配。经筛分试验符合5-31.5mm的连续级配，其表观密度为2.733g/cm3。

细集料采用洞庭湖大桥砂厂的河砂，细度模数为2.8，其表观密度为2.601g/cm3。混凝土水采用工地饮用水。一． 初步计算配合比

1.确定试配强度fcu.o

设计要求混凝土强度fcu.k=30MPa，混凝土强度标准差按表查取δ=5 则：fcu.0=fcu.k+1.645δ=30+1.645×5=38.2MPa 2．确定水灰比W/C

a..计算水泥实际强度fce

因采用的水泥28d抗压强度实测fce暂时没有资料,水泥强度等级值的富裕系数按常规取rc=1.13，fce=1.13×32.5=36.73 MPa b.计算水灰比

因本单位没有回归系数统计资料, 回归系数按表取αa=0.46，αb=0.07

W/C=(αa×fce)/(fcu.0+αa×αb×fce)

=(0.46×36.73)/(38.2+0.46×0.07×36.73)

=0.43 C.确定水灰比W/C 为保证混凝土必要的强度和耐久性,同时满足施工时混凝土拌和物的和易性,掺入减水剂后确定水灰比W/C=0.46 3.确定单位用水量mwo

根据粗集料的最大粒径及施工要求混凝土拌和物的稠度，查表确定用水mwo=205Kg，4．确定单位水泥用量mco

根据确定的单位用水量mwo和确定的水灰比W/C值，计算水泥用量mco=205/0.46=446Kg。符合JGJ041-2000《桥涵施工技术规范》要求，确定水泥用量为 mco=446Kg。

5．确定砂率值βs

根据水灰比和集料的最大粒，查表确定βs=36%

6．计算砂、碎石材料用量

采用体积法

已知：ρc=3100kg/ cm3，ρg=2733 kg/ cm3，ρs=2601kg/ cmρw=1000 kg/ cm3，非引气混凝土α=1 则：mco/ρc+mgo/ρg+mso/ρs+mwo/ρw+0.01×α=1

βs=mso/(mso+mgo)×100%

446/3100+ mgo/2733+mso/2601+205/1000+0.01×1=1

36%=mso/(mso+mgo)×100%

联立求解得:mso= 619

mgo=1101

因此每立方混凝土材料用量的初步配合比为

水泥：砂：碎石：水：减水剂=446：619：1101：205=1：1.388：2.469：0.46

二．确定基准配合比

按计算初步配合比进行试拌，混凝土拌和物的坍落度、粘聚性及保水性均符合施工规范要求，确定基准配合比为1：1.388：2.469：0.46

1．为了更好地优化配合比，经济合理，在基准配合比的基础上，保持用水量不变，水灰比增减0.02，确定其它两个水灰比W/C=0.44

W/C=0.48

2．水泥及砂、碎石材料用量（算式从略），配合比为

1：1.315：2.339：0.44 水泥用量466Kg.砂613Kg.碎石1090Kg 1：1.466：2.604：0.48 水泥用量427Kg.砂626Kg.碎石1112Kg

三．检验混凝土强度

1．试件按30L料计算（试件记录附后）每个配合比制作2组试件，标准养护7d、28d试压。

2．根据试压的抗压的强度值确定试验室配合比

α、根据配合比确定的材料用量，按下式计算混凝土的表观密度

计算值ρcc=mc+ms+mg+mw

b、按下式计算配合比校正系数δ

δ=ρct/ρcc

ρct为混凝土表观密度测定值

四．换算成施工配合比

按碎石、砂实际含水量换算施工配合比

第二篇：C30混凝土配合比计算书

C30混凝土配合比计算书

一、基准混凝土配合比的计算

（一）确定配置强度

取标准差：ó=5.0Mpa Fcu.o≥fcu.k+1.645ó=38.2Mpa(二)确定水灰比

aa=0.46 ab=0.07 fce=46.0Mpa W/C=aafce/(fcu.o+aaabfce)=0.53(三)确定用水量

根据<<普通混凝土配合比设计规程>>第4.0.1-2表查得当塌落度75-90mm、碎石20mm时,用水量取215时,塌落度每增加20mm,增加用水量5kg.该工程采用泵送混凝土塌落度取160 mm +30 mm =190mm.增加用水量(190 mm-90 mm)/20X5=25kg 由此确定用水量为 215+25=240kg(四)确定水泥用量

Mco=Mwc/(W/C)=240/0.53=452kg

二、掺用减水剂和粉煤灰时对用水量及水泥用量进行调整；

（一）掺用J2B-3后水用量为

Mw=Mwo-MabX（1-30%）=168kg

（二）调整水灰比

根据用水量的调整，同时对水灰比进行调整，并满足《混凝土泵送施工技术规程》第3.2.5条泵送混凝土的水灰比为0.4-0.6的规定。

将水灰比调整为0.45(1)0.48(2)(三)调整水泥用量

由Mco=Mwo(W/C),当水灰比取0.45时.Mco=373kg 当水灰比取0.48时.Mco=350kg

三、按重量法计算得每立方米混凝土的砂、石用量

查表含砂率取 βs=39.5 当水灰比取0.45时

Mso=(M总-Mc-Mw)X 0.395=(2380-373-168-6.0)X 0.395=724kg Mfo=2380-373-168-6.0-726=1109kg 当水灰比取0.48时

Mso=(M总-Mc-Mw)X 0.395=(2380-350-168)X 0.395=733kg Mfo=2380-350-168-6.0-735=1123kg

四、按取代水泥率算出每立方米混凝土的水泥用量

粉煤灰为II级 砼强度为C30时 粉煤灰取代水泥百分率（βｃ）f=19% 当水灰比取0.45时 Mg（1）=373 X 0.19=70.9kg 取71 kg

Mc=373 X（1-0.19）=302kg 当水灰比取0.48时 Mg（2）=350 X 0.19=66.5kg 取67kg

Mc=350 X（1-0.19）=283.5kg 超量系数k取1.5时

Mg（1）=71 X 1.5=106kg 即粉煤灰超量为106-71=35 Mg（2）=67 X 1.5=100kg 即粉煤灰超量为100-67=33

五、由此得每立方米粉煤灰混凝土材料计算用量

当水灰比取0.45时 当水灰比取0.48时.Mc=302kg Mc=283kg Mw=168kg Mw=168kg Ms=689kg Ms=700kg Mf=1109kg Mf=1123kg Mg=106kg Mg=100kg Mad=6.0 Mad=6.0 2

第三篇：预应力混凝土连续梁桥及例子

4.1一般规定

4.1.1 预应力混凝土连续梁桥设计应根据桥长、柱高、地基条件等因素合理分联，每联的长度应以结构合理、方便施工、有利使用为原则，在有条件的情况下应考虑景观要求和桥梁整体布局的一致性。4.1.2主梁应尽量采用一次浇筑混凝土、两端张拉预应力钢筋的施工方式，主梁长度宜控制在120m左右，当确实需要设置长分联时，可以采用分段浇筑混凝土、使用联接器分段张拉预应力钢筋的施工方案，设计时允许在同一截面全部预应力钢筋使用联接器连接，但对主梁截面及配筋应做加强处理。

4.1.4桥梁截面形式可根据桥宽、跨径、施工条件、使用要求等确定为箱形（简称箱梁）或T形（简称T梁）。箱形截面可设计为单箱单室或单箱多室。箱梁翼板长度的确定应以桥面板正、负弯矩相互协调为原则，T梁悬臂长度宜为1.0~1.5m，箱梁悬臂长度宜为1.5~2.5m。当主、引桥结构形式不同时，悬臂板长度宜取得一致。

4.1.5箱梁腹板宽度应由主梁截面抗剪、抗扭、混凝土保护层、预应力钢筋孔道净距和满足混凝土浇筑等要求确定。预应力钢筋净保护层和净距除满足规范外，应考虑纵向普通钢筋和箍筋的占位以及混凝土浇筑的孔隙等因素。箱梁腹板宽度最小值应符合下列要求：

条 件 腹板宽度Bmin(cm)腹板内无纵向或竖向后张预应力钢筋时 20 腹板内有纵向或竖向后张预应力钢筋之一时 30 腹板同时有纵向和竖向后张预应力钢筋时 38 4.1.6 悬臂板厚度应视悬臂长度、桥上荷载及防撞护栏碰撞力验算结果而定。根部厚度宜取0.30～0.55m，悬臂板端部厚度一般不应小于0.12m（对有特殊防撞要求的结构，悬臂板端部厚度适当增加，如使用PL2型防撞护栏时悬臂板端部厚度不应小于0.2m）。当悬臂板长度较长时应适当加强悬臂板沿主梁方向钢筋的配置。

4.1.7主梁翼板和顶、底板厚度应根据梁距和箱宽计算确定。同时应满足箱梁顶板厚度不小于0.2m，底板厚度不小于0.18m；T梁顶板厚度不小于0.16m。

1m，端横梁宽度还应考虑伸缩缝预留槽等构造要求。

4.1.9主梁腹板与顶、底板相接处应设1︰5加腋，箱形截面与支点横梁相接处应设渐变段加厚。箱梁截面与跨间横梁相接处应设0.15m抹角。

4.1.10箱梁底板必须设置排水孔，腹板必须设置通风孔，直径均宜取D=0.1m左右。配有体外预应力钢筋的箱梁应设置检查换索通道。4.1.11连续梁桥必须设置端横梁及中支点横梁。直线连续箱梁桥跨径小于30m的桥孔可不设跨间横梁；跨径在30～40m之间的桥孔宜设一道跨间横梁；跨径大于40m时宜设三道跨间横梁。曲线连续箱梁桥应根据曲线半径、跨径大小确定跨间横梁个数。连续T梁桥跨径大于25m的桥孔应设三道跨间横梁。斜桥视其交角适当增加跨间横梁。

4.1.13主梁桥面板横向预应力不得采用无粘结预应力钢筋。4.1.14主梁的梁高宜取最大跨径的1/20～1/27，箱梁梁高不应小于1.2m，当连续梁中支点为独柱支承时，梁高一般由中支点横梁强度控制，设计时应适当加高。

4.1.15连续梁桥施加预应力应采用后张法。预应力钢筋可采用规范规定的钢丝、钢铰线及标准强度为1860MPa的低松弛钢铰线。如采用低松弛钢铰线应按行业标准符号在图纸中予以说明。

设计文件中应要求采用经过鉴定，并符合国家标准和行业标准的锚具、联接器，预应力锚具、联接器、锚下钢筋及波纹管应按产品手册配套使用。

设计文件中应写明预应力钢筋张拉顺序、孔道灌浆要求和相应的结构施工顺序。箱梁各腹板纵向预应力钢筋应分批交替张拉，先，横梁和主梁预应力钢筋也应交替张拉，先横梁后主梁。

4.1.16桥面的纵横坡一般由支座垫块形成，设计时给出垫块中心高度，其值应控制四角高度不小于0.02m，当高度大于0.05m时应设钢筋网。

4.1.17 全桥采用支座支承的连续梁不得全部使用滑板支座，并至少设置一个双向固定支座。

4.1.18 预应力孔道灌浆宜采用真空灌浆工艺，灌浆标号不低于结构混凝土标号的80％。体外预应力钢筋锚区应采用环氧浆灌注。4.1.19 体外预应力结构中的体外预应力钢筋设计应考虑后期可更换。结构设计时应考虑体外预应力钢筋的可检查性。

4.1.20 采用预制节段拼装的主梁应尽量考虑结构的标准化，以降低模板费用。4.2结构分析

4.2.1桥梁上部结构应对主梁、横梁、桥面板及整体结构进行各施工阶段计算，并按规范进行承载能力极限状态及正常使用极限状态计算。

代简支梁法计算横向分布系数（对于类似跨径及桥宽的情况也可利用已取得的计算结果，分析确定横向分布系数），取最不利单梁进行分析。支点和跨中应分别取不同的分布系数，分布系数变化点为1/4~1/5计算跨径。

4.2.3异型桥及弯桥应辅以SAP、3DBSA、MIDAS或其它空间计算程序进行内力分析，用于修正“桥梁综合计算程序”所计算的配筋。弯桥还应计算扭转、弯曲剪力叠加后，对主梁截面进行剪应力验算。斜桥的斜度（支承边或支座连线与桥梁轴线法线之间的小于90的夹角）小于或等于30时可用斜跨径按正桥计算，大于30时应按斜桥采用空间计算程序进行分析计算。斜桥计算跨径取斜长，计算横截面尺寸取垂直断面尺寸。

4.2.4预应力混凝土结构进行正常使用极限状态计算时，应优先考虑采用A类构件，正截面上、下缘正应力在荷载组合Ⅰ条件下拉应力不宜超过0.5MPa，压应力不宜超过规范容许值的90%；其余荷载组合条件下拉应力不宜超过规范容许值的65%，压应力不宜超过规范容许值的90%；预加力阶段拉应力不宜超过规范容许值的65%，压应力不宜超过规范容许值的90%。

4.2.5预应力结构主梁、横梁均应进行支点、跨中、1/4截面的正截面、斜截面强度计算。以满足规范要求。

4.2.6预应力结构主梁强度计算中受压区预应力钢筋不得人为去掉，应在计算中作为受压预应力钢筋计算其对截面强度的影响。强度计算中，结构主要受力截面处，预应力的抵抗效应值超出荷载总效应值不宜过大，同时按规范要求计算并控制混凝土达到抗压设计强度时，受压构件中预应力钢筋的应力。

4.2.7桥面板应进行内力计算以确定配筋，板的分布宽度可按规范计算。箱梁跨中、1/4截面及支点截面按框架结构计算（跨中、1/4截面采用弹性支承，支点截面采用刚性支承）。当板的内力按梁（板）结构计算时应考虑不等厚桥面板厚度变化的影响。桥面板设计时，板厚、配筋应留有余量。当箱梁外悬臂大于或等于3m时，截面配筋应考虑腹板及顶、底板弯矩的协调。

4.2.8当混凝土标号大于C60时，各种构造钢筋直径等级应提高一级。4.2.9对采用大吨位预应力的混凝土结构，对锚固部位的端横梁和体外预应力的转向块，在缺乏可靠参考资料时应对其进行局部应力分析。

4.2.10独柱支承的宽连续梁桥应进行结构空间计算。

4.2.11对于设有盖梁的横梁，当盖梁刚度较弱时，计算横梁宜将盖梁同时考虑（计入盖梁及支座刚度对横梁的影响）。

4.2.12对于采用墩梁固结和T墩形式的连续梁桥，结构计算时应上下部结构整体计算。

4.2.13对带有刚臂的计算模型（例如框架四角和墩梁固结点）时，若计算程序不能自动形成刚臂单元，则应人工划分刚臂单元。4.3构造要求

4.3.1纵向普通钢筋应根据计算确定，钢筋直径一般宜采用F16～F25，箍筋直径不应小于F12，应根据计算确定，其它构造钢筋直径宜采用F12～F16。非预应力横梁钢筋直径宜采用F22～F28，跨间横梁钢筋直径宜采用F22～F25。预应力孔道下必须设置定位钢筋，定位钢筋直径和形式根据预应力钢筋规格确定并不小于φ8。4.3.2主梁、横梁钢筋关系：横梁钢筋设在外层，主梁钢筋设在内层；主梁与横梁交叉处，不设主梁箍筋，横梁箍筋沿横梁全长布置。4.3.3桥面板钢筋与主梁、横梁钢筋关系：桥面板受力主筋置于主梁顶部纵向钢筋的顶面，箱梁底板底面横向钢筋置于主梁底部纵向钢筋的底面。横梁范围内顶部和底部横梁主筋分别置于横梁最顶和最底面，主梁纵向钢筋（局部缓弯）置于横梁主筋内侧，同时横梁范围内桥面板或底板钢筋取消，但应配置翼板钢筋。4.3.4在结构受拉边禁止设置内折角受力钢筋。

4.3.5预应力钢筋的布置，应线型平顺符合内力分布，且应尽量避免布置受压预应力钢筋。

4.3.6普通钢筋的设置应尽量避免与预应力钢筋位置相矛盾。4.3.7箱梁顶板底横向钢筋、底板底横向钢筋和底板顶横向钢筋须伸至外腹板端部，并设90弯钩锚固。

4.3.8主梁腹板变宽段处箍筋135弯钩应改为直角焊接，以避免箍筋弯头与波纹管矛盾。

4.3.9主梁箍筋配置形式应充分考虑预应力波纹管净距要求，建议采采用弯上弯下的配筋形式。

4.3.11有伸缩缝预留槽的端横梁配筋方式应满足以下要求：横梁顶部主筋分为不同高度的两层钢筋配置，箍筋同样配置成不同高度，并且矮箍筋应与高箍筋重叠一定的距离。注释

斜桥的斜度和斜角

至桥梁轴线的法线（右手法则）时，斜度为正，反之为负。若弄错斜度的正负，则成为方向相反的桥梁，应给以特别的注意。2.斜角--支承边与桥梁轴线的夹角（小于90），它与斜度互余，注意不应混淆斜度与斜角。近些年来，我国已用各种典型的施工方法修建了不少大中型跨径预应力混凝土连续梁桥。下面介绍其中的沙洋汉江桥和奉浦大桥。

1.沙洋汉江桥沙洋汉江桥

沙洋汉江桥位于我国湖北省荆门县的沙洋镇，是跨越汉江，联系汉口到宜昌的公路桥。桥梁全长1818.5m，主桥采用八跨一联的变截面预应力混凝土连续梁桥，中跨111m，桥面行车道宽9m，两侧人行道各宽1.5m，全宽12.5m（图6.14）。

桥址位于汉江下游，属平原稳定性河道，河床滩、槽分明，枯水时主槽河面宽600—700m，两岸河滩约1100m，但主河槽冲淤变化剧烈，一次洪水的主槽标高冲淤变化幅度达8.7m，平均变化幅度4.5m，主槽并有横向摆动的历史，根据汉江水情变化，为了桥梁的安全和两岸人民的安全，在桥梁全长设计中按两岸沿江大堤堤距考虑。桥位处地质情况复杂。根据地质条件和冲刷情况，主桥墩基础选用钢筋混凝土空心井，平均高度31m，置于泥灰岩层上。主墩采用钢筋混凝土空心墩，墩高13.6～14.8m，每个主墩上设置两个承载力为19600kN的盆式橡胶支座。主桥与引桥的过渡墩基础选用4根直径1.25m钢筋混凝土钻孔桩。钢筋混凝土实体墩、引桥均采用直筋1.4m钢筋混凝土双圆柱墩，直径1.5m及1.25m钻孔灌注桩，桩长约30m。河道按四级航道标准设计。通航净宽55m，净高8m，主航道在主桥的两个边部。

沙洋汉江桥主桥为62.4＋6×111＋62.4m的预应力混凝土连续梁桥，边跨与中跨之比为0.56：1。横截面为单箱单室。连续梁的墩顶高为6m。跨中梁高3m，底缘按二次抛物线变化。横截面的尺寸按常规选定，其中腹板与底板采用变厚度。主桥的横隔梁设置3～5道，主桥中跨设置在支点、四分点、跨中截面；边跨仅设置在支点、跨中和端部截面。在主桥与引桥相接的过度墩上设置铸钢制梳齿板伸缩缝。

主桥采用挂篮悬臂浇筑法施工。墩顶的箱梁及横隔板是在墩旁托架上立模现场浇筑，待桥墩与墩顶的箱梁临时固结后进行悬臂浇筑施工。段长3.4～3.7m，最大浇筑重量1000kN。在梁段悬浇施工中，内模采用了滑升工艺，提高了施工效率。悬浇施工的顺序是从两边墩向中间墩逐墩施工，逐跨合拢，即实现体系转换的程序也是从边向中进行，最后在第五跨的中跨合拢形成8跨一联的连续梁。

图6.14 沙洋桥的总体布置

主桥纵向预应力筋为24φ5高强钢丝束、钢制锥形锚具，分有悬臂施工筋和后期筋，悬臂施工筋是在悬臂浇筑施工时在箱梁顶板与腹板上布置的钢束，后期则是在主梁体系转换之后为满足使用阶段内力要求增配的预应力筋。力筋的管道形成采用橡胶抽拔管（直束）和0.5mm铁皮管（弯管）成孔。竖向预应力筋布置在腹板内，采用25MnSiφ25高强粗钢筋轧丝锚头，钢筋的管道采用铁皮管形成，力筋张拉采用双作用千斤顶。

2.上海黄浦江奉浦大桥

奉浦大桥位于上海市，是城市快速干线道路桥梁，桥宽18.6m，设计荷载为汽车—超20级，挂车—120。主桥上部结构为五跨变截面预应力混凝土连续梁，跨径组合85.15+1253+85.15=545.30m，边跨与中跨之比为0.68，采用悬臂浇筑法施工。125m主跨支点处梁高7.0m，与跨长的比值为1/17.86；跨中梁高2.8m，为跨长的1/44.64。梁底按二次抛物线变化。横断面采用单箱单室箱梁（见图6.15），箱底宽8.6m，箱顶宽18.60m，其中箱梁翼板悬臂宽度每侧达5m。箱梁顶板厚度采用30cm和40cm二种尺寸，支点（0号节段）取80cm。箱梁腹板厚度分别采用48cm、55cm，支点截面处为105cm。箱梁底板厚度变化范围从30cm至90cm变化，支点处为140cm。箱梁仅在支点处设置横隔梁。桥梁车行道宽16m，由箱梁顶板形成1.5%的横坡。

图6.15 主梁横断面(尺寸单位：mm)

第四篇：连续梁支架及门洞计算书

连续梁支架及门洞结构受力分析验算书

一、工程概况

辽河2#特大桥40+56+40m连续梁（DK549+989.6），桥址位于山东省邹城市大束镇匡庄村境内，该连续梁全长137.7m，与东西走向的S342岚济线（省道）斜交，斜交角度116°0＇（大里程方向右角）。桥梁从S342省道上部跨越，公路上部连续梁孔跨距公路路面7.5m左右。本段线路为直线地段，桥梁设计二期恆载为120KN/m～140KN/m。

梁体为单箱单室、变高度、变截面结构；箱梁顶宽12.0m，箱梁底宽6.7m。顶板厚度40cm，腹板厚度48～80cm，底板厚度40～80cm；梁体计算跨度为40+56+40m，中支点处梁高4.35m，跨中10m直线段及边跨17.75m直线段梁高为3.05m，边支座中心线至梁端0.75m，边支座横桥向中心距5.6m，中支座横桥向中心距5.9m。全联在端支点、中支点及跨中共设5个横隔板，隔板设有孔洞（孔洞尺寸：高×宽=120cm×150cm），供检查人员通过。

本连续梁设计采用满堂支架现浇施工。跨S342省道部位预留两个宽×高=5.0×4.5m交通门洞。

二、计算依据

1.铁路桥涵设计基本规范(TB 10002.1-2005)2.铁路桥涵施工规范（TB 10203-2002）

3.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）4.铁路工程抗震设计规范（GB50111－2006）5.铁路桥涵地基和基础设计规范（TB 10002.5-2005）6.工程设计图纸及地质资料。

7.《公路桥涵施工手册》及其他有关的现行国家及地方强制性规范和标准。

8.《路桥施工计算手册》(2001).人民交通出版社 9.《钢结构设计规范》（GB50017-2003）

三、支架材料要求

根据施工单位的施工技术条件，采用满堂碗扣式支架。

钢管规格为φ48×3.5mm，有产品合格证。钢管的端部切口应平整，禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。扣件应按现行国家标准《钢管支架扣件》（GB15831）的规定选用，且与钢管管径相配套的可锻铸铁扣件，严禁使用不合格的扣件。新扣件应有出厂合格证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管支架扣件》（GB15831）的规定抽样检测。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形、锈蚀的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。

支架材料及施工必须满足《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）的规定。

所有钢材均为A3钢，所有木材均为红松，根据《路桥施工计算手册》P176-P177规定，A3钢材容许应力分别为：抗拉、抗压轴向力[σ]=140MPa、弯曲应力[σw]=145MPa、剪应力[τ]=85MPa、E＝2.1×105MPa。红松顺纹容许弯应力[σw]=12MPa、E＝0.9×104MPa。

四、支架布置和验算

(一)支架布置

采用满堂碗扣式支架，顺桥向间距均为0.6m，中支座6m及边支座3m范围内，支架顺桥向间距为0.3m，横桥向箱梁腹板下1.8m范围内，支架间距为0.3m，共6排，其余位置横桥向间距均为0.6m。支架搭设联系横杆步距为1.2m，支架搭设宽度较梁每边宽1.5m，共15m宽。每根立杆下 端均设定C20混凝土垫层，厚200mm，用以扩散支架底托应力。立杆顶端安装可调式Ｕ形支托，先在支托内安装纵向方木（12cm×14cm），长4m，间距为0.3m，再按设计间距和标高安装横向方木（12cm×14cm），长4m，间距为0.6m，其上安装底模板。

(二)支架验算

1.荷载计算

（1）箱梁自重： 梁底宽6.7m，取单位节段1m，箱梁底总面积为6.7m2，箱梁砼总重量G=γ·v=γ·S·l=26×13.91（截面积）×1=361.66kN，每平方米的重量为361.66÷6.7=53.98kN/m2=5.4 t/m2

（2）模板自重：竹胶板容重7.5kN/m3，厚18mm,每平方米的重量为： 外模板：1×(6.7+2×4.35+2×2.65)×0.018×0.75÷6.7=0.042t/m2 内模板：1×(6.7+2×4.35)×0.018×0.75÷6.7=0.031t/m2（3）方木自重：方木容重7.5kN/m3，每平方米的重量为： 内楞方木：（6.7÷0.3×1×0.12×0.14）×0.75÷6.7=0.042t/m2 外楞方木：（1÷0.6×6.7×0.12×0.14）×0.75÷6.7=0.021t/m2（4）支架自重：支架重量0.0384kN/m，每平方米的重量为： 立杆：（1÷0.6）×（6.7÷0.6＋6）×9×0.00384÷6.7=0.148t/m2 横杆:[1÷0.6×6.7+（6.7÷0.6＋6）×1]×(9÷1.2)×0.00384÷6.7=0.122t/m2

考虑扣件的重量和箱梁内支架重量，支架高度均取9m。（5）施工荷载： 取2.5kN/m2（6）倾倒与振捣荷载： 取2kN/m2（7）其他荷载(张拉施工)： 取2kN/m2 每平方米的总重量：

5.4+0.073+0.063+0.27+0.25+0.2+0.2＝6.41t/m2 2.碗扣支架立杆抗压强度验算

荷载按1.3 倍的系数考虑，则每平方米的重量为6.41×1.3=8.3t。对于碗扣支架钢管（Φ48mm，壁厚3.5mm），容许抗压强度[σ]=68KN，根据以往施工经验，单根钢管按小于40KN（4t）进行复核。

支架采用多功能碗扣式支架，沿桥纵向步距60cm，横向步距60cm，每根立杆受正向压力为：8.3×0.6×0.6=2.9t，小于碗扣式支架立杆允许承载力4.0t，满足要求。

3.支架稳定性验算

对于碗扣支架钢管（Φ48mm，壁厚3.5mm），中间横杆间距1.2m，I＝π（D4－d4）/64=π（4.84－4.14）/64=12.18cm4 根据欧拉公式：

［Pcr］＝π2EI/（μH）2＝π2×2.1×105×12.18/（1×1.2）2＝175kN>29kN 满足稳定性要求

4.模板强度、刚度验算

方木间距、跨度按30cm×60cm排列，计算荷载q=8.3t/m2

2253Wbh/60.60.018/63.2410mxo竹胶板模板抗弯截面系数： 3363Ibh/120.60.018/120.291610mxo惯性矩：

34.98t/m=49.8KN/m 板承受线荷载：q0.68。板跨中弯矩： Mql2/84.980.32/80.056tm

弯拉应力:M/Wxo0.056/(3.24105)17.3MPa[]51MPa(厂家提供标准)3

4竹胶板弹性模量：E7.910MPa

挠度： 5ql4/384EI549.80.34/(3847.91060.29161060.00224m 0.08/400[0.3/400] 模板强度和刚度都满足要求。5.大、小横杆验算

(1)小横杆纵向方木（12cm×14cm），长4m，间距为0.3m。I＝bh3/12=12×143/12=2744cm4 W=bh2/6=12×142/6=392cm3 Q总=8.3×9.8=81.34kN/m2

M=q总L2/8=81.34×0.3×0.62/8=1.09kN·m σ＝M/W=1.09/392×10-6=2.70MPa＜［σ］=12MPa，强度满足要求。δ＝5q总L4/384EI=5×81.34×0.3×0.64/384×0.9×104×2744×10-8 =0.17mm δ/L=0.17/0.6×103=0.11/400＜［0.3/400］,刚度满足要求。(2)大横杆横向方木（12cm×14cm），长4m，间距为0.3m。由于大横杆与小横杆之间的每个节点下部都有一根钢管立柱支撑，因此大横杆只在交点处受压，弯矩及变形无需计算。

6.碗扣节点承载力验算 立杆承受大横杆传递来的荷载：

Pc=q总L2/2=81.34×0.6×0.6/2=14.6kN≤Qb=[60]kN 节点承载力满足要求。7.基础验算

立杆下端均设定刚性C20混凝土垫层，厚200mm，扩散角为θ=45°。地基承载力标准值按fgk=260 kN/m2计算，脚手架地基承载力调整系数： 4 kc =0.5。

每根立杆受正向压力为：8.3×0.6×0.6=2.9t，有效受压面积S=(0.6 +0.2/tan45°×2)2=1m2

p＝2.9×9.8/(1×1)=28.42kN/m2≤ fg=260×0.5=130kN/m2

地基承载力满足要求。

8、内模支撑验算 a.荷载计算

（1）箱梁自重： 取端部顶板最厚处梁体单位节段进行计算，梁底计算宽度取5.5m，单位节段长1m，箱梁底总面积为5.5m2，箱梁砼总重量G=γ·v=γ·S·l=26×4.36（截面积）×1=113.36kN，每平方米的重量为113.36÷5.5=20.61kN/m2=2.1t/m2

（2）模板自重：竹胶板容重7.5kN/m3，厚15mm,每平方米的重量为：

内模顶模：1×5.5×0.015×0.75÷5.5=0.011t/m2（3）顶模支撑桁架：槽钢+联系杆组合件

按每平方米的重量为0.05t/m2计算（4）施工荷载： 取2.5kN/m2（5）倾倒与振捣荷载： 取2kN/m2（6）其他荷载(张拉施工)： 取2kN/m2 每平方米的总重量：

2.1+0.011+0.05+0.25+0.2+0.2＝2.811t/m2 b.碗扣支架承载力验算

荷载按1.2 倍的系数考虑，则每平方米的重量为2.811×1.2=3.37t。支架采用多功能碗扣式支架，按沿桥纵向步距60cm，横向步距60cm 5 计算。每根立杆受正向压力为：3.37×0.6×0.6=1.21t，安全系数按1.3 考虑，则每根立杆受正向压力为：1.21×1.3=1.58t，小于碗扣式支架立杆允许承载力4.0t，符合要求。

c.碗扣节点承载力验算

立杆承受上部桁架传递来的荷载：

Pc=q总L2/2=1.21×9.8×0.6×0.6/2=2.13kN≤Qb=[60]kN 节点承载力满足要求。d.支架稳定性验算

对于碗扣支架钢管（Φ48mm，壁厚3.5mm），中间横杆步距0.6m，I＝π（D4－d4）/64=π（4.84－4.14）/64=12.18cm4 根据欧拉公式：

［Pcr］＝π2EI/（μH）2＝π2×2.1×105×12.18/（1×0.6）2＝222.75kN>15.8kN 符合稳定性要求。

(三)门洞布置及验算

1.门洞布置

跨S342省道设置机动车门洞2个，门洞净宽5m，高4.5m。沿262＃墩至263＃墩设置钢管门柱。门柱下部为钢筋混凝土条形扩大基础，扩大基础顶面预埋16mm厚钢板，门柱与钢板之间焊接，焊接方式为围焊，四周设加劲缀板;门柱上设置工字钢纵梁。门柱钢管采用热轧无缝钢管，直径Φ351mm，壁厚16mm，计算长度4.5m。门洞立柱设三排，每排间距1m，每根立柱上部设封口钢板，钢板厚16mm。每排门柱上设一道32b号工字钢横梁（横桥向），横梁上根据支架横桥向排距依次布设63b号工钢纵梁，其上铺放12cm×14cm枕木搭设满堂支架。所有型钢间连接点均点焊加固，6 各向型钢横纵梁间设联系杆，提高传力体系整体性。

门洞顶部应搭设不透水防护棚，保证下部行车及行人安全。具体形式见门洞结构布置图。

门 洞门 洞114.54公路沥青路面锚杆

各种钢管及型钢必须是有生产资质的厂家生产，质量标准要满足相关规范要求。使用前要逐件进行外观和质量检查，决不允许有裂痕、变形或锈蚀等缺陷的构件使用。

2.门洞验算

(1)跨S342省道交通门洞，净宽5m，斜宽5.6m，高4.5m，跨越门洞纵梁为63b号工字钢，纵梁最大间距0.9m，最小间距0.3m。

纵梁：I=98171cm4，E=2.1×105MPa，W=3117cm3, 每片纵梁自重798kg。横梁：I=11626cm4，E=2.1×105MPa，W=727cm3,每片横梁单位长度自重 7 65kg a、纵梁验算

箱梁底板6.7m范围内按支架间距考虑18片纵梁，则纵梁总重为： 0.798×18×9.8/6.7=21.4kN/m 门洞上部支架自重：0.27KN/ m2 Ix＝98171cm4 Wx=3117cm3

q总=8.3×9.8+0.27=81.61kN/m2

M=q总L2/8=（81.61×0.6＋21.4）×5.62/8=275.8kN·m σw= M/ Wx=88.5MPa＜[σw]=145MPa 强度满足要求。

δ＝5q总L4/384EI =5×(81.6×0.6＋21.4)×5.64/384×2.1×105×98171×10-8=4.4mm δ/L=4.4/5.6×103=0.31/400＜［5.6/400］,刚度满足要求。

b、横梁验算

横梁承受由纵梁及上部荷载传来的力，由于门洞立柱间距为1m，则按照简支梁验算跨度L=1.0m时工字钢的受弯及剪切破坏：

横梁单位长度荷载：0.58KN/m；

纵梁自重传递到横梁上的线荷载：21.4×6.7/5.6=25.6 kN/m； Ix＝11626cm4 Wx=727cm3

q总=8.3×9.8+0.27=81.61kN/m2

M=q总L2/8=（81.61×0.6＋25.6+0.58）×12/8=9.4kN·m σw= M/ Wx=12.9MPa＜[σw]=145MPa 强度满足要求。

δ＝5q总L4/384EI =5×(81.61×0.6＋25.6+0.65)×14/384×2.1×105×11626×10-8=0.04mm δ/L=0.04/3×103=0.005/400＜［1/400］,刚度满足要求。(2)门柱承受竖向力

G=q总×S/n=81.61×74.37/14=433.52kN

168.39cm，钢管回转半径为： Φ351×16mm钢管的面积A＝2 id2d14235123192118.6mm

4门柱间设横向及斜向联系杆以增加受力，门柱受压验算长度按4.5m计算：

长细比 ＝li450038118.6

查《钢结构设计规范》（GB50017-2003），得＝0.946.强度验算： N433.52100025.74MPa140MPa A16839 抗压强度故满足要求。

稳定性验算：

N＝A＝0.94616839140/1000＝2230.2kNN＝433.52kN，满足要 求。

门洞立柱扩大基础采用C20素砼，基础与地面基础面积S=长×宽=13×1.0=13m2；上部结构传递到扩大基础上的总荷载G总= q总×S/3=81.61×74.37/3=2023.1KN。

门洞下部扩大基础地基承载力验算：

P=G总/S=2023.1/13=155KPa＜[260 KPa]实测值 地基承载力满足要求。

第五篇：连续梁混凝土浇筑注意事项

连续梁混凝土浇筑注意事项

现场人员

1、值班人员各司其职，严格按照技术交底进行施工，禁止违规作业，禁止交叉管理。

2、负责混凝土浇筑的值班人员要着重振捣，及时与相关人员沟通，并在浇筑关键位置时要对模板进行必要的关注。

3、施工现场所有人员的联络要保证畅通。

物资准备

1、振捣棒、照明设备以及其他施工机具在浇筑前必须进行检查。

2、水泵、保湿布等养护设施提前配备充足。

钢筋及预埋件

1、梁面防裂钢筋网片绑扎要牢固，保证梁面横向坡形，搭接长度要满足设计要求。

2、剪力齿槽及侧向挡块套筒下锚钢筋安装前要处理要恰当。

3、预埋防撞墙及竖墙钢筋要绑扎（焊接）牢固，防止浇筑混凝土时发生偏斜。

4、剪力齿槽及侧向挡块模板定位要准确，牢固，并要注意方向。

5、对剪力齿槽及侧向挡块的清理工作要及时、到位，禁止破坏梁面。

支架及模板

1、支架及模板要安排专人进行看护，发现问题及时处理。

2、腹板倒角处橡胶模板要做加固处理。

3、横隔板及梁端门洞模板的加固措施在浇筑前要进行二次确认。

4、开始浇筑前要对各个封锚位置的模板进行检查，确保密封不漏浆。

-1-混凝土质量及浇筑过程控制

1、混凝土浇筑顺序总体原则：水平分层 斜向分段；跨中向两边；先底板，次腹板，后顶板。

2、浇筑前在顶板底模适当位置顺桥向开20*20孔5-7个，便于底板混凝土的补充浇筑及养护，同时用于上下的联系，在顶板浇筑时要及时恢复并加固牢靠。

3、底板用混凝土塌落度要适当调大，顶板用混凝土塌落度适当调小

4、浇筑底板至腹板内模底以上2-3cm时停止浇筑，待底板混凝土初凝后再进行腹板混凝土的浇筑，并且箱内安排专人进行观察，发现有混凝土上返现象及时报告，叫停混凝土浇筑。并对多余混凝土及时清理，尽量保证底板的平整度。

5、横隔板及梁端门洞下部混凝土浇筑时要确保混凝土的密实，禁止出现空洞、漏振。

6、顶板混凝土分两层浇筑，第一层混凝土塌落度稍大，利于与腹板混凝土的结合，第二层塌落度稍小，利于收浆抹面。

7、混凝土振捣时禁止直接接触模板，禁止碰触波纹管及其他预埋件。

8、混凝土尽量对称浇筑，便于不同部位混凝土塌落度的调整。

9、不合格的混凝土禁止浇入梁体。

抹面及养护

1、底板浇筑完成后要及时抹面，并及时进行养护。

2、梁体整体浇筑完成，二次压光后要及时覆盖土工布并浇水，在养护期内安排专人养护，保持梁面和箱内湿润。