论文声明格式

第一篇：论文声明格式

学位论文原创性声明

本人声明所呈交的学位论文是我在导师的指导下进行研究工作所取得的研究成果。尽我所知，除文中已经注明引用的内容和致谢的地方外，本论文不包含其他个人或集体已经发表或撰写过的研究成果，也不包含本人或他人已申请学位或其他用途使用过的成果。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中作了明确说明并表示谢意。

本学位论文若有不实或者侵犯他人权利的，本人愿意承担一切相关的法律责任。作者签名：日期：年月日

学位论文知识产权及使用授权声明书

本人在导师指导下所完成的学位论文及相关成果，知识产权归属陕西师范大学。本人完全了解陕西师范大学有关保存、使用学位论文的规定，允许本论文被查阅和借阅，学校有权保留学位论文并向国家有关部门或机构送交论文的纸质版和电子版，有权将本论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用任何复制手段保存和汇编本论文。本人保证毕业离校后，发表本论文或使用本论文成果时署名单位仍为陕西师范大学。

保密论文解密后适用本声明。

作者签名：日期：年月日

第二篇：论文独创性声明

学位论文独创性声明

本人郑重声明所呈交的学位论文是我在导师的指导下独立完成所取得的成果。尽我所知，除文中已经注明引用的内容外，本学位论文的研究成果不包含任何他人享有著作权的内容。对本论文所涉及的研究工作做出贡献的其他个人和集体，均已在文中以明确方式标明。若有违反学术道德规范的行为，本人愿意接受学校相关处分。

作者签名：日期：

学位论文使用授权声明

本人同意本科在校攻读学位期间论文工作的知识产权单位属西安外国语大学。本人保证毕业离校后，发表本论文或使用本论文成果时署名单位仍为西安外国语大学。学校有权保留学位论文并向国家主管部门或其它指定机构送交论文的电子版和纸质版；有权将学位论文用于非赢利目的的少量复制并允许论文进入学校图书馆、院系资料室被查阅；有权将学位论文的内容编入有关数据库进行检索；有权将学位论文的标题和摘要汇编出版。

作者签名：日期：

第三篇：论文原创性声明

论文/设计/报告原创性声明

本人郑重声明：所呈交的论文/设计/报告时本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。除了论文/设计/报告中特别加以标注引用的内容外，本论文/设计/报告不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。

作者签名: _____________年月日

论文/设计/报告版权使用授权书

本论文/设计/报告作者完全了解学校有关保障、使用学位论文/设计/报告的规定，同意学校保留并向有关论文/设计/报告管理部门或机构送交论文/设计/报告的复印件和电子版，允许论文/设计/报告被查阅和借阅。本人授权省级优秀论文/设计/报告评选机构将本论文/设计/报告的全部或者部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编论文/设计/报告。

本论文/设计/报告属于

1、保密 □，在__________年解密后适用于本授权书。

2、不保密 □。

（请在以下相应方框内打“√”）

作者签名：_____________年月日

导师签名：_____________年月日

第四篇：论文原创性声明

论文/设计/报告原创性声明

本人郑重声明：所呈交的论文/设计/报告时本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。除了论文/设计/报告中特别加以标注引用的内容外，本论文/设计/报告不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。

作者签名: _____________ 年 月 日

论文/设计/报告版权使用授权书

本论文/设计/报告作者完全了解学校有关保障、使用学位论文/设计/报告的规定，同意学校保留并向有关论文/设计/报告管理部门或机构送交论文/设计/报告的复印件和电子版，允许论文/设计/报告被查阅和借阅。本人授权省级优秀论文/设计/报告评选机构将本论文/设计/报告的全部或者部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编论文/设计/报告。

本论文/设计/报告属于

1、保密 □，在__________年解密后适用于本授权书。

2、不保密 □。

（请在以下相应方框内打“√”）

作者签名：_____________ 年 月 日

导师签名：_____________ 年 月 日

第五篇：毕业设计(论文、声明、致谢)

绍兴职业技术学院

建筑工程技术专业

建筑工程施工组织设计

学生姓名：陈凡 学 号：113050107 指导教师：杨兵 专 业：建筑工程技术 年 级：11建筑1班

建 筑 与 设 计 艺 术 学

院

绍兴职业技术学院毕业设计

绍兴职业技术学院建筑与设计艺术学院

毕业设计声明

本人郑重声明：所呈交的毕业设计，是本人在老师指导下，进行实践工作所完成的。除文中已经注明引用的内容外，本设计的成果不包含任何他人创作的、已公开发表或者没有公开发表的作品的内容。对本设计所涉及的研究工作做出贡献的其他个人和集体，均已在文中以明确方式标明。本论文声明的法律责任由本人承担。

签名：

年 月 日

绍兴职业技术学院毕业设计

目

录

引言……………………………………………………………………………………5 1．箱梁混凝土出现了不同性质的裂缝…………………………………………5 1.1某公路大桥为三跨预应力连续梁结构……………………………………………………5 1.2某公路大桥为连续刚构一连续梁桥构………………………………………………………

51.3某大桥连续梁结构部分采用单箱多室横断面，该桥箱梁集中在中间两道竖直腹板靠根部处出现100多条外向裂缝。………………………………………………………………………5

2．裂缝形成原因分析……………………………………………6 2.1针对预应力混凝土连续箱梁结构而言，裂缝形成的原因………………………6

2.2根据结构裂缝的位置、方向、缝宽、裂缝长度与深区、裂缝间距等现象作为依据，进行分析……………………………………………………………6

2.3混凝土主拉应力斜裂缝问题…………………………………………………6 2.4预应力混凝土连续箱梁桥的敏感性分析……………………………………7 2.2.1 钢筋绑扎不牢固…………………………………………………7 2.2.2 施工管理不善…………………………………………………7

2.3 混凝土问题…………………………………………………………7 3．设计对策探讨………………………………………………8 3.1桥梁跨径布置和箱梁截面尺寸拟定…………………………………………9 3.2纵向预应力布束方案与预应力储备…………………………………………10 3.3预应力混凝土连续梁桥的设计要重视温度应力…………………………10 3.4重视箱梁结构非预应力钢筋的配置………………………………………11

4.水泥混凝土桥面铺装过早破损的原因分析

4.1桥面铺装层施工厚度不足…………………………………………………11 4.2桥面铺装层与主梁表面混凝土结合差,不能形成一体……………………………………………………………………………………11 4.3桥面铺装层钢筋网变形、定位不准确………………………………………11 4.4梁板设计断面过小,梁板中部预拱度过大…………………………………12 4.5防水混凝土强度过低………………………………………………………12

绍兴职业技术学院毕业设计

4.6养生措施不到位,混凝土干缩影响…………………………………………12 4.7施工缝处理不当……………………………………………………………13

5.裂缝的成因…………………………………………………………………14 6.温度应力的分析…………………………………………………………15 7.温度的控制和防止裂缝的措施……………………………………16 8.混凝土的早期养护……………………………………………………16

结论………………………………………………………………………………16 注释…………………………………………………………………………………17 参考文献……………………………………………………………………………17

引 言

随着现代化步伐的加快，我国基础设施建设正以前所未有的规模在全国展开，同时质量问题越来越成为人们关注的焦点。预应力混凝土连续梁桥是预应力桥梁中的一种，它具有整体性能好、结构刚度大、变形小、抗震性能好，特别是主梁变形挠曲线平缓，桥面伸缩缝少，行车舒适等优点。上述种种因素使得这种桥型在公路、城市和铁路桥梁工程中得到广泛采用·······

1预应力混凝土连续梁桥使用过程中存在的主要问题

在预应力混凝土连续梁桥，特别是大跨径连续梁桥的施工或使用过程中，部分桥梁有时会出现这样或那样的问题，其主要问题是箱梁混凝土出现了不同性质的裂

缝。

1.1 箱梁混凝土出现了不同性质的裂缝

在已建成的连续梁桥中，某些桥梁上部结构曾出现了部分裂缝，主要有箱梁顶板和底板的纵向裂缝；箱梁腹板的斜向裂缝。特别是靠近边路现浇箱梁端部范围的两侧腹板，出现近450的斜向裂缝。…………………

1.1.1某公路大桥为三跨预应力连续梁结构

在中跨跨中近

60m范围内，箱梁底板下缘合龙段上缘出现纵向裂缝，最多的一个截面有 10多条，连续贯通，裂缝宽度 0.1～0.4mm。在两只中墩左右的 1号节段底板，各有 1条长 2m对称的纵向裂缝，裂缝宽度 0 2～0 3mm。在边跨近桥台的4～5个箱梁节段底板。出现不连续、较短的纵向裂缝，裂缝宽度0．1～0.2mm。1.1.2某公路大桥为连续刚构一连续梁桥结构。

该桥在每孔1／4梁跨处的上、下游箱梁内侧腹板处，发现与顶板呈25°～45°的斜向裂缝，成桥早年后共发现百余条裂缝，最长约4m，最大裂缝宽度达1.8mm。1.1 3某大桥连续梁结构部分采用单箱多室横断面，该桥箱梁集中在中间两道竖直腹板靠根部处出现100多条外向裂缝。

这些裂缝中，沿腹板厚度方向有一部分是贯穿的。其中缝宽 0.2～0.58mm的有 20多条。

2.裂缝形成原因分析

……………目前我国大跨径预应力混凝土连续梁桥的设计，大多是按照全预应力结构设计的，即在理论上要求结构不出现拉应力。

2.1针对预应力混凝土连续箱梁结构而言，裂缝形成的原因

a．在主桥总体设计中，跨径比例、箱梁截面尺寸的拟定不合理； b．结构设计抗弯剪能力不足；

c．对由预应力钢束引起的附加力估计不足； d.对温度应力重视不够；

e.施工质量不好、其中包括混凝土浇筑与养生；施工顺序与施工精度；预应力钢来的保护层厚度达不到设计要求；支架与模板变形过大；预应力张拉力不足；灌浆不及时或其他质量问题等。

2.2根据结构裂缝的位置、方向、缝宽、裂缝长度与深区、裂缝间距等现象作为依据，进行分析。

a．对可能产生结构裂缝原因的应力进行复核，诸如混凝土的拉应力、压应力、剪应力、主拉应力及局部应力等。

b．应力复核结果是否超过设计规范规定的使用荷载作用下混凝土的法向应力、主拉应力值。

c.裂缝的部位和方向是否与所计算的应力方向一致。

d．对控制预应力混凝土箱梁设计的一些主要内容进行敏感性分析，如对纵向预应力布京设计方案、竖向预应力、箱梁高度、腹板高度、温度应力等。2.3混凝土主拉应力斜裂缝问题

预应力混凝土结构同普通钢筋混凝土结构一样，在受弯构件正截面强度有足够保证的情况下，仍有可能沿斜截面破坏。在斜截面破坏前，总会先出现由弯短和剪力引起的主拉应力斜裂缝。预应力混凝土受弯构件由于预应力的存在，特别在纵向和竖向预应力的共同作用下，箱梁内的主拉应力大大降低，从而使得斜截面的抗裂性比普通钢筋混凝土好。在合理进行纵向预应力钢来布置和竖向预应力钢筋设计的情况下，可以把使用荷载作用下的主拉应力控制在小于规范规定的混凝土抗拉强度（主拉应力）范围内。然而设计人员必须注意 到：一旦结构出现斜裂缝，其承载能力将会降低，甚至会突然破坏。所以当主拉应力σZL＞0.5（荷载组合I）或σZL＞0.5（荷载组合Ⅱ及组合Ⅲ）时，必须按规范规定设置由计算所需的抗剪钢筋。

2.4预应力混凝土连续箱梁桥的敏感性分析

a.纵向预应力钢束布置方案

预应力混凝土箱梁通过纵向预应力钢柬提供构件各载面的预压应力，以保证

各个截面的正截面强度。设计时通过对纵向预应力钢束的合理布置，以提供和提高箱梁的斜截面强度。纵向预应力设计是预应力混凝土连续梁桥的核心问题。在敏感性分析中，通过对增加一对底板钢束或减少一对底板钢束的计算分析，结果表明：对结构截面正应力的影响程度较大，而对腹板加胶处主拉应力的影响不显著。可以这样讲，纵向预应力直线钢束的多少主要关系到箱梁正截面强度的大小。敏感性分析同时表明，由于纵向预应力对各截面应力状态的影响程度及其规律并不完全一致，设计时应给予充分重视。除了对各控制截面进行应力验算外，还应做好对纵向预应力钢束布束方案的优化和比较。b.竖向预应力

通过对某大桥箱梁截面的竖向预应力敏感性分析表明：当设计的竖向预应力为100％时，在使用荷载组合Ⅲ作用下，该截面中和轴处的主拉应力σZL=-0.75MPa。竖向预应力损失 50％时，在使用荷载作用下，σZL =-1.90MPa，其值大于 0.55 = 0.55 X 3.0=1.65MPa（注：50号混凝土）。此时应按σZL =-1.90MPa来配置箍筋，而不能按构造布置箍筋。若竖向预应力不起作用，即为零时，σZL =-3.00MPa，不能满足JTJ023一85规范中σZL值小于0.9 =2.79MPa的要求。按该规定，应加厚腹板尺寸，重新设计。这就是说，在不考虑按构造配置箍筋的作用时，竖向预应力对主拉应力值的影响很大。c.箱梁高度

预应力混凝土变截面连续箱梁桥，一般支点截面梁高取H支=（1／16～1/20）L，跨中截面梁高取H中=（1/30～1/50）L。通过变化梁高，使截面刚度随着变化，箱梁结构的整体刚度也相应变化。梁高增加后，截面内的剪应力和主拉应力均有一定下降。d．腹板厚度

预应力混凝土箱梁的腹板受力状况很复杂，其中有影响主拉应力的正截面法向应力和剪应力；由剪力滞和畸变产生的法向应力和剪应力；由竖向预应力钢筋产生的混凝土竖向预压应力；由箱梁扭转产生的剪力流等作用。由于箱梁腹板厚度尺寸一般较小，设计时取用腹板厚度应慎重。

通过对腹板厚度的敏感性分析计算，得知它对箱梁截面应力状态的变化十分敏感。当腹板厚度稍有增加时，截面的正应力、剪应力和主拉应力均可得到较大改善。

e.温度应力

根据气温变化对桥梁结构的作用，可划分为体系温差和温度梯度（日照温度差）两种。体系温差对静定结构只引起结构的变位而不引起结构的温度次内力或温度应力；但对超静定结构，将引起温度次内力。

温度梯度对混凝土梁桥的影响较大，除了与结构截面形状和尺寸、桥面铺装层材料和厚度有关外，还与太阳辐射强度、桥址位置和方向、大气层透明度、风速、地形地貌等诸多因素有关。JTJ203-85规范中仅规定 T形混凝土连续梁由于日照引起桥面与其他部分的温度差而引起的内力。在缺乏实测资料时，可假定温度差+5°C（桥面板上升 5℃），并在桥面板内均匀分布。但规范对箱形截面连续梁桥的温度应力及温度梯度的取值未作明确规定和说明。该规定主要参照了日本桥规，我国规范偏于简单化，未对温度梯度进行系统的实测研究，制定出相应的温度梯度曲线，计算结果往往偏于不安全。然而分析温度应力对预应力混凝土连续箱梁桥的设计十分重要，例如，对同一座桥梁采用不同的温度梯度模式计算得到的架内温度应力相差很大，甚至会出现异号应力。如果温度梯度模式选用不当，即使增大温度差设计修，也不能保证结构的抗裂性。

温度应力在桥梁设计中占有相当的比例，例如，上海一座40m＋65m＋4Om的三跨连续箱梁桥，在活载十恒载十支座沉降工况下，跨中下缘混凝土最终应力为10MPa的压应力；而在活载十恒载十支座沉降十顶板均匀升温5℃的工况下，跨中下缘混凝土最终应力为-0.8 MPa的拉应力。计算表明由温度梯度产生的应力比活载产生的应力还要大。又如 70年代后期建成的加拿大格朗梅尔大桥，为三跨连续刚构，中跨 181.4m，在该桥加固阶段设计中计算得出：10℃的线性温差在桥梁跨中产生的正弯矩值相当于中跨两条车道布载所产生的正弯矩。

3.设计对策探讨

预应力混凝土连续梁桥的裂缝问题涉及到设计、施工、监理等各方面，本文仅从设计方面作对策探讨。

3.1桥梁跨径布置和箱梁截面尺寸拟定

a.桥梁跨径布置

预应力混凝土连续梁桥的边跨与主跨比选用是否恰当直接影响到结构受力的合理性。若边跨太大，则边跨支架现浇梁段长度偏长，施工时要防止支架不均匀沉降。边路一长其整体刚度偏小，在恒载与活载作用下，现浇段会出现较大的

主拉应力，容易发生混凝土开裂；当在边跨加载时对中跨箱梁的受力不利。若边跨与中跨之比过小，则边跨支点可能会出现负反力，使得边墩与边跨受力不合理。

在连续梁桥设计中，一般可以通过调整各跨的刚度．即合理取用相邻跨长的不同比值来调整各截面的内力，以满足设计的要求。对中小跨径的连续梁桥而言，边跨与主跨比一般取用0.5～0.8，这样可以使中跨跨中不致产生异号弯矩，边墩支点也不会出现负反力。对采用满堂支架施工的连续梁桥，这跨取中跨长度的70％～80％是经济合理的。但对采用挂篮悬臂浇筑法施工的大跨径预应力混凝土连续桥而言，边跨总有一段需采用支架现浇。为使连续梁结构的内力变化较合理和减少支架长度，设计时边跨长度一般选用中跨长度的65％左右为宜。结合国内外部分大跨径连续梁桥的工程实践，作者建议边跨与中跨的长度比一般控制在0.55～0.65o b．箱梁断面尺寸拟定

自大吨位锚具、1860MPa钢绞线和高强度混凝土在大跨径预应力混凝土桥梁中采用以来，箱梁的自重大大减轻，使得上部结构有条件向轻型化方向发展。现行公路桥梁设计规范是采用极限状态设计的，结构均应通过承载能力极限状态和正常使用极限状态的计算。除此，对构造上及施工工艺方面的要求必须得到满足。从作者了解到的一些出现裂缝的桥梁来看，有一些是与箱梁所选用的断面尺寸安全储备偏小有关。通过主拉应力的敏感性分析得知，若不设置竖向预应力钢束或者竖向预应力失效，则必须加大腹板厚度尺寸，重新设计。若竖向预应力只考虑50％的效果时，计算所得的主拉应力仍会出现大于规范规定值的情况。这说明与腹板厚度尺寸的选定有一定的关系。另外现行设计规范中与此有关部分的公式一般“仅适用于等高度的简支梁”，若用于连续梁时，应考虑一定的安全系数。这样按公式计算得到的斜截面抗剪强度Qhk＋QW值应适当折减。反过来折减后的Qhk＋QW值对腹板厚度又有所要求。作者建议选定箱梁断面尺寸时，除了注意梁高（H支和H中）的因素外，还应该重视腹板尺寸的优化。

3.2纵向预应力布束方案与预应力储备

a.纵向预应力布束方案

在本文

三、1中列出的几座出现剪切裂缝的预应力混凝土箱梁桥中，发现这样一个共同点，就是在纵向预应力钢束布置时往往偏重施工方便的要求，而忽视了对腹板下弯束和边跨现浇箱梁端部一定范围内腹板弯起束的有效利用问题。由

于采用了在箱梁顶板和底板布置直线束，仅靠设置竖向预应力钢筋来克服结构剪应力的布束方案，这必须建立在充分保证竖向预应力能够达到设计要求的前提下。实际上箱梁腹板由竖向预应力钢筋长度一般较短，钢筋的张拉伸长量较小，施工时若发生少量的压缩变形，将会产生较大的预应力损失；加上锚固系统和施工操作上的问题，一般很难保证设计所要求的预应力度。从对竖向预应力的敏感性分析来看，若箱梁断面尺寸偏小一点，一旦竖向预应力不到位，则结构的主拉应力将超过规范的许可值，从而使结构应力处于不利状态。

工程实践证明：在采用直线束布置方案的同时，有必要在靠近箱梁支点附近的节段内，在腹板内布置部分下弯束，但吨位不宜太大，如用φj15.2-7～φj15.2-2，并同时在边跨现浇段端部腹板内布置部分弯起束。由于这类预应力钢束通过腹板，使得预压应力容易均匀分布到全断面上，是克服剪应力最有效的合理的布束形式，并可达到免费提供预剪力的效果。设计工程师可以通过合理布置纵向预应力钢束，来改善箱梁版权的受力状态；同时建议在边跨箱梁端部将腹板的箍筋适当加密，直径适当放大一些，这些措施对克服腹板的斜向裂缝是十分有效的。

b．预应力储备

由于理论计算模式和计算结果往往与工程实际情况存在差异，加上一些在设计时难以计入的因素，因此在设计过程中，有必要考虑结构各个截面的应力要有一定的安全储备，即对使用荷载作用下截面的正应力和混凝土主拉应力，提供一定的应力储备，以便在设计上带来可靠保证。

3.3预应力混凝土连续梁桥的设计要重视温度应力

计算表明桥面局部升温或降温将会在结构中引起较大的内力变化，虽然这部分内力不是永久的，但却是不可避免的。若考虑不当，温度应力会造成支点附近和跨中断面的裂缝。即使这些细微裂缝不至于影响结构的正常使用，但设计时必须给予重视。除了对这些截面进行必要的应力验算满足规范要求外，有必要采取一些构造措施，如在验算截面附近布置一定数量的非预应力钢筋，使得温度应力分布均匀，控制温度裂缝的产生或发展。另外还得考虑在支点和梁端处的硬板和底板内布置足够的纵向钢筋和箍筋，因为对于箱梁横截面，腹板和底板在温度作用下混凝土容易开裂。

3.4重视箱梁结构非预应力钢筋的配置

纵向公布钢筋或受力钢筋，特别是箍筋对构件的抗剪、斜截面强度和主拉应力的贡献很大。尤其在采用高强度混凝土情况下，箍筋的套箍作用十分显著。目前，桥面铺装层是车轮直接作用的部分,其作用是防止车轮直接磨耗行车道板,保护主梁免受雨水侵蚀,并对车辆轮重的集中荷载起分布作用;桥面铺装层应有一定的强度,并能满足抗裂、抗冲击、耐磨性能等要求。水泥混凝土桥面铺装虽然在设计过程中不考虑直接参与受力的要求,但却对荷载分布起到重要作用,因此其质量不能忽视。下面主要从施工设计的角度对出现混凝土裂纹的情况进行分析,找出造成水泥混凝土桥面铺装层过早开裂的主要原因,并对桥面铺装早期损坏的防治措施进行了论述。

4.水泥混凝土桥面铺装过早破损的原因分析

4.1桥面铺装层施工厚度不足

在梁板施工过程中,施工单位和监理单位的质量保证体系不完善,验收各环节把关不严,造成成型的梁板尺寸过高;以及支座的高程控制不严,高于设计高程;或者梁板的倾斜度过大,或者由于调整桥面纵横坡等因素均可能造成梁板顶面高程高出设计值,因此造成了桥面铺装层厚度局部过薄,设计一般为8 ～12 cm,且规范要求不宜小于8 cm。

但由于上述原因,造成桥面铺装局部厚度不足,其刚度、耐磨耗的功能大大降低,进而引起桥面铺装的早期损坏。

4.2桥面铺装层与主梁表面混凝土结合差,不能形成一体

在桥面铺装施工前,对梁板顶部的清理不彻底,梁板凿、刷毛效果差,表层的浮浆、泥、油污、松散混凝土清理不净,主梁表面未凿毛或凿毛的密度和深度不够,这些都严重影响桥面铺装层与梁顶面混凝土之间的结合力,破坏了水泥混凝土的整体性,在车辆荷载的反复作用下,桥面铺装层就容易出现开裂、松散等情况。

4.3桥面铺装层钢筋网变形、定位不准确

桥面铺装钢筋网一般设计要求在3 ∶7,即处在中上部,但在实际施工过程,钢筋定位不准确,采用的支垫措施不到位,或贴于梁顶面、或位于下部;以及在浇注水泥混凝土过程中,由于不能经受施工人员人为踩踏、运输机具碾踏等因素的影响,导致钢筋网严重变形,严重削弱了钢筋网承受荷载的能力,尤其是负弯矩区的桥面铺装层,更容易因之而出现桥面裂缝等早期损坏现象。

4.4梁板设计断面过小,梁板中部预拱度过大

在梁板设计过程中,为满足经济的要求,尤其是T梁,断面越来越小,这样刚度比度

受影响,预拱度很大,在运营过程中挠度也很大。这样如果按照规范要求安放梁板,在保证了支座处的铺装厚度的情况下,梁跨中的厚度就得不到保证;同时由于施工过程中,混凝土的离散性较大,对预应力的施加不均匀等原因的影响, 这样同批生产的梁板, 跨中拱度不同。

4.5防水混凝土强度过低

由于设计普遍存在的梁板强度与铺装防水混凝土的强度不同的情况,比如很多桥面铺装的混凝土强度设计等级为C30,而梁板的混凝土强度为C40、C50,在车辆荷载的作用下,桥面铺装混凝土受力状态很复杂,由于强度低,也易造成破坏;同时在施工过程中,对桥面铺装混凝土的施工质量重视不足,采用的原材料质量低劣、砂率过大、水灰比控制不严、砂石料的级配控制差、抗渗强度不足、混凝土拌和物和易性差以及施工过程中振捣不够等因素造成混凝土出现蜂窝、气孔过多等缺陷,造成其强度降低,耐久性不足,均破坏了铺装层的整体性,降低了其抗裂、抗冲击、抗弯曲及耐磨的能力。

4.6养生措施不到位,混凝土干缩影响

桥面铺装若赶在大风天气施工,或施工完成后不及时进行全覆盖、全湿润养生,或刚施工完成后,认为踩踏外露钢筋等因素,都易出现早期裂缝,裂缝深度多在5 ～20 mm 之间,施工质量将大受影响。目前普遍存在着忽视混凝土养生现象,这更加促使温度收缩和干缩裂缝的发育,造成桥面的过早损坏。

目前大桥桥面铺装多采用泵送混凝土工艺,为满足泵送混凝土坍落度较大的要求,一般该值为12～16 cm,除掺入外加剂外,还加大了水泥用量和水灰比,这样混凝土干缩将大大增加。同时水泥用量大时水化热增大,引起行车道板和桥面铺装的温差而产生变形约束。由于混凝土硬化初期的抗拉强度小,若干缩和冷缩产生的拉应力超过其抗拉强度,则将导致混凝土内部及表面产生裂缝。

4.7施工缝处理不当

桥面铺装应力求少设施工缝,需设置施工缝的也应设在墩台顶的位置。桥面不宽时以全幅一次性浇注为好,桥面宽度大的可以分隔带为分界面。但不少施工单位在进行桥面铺装时随意设置施工缝,且对施工缝的处理也不当(如不按规范凿毛等)。此外,浇注混凝土过程中出现的间歇时间太长(一般不宜超过1 h),又没有按规定设置施工缝。这些都严重地影响混凝土的连续性和整体性。

4.7.1抓好前期设计工作,保证最小设计厚度,且设置厚度均匀,达到较为理想的受力状态;防水混凝土的强度宜与梁体同强度或低一个强度。

4.7.2抓好施工质量的控制,桥面铺装工程应作为独立的单元工程实行专项管理,成立专项领导小组,安排专业队伍组织施工。

4.7.2.1桥面铺装施工前,应认真检查梁板顶面的高程,特别应注意齿板混凝土的高度,不能影响钢筋的正确位置。

4.7.2.2梁板上凡是刷毛不到位,未达到混凝土结合露出小石子且密实处必须进行凿毛处理。

4.7.2.3认真做好桥面清理工作,把梁板顶面的松散混凝土、油污、张拉槽内的杂物浮浆等进行清理,清理干净后用高压水枪冲洗

4.7.2.4严格按照图纸及技术规范要求进行钢筋绑扎,位置要准确,间距要均匀,钢筋要顺直,绑扎要牢固,钢筋网的整体尺寸及网眼的尺寸、对角线长度均应符合规范要求。

4.7.2.5桥面铺装浇筑混凝土时单幅宜全幅或应分两幅浇筑,纵缝的位置要错开纵向横接缝不少于20 cm,宜留在梁的中心线上,并且要避开车轮碾压最大受力处。4.7.2.6为严格控制桥面铺装的高程与平整度,两侧滑道宜采用5 cm 的槽钢, 槽钢沿桥纵向每间隔60 cm左右用一颗膨胀螺栓将槽钢与桥面牢固地固定,并利用膨胀螺栓来调整槽钢的高度及平整度。

4.7.2.7混凝土开始浇注前要对桥面再次清理和洒水湿润,使梁板顶混凝土充分湿润保证能与新浇筑的混凝土充分粘接,上料应使用泵车或吊车,不能使用吨斗车、罐车等直接在钢筋上行走,防止破坏桥面铺装的钢筋网。

4.7.2.8混凝土的振捣,大桥宜使用三辊轴提浆机组、振捣棒、平板振捣器,并尽量配合使用真空吸水,抹面机抹平;中小桥可使用振捣梁振捣,使用滚杠配合整平,振捣时发现低洼处,及时用混凝土找平,严禁事后用水泥砂浆找补。

4.7.2.9抹面时应用脚手板搭于两侧滑道上,木板数量、刚度要足够,工人站在木板上进行抹面,边抹边用3 m直尺,纵向、横向校核平整度,保证桥面铺具有良好的大面平整度,严禁出现坑洼集水现象。

4.7.2.10施工完成后拆除高程滑道,把用于堵漏的砂浆和漏出的混凝土及时凿除、清扫干净。当

4.7.4控制好施工时间,采用覆盖透水土工织物的方法养生效果较好。在施工时间上要错开大风、雨天的天气,在夏季施工时要错开中午炎热时间。

5.裂缝的成因

混凝土产生裂缝有多种原因，主要是温度和湿度的变化、混凝土的脆性和不均匀性，以及结构不合理，原材料不合格（如碱骨料反应），模板变形和基础不均匀沉降等。混凝土硬化期间水泥放出大量水化热，内部温度不断上升，在表面引起拉应力。后期在降温过程中，由于受到基础或老混凝上的约束，又会在混凝土内部出现拉应力。气温的降低也会在混凝土表面引起很大的拉应力。当这些拉应力超出混凝土的抗裂能力时，即会出现裂缝。许多混凝土的内部湿度变化很小或变化较慢，但表面湿度可能变化较大或发生剧烈变化。如养护不周、时干时湿，表面干缩形变受到内部混凝土的约束，也往往导致裂缝。混凝土是一种脆性材料，抗拉强度是抗压强度的1／10左右，短期加荷时的极限拉伸变形只有（0.6～1.0）×104，长期加荷时的极限位伸变形也只有（1.2～2.0）×104.由于原材料不均匀，水灰比不稳定，及运输和浇筑过程中的离析现象，在同一块混凝土中其抗拉强度又是不均匀的，存在着许多抗拉能力很低，易于出现裂缝的薄弱部位。在钢筋混凝土中，拉应力主要是由钢筋承担，混凝土只是承受压应力。在素混凝土内或钢筋混凝上的边缘部位如果结构内出现了拉应力，则须依靠混凝土自身承担。一般设计中均要求不出现拉应力或者只出现很小的拉应力。但是在施工中混凝土由最高温度冷却到运转时期的稳定温度，往往在混凝土内部引起相当大的拉应力。有时温度应力可超过其它外荷载所引起的应力，因此掌握温度应力的变化 对于进行合理的结构设计和施工极为重要。

6.温度应力的分析

根据温度应力的形成过程可分为以下三个阶段：

（1）早期：自浇筑混凝土开始至水泥放热基本结束，一般约28天。这个阶段的两个特征，一是水泥放出大量的水化热，二是混凝上弹性模量的急剧变化。由于弹性模量的变化，这一时期在混凝土内形成残余应力。

（2）中期：自水泥放热作用基本结束时起至混凝土冷却到稳定温度时止，这个时期中，温度应力主要是由于混凝土的冷却及外界气温变化所引起，这些应力与早期形成的残余应力相叠加，在此期间混凝上的弹性模量变化不大。

（3）晚期：混凝土完全冷却以后的运转时期。温度应力主要是外界气温变化所引起，这些应力与前两种的残余应力相迭加。

根据温度应力引起的原因可分为两类：

（1）自生应力：边界上没有任何约束或完全静止的结构，如果内部温度是非线性分布的，由于结构本身互相约束而出现的温度应力。例如，桥梁墩身，结构尺寸相对较大，混凝土冷却时表面温度低，内部温度高，在表面出现拉应力，在中间出现压应力。

（2）约束应力：结构的全部或部分边界受到外界的约束，不能自由变形而引起的应力。如箱梁顶板混凝土和护栏混凝土。

这两种温度应力往往和混凝土的干缩所引起的应力共同作用。

要想根据已知的温度准确分析出温度应力的分布、大小是一项比较复杂的工作。在大多数情况下，需要依靠模型试验或数值。混凝土的徐变使温度应力有相当大的松驰，计算温度应力时，必须考虑徐变的影响，具体计算这里就不再细述。

7.温度的控制和防止裂缝的措施

（1）采用改善骨料级配，在混凝土中掺矿粉、粉煤灰等混合料，加引气剂或塑化剂等措施以减少混凝土中的水泥用量；

（2）拌合混凝土时冬季应加温水或将骨料保温，而夏季宜冷却骨料，以保障混凝土的浇筑温度不至于过低扁高；

（3）热天浇筑混凝土时减少浇筑厚度，利用浇筑层面散热；

（4）在混凝土中埋设水管，通入冷水降温；

此外，改善混凝土的性能，提高抗裂能力，加强养护，防止表面干缩，特别是保证混凝土的质量对防止裂缝是十分重要，应特别注意避免产生贯穿裂缝，出现后要恢复其结构的整体性是十分困难的，因此施工中应以预防贯穿性裂缝的发生为主。

为保证混凝土工程质量，防止开裂，提高混凝土的耐久性，正确使用外加剂也是减少开裂的措施之一。例如使用减水防裂剂，笔者在实践中提出其主要作用为：

（1）混凝土中存在大量毛细孔道，水蒸发后毛细管中产生毛细管张力，使混凝土干缩变形。增大毛细孔径可降低毛细管表面张力，但会使混凝土强度降低。这个表面张力理论早在六十年代就已被国际上所确认。

（2）水灰比是影响混凝土收缩的重要因素，使用减水防裂剂可使混凝土用水量减少25％。

（3）水泥用量也是混凝土收缩率的重要因素，掺加减水防裂剂的混凝土在保持混凝土强度的条件下可减少15％的水泥用量，其体积用增加骨料用量来补充。

8.混凝土的早期养护

实践证明，混凝土常见的裂缝，大多数是不同深度的表面裂缝，其主要原因是温度梯度造成，寒冷地区的温度骤降也容易形成裂缝。因此说混凝土的保温对防止表面早期裂缝尤其重要。

从温度应力观点出发，保温应达到下述要求：

（1）防止混凝土内外温度差及混凝土表面梯度，防止表面裂缝。

（2）防止混凝土超冷，应该尽量设法使混凝土的施工期最低温度不低于混凝土使用期的稳定温度。结论

9.1 结论

通过这段时间的毕业设计，总的体会可以用一句话来表达，纸上得来终觉浅，绝知此事要躬行！。

以往的课程设计都是单独的构件或建筑物的某一部分的设计，而毕业设计则不一样，它需要综合考虑各个方面的工程因素，诸如布局的合理，安全，经济，美观，还要兼顾施工的方便。这是一个综合性系统性的工程，因而要求我们分别从建筑，结构等不同角度去思考问题。

在设计的过程中，遇到的问题是不断的。前期的建筑方案由于考虑不周是，此后在樊长林老师及各位老师和同学们的帮助下，通过参考建筑图集，建筑规范以及各种设计资料，使我的设计渐渐趋于合理。

在计算机制图的过程中，我更熟练AutoCAD、天正建筑等建筑设计软件。在此过程

中，我对制图规范有了较为深入地了解，对平、立、剖面图的内容、线形、尺寸标注等问题上有了更为清楚地认识。

……………

致谢

感谢杨兵的老师指导，使论文才得以顺利完成；感谢绍兴职业技术学院曾经为我授过课的老师，感谢绍兴职业技术学院建艺学院的全体老师，是他们的言传身教，才使我日有所长，学有所成；感谢我的朋友，没有的他的帮助，不可想象我将会怎么样……。

参考文献

注释

①………………………… 参考文献

[1] 叶宛如，陈捷．钢筋混凝土中混凝土密度对钢筋腐蚀的影响[J]．国外建材科技学报，1999（05）：20-2．

[2] 韩素芳．混凝土工程病害与修补加固［M］．机械工业出版社，1996：100-150． [3] 陈长熊，杜拱辰．钢筋混凝土结构抗连续倒塌研究[C]．钢筋混凝土结构论文集，北京：建筑工程出版社，2000：133-142．

[4] 如何处理工程质量问题[EB/OL]，http://blog.zhulong.com/u/123537/detail4144573.htm，2007-11-28．