塔式起重机标准节连接螺栓松动的危害、原因及预防措施

第一篇：塔式起重机标准节连接螺栓松动的危害、原因及预防措施

塔式起重机标准节连接螺栓松动的危害、原因及预防措施

近几年，在对塔机进行检查时，好几次发现塔身标准节连接螺栓松动，有的螺帽手都能拧进，用手轻轻一抬，还能感觉到螺栓的轴向窜动，这标明螺栓已松动到了没有受力的地步。最严重的一次是连续6个标准节连接处平衡臂侧螺栓都有松动，轴向窜动最多的约有1mm，想起来就让人后怕。

塔身好比是塔机的躯干，起到支承上部工作部件的作用，主要承受顶部工作部件传来的轴向压力、水平力、弯矩和扭矩，是由一节一节的标准节在工地现场靠塔机自身的顶升装置加节安装达到所需工作高度。前面所说的螺栓松动是针对标准节节间采用螺栓套管连接形式的塔身，目前大多数塔机厂家的中小型塔机（60t?m及以下）都采用这种连接形式，且螺栓均为高强度螺栓。

塔身标准节连接螺栓是不允许出现松动的，其危害极为严重。《建筑塔式起重机安全规程》(GB5144-2006)高，极易导致螺栓及连接结构的破损，甚至塔身折断。由此可见，对标准节连接螺栓松动未及时发现或置之不管，是多么地危险！

那是什么原因导致塔机标准节螺栓松动呢？我们先来分析塔身的受力特点，塔身受力可简化为：垂直于水平面的弯矩M、在水平面的扭矩T、轴向压力N、水平力F，其中M、T对螺栓松动影响较大。当吊臂吊起重物时，M为正值，放下重物后M为负值。回转启动时产生的T为正值，回转制动时产生的T为负值。在正常工作时，塔机频繁地吊起和放下重物，吊臂反反复复地启动和制动，使塔身承受正负交替频繁变化的弯矩和扭矩，导致标准节连接螺栓受力在反复不断的变化，这是螺栓松动的根本原因。塔机的工作特点决定了标准节连接螺栓受力特点，这是不可克服的。为此，各塔机厂家对塔机标准节连接螺栓都采用高强度螺栓。有关塔机的规范和各塔机厂家的使用说明书都对这种螺栓连接的安装提出了要求，要求在安装时施加预紧力，对不同规格的连接螺栓给出了不同的预紧力值，如对常用的8.8级M24螺栓，其预紧力为：155KN。要达到准确施加预紧力，必须根据高强度螺栓的扭矩系数计算应作用在螺栓上拧紧扭矩，对上述8.8级M24螺栓，其理论预紧力矩约为700N?m。而目前的成都地区，安装塔机时几乎全是凭操作工人经验拧紧螺栓，很多操作工人连规定的预紧力和理论预紧扭矩的概念都没有，更谈不上用扭矩来控制螺栓预紧力了。还有，拧紧标准节连接螺栓是在高空作业，操作条件不好，要想将实际预紧扭矩施加到500N时，工人劳动强度将大大增加，要想直接靠人力将预紧扭矩拧到符合要求不易作到。

由此可见，实际安装的塔机的螺栓预紧力几乎都达不到规定的预紧力要求，这是螺栓松动的重要原因。还有，塔机顶升加节时，吊臂

侧的标准节连接接触面受拉，平衡臂侧的标准节连接接触面受压，在相同拧紧扭矩作用下，此时两侧螺栓中的预紧力相等。当塔机旋转，吊臂方向变化后，塔身标准节接触面受压受拉情况改变，螺栓中的受力变化很大，特别是将吊臂转到与顶升加节时相反的方向，原吊臂侧的标准节连接接触面由受拉变到受压，其螺栓所受的拉力大大减小，特别当原预紧力比正确值少得太多时，将有可能没有预紧力了，这是螺栓松动的另一重要原因。还有些单位，对塔机管理极不严格，原本配有双螺帽(一颗厚的受力螺帽，一颗薄的防松螺帽)的螺栓，在安装时只装了一颗螺帽，螺栓连接原有的防松措施没有了，又在交替变化频繁的荷载作用下工作，很容易松动。还有对塔机班组的管理不到位，操作工人疏于对螺栓的检查、紧固，一旦有螺栓松动，没有及时发现紧固，使其它螺栓受力状况恶化，引起较多数量的螺栓松动。

针对以上对螺栓松动的原因分析，制定以下预防措施： 1.塔机管理单位应加强管理，督促塔机作业班组（或专门的维修保养班组）经常性的检查、紧固标准节螺栓。根据经验，至少应每周检查一次标准节螺栓，如发现有松动现象，及时紧固。

2.采用合理的方法紧固标准节螺栓。常用旋转吊臂，依次对塔身受压侧的螺栓紧固。日常使用中的检查紧固，在塔机空载状态下，将小车走到臂根处，从下而上地检查、紧固平衡臂侧的螺栓，这侧完后，再将吊臂旋转180度，从上而下地检查、紧固另一侧的螺栓，直至全部完成。每次顶升加节完后，按上述方法将本次新加装的标准节螺栓检查紧固一遍。

3.塔机安装时，加强安全技术交底工作。一定要向安装人员讲明标准节连接螺栓预紧力不够的危害，所安装塔机标准节连接螺栓的理

论预紧扭矩（要具体到用多长的加力杆，施加多大的力），以及标准节螺栓的正确地紧固顺序。

4.严格塔机管理，塔机各原厂配件一律不得不合理的省略和代用，特别对功能性的零部件。

5.施工单位的机务管理部门在对塔机进行检查，必须有人上机认真仔细地检查，对检查出的问题及时向塔机主管单位通报情况，及时整改隐患。

塔机标准节螺栓的紧固，是一件说起来容易，实际操作起来不易做好的事情，但其又对塔机的安全使用关系极大。希望广大塔机生产厂家及配套厂家、建机研究单位，增强对这方面的认识，研究出好的方法和工具，各施工单位加强管理，确保塔机的安全使用。

第二篇：大六角高强度螺栓连接工艺标准(503-1996)

大六角高强度螺栓连接工艺标准（503-1996）

范围

本工艺标准适用于钢结构安装工程，大六角高强度螺栓连接的施工技术。

施工准备

2.1 材料：

2.1.1 螺栓、螺母、垫圈均应附有质量证明书，并应符合设计要求和国家标准的规定；

2.1.2 大六角头高强度螺栓的规格、尺寸及重量应符合表5-4的规定。2.1.3 大六角高强度螺母的规格、尺寸及重量应符合表5-5的规定。2.1.4 高强度垫圈的规格、尺寸及重量应符合表5-6的规定。

2.1.5 不同等级的大六角头高强度螺栓的材料性能必须符合表5-7的规定。

2.1.6 不同规格的高强度螺栓的机械性能、拉力应符合表5-8的规定。2.1.7 大六角头高强度螺栓的硬度应符合表5-9的规定。

2.1.8 大六角头高强度螺栓的连接副是由一个螺栓、二个垫圈、一个螺母组成，螺栓、螺母和垫圈应按表5-10规定配套使用。

2.1.9 大六角头高强度螺栓验收入库后应按规格分类存放。应防雨、防潮，遇有螺纹损伤或螺栓、螺母不配套时不得使用。

2.1.10 大六角头高强度螺栓存放时间过长，或有锈蚀时，应抽样检查紧固轴力，待满足要求后方可使用。螺栓不得粘染泥土、油污，必须清理干净。2.2 主要机具：

电动扭矩扳手及控制箱、手动扭矩扳手、扭矩测量扳手、手工扳手、钢丝刷、冲子、钢结构用大六角头高强度螺栓的规格、尺寸及重量 表5-4

公称尺寸 12 16 20(22)24(27)30 最大 12.43 16.43 20.52 22.52 24.52 27.84 30.84 最小 11.57 15.57 19.48 21.48 23.48 26.16 29.16 e(mm)22.78 29.56 37.29 39.55 45.20 50.85 55.37 dw(mm)19.2 24.9 31.4 33.3 38.0 42.8 46.5 5 最大 21 27 34 36 41 46 50(mm)最小 20.16 26.16 33 35 40 45 49 h 最大 7.95 10.75 13.40 14.90 15.90 17.90 19.75(mm)最小 7.05 9.25 11.60 13.10 14.10 16.10 17.65 r(mm)最小 1.0 1.0 1.5 1.5 1.5 2.0 2.0 c 最大 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8(mm)最小 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 z(mm)最大 2.6 3.0 3.8 3.8 4.5 4.5 5.3 l0(mm)25；30 30；35 35；40 40；45 45；50 50；55 55；60 l(mm)公称 最小 最大

33.75 36.25 49.4 40 38.75 41.25 54.2 45 43.75 46.25 57.8 113.0 50 48.75 51.25 62.5 121.3 207.3 55 53.5 56.;5 67.3 127.9 220.3 269.3 60 58.5 61.5 72.1 136.2 233.3 284.9 357.2 65 63.5 66.5 76.8 144.5 243.6 300.5 375.7 503.2 70 68.5 71.5 81.6 152.8 256.5 313.2 394.2 527.1 658.2 75 73.5 76.5 86.3 161.2 269.5 328.9 409.1 551.0 687.5 80 78.5 81.5 169.5 282.5 344.5 428.6 570.2 716.8 85 83.25 86.75 177.8 295.5 360.1 446.1 594.1 740.3 90 88.25 91.75 186.1 308.5 375.8 464.7 617.9 769.6 95 93.25 96.75 194.4 321.4 391.4 483.2 641.8 799.0 100 98.25 101.75 202.8 334.4 407.0 501.7 665.7 828.3

续表

108.25 111.75 219.4 360.4 438.3 538.8 713.5 886.9 120 118.25 121.75 236.1 386.3 469.6 575.9 761.3 945.6 130 128 132 252.7 412.3 500.8 612.9 809.1 1004.2 140 138 142 438.3 532.1 650.0 856.9 1062.8 150 148 152 464.2 563.4 687.1 904.7 1121.5 160 156 165 490.2 594.6 724.2 952.4 1180.1 170 166 174 625.9 761.2 1000.2 1238.7 180 176 184 657.2 798.3 1048.0 1297.4 190 186 194 688.4 835.4 1095.8 1356.0 200 196 204 719.7 872.4 1143.6 1414.7 220 216 224 782.2 946.6 1239.2 1531.9 240 230 244 1020.7 1334.7 1649.2 260 256 264 1430.3 1766.5 注： 1.括号内的规格，尽可能不采用。

2.虚线以上部分的螺纹长度，按l0栏内的前面数值采用（亦允许螺杆上全部制出螺纹）；虚线以下部分的螺纹长度,按l0栏内的后面数值采用。3.dw的最大尺寸，等于5的实际尺寸。

钢结构用高强度大六角螺母的规格、尺寸及重量 表5-5 d(mm)12 16 20(22)24(27)30 5(mm)最大 最小 21 20.16 27 26.16 34 33 36 35 41 40 46 45 50 49 h(mm)最大 最小 12.3 11.87 17.1 16.4 20.7 19.4 23.6 22.3 24.2 22.9 27.6 26.3 30.7 29.1 e(mm)dw(mm)最小 22.78 19.2 29.56 24.9 37.29 31.4 39.55 33.3 45.20 38.0 50.85 42.8 55.37 46.6 c(mm)最大 最小 0.8 0.4 0.8 0.4 0.8 0.4 0.8 0.4 0.8 0.4 0.8 0.4 0.8 0.4 櫏1000个螺母的重野(kg)≈ 27.68 61.51 118.77 146.59 200.67 288.51 374,00 注： 1.括号内的规格，尽可能不采用。2.dw 的最大尺寸，等于5的实际尺寸。

钢绑构用高强度垫圈的规格、尺寸及重量 表5-6 公称直径(螺纹直径d)(mm)12 16 20(22)24(27)30 d1(mm)最大 最小(公称)13.43 13 17.43 17 21.52 21 23.52 23 25.52 25 28.52 28 31.62 31 d2(mm)最大(公称)最小 25 23.7 33 31.4 40 38.4 42 40.4 47 45.4 52 50.4 56 54.1 t(mm)最大 最小 3.3 2.5 3.3 2.5 4.3 3.5 5.3 4.5 5.3 4.5 6.3 5.5 6.3 5.5 c(mm)最大 最小 1.6 1.2 1.6 1.2 2.2 1.8 2.2 1.8 2.2 1.8 2.9 2.5 2.9 2.5 每1000个垫圈的重量(kg)≈ 9.03 15.96 29.84 39.39 50.71 72.09 81.96 注： 括号内的规格，尽可能不采用。

不同等级的大六角头高强度螺栓的材料性能 表5-7 性能 等级 抗拉强度σb N/mm2(kgf/mm2)屈服强度σ0.2 N/mm2(kgf/mm2)伸长率 δ5(%)收缩率 ψ(%)冲击韧性αk J/cm2(kgf²m/cm2)不 小 于

10.95 1040～1240(106～146)940(95)10 42 59(6)8.85 830～1030(85～105)660(68)12 45 78(8)

锤子等等。

2.3 作业条件：

2.3.1 高强度螺栓连接摩擦面必须符合设计要求，摩擦系数必须达到设计要求。摩擦面不允许有残留氧化铁皮。2.3.2 摩擦面的处理与保存时间、保存条件应与摩擦系数试件的保存时间、条件相同。

2.3.3 施工部位摩擦面应防止被油污和油漆等污染，如有污染必须彻底清理干净。

2.3.4 调整扭矩扳手。根据施工技术要求，认真调整扭矩扳手。扭矩扳手的扭矩值应

不同规格大六角头高强度螺栓的机械性能、拉力 表5-8 公称直径d(mm)12 16 20(22)24(27)30 公称应力截面积 A5(mm2)84.3 157 245 303 353 459 561 性 能 10.95 拉力 载荷 87700～ 104500(16600～ 10700)163000～ 195000(16600～ 19800)255000～ 304000(26000～ 19800)315000～ 376000(32100～ 38300)367000～ 438000(37400～ 44600)477000～ 569000(48600～ 58000)583000～ 969000(59400～ 70900)等 级 8.85 N(kgf)70000～ 86800(7140～ 8850)130000～ 162000(13300～ 16500)203000～ 252000(20700～ 25700)251000～ 312000(25600～ 31800)293000～ 364000(29900～ 37000)381000～ 473000(38800～ 48200)466000～ 578000(47500～ 58900)螺栓硬度 表5-9 性能等级 维氏硬度 HV30 洛氏硬度 HRC 10.95 312～367 33～39 8.85 249～296 24～31

螺栓、螺母和垫圈的配套 表5-10 螺栓 螺母 垫圈

10.95 10H HRC34～45 8.85 8H HRC35～45

在允许偏差范围之内。施工用的扭矩扳手，其误差应控制在±5%以内。校正用的扭矩扳手。其误差应控制在±3%以内。

2.3.4.1 当施工采用电动扳手时，在调好档位后应用扭矩测量扳手反复校正电动扳手的扭矩力与设计要求是否一致。扭矩值过高，会使高强度螺栓过拧，造成螺栓超负载运行，随着时间过长，会使大六角头高强度螺栓产生裂纹等隐患。当扭矩值过低时，会使高强度螺栓达不到预定紧固值，从而造成钢结构连接面摩擦系数下降，承载能力下降。

2.3.4.2 当施工采用手动扳手时，应每天用扭矩测量扳手检测手动扳手的紧固位置是否正常，检查手动扳手的显示信号是否灵敏，防止超拧或紧固不到位。2.3.5 检查螺栓孔的孔径尺寸，孔边毛刺必须彻底清理。

2.3.6 将同一批号、规格的螺栓、螺母、垫圈配好套，装箱待用。

2.3.7 应对大六角头高强度螺栓的操作者进行培训或技术交底，其内容如下：

2.3.7.1 大六角头高强度螺栓的使用特点和要求。2.3.7.2 高强度螺栓的扭矩系数和摩擦系数。2.3.7.3 高强度螺栓紧固工艺要点和紧固原则。

2.3.7.4 高强度螺栓的储运、保管和现场施工要求。2.3.7.5 高强度螺栓扭矩扳手的性能和使用方法。2.3.7.6 高强度螺栓电动扳手的性能和使用方法。

2.3.7.7 高强度螺栓紧固后的自检自查要求和检查方法、内容。

操作工艺

3.1 工艺流程：

作业准备 →接头组装→安装临时螺栓→安装高强螺栓→高强螺栓紧固→ 检查验收

3.2 作业准备：

3.2.1 备好扳手、临时螺栓、过冲、钢丝刷等工具，主要应对施工扭矩的校正，就是对所用的扭矩扳手，在班前必须校正，扭矩校正后才准使用。扭矩校正应指定专人负责。3.2.2 大六角头高强度螺栓长度选择，考虑到钢构件加工时采用钢材一般均为正公差，有时材料代用又多是以大代小，以厚代薄居多，所以连接总厚度增加3～4mm的现象很多，因此，应选择好高强度螺栓长度，一般以紧固后长出2～3扣为宜，然后根据要求配好套备用。3.3 接头组装：

3.3.1 对摩擦面进行清理，对板不平直的，应在平直达到要求以后才能组装。摩擦面不能有油漆、污泥，孔的周围不应有毛刺，应对待装摩擦面用钢丝刷清理，其刷子方向应与摩擦受力方向垂直。

3.3.2 遇到安装孔有问题时，不得用氧-乙炔扩孔，应用扩孔钻床扩孔，扩孔后应重新清理孔周围毛刺。

3.3.3 高强度螺栓连接面板间应紧密贴实，对因板厚公差、制造偏差或安装偏差等产生的接触面间隙，应按表5-11的规定处理。

接触面间隙处理 表5-11 项目 示 意 图 处 理 方 法 1 t<1.0mm时不予处理

t=1.0～3.0mm时，将厚板一侧磨成1∶10 的缓坡，使 间隙小于1.0mm 3 t<3.0mm时加垫板，垫板厚度不小于3mm，最多不超过三层，垫板材质和摩面处理方法应与构件相同

按表5-11中的规定控制间隙，能保证连接后结构件传力均匀。3.4 安装临时螺栓：

3.4.1 钢构件组装时应先安装临时螺栓，临时安装螺栓不能用高强度螺栓代替，临时安装螺栓的数量一般应占连接板组孔群中的1/3，不能少于 2个。3.4.2 少量孔位不正，位移量又较少时，可以用冲钉打入定位，然后再上安装螺栓。

3.4.3 板上孔位不正，位移较大时应用绞刀扩孔。3.4.4 个别孔位位移较大时，应补焊后重新打孔。3.4.5 不得用冲子边校正孔位边穿兤高强度螺栓。

3.4.6 安装螺栓达到30%时，可以将守装螺栓拧紧定䵍。3.4 安装高强度螺栓：

1.5.1 高强度螺栓应自由穿入孔内，严禁用锤子将高强度螺栓强行打入孔内。

3.5.2 高强度螺栓的穿入方吐应该一致，局部受结构阻碍时可以除外。3.5.3 不得在下雨夨安装高强度螺栓。

3.5.4 高强度螺栓垫圈位置应该一致，安装时应注意垪圈正、反面方向。3.5.5 高强度螺栓在检孔内不得受剪，应及时拧紧。3.6 高强度螺栓的紧固：

3.6.1 大六角头高强度螺栓全部安装就位后，可以开始紧固。紧固方法一般分两步进行，即初拧和终拧。应将全部高强度螺栓进行初拧，初拧扭矩应为标准轴力的60%～80%，具体还要根据钢板厚度、螺栓间距等情况适当掌握。若钢板厚度较大，螺栓布置间距较大时，初拧轴力应大一些为好。

3.6.2 初拧紧固顺序，根据大六角头高强度螺栓紧固顺序规定，一般应从接头刚度大的地方向不受拘束的自由端顺序进行；或者从栓群中心向四周扩散方向进行。这是因为连接钢板翘曲不牢时，如从两端向中间紧固，有可能使拼接板中间鼓起而不能密贴，从而失去了部分摩擦传力作用。

3.6.3 大六角头高强度螺栓初拧应做好标记，防止漏拧。一般初拧后标记用一种颜色，终拧结束后用一种颜色，加以区别。图5-1，是高强度螺栓初拌和终拧的标记。

图5-1 高强度螺栓初、终拧

3.6.4 为了防止高强度螺栓受外部环境的影响，使扭矩系数发生变化，故一般初拧、终拧应该在同一天内完成。

3.6.5 凡是结构原因，使个别大六角头高强度螺栓穿入方向不能一致，当拧紧螺栓时，只准在螺母上施加扭矩，不准在螺杆上施加扭矩，防止扭矩系数发生变化。

3.7 大六角头高强度螺栓检查验收

3.7.1 施工操作中的工艺检查。在施工过程中检查施工工艺是否按施工工艺要求进行，具体工艺检查内容有以下几项：

3.7.1.1 是否用临时螺栓安装，临时螺栓数量是否达到1/3以上。3.7.1.2 高强螺栓的进入是否自由进入，严禁用锤强行打入。3.7.1.3 高强度螺栓紧固顺序正确与否，紧固方法是否正确。

3.7.1.4 抽检测定扭矩扳手的扭矩值，是否在设计允许范围之内。3.7.1.5 检查连接面钢板的清理情况，保证摩擦面的质量可靠。3.7.2 大六角头高强度螺栓的质量检查。

3.7.2.1 用0.3kg小锤敲击法，对高强螺栓进行普查，防止漏拧。

3.7.2.2 进行扭矩检查，抽查每个节点螺栓数的10%。但不少于一个。检查时先在螺栓端面和螺母上画一直线，然后将螺母拧松约60°，再用扭矩扳手重新扭紧，使两线重合，测得此时的扭矩应在0.9Tch～1.1Tch可为合格。Tch按下式计算： Tch=K³P³d

式中 Tch棗 检查扭矩（N²m）； K棗 扭矩系数；

P棗 强度螺栓设计预拉力； d棗 高强度螺栓公称直径。

如发现有不符合规定的，应再扩大检查10%，如仍有不合格者，则整个节点的高强度螺栓应重新拧紧。

扭矩检查应在螺栓终拧1h以后，24h之前完成。

3.7.2.3 用塞尺检查连接板之间间隙，当间隙超过1mm的，必须要重新处理。3.7.2.4 检查大六角头高强度螺栓穿入方向是否一致，检查垫圈方向是否正确。

质量标准

4.1 保证项目：

4.1.1 高强度大六角头螺栓连接副的规格和技术条件，应符合设计要求和现行国家标准《钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件》的规定。

检验方法：逐批检查质量证明书和出厂检验报告。

检验内容有高强度大六角头螺栓、螺母、垫圈的材料性能等级必须符合GB 3633一83规定。

4.1.2 高强度螺栓连接面的抗滑移系数。必须符合设计要求。

检验方法：检查构件加工单位的抗滑移系数试验报告，检查施工现场抗滑移系数的复验报告。施工现场的试件应与钢构件摩擦面同时生产，同环境条件下保存，以保证试验数据的可靠。摩擦系数试件一般做三组，取其平均值。

4.1.3 高强度大六角头螺栓连接副应进行扭矩系数复验，其结果应符合现行国家标准《钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件》的规定。

检验方法：检查扭矩系数复验报告，复验用螺栓应在施工现场待安装的螺栓批中随机抽取，每批应抽取8套连接副进行复验。

4.1.4 高强度大六角头螺栓连接摩擦面的表面应平整，不得有飞边、毛刺，焊接飞溅物、焊疤、氧化铁皮、污垢和不需要有的涂料等。

检验方法：观察检查。

4.1.5 紧固高强度大六角头螺栓所采用的扭矩扳手应定期标定，螺栓初拧符合现行国家标准《钢结构工程施巤及验收规范》（FB50205?5︈的规定后，方可进行终拧。检验方法，检查扭矩扳手标定记录和螺栓施工记录。

4.1.6 高强度大六角头螺栓应自田穾入螺栒孔，不得强行敲打。

检验方法：观察检曥。4.2 基本项目：

4.2.1 高强度大六角头螺栓连接接头的外观质量：

合格 螺栓穿入方向基本一致，外露长度丌应少于2扣。

䬘良 螺栓穿入方向一致，外露长度不应少于2扣，露长均匀。

检查数量：按节点数抽查5%，但不少于10个节点。

检验方法：观察检查。

4.2.2 扭矩法施工的高强度大六角头螺栓终拧质量：

合格：螺栓的终拧扭矩经检查初拧或更换螺栓后，符合现行标准《钢结构工程施工及验收规范》（GB 50205?5）的规定。

优良：螺栓的终拧扭矩经检查一次即符合国家现行标准（GB50205?5）的规定。

检查数量：按节点数抽查10%，但不应少于10个节点；每个被抽查节点按螺栓数抽查 10%，但不应少于2个。

当发现终拧扭矩不符合上述现行国家标准时，应扩大抽查该节点螺栓数的20%，当仍有不合格时，应将该节点内螺栓全数检查；当仍有不合格时，应扩大抽查节点数的20%；当仍有不合格时、应对全部节点进行检查。

成品保护

5.1 已经终拧的大六角头高强度螺栓应作好标记。

5.2 已经终拌的节点和摩擦面应保持清洁整齐，防止油、尘土污染。5.3 已经终拌的节点应避免过大的局部撞击和氧-乙炔烘烤。

应注意的质量问题

6.1 高强度螺栓的安装施工应避免在雨雪天气进行，以免影响施工质量。6.2 大六角头高强度螺栓连接到应该当天使用当天从库房中领出，最好用多少领多少，当天未用完的高强度螺栓不能堆放在露天，应该如数退回库房，以备第二天继续使用。

6.3 高强度螺栓在安装过程中如需要扩孔时，一定要注意防止金属碎屑夹在摩擦面之间，一定要清理干净后才能安装。

质量记录

本工艺标准应具备以下质量记录：

7.1 高强度大六角头螺栓的出厂合格证。7.2 高强度大六角头螺栓的复验证明。7.3 高强度螺栓的初拧、终拧扭矩值。7.4 施工用扭矩扳手的检查记录。7.5 施工质量检查验收记录。

第三篇：扭剪型高强螺栓连接工艺标准

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扭剪型高强螺栓连接工艺标准（502-1996）

范围

本工艺标准适用于钢结构安装用扭剪型高强螺栓施工工艺。

施工准备

2.1 材料及主要机具：

2.1.1 螺栓、螺母、垫圈均应附有质量证明书，并应符合设计要求和国家标准的规定。

2.1.2 高强螺栓入库应按规格分类存放，并防雨、防潮。遇有螺栓、螺母不配套，螺纹损伤时，不得使用。螺栓、螺母、垫圈有锈蚀，应抽样检查紧固轴力，满足要求后方可使用。螺栓等不得被泥土、油污粘染，保持洁净、干燥状态。必须按批号，同批内配套使用，不得混放、混用。

2.1.3 主要机具：电动扭矩扳手及控制仪、手动扭矩扳手、手工扳手、钢丝刷、工具袋等。

2.2 作业条件：

2.2.1 摩擦面处理：摩擦面采用喷砂、砂轮打磨等方法进行处理，摩擦系数应符合设计要求（一般要求Q235钢为0.45以上，16锰钢为0.55以上）。摩擦面木允许有残留氧化铁皮，处理后的摩擦面可生成赤锈面后安装螺栓（一般露天存10d左右），用喷砂处理的摩擦面不必生锈即可安装螺栓。采用砂轮打磨时，打磨范围不小于螺栓直径的4倍，打磨方向与受力方向垂直，打磨后的摩擦面应无明显不平。摩擦面防止被油或油漆等污染，如污染应彻底清理干净。

2.2.2 检查螺栓孔的孔径尺寸，孔边有毛刺必须清除掉。

2.2.3 同一批号、规格的螺栓、螺母、垫圈，应配套装箱待用。

2.2.4 电动扳手及手动扳手应经过标定。

操作工艺

3.1 工艺流程：

作业准备 → 选择螺栓并配套 → 接头组装 → 安装临时螺栓 → 安装高强螺栓 →

高强螺栓紧固 → 检查验收

3.2 螺栓长度的选择：扭剪型高强螺栓的长度为螺栓头根部至螺栓梅花卡头切口处的长度。选用螺栓的长度应为紧固连接板厚度加上一个螺母和一个垫圈的厚度，并且紧固后要露出不少于两扣螺纹的余长，一般按连接板厚加表5-2中的增加长度，并取5mm的整倍数。

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表5-2 螺栓公称直径 增加长度(mm)M16 25 M20 30 M22 35 M24 40

3.3 接头组装：

3.3.1 连接处的钢板或型钢应平整，板边、孔边无毛刺；接头处有翘曲、变形必须进行校正，并防止损伤摩擦面，保证摩擦面紧贴。

3.3.2 装配前检查摩擦面，试件的摩擦系数是否达到设计要求，浮锈用钢丝刷除掉，油污、油漆清除干净。

3.3.3 板叠接触面间应平整，当接触有间隙时，应按规定处理，见表5-3。

表5-3 间隙大小 处

理

方

法 1mm以下

不作处理

3mm以下

将高出的一侧磨成1∶10斜面打磨方面应与受力方面垂直 3mm以上

加垫板，垫板两面摩擦面处理方法与构件相同

3.4 安装临时螺栓：连接处采用临时螺栓固定，其螺栓个数为接头螺栓总数的1/3以上；并每个接头不少于两个，冲钉穿入数量不宜多于临时螺栓的30%。组装时先用冲钉对准孔位，在适当位置插入临时螺栓，用扳手拧紧。不准用高强螺栓兼作临时螺栓，以防螺纹损伤。

3.5 安装高强螺栓：

3.5.1 安装时高强螺栓应自由穿入孔内，不得强行敲打。扭剪型高强螺栓的垫圈安在螺母一侧，垫圈孔有倒角的一侧应和螺母接触，不得装反（大六角头、高强螺栓的垫圈应安装在螺栓头一侧和螺母一侧，垫圈孔有倒角一侧应和螺栓头接触，不得装反）。

3.5.2 螺栓不能自由穿入时，不得用气割扩孔，要用绞刀绞孔，修孔时需使板层紧贴，以防铁屑进入板缝，绞孔后要用砂轮机清除孔边毛刺，并清除铁屑。

3.5.3 螺栓穿入方向宜一致，穿入高强螺栓用扳手紧固后，再卸下临时螺栓，以高强螺栓替换。不得在雨天安装高强螺栓，且摩擦面应处于干燥状态。

3.6 高强螺栓的紧固：必须分两次进行，第一次为初拧。初拧紧固到螺栓标准轴力（即设计预拉力）的60%～80%，初拧的扭矩值不得小于终拧扭word文档

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矩值的30%。第二次紧固为终拧，终拧时扭剪型高强螺栓应将梅花卡头拧掉。为使螺栓群中所有螺栓均匀受力，初拧、终拧都应按一定顺序进行。

3.6.1 一般接头：应从螺栓群中间顺序向外侧进行紧固。

3.6.2 从接头刚度大的地方向不受约束的自由端进行。

3.6.3 从螺栓群中心向四周扩散的方式进行。

初拧扳手应是可以控制扭矩的，初拧完毕的螺栓，应做好标记以供确认。为防止漏拧，当天安装的高强螺栓，当天应终拧完毕。

终拧应采用专用的电动扳手，如个别作业有困难的地方，也可以采用手动扭矩扳手进行，终拧扭矩须按设计要求进行。用电动扳手时，螺栓尾部卡头拧断后即表明终拧完毕，检查外露丝扣不得少于2扣，断下来的卡头应放入工具袋内收集在一起，防止从高空坠落造成安全事故。

3.7 检查验收：

3.7.1 扭剪型高强螺栓应全部拧掉尾部梅花卡头为终拧结束，不准遗漏。

3.7.2 个别不能用专用扳手操作时，扭剪型高强螺栓应按大六角头高强螺栓用扭矩法施工。终拧结束后，检查漏拧、欠拧宜用0.3～0.5kg重的小锤逐个敲检，如发现有欠拧、漏拧应补拧；超拧应更换。检查时应将螺母回退30°～50°，再拧至原位，测定终拧扭矩值，其偏差不得大于±10%，已终拧合格的做出标记。

3.7.3 做好高强螺栓检查记录，经整理后归入技术档案。

质量标准

4.1 保证项目：

4.1.1 高强螺栓的型式、规格和技术条件必须符合设计要求及有关标准的规定，检查质量证明书及出厂检验报告。复验螺栓预拉力符合规定后方准使用。

4.1.2 连接面的摩擦系数（抗潜移系数）必须符合设计要求。表面严禁有氧化铁皮、毛刺、飞溅物、焊疤、涂料和污垢等，检查摩擦系数试件试验报告及现场试件复验报告。

4.1.3 初拧扭矩扳手应定期标定。高强螺栓初拧、终拧必须符合施工规范及设计要求，检查标定记录及施工记录。

4.2 基本项目：

4.2.1 外观检查：螺栓穿入方向应一致，丝扣外露长度不少于2扣。

4.2.2 扭剪型高强螺栓尾部卡头终拧后应全部拧掉。

4.2.3 摩擦面间隙符合施工规范的要求。

成品保护

5.1 结构防腐区段（如酸洗车间）应在连接板缝、螺头、螺母、垫圈周边涂抹防腐腻子（如过氯乙烯腻子）封闭，面层防腐处理与该区钢结构相同。

5.2 结构防锈区段，应在连接板缝、螺头、螺母、垫圈周边涂快干红丹漆封闭，面层防锈处理与该区钢结构相同。

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应注意的质量问题

6.1 装配面不符合要求：表面有浮锈、油污，螺栓孔有毛刺、焊瘤等，均应清理干净。

6.2 连接板拼装不严：连接板变形，间隙大，应校正处理后再使用。

6.3 螺栓丝扣损伤：螺栓应自由穿入螺孔，不准许强行打入。

6.4 扭矩不准：应定期标定扳手的扭矩值，其偏差不大于5%，严格按紧固顺序操作。

质量记录

本工艺标准应具备以下质量记录：

7.1 高强螺栓、螺母、垫圈组成的连续副的出厂质量证明、出厂一检验报告。

7.2 高强螺栓预拉力复验报告。

7.3 摩擦面抗滑移系数（摩擦系数）试验及复验报告。

7.4 扭矩扳手标定记录。

7.5 设计变更、洽商记录。

7.5 施工检查记录。

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第四篇：加油站油库静电的产生原因、危害和预防措施

静电是加油站油库着火爆炸事故主要点火源之一，加油站油库中的油品在储存、运输、输送、装卸等过程中，不可避免地会产生静电。油品本身属于易燃易爆液体，当静电放电能量超过油蒸气的最小引燃能量时，就可引燃引爆油品。因此加油站油库在营运过程中静电的危害是非常大的，研究静电危害的原因，采取工程技术手段和管理对策，是加油站油库预防和避免静电事故的一项重要任务。

静电的产生

根据双电层理论，油品在储存、运输、输送、装卸等过程中，不可避免地发生流动、搅拌、沉降、过滤、摇晃、喷射、飞溅、冲刷及发泡等接触、摩擦、分离的相对运动而产生静电。

按油品的运动形式分为流动带电、喷射带电、冲击带电和沉降带电等。流动带电是油品在储运作业中常见的带电形式。油品在金属管道流动过程中，由于油品的流动使原来的双电层发生了变化，油品中的电荷被带走时，原来管壁内侧被束缚的电荷，由于相反电荷的离去而跑到管壁外侧成为自由电荷。若金属管线接地，则管线上除去界面双电层所束缚的电荷外，管壁外侧多余电荷被导入大地。喷射带电是油品从喷嘴或管口以束状喷出后，这种束状的油品便与空气连续发生接触与分离现象，使油品带电。加油站喷溅式卸油时就会产生喷射带电。冲击带电是油品从管道出口喷出后遇到壁板时，油品与壁板不断地发生接触和分离现象，与壁板分离后的液体向上飞溅，油珠和物体就分别带上了不同符号的静电荷。如加油站油品的喷溅式卸油，加油枪往汽车油箱加注油品。沉降带电是油料中不同程度含有杂质，如固体颗粒和水分等，杂质会离解成带电离子，因此在水和油的界面处形成双电层，由于悬浮于液体中的微粒沉降时，会使微粒和液体分别带上不同符号的电荷。

另外，加油站油库中的操作人员在危险场所频繁作业和接触设备，可能由于人体活动时，衣服与衣服、人体与衣服摩擦、鞋底与地面或地板摩擦而使人体带电造成事故。

再者，静电感应而造成起电、放电过程，在装油作业中并不少见，如用采样器取样，油面为带电体，如果采样器没有接地，成为独立导体，在采样器接近油面时，就会发生静电感应和放电现象。当采样器进入油层取样时，它又收集了油中部分电荷而成为带电体，提起时，若它与接地的罐口靠近，上述静电感应和放电现象又将重演。

静电的积聚和放电

当静电产生后，由于容器内的油面上积聚的电荷亦可通过油品向接地的四壁流散，但汽油、柴油等石油产品本身存在着导电性能差和对地电容，所以静电电荷积累是必然的。

静电除流散外，还以放电进行消散，当静电积累到一定程度会在空间放电。放电有电晕放电、刷形放电和火花放电三种形式。电晕放电能量小而分散，引起火灾的几率较小。刷形放电因放电不集中，所以释放的能量也较小，但具有一定的危险性，比电晕放电的灾害几率高。火花放电是两极间的气体被击穿而形成通路，又没有分叉的放电，这时电极有明显的放电集中点，在瞬间内能量集中释放，因而危险性最大。

静电灾害是在一定条件下造成的，静电作为火源引起爆炸和燃烧的可归纳为四点：

（1）有产生静电的来源；

（2）静电得以积聚，并达到足以引起火花放电的静电电压；（3）静电放电的能量达到爆炸性混合物的最小引燃能量；

（4）静电放电火花周围必须有爆炸性的混合物存在。从理论上讲，只要消除其中一个条件就可预防静电事故。但油品在装卸、储运过程中，静电荷的产生、积聚、作业场所形成爆炸性混合物等是客观存在的，因此只有采取措施抑制静电荷的产生、积聚，消除放电火花间隙，加强作业场所的管理，降低爆炸性混合物浓度。

静电火灾爆炸故障树分析

故障树分析方法（FTA）是一种图形演绎法，是从结果到原因描绘事故发生的有向逻辑树分析方法。这种树是一种逻辑分析过程，遵从逻辑学演绎分析原则（即从结果到原因的分析原则）。把系统不希望出现的事件作为故障树的顶事件，用逻辑“与”或“或”门自上而下地分析导致顶事件发生的所有可能的直接原因及相互间的逻辑关系，并由此逐步深入，直到找出事故的基本原因，即为故障树的基本事件。通过油品静电故障树分析，可找出系统存在的薄弱环节，然后进行相应的整改，从而提高油库系统的安全性。

1、油品静电火灾爆炸故障树分析图

通过对故障树的分析，静电火花和油气达到火灾爆炸浓度构成了油品静电火灾爆炸事故的要素。构成油气达到火灾爆炸浓度的三个基本事件X1、X2、X3是单事件的最小径集，其结构重要系数最大，是油品燃爆事故发生的重要条件。由于油气挥发是一个自然过程，只要有挥发的空间，油气自然存在。因此一方面要保证作业区内通风状况良好，另一方面可采用气体浓度报警仪对可能泄漏场所油气混合气的浓度进行监测，一旦接近危险极限即报警，使管理人员立刻采取相应的安全对策措施。X4也是单事件的最小径集，因此应采取相应的措施在危险区域内产生静电放电。油品在装卸储运过程中应避免产生静电积聚，或尽量减少静电产生和积聚。为了保证油品静电导除，接地导体的接地应良好，应使防静电接地装置和接地线等处于正常的工作状态，接地电阻应达到要求。再者应尽量避免进入作业区的人员通过人体静电放电，特别是作业人员应穿上不产生静电的服装和把人体作业时产生的静电及时导走。

消除静电危害的措施

通过以上分析，油品作业过程中防静电措施主要有四个方面：减少静电产生；促进静电流散；避免火花放电；加强安全管理。

1、减少静电产生

（1）控制流速。油品流速愈高，则产生的静电量也愈大，因此控制流速是减少静电产生的有效措施。一般要求灌装油初速度限制在1m/min左右，待油管出口被浸没以后，可适当提高流速。

（2）控制油罐车卸油方式。如果油罐是从顶部喷溅卸油，油品必然冲击罐壁，搅动罐内油品，同时加速油品蒸发、雾化，使容器内油品的静电量急剧增加。采用潜流式灌装油代替喷溅式灌装油，可以减少冲击、喷溅。加油站要求必须密闭卸油，即进油管应距离油罐罐底不大于0．2m，以减少静电量的产生。

（3）减少油品与高起电材质剧烈摩擦。电导率很低的高分子聚合物、丝绸、水、杂质、空气等都是高起电材质。禁止在加油管口、加油枪口加装绸套进行过滤。输油前，注意排放输油系统的水分和杂质，吸入口系统的连接和填料应密封，不让空气吸入。不要用高起电材质制作轻油容器和输油管，不能用非导电的塑料桶装汽油。

（4）人体静电防护。操作人员在危险场所频繁作业和接触设备，可能由于带电会造成事故。人体穿着的内外衣，由于材料不同，在穿、脱情况所产生的静电也有差异。人体穿着的内外衣为化纤织品或毛织品产生的静电最高，放电可能引燃引爆爆炸性混合气体的机遇较多。因此，在危险场所应避免穿化纤衣服，应穿着防静电服，或棉织品的衣服；在加油站勿用化纤和丝绸类纱布去擦试加油机、油罐口、量油口等；在爆炸危险场所设置座椅，也勿选用人造革或化纤类作靠垫的座椅；在爆炸危险场所，工作人员严禁穿脱衣服，不得梳头、拍打衣服。

2、促进静电流散

（1）静电接地与跨接。金属储罐、泵房工艺设备、输油管线、鹤管等均应可靠地接地。地上或管沟敷设的输油和输气管道的始端、末端和分支处应设防静电接地装置。卸车场地，应设用于罐车卸车时用的防静电接地装置，为卸油设施跨接的静电接地装置。油罐测量孔应有接地端子，以供采样器、测温盒、导电绳子等接地。需接地的设备应与接地干线或接地体直接相连，不得彼此串联。接地电阻不大于100Ω，容量大于50m3油罐接地点不应少于二处。油品的输油、输气管道的法兰接头、胶管两端、阀门等连接处应用金属线跨接。

（2）其他导静电措施。其他措施主要有汽车油罐车采用导电橡胶拖地带，以消除油罐车运输途中产生的静电；在可能产生静电危险的危险场所的入口处设置人体导静电的接地柱，以消除人体静电；场地喷水，增加湿度；在储油罐进口设静电缓和器；油料中加静电添加剂；在油罐车装卸系统消静电器等。

3、避免或减少静电放电机会

静电产生也往往伴随着静电流散，如果自然流散就不会形成危害，但以火花放电的形式流散，就具有很大的危险性，因此避免形成或减少放电的机会，也是防止静电灾害的措施。

（1）金属设备进行电气连接并接地，相邻设备形成等电位。罐、管、泵都有良好接地，与零电位大地相通，使他们彼此间成为等电位，则无发生电火花可能。如设备、管道用金属法兰连接时、铁轨和鹤管之间、灌桶间的灌桶嘴和灌装油桶之间等都必须设置跨接线，汽车油罐车和灌装油管路之间应设置临时夹（卡），使之成为导静电通道。

（2）油品静置，正确选用检测工具。储油容器内的静电来源主要由油品输送过程中，油品同管道摩擦，泵、阀门及过滤器等部位能产生大量的静电，流入储罐中后，在储罐中产生静电，静电电位随装卸结束后逐渐下降。因此为防止静电事故的发生，对刚进油和运输后的容器进行检测作业时，油品需静置一段时间，保证容器内静电荷泄漏后，方可进行检尺、测温、采样等作业。测温盒和采样器必须用导静电的绳索，并与罐体进行可靠连接。油罐的测量口应当设置铜（铝）护板、导尺槽、接地端子。检尺时，测尺应沿尺槽下放上提，测量过程中应将护板盖好。严禁使用化纤布擦试测量、取样、测温器具。

4、防静电危害的安全管理

（1）进行防静电危害安全教育。必须对全体工作人员进行防静电危害安全教育，在业务培训中安排相应的培训内容。规章制度、设备检查都要有防静电方面的具体内容。

（2）建立防静电设施档案。绘制各场所静电接地分布图，详细记载接地点的位置、接地体形状、材质、数量和埋设情况等。所有防静电设施、设备必须有人负责定期检查、维修，并建立设备档案。

（3）检查测试。每年春、秋季应对各静电接地体的接地电阻进行测量，并建立测量数据档案。若接地电阻不合格，应立即进行整改。

导致油品燃爆的因素虽然很多，但只要严格执行安全管理制度和安全操作规程，并采取相应安全技术措施，预防油品燃爆是完全可以做到的。

第五篇：混凝土现浇楼板裂缝的危害、产生的原因分析与预防措施

混凝土现浇楼板裂缝的危害、产生的原因分析、预防措施及处理方法

随着建筑业的发展，现浇钢筋混凝土楼板非常普遍，但在实际施工中又出现了一个质量通病问题——那就是裂缝问题。我现就对现浇钢筋混凝土楼板裂缝产生的危害、楼板开裂的原因、预防及处理措施与大家交流。

一、现浇钢筋混凝土楼板裂缝的危害

混凝土是多组分复合材料，在温度和湿度变化的条件下，硬化并产生体积变形。由于各种材料变形不一致，互相约束而产生初始应力，造成骨料与水泥粘结面或水泥本身之间出现肉眼看不见的微细裂缝，我们一般称微裂。这种微细裂缝的分布是不规则的，互不连贯，但在荷载作用下或进一步产生温度变化，养护不到位失水干缩的情况下，裂缝开始扩展，并逐渐互相连通，从而出现较大的肉眼可见裂缝，成为宏观裂缝，严重的形成楼板上下贯通缝，这就成为有害裂缝。这样的裂缝将对结构的承载力，防火性、抗渗性、抗钢筋锈蚀性、抗化学侵蚀性等耐久性能产生严重的危害。根据2010版《混凝土结构设计规范》3.5.2条规定的环境类别，按表3.4.5的规定选用不同的裂缝控制等级及最大裂缝宽度0.30（0.40）mm。

一）影响结构承载力和使用安全性

对于受弯构件的楼板，尽管受弯区允许有宽度在一定范

围内的裂缝存在，但是裂缝对结构承载力的影响是不可忽视的，尤其是一些使用者在装修时又给地面增加了很多设计者没有考虑的荷载时。

（二）影响结构的防水性

楼板产生裂缝，除了影响结构安全性外，对使用者所带来的最直接的问题是渗漏水的危害，尤其是在没有做防水的房间表现突出。

（三）严重影响结构的耐久性和使用寿命

化学侵蚀、冻融循环、碳化、钢筋锈蚀、碱集料反应等，都会对混凝土结构体产生破坏作用。这些破坏作用的发生或进行的快慢，除了受混凝土自身材料性质的影响外，裂缝就是一个重要的影响因素。一般从结构拆模到装修完成，要经过2—3个月的时间，有的大型工程还要跨年施工。这时空气中的CO2、SO2气体及雨水等就会顺着裂缝进入混凝土内部，促成钢筋锈蚀的加快；碱集料反应及碳化速度的加快进行；从而引起耐久性的下降和缩短建筑物的使用寿命。

二、现浇楼板裂缝产生的原因

现浇混凝土楼板裂缝产生的原因是多方面的，概括起来主要有以下几点：

（一）材料选用方面的因素

1．水泥品种。水泥的选择是关系到收缩问题的关键。不同品种水泥的收缩值取决于C3A、SO3、石膏的含量及水泥细

度等。而且，随着高强混凝土的应用，水泥的标号等级要求也就相应提高，水泥用量也就会增加，产生的水化热就越高，混凝土的收缩变形也越大。

2．外加剂应用不当也会引起的裂缝。由于施工工期的需要，一般都会使用化学外加剂的，但外加剂应用不当会直接引起混凝土多种质量问题，并且外加剂的使用也会增大混凝土收缩的变化率，如掺减水剂用于改变混凝土和易性。高效减水剂的减水作用随时间延长而降低，这是坍落度损失的主要原因，由于高效减水剂吸附在水泥颗粒表面或早期水化物上，它或是被水化物包围，或是与水化物反应而被消耗掉，变得不能发挥分散能力，水泥颗粒间斥力减小，造成水泥颗粒凝聚，使混凝土坍落度减小，造成混凝土拌和物坍落度损失过大或短期内完全丧失流动性，这类问题在混凝土生产行业中会经常遇到，程度轻的会引起混凝土施工困难，混凝土表面会出现收缩裂缝。

3．混凝土配合比。在原料一定的条件下，水灰比对混凝土收缩有很大的影响。混凝土收缩主要取决于单位用水量和水泥用量，而用水量的影响比水泥用量大；在用水量一定内条件下，混凝土收缩随水泥用量的增大而加大，反之增大的幅度较小；在水灰比一定条件下，混凝土收缩率随水灰比的增加而明显增大；在水灰比相同条件下，混凝土干缩随砂率增大而加大，但增大的幅度较小。影响砼的收缩而产生裂缝

原因包括单位用水量、单位水泥用量、水灰比、砂率等控制参数。

（二）施工方面的因素

1．配筋、楼板厚度、施工工艺不合标准。部分施工单位在施工中，为了节省施工的材料成本和节省人工费，在施工过程中往往是没能按照设计要求及有关规范进行施工，钢筋安放位臵不正确、钢筋间距偏大、楼板浇筑时厚度控制不符合设计要求、浇筑震捣不密实等原因也容易导致楼板产生裂缝。

2．施工时模板的处理。模板施工因素对产生的影响主要是由于以下几方面产生的：（1）由于楼板模板支撑刚度不够，梁板支撑刚度差异或模板挠度过大，造成模板支撑下沉变形过大；（2）如果模板支撑的稳定性不够，在施工期间过度震动使支撑刚度变异部位出现多次瞬间相对位移，这样也会引起楼板的裂缝；（3）拆模过早，在混凝土没有完全硬化的时候就进行拆模板，混凝土硬化前过早承载或受到振动，很容易产生裂缝。

3．钢筋保护层偏大。施工浇注混凝土时为铺设架板，施工人员在钢筋上踩踏，致使板面负筋下沉混凝土保护层厚度偏大，引起板面开裂。特别是负弯矩钢筋没有通长配臵时，裂缝往往会出现在负弯矩钢筋的端部，沿板边缘近似成直线发展。

4．保护措施不到位。混凝土浇注后，没有按规定的要求进行养护，导致楼板收缩开裂。（1）养护不及时，使混凝土养护初期过早脱水，使混凝土出现干缩。（2）混凝土养护初期受冻。（3）楼板施工完成后，混凝土终凝初期，施工机具和材料集中，或过早进人下道工序施工，造成较大施工荷载和震动，使其产生裂缝。

（三）气温、空气等环境因素导致楼板裂缝

现在楼板在周围气温、空气等环境因素的影响下，也会产生裂缝的。（1）空气的相对湿度越低，混凝土收缩越大。（2）空气温度升高，混凝土的收缩随之增大。（3）长期风吹、日晒也会使混凝土收缩增大。

（四）工期方面的因素

建设工程工期不合理，造成施工单位盲目追赶工程进度，楼板砼强度未达到时，施工材料及机械等荷载提前放到楼板上，造成楼板开裂。

（五）施工条件不具备

建设方很多施工场地三通一平条件达不到施工要求，如施工用水供水量不能满足施工需要，在砼浇筑前的模板湿润和浇筑后的砼养护工作不能及时到位，造成楼板裂缝。

三、对现浇楼板裂缝的控制措施

（一）设计方面的控制措施

设计者在民用建筑工程中不要一味追求使用高强度等级

混凝土。C20级能满足要求，就不要使用C30级。

（二）施工方面的控制措施

1．严格控制混凝土配合比，严格控制水灰比和水泥用量，选择级配良好的石子，严格控制砂石含泥量。尽量不用细砂配制高标号混凝土。

2．浇筑混凝土前将基层和模板浇水湿透，但不得有明水存在。

3．在混凝土初凝期注意抹压的时间和方法，抹面应在表面泌水完全排除掉时进行，抹面时应用力抹压，以闭合已产生的微裂纹和泌水孔；设计好大面积混凝土浇筑时的路线，避免干扰已初凝的混凝土。

4．模板要进行强度计算，特别是开间比较大的客厅、房间等放材料及施工机械的位臵必须支撑牢固，按规定时间拆模。

5．提倡使用平板振捣器，因为振捣棒振捣想不碰钢筋是不可能的。

6．加强养护工作，及时对混凝土加以覆盖或喷涂混凝土养护剂，防止水分蒸发；不要只重视进度而忽视质量，在混凝土强度达到7.2N/mm2前，不得上去踩踏或进行施工。

7．提倡使用商品混凝土浇筑楼板，在同一个工程的同一层楼面上，用商品混凝土的比现场拌制的裂缝要少得多，而且宽度也小很多。

四、现浇混凝土楼板开裂的处理：

先来看看裂缝的分类：裂缝可分为受力裂缝和非受力裂缝。受力裂缝是由地基不均匀沉降、混凝土强度、板厚等因素引起的；非受力裂缝是由温度、混凝土的收缩、施工等因素引起的，它出现的时间有早有晚，早期的干缩裂缝在浇筑完成约2~4个小时就会出现，部分温度裂缝在竣工验收后三个月至半年内才出现。其中施工因素主要有板负筋保护层偏大（钢筋严重踩塌）、板底混凝土保护层不足。

各类裂缝的处理方法：

（一）对混凝土中水泥安定性不合格或者水泥不同品种混用发生化学反应而导致的破坏性裂缝，须进行彻底处理，即将混凝土打掉重新浇筑。

（二）对受力产生的裂缝，可根据裂缝出现的原因，有针对性地采取加固补强措施。

如果对已影响到结构安全的楼板裂缝，除了沿缝凿成V字形凹槽冲洗干净，将环氧树脂液用压力灌入缝内封闭外，还要用粘扁钢或碳纤维布等措施对楼板进行加固。当用碳纤维布加固时，对单条裂缝，除了沿缝粘贴外还要在垂直于缝方向间距布宽粘贴；对相互交叉的多条缝要井字形粘贴，间距同布宽。（布宽300mm左右为宜）

（三）对由温度、混凝土的收缩、施工等因素引起的非受力裂缝处理如下：

1、对于一般混凝土楼板表面的龟裂，可先将裂缝清洗干净，待干燥后用环氧树脂液灌缝或用表面涂刷封闭。施工中若在终凝前发现龟裂时，可用抹压一遍处理。

2、对其它一般裂缝（宽度在0.05mm～0.2mm之间）的处理，其施工顺序为：清洗板缝后用1：2或1：1水泥砂浆抹缝，压平养护，封闭以恢复观感即可。（仅限于缝的数量少且非通长、贯通的缝）

3、对当裂缝（宽度大于0.2mm）较大时，应沿裂缝凿八字形凹槽，冲洗干净后，用1：2水泥砂浆抹平，也可以采用环氧胶泥嵌补。（仅限于缝的数量少且非通长、贯通的缝）

4、对当楼板出现裂缝面积较大时，应对楼板进行静载试验，检验其结构安全性，必要时可在楼板上增做一层钢筋网片，以提高板的整体性。或在板面用环氧树脂液灌缝封闭（作一层防水也行），在板底用碳纤维布粘贴成井字形，间距同布宽。

5、对通长、贯通的危险结构裂缝，裂缝宽度大于0.2mm的处理方法也为：除了沿缝凿成V字形凹槽冲洗干净，将环氧树脂液用压力灌入缝内封闭外，还要用粘扁钢或碳纤维布等措施对楼板进行加固。当用碳纤维布加固时，对单条裂缝，除了沿缝粘贴外还要在垂直于缝方向间距布宽粘贴；对相互交叉的多条缝要井字形粘贴，间距同布宽。（布宽300mm左右为宜）

五、结语

微裂缝在混凝土构件中是不可避免的，施工中应尽可能采取有效的技术措施控制裂缝，使结构尽量不出现裂缝，或尽量减少裂缝的数量和宽度，特别是避免有害裂缝的出现，以确保工程质量。全面保证混凝土现浇楼板的质量，关键在于混凝土形成过程中的一系列阶段的控制，从原材料、配合比、混凝土的开盘鉴定、混凝土的拌制和运输，入模振捣、施工缝及后浇带的处理、养护等，每一个环节都会影响混凝土的质量。因此，施工单位要提高认识，加强管理，编制科学的施工方案，并严格执行。控制好工序的质量。

监理工程师也要对混凝土施工实行旁站监理，加强对施工工艺及措施的监督，必须达到规范及验收标准的要求，以确保工程的质量。

建设方开工前，提供的供水量要满足施工现场需求，制定的工期计划要合理，不要盲目追赶工期。交房后，业主装修时告知业主，在客厅及大开间楼板上集中堆放的材料不能过多；在楼下已完成装修时，严禁楼板没有做防水防护的条件下，在楼板面拌灰，更不能积水或淹水。