毛尔盖水电站调试试运行阶段总结

第一篇：毛尔盖水电站调试试运行阶段总结

毛尔盖调试试运行阶段总结

经过运管部所有同事共同努力了几个月后，毛尔盖水电站终于进入调试试运行阶段，在此阶段我学到了很多理论专业知识和一些现场的实际操作。领导的运筹帷幄，将具体的工作落实到人，同时领导们也亲自到现场给我们的工作提出了宝贵的意见，进行了严格的监督和指导工作，同事们工作起来就更加有动力和信心了。我们对水轮机部分、调速系统、发电机部分、励磁系统、油、水、气系统、电气一次设备、电气二次设备、厂用电及直流系统、消防、通风系统作了全面的了解和检查，并做了缺陷统计。2011年10月18日19时50分完成1F首次开机，19日完成对线路充电，20日完成对主变冲击合闸，21日00：12并网成功，21日02：11省调袁贵川下令对500KV线路开始24小时试运行，于22日02：11结束。21日12：27并网发电，21日20：43省调陈颖同意机组进入72小时试运行阶段，于24日20：43成功结束72小时试运行。24日20：43正式发电。

此阶段我取得了长足的进步和巨大的收获，我将对这阶段的工作作出如下总结：

1、冲水试验

机组充水试验的开始，即是机组启动试运行的正式开始，应确认按照启动试运行规程要求的有关各项的检查试验已全部完成。坝前水位已蓄至最低发电水位,并记录坝前水位。冲水步骤为：尾水管充水、引水系统充水、蜗壳充水。

2、首次开机

2011年10月18日19时50分1F首次开机，之后马上关闭，一切正常后进行了第二次开机。每个人都安排了各自的任务，运行人员负责配合维护，我配合机械班的张代云，我负责记录导叶的启动开度和空载开度，启动开度为4.2%，空载开度为10.7%；开机后每隔10分钟在现场记录一次水导轴瓦、水导油槽、技术供、排水总管的温度。技术供、排水总管的温度波动范围不大，供水温度保持在12℃左右，排水温度保持在14℃左右。而水导轴瓦、水导油槽温度变化范围较大，前面20分钟就出现了峰值，之后波动也相对比较小，在2个半小时之后温度趋于稳定，水导轴瓦1为42℃，水导轴瓦47℃，水导油槽为36℃。

3、扰动试验

18日21：48扰动试验开始，实验的主要目的是以±8％的扰动量来选取最佳的PID参数。机组空载工况自动运行，施加额定转速 8％阶跃扰动信号，录制机组转速、接力器行程等的过渡过程，转速最大超调量，不应超过转速扰动量的30％；超调次数不超过2次；从扰动开始到不超过机组转速摆动规定值为止的调节时间应符合设计规定；选取一组调节参数，供机组空载运行使用。在选取的参数下，机组空载工况自动运行时，转速相对摆动值不应超过额定转速值的 0.15％。4、19日主要任务 1)发电机短路特性试验

19日01：48开始做短路升流试验。主要目的是：测定1F定子绕组对地绝缘和吸收比以及转子绕组对地绝缘，根据记录的定子电流、励磁电流、励磁电压参数，绘制发电机三相短路特性曲线。短路点确定：发电机短路点设置在发电机出口断路器内侧104处设为K1点。本试验采用他励电源： 35kV外接电源接入352DL开关柜经变压器4B降压后，从变压器4B低压侧引出20kV高压电缆至励磁变压器高压侧352处于断开位置。35kV、20kV电缆敷设完成后制作电缆头，进行电缆绝缘检测和耐压试验，试验合格后安装就位。水机保护投入，转子接地保护投入，励磁变保护投入。通道切换功能都应切除，只能用手动，机组除空冷不投入其他冷却水都应投入。第一条短路回路：5001DL→500367G；第二条短路回路：5001DL→5002DL→5003DL→500367G。

2)升压试验

19日04：15开始做升压试验。主要目的是：测量定子绕组对地绝缘电阻、吸收比；录制发电机空载特性上升曲线和下降曲线。在测量上升和下降曲线时，励磁电流大小只能沿着一个方向调节，严禁中途返回。否则由于磁滞作用，将影响测量结果。强励装置退出机组振动、摆度监测装置投入、投入发电机空冷器冷却水、水机保护、发电机保护投入、励磁变保护退出、辅助设备及信号回路电源投入。

3)主变高压侧单相接地

19日07：24开始做主变高压侧单相接地试验。试验的目的是：检验保护回路动作是否正确可靠，校核动作值是否与整定值一致。首先确认发电机继电保护、励磁变保护，水力机械保护装置及主变压器保护及其控制信号回路投入正确。完成操作步骤并检查确认后，应手动降励磁电流，跳灭磁开关。

4)机械过速试验

19日10：02开始做过速试验。过速试验的目的是：验证机组转动部分的强度及安装的质量情况。在过速试验过程中应监视并记录各部位摆度和振动值，记录各部轴承的温升情况，观察油槽有无甩油现象，监视是否有异常声响。加强对机组振动、摆度、蜗壳压力、机组转速、顶盖水位上升和自动排水情况等的监测，发现金属碰撞声、水轮机室窜水、推力瓦温度突然或一直升高不能稳定、推力油槽甩油、机组振动、摆度过大等不正常现象时应立即报告并停止试验。升速操作应平稳，不得过快或过慢，若遇关机失灵，指挥应立即下令操作紧急事故按钮，或手动启动事故配压阀，强迫停机。在现场观察到采取25%Ne制动冒烟较大，建议采用20%Ne时制动。

5)安装挡风板、短路牌 6)自动开停机试验

自动开、停机试验的主要目的是：检查计算机监控系统自动开停机回路动作是否正确。试验过程中应密切监视水导瓦、推力瓦、上导瓦等各处温度上升情况，加强对机组振动、摆度、蜗壳压力、机组转速、顶盖水位的上升和自动排水的情况等的监测，发现异常时应立即报告并停止试验。

7)对线路充电

19日20：17电站已具备充电条件，毛尔盖公司曾礼主任向省调申请对毛色线充电。20：59省调王亦下令可对毛色线充电。值长负责与省调联系，主值负责监护操作，我负责上位机操作、并用对讲机对现场配合工作的人员下令。我们按照省调下令一条一条的执行，投上线路A、B套保护、线路T区保护，退出5001DL、5003DL重合闸装置。第一次合上50036G，几分钟后发现线路上没有电压，经过我们查看和联系，原因是色尔古变电站没有接到省调的命令对我站送电。这一细节告诉了我在对设备操作完毕之后要仔细检查相关设备的状态和数据，随时保持清醒的头脑，冷静的分析、处理问题。刚开始用对讲机下令还比较紧张，下令的术语也不够专业和准确，我对前几次的操作进行了简单的总结，之后下令都比较顺利。值长向省调打电话回报情况，15分钟之后省调下令第二次合上50036G，这次给毛色线充电成功。在合环操作中进展得很顺利，核相位、相序的时间相对比较久，对于这方面以前从来没有接触过，其实就是一个相序表，分别插入ABC相的触头，表针正转说明相序正确。在合上断路器之前一定要投入相应充电保护，1#、2#主变的T区保护，合闸成功之后必须核相、退出其充电保护。上位机操作步骤：无压合上5001DL→无压合上5003DL→拉开5003DL（防止5002DL侧有故障）→无压合上5002DL→同期合上5003DL（合环）→拉开5002DL（解环）→拉开5001DL→拉开5003DL。

在此次充电操作中，以安全第一为主，人员的工作分配合理，落实到位，省调下令记录了时间、事件、发令人，向省调汇报前明白全厂设备的状态，汇报灵活变通，记录清楚后再复颂，操作时头脑清晰，监护人同意之后才执行。5、20日主要任务

1)04：17机组短路升流实验完毕，07：08短路升压实验完毕，08：10开始励磁调节器调节实验，09：09完成1F带1B的继保措施，09：53集控实现对毛尔盖电站的远程操作，厂家完成事故停机、电气事故停机实验，厂用电倒为地方35KV供电。厂家告知技术供水的水泵每隔12小时相互切换一次；渗漏排水泵一台泵运行时，轮流切换主泵运行。

2)1#主变冲击合闸

20日15：38对主变冲击合闸，此相操作也正好是我们三值当班，比起前次对三角形充电的操作时我更加熟练，进步了许多。我们分工明确，值长负责与省调联系、记录省调下令时间和下令人、对操作人下令，主值负责监护操作人操作和到现场验收检查，我负责上位机操作、用对讲机确认安全是否到位并对现场各部下令、记录值班日志。我在上位机上合上5001DL进行第一次合闸时，合闸不成功。上位机报“毛色线500KV保护B屏分相差动保护动作”，敬怀文负责组织人员查看并打印保护动作情况，之后进行分析动作原因，值长负责向省调汇报情况，主值负责打电话询问色尔古变电站动作情况。最后判断为色尔古变电站或本站差动保护极性接反，经过大家的团结协作，很快将极性改正确。一切恢复正常之后，得省调令按原调令进行冲击合闸，进行得非常顺利，5次冲击合闸成功。6、21日主要任务

500KV毛色线24小时开始试运行，完成的实验：甩25%、50%、75%、100%甩负荷实验、一次调频实验、发电机参数实验、温升效率实验、与省调自动化核对监控测点、PSS实验。

甩25%，甩前调压井水位为2081m，甩后为2096m；甩50%，甩前调压井水位为2075m，甩后为2108m；甩75%，甩前调压井水位为2071m，甩后为2109m；甩100%，甩前调压井水位为2084m，甩后为2106m。7、22日主要任务

得省调李金龙令投入5001DL、5003DL重合闸，500KV毛色线24小时试运行结束，出口电表左边为主用表，右边为备用表，发电量的计算公式为：所抄电度X倍率，倍率=800X550/100。8、23日主要任务

我做了值长、监盘、党员示范岗、团员示范岗、青年文明号的座牌。巡屏时，发现4B C相温度过高，去现场检查发现风机停机了，此事告诫了我们要不断的巡屏。每天早上申报负荷时及时与集控商量，下达的负荷及时通知集控。

24日的主要任务则是进入商业运行。

9、工作不足

1）设备管理、基础等方面存在一定问题，须要进一步加强学习和对设备的巡视检查。

2）各种记录以及操作票、工作票填写还需学习标办的规范。3）现场实际操作能力和专业理论知识还有待进一步提高。

4）在实际工作中，还需要加大力度，抓好安全生产上存在的薄弱环节，为今后的各项工作奠定基础。

10、今后工作目标

1）在班组运行期间，主动承担运行人员应尽的义务和责任，并一直致力于为建设优秀班组而努力，而且注意协调班组成员的关系，以利于平时工作的开展。

2）努力学习电站各台账、分析记录等相关报表并进行分析，以便提高个人业务技能水平；在作风上，遵章守纪、团结同事、务真求实、乐观上进，始终保持严谨认真的工作态度和一丝不苟的工作作风。在生活中发扬艰苦朴素、勤俭耐劳、乐于助人的优良传统，始终做到老老实实做人，勤勤恳恳做事，勤劳简朴的生活，时刻牢记自己的责任和义务，严格要求自己。3）在巡回检查中，加强对设备的巡视检查，对重要设备要重点检查，例如避雷器、呼吸器、母线、线夹等，彻底检查记录设备上的安全隐患。

4）加强反习惯性违章工作，有效控制了习惯性违章的发生。

5）积极参加标准化组织的各种考试和活动，争取获得较好的成绩；做好6S，争取获得最佳团队，努力做好6S工作。

6）做到“心中有全局、手中有重点”，工作中要有“预见性、计划性、系统性”，“分工协作、统筹安排”，上级安排的工作“不打折扣、坚决执行、事后汇报”。

第二篇：毛尔盖水电站机组结构设计

关于毛尔盖水电站机组结构设计

摘要：本文论述了毛尔盖生态放水电站卧式混流水轮发电机组结构方面的设计，对较大容量卧式发电机组采取的布置方式进行了介绍。同时为减少轴向水推力使推力轴承稳定运行而采用的水轮机密封结构进行了分析。图8幅。关键词：结构设计 内循环推力轴承 集电环 无接触密封

一、前言

本文所介绍的电站为四川毛尔盖水电站的生态放水电站，是水头变幅及容量较大的卧式混流水轮发电机组，于2012年正式并网发电。因其容量在卧式水轮发电机组中相对较大，而且轴承采用的是内循环方式，因此为保证机组特别是轴承能够稳定运行，在结构及布置上进行了多方面的考虑。本文就此机组在布置形式及结构进行了介绍和分析，为今后设计类似的机组提供有益的经验。

二、水轮发电机组的主要设计参数

1、水轮机

型号： HLA685-WJ-92 额定功率： 6186 kW 额定转速： 750 r/min 飞逸转速： 1573 r/min 最大水头； 134.01 m 额定水头； 132.53 m 最小水头； 63.68 m 额定流量： 5.2 m3/s 额定点水轮机效率： 91.5 % 吸出高度： Hs≤-0.5 m 轴向水推力力： 178～232 kN 转轮重量（含泄水锥等）：0.83 t

2、发电机

型号： SFW6000-8/2150 额定功率： 6000 kW 额定容量： 7500 kVA 额定电压： 6300 V 额定电流： 687.3 A 额定转速： 750 r/min 飞逸转速： 1573 r/min 额定功率因数： 0.8 额定频率： 50 Hz 相数： 3 绝缘等级： F/F 定子接线方式： Y 旋转方向： 顺时针（从发电机端看）额定时发电机效率： 97.7%（计算值）径向推力轴承规格： φ320 径向轴承规格： φ360 转子重量： 18.8 t 飞轮重量： 0.8 t

三、发电机布置形式的选择

水轮发电机组采用两支点布置形式，由于机组容量在卧式机组中相对比较大，转子重量比较重，轴向水推力也不小，因此对轴承的要求比较高，如何布置发电机需综

图1 发电机装配图(方案1)

图2 主轴(方案1)

图3 发电机装配图(方案2)

图4 主轴(方案2)合考虑。图1及图3为发电机两种不同布置方式，其中图1为传统布置形式，图3为 经过核算采用的布置形式，现就两种不同布置形式进行受力及刚度分析，比较两种布 置形式的优缺点。

图2及图4上的受力分析进行了简化处理，将转子重量受力中心近似的认为在发电机中心线上，并将单边磁拉力方向与重力方向一致，图中所计算的结果为其合力数 值；近似的认为转轮重心在转轮中心线上，转轮中心线方向不仅受到转轮重力作用，还受到因水流不对称所引起的径向力的作用，图中所计算的结果也为其合力数值。

由标准规范可知，定子和转子间的空气气隙，其最大值或最小值与其平均值之差应不超过平均值的±8%。即使是5%的空气气隙不均匀也会导致很大的电磁不平衡力作用在机组导轴承上，引起机组振动和导轴承的磨损。因此在此本电站需考虑磁拉力的作用，并按±8%最恶劣的情况下进行计算，由此得出磁拉力的估算公式为F=0.3DL, 其中D表示转子外径,L表示铁心长度,由电磁方案得出发电机转子外径为φ1608，铁心长度为950，其磁拉力计算结果为45.8kN，故作用在发电机中心线上的作用力为233.8 kN（转子重量为18.8t）。水流不对称所引起的径向力也需考虑，按有的资料认为其估算值为水轮机旋转力矩的2%，按此估算值计算，其径向力为4.8kN，加上转轮重量，在转轮中心线上的作用力为13.1kN。至于由于转动部件的不平衡重量产生的径向不平衡力由于难以估算，在此将其省却。再根据前面所列出的水轮发电机组主要设计参数，可以分别计算出发电机两种不同布置方式轴承所承受力的大小，图2及图纸4为其详细结果。从中可发现方案1中两轴承所受的力的大小相差不大，而方案2中φ320径向推力轴承所承受的力（116.2kN）小于φ360径向轴承所承受的力（138.7kN），由于推力轴承还要承受水推力，因此较低的径向力有利其稳定运行，因而方案2中两轴承的受力分布更好些。方案2两轴承中心距离（3700）小于方案1（3770），对转子中心挠度更好些。方案2由于径向轴承外形尺寸小于推力轴承，因此转轮中心距离轴承中心更近些（为1080），转轮处的挠度要比方案1小些，但在飞轮处方案2挠度要大些。由于对于轴的弯曲变形进行精确计算比较复杂，除受力和支承情况外，轴承和机座的刚度、配合在轴上零件的刚度（这里包括磁轭、转轮、轴套、飞轮等），以及轴上的局部削弱等，对变形都有影响，因此，在计算时，都进行了不同程度简化。考虑到方案2只有在飞轮处挠度比方案1大些，因此只对方案2在飞轮处进行刚度核算，看其是否满足使用要求。由图中的数据，得出方案2主轴在飞轮处的挠度为0.056mm，主轴在推力轴承处轴的偏转角为0.000058rad。由手册可以查到滑动轴承处轴的许用偏转角为0.001 rad，实际偏转角远小于此值，因此这种布置形式完全满足轴的刚度要求。

从图1及图3比较可以看出，方案2的集电环布置在飞轮后面，并用钢板封闭，这种方式明显好于方案1。首先避免了方案1中磨损后的碳粉吸入定转子内部，降低线圈的绝缘性能，同时封闭的箱体下部能够收集磨损后的碳粉，有利于环保要求，并有利于集电环及电刷的防尘。其次如果轴承出现甩油和油雾逸出事故，集电环远离轴承，可以避免油对集电环及电刷的污染。

由于发电机机座号比较大，转子直径相对也大些，作为两支点结构，方案2大、小推力盘在尾部使得转子插、抽相比方案1更容易些，对安装及检修更方便些。虽然方案2发电机轴向总的长度有所增加，但总体效果来看，采用方案2更合理些。

两支点结构轴向长度短，结构紧凑，安装调整方便，但其轴系临界转速不如三支结构，而招标书中明确要求轴系的一阶临界转速应大于飞逸转速的125%。因此提高轴系的刚度，对提高轴系的临界转速十分重要。经电脑程序实际计算，方案2主轴临界转速为1990 r/min，是其飞逸转速的1.265倍，满足招标书中要求。

四、水轮机结构形式

由招标书中要求，前后轴承均采用独立封闭自循环润滑系统，不设传统油泵油箱、重力油箱等外循环装置，冷却器布置在轴承内部，轴承冷却水直接由蜗壳进口处流出、排至集水井或尾水管内。

由于径向轴承大（为φ320）受力简单，应能满足使用要求。而用φ320径向推力轴承能否保证性能则成为机组设计及制造的难点。由于卧式机组顶盖空间限制，在转 轮上采用减压板结构难以措行。考虑到机组的转速并不低，在水轮机结构上借鉴了立式高水头机组经常采用的无接触密封方式，通过顶盖排水降低转轮上冠上表面的水压力，从而降低轴向水推力，最终使推力轴承大推力盘所承受的压力减少，提高推力轴

图5 水轮机装配图

承运行的稳定性。在转轮下环结构设计时，也使作用在下环侧面的水压力的轴向分力朝向发电机方向，以降低运行时产生的轴向水推力。在推力轴承（见图6）结构上，采用大、小推力盘均带油的方式具有多方面的优点：首先使得进入推力瓦和径向瓦的润滑油不会产生干扰，不会出现推力瓦和径向瓦“抢油”现象；其次大、小推力盘同时带油，提高了润滑油的带油量，保证充足的润滑油；再次也有利于机组开机初始及紧急停机时轴向反力过大，对径向瓦端面的损坏。这种轴承也有其缺点，即外形尺寸中E=445值（见图6）相对较大些，此处解决的方法是将轴承放在发电机后端，而非传统上的前端位置。由于发电机机座号比较大，所以转子转动惯量相应较大，通过调保计算，对飞轮的转动惯量要求并不高，飞轮主要起到刹车盘作用。这样飞轮的重量就能够减轻，对推力轴承径向力也能够减少。同时径向轴瓦采用了水冷式导瓦，具有运行瓦温低，稳定性好等优点，由于轴承座内因有水冷却铜管，易产生的冷凝水，为降低运行人员的检修强度，在轴承底部装有油混水装置。

泵板和无接触间隙密封方式，具体结构可见图7及图8所示，不仅可以降低轴向水推力，而且轴封的静止部分与转动部分不接触使得密封有极长的寿命。在水轮机转轮上冠设有泵板装置，由于泵板的吸出作用，主轴对应面始终处于大气之中，轴与轴封间不接触并只有一层空气，而非泄漏水，这样，密封有极长的寿命。该密封不需检修，在水轮机正常运行时不需冷却或润滑，比盘根等接触性密封更有利些。主轴密封为不接触迷宫型，由紧靠着轴上的转动套、密封罩和主轴密封排水管组成，其主要作用如下：

（a）水轮机正常运行时

密封中水的流向如图8中P的走向，密封转动处完全干燥，由于有泵板装置，在额定转速情况下，整个负荷范围内密封罩上无水压。转轮上的泵板随转轮一起旋转防 止水和固体进入主轴密封，同时泵板排水管4-G2”（图7）防止沙或固体物质积在水机顶盖下，并将透过上止漏环的少量漏水通过泵板排水管4-G2”排至尾水或电站集水井。

（b）低于额定转速连续运行

在机组启动和关闭速度降低情况下，水压可能达到轴封，此时由于迷宫环状密封盒的扩散作用使漏水压力大幅度下降，同时位于密封罩的排水管G3”（图8）可将渗漏水排至尾水或电站集水井。

此密封方式的主要优点为：（1）无需维修，无磨损部件。

（2）无需用于冷却或润滑的清洁水。

（3）防止泥沙对顶盖和主轴密封的磨蚀。（4）转轮和顶盖上的水推力可以有效减少。（5）在飞逸情况下，水推力少量增加。

具体机构设计是需注意将取水口面积和密封间隙面积比值取在1.766，经验表面此时顶盖内压力可降低30%，顶盖排沙排水后，不但降低了轴承推力负荷，同时排除了不稳定水流，避免了轴向水力振动，改善了转轮稳定性。

图6 φ320径向推力轴承外形图

五、制造工艺上采取的措施 制造工艺对机组运行稳定运行一样十分重要。容量较大转速较高的卧式机组一直存在瓦温较高的现象，为此在制造上采取了多种措施以保证轴承稳定运行。

由于转子重量及尺寸较大，难以在厂内进行动平衡试验，只能进行静平衡试验。为此对转子静平衡要求严格，对转轮及飞轮静平衡也要求严格，目的是降低对轴承的附加动压力。

推力瓦为弹性塑料瓦，因此不需要刮瓦，径向瓦材料是巴氏合金，需要刮瓦。由于转子重量较大，转子又无压力油顶起装置，为了更好更快地在机组启动过程中建立油膜和稳定地保持楔形油膜，在径向瓦刮瓦时不在主轴轴颈上研磨，而是做了个假轴，提供给业主，假轴直径比轴颈大一个双边间隙。利用假轴刮出的瓦，瓦与轴是线接触，在机组启动的瞬间磨擦副中的干摩擦仅发生在接触线上，有利于轴颈在机组启动的瞬间形成油楔，使机组漂浮在油膜上。同时，在轴瓦和轴颈之间具备均匀的圆周间隙，对于保持轴颈下稳定的油膜创造了比较良好的条件。而在自己的轴颈刮研的瓦不是圆筒形，在开机启动时会出现较大面积的半干和干摩擦。为此给电站提供了假轴，使得机组在检修以假轴进行轴瓦刮研。

图7 水轮机装配图（放大图）

六、结语

电站在2012年正式发电，从电站反馈的信息来看，机组的各项性能达到了招标书所提出的要求。特别是径向推力轴承的运行比较良好，由于过去类似的机组一般都采用外循环润滑方式，通过此次电站实际运行效果，对内循环推力轴承的效能有了比较深了了解，为以后设计制造同类型的机组提供了比较好的经验。

图8 密封工作原理图

参考文献：

[1]

《机械设计手册》机械工业出版社，2006

[2] 程良骏.《水轮机》.机械工业出版社,1981

第三篇：火电厂168试运行调试总结

调试总结

时间如梭，不知不觉#2机调试及168试运于2014年12月17日18:35圆满结束！在此期间，在各位领导和值长的指导及全值人员的共同努力下，我们克服各种不利的客观因素，谨慎、认真的监盘、巡检。及时发现问题并采取有效措施处理，使#2机组安全的度过168试运行。当然在此期间，我自己也有不足及做的不到位的地方。为使我的工作能力迅速成长、成熟起来，成为一名优秀的集控运行人员。现将#2机组调试及168式运行期间出现的问题总结如下： 1、2014年12月04日 #2机组投油枪时出现油枪枪头雾化片掉落，造成投油枪时出现炉膛负压大幅波动，以至到达跳机值。暴露的问题，点炉之前未检查油枪枪头雾化片是否完好，在投油枪时未能及时发现炉膛负压波动大，且未能及时引风机出力。调整炉膛负压正常,至使锅炉BT。2、2014年12月05 #2机组出现低温屛过水塞，主要原因是减温水量太大且时间久，暴漏的问题主要是未能及时调整好蒸汽在对应压力下的过热度。次要问题是锅炉参数到冲转参数，由于汽机侧出现影响机组冲转的问题且不能短时间内解决。即启炉冲转时，机、炉协调不好。3、2014年12月10日 #2机组出现机组满负荷跳闸时，未能及时锅炉BT，以至锅炉壁温、汽温严重超温。4、2014年12月12日#2机组出现因精处理高速混床再循环门内漏凝汽器、除氧器水位迅速下降，暴漏的问题未能及时降负荷，除氧器水位、凝汽器水位最低降至1351mm、445mm；与化学联系DCS上隔离精处理漏水时，化学耽搁操作近3min。锅炉侧应及时将冷渣器转速降至最低，防止冷却水量不够，使其进、回水金属软管破裂。

5、#2机组在启动过程中多次因汽机侧高、低旁未能及时开启、造成锅炉侧严重超温，打闸停机。

6、#2机组出现#

4、#5冷渣器水冷风室漏渣，及时发现床压及一次风机电流异常，全停冷渣器，稳定床压，待参数正常之后再启动排渣。

想要成为一名优秀的集控运行值班员，就应该从严要求自己。#2机组调试及168试运行期间，不管是出现在自己身上的事情还是在别的值上发生的事情，留给自己的都是些经验、教训，经过#2机组调试及168试运行，自己总结出来，不管任何时候，都应该加强联系，沟通。要有自己正确的调整思路，在这个职位就应该担当起这个职位它应该担当的责任。加强沟通及事故处理的能力，这就要求我自觉主动的经常与有经验的师傅交流，在工作中，学习他们处理事故的态度和方法，全面的掌控事故，避免事故进一步扩大，提高自己事故处理的能力。认真学习部门下发的安全文件。严格执行“两票三制”制度，努力做到四不伤害，即不伤害自己，不伤害他人，不被他人伤害，保护他人不受伤害，加强自身的安全意识，时刻提醒自己，将安全经济运行放在第一位，避免同一件事故二次发生。#2机组事故较多，#2机组于2014年12月17日通过168小时试运，新机组正处于磨合期，所以机组不稳定因素增多，系统根据机组的运行情况不断的进行改进，所以，也为事故的多发埋下了伏笔，例如：小机跳闸、停运电动给水泵机组跳闸等等。这就要求我们要时刻警惕，将事故预想做到前面，培养自己在遇到事情沉着冷静，积极应对的态度。

第四篇：水电站A套安稳调试总结

倮马河电站A套安稳装置调试总结

我站从2011年4月9日开始进行调试工作，于2011年4月19日前完成了A套安稳装置调试全部工作。期间进行了A套安稳装置的电流、电压回路接线检查，A套安稳装置单体调试及配合云南电网进行联合调试工作。

通过检查A套安稳装置的电流、电压回路接线情况以及实际采样值与实际发电有功值进行了对照，我站电流、电压回路正常。由于我站A套安稳装置机组电流采样互感器设置在主变高压侧，因而不管我站机组有没有在发电，A套安稳装置都有实际采样值，因而为了防止安稳装置出现误动的情况，我站A套安稳装置进行了相应的程序修改，即在负荷从系统倒送至站内的时候，我站实际采样值不进入装置计算。程序修改后对A套安稳装置进行了单体调试，各模拟量及开入开出量正常，本地高周切记功能正常。我站在与大理站进行联合调试过程中，成功接收大理站发送至倮马河电站的切机令，并且装置收到切机令后成功动作出口（出口压板退出）；并且进行了远方切机和本地高周策略配合进行了联调，联调动作情况正常。在调试过程中，其他方面检查未发现有异常现象。

倮马河电站

日期：2011年4月21日