热电厂供热、供电标煤耗率计算方法介绍及分析

第一篇：热电厂供热、供电标煤耗率计算方法介绍及分析

热电厂供热、供电标煤耗率计算方法介绍及分析

摘要：对热电厂供热供电标煤耗率的计算方法的分析和建议 关键词：供热标煤耗率、供电标煤耗率、厂用电的热电分摊计算、全厂热效率、年平均热电比。一．前言

热电厂供热及供电标煤耗率计算是热电企业财务统计、成本计算、审核审计工作的前提。当前各热电企业，在数据交流和上报时可能会发现一些问题，主要是计算公式不尽相同，致使同样的原始资料数据，计算结果可能不一致，或者会出现一些不应该有的错误。这种情况使我们无法正确进行财务评价，也无法对热电成本正确性进行评价。

现有关于供热、供电标煤耗率计算主要取自浙江省标准“热电厂煤耗和厂用电率计算方法”（浙江省标准计量局发布1991年12月20日实施），在这以后，国家已发布了一系列有关文件和计算公式，例如：国家四部委急计基础[2000]1268号文；2001年1月11日三部委发布的“热电联产项目可行性研究技术规定”，最近发布的文件与前述“省标”对某些计算公式不完全相同。现将计算中可能遇到问题及对这些公式理解提出一些看法，供热电行业有关同仁参考与研究。

二．对供热及供电标准煤耗率计算方法理解： 1． 浙江省标准局1991年发布的“热电厂煤耗和厂用电率计算方法”（以下简称“煤耗计算”与同时发布的“小型热电厂成本计算方法”（以下简称“成本计算”）是当时同时发布，又必须同时应用的2个标准，后者的“成本计算”必须应用前者的“煤耗计算”数据，因此，前者是成本计算的前提。

2． 对供热标煤耗率br的理解： “煤耗计算”中公式（9）中 br=Br/Qr×103 其中：br 供热标煤耗率 kg/GJ Br 供热耗标煤量 t Qr 对外总供热量 GJ 上式中Br；Qr的计算如下： Br=Bb〃αr αr=Qr/Qh 其中： Qh 为锅炉总产汽热量 GJ 其中一部分通过汽轮机或通过减温减压器对外供热，另一部分通过汽轮发电机发电。

αr 为供热比，表示对外供热占总锅炉产汽热量百分比。Bb为热电厂总耗标煤量，以上这个公式br仅考虑了总耗煤量的一次分摊，而厂用电量，没有考虑进去。标准“成本计算”在计算供热燃料费用的成本时，又加入了供热厂用电所需燃料费，这个又称为二次分滩，所以原标准“成本计算”中是考虑了二次分摊，但供热标煤耗率br没有考虑二次分摊。2001年三部委发布的“热电联产项目可行性研究技术规定”（以下简称“技术规定”）已在这个br计算公式中考虑了二次分摊。

公式如下：

brp=34.12/ηgLηgd+εrbdp（书中公式17-20）其中： brp 全厂年平均供热标准煤耗率 kg/GJ ηgL 锅炉效率 % ηgd 管道效率 % εr 锅炉单位供热量所需厂用电量 kWh/GJ bdp 汽轮发电机组年平均标准煤耗率 kg/kWh 说明：公式前面部份是一次分摊标煤耗率与“煤耗计算”中公式理论上是一致的（公式推 导见后面附件），后面一部份即考虑了厂用电的二次分摊的标准煤耗率。

3． 提出：供热标煤耗率br公式是否应与“技术规定”一致，“技术规定”加上了厂用电的二次分摊，即厂用电不能全由供电成本来承担的公式比较合理，所以建议目前供热标煤耗率br计算公式采用“技术规定”的计算方法；但是形式上采用“煤耗计算”的公式，式中br中加入了二次分摊就不必在后面“成本计算”供热燃料费中加入厂用电的燃料费。

公式如下： br=Br〃103/Qr+ εr 〃bd kg/GJ …………（1）其中：bd 发电标煤耗率（仅考虑一次分摊）bd =（Bb-Br）〃103/E kg/kwh …………（2）4． 供电标煤耗率计算

由于供热标煤耗率计算中计入了厂用电二次分摊 所以供电标煤耗率计算公式就修改为：

bgd=（103Bb-Qrbr）/Eg kg/kwh …………（3）其中： Eg为供电量 kwh 上式为运行热电厂计算公式，对于可行性方案研究“技术规定”用下式： bgd=bd/（1-ed）…………（4）

其中： e d 为 发电厂用电率(公式在后面介绍)公式（3）与公式（4）是不一致的，公式（3）比较符合实际情况，公式（4）有一定误差，但误差很小，在可行性中使用是可以的。

三．关于厂用电的热电分摊计算方法： 1． 厂用电分摊计算公式 Eg=E-Ez …………（5）E 总发电量 kWh Ez 总厂用电量 kWh Eg 对外供电量 kWh

Ezr=αr 〃Ez …………（6）其中：Ezr 供热用厂电量

αr 采用一次供热分摊比数值，大热电厂供热用厂用电量，由2块组成；一块是专门用于供热的电机，动力及照明用电量；另一块是供热和发电共用的电量，例如：锅炉鼓引风机、给水泵用电量，用供热分摊比αr 数值分开二块即可。

对于Ezd发电用厂用电量，也用 以上类似办法算出，这种计算麻烦一些，本人认为一般的小型热电厂仅用公式（6）计算也就可以了。

同上理由 Ezd=（1-αr）Ez …………（7）2．供热厂用电率计算

εr =Ezr/Qr kWh /GJ …………（8）其中：εr 供热厂用电率

（在“技术规定”中称为锅炉单位供热需用的电量）3．发电厂用电率计算 ed =Ezd/E …………（9）其中：ed 发电厂用电率

4．关于εr 与ed 的说明

有时有人用Ez/E来代替 ed是错误的，ez=Ez/E为全厂总厂用电率

bgd=bd/（1-ez）是错误的，因为它不考虑厂用电二次分摊，总厂用电量全部计入发电损耗中去了。

εr 在“煤耗计算”公式中名为 供热厂用电率；在“技术规定”中称为锅炉单位供热需用的电量；建议改为单位供热厂用电量比较合适。

四．关于热电厂全厂热效率及平均热电比计算公式： 1．全厂热效率公式 原“煤耗计算”中

η0=(0.0036E+Qr)/ 0.293Bb % 现1268号文中计算公式

η0=(0.0036Eg+Qr)/ 0.293Bb % …………（10）本人认为应采用现行标准，按1268号文进行统一。把发电量改为供电量，三部委发布的“技术规定”也采用1268号文中的公式。

2． 热电厂全年平均热电比

R=Qr〃100/0.0036Eg % …………（11）同上节相同理由，把E改为Eg。五．结束语

以上对小型热电厂关于供热供电标煤耗率的计算，对全厂热效率及全年平均热电比的计算公式。根据“技术规定”及1268号文件，给予的理解或者建议，供热电厂企业有关技术人员作参考。

附件: br公式推导

br=Br〃103/Qr kg/GJ …………（12）本式适用于运行热电厂供热标煤耗率计算 进入汽机前热量计算公式：

Qh=Qr+Qd=Bb〃QyD w〃ηgdηgL=（Br+Bd）QyD w〃ηgdηgL 按热电分摊概念，Qr及Qd效率是一致的。则Qr=Br 〃QyD w〃ηgd〃ηgL〃103 其中QyD w=7000kcal/kg=29308kJ/kg =0.029GJ/kg=1/34.12GJ/kg 则Qr/Br103=（ηgL〃ηgd/34.12）Br〃103/Qr=34.12/ηgL〃ηgd 代入公式（1）

br= Br〃103r /Qr = 34.12 / ηgL〃ηgd kg/GJ …………（13）

本式适用于可行性方案中，供热热电厂标煤耗率计算 “技术规定”中正式公式为：brp=34.12/ηgLηgd+εrbdp

第二篇：热电厂供热及供电标煤耗率计算

热电厂供热及供电标煤耗率计算是热电企业财务统计、成本计算、审核审计工作的前提。当前各热电企业，在数据交流和上报时可能会发现一些问题，主要是计算公式不尽相同，致使同样的原始资料数据，计算结果可能不一致，或者会出现一些不应该有的错误。这种情况使我们无法正确进行财务评价，也无法对热电成本正确性进行评价。

现有关于供热、供电标煤耗率计算主要取自浙江省标准“热电厂煤耗和厂用电率计算方法”（浙江省标准计量局发布1991年12月20日实施），在这以后，国家已发布了一系列有关文件和计算公式，例如：国家四部委急计基础[2000]1268号文；2001年1月11日三部委发布的“热电联产项目可行性研究技术规定”，最近发布的文件与前述“省标”对某些计算公式不完全相同。现将计算中可能遇到问题及对这些公式理解提出一些看法，供热电行业有关同仁参考与研究。

二．对供热及供电标准煤耗率计算方法理解：

1． 浙江省标准局1991年发布的“热电厂煤耗和厂用电率计算方法”（以下简称“煤耗计算”与同时发布的“小型热电厂成本计算方法”（以下简称“成本计算”）是当时同时发布，又必须同时应用的2个标准，后者的“成本计算”必须应用前者的“煤耗计算”数据，因此，前者是成本计算的前提。

2． 对供热标煤耗率br的理解： “煤耗计算”中公式（9）中 br=Br/Qr×103

其中：br 供热标煤耗率 kg/GJ Br 供热耗标煤量 t Qr 对外总供热量 GJ 上式中Br；Qr的计算如下： Br=Bb·αr αr=Qr/Qh 其中： Qh 为锅炉总产汽热量 GJ 其中一部分通过汽轮机或通过减温减压器对外供热，另一部分通过汽轮发电机发电。

αr 为供热比，表示对外供热占总锅炉产汽热量百分比。Bb为热电厂总耗标煤量，以上这个公式br仅考虑了总耗煤量的一次分摊，而厂用电量，没有考虑进去。标准“成本计算”在计算供热燃料费用的成本时，又加入了供热厂用电所需燃料费，这个又称为二次分滩，所以原标准“成本计算”中是考虑了二次分摊，但供热标煤耗率br没有考虑二次分摊。2001年三部委发布的“热电联产项目可行性研究技术规定”（以下简称“技术规定”）已在这个br计算公式中考虑了二次分摊。公式如下：

brp=34.12/ηgLηgd+εrbdp（书中公式17-20）其中： brp 全厂年平均供热标准煤耗率 kg/GJ ηgL 锅炉效率 % ηgd 管道效率 % εr 锅炉单位供热量所需厂用电量 kWh/GJ bdp 汽轮发电机组年平均标准煤耗率 kg/kWh

说明：公式前面部份是一次分摊标煤耗率与“煤耗计算”中公式理论上是一致的（公式推 导见后面附件），后面一部份即考虑了厂用电的二次分摊的标准煤耗率。

3． 提出：供热标煤耗率br公式是否应与“技术规定”一致，“技术规定”加上了厂用电的二次分摊，即厂用电不能全由供电成本来承担的公式比较合理，所以建议目前供热标煤耗率br计算公式采用“技术规定”的计算方法；但是形式上采用“煤耗计算”的公式，式中br中加入了二次分摊就不必在后面“成本计算”供热燃料费中加入厂用电的燃料费。公式如下：

br=Br·103/Qr+ εr ·bd kg/GJ „„„„（1）其中：bd 发电标煤耗率（仅考虑一次分摊）bd =（Bb-Br）·103/E kg/kwh „„„„（2）

4． 供电标煤耗率计算

由于供热标煤耗率计算中计入了厂用电二次分摊 所以供电标煤耗率计算公式就修改为：

bgd=（103Bb-Qrbr）/Eg kg/kwh „„„„（3）其中： Eg为供电量 kwh 上式为运行热电厂计算公式，对于可行性方案研究“技术规定”用下式： bgd=bd/（1-ed）„„„„（4）

其中： e d 为 发电厂用电率(公式在后面介绍)公式（3）与公式（4）是不一致的，公式（3）比较符合实际情况，公式（4）有一定误差，但误差很小，在可行性中使用是可以的。

三．关于厂用电的热电分摊计算方法：

1． 厂用电分摊计算公式 Eg=E-Ez „„„„（5）E 总发电量 kWh Ez 总厂用电量 kWh Eg 对外供电量 kWh Ezr=αr ·Ez „„„„（6）其中：Ezr 供热用厂电量

αr 采用一次供热分摊比数值，大热电厂供热用厂用电量，由2块组成；一块是专门用于供热的电机，动力及照明用电量；另一块是供热和发电共用的电量，例如：锅炉鼓引风机、给水泵用电量，用供热分摊比αr 数值分开二块即可。对于Ezd发电用厂用电量，也用 以上类似办法算出，这种计算麻烦一些，本人认为一般的小型热电厂仅用公式（6）计算也就可以了。

同上理由 Ezd=（1-αr）Ez „„„„（7）

2．供热厂用电率计算

εr =Ezr/Qr kWh /GJ „„„„（8）其中：εr 供热厂用电率

（在“技术规定”中称为锅炉单位供热需用的电量）

3．发电厂用电率计算 ed =Ezd/E „„„„（9）其中：ed 发电厂用电率

4．关于εr 与ed 的说明

有时有人用Ez/E来代替 ed是错误的，ez=Ez/E为全厂总厂用电率 bgd=bd/（1-ez）是错误的，因为它不考虑厂用电二次分摊，总厂用电量全部计入发电损耗中去了。

εr 在“煤耗计算”公式中名为 供热厂用电率；在“技术规定”中称为锅炉单位供热需用的电量；建议改为单位供热厂用电量比较合适。

四．关于热电厂全厂热效率及平均热电比计算公式：

1．全厂热效率公式 原“煤耗计算”中

η0=(0.0036E+Qr)/ 0.293Bb % 现1268号文中计算公式

η0=(0.0036Eg+Qr)/ 0.293Bb % „„„„（10）

本人认为应采用现行标准，按1268号文进行统一。把发电量改为供电量，三部委发布的“技术规定”也采用1268号文中的公式。

2． 热电厂全年平均热电比 R=Qr·100/0.0036Eg % „„„„（11）同上节相同理由，把E改为Eg。

五．结束语

以上对小型热电厂关于供热供电标煤耗率的计算，对全厂热效率及全年平均热电比的计算公式。根据“技术规定”及1268号文件，给予的理解或者建议，供热电厂企业有关技术人员作参考。

附件: br公式推导

br=Br·103/Qr kg/GJ „„„„（12）本式适用于运行热电厂供热标煤耗率计算 进入汽机前热量计算公式：

Qh=Qr+Qd=Bb·QyD w·ηgdηgL=（Br+Bd）QyD w·ηgdηgL 按热电分摊概念，Qr及Qd效率是一致的。则Qr=Br ·QyD w·ηgd·ηgL·103 其中QyD w=7000kcal/kg=29308kJ/kg =0.029GJ/kg=1/34.12GJ/kg 则Qr/Br103=（ηgL·ηgd/34.12）Br·103/Qr=34.12/ηgL·ηgd 代入公式（1）

br= Br·103r /Qr = 34.12 / ηgL·ηgd kg/GJ „„„„（13）

本式适用于可行性方案中，供热热电厂标煤耗率计算 “技术规定”中正式公式为：brp=34.12/ηgLηgd+εrbdp

第三篇：热电厂热负荷的数理统计计算方法

热电厂热负荷的数理统计计算方法(1)日前，我国北方大中城市已普遍建有热电厂，很多大型工业企业也建有自备热电厂，甚至一些中小型企业也建有以裕压发电形式的小型自备热电站。这些以供热为主、热电联产的热电厂，已成为我国电力事业的一 个重要组成部分。

按照热电联产的理论计算结果，利用供热抽汽或背压排汽进行热电联产的发电煤耗率应为O.1 5～0.2kg标准煤/千瓦时，即使再考虑蓟抽汽式汽轮机内凝汽发电的低效率和其它汽水损失，热电厂的综合发电煤耗率也不应超过O.3.kg标准煤/千瓦时。但是很多热电厂实际运行结果都高于这个指标.其原因是多方面的，其中非常重要的一条就是热电厂在设计阶段对热电联产的最基本设计参数—— 最大热负荷及其变化特性估算不准，还有热化系数取值过高，导致热电厂规模偏大，甚至供热机组的设计热负荷值大大高于实际最南热负荷。这样，热电厂只好加大凝汽发电份额或降低设备容量利胃率，对背压式机组的运行往往带来困难。

热电联产有两个显著特点 一是热负荷的供需应基本保持适时平衡;二是 以热定电。要使热电联产取得较好的节能效果，必须在热电厂设计的前期就应比较准确地计算出它的最大热负荷，总供热量以及绘制出全年热负荷持续时间曲线.在此基础上再考虑适当的热化系数，列举出若干可行的方案，进行技术经济比较计算，最后确定出最优方案。

目前对栗暖热负荷的测算已有了比较可靠的算法，但对工业热负荷的测算尚无较有效盼方法。以往对热电厂工业热负荷的估算方法有以下几种，(1)按各个热用户原有供热锅炉的容量来估算，通常是取各个容量之和作为热电厂工业热负荷的设计值;(2)根据各个热用户自报的热负荷数据，取各用户避大热负荷之和作为热电厂热负荷的最大值;(3)根据各热用户生产产品的单位热鞠和产量情况，估算热电厂的最大热负荷;(4)根据热用户进行过的企业能量平衡测试数据来估算热电厂的最太热负荷;(5)对各热用户的用热情况作简单的潮试，并通过简单的现场调查来决定热电厂的最大热负荷。

这些估算方法都不够合理，特别是前三种方法误差极大，因此都不能比较准确可靠地估算出热电厂的最大热负荷值，其主要问题是。

1、未考虑各热用户最大热负荷的同时出现率一般来说，各用户的最大热负荷并不在一日内同一时刻出现 所以热电厂的最大热负荷并不等于各用户最大热负荷之和，而是小于这个数.热电厂最大热负荷与各用户最大热负荷之和的比值可定义为用户最大热负荷的同时出现率γ，γ=

通常，γ< 1。它的大小与热用户的多少、各用户热负荷的波动特性等多方面因素有关。由于不同热电厂的热用户用热情况不尽相同，所以其T值在O.5～O.9范周内因热电厂而异。因此，试图通过选定 值来决定热电厂的最大热负荷还缺乏科学根据。

2、未考虑蒸汽参数的变化对俱热蒸汽量影响

通常，工业锅炉提供：一和蒸汽，丽热电厂供应过热燕汽，且蒸汽压力也有所提高。这样，每公斤蒸汽的放热量增丸相应所需的蒸汽量碱少。其关系如下

故

式中

上述供汽量关系也可由下式确定：

式中

3、有些调查数据中含有主观因素

有些热用户在申报热负荷量时往往“宁高勿低”。

为了比较准确地 科学地计算出热电厂最大热负荷，本文提出用概率论和数理统计的方法，并辅以计算机手段进行热电厂热负荷的计算并求出最大值.这就为确定热电厂的最佳热化系数打下基础。

所需要的原始资料是： 各热用户原供热锅炉房在各季节内有代表性的全日供汽和热水负荷曲线(或数据)和供汽参数.其流量资料可由原锅炉房供汽引出口处的蒸汽流量计记录得到，也可由锅炉给水箱的水流量计记录再扣除锅炉的汽水损失后得到.其蒸汽和热水的参数可从温度、压力记录得到。

首先要对各甩户的垒日供汽资料进行分析对比，找出各用户全日用热量都比较高的季节，称为公共用热高峰季节.热电厂的最大热负荷就出现在这个季节内。如果各用户的热负荷高峰不在同一季节内出现则应选热负荷较大的凡个用户的公共用热高峰季节作为全部用户的公用热高峰季节，或者选两个用热高峰季节。

应当注意的是，即使在公共用热高峰季节内，同一个热用户的每日热负荷也并非完全相同 愿因是同一热用户的各用热靛备的用热量在各天的同一时刻具有一定的随机性，而且测量仪表受备种随机因素的影响，其观测值(或记录值)也具有一定的随机性.尽管如此同一用户在每日的同一时刻，其供热量的观测值(或记录值)是符台正态分布的。所以对同一用户要取公共用热高峰季节内若干个全目供热负荷资料作为子样，来估计出母体值的区间。设在公共用热高峰季节，对一个用户取n个全日供热资料，其中在每日的t时刻用热负荷的测定值为以，则该子样的均值为

则该子样的均值为

如果取另外n个全日供热资料，则会算得另外的），式中m为则，这些

也服从正态分布N(，m，的母体均值。将其化为标准正态分布(Z； 0，1)，式中为测量系列的标准误差，现取z落人某一区间 所以 的概率为0.95，即

查正态分布表，即

因而，它的含义是在，随机区间，内包含母体均值m的概率为0.95(置信度)，而不包含m的概率为O.05(危险度)。所以，可以把前每月t时刻的用热负荷理解为负荷的最大值，故取

作为t时刻的热负荷值.又因为只取原区间的上限，故其置信度为0.95+0.os/z=o.975。因此，用D。值作为埘刻的热负荷，可以以0.975的置信度保证其它天在t时刻的热负荷落入此值之内。

我们要对每一个热用户的测量子样都进行上述数理统计针算，并且每月的测点要足够多(通常每小时取一点)，最后得到每个热用户垒日用热负荷的数理统计值.对热电厂来说，它在t时刻的供热量应基奉上等于各用户在同一时刻的用热量之和(因供热系统的蓄热能力不大)，即

(置信度0.95)。因为是要获得热

(7)这样就可以得到热电厂在公共用热高峰季节全Et供热负荷的数理统计数据。

以上所得的热电厂热负荷与时间对应数据只是一些离散点，为了更详细地计算，需按上述离散点进行插值或曲线拟合.可以采罱三次样条插值法、线性插值法或多项式曲线拟合。通常采用线性插值法即可得到能满足要求的精确度。

按一定的肘间步长(例如0.1或0.25小时作为步长)得到插值后 可在绘图机上绘出热电厂在公共用热高峰季节的全Et供热负荷曲线图;也可按比较太小的方法，将负荷从大到小排列起来形成全日供热负荷持续时间图。如图l和图2所示。同时也得到热电厂的最大供热负荷值，该值以0.975的置信度，可保证全年各天的最大热负荷值都落八此数值内。

图l 热电厂叠日数理统计热负荷

图2 热电厂全丑数理统计热负荷持续对间

上述算法中，每个用户的测量子样越多。最后算得热电厂晟太热负荷值越准确可靠。但是，如果一座热电广有几十个用户，每个用户取十几个子样，而每个子样又有24个测点，那么按上述方法的计算量是非常犬的。为此编制了RIH 计算程序，只要输八各用户在公共用热高峰内的热负荷数据，则可输出各用户热负荷的数理统计值、热电厂热负荷的数理统计值、蠕值后的热负荷圈、全日持续时间图和热电厂的摄大热负荷值等资料。这些资辩对热电厂设计方案的选择、最佳热化系数的确定都有重要意义。

示倒： 某地区欲建一座热电厂向三个热用户供应蒸汽。在公共用热高峰季节内，每个热用户取四天全日用热负荷记录值(每小时取一点)作为子样。这些测值经(1)式或(2)式折算后，列入表l，将表l值输入计算机后即输出各种数据。

表1 各热用户全日用汽负荷记录值(t，h)从表l可见，用户l、2和3的最大用汽负荷的总和，比热电厂总供汽负荷的数理统计最大值要高。表2为热用户各测点平均用汽负荷与数理统计值的对比表(用户1)。表3为热电厂全日供热负荷的数据统计值。表4为热电厂全日供汽负荷插值的部分数据(步长为0.25)。

表2 用户1备测点平均用汽负荷与数理统计值的对比(t，h)

表3 热电厂全日供汽负荷的数理统计数据(t，h)

表4 热电广全日供汽负荷插值的部分数据(t/h)结论

1、热电厂最大热负荷的计算，一定要考虑各热用户最大热负荷的同时出现率，决不可作简单相加，而且要选用各热用户在公共用热高峰季节的测值.2、采用数理统计的方法算得的热电厂最大热负荷值，具有较高的准确性和可信度，并且用户的热负荷测量子样越多，其准确性和可信度越高.在缮 究和计算热电厂最佳热化系数和绘制全年热负荷持续时间图时，也应采取这种数理统计的算法。

3、热电厂的热用户越多，各热用户热负荷波动特性差异越大，则热电厂的全日热负荷越平稳，最大热负荷的同时出现率越小。

第四篇：30万机组供电煤耗率影响因素分析及控制的论述

关于330MW机组供电煤耗率影响因素分析及

控制的论述

王华

王振华

关键词：燃煤机组、供电煤耗、节能、降耗

摘 要：山东魏桥铝电有限公司热电厂，结合当前国家节能减排要求，通过对机组选型、系统优化、运行精调细控等各方面努力，使机组供电煤耗率降至较低水平，在积极响应国家节能降耗的同时，为企业创造了丰硕的经济效益。

为实现燃煤热电机组节能降耗的目标，我厂在电厂设计建设初期就综合考虑选用先进设备及系统、技术，并且在实际生产运行中，对系统运方严调细控，由细节入手，充分考虑现场实际并积极吸取兄弟单位先进经验，在降低机组供电煤耗率，提高企业经济效益方面取得了良好的效果，具体论述如下。1．影响机组供电煤耗率原因分析

山东魏桥铝电有限公司热电厂装机容量为4×330MW燃煤机组，采用固态排渣，一次再热，平衡通风，全钢结构，半露天岛式布置，亚临界自然循环汽包炉。针对燃煤锅炉，影响其供电标煤耗的因素很多，主要因素有两方面，具体分析如下：

1．1.系统工艺及环境因素

影响机组供电煤耗率高低因素中系统工艺因素主要包括给水泵选型、制粉系统选型、脱硫脱硝系统工艺、锅炉类型、机组类型、机组冷却方式等。环境因素主要是指机组所处区域环境温度、气压等因素。

机组选用汽动给水泵与配备电动给水泵相比，国产300MW机组，一般供电煤耗率能降低1g/KWh;制粉系统采用中速磨与普通钢球磨相比，因钢球磨电耗的增加，导致其供电煤耗率比中速磨高出1.7g/KWh左右；脱硝系统采用选择性催化还原SCR装置BMCR工况时，比采用选择性非催化还原SNCR装置的供电煤耗率要低0.02%；机组选用供热机组比纯凝机组，从2011年全国机组数据分析来看，300MW机组供电煤耗率大约低11.89g/KWh。我们单位在机组设计选型时，即充分考虑以上各因素，给水泵选用汽动为主，电泵配合的方式。脱硝工艺选用选择性催化还原SCR装置。主机选用供热机组，从硬件方面为降低供电煤耗率打下良好的基础。

1.2.运行控制因素

在机组选型建设一定的情况下，运行控制与调整因素对供电煤耗率的高低影响极大，主要包括机组负荷率高低、每年机组启停的次数多少、运行蒸汽参数高低、系统管道效率、锅炉热效率、汽机热耗率、厂用电率、煤质管控、机组热电比、机组一次调频动作频率等方面。

在其他条件相同的情况下，机组负荷率降低，供电煤耗率则会增加；机组启停次数增加，则也会使供电煤耗率增加；另外蒸汽参数降低、热力系统管道保温不善、系统内漏、锅炉排污增加、采暖、蒸汽吹灰以及煤质偏离设计值过大、入厂煤与入炉煤热值偏差大、热电比降

低、机组一次调频动作过于频繁等情况均会使机组供电煤耗率增加。机组运行中只有随时对以上各影响因素进行精调细控，才能达到机组节能降耗降低供电煤耗率的目的。

2.控制措施

对于影响机组供电煤耗率工艺及环境方面的因素，因机组定型后便已固定，在此不做重点叙述，重点对运行控制措施表述如下：

2.1．运行管理方面措施

为了降低机组供电煤耗率，在管理方面①各生产管理部门每月严格按公司下达产量计划合理分配机组电、热负荷，力求提高机组负荷率和热电比至最优水平，保证机组长期稳定运行于320MW-330MW区域；②每月按时对燃煤皮带称进行实物校验，并对比每天上煤量与机组发供电、热量的比例变化情况，在保证计量准确的同时，及时发现指标的异常变化，及时查找原因进行处理，并要求各值长以相关数据为依据及时从燃煤配比、负荷分配等方面做出运方调整；③定期对煤场存煤、燃油进行盘亏，保证库存数据精确可控；④严抓运行小指标评比工作，严格落实好奖罚，以提高全员参与经济调整热情；⑤严格各级管理人员日报表审核分析制度，从运行值长到车间及以上各生产管理干部，每天对日报表进行仔细审核，对异常波动指标进行讨论分析，认真查找原因，第一时间采取切实可行的整改措施，防止因控制调整不当造成供电煤耗率异常升高；⑥严格落实设备保养与维护制度，合理安排机组运方，降低辅机用电单耗及厂用电率；⑦锅炉燃烧调整试验定期化，以便及时对风粉进行调整。并每月定期进行机组真空严密试验，及时处理真空系统泄漏，保证机组真空处于优质以上水平，以切实降低机组供电煤耗率。

2.2.运行调整控制方面

为了降低机组供电煤耗率，在运行调整方面①优化机组启停方式，采取机组中压缸启动模式，降低机组启动用油，从而降低机组年均供电煤耗率；②及时根据煤质变化调整制粉出力，控制合理的煤粉细度，同时合理锅炉配风，保证燃料充分燃烧，降低飞灰可燃物；③加强对空预器的运行监视与日常维护，减少空预器积灰，保证其换热效果，降低排烟温度，从查阅以往国内相关参数知，300MW煤粉炉排烟温度由120℃升高到130℃,其供电煤耗率大约增加1.79g/KWh,所以排烟温度的合理控制对降低供电煤耗率影响较大；④优化锅炉喷燃气形式，降低锅炉NOx含量；⑤优化系统、辅机运方，每运行班均要求燃煤满仓交接班，增大皮带停运间隔时间，减少皮带启停次数；⑥加强设备治理力度，及时消除各类跑冒滴漏缺陷，提高设备可靠率和系统管路热效率。另外根据气温、负荷变化及时调整循泵、给泵出力，降低厂用电率；根据机组状况及电网运方，尽量减少机组启停次数，减少启动煤、油耗量，降低机组年均供电煤耗率。

经过从以上各环节入手精调细控，我单位在供电煤耗率控制方面，2014年在2台机组大修（每台机大修按1个月时间记）的情况下10个月供电煤耗率仍达到了平均326g/KWh，如无机组大修实际值肯定比此值更低，此供电煤耗率与当前国内同类型机组平均供电煤耗率

330g/KWh相比，约低4g/KWh左右，调控效果显著。

3.结束语

燃煤火力发电厂，是一个连续运行的产业，每年其造成的燃煤资源消耗巨大，针对当前自然可利用资源急剧减少的严峻形势，减少资源消耗已成为生产的重中之重，山东魏桥铝电有限公司热电厂通过对生产各环节的严格控制，运行中的精细调整，在为企业创造了较大的经济价值的同时，也为国家创建节约型现代化火力发电企业起到了良好的示范作用。

【参考文献】

[1].山东魏桥铝电有限公司《集控运行规程》Q/WQRD-W1-102.001.2013 [2].《火电厂节能减排手册》中国电力出版社

[3].《国家发改能源[2014]2093号文件》典型常规燃煤发电机组供电煤耗率参考值 题目译成英文：On the power supply coal consumption rate of 330MW unit analysis of influence factors and control discussion 摘要译成英文：Shandong Weiqiao Aluminum Co., Ltd.cogeneration power plant, combining with the current national energy-saving emission reduction requirements, based on unit selection, system optimization, operation control and other aspects of fine adjustment efforts, make the unit coal consumption rate of power supply to a lower level, in a positive response to the national energy saving at the same time, created a great economic benefit for enterprises

第五篇：国电吉林热电厂4主变35千伏侧氧化锌避雷器存在隐患烧损变压器原因分析及防范措施

国电吉林热电厂4（5）主变35千伏侧氧化锌避雷器

若存在隐患烧损变压器原因分析及防范措施

国电吉林热电厂 [132021] 徐 俊 龙

【摘 要】 针对吉林热电厂4（5）号主变35千伏侧氧化锌避雷器若存在隐患烧损变压器原因进行分析，并提出了防范措施。

【关键词】 氧化锌避雷器存在隐患 变压器烧损 原因分析 防范措施 1前言

国电吉林热电厂4（5）主变为三卷变压器，其电压等级为66千伏、35千伏和6.3千伏，原作为66千伏和35千伏系统联络变压器使用，后因吉林市城网结构改造过程中35千伏系统取消后，吉林热电厂4（5）号主变35千伏侧线圈处于开口运行方式。为防止在事故情况下和操作过程中出现过电压烧损变压器，在其35千伏侧出口引线上装设了三相氧化锌避雷器作为过电压保护装置。

2若存在隐患烧损变压器原因分析

由于恶劣天气或操作不当，在4（5）号主变35千伏侧产生内部过电压，引起出口三相氧化锌避雷器动作，其内部压敏电阻（非线性电阻）在冲击电压作用下，对地呈现低阻值消除过电压。当过电压消除后恢复工频电压时，压敏电阻对地又呈现高阻值（绝缘），因此对过电压起到了很好的保护作用。若氧化锌避雷器在安装之前存在缺陷，工作性能不稳定，系统过电压过程中，压敏电阻的阻抗迅速降低，该电阻经高压和大电流后，压敏电阻在电流热效应的作用下，分子结构发生了变化，体积膨胀使其炸裂，原子核束缚电子的能力大为减弱，物理性能发生了不可逆转的改变，在承受工频电压时，也不能有效地将其阻值恢复（绝缘），从而造成永久性短路故障的发生。由于氧化锌避雷器距4（5）号主变35千伏侧线圈很近，且主变容量较大、内部阻抗较小，其出口氧化锌避雷器因炸裂绝缘击穿短路产生很大短路电流，由此而产生的热效应和机械的电动效应，使4（5）号主变内部的35千伏侧线圈严重发热、变形，直接导致绝缘击穿而烧损。3防范措施

选择性能优良、质量可靠的氧化锌避雷器，做过电压保护装置；对于4（5）号主变35千伏侧正在运行的避雷器做相应的特性试验，对于不合格的氧化锌避雷器予以更换，消除其存在的隐患。4结束语

系统过电压不论是哪种形式，对电力系统的危害是严重的，它存在一定的隐性积累效应，构成了主设备安全运行的威胁，重者使设备严重损坏，因此要引起足够重视。选择性能优良、质量可靠的氧化锌避雷器对防止因过电压造成4（5）号主变内部的35千伏侧线圈严重发热、变形直接导致绝缘击穿而烧损事故极为重要。