单层工业厂房招标公告

第一篇：单层工业厂房招标公告

招标公告(未进行资格预审)

单层工业厂房(项目名称)标段施工招标公告

1.招标条件

本招标项目单层工业厂房(项目名称)已由成都市建委(项目审批、核准或备案机关名称)以成都市发改委投字SC20101201(批文名称及编号)批准建设，招标人(项目业主)为成都大学城乡建设学院，建设资金来自自筹(资金来源)，项目出资比例为100%。项目已具备招标条件，现对该项目的施工进行公开招标。

2.项目概况与招标范围

（1）建设地点：成都市外东十陵镇公交汽车总站东面

（2）建设规模：中型 结构形式：某厂单层钢筋混凝土装配式车间

（3）计划开工日期为 2011年5月1日，计划竣工日期为 2011 年8 月8日，工期 100日历天；

（4）招标内容：单层工业厂房建设项目的基础工程、预制构件制作安装、墙面工程、屋顶工程

（5）工程质量要求符合质量要求：达到国家质量检验于与评定标准合格等级【GB/T 1900-ISO9000(2000)】、《建筑工程施工质量验收统一标准》【GB50300-2001】

（6）各工程投标申请人在报名时交纳投标保证金5万元整

3.投标人资格要求

3.1本次招标要求投标人须具备建设行政主管部门核发的建筑安装工程施工总承包二级及以上资质，近三年有完成至少三项类似工程项目(同类型、同规模)业绩，并在人员、设备、资金等方面具有相应的施工能力，其中，投标人拟派项目经理须具备房屋建筑 专业国家二级以上注册建造师执业资格，具备有效的安全生产考核合格证书，且未担任其他在施建设工程项目的项目经理。

3.2本次招标接受联合体投标。联合体投标的，应满足下列要求：自愿组成联合体的各方均应具备承担招标工程项目的相应资质条件；相同专业的施工企业组成的联合体，按照资质等级低的施工企业的业务许可范围承揽工程。

3.3各投标人均可就本招标项目上述标段中的一个标段投标。

4.投标报名

凡有意参加投标者，请于 2010年12 月14 日至2010年12 月 17日(法定公休日、法定节假日除外)，每日上午 9：00时至12：00时，下午2：30 时至 5：30 时(北京时间，下同)，在成都市外东十陵镇成都大学第5教学楼5117 报名。

5.招标文件的获取

5.1凡有意参加投标者，请申请人于2010年12月18日至2010年12月25日(法定公休日、法定节假日除外)，每日上午9：00至12;00,下午2：30至5：30(北京时间，下同)在成都市外东十陵镇成都大学第5教学楼5117持单位介绍信购买资格预审文件。

5.2招标文件每套售价200元，售后不退。图纸押金5000元，在退还图纸时退还(不计利息)。

5.3邮购招标文件的，需另加手续费(含邮费)35元。招标人在收到单位介绍信和邮购款(含手续费)后3日内寄送。

6.投标文件的递交

6.1投标文件递交的截止时间（投标截止时间，下同）为2011年3月1日10时00分，地点为成都市外东十陵镇成都大学第5教学楼5217。

6.2逾期送达的或者未送达指定地点的投标文件，招标人不予受理。

7.发布公告的媒介

本次招标公告同时在四川日报，四川建设网，四川招投标网上发布。

8.联系方式

招 标 人：成都大学城乡建设学院招标代理机构： 08级工程管理地址：成都大学第5教学楼地址：成都市外东十陵镇

5312成都大学第5教学楼5217

邮编：610016邮编：610016

联 系 人：杨平联系人：李友睦

电话：***电话：***传真：028-87121835传真：028-87121836开户银行：中国银行开户 银 行： 中国工商银行

账号：***0000账号：***51192010年12月11日

电子邮件：178812942@qq.com电子 邮 件：renqiu@foxmail.com

第二篇：单层工业厂房课程设计

单层工业厂房课程设计 目 录 混凝土结构课程设计单层厂房设计任务书 1 单层厂房混凝土结构课程设计计算书 3 一、结构方案及主要承重结构 3 二、计算简图 4 三、荷载计算（标准值）4 1、恒荷载计算 4 2、活荷载计算 4 四、内力分析 4 1、剪力分配系数的计算 4 2、恒荷载作用下的内力分析 3、屋面活荷载作用下的内力分析 4 4、吊车竖向荷载作用下的内力分析（不考虑厂房整体空间作用）4 5、吊车水平荷载作用下的内力分析（考虑厂房整体空间作用）4 6、风荷载作用下的内力分析 4 五、内力组合 4 六、A柱截面设计 4 1、柱的纵向钢筋计算 4 2、柱的水平分布钢筋 4 3、牛腿设计 4 4、柱的吊装验算 4 5、A柱基础设计 4 七、B柱截面设计 4 1、柱的纵向钢筋计算 4 2、柱的水平分布钢筋 4 3、牛腿设计 5 4、柱的吊装验算 4 5、B柱基础设计 4 八、C柱截面设计（与A柱相同）4 九、抗风柱设计 4 1、抗风柱计算参数 4 2、荷载计算 4 3、内力分析 4 4、配筋计算 4 5、吊装阶段验算 4 6、基础设计 4 混凝土结构课程设计单层厂房设计任务书 一、设计资料 1.平面与剖面 某机修车间，根据工艺和建筑设计的要求，确定本车间为两跨等高厂房厂房，车间面积为3513.8㎡，车间长度72m。AB跨跨度为24m，设有两台10t中级工作制软钩吊车，轨顶标高7.2m，柱顶标高为10.2m；

BC跨跨度为24m，设有两台10t中级工作制软钩吊车，轨顶标高7.2m，柱顶标高为10.2m，基顶标高-0.5m。

车间平面、剖面图分别如图1、图2。

2、建筑构造 屋盖：

防水层：SBS防水卷材层 找平层：20mm水泥砂浆 保温层：100mm水泥蛭石砂浆 屋面板：大型预制预应力混凝土屋面板 围护结构：

240mm页岩砖墙 门窗：

门：5.6m×6m，两边各一个 低窗：4.2m×4.5m 高窗：4.2m×2.4m 3、自然条件 建设地点：

衡阳市郊，无抗震设防要求 基本风压：

0.40 基本雪压：

0.35 建筑场地：

粉质粘土 地下水位：

低于自然地面3m 修正后地基承载力特征值：250 4、材料 混凝土：基础采用C25，柱采用C25。

钢筋：HPB235级、HRB335级等各种直径钢筋 二、设计要求 1、分析厂房排架，设计柱、基础，整理计算书一份。

2、绘制结构施工图一套（结构说明、结构布置图、一根柱及预埋件详图、基础详图）。

三、设计期限 两周 四、参考资料 1、混凝土结构设计规范GB50010-2002 2、建筑结构荷载规范GB50009-2001 3、建筑地基基础设计规范GB50007-2002 4、混凝土结构构造手册 5、国家建筑标准设计图集08G118 6、教材：《混凝土结构设计原理》 7、教材：《混凝土结构设计》 8、标准图集 屋架G415（一）、（三)柱CG335(一）、（二）、（三）屋面板G410 柱间支撑 G336 吊车梁 G323 基础梁G320 联系梁G320 单层厂房混凝土结构课程设计计算书 一、结构方案及主要承重构件 根据厂房跨度、柱顶高度及吊车重量大小，本车间采用钢筋混凝土排架结构。结构剖面图如图1所示。

厂房平面布置图见图2。

厂房主要构件选型表：

构件名称 标准图集 荷载标准值 选用型号 预应力钢筋混凝土屋面板 G410（一）1.5×6m 1.5 Y-WB-2Ⅱ（S）预应力钢筋混凝土折线型屋架 G415（三）106kN/榀 YWJ18-2-Aa 钢筋混凝土预应力吊车梁 04G425（二）28.2kN/根 DL-4-Z（B）吊车轨道及轨道连接件 G325 0.8 DGL-10 钢筋混凝土基础梁 G320 16.7kN/根 JL-1（整墙）JL-3（开墙）钢窗 0.45 240mm厚砖墙及粉刷 5.24 二、计算单元 本车间为机修车间，工艺无特殊要求，结构布置均匀，选取一榀排架进行计算，计算简图和计算单元如下图 其中，上柱高=4.1m,下柱高=6.6m，柱总高H=10.7m。

三、荷载计算 1、恒载(a)屋盖结构自重 防水层：40mm厚细石混凝土 0.04×25=1.0 保温层：20mm厚挤塑板 0.1 找平层：20mm水泥砂浆 0.02×20=0.4 防水层：20mm厚SBS防水卷材层 0.2 找平层：20mm水泥砂浆 0.4 屋面板：大型预制预应力混凝土屋面板 1.5 屋面恒荷载 3.6 2.85 屋架自重：AB、BC跨YWJ24-2-Aa 106kN/榀 则作用于AB跨两端柱顶的屋盖结构自重为：

㎜ ㎜ 作用于BC跨两端柱顶的屋盖结构自重为：

㎜ ㎜（b）吊车梁及轨道自重 AB跨：

㎜ ㎜ BC跨：

㎜ ㎜（c）柱截面尺寸及自重 柱截面尺寸及相应的计算参数如下 参 数 柱 号 截面尺寸/mm 柱高/mm 惯性矩/ 自重 /kN 面积/ 偏心距/mm A 上柱 400×400 4100 2.13 16.4 1.6 100 下柱 I400×900×100×150 6600 19.54 30.95 1.875 0 B 上柱 400×400 4100 7.2 24.6 2.4 0 下柱 I400×1000×100×150 6600 25.63 32.2 1.975 0 C 上柱 400×400 4100 2.13 16.4 1.6 100 下柱 I400×900×100×150 6600 19.54 30.95 1.875 0 2、活载（a）屋面活荷载 屋面活荷载标准值为0.5，雪荷载标准值为0.35，故仅按屋面活荷载计算，则作用于柱顶的屋面活荷载设计值为：，作用位置与恒荷载相同 各项恒活载作用位置如下图（b）风荷载 风荷载标准值按计算，其中根据厂房各部分标高及B类地面粗糙度表确定如下 柱顶：H=10.2m，檐口：H=12.85m，风荷载体型系数如图所示 排架迎风面、背风面风荷载标准值为 则作用于排架计算简图上的风荷载标准值为（c)吊车荷载 吊车主要参数 AB（BC）跨：

10t吊车、中级工作制吊车，吊车梁高900mm，B=5930mm,K=4050mm,=34.24kN,，吊车竖向荷载 AB跨：

BC跨 2.4.4.3、吊车横向水平荷载 AB跨 BC跨 2.5、排架内力分析 该厂房为两跨等高厂房，可以用剪力分配法进行排架内力分析 柱剪力分配系数 柱列 n 备注 A 0.150 0.341 2.5 0.281 0.161 B 0.157 0.341 2.47 0.0708 0.638 C 0.109 0.341 2.27 0.225 0.201 2.5.1、恒载作用下排架内力分析 A柱 B柱 C柱 由于排架为对称结构，故各柱按柱顶为不动铰支座计算内力，柱顶不动铰支座反力分别为 A柱 B柱 C柱 排架柱顶不动铰支座总反力为 各柱柱顶最后剪力分别为 2.5.2、屋面活荷载作用下排架内力分析 2.5.2.1、AB跨作用屋面活荷载 排架计算简图如图所示，其中 其在A、B柱柱顶及变阶处引起的力矩为 A柱 B柱 则排架柱顶不动铰支座总反力为 将R反向作用于排架柱顶，可得屋面活荷载作用于AB跨时的柱顶剪力 排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-9 2.5.2.2、BC跨作用屋面活荷载 排架计算简图如图所示，其中 其在A、B柱柱顶及变阶处引起的力矩为 B柱 C柱 则排架柱顶不动铰支座总反力为 将R反向作用于排架柱顶，可得屋面活荷载作用于AB跨时的柱顶剪力 排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-10 2.5.3、风荷载作用下排架内力分析 2.5.3.1、左吹风时 排架计算简图如图所示 各柱不动铰支座反力分别为 A柱 C柱 各柱顶剪力分别为 排架内力图如图2-11所示 2.5.3.2、右吹风时 计算简图如图所示 各柱不动铰支座反力分别为 A柱 C柱 各柱顶剪力分别为 排架内力图如图2-12所示 2.5.4、吊车荷载作用下排架内力分析 2.5.4.1、作用于A柱 计算简图如图所示 其中吊车竖向荷载，在牛腿顶面处引起的力矩为 A柱 B柱 排架各柱顶剪力分别为 排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-13 2.5.4.2、作用于B柱左 计算简图如图所示 其中吊车竖向荷载，在牛腿顶面处引起的力矩为 柱顶不动铰支座反力及总反力分别为 A柱 B柱 排架各柱顶剪力分别为 排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-14 2.5.4.3、作用于B柱右 计算简图如图所示 其中吊车竖向荷载，在牛腿顶面处引起的力矩为 B柱 C柱 排架各柱顶剪力分别为 排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-15 2.5.4.4、作用于C柱 计算简图如图所示 其中吊车竖向荷载，在牛腿顶面处引起的力矩为 柱顶不动铰支座反力及总反力分别为 B柱 C柱 排架各柱顶剪力分别为 排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-16 2.5.4.5、作用于AB跨柱 当AB跨作用吊车横向水平荷载时，排架计算简图如图所示 A柱 B柱 排架柱顶总反力R为 各柱顶剪力为 排架各柱的弯矩图及柱底剪力值如图2-17所示，当方向相反时，弯矩图和剪力只改变符号，方向不变 2.5.4.6、作用于BC跨柱 当BC跨作用吊车横向水平荷载时，排架计算简图如图所示 B柱 C柱 排架柱顶总反力R为 各柱顶剪力为 排架各柱的弯矩图及柱底剪力值如图2-18所示，当方向相反时，弯矩图和剪力只改变符号，方向不变 2.6、内力组合 A柱内力组合 截面 内力 永久荷载 可变荷载 内力组合 屋面 荷载 吊车荷载 风荷载 与相应的N 与相应的N 与相应的M 与相应的M 作用于AB跨 作用于BC跨 作用于A柱 作用于B柱左 作用于B柱右 作用于C柱 作用于AB跨 作用于BC跨 左风 右风 项次 A B C D E F G H I J K 组合项 内力合计 组合项 内力 合计 组合项 内力合计 组合项 内力合计 Ⅰ-Ⅰ M 5.14 0.94 1.37-29.15-19.11 26.25-4.07 4.97 14.87-7.17-4.25 A+0.9(B+C+ F+I)44.23 A+0.9 [0.8(D+ G)+I+J]-38.61(1.35/1.2)A +0.7(B+ C+F)25.77 A+0.9(C+F+I)43.38 N 245.76 37.8 0 0 0 0 0 0 0 0 0 279.78 245.76 302.94 245.76 Ⅱ-Ⅱ M-30.15-6.62 1.37 53.51 8.15 26.25-4.07 4.97 14.87-7.17-4.25 A+0.9 [C+0.8(D+F)+I] 41.89 A+0.9(B+G+ I+J)-59.61 A+0.9(B+D+I)25.43 A+0.9(G+I+J)-53.65 N 285.36 37.8 0 236.17 77.89 0 0 0 0 0 0 455.40 319.38 531.93 285.36 Ⅲ-Ⅲ M 1.52-1.16 4.01-2.7-28.71 76.88-11.93 40.88 43.54 181.27-82.67 A+0.9(C+F+ I+J)276.55(197.79)A+0.9 [B+0.8(E+G)+ I+K]-142.37(-101.51)A+0.9(B+D+I+J)200.37(143.31)A+0.9(C+F+J)276.65(197.79)N 328.56 37.8 0 236.17 77.89 0 0 0 0 0 0 328.56(273.8)418.66(338.16)575.13(449.92)328.56(273.8)V 3.91 0.674 0.326-6.94-4.55 6.25-0.97 5.66 3.54 27.05-15.39 37.36(27.15)-16.49(-11.29)25.80(18.89)37.36(27.15)B柱内力组合 截面 内力 永久荷载 可变荷载 内力组合 屋面 荷载 吊车荷载 风荷载 与相应的N 与相应的N 与相应的M 与相应的M 作用于AB跨 作用于BC跨 作用于A柱 作用于B柱左 作用于B柱右 作用于C柱 作用于AB跨 作用于BC跨 左风 右风 项次 A B C D E F G H I J K 组合项 内力合计 组合项 内力 合计 组合项 内力合计 组合项 内力合计 Ⅰ-Ⅰ M 3.78-6.9 7.24 27.38 30.37-73.5-55.82 9.82 33.96 63.55-62.87 A+0.9(C+E+ I+J)125.39 A+0.9(B+F +I+K)-155.72(1.35/1.2)A +0.7(B+ C+F)-46.96 A+0.9(F+I+K)-149.51 N 489 37.8 37.8 0 0 0 0 0 0 0 0 523.02 523.02 603.05 489 Ⅱ-Ⅱ M 19.8-6.9 7.24-31.03-146.76 402.12 50.38 9.82 33.96 63.55-62.87 A+0.9(C+F +I+J)475.98 A+0.9(B+E+ I+K)-205.64 A+0.9[ B+C+0.8(E+F)+I+J 291.72 A+0.9(I+J)107.56 N 589.56 37.8 37.8 77.89 236.17 634.16 141.6 0 0 0 0 1194.32 836.13 1284.23 589.56 Ⅲ-Ⅲ M 27.09-9.26 10.27 21.78-89.2 260.37-57.27 84.18 233.06 186.1-184.1 A+0.9(C+F+ I+J)647.91(466.03)A+0.9 [B+0.8(E+G)+ I+K]-426.17(-326.88)A+0.9[B +C+0.8(E+F)+I+J] 528.48(380.73)A+0.9(I+J)404.33(292.04)N 663.96 37.8 37.8 77.89 236.17 634.16 141.6 0 0 0 0 1268.72(960.97)969.97(771.88)1358.64(1030.05)663.96(553.3)V 0.9-0.29 0.374 6.25 7.23-17.5-13.29 9.18 24.58 15.13-14.97 21.22(15.27)-39.32(-27.98)29.32(21.05)36.64(26.28)C柱内力组合 截面 内力 永久荷载 可变荷载 内力组合 屋面 荷载 吊车荷载 风荷载 与相应的N 与相应的N 与相应的M 与相应的M 作用于AB跨 作用于BC跨 作用于A柱 作用于B柱左 作用于B柱右 作用于C柱 作用于AB跨 作用于BC跨 左风 右风 项次 A B C D E F G H I J K 组合项 内力合计 组合项 内力 合计 组合项 内力合计 组合项 内力合计 Ⅰ-Ⅰ M-8.92-1.6-1.05 1.76-11.26 47.25 59.89 6.93 9.78 9.54 4.03 A+0.9(G+ I+J)62.36 A+0.9(B+ C+E+I]-30.24(1.35/1.2)A +0.7(C+ E)-18.65 A+0.9(G+I+J)62.36 N 245.76 0 37.8 0 0 0 0 0 0 0 0 245.76 279.78 302.94 245.76 Ⅱ-Ⅱ M 34.23-1.6 8.4 1.76-11.26 4.77-130.36 6.93 9.78 9.54 4.03 A+0.9 [C+0.8(D+F)+ I+J] 63.88 A+0.9(B+G+ I)-93.34 A+0.9(B+C+ G+I)-85.78 A+0.9(D+I+J)53.20 N 306.72 0 37.8 0 0 141.6 634.16 0 0 0 0 442.69 763.32 911.48 306.72 Ⅲ-Ⅲ M-4.73-4.7 2.73 5.17-32.96 95.9-14.85 20.3 125.81 98.17-127.73 A+0.9(C+F+ I+J)285.62(203.45)A+0.9 [B+0.8(E+G)+ I+K]-271.57(-194.54)A+0.9(B+C+G +I+J)-248.05(-177.75)A+0.9(B+E +I+K)-266.81(-191.14)N 352.32 0 37.8 0 0 141.6 634.16 0 0 0 0 513.78(408.93)808.92(619.74)957.08(725.57)352.32(293.6)V-4.81-0.382-0.7 0.42-2.68 11.25 14.26 1.65 15.86 16.65-24.54 33.9(23.68)-33.18(-24.26)-29.31(-21.51)-43.93(-31.94)2.7、柱截面设计 混凝土强度等级为C30，；

采用HRB335级钢筋，2.7.1、A柱配筋计算 2.7.1.1、上柱配筋计算 上柱截面共有四组内力，取，经判别，其中三组内力为大偏心受压，只有一组为小偏心受压，且，故按此组内力计算时为构造配筋，对三组大偏心受压内力，在M值较大且轴力比较接近的两组内力中取轴力较小的一组，即取 上柱计算长度，附加偏心距为 由，故应考虑偏心距增大系数，取 取计算 选3B18()，则，满足要求 垂直于排架方向柱的计算长度 满足弯矩作用平面外的承载力要求 2.7.1.2、下柱配筋计算 取，与上柱分析方法类似，在下柱八组内力中选取最不利内力 下柱计算长度，附加偏心距为 由，故应考虑偏心距增大系数，取 为大偏心受压，先假定中和轴在翼缘内，则，说明中和轴在翼缘内 选4B18()，则，满足要求 垂直于排架方向柱的计算长度 满足弯矩作用平面外的承载力要求 2.7.1.3、柱的裂缝宽度验算 《规范》规定，对的柱应进行裂缝宽度验算 上柱：，可不进行裂缝宽度验算 下柱：，需要进行裂缝宽度验算 柱的裂缝宽度验算表 柱截面 上柱 下柱 内力标准值 197.79 273.8 722 0.012 1.0 1132 0.592 644.4 203.5 0.565 0.2<0.3 满足要求 2.7.1.4、柱箍筋配置 非抗震区的单层厂房柱，其箍筋数量一般由构造要求控制，根据构造要求，上、下柱均采用A8@200箍筋 2.7.1.5、牛腿设计 根据吊车梁支承位置、截面尺寸及构造要求，初步拟定牛腿尺寸，如下图所示。其中牛腿截面宽度,牛腿截面高度, 牛腿截面高度验算 取 故牛腿截面高度满足要求 牛腿配筋计算，所以牛腿按构造配筋 选用4B14（），水平箍筋选用A8@100 2.7.1.6、柱的吊装验算 采用翻身起吊，吊点设在牛腿下部，混凝土达到设计强度后起吊 柱插入杯口深度，取800mm 则柱吊装时总长度为4.2+8.1+0.8=13.1m,计算简图如图 柱吊装阶段的荷载为柱自重，考虑动力系数，则 在上述荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为 由得 令得，则 柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算 经初步验算，上柱裂缝宽度不满足要求，采用吊点处局部加强，加2B18，实际配筋 3B14+2B18，柱截面 上柱 下柱 71.44（52.92）90.98（67.39）64.3<73.24 81.88<219.88 174.19 105.68 0.012 0.012 0.47 0.069<0.2 取0.2 0.14<0.2 0.037<0.2 满足要求 2.7.2、B柱配筋计算 2.7.2.1、上柱配筋计算 上柱截面共有四组内力，取取最不利内力计算 上柱计算长度，附加偏心距为 由，故应考虑偏心距增大系数，取 取计算 选3B18()，则，满足要求 垂直于排架方向柱的计算长度 满足弯矩作用平面外的承载力要求 2.7.2.2、下柱配筋计算 取，与上柱分析方法类似，在下柱八组内力中选取最不利内力 下柱计算长度，附加偏心距为 由，故应考虑偏心距增大系数，取 为大偏心受压，先假定中和轴在翼缘内，则，说明中和轴在翼缘内 按最小配筋率配筋 选4B16()，则，满足要求 垂直于排架方向柱的计算长度 满足弯矩作用平面外的承载力要求 2.7.2.3、柱的裂缝宽度验算 《规范》规定，对的柱应进行裂缝宽度验算 上柱：，可不进行裂缝宽度验算 下柱：，可不进行裂缝宽度验算 2.7.2.4、柱箍筋配置 非抗震区的单层厂房柱，其箍筋数量一般由构造要求控制，根据构造要求，上、下柱均采用A8@200箍筋 2.7.2.5、牛腿设计 根据吊车梁支承位置、截面尺寸及构造要求，初步拟定牛腿尺寸，如下图所示。其中牛腿截面宽度,牛腿截面高度, 牛腿截面高度验算 取 左牛腿 右牛腿 故牛腿截面高度满足要求 牛腿配筋计算，所以牛腿按计算配筋 左牛腿 右牛腿 选用4B16（），水平箍筋选用A8@100 2.7.2.6、柱的吊装验算 采用翻身起吊，吊点设在牛腿下部，混凝土达到设计强度后起吊 柱插入杯口深度，取 则柱吊装时总长度为4.2+8.1+1=13.3m,计算简图如图 柱吊装阶段的荷载为柱自重，考虑动力系数，则 在上述荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为 由得 令得，则 柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算 经初步验算，上柱裂缝宽度不满足要求，采用吊点处局部加强，加2B18，实际配筋 柱截面 上柱 下柱 133.98（99.24）191.04（141.51）119.03<198.4 171.93<270 160.14 174.4 0.0085 0.0085 0.138<0.2 取0.2-0.27<0.2 取0.2 0.07<0.2 0.11<0.2 满足要求 2.7.3、C柱配筋计算 2.7.3.1、上柱配筋计算 上柱截面共有四组内力，取 上柱计算长度，附加偏心距为 由，故应考虑偏心距增大系数，取 取计算 选3B16()，则，满足要求 垂直于排架方向柱的计算长度 满足弯矩作用平面外的承载力要求 2.7.3.2、下柱配筋计算 取，与上柱分析方法类似，在下柱八组内力中选取最不利内力 下柱计算长度，附加偏心距为 由，故应考虑偏心距增大系数，取 为大偏心受压，先假定中和轴在翼缘内，则，说明中和轴在翼缘内 选4B14()，则，满足要求 垂直于排架方向柱的计算长度 满足弯矩作用平面外的承载力要求 2.7.3.3、柱的裂缝宽度验算 《规范》规定，对的柱应进行裂缝宽度验算 上柱：，需进行裂缝宽度验算 下柱：，需进行裂缝宽度验算 柱的裂缝宽度验算表 柱截面 上柱 下柱 内力标准值 43.49 191.14 204.8 293.6 212.3 651 0.00726<0.01 取0.01 0.0027<0.01 取0.01 1.187 1.027 411.64 1078.58 0 0.523 280.1 716.9 159.5 240.8 0.28 0.55 0.08<0.3 满足要求 0.11<0.3 满足要求 2.7.3.4、柱箍筋配置 非抗震区的单层厂房柱，其箍筋数量一般由构造要求控制，根据构造要求，上、下柱均采用A8@200箍筋 2.7.3.5、牛腿设计 根据吊车梁支承位置、截面尺寸及构造要求，初步拟定牛腿尺寸，如下图所示。其中牛腿截面宽度,牛腿截面高度, 牛腿截面高度验算 取 故牛腿截面高度满足要求 牛腿配筋计算，所以牛腿按构造配筋 选用4B14（），水平箍筋选用A8@100 2.7.3.6、柱的吊装验算 采用翻身起吊，吊点设在牛腿下部，混凝土达到设计强度后起吊 柱插入杯口深度，取850mm 则柱吊装时总长度为4.2+8.1+0.85=13.15m,计算简图如图 柱吊装阶段的荷载为柱自重，考虑动力系数，则 在上述荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为 由得 令得，则 柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算 经初步验算，上柱裂缝宽度不满足要求，采用吊点处局部加强，加2B16，实际配筋 柱截面 上柱 下柱 71.44（52.92）90.98（67.39）57.88<96.48 90.18<151.29 168.1 161.3 0.478 0.29 0.126<0.2 0.07<0.2 满足要求 2.7.4、抗风柱设计 2.7.4.1、尺寸确定 截面尺寸 上柱，下柱 2.7.4.2、荷载计算（1）柱自重及截面参数 柱别 截面尺寸/mm 自重/kN 面积/（）惯性矩/()上柱 300×300 5.88 0.9 0.675 下柱 300×600 54.9 1.8 5.4（2）风荷载，迎风面、背风面风荷载标准值为 则作用于抗抗风柱计算简图上的风荷载设计值为 风荷载作用下弯矩图如下 2.7.4.3、抗风柱截面设计（1）正截面承载力计算 上柱 因为构件轴力较小，故按纯弯构件双筋矩形截面计算 故按最小配筋率配筋，取3B12，下柱 因为构件轴力较小，故按纯弯构件双筋矩形截面计算 故按最小配筋率配筋，取4B14，（2）斜截面承载力计算 上柱 属厚腹构件 故按构造配置箍筋，取箍筋为A8@150，可以 下柱 属厚腹构件 故按构造配置箍筋，取箍筋为A10@250，可以（3）抗风柱裂缝宽度验算 上柱 下柱 2.7.4.4、抗风柱吊装验算 采用翻身起吊，吊点设在下柱，距下柱上边缘2.5m，混凝土达到设计强度后起吊 柱插入杯口深度，则柱吊装时总长度为15.413m 计算简图如图 柱吊装阶段的荷载为柱自重，考虑动力系数，则 在上述荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为 由得 令得，则 柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算 柱截面 上柱 下柱 15.57（11.53）86.72（64.24）14.01<16.28 78.05<97.78 211.9 212.5 0.48 0.48 0.13<0.2 0.17<0.2 满足要求 2.8、基础设计 2.8.1、A柱基础设计 2.8.1.1、作用于基础顶面上的荷载计算 作用于基础顶面上的荷载包括柱底传给基础的M、N、V以及外墙的自重 基础设计的不利内力如下 组别 荷载效应基本组合 荷载效应标准组合 第一组 276.65 328.56 37.36 197.79 273.8 27.15 第二组-142.37 418.66-16.49-101.51 338.16-11.29 第三组 200.37 575.13 25.8 143.31 449.92 18.89 每个基础承受的外墙总宽度为6m，总高度为1.65+12.3=13.95m，墙体为240mm砖墙（5.24），钢框玻璃窗（0.45），基础梁重16.7根，每个基础承受由墙体传来的荷载为 240mm砖墙 钢窗 基础梁 距基础形心的偏心距为120+400=520mm, 2.8.1.2、基础尺寸及基础埋深（1）按构造要求拟定高度h 基础埋深 杯壁厚度，取，基础边缘高度，台阶高度取375mm（2）拟定基础底面尺寸，适当放大，取（3）计算基底压力及验算地基承载力 基础底面压力计算及地基承载力验算 类别 第一组 第二组 第三组 197.79-101.51 143.31 273.8 338.16 449.92 27.15-11.29 18.89 739.76 804.12 915.88 66.23-275.36 2.66 182.49 291.37 189.67 121.93 39.55 187.23 152.21<250 165.46<250 188.45<250 182.49<300 291.37<300 189.67<300 2.8.1.3、基础高度验算 基础底面净反力设计值计算 类别 第一组 第二组 第三组 276.65-142.37 200.37 328.56 418.66 575.13 37.36-16.49 25.8 701.09 791.19 947.66 124.03-354.22 35.03 200.97 87.55 324.77 0.83 211.03 179.98 因台阶高度与台阶宽度相等，不需验算变阶处的受冲切承载力，基础高度满足要求 2.8.1.4、基础底板配筋计算（1）柱边及变阶处基底反力计算 公式 第一组 第二组 第三组 161.06 210.79 200.75 176.82 255.78 205.20 181.02 267.78 205.89 188.90 290.28 208.11 144.26 162.80 195（2）柱边及变阶处弯矩计算（3）配筋计算 基础底板受力钢筋采用HPB235级，长边方向钢筋面积为 选用A12@130，基础底板短边方向钢筋面积为 选用A10@150，由于，所以杯壁不需要配筋 2.8.2、B柱基础设计 2.8.2.1、作用于基础顶面上的荷载计算 作用于基础顶面上的荷载包括柱底传给基础的M、N、V 基础设计的不利内力如下 组别 荷载效应基本组合 荷载效应标准组合 第一组 647.91 1268.72 21.22 466.03 960.97 15.27 第二组-462.17 969.97-39.32-326.88 771.88-27.98 第三组 528.48 1358.64 29.32 380.73 1030.05 21.05 2.8.2.2、基础尺寸及基础埋深（1）按构造要求拟定高度h 基础埋深 杯壁厚度，取，基础边缘高度，台阶高度取475mm（2）拟定基础底面尺寸，适当放大，取（3）计算基底压力及验算地基承载力 基础底面压力计算及地基承载力验算 类别 第一组 第二组 第三组 466.03-326.88 380.73 960.97 771.88 1030.05 15.27-27.98 21.05 1182.97 993.88 1252.05 486.64-364.65 409.15 284.81 228.22 274.93 41.07 45.58 69.99 162.94<250 136.9<250 172.46<250 284.81<300 228.22<300 274.93<300 2.8.2.3、基础高度验算 基础底面净反力设计值计算 类别 第一组 第二组 第三组 647.91-462.17 528.48 1268.72 969.97 1358.64 21.22-39.32 29.32 1268.72 969.97 1358.64 676.56-515.25 568.06 344.19 5.31-262.64 4.56 329.4 44.88 因台阶高度小于台阶宽度，不需验算变阶处的受冲切承载力，基础高度满足要求 2.8.2.4、基础底板配筋计算（1）柱边及变阶处基底反力计算 公式 第一组 第二组 第三组 236.36 180.52 238.87 285.14 217.67 279.82 290.28 221.58 284.14 314.66 240.16 304.61 174.75 133.6 187.14（2）柱边及变阶处弯矩计算（3）配筋计算 基础底板受力钢筋采用HPB235级，长边方向钢筋面积为 选用A14@130，基础底板短边方向钢筋面积为 选用A12@150，由于，所以杯壁不需要配筋 2.8.3、C柱基础设计 2.8.3.1、作用于基础顶面上的荷载计算 作用于基础顶面上的荷载包括柱底传给基础的M、N、V以及外墙的自重 基础设计的不利内力如下 组别 荷载效应基本组合 荷载效应标准组合 第一组 285.62 513.78 33.9 203.45 408.93 23.68 第二组-271.57 808.92-33.18-194.54 619.74-24.26 第三组-248.05 957.08-29.31-177.75 725.57-21.51 每个基础承受的外墙总宽度为6m，总高度为1.65+12.3=13.95m，墙体为240mm砖墙（5.24），钢框玻璃窗（0.45），基础梁重16.7根，每个基础承受由墙体传来的荷载为 240mm砖墙 钢窗 基础梁 距基础形心的偏心距为120+450=570mm, 2.8.3.2、基础尺寸及基础埋深（1）按构造要求拟定高度h 基础埋深 杯壁厚度，取，基础边缘高度，台阶高度取400mm（2）拟定基础底面尺寸，适当放大，取（3）计算基底压力及验算地基承载力 基础底面压力计算及地基承载力验算 类别 第一组 第二组 第三组 203.45-194.54-177.75 408.93 619.74 725.57 23.68-24.26-21.51 941.13 1151.94 1257.77 53.73-399.39-379.44 155.04 282.87 298.62 125.06 59.97 75.72 140.05<250 171.42<250 187.17<250 155.04<300 282.87<300 298.62<300 2.8.3.3、基础高度验算 基础底面净反力设计值计算 类别 第一组 第二组 第三组 285.62-271.57-248.05 513.78 808.92 957.08 33.9-33.18-29.31 886.31 1181.45 1329.61 112.27-522.07-494.1 163.22 100.56 321.48 30.14 335.72 60 因台阶高度与台阶宽度相等，变阶处宽高比<1,不需验算变阶处的受冲切承载力，基础高度满足要求 2.8.3.4、基础底板配筋计算（1）柱边及变阶处基底反力计算 公式 第一组 第二组 第三组 140.70 216.78 236.63 148.53 253.2 271.1 151.96 269.13 286.18 155.88 287.34 303.41 131.89 175.81 197.86（2）柱边及变阶处弯矩计算（3）配筋计算 基础底板受力钢筋采用HPB235级，长边方向钢筋面积为 选用A14@110，基础底板短边方向钢筋面积为 选用A12@130，由于，所以杯壁不需要配筋 2.8.4、抗风柱基础设计 2.8.4.1、作用于基础顶面上的荷载计算 作用于基础顶面上的荷载包括柱底传给基础的M、N、V以及外墙的自重 基础设计的不利内力如下 组别 荷载效应基本组合 荷载效应标准组合 第一组 99.31 72.94 28.64 70.93 60.78 20.46 第二组-79.06 72.94-24.96-56.47 60.78-17.83 每个基础承受的外墙总宽度为6m，总高度为1.65+12.3=13.95m，墙体为240mm砖墙（5.24），钢框玻璃窗（0.45），基础梁重16.7根，每个基础承受由墙体传来的荷载为 240mm砖墙 基础梁 距基础形心的偏心距为120+300=420mm, 2.8.4.2、基础尺寸及基础埋深（1）按构造要求拟定高度h 基础埋深 杯壁厚度取，基础边缘高度，台阶高度取275mm（2）拟定基础底面尺寸，适当放大，取（3）计算基底压力及验算地基承载力 基础底面压力计算及地基承载力验算 类别 第一组 第二组 70.93-56.47 60.78 60.78 20.46-17.83 653.67 653.67-117.14-277.09 285.56 292.58 54.9 3.2 170.23<250 147.89<250 292.58<300 292.58<300 2.8.4.3、基础高度验算 基础底面净反力设计值计算 类别 第一组-79.06 72.94-24.96 660-346.84 339.97 0 因台阶高度与台阶宽度相等，只需验算变阶处受冲切承载力 变阶处有效截面高度，故，2.8.4.4、基础底板配筋计算（1）柱边及变阶处基底反力计算 公式 第一组 190.32 237.01 262.15 285.49 166.99（1）柱边及变阶处弯矩计算（2）配筋计算 基础底板受力钢筋采用HPB235级，长边方向钢筋面积为 选用A14@140，基础底板短边方向钢筋面积为 选用A10@150，由于，所以杯壁不需要配筋 参考资料 1、混凝土结构设计规范GB50010-2002 2、建筑结构荷载规范GB50009-2001 3、建筑地基基础设计规范GB50007-2002 4、混凝土结构构造手册 5、《混凝土结构设计原理》（第四版）、中国建筑工业出版社 6、《混凝土结构及砌体结构设计》（第四版）、中国建筑工业出版社 7、《混凝土结构设计原理》（第三版）、沈蒲生、高等教育出版社 8、《混凝土结构设计》（第三版）、沈蒲生、高等教育出版社 9、国家建筑标准设计图集08G118-工业厂房设计选用、中国建筑工业出版社

第三篇：单层工业厂房结构实习报告

一、实习目的

毕业实习是土木工程专业教学计划中一个重要的、综合性的实践性教学环节，通过实习应达到下列目的：

1、使学生了解建筑业的现状和建筑工业化的发展方向，认识建筑业在国民经济和国家建设中的重要地位，增强学生的责任感和使命感。

2、通过实习，认识本专业的性质和任务，以及它在建筑业中的作用，加深对本专业的了解和热爱，进一步认识本专业对国家建设的重要意义。

3、通过对已建和在建建筑工程的实习，使学生认识到建筑平面、建筑立面、结构平面布置等工程设计的科学性、复杂性，重要性。

4、通过实习，使学生将所学理论知识与实际工程联系起来，培养其分析问题、解决问题的能力，理论联系实际的工作作风和吃苦耐劳的精神。

5、通过实习调研，取得工程设计第一手资料，为毕业设计作准备。实习要求：

1、认真阅读毕业设计任务书，了解其内容及要求。

2、通过专题讲座、观看幻灯、录像、参观考察，了解建筑业在国民经济中的地位、作用和发展，了解建筑与环境的关系，现代化建筑发展的趋势。

3、认真阅读在建教学楼建筑的建筑施工图纸和结构施工图图纸； 熟悉图纸，了解施工图的组成，图纸内容及图纸编号。建筑方面，重点阅读总平面图，单体建筑的各层平面图、立面图和剖面图，楼梯，节点详图；结构方面，重点阅读基础及其详图，结构布置图，板、框架、楼梯等配筋图，以及节点详图。

4、参观已建教学楼的建筑物：

观察建筑物周围情况，如绿化、道路、出入口等。建筑形状、体型及立面效果，装饰种类；了解各类建筑物的功能要求和组合特点，了解建筑物平面布置，如柱网尺寸、门厅、办公室、教室、卫生间等各功能房间的的布置；楼梯位置、踢段高度及宽度、楼梯坡度等；开间、进深尺寸，门的开启方向；水、暖、电等设施情况；结构形式和结构布置，节点构造，建筑物所处的地基土的土质条件及采用的基础形式；

5、深入设计院所，了解设计的一般程序，计算的步骤、方法，图纸的内容、编号和归档等要求，结合毕业设计题目，收集与本人设计题目有关的实际工程的第一手设计资料。同时，要了解建筑、结构设计软件的应用情况。

6、根据毕业实习所参观的各种工程，每天写出详细的实习日记。

7、在实习日记的基础上，写出毕业实习报告。

8、实习结束提交二至三个建筑设计方案。

二、实习内容

我的毕业设计的是平高开关厂单层钢结构工业厂房，为了更深一步的了解工业厂房的结构构造和激发设计的灵感，我参观了平顶山的几个工业厂房。工业厂房的主要特点是服务于生产的需要，由于生产性质、工艺流程、机械设备等因素决定。单层工业厂房就是目前工业建筑中应用范围比较广泛的一种建筑类型，都用于机械设备和产品较重且轮廓尺寸较大的生产车间，以便于大型设备可以直接安装在地上，使生产工艺流程和车间内部运输比较容易组织。

重型钢结构工业厂房

1、结构选型

在现代工业建筑中大部分工业厂房采用的是全钢结构的工业厂房，钢结构的厂房主要是指主要的构件是由钢材组成，包括钢柱子、钢梁、钢结构基础、钢屋架、钢屋盖等等，由于我国的钢产量增大，很多都开始采用钢结构厂房，特别是在冶金、造船、机械制造等行业，都有许多重型厂房，它们的显著特点是跨度大、高度大、吊车吨位大，例如冶金工业的转炉车间，综合分析可靠性，耐久性和经济性表明，这种重型厂房最适宜采用全钢结构构造，这是我国钢结构应用的传统领域，随着钢产量 的增加，一些中型厂房也逐渐采用全钢结构或钢构屋盖，所以应该根据厂房的工业用途，工艺特点，造价的经济性环保等方面选择厂房的结构类型。

平顶山姚孟电厂鸟瞰图

2、结构平面布置 2.1柱网布置

厂房的柱网布置要综合考虑工艺、结构和经济管诸多因素来确定，同时还应注意符合标准的模数的要求，柱网布置首先要满足生产工艺流程的要求，包括预期的扩建和工艺设备更新的要求，这些要求往往涉及设备基础、地下管沟等与柱基础的协调布置。柱网布置必须满足构造上的要求，在保证厂房具有必需的刚度和强度的同时，注意柱距和跨度的类别尽量少些，以方便施工，柱距的大小，直接影响着布置在柱距间的构件（如檩条、吊车梁等）的截面大小，加大柱距一般可减少处理地基的费用和基础的造价，但将使布置在柱距间的构件的材料增加。但是如果因为设备和工艺的要求必须抽柱的应设置托梁来支撑屋架和屋面荷载。总之，合理的柱网布置应使总的经济效益最佳。托架下图所示

2.2支撑布置

支撑虽不是厂房中主要的承重构件，但却是联系各主要承重构件以增强厂房结构整体性的重要组成部分。因此支撑布置在厂房设计中一个重要内容。单层厂房中的支撑分为屋盖支撑和柱间支撑两大类，其主要作用是：保证厂房结构构件的稳定和正常工作，增强厂房的整体稳定性和空间刚度并传递水平荷载给主要承重构件。

2.2.1屋盖支撑

屋盖支撑包括上、下弦横向水平支撑、纵向水平支撑、垂直支撑及纵向水平系杆，天窗架支撑。它们的作用是沿厂房的纵横向共同构成水平桁架，保证屋架的整体稳定性和平面外刚度，加强厂房的空间工作性能并将水平荷载传递给主要的承重构件。几种支撑类型见下图。

屋架横向、纵向支撑

2.2.2柱间支撑

作用于厂房山墙上的风荷载、吊车的纵向水平荷载，纵向地震力等均要厂房具有足够的纵向刚度。这在结构上是通过合理的柱间支撑和屋盖支撑的设置来实现的。每列柱都必须设置柱间支撑，多跨厂房的中列柱的柱间支撑宜与其边列柱的柱间支撑布置在同一柱间，通常将吊车梁上部的柱间支撑称为上层柱间支撑，吊车梁下部的柱间支撑称为下层柱间支撑，下层柱间支撑一般宜布置在温度区段的中部，以减少纵向温度应力的影响。上层柱间支撑除了要在下层柱间支撑布置的柱间设置外，还应当在每个温度区段的两端设置。每列柱顶均要布置刚性系杆。

3、构件选型和截面尺寸确定 3.1柱的设计

单层工业厂房中柱是最主要的承重构件，因此柱子的设计是厂房设计的主要内容，柱的截面选择应通过计算满足承重力的要求，还要有足够的刚度，常采用变截面柱，以免厂房变形过大，造成吊车轮与轨道过早磨损，影响吊车的正常运行，或导致墙体和屋盖产生裂缝影响厂房的正常使用。3.2基础设计

任何建筑物都建在地层上，因此，建筑物的全部荷载都由它下面的地层来承担，受建筑物影响的那一部分地层称为地基，建筑物向地基传递荷载的下部结构称为基础。

进行地基基础设计时，必须根据建筑物的用途和设计等级、建筑布置和上部结构类型，充分考虑建筑场地和地基岩土条件，结合施工条件以及工期、造价等各方面的要求，合理选择地基基础方案。单层工业厂房的柱下一般采用独立基础也称扩展基础。对装配式钢筋混凝土单层厂房排架结构常用的独立基础形式有杯形基础、高杯基础和桩基础等。3.3吊车梁

吊车梁除直接承受吊车起重、运行和制动产生的各种往复移动荷载外还具有将厂房的纵向荷载传递至纵向柱列、加强厂房纵向刚度等作用。吊车梁一般根据吊车的起重量、工作级别、台数、厂房跨度的柱距等因素选用。目前常用的吊车梁类型有钢筋混凝土等截面实腹吊车梁、预应力混凝土等截面和变截面吊车梁。

3.4屋盖结构构件

屋盖结构构件包括屋面板、檩条、屋面梁和屋架、天窗架和托架。这些构件都是按标准预制的，在工程中根据厂房的跨度，吊车吨位，柱子尺寸等因素选用。另外还要考虑工地现场的吊装，运输的影响。

三、实习心得

这次实习安排在毕业设计之前，具有相当重要的意义。毕业设计贯通整个本科四年所有专业知识，将平时所学的零散知识点第一次完完整整的串联起来，第一次让我们最真实的体会结构设计的方法和过程，对本专业学生今后的工作、生活和继续深造具有深远的影响。而这次实习过程中，现场技术负责人在全程中给予指导，带领我们从实际工程中去认识书本知识的现实存在。通过比较，我们可以在自己的设计当中取长补短，借鉴他人的先进设计思想和经验。经过近两周的实习，我深入施工现场认真了解了钢结构构件的制作与现场安装过程，详细记录了钢结构连接件的制作与安装。为我的毕业设计积累了丰富的原始资料，让我不再无从下手。我设计的题目是平顶山高压开关厂生产车间，经过实习我初步完成了两个设计方案。实习让我受益最多的是我对钢结构的连接件的具体做法与设计方法有了详细的了解，这将在我今后的毕业设计中发挥重要作用。

第四篇：单层工业厂房结构安装施工方案

一、工程概况

某厂房工程,设计为单跨单层框架钢结构,厂房长

41m,柱距

6m,共有

9个节间,钢屋架。厂房的平、剖图如图所示。

本项目厂房做法:屋面采用

0.5mm

厚

W750型彩色压型钢板及收边包角,单脊双坡排

水。墙体采用灰砂砖砌筑围护、钢筋混凝土梁、柱。主要吊装工程量为

16.6m

钢屋架,钢屋

架重

61.4KN,共

8个,标高

5.5m。

二、结构安装前的准备工作

(1

在厂房施工现场,构件吊装前要运到吊装地点就位,支垫位置要正确,装卸时

吊点位置要符合设计要求。

(2堆放构件的场地应平整坚实。

(3构件就位时,应根据设计的受力情况搁置在垫木或支架上,并应保持稳定。

三、结构吊装方法

钢屋架在工厂制作好后,由汽车运到现场吊装。

屋盖系统包括屋架、檩条和屋面板。

各构件吊装过程为:

绑扎—→吊升—→对位—→临时固定—→校正—→最后固定

四、起重机的选择和工作参数的计算

结构吊装采用汽车式起重机

QY16型,吊装主要构件的工作参数为:

屋架

采用两点绑扎吊装。

要求起重量

Q=Q1+Q2=(61.4+3.0

KN=64.4

KN

要求起重高度见图

H=h1+h2+h3+h4=(5.5+0.3+2.7+3.0

m=11.5m

因起重机能不受限制地开到吊装位置附近,所以不需验算起重半径

R。

钢屋架就位后需要进行多次试吊并及时重新绑扎吊索,试吊时吊车起吊一定要缓慢

上升,做到各吊点位置受力均匀并以钢屋架不变形为最佳状态,达到要求后即进行吊升旋转

到设计位置,再由人工在地面拉动预先扣在大梁上的控制绳,转动到位后,即可用板钳来定

柱梁孔位,同时用高强螺栓固定。

并且第一榀钢屋架应增加四根临时固定揽风绳,第二榀后的大梁则用屋面檀条及连

系梁加以临时固定,在固定的同时,用吊锤检查其垂直度,使其符合要求。

钢屋架的检验主要是垂直度,垂直度可用挂线球检验,检验符合要求后的屋架再用

高强度螺栓作最后固定。在吊装钢屋架前还须对柱进行复核,采用葫芦拉钢丝绳缆索进行检

查,待大梁安装完后方可松开缆索。对钢屋架屋脊线也必须控制。使屋架与柱两端中心线等

值偏差,这样各跨钢屋架均在同一中心线上。

五、起重机开行路线及构件的平面布置

起重机的起重半径为

7.4

m,吊装屋架及屋盖结构中其他构件时,起重机均跨中开

行。屋架因直接从工厂运到工地,卸载时直接按平面布置图放置,便于吊装。所以屋架的平

面布置没有预制阶段平面布置,直接进入吊装阶段平面布置

屋架采用斜向排放。

第一步,确定起重机的开行路线和停机点。起重机跨中开行,在开行路线上定出吊

装每榀屋架的停机点。

第二步,确定屋架的排放位置。定出

P-P

线、Q-Q

线,并定出

H-H

线,把屋架排放

在P-P

线与

Q-Q

线之间,中间在H-H

线上。如图

六、屋面彩钢板安装

1.该工程屋面跨度较大,运输装卸过程和吊装、存放都要特别小心。吊装时,必须

要两点吊装,特别超长时要附加有足够刚度的夹具;存放地点要干燥、坚实、平整,并要有

足够的支点;装车、运输、卸车、堆放及吊装全过程都不能损坏、刮伤、扭曲、弄脏夹芯板;

如存放在室内,必须垫离地面,如在露天存放应盖好,以免水分留存在夹芯板之间。吊装应

平稳,严禁碰撞。

2.钢板现场切割必须使用无齿电动锯碟机,并要将外露的漆面向下摆放,此办法可

避免热锯屑熔蚀漆面,进而使夹芯板氧化锈蚀。切割后必须立即清理干净板面。

3.安装钢板前要排好板,并按排版规定的方向顺序安装。

4.彩板在墙身安装时,须注意安装的密实度及垂直度,以防止板沿边进水形成渗漏

现象。

5.安装时,应在钢屋架上放定位线(拉粉线,保证彩瓦平直,彩瓦上下端均翻边,以防雨水侵入,自攻钉、接头、收边包角缝隙等须用玻璃胶密封好,确保不漏雨。为防止台

风损坏彩瓦,每张彩瓦上下各需打

2颗自攻钉,并用密封胶封好。

6.墙面彩板应打满钉,打钉时必须拉线,保证横平竖直,收边、包角等必须安装牢

固、美观。

7.自攻钉打歪斜的须去掉重打,保证打钉端正与彩板连接紧密,严禁打错钉。

8.彩板安装质量标准:

A、屋面、墙面平整,接槎顺直,檐口基本是直线,无未经处理的错钻孔洞。

B、檐口与屋脊平行度允许偏差

10.0mm,相邻彩板端部错位允许偏差

5mm。

C、墙面彩板波纹线垂直度

H/1000,20.00mm

D、彩板、包角板、水切等应固定牢固无松动。

七、焊接和焊接验收

1.对其首次采用的钢材、焊接材料、焊接方法、焊后热处理等,应进行焊接工艺评

定,并应根据评定报告确定焊接工艺。

2.焊接工艺评定应按国家现行的《建筑钢结构焊接规程》。

3.焊工应经过考试并取得合格证后方可从事焊接工作。

合格证应注明施焊条件、有

效期限。焊工停焊时间超过

6个月,应重新考核。

4.焊接时,不得使用药皮脱落或焊芯生锈的焊条和受潮结块的焊剂及已熔烧过的渣

壳。

5.焊丝、焊钉在使用前应清除油污、铁锈。

6.施焊前,焊工应复查焊件接头质量和焊区的处理情况。

当不符合要求时,应经修

整合格后方可施焊。

7.角焊缝转角处宜连续绕角施焊,起落弧点距焊缝端部宜大于

10.0mm

;角焊缝端

部不设置引弧和引出板的连续焊缝,起落弧点距焊缝端部宜大于

10.0mm,弧坑应填满。

8.多层焊接宜连续施焊,每一层焊道焊完后应及时清理检查,清除缺陷后再焊。

9.焊成凹形的角焊缝,焊缝金属与母材间应平过渡;

加工成凹形的角焊缝,不得在其表面留下切痕。

10.焊缝出现裂纹时,焊工不得擅自处理,应查清原因,订出修补工艺后方可处理。

11.焊缝同一部位的返修次数,不宜超过两次。

当超过两次时,应按返修工艺进行。

12.焊接完毕,焊工应清理焊缝表面的熔渣及两侧的飞溅物,检查焊缝外观质量。

检查合格后应在工艺规定的焊缝及部位打上焊工钢印。

13.碳素结构钢应在焊缝冷却到环境温度、低合金结构钢应在完成焊接

24h

以后,才可进行焊缝探伤检验。

14.焊缝外形尺寸应符合现行国家标准《钢结构焊缝外形尺寸》的规定。

15.焊接接头内部缺陷分级应符合现行国家标准《钢焊缝手工超声波探伤方法和探

伤结果分级》的规定,焊缝质量等级及缺陷分级应符合表的规定。

八、文明施工

1、施工开始前,根据现场情况,与甲方协商,根据当地有具体情况协商解决食宿问

题,并制定切实可行的文明施工条例。创建标准化施工工地。

2、施工用电及供电线路是施工的重要组成部分,应根据施工设施布置情况,保证一

次定位,根据需要采取隔离保护措施。

3、施工现场应挂牌展示下列内容

:

各职务岗位责任

;

安全生产规章

;

防火安全责任

.4作为文明施工的日常内容,施工班组每日收工前必须清理本班组施工区域,以保

证施工现场清洁。

九、雨季施工及防风措施

1、合理调整原材料的运输速度和安装速度,在保证不怠工的前提下,尽量减少材料

在现场的堆放余量。

2、每日收工前将屋面剩余的板材用绳索绑扎固定,或运回料场。

3、每日开工、收工前检查临时支撑是否完好,如发现不牢或隐患现象,立即采取措

施加固。

4、大雨、大风、雷电天气应立即全面停止作业,并应预先采取措施,屋面上未固定

材料应在预感变天时予以固定。

5、一旦遇大雨应立即切断所有电动工具的电源,雷电天气禁止吊装及高空作业,雨

天过后及时全面认真检查电源线路,排除漏电隐患,确保安全。

十、技术质量措施

1、开工前做好技术、质量交底,让施工人员心中有数,树立质量第一的观念。

2、根据施工技术要求,做好施工记录,贯彻谁施工谁负责的精神,凡上道工序不合格,下道工序不予施工,各工序之间互检合格后方可进行下道工序施工。对重要工序专职质

检员检查认可后方可继续施工。做到层层把关,相互监督。

3、定期检测测量基线和水准点标高。

施工基线的方向角误差不大于

12”

。施工基线的长度误差不大于

1/1000。基线设置

时,转角用经纬仪施测,距离采用钢尺测距,并由质检校可读核。

坐标点采用牢靠保证措施,严禁碰撞和扰动。

4、严格按国家相关规范执行。

第五篇：单层厂房课程设计封皮

混凝土及砌体结构

课程设计

学生姓名：张海岩 学 号：20094023341 指导教师：解恒燕 学 院：工程学院 专 业：土木工程

中国·大庆 2012年9月