低温安全阀简易冷试装置

第一篇：低温安全阀简易冷试装置

低温安全阀简易冷试装置

郭怀东*

四川空分设备(集团)有限责任公司，四川省简阳市建设中路239号 641400

摘要: 低温安全阀是低温设备不可缺少的安全装置。本文介结一种简易实用经济有效的低温安全阀冷试装置，本装置可用于阀门生产厂出厂检验过程冷试；低温液体贮运设备生产厂对安全阀作冷试复验，使用中的低温安全阀定期校验冷试。

关键词：低温 安全阀 冷试

前言

低温安全阀是所有低温设备系统，特别是低温液体贮运设备产品上不可缺少的安全装置，有关法规标准对此都有严格的规定。

低温安全阀保持准确的动作性能，对于保证设备安全可靠使用具有重要意义。

低温安全阀在常温下大多数都能保持较准确的动作性能。但在低温条件下，特别是连续低温动作之后，其动作准确性大大降低。其动作压力降低后，将不能保证设备的最大工作压力，安全阀经常起跳将对设备使用带来诸多不便及物质损失；其动作压力超过规定动作压力时，设备的安全性受到危胁。这两种情况在低温安全阀的使用过程中是经常发生的。

低温安全阀如果直接在低温设备上作调校冷试，通常需要将整个设备或系统建立起适合安全阀动作的较高压力条件，当设备容积较大时，有时需要停止设备或系统使用而专门用于安全阀调校冷试。这样做，实际上是不经济的，也是难以实现的。

如何利用运行中的低温液体贮运设备单独将安全阀隔离开来；且不需要将整个设备或系统建立起适合安全阀动作的高压工况，又能对安全阀作低温冷试的方法将是最简便易行，经济有效、安全可靠的理想试验方法。

本装置将能方便地实现该理想实验方法。

1.冷试装置简介

试验装置见下图所示。该装置由A、B两部份所组成。两部份以法兰连接面作为分界线，左边为A部份，右边为B部份。A部份为运行中的低温液体贮槽，其最大工作压力应选择大于等于0.2MPa的*作者简介：郭怀东(1953-)，男，高工，1976年毕业于西安交通大学深度冷冻专业。1978年至今从事低温液体贮运设备产品开发设计研制。1993年版国家劳动部《液化气体汽车罐车安全监察规程》编写组成员。

产品。V1、V2阀管路为与槽车连接的进排液管路阀门。

B部份为附加的试验装置。V3、V4阀为低温阀，通径应与安全阀通径相等。P为压力表，量程至少应为安全阀开启压力的1.5倍，精度不低于1.5级。表盘直径不应小于150mm。S阀为被试安全阀。

实验装置原理图

液体贮槽 排气口

泄压口

残液出口

2.试验方法

试验时，应当选择与安全阀相适应的低温液体作为试验介质。通常为液氮或液体二氧化碳。

试验时，应当将B部份连接到A部份的液相管路上。

开启V2、V3、V4阀后，缓慢开启V1阀，让低温液体流过热的管道，对管道进行吹除冷却。

关闭V2阀后，待V4阀排出液体时，迅速关闭V3阀后关闭V4阀(注：必要时，应同时迅速关闭V3、V４阀)。

此时封闭在Ｖ３、Ｖ４阀之间的低温液体受到来自环境的加热作用，压力会迅速升高。当压力达到安全阀动作压力时，安全阀即受到实际的低温高压动作性能试验。当压力超过安全阀动作压力，安全阀仍未动作时，应开启Ｖ４阀泄压，以确保试验安全。

安全阀如动作压力不准确，可直接在本装置上调校。

通常情况下，安全阀应在冷透后进行动作试验，且应连续准确动作不少于三次。通常情况下，按此办法操作均能实现安全阀完全冷透后的低温动作试验。

3.应用举例

某5m3/3.5MPa液氧贮槽装有四只内筒安全阀，四只管路安全阀，八只安全阀在常温下都经检验合格，在低温下大部分出现了动作压力

不准确现象。在拆下安全阀检验时，为了安全，必须降低液氧槽压力，待下次试验时，再重新升压。反复多次，不仅耗费工期，也浪费大量氧气。采用本装置对安全阀进行单个低温冷试合格后装回液氧槽上经再次验证表明：除一个安全阀起跳压力有微小偏离外，经微调后全部准确动作合格。

需要说明的是：采用本装置对安全阀作冷试时，液氧槽内仅为0.6~0.8MPa压力，而不需要升至3.8~4.0MPa压力。安全性、经济性大大提高了。

4.结论

本装置极其简单，功能独到，有效地解决了低温安全阀冷试试验 问题。

本装置具有以下优点

4.1 冷试试验压力的建立

关闭V3、V4阀、使存留在V3、V4阀之间有限空间内的低温液体受到加热作用。在容积不变条件下，介质的温度和压力必然升高，利用这个原理非常方便地建立起试验压力。

值得指出的是：关闭V3阀后，B部份与A部份被隔开，B部份的压力高于A部分的压力。实现了利用低压液体源作中高压低温安全阀的动作性能试验。

4.2 低温安全阀出厂冷试检验

低温安全阀生产厂利用本装置可方便地对其产品逐只进行冷试检验，以保证产品性能。

4.3 低温安全阀冷试复验

低温液体贮运设备生产厂家对低温安全阀动作性能有疑问时，利用本装置可对安全阀进行冷试复验。

4.4 低温安全阀调校。

对于使用中的低温安全阀，利用本装置可对安全阀进行冷试调校。

4.5 低温安全阀维修服务

对于使用中的低温设备，当低温安全阀的动作压力不准确时，必须进行调校。可将本装置设计为可拆的便携式试验装置，带至现场对安全阀进行维修调校服务。

第二篇：联合高效(低温)等压氨回收装置运行小结

联合高效（低温）等压氨回收装置运行小结

路广顺

李军

廉守勇

郑宝华

安徽省颍上鑫泰化工有限责任公司 236204 0 前言

一个合成氨生产能力100kt/a的氮肥厂，弛放气中的氢气在230万Nm³左右，这些氢气可以生产氨1057t左右。目前多数的氮肥厂没有将回收氨后弛放气尾气中的氢气回收，将弛放气尾气送到燃烧炉烧掉。氢气是生产氨的主要原料气体，而氢气的燃烧热值还不到甲烷燃烧热值的1/3，将这些热值低的氢气送去燃烧实在是可惜，应该将弛放气尾气去氢气回收，回收氢气后的尾气再去燃烧炉燃烧，这样才物尽其用，更经济、合理。

传统等压氨回收是将弛放气中的氨全部都去制氨水，而氨水浓度又不高，导致排出的氨水量很多，使氨水过剩。传统等压氨回收的尾气氨含量高，氨损失多，污染环境，如果将尾气净氨，又要产生大量难以消化的稀氨水。这些氨水和稀氨水去碳化会影响碳化的水平衡，如果去尿素的解吸和深度水解，会加重有关设备的负荷，多消耗蒸汽和电，增加生产费用，提高了生产成本。传统等压氨回收的大量氨水及净氨的稀氨水成了氮肥厂的负担，尾气氨含量高和净氨产生的大量稀氨水也限制了弛放气中氢气的回收。

冰机制冷氨回收及无动力氨回收都增加了冰机的电耗，维修费用高，尾气氨含量也高，也存在以上同样的问题。冰机制冷氨回收比无动力氨回收要多消耗冰机的电，而无动力氨回收难以回收尾气的氢气，经济损失大。弛放气氨回收方法的选择

我公司原采用无动力氨回收，正常情况下弛放气尾气中氨的体积分数在5%左右，且第二级膨胀机易损坏，更换的比较频繁，维修、更换膨胀机的费用很高，企业负担重。后来只好被迫停用第二级膨胀机，只用第一级膨胀机，弛放气尾气氨的体积分数增加到10%以上，氨的损失非常大。弛放气中的氢气没有回收，弛放气尾气去三废混燃炉燃烧，尾气中的氨燃烧后生成的氮氧化物与水蒸气在锅炉尾部生成亚硝酸腐蚀锅炉，威胁生产。开一台电机功率500KW的大冰机，专门抽无动力氨回收出口的气氨和液氨充装站液氨槽车排出的气氨，冰机电耗明显增加。

通化仁合兴化工科技开发有限公司在《小氮肥》上登的联合高效（低温）等压氨回收广告比较适合我公司的需要，该技术是在第一代和第二代高效等压氨回收技术的基础上，经过不断改进和创新开发出的新技术。联合高效（低温）等压氨回收技术不增加冰机负荷，也不消耗电，将弛放气中气氨的大部分变成液氨回收到液氨贮槽，增加了液氨产量，弛放气中剩下的氨去高效（低温）等压氨回收制备氨水，明显地减少了氨水量。可以不用冷却水冷却氨水，将除盐水冷却到3~10℃后再加入高效（低温）等压氨回收塔，并用氨合成生产中的余冷冷却氨水，常年在10℃左右的低温下吸收氨，氨水浓度非常高，而尾气中氨含量又非常低，且不产稀氨水，尾气可以直接去低压膜回收氢气，回收氢气会带来明显的经济效益。加入除盐水的量只有传统等压氨回收的1/10左右，高浓度氨水量很少。生产尿素的厂，回收的高浓度氨水可以直接去尿素的一吸塔上部入塔，不再去解吸和深度水解提浓，节省了蒸汽和电；生产碳铵的厂高浓度氨水去碳化的浓氨水槽，大大减少了带入碳化的氨水量，有利于碳化的水平衡；高浓度氨水还可以与提氢高压氨洗塔排出的稀氨水勾兑成质量百分比浓度为20%或25%的工业氨水出售，同时将一些稀氨水也出售了。工艺流程简述

液氨贮槽来的弛放气经过中压氨回收器、循环吸收器、高效（低温）等压氨回收塔、气水分离器，将弛放气尾气中氨的体积分数降到≤20×10-6，弛放气尾气直接去低压膜回收氢气；合成来的液氨经过中压氨回收器、除盐水冷却器、塔外氨水冷却器、高效（低温）等压氨回收塔去液氨贮槽；除盐水经过除盐水冷却器被冷却到～5℃，由除盐水泵加压去高效（低温）等压氨回收塔，从高效（低温）等压氨回收塔出来的氨水经过循环吸收器、塔外氨水冷却器，350～450tt的高浓度氨水直接去尿素的一吸塔上部，或去碳化的浓氨水槽，也可以去氨水混合槽与提氢高压氨洗塔排出的稀氨水勾兑成质量百分

比浓度20%或25%的氨水出售。使用运行情况

安徽省颍上鑫泰化工有限责任公司氨醇生产能力150kt/a，商品液氨占氨醇总产量的80%左右，其余产品为碳铵、粗甲醇。由于在白天大量充装液氨，使得白天与夜里排出液氨贮槽的弛放气量变化很大。

联合高效（低温）等压氨回收装置于2012年10月7日投入使用，除盐水泵额定流量1.2m³/h，额定出口压力2.5MPa，电机功率4KW。根据变频器的频率计算，除盐水泵电机实际消耗功率1.2~1.8KW。氨水浓度为350~400tt，用氨检测管检测不出弛放气尾气中残余极少量的氨，分析数据为“0”。2012年12月8日共抽了5倍额定体积的样气注入最小氨体积分数读数为5×10-

6、氨的体积分数检测范围为0～50×10-6的氨检测管也没有检测出氨，弛放气尾气氨含量小于1×10-6，尾气氨含量是传统等压氨回收、冰机制冷氨回收和无动力氨回收尾气氨含量的1/20000左右，氨的回收率在99.999%以上，氨回收系统阻力在0.015MPa左右，根据生产记录纸整理的运行数据见下表。

联合高效（低温）等压氨回收装置运行数据（平均值）日

期

弛放气压力

氨水浓度

尾气氨体积分数

变频器频率

除盐水流量

（Mpa）

（tt）

（×10-6）

（HZ）

（m³/h）12月6日

1.25

368.7

0

18.0

0.432 12月7日

1.25

351.7

0

18.2

0.437 12月8日

1.25

368.3

0

18.7

0.449

停掉电机功率500KW的大冰机，改开电机功率250KW的小冰机抽液氨充装站液氨槽车排出的气氨，在夜里不充装液氨时小冰机也停掉。

由于白天大量充装液氨，导致弛放气压力较低，使中压氨回收器出口弛放气中氨含量较高，除盐水用量偏多，目前吨氨弛放气的除盐水用水量为20～26kg，如果将弛放气压力提高到尿素生产厂的2.25MPa左右，中压氨回收器出口弛放气中氨含量还可以明显降低，吨氨弛放气用水量将降到16~20kg。经济效益分析

根据安徽省颍上鑫泰化工有限责任公司的实际运行情况，全年运行时间按8000h计，液氨吨售价按3000元计，电价按0.45元/（kw.h）计，吨氨无氨基弛放气量按45m³（标态）计。

1、停掉电机功率500KW的大冰机，改开电机功率250KW的小冰机，冰机负荷按95%计，全年节电1900000kwh，节省电费85.5万元。

2、按无动力氨回收出口尾气氨的体积分数10%计，全年损失氨569.20吨，价值170.76万元。

3、由于停了一台膨胀机，只用一台膨胀机，全年维修及更换膨胀机的费用按5万元计。

4、弛放气尾气中氨含量高，尾气到三废混燃炉燃烧对锅炉尾部设备的腐蚀和对生产的影响难以用数字计算，故这里不计；联合高效（低温）等压氨回收装置除盐水用量非常少，除盐水泵实际消耗的功率也非常低，故忽略不计。

以上各项合计261.26万元。

待上了低压膜回收氢气后，全年回收的氢气可以多产氨近千吨，价值近300万元，经济效益更好。结语

联合高效（低温）等压氨回收装置将弛放气中的大部分气氨变成液氨回收，增加了液氨产量，大大减少了氨水量，氨水浓度非常高，尾气氨的体积分数实际＜1×10-6，不产稀氨水，尾气可以直接去低压膜回收氢气，从而可以获回收氨和回收氢气的双重经济效益，是氮肥厂新的效益增长点，也是传统等压氨回收、冰机制冷氨回收和无动力氨回收的升级换代技术。

第三篇：冷链应用与管理培训试

冷链应用与管理培训试

单位

姓名

成绩

一、单选题（每题只有一个正确答案，10分/题）

1、存放疫苗的冰箱每日（包括节假日）应测温（）次。A 全天一次

B上午一次

C下午一次

D上下午各一次，间隔不少于6小时

2、疫苗瓶开启后应尽快使用，如不能立即用完，应盖上无菌干棉球冷藏。当疫苗开启后，活疫苗超过半小时、灭活疫苗超过（）未用完，应将剩余疫苗废弃。A 半小时

B1小时

C 2小时

D15小时

3、脊灰灭活疫苗（IPV）的储存温度。

A 2-8℃

B 9-12℃

C-15 ℃

D-20℃以下

4、疫苗的批签发保存至超过疫苗有效期（）备查。A 1年

B 2年

C 3年

D 5年

5、疫苗储存的温度记录要求保存至超过有效期（）年备查。A 1年

B 2年

C

3年

D 5年

6、冰箱蒸发器结霜厚度≥()时要求及时除霜，除霜时不得使用锐器。

A 2毫米

B 3毫米

C 4毫米

D 5毫米

二、多选题（每题有多个正确答案，10分/题）

1、储存运输疫苗的冷链设备包括哪些（）A 冷藏车 B 冷库

C 冰箱

D冷藏包E 安置设备的房屋

2、下列哪些疫苗应在2-8℃条件下储存。

A 百白破疫苗B 卡介苗

C 脊灰灭活疫苗 D 脊灰减毒疫苗

三、判断题（正确打√，错误打×，10分/题）

1、疫苗是指为了预防、控制传染病的发生、流行，用于人体预防接种的疫苗类预防性生物制品。（）

2、冷链系统是在冷链设备的基础上加入管理因素（即人员、管理措施和保障）的工作体系。（）

第四篇：常减压装置空冷设备腐蚀机理分析及改进措施

常减压装置空冷设备腐蚀机理分析及改进措施

前言

常减压装置采用干空冷与湿空冷相结合的方式，对从初馏塔及常压塔塔顶汽油馏分进行冷却，使油气充分冷却以达到安全的出装置温度，装置目前有干空冷14台，湿空冷8台。随着装置进入开炼后期，且原油性质逐渐变重、变恶劣。导致空冷设备腐蚀加剧，在2012年年初干、湿空冷先后出现腐蚀泄露，所幸由于及时发现处理未造成严重后果。装置空冷防腐现状

装置空冷管束在2007年检修时，对大部分管束进行了更换，以满足装置继续开炼的需求。为减小塔顶冷凝系统的腐蚀，装置采取“一脱三注”的措施。不但对原油进行脱盐处理，使脱后原油含盐降至3.0mg/L以下，减小HCl的生成。而且装置采用注水、注中和缓蚀剂、注脱金属剂的方法，对管线、冷却设备进行保护。通过采取以上措施装置塔顶污水中铁离子及氯离子含量均控制在了指标范围内，但任然无法避免腐蚀泄露的现象出现。3 腐蚀机理及原因分析 3.1 冷换设备管内腐蚀 3.1.1 HCl－H2S－H2O型腐蚀

原油中含有氯盐组分，其中的氯化镁和氯化钙容易在原油加工过程中受热水解，生成强腐蚀性的氯化氢。而在脱盐装置无法去除的有机氯化物，在高温和水蒸气的共同作用下也会分解，产生HCl，生成的HCl随挥发性气体进入常压塔顶，再进到冷凝冷却系统。当油气经空冷器冷却后，因氯化氢的沸点很低，在110℃以下遇蒸汽结露出现水滴，HCl即溶于水成为盐酸。由于初凝区水量极少，盐酸浓度可达1％～2％，成为腐蚀性十分强烈的稀盐酸腐蚀环境，当塔顶负荷较大时，油气通过管束线速度较快，在这种腐蚀环境下，液体夹带着未冷凝的油气气泡，对管束内壁进行冲刷，从而引起塔顶冷凝系统出现严重的腐蚀。同时，加工过程中原油所含硫化物也热分解为硫化氢，由于硫化氢的沸点很低伴随着油气聚集在常压塔顶，随后进入冷凝冷却系统。由于硫化氢的存在，加剧了冷凝冷却区的腐蚀。H2S与金属Fe生成具有保护膜作用的FeS，而HCl又可与FeS反应破坏保护膜，使金属界面不断更新，HCl与H2S相互促进，构成循环腐蚀。3.1.2氯离子腐蚀

氯离子主要来自原油中的氯盐（主要是MgCl2和CaCl2）的水解和有机氯化物的分解。氯离子作为活性阴离子，能破坏碳钢表面的氧化膜，使其遭受去极化腐蚀而产生点蚀穿孔。氯离子对设备引起的应力腐蚀破坏是在氯离子与拉应力的共同作用下产生的。拉应力除了来源于工作应力外，更多的来自于各种冷加工产生的拉应力、焊接残余应力以及管壳程温差造成的温差应力等。3.1.3 空冷入口段的湍流腐蚀

空冷入口端存在气液共存现象，由于入口端存在气相，同时由于流动阻力的影响，翅片管入口的流速明显高于其他管束的纯液相流速。达到或超过发生流体冲刷的临界流速。在高的流速下，流体不断击穿紧贴金属表面几乎静态的边界液膜，一方面加速了去极剂的供应和阴阳极腐蚀产物的迁移，使阴、阳极的极化作用减小；另一方面流体流动和对金属表面产生了附加的剪切力，剪切力不断地剥离金属表面的腐蚀产物（包括保护膜），形成湍流腐蚀，造成入口端穿孔。

针对管内腐蚀，装置通过对化验室塔顶污水数据进行分析发现，由于装置采取了“一脱三注”的措施，塔顶污水中铁离子和氯离子均在控制指标内，表示空冷管束内HCl－H2S－H2O型腐蚀及氯离子腐蚀并不严重。因此塔顶腐蚀是由于原油性质的变重，导致汽油收率降低，在空冷中油气分压降低加剧了气象的产生，形成了湍流腐蚀导致的 3.2 湿空冷的管外腐蚀

湿空冷管束外表面有明显可见锈瘤，结垢腐蚀严重，管外腐蚀严重，湿空冷注水罐中的补给水都是循环式和除盐水，但是随着冷却水的循环利用湿空冷注水罐中Ca2+、Mg2+还是会有所增加，这是由于水的温度升高，水不断蒸发，各种位无机离子和有机物质的浓缩，而Cl-、SO42-离子明显增加，可能是循环水在循环过程中吸附了大气中的酸性气引起的。对水箱中的沉积物进行分析，发现其主要成分为铁的氢氧化物。因此造成湿空冷管束腐蚀穿孔的主要原因是管外腐蚀，造成管外腐蚀主要是如下几种原因： 3.2.1 冷却水中溶解氧引起电化学腐蚀

湿空冷实际上是属于一种敞开式循环冷却系统，冷却水通过水泵进入喷淋管束，由上均匀喷洒而下，空气则在轴流风机的驱动下，从百叶窗逆流而上，喷淋冷却水与空气能充分地接触，因此水中溶解的02可达到饱和状态。当管壁与溶有02的冷却水接触时，由于金属表面的不均一性和冷却水的导电性，在管壁表面会形成许多腐蚀微电池，微电池的阳极区和阴极区分别发生氧化反应和还原反应。这些反应促使微电池中阳极区的金属不断溶解而被腐蚀。在水对钢铁的腐蚀过程中，溶解氧的质量浓度是腐蚀速率的关键因素。淡水中钢铁的腐蚀速率与氧质量浓度和温度间的关系见图1。由图1可见，在空冷器冷却水温度和氧质量浓度范围内，钢铁的腐蚀速率随氧质量浓度的增加而增加。

图1 腐蚀速率与氧和温度的关系

3.2.2 有害离子引起的腐蚀

循环冷却水在浓缩过程中，除重碳酸盐质量浓度随浓缩倍数增长而增加外，其他盐类如氯化物、硫酸盐等的质量浓度也会增加。同时由于空冷器是一个敞开式冷却系统，由于湿空冷与塔顶中间罐防空位于同一高度，且距离很近。在这种环境下，容易造成Cl-和SO42-质量浓度增高，从而加速碳钢腐蚀。Cl-和SO42-会使金属上保护膜的保护性降低，尤其是Cl-的离子半径小，容易穿过膜层，置换氧原子形成氯化物，加速阳极过程的进行，使腐蚀加速，所以氯离子是引起点蚀的原因之一。从水箱底部沉积物成分分析来看，氯化物的质量浓度不高，虽然不是造成空冷器腐蚀穿孔的主要原因，但在多种因素作用下，加剧了腐蚀的产生。3.2.3 微生物引起的腐蚀

在冷却水中，由于养分浓缩，水温升高和日光照射，给细菌和藻类创造了迅速繁殖的条件。大量细菌分泌的黏液像粘合剂一样，能使水中漂浮的灰尘杂质和化学沉淀物等黏附在换热管传热表面。微生物的滋生也会使金属发生腐蚀，这是由于微生物排出的黏液与无机垢和泥砂杂物等形成的沉积物附着在金属表面，形成氧的浓差电池，促使金属腐蚀。此外，在金属表面和沉积物之问缺乏氧，因此一些厌氧菌(主要是硫酸盐还原菌)得以繁殖，当温度为25～30℃时，繁殖更快。厌氧菌分解水中的硫酸盐，产生H2S，引起碳钢腐蚀，其反应如下：

SO42-+8H++8e=S2-+4H20+能量(细菌生存所需)

Fe2++S2-=FeS↓

铁细菌是钢铁锈瘤产生的主要原因，能使Fe2+氧化为Fe3+，释放的能量供细菌生存需要。

Fe2+—→Fe3++能量(细菌生存所需)4 腐蚀防护措施 4.1 管内腐蚀防护

通过化工艺参数，保证空冷器进口开度，关小出口开度，保持管内液相充满，降低翅片管管束入口流速，达到降低湍流腐蚀的目的。4.2 管外腐蚀防护 4.2.1 优化管束材质

装置在07年及10年检修中将湿空冷管束材质更换为09Cr2AlMoRe和304钢。材质的优化明显降低了有害离子造成的腐蚀。4.2.2 定期排污

随着循环冷却水被浓缩，冷却水的硬度和碱度会升高，水中游离的和半结合的CO2在循环过程中不断逸人大气而散失，冷却水的pH值逐渐上升。pH值升高虽然有利于管束防腐蚀，但pH值过高时使冷却水中碳酸钙的沉积倾向大大增加，易引起结垢和垢下腐蚀，同时还加速微生物的生长。随着冷却水不断蒸发浓缩和与大气接触，水中的悬浮物和浊度不断升高，溶解氧也不断增加。因此装置将部分冷却水通过地步放空进行排放，并补充部分新鲜冷却用水以达到防腐目的。5 结束语

空冷器对初馏塔及常压塔塔顶压力、温度的控制起着至关重要的作用，影响着装置的正常运转及产品合格率。因此，在日常的使用过程中，我们需要加强观察并不断探索，及时发现并解决各类腐蚀迹象，尽可能的延长其使用寿命，为空冷器的正常运行提供可靠保障。

第五篇：弹簧式安全阀已普遍地应用在各种压力容器上作为安全泄压装置

弹簧式安全阀已普遍地应用在各种压力容器上作为安全泄压装置

安全阀是一种压力释放安全装置，在使用过程中必须准确开启.足量排放.及时回座.可靠密封。弹簧式安全阀具有结构紧凑，轻便灵敏，能承受振动等优点，已普遍地应用在各种压力容器上作为安全泄压装置。但在应用中由于种种原因造成阀门故障，其中阀门泄漏最为常见。

下面将安全阀的泄漏的可能原因分析如下：

一、使用方面：由于蒸汽冲蚀密封面产生划痕，或水垢污渣积存，使密封面的密封性能降低，弹簧松弛，从而向下的压力减弱，引起泄漏。如密封面已损伤，应根据损坏程度采用研磨或车削后在研磨的方法加以修复。

二、安装不合理：阀体安装不铅直，导致阀杆重心不正而被卡住；排汽管道载荷不合理地加在阀体上，零件的同心度遭到破坏，阀瓣或阀座的密封面歪斜，关紧力不能均匀作用在密封面上导致漏汽。

安全阀的安装应主要注意以下事项：

1.各种安全阀都应垂直安装。

2.安全阀出口处应无阻力，避免产生受压现象。

3.安全阀在安装前应专门测试，并检查其密封性。

4.对使用中的安全阀应作定期检查。

三、安全阀选用不当。安全阀的开启压力是通过改变弹簧预紧压

缩量来调节的，每一根弹簧都只能在一定的开启压力范围内工作，并且当工作温度提高时，其最大工作压力即相应下降。所以安全阀的选用一定要准确。

四、弹簧性能不稳定，接触高温高压的介质等因素，使弹簧式安全阀不易调整并保持在最佳工作状态，从而造成阀门泄漏。在安全阀校验过程中，阀门的开启压力不严格地按照规定值调整是普遍现象，对校验后的安全阀漏汽，一般又不会从安全阀的调整方面找原因，而是换掉。结果使一些无制造.安装缺陷的安全阀失去了继续使用的机会，造成了不必要的浪费。同时阀门的回座压力过低，即阀瓣要在蒸汽压力降低很多时才能回座，是密封面受到蒸汽冲蚀时间过长，造成泄漏。

五、脏物杂质落到密封面上，垫住密封面，造成阀芯与阀座间存在间隙，引起阀门渗漏。有两种情况：一种是在安全阀的研磨时，使用的磨料清除不干净，残留在密封面上，使阀门的密封性能下降造成泄漏。如果是离线调校，这种情况会改善一些；没有办法进行处理的是在线校验，造成阀门的长期泄漏。消除方法只有清除掉落到密封面上的脏物及杂质，另一种情况是密封面损伤。主要原因有以下几点：一是密封面材质不良。例如，由于检修多年，安全门阀芯与阀座密封面普遍已经研得很低，密封面的硬度也大大降低了，密封性能下降，消除这种现象最好的方法就是将原有密封面车削下去，然后按图纸要求重新堆焊加工，提高密封面的表面硬度。二是检修质量差，阀芯阀座研磨的达不到质量标准要求，消除这种故障的方法是根据损伤程度采用研磨或车削后研磨的方法修复密封面，修复后应保证密封面平整度，其粗糙度值不低于 0.2。

六、装配不当或有关零件尺寸不合适。在装配过程中阀芯阀座没有完全对正或结合面有透光现象，或者是阀芯阀座密封面过宽不利于密封。可以检查阀芯周围配合间隙的大小及均匀性，保证阀芯顶尖孔与密封面同正度，检查各部间隙不允许抬起阀芯；根据图纸要求适当减小密封面的宽度实现有效密封。

七、上下阀体间结合面处的渗漏现象，主要原因有以下几个方面：一是结合面的螺栓紧力不够或紧偏，造成结合面密封不好。消除方法是调整螺栓紧力，要按对角把紧的方式紧螺栓，最好是边紧边测量各处间隙，将螺栓紧到紧不动为止，使结合面各处间隙一致。二是阀体结合面的齿形密封垫不符合标准。使用的备件要使用合乎标准的齿形密封垫。三是阀体结合面的平面度太差或被硬的杂质垫住造成密封失效。对由于阀体结合面的平面度太差而引起阀体结合面渗漏的，这时只有将阀门解体重新研磨结合面直至符合质量标准。

八、安全阀起座后不回座或频跳。安全阀回座压力过低会推迟阀瓣关闭时间，易破坏密封面，若回座压力不符合JB452-1799的标准要求，可利用阀座上的调节圈来调整，调整后将固定螺栓拧紧，以防止调节圈转动。安全阀机械特性要求安全阀在整动作过程中达到规定的开启高度时，不允许出现卡阻.震颤和频跳现

象。频跳现象对安全阀的密封极为不利，极易造成密封面的泄漏。安全阀回座压力较高时，容器内过剩的介质排放量较少，安全阀已经回座了，当运行人员调整不当，容器内压力又会很快升起来，又造成安全阀动作，通过开大节流阀的开度的方法予以消除。

九、安全阀的颤振。安全阀颤振现象的发生极易造成金属的疲劳，使安全阀的机械性能下降，造成严重的设备隐患，发生颤振的原因主要有以下几个方面： 一方面是阀门的使用不当，选用阀门的排放能力太大，应选用阀门的额定排量尽可能接近设备的必需排放量。另一方面是由于进口管道的口径太小，小于阀门的进口通径，或进口管阻力太大，在阀门安装时，使进口管内径不小于阀门进口通径或者减少进口管道的阻力。可以降低排放管道的阻力加以解决。

十、部分安全阀存在制造质量差的现象。目前国家对安全阀已实行了制造许可制度，但仍有一定数量的安全阀制造质量低下，几何尺寸.加工精度误差较大，技术性能达不到要求，造成安全阀早期泄漏。选购安全阀时，应对生产单位和实物进行认真检查和核实。

安全阀在操作压力下的任何泄漏都必须尽快处理，否则会导致水垢和尘埃杂质在阀瓣和阀座的密封面上集结。提升阀杆时，若杂质吹不掉，则易被夹在密封面之间，造成密封面磨损，泄漏加剧。