回转窑托轮瓦温升处理及发热原因（范文模版）

第一篇：回转窑托轮瓦温升处理及发热原因（范文模版）

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回转窑托轮瓦温升处理及发热原因

王广强

（德州中联

大坝水泥有限公司，山东

德州 253024）

回转窑托轮瓦在工作中温升是一种常见的现象，引起的原因比较多，如果处理不及时，就可能造成严重的后果。笔者在回转窑工作多年，成功处理了多次托轮瓦温升现象，总结出一些较为实用的经验。

处理托轮瓦温升的工器具回转窑托轮瓦温升，有时来得很突然。要面对这种突发性的热工现象，临时找工器具是非常麻烦的，找的时间长了，可能会错过处理温升的最佳时期，造成严重的后果。所以回转窑的窑中岗位要准备好处理托轮瓦温升的一些专用工器具，并单独放置在窑中主减机稀油站润滑室内。所需专用工器具如下：①一桶与托轮瓦用油相符的润滑油，重量约170kg.现在托轮瓦润滑用油品种比较多，各厂家不尽相同。有的用中负荷齿轮油N460、N680，有的用美孚636，还有的选用专用润滑油HF-托轮油，但不论用哪种油，要准备好一桶与托轮瓦用油相符的润滑油。②两个干净的小空油桶，容量15kg.小油桶选择用0号锂基脂的空油桶。篦式冷却机干油泵用的0号锂基脂油桶，现场非常多，选择两个带盖的，用柴油清洗干净。③1个托轮瓦加完油的空油桶，容量170kg.④两个带嘴油桶，容量15kg.⑤12号铁丝5kg及1把钢丝钳。⑥内径Ф20mm的胶皮管5m.处理托轮瓦温升的预案突然出现托轮瓦温升现象，现场处理不要慌张，要按照一定的程序来应对，这就需要有事先准备好的预案。现场当班人员按照预案规定，来处理托轮瓦温升现象，就会有条不紊。处理托轮瓦温升的预案如下：

1、现场组织：①现场统一由当班班长组织。②班长迅速组织人员，快速采取降温措施。③班长要头脑冷静，保持与中控室联系。④注意现场人员安全第一。⑤如托轮瓦温升在短时间降不下来并有上升趋势，马上通知车间及设备管理人员。⑥车间及设备管

理人员不论在什么时间，接到现场通知，要迅速赶到现场，指导托轮瓦降温工作。

2、降温措施：当回转窑运行中某一托轮瓦的运行温度，在短时间内升幅较快且还有上升趋势时，快速采取以下应急措施：①用Ф20mm的胶皮管接在该瓦循环水的出水管处，用铁丝捆绑接头，用钢丝钳扎紧。使循环水外排，并加大冷却水量。②各挡轮带与托轮接触面加强润滑。③启用备用的托轮瓦油，用两个带嘴油桶交替向温升的轴面连续加注新润滑油，用两个小空油桶交替排出旧油。旧油倒在备用的油桶内。④用测温枪测量，用手触摸轴面，看轴瓦的温度和表面油膜情况。如有突出发热点，且轴温在70℃以下，还有较完整的油膜，则继续浇淋新油，排出旧油。同时加压缩空气风冷发热点。⑤如整个托轮温度较高，可向托轮下面的水槽内加水降温，水面浸托轮边缘100mm为宜。⑥如果是轴肩或止推圈处温度高，可改变液压挡轮运行状态或停掉液压挡轮。⑦整个降温过程轮带与托轮的接触面要保持润滑，托轮表面均匀涂抹3号锂基脂。⑧托轮轴面淋注新油不能长时间停顿，要求冷却循环水量充足，不断地用压缩空气降温，水槽内注水并循环，直至轴面温度和油温都恢复正常。⑨降温过程中可维持窑速和喂料量。

当某一托轮轴面温度超过70℃，或轴面有干涩发热点，已丧失正常完整的油膜，或长时间降温轴瓦温度却有上升趋势时，应采取以下应急措施：①立即止料、降低窑速。②继续采取上述降温措施，并加大浇淋新油力度及循环水外排力度。③降温过程严禁停止回转窑运转。④逐渐减少窑头喂煤量。问题严重时，停止窑头喂煤。⑤通知车间及设备管理人员快速赶到现场，及时查找引起托

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轮瓦温升的原因，进行降温处理。

1、几种引起托轮瓦温升的原因及处理措施1.常见的轴瓦温升原因及处理措施：

①因润滑油引起的托轮瓦温升。

托轮瓦润滑油长时间不换，引起润滑油变质，诸如：黏度降低、油质乳化、油内含有粉尘杂质等都能引起轴瓦发热，也有的是因选油不当引起轴瓦发热，最好选用专用油，比如现在有许多新型干法生产线选用了回转窑托轮轴瓦专用油HF-托轮油，有效地解决了回转窑托轮轴瓦发热拉丝现象，防止抱瓦烧瓦翻瓦事故的发生，比常用油品润滑效果显著。再者要注意定期更换新油，并加强托轮轴瓦的保养力度。

②托轮漏油及润滑装置脱落引起的轴瓦温升。

因托轮轴密封不好，漏油严重，使油位降低，或润滑油勺脱落引起轴瓦温度升高。处理的措施是：搞好托轮密封，更换密封圈，紧固润滑勺。

③因循环水不畅、量少或内部循环水管渗水造成的轴瓦温升。循环水不畅或量少容易引起轴瓦发热。当托轮内部循环水管老化产生漏水时，破坏了润滑油的黏度，使油质恶化，轴瓦温升。处理的措施为：酸洗循环水管，去除内部油污杂质；更换损坏的内部水管。目前水泥厂常用的酸洗方法为槽式酸洗法，一般操作顺序为：脱脂-水冲洗-酸洗-水冲洗-中和-钝化-水冲洗等。

④因瓦口间隙小引起的轴瓦温升。

托轮轴瓦长时间使用，瓦与轴的接触角度越来越大，同时瓦口与轴的接触间隙也越来越小，小到一定程度，润滑油不能进入轴瓦的底部进行润滑，引起轴瓦温升。处理措施是：发现瓦口间隙较小，应及时修理，重新开瓦口，一般瓦口的间隙为0.003Dmm（D为托轮轴的直径）。

2、由轮带引起的轴瓦温升及处理措施：

①轮带与托轮表面受力集中引起的轴瓦温升。

托轮与轮带在正常受力的情况下，其接触面光亮色泽程度应是一致的，轮带上无明显的纵向明暗条纹。若出现明暗条纹，光亮

-46-的一侧则表明轴承座的轴瓦受力偏大，反之另一侧偏小。若在轮带暗条纹处出现与托轮脱离接触缝隙，且暗条纹面积较大时，则托轮瓦将出现温升现象。处理措施是：将托轮慢慢调整，使轮带与托轮的接触面达到规定要求，一般60%以上。

②轮带与筒体垫板的间隙大引起的轴瓦温升。

根据轮带的受力分析显示，回转窑筒体在350～380℃工作温度下，轮带受高温的影响，在轮带的垂直方向变形位移量最大。即在载荷的作用下，轮带的最高点向下移，轮带的最低点向上移，轮带被压变形，类似于一个平放的椭圆。当轮带与筒体垫板磨损严重，轮带与垫板之间的间隙过大时，轮带的变形椭圆度加大。当轮带的椭圆度超过2D‰时（D为轮带内、外径之和的平均值），就容易引起托轮轴瓦温升。同时，当轮带与筒体垫板的间隙过大时，若轮带两侧筒体出现较大的温差，温度高的一边筒体刚度下降，挠度增加，与轮带的接触面随之增大，而轮带另一端的接触面则变小，轮带两端与托轮的接触面发生变化，造成托轮两边轴瓦受力不匀，也引起轴瓦温升。

处理的措施从3方面着手：

一是预防。注重筒体垫板与轮带的润滑，采用喷射专用高温润滑油，减少垫板与轮带的磨损。

二是降温。利用窑中的筒流风机，对轮带及筒体高温处进行风冷降温，使窑体表面运行温度控制在300℃以内，轮带表面温度控制在150℃以内。

三是调整。如果降温措施效果不好，就进行检修调整，将较大的间隙调整到最初的安装间隙。轮带与筒体垫板的间隙，由于受回转窑温度的影响，处在高温区的轮带与处在低温区的轮带间隙不一样。如果轮带与筒体垫板的间隙没有特殊要求，一般按下列公式进行计算得出并调整。

S=aD（t1-t2）

S——间隙量，mm；

a——热膨胀系数（取0.000012）；

D——窑筒体的外径，mm；

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t1——窑筒体热窑时的温度，℃；

t2——窑筒体冷窑时的温度，℃。

3.其他原因引起的轴瓦温升及处理：

①液压挡轮的运行时间引起的轴瓦温升。

回转窑液压挡轮是否正常运行，与托轮受力有很大关系。当液压挡轮上行速度慢且不均匀，而下行速度偏快时，形成了向下的轴向推力，此推力可使托轮轴与瓦之间产生相对挫动和摩擦。当一个托轮止推盘与轴瓦端部接触间隙较小时，便出现轴瓦温升现象。处理的措施：迅速改变液压挡轮的运动方向。可通过触动接触开关，强制改变液压挡轮的运动方向。

检查液压挡轮的调速阀、节流阀的开度和油缸密封圈。正常运行的回转窑液压挡的上下行程总时间一般为8～10小时，其上下行程时间比为≤1.若下行时间较短或不足3小时，应调整调速阀或节流阀的开度，或更换损坏的油缸密封圈。

②窑筒体表面径向温差大引起的轴瓦温升。

窑筒体径向温差过大，超过100℃时，筒体发生变形。有资料显示，Ф4m的回转窑，在350℃时，径向膨胀量为15.8mm.若筒体径向180°的温差超过100℃时，筒体两半圆的直径则相差8.5mm，周长相差26mm，此时筒体的截面近似于鸡蛋纵截面状。若这种现象发生在轮带附近的筒体上，则引起托轮瓦温升。引起筒体径向温差大的原因可能是该处的耐火砖磨损量有差异，由燃烧器的位置或窑皮突然脱落造成。处理措施：及时调整窑头燃烧器的位置，并在该处用筒流风机进行降温，等挂上新窑皮后，径向温差自然消失。

③窑中心线与托轮轴线的相对偏差引起的轴瓦温升。

如果窑中心线与某一挡托轮存在偏差，出现正“八”字或倒“八”字时，回转窑筒体在上行或下行时，轮带对存在偏差的托轮，便产生了较大的轴向力。这种轴向力作用在轴瓦上，便出现两种情况：一种是托轮止推盘与轴瓦端部紧密接触；一种是托轮轴

相对于瓦产生轴向位移，使轴的运动出现了

径向旋转和轴向移动，破坏了轴瓦原来的接触面，引起托轮轴瓦表面产生拉丝并温升。出现这种现象的原因，主要是不正确的调整托轮造成的。处理措施是将托轮慢慢调整到原来的位置，并严格遵循调整托轮的原则：托轮调整一定要成对调整，不可一对托轮只调其中的一个；托轮调整应该掌握所调整的对数是最少的对数，调整角度也应是最小的角度；以托轮顶丝的旋转角度控制托轮的移动量，每次调整顶丝只许旋转45°～90°；严禁将一对托轮调成“八”字形。

回转窑托轮瓦出现温升现象，如何正确快速有效地处理，是考验车间设备管理人员的关键。这就要求车间设备管理人员，一方面要多积累经验，掌握托轮瓦温升的诸多因素，勤于思考总结，增强综合分析判断能力；另一方面要经常深入一线，在协助岗位人员做好回转窑日常保养工作的同时，及时了解回转窑的运行状况和各运转件的磨损量，并作好笔记，利用大修、中修时间，对不正常的现象及时调整和修理，以防止造成托轮轴瓦温升或引起烧瓦、翻瓦等严重的设备事故。处理托轮瓦温升，预案中规定的应急降温措施不能随便停，即便成功处理了引起托轮瓦温升的原因，也要等到托轮瓦降到正常温度并有较好的油膜时，才能停止应急降温措施，这一点很重要。

第二篇：关于对水泥磨后瓦发热抢修中的原因分析

3#水泥磨后瓦发热的经过、原因分析、抢修中工作总结 生产办潘绍民整理、供大家交流、参考

一、3#水泥磨后瓦发热的经过、原因分析：

新疆屯河沙湾五宫水泥分公司新线日产1000t/d项目于2005年4月建成，我公司所订购朝阳重型机器有限责任公司φ3.8×13m水泥磨机于05年4月26日开始生产水泥，2005年12月6日我车间在磨机的冬季检修中发现水泥磨机出料端中空轴（图号M1135.3-14,单重为10545kg，材质ZG230-450）751mm面膜瓦面有大量轴向裂纹，长度尺寸5－400mm不等，并沿圆周向展开面轴向均布。然后车间对磨机磨头中空轴进行检查发现磨机进料中空轴（图号M1135.3-2,单重为9847kg，材质ZG230－450）790mm瓦面上半圆周部位存在四条轴向200-400mm长裂纹。

经与朝阳重型机器有限责任公司联系和去人，现朝重己经在破产阶段，不受理此事。为了确保我五宫公司生产任务完成，经与公司企管部沟通和现场查看开会同意；由唐红军和张明远到内地考察、订货、催货。现己经考查确定在沈阳水泥机械有限公司订货。

我五宫公司与沈阳水泥机械制造有限责任公司，于2005年12月22日由项目办所签订合同，购置加工Φ3.8×13米水泥磨进、出料端中空轴各一套；总重：20.95t，合同总价：36.6336万元。交货期60天，（包括中空轴每吨1.6万元、运费2.5万元、螺栓1.5064万元），全款发货。我公司按照合同约定已经于2005年12月26日预付60％款项（21.98016万元）。按照合同约定Φ3.8×13米水泥磨前、后端中空轴，于2006年2月23日(60 天加工周期)加工完毕，现供方计划于2006年2月20日加工完毕并发货在即，2006年3月2日夜上装车走。

并于2006年3月13日到达安装现场；中空轴经过我公司和天山机械厂安装队双方当面验收时，发现贵公司出料端中空轴表面和法兰外端面的黑漆经过清洗后存在铸造缺陷和多处焊补之处，缺陷位置见示意图（图

1、图2），其中出料端中空轴瓦表面的缺陷较严重，四处尺寸面积较大，缺陷为凹下去缩孔没有加工上，且缩孔成片深度较深，详见图1。

出料端中空轴法兰外端面表面砂眼、气孔、缩孔、焊补之处大小不等，数量达30处，全部在外端法兰R处内，我公司对该出料中空轴缺陷也进行了拍照存档。鉴于铸造缺陷如此严重，请贵公司就此出料端中空轴质量缺陷给予书面答复，是否能保证我公司设备长期正常运行，详见图2。

1、经验收中空轴法兰固定螺栓M58×3×330mm，光杆处为φ64mm，后部方头为84×84mm。但是贵公司所供的固定螺栓为光杆处为φ71mm，后部方头为105×105mm，造成我公司安装时，工作量增大，延长了安装时间，贵公司是否验货和认真负责。

2、经验收中空轴法兰固定螺栓M58×3×330mm，光杆处为φ64mm，后部方头为84×84mm。但是贵公司所供的固定螺栓为光杆处为φ57mm的为18个，后部方头为105×105mm，造成我公司安装时不能用，重新找替代螺栓，造成我方工作量增大，延长了安装时间，贵公司是否验货和认真负责。

由新疆天山建材机械有限责任公司负责拆除、安装，现己经与新疆天山建材机械有限责公司签订了拆除、安装该磨机进、出料中空轴合同，总价为50000元正。计划时间15天完成，从2006年3月9日开始安装，于2006年3月23日安装完毕。来安装人员8人，总负责人蒋同喜，陈东，平时12小时工作日，配钻等24小时工作日。3月22日至3月23日白班紧固前、后中空轴法兰螺栓和护板螺栓及安装护板，割后瓦座地脚孔部分，夜班2-3点左右开机空车试车，第一次开机运行1：40分种停机，第二次开机运行1：20分停机，因磨尾油位低，缺油，第二天3月24日补充新油后，开机正常，运行8小时。

新疆天山建材机械有限责任公司，安装后所测数据：2006.3.26蒋同善

1、进料端中空轴所配φ57mm螺栓9件，配钻φ61-62mm螺栓27件。

中空轴与磨体止口间隙，用塞尺检测：左0.35mm—右0.55mm，上0.45mm--下0.45mm。瓦接触角度为38度。

2、出料端中空轴所配φ57mm螺栓9件，配钻φ62mm螺栓27件。中空轴与传动接管配钻为φ45mm，螺栓32件。

中空轴与磨体止口间隙，用塞尺检测：左0.65mm—右0.45mm，上0.5mm--下0.6mm。瓦接触角度为40度。

3、用两块百分表检测中空轴径向偏摆（同心度）左1.04mm/0.84mm—右0.9mm/0.83mm，起点上1.05mm/1.2mm终点1.18mm/0.98mm--下1.27mm/0.93mm。

4、左、右瓦座划两四道线与瓦座底座连通，出料端瓦座向磨体平移5mm，瓦座下垫子抽出。

5、用水准仪测得两端中空轴顶面进料端比出料端高0.5mm。

2006年3月24-26日检查紧固中空轴所有螺栓和瓦地座，磨尾中空轴接盘与磨片联接轴接盘，拆除螺栓六车间，天山陈东负责找正后，唐选东负责用磁力钻绞孔，原来孔φ33mm=96个，绞孔为φ36mm，有8个孔为原来φ33mm孔，用φ32mm螺栓固定。磨尾中空轴接盘与磨片联接轴接盘上、下偏差5-7mm（径向）。

2006年3月26日夜班，开机空转后，主减速机6#轴承温度升高60℃跳闸，此时后瓦座尺寸为天山安装尺寸，27日联系重齿人员俞工3：00点到现场处理，要求检查轴承是否跑外园，内园，经协商轴承上做记号，把减速机接盘与磨片联接轴接盘甩开联接用吊葫芦拉开间隙，开机转电机、减速机运转正常，2006年3月27日白班吊起割后瓦座地脚孔部分，安装拆除的减速机联轴器与扭力轴法兰的螺栓，有一个螺栓没有装上。联接好后开机后瓦发热停机，把后瓦座平行往筒体方向移动2mm后，开机不发热后瓦。

2006年3月28日白班停机加球30%，中班19：20分开机至夜班2：00磨机运行正常，1：30分磨机后瓦温度为51.7℃，2：30—9：30分磨机运行正常。3月29日白班停机后瓦座扩孔和加球50%，中班22：58分开机至夜班9：30分磨机运行正常。3月30日白班10：00后瓦座扩孔，抽瓦、检查、刮瓦，把后瓦座平行往筒体方向移动4mm后，开磨机后瓦温度为53.8℃—3月31日夜班磨机运行正常。3月31日白班10：26停机，把后瓦座平行往筒体方向移动5mm后开始磨机加球75％，中班18：16分开机运转，19：00后瓦温度为27℃，20：00为47℃，21：00为50℃，22：00为54.5℃，23：00为55.3℃，24：00为56.6℃，1：00为57.6℃，00：50为58℃停机，冷却后，2：30开机，3：00为46.8℃，4：00为52℃，4：06主减速机1#瓦温度高60℃，5#轴承温度高，后瓦温度为60℃。

4月1日白班10：30调整后瓦座天山来两人邓工，四人把后瓦座平行往减速机方向患2mm退回原位尺寸。

1、邓工用百分表测磨尾出料中空轴法兰端面（轴向）1=-15mm、2=30mm、3=10mm、4=50mm、5=40mm、6=0mm。

2、邓工用百分表测磨尾出料中空轴法兰经向1=4mm、2=12mm、3=15mm、4=30mm、5=29mm、6=28mm、7=16mm、8=0mm。

3、邓工用百分表测磨尾出料接管法兰端面（轴向）1=-6mm、2=-18mm、3=-21mm、4=-10mm、5=-15mm、6=-0mm、7=0mm。

4、邓工用百分表测磨尾出料中空轴法兰经向1=0mm、2=0mm、3=-5mm、4=17mm、5=27mm、6=5mm、7=0mm、8=0mm。

17：15开机，后瓦温度逐步升高从27℃-47.1-57.3℃，夜班00：00停机后瓦温度高58℃，2：45分-4：30停机，主减速机1#瓦温度高60℃。

4月2日中班5：32分开机后瓦温度为28℃，19：30后瓦温度为45.2℃，开高压泵，8：06磨机跳闸，主减速机1#瓦60℃跳闸。

4月3日上午召开了相关人员会议，制定方案，同一思想，复核尺寸，刮瓦、合瓦、研瓦，微调后瓦座往筒体方向，下午开始找尺寸。白班12：10开机，后瓦温度为25.7℃，1：30后瓦温度为37.4℃，3：30后瓦温度为43.3℃，4：26停机后瓦温度为45℃，主减3#瓦温度为38.2℃，4#瓦温度为39.2℃，开始以张欣为主，天山小陈、张明远找后中空轴瓦面垂直径向与瓦座中心线，经找后中空轴瓦面垂直径向中心线与瓦座径向中心线，偏靠配电室为3mm，偏靠水泥库为13mm，瓦座地脚孔扩割，配电室那边往后移动1mm，水泥库这边往列移动9mm，这样取掉了4mm，两条中心线重合。

用百分表测磨尾出料中空轴下料法兰经向1=5.6mm、2=6.9mm、3=8.3mm、4=9.1mm、5=8.65mm、6=7.4mm、7=6.6mm、8=5.0mm。径向编差为3.05mm。

4月3日中班6：45分开机后瓦温度为36.5℃，8：00后瓦温度为40.4℃，12：00后瓦温度为44.6℃，1：00后瓦温度为45.1℃，主减3#瓦温度为42.2℃，4#瓦温度为42.5℃，停机。24：10开机，后瓦温度为25.7℃，1：30后瓦温度为37.4℃。

4月4日夜班2：30分后瓦温度为41.2℃，3：30后瓦温度为43.3℃，主减3#瓦温度为37.3℃，4#瓦温度为38.8℃，停机。4：26停机后瓦45℃，淋油孔扩孔。6：45开机后瓦36.5℃，主减3#32.4℃，4#32.9℃，11：00白班后瓦44.3℃，主减3#40.5℃，4#41.6℃，14：08停机主减瓦温高。15：05开机后瓦40℃。中班17：30后瓦15.5℃，主减3#46.6℃，4#46.5℃，1：30后瓦48.2℃，主减3#49.3℃，4#49.7℃，5#49℃。2：30后瓦48.3℃，主减3#51.4℃，4#51.2℃。3：30后瓦48.3℃，主减3#43.8℃，4#46.4℃，主减瓦温高开始下降。4月4日白班10：38停机复核磨尾尺寸：

1、蒋工用百分表测磨尾出料中空轴法兰径向 起头1=5.0mm、2=5.16mm、3=5.0mm、4=4.82mm、5=4.3mm、6=4.9mm。7=5.17mm 8=4.9mm 复位4.7mm

2、蒋工用百分表测磨尾出料中空轴法兰轴向 1=5.0mm、2=5.4mm、3=6.13mm、4=6.4mm、5=6.10mm、6=5.75mm、7=5.6mm、8=5.45mm 复位5.18mm。

3、陈工用百分表测磨尾出料接管法兰径向 1=5.0mm、2=3.86mm、3=2.72mm、4=2.59mm、5=3.08mm、6=4.97mm、7=6mm、8=5.56mm 复位4.63mm。

4、陈工用百分表测磨尾出料中空轴法兰轴向 1=5.0mm、2=5.12mm、3=5.38mm、4=5.05mm、5=5.27mm、6=5.59mm、7=5.12mm、8=5.62mm 复位5.56mm。

4月5日夜班1：30分后瓦温度为47℃，主减3#瓦温度为49.3℃，4#瓦温度为49.7℃，油温高44.5℃，供油压力0.45mpa，2：30主减3#瓦温度为51℃，4#瓦温度为51.2℃，3：30分主减3#瓦温度为44.4℃，4#瓦温度为46.7℃，油温高33℃，供油压力0.5mpa，9：30分后瓦温度为47.8℃，主减3#瓦温度为43.5℃，4#瓦温度为45℃。4月5日白班测磨尾尺寸两次，紧固磨尾所有螺栓。

4月5日中班8：20开机后瓦温度为35.9℃，9：30分后瓦温度为38.9℃，1：30分后瓦温度为49.7℃，夜班3：30分后瓦温度为50℃，5：33主减8#瓦温度为58℃，停机。4月6日白班清理主减速机和油站滤网，磨头回油管左边有接一根。

蒋工用百分表测磨尾出料接管法兰径向 1=5.06mm、2=2.75mm、3=2.1mm、4=2.24mm、5=2.02mm、6=4.31mm、7=5.2mm、8=4.78mm 复位3.81mm。

4月6日中班8：46开机，1：30后瓦温度为49.2℃，主减3#瓦温度为40.4℃，4#瓦温度为38.4℃，夜班2：30分后瓦温度为51℃，3：30分后瓦温度为52℃，4：30分后瓦温度为52.1℃，5：30主减8#瓦温度为53.4℃，6：30分后瓦温度为53.6℃，7：30后瓦温度为54.3℃，主减3#瓦温度为39.4℃，11#瓦温度为39.5℃，12#瓦温度为40.4℃。8：30分后瓦温度为54.6℃，9：30后瓦温度为54.8℃。

4月7日白班10：10后瓦温度为54.9℃，主减3#瓦温度为42.7℃，11#瓦温度为40℃，12#瓦温度为40.8℃，11：00后瓦温度为55.2℃，11：46停机。处理磨尾外侧淋油孔。2：20分开机后瓦温度为48℃，17：25后瓦温度为52.8℃，主减3#瓦温度为43.7℃，12#瓦温度为41.9℃，中班5：30后瓦温度为52.2℃，10：30后瓦温度为53.8℃。夜班1：30后瓦温度为45.8℃，主减3#瓦温度为43.3℃，8：30后瓦温度为51.7℃。4月8日白班9：00停机，刮瓦、合瓦，研瓦，中班6：43开机正常。4月9日全天正常。

4月10日全天正常。白班1：30后瓦温度为42.4℃，主减3#瓦温度为43.4℃。4月11日全天正常。4月11日白班14：42开机，15：03分4#主减瓦跳闸温高，17：30正常，中班停机加球100%。

4月12日14：40分开机----15：03分，15：03分4#主减瓦跳闸温高，清洗主减稀油站滤网，16：50正常，中班1：30正常。更换减速机油品。

4月13日夜班1：30分----白班10：00分正常，白班11：00分后瓦49.4℃，3#主减瓦43.7℃。

第三篇：红河南沙水电厂1撑机下导瓦温过高处理论文

摘要：南沙水电厂总装机150MW，单机容量50MW，半伞式混流式发电机组。由天津天重重型发电设备有限公司制造生产。1样机投产发电后，下导瓦一直在59—62。C高温运行，这不仅危及导瓦，还进一步危及滑转子。主要原因是下导、推力共箱油箱内热冷油循环不畅，导致冷油不能进入下导瓦。本文分析了致使瓦温过高的原因，并介绍了南沙水电厂下导瓦温过高的处理方法。

关键词：南沙电厂;下导瓦温;过高处理

一、前言

南沙水电厂1撑机组自07年12月份投运以来，由于下导瓦温过高，我厂先后对其进行了两次技术改造，但降温效果却一直不理想，直至09年3月份在1}}机组B级检修完成后，这一问题才得以解决。

1撑机组在72小时试运行时由于下导瓦温过高造成了一次事故停机，72小时试运行后有多次由于下导瓦温过高造成了一次事故停机，并且在环境温度只有220C的情况下：机组带20MW负荷时下导瓦温为620C:机组带26MW负荷时下导瓦温度达630C。机组带50MW负荷时下导瓦温度达690C。这极大的威胁着机组的安全稳定运行，下导瓦长期在高温情况下运行，极易发生烧瓦事件’甚至烧毁下导滑转子。

开始之初，机组厂家分析认为是安装单位对上导、下导间隙值调整不正确，要求重新调整导瓦间隙值。根据其要求将上导瓦间隙值由15pm调整为20pm，下导瓦间隙值由20Lun调整为25Iun，开机试验，在相同负荷和相同环境温度下，下导瓦温度依然居高不下。由此推断，下导瓦温过高的原因不是由于导瓦间隙值过小引起的。

二、下导瓦温过高原因分析

经过多次实验分析，下导瓦温过高是以下几个原因造成的：下导轴承、推力轴承共用一个油槽，轴承油冷却采用镜板泵外循环冷却方式，设四台冷却器。(见图1，推力、下导轴承结构图)。轴瓦冷却油循环路线为：冷却后的润滑油经输油管路、喷头直接喷在推力瓦上(推力瓦冷却)，然后经过推力头上的7个cP20孔到达下导瓦(下导瓦冷却);推力瓦热油经镜板、集油槽回到油冷却器，下导瓦热油经集油槽上的12个镜板、集油槽回油冷却器。

图1推力、下导轴承结构图

从下导瓦冷却油的循环路线可见，下导瓦的油循环有着以下几个的问题：

a)挡油筒与推力头的间隙过小，推力头的7个q)20孔的开孔方向欠妥。这种结构将导致下导瓦冷却油直接从集油槽的12个q)60回到下腔，不利于下导冷却。

b)下导瓦的冷却油源为冷却过推力瓦的热油，油温难以满足对下导瓦冷却的要求。

c)下导、推力油槽整个透平油循环线路中存在死油区。

我们在机组运行期间对下导相关部位的温度进行了测量和记录。温度测量记录表(测量点一镜板以上油温、测点二：集油槽温度、测点三：镜板以下油温)

测量点温度28.3℃26.1℃25℃

备注

测量时，机组带20MW负荷，油冷却器冷油油温为21℃，热油为25℃，下导瓦温最高62.2℃，推力瓦温最高为35.9℃。

测点一：镜板以上油温约为28.3℃.;

测点二：集油槽温度约为26.1℃;

测点三：镜板以下油温约为25℃。

由此可见，油冷却系统冷却效果良好，但下导瓦28.3℃的热油没有顺利的回到油冷却器(冷却器回油温度为25℃)，油循环不畅存在死油区。

三、下导瓦温过高处理方案

对于我厂下导瓦温度过高的处理有过两个方案。当我们分析得出下导瓦温过高时由于冷、热油在油箱内交换不足，冷油不能顺利到达下导瓦，而是停留在推力瓦上。对此，首先想到的方法是增强油循环，即在油循环系统的热油管侧上增加一台管道泵，加大热油出油量的同时加大冷油进油量，并加大油压，试图将冷油经12个q)60通孔进入推力油槽，再进入下导瓦。同时，也可以加快与热油的交换速度，从而使下导瓦温得到大幅的下降。

按这一思路对冷却油循环系统进行了施工。在四台冷却器中对称布置两台的出油侧各加一台管道泵。完成后，记录开机前的瓦温为42℃。开机后，下导瓦温上升为48℃，但推力瓦温不变，维持在39℃左右。机组并网加负荷至25MW，下导瓦温上升至59℃，此时同时投入两台管道泵(冷却器在运行中)，5分钟后发现温度上升至65℃，推力瓦温也上升到了45℃。立即停止试验。

我们再次分析，在油循环系统的热油管侧上增加管道泵以图加大热油出油量的同时加大冷油进油量，将冷油经12个q)60通孔进入推力油槽，再进入下导瓦。这个思路四正确的，但为何在应用中，瓦温不降反而上升了呢?原因在于，在油循环系统加了管道泵后，加大热油出油量，也就是增大了油的运动速度，油在高速运动中，自身温度增高，也就出现了油温不降还升现象，从而导致下导瓦温、推力瓦温比投入管道泵前还要高。这次试验的失败，也让我们得到了更确切的结论：下导瓦温过高是由于热、冷油在油箱内未进行完全交换。要解决这个问题，就只有从油的循环路线上想办法，也就是加大推力头7个{D20孔的孔径，或者再增加7个甚至更多个数的q)20孔。同时还要加大集油槽上12个q)60的孔径，或者再增加12个甚至更多个数的q}60孔，以增加油的循环能力。无疑这种方法在现场时很难实现的，需要将整个下导轴承(滑转子与发电机轴热套而成)、油箱等大小部件拆除返回厂家才能处理。

在经过多次论证并与厂家沟通后，决定采用一种更为简单的方法：既然冷油不能从油箱内部很好的进入下导瓦进行冷却，那就直接将冷油从外部直接送到下导瓦。见图2所示。从图中可以看出，油系统这样改造后，冷油的运行路线就是总油由一路分成两路：一路由推力瓦下部进入，供推力瓦冷却，一路由油箱上部进入，供下导瓦冷却。同时，为保证每一块下导瓦都能均匀得到冷却，在下导瓦上增加一路环管及喷淋头，可确保冷油能均匀的直接喷淋在下导瓦上。

具体做法是，将新增设的喷淋环管进油口，与原冷却环路的冷油管进行焊接，并在焊接出口上方装设管道阀以调节喷淋环管的喷油量。而喷淋头以一定角度将冷却油喷射在下导瓦推力头，起到直接冷却下导瓦降低瓦温作用。

这一方案得到一致认可后，由天重厂家计算下导瓦的冷却所需进油量及设计加工新增喷淋环管。并于2009年3月底安装完成。完成后，开机试验，记录开机前下导瓦温为42℃(我厂所在地环境温度较高)，开机后下导瓦温为45℃，推力瓦温为45℃。并网带50MW负荷连续72小时后下导瓦温稳定在57℃，推力瓦温与改造前相同。

四、结论

我厂在解决完成l撑机下导瓦温过高的问题后，相继对2#、3#机进行了同样的处理。处理后，推力瓦温稳定、下导瓦温稳定并保持在57℃。在经过近一年的运行证明，我们的思路是正确的，方法也是得当的。