墩台基础的典型病害及相应加固措施

第一篇：墩台基础的典型病害及相应加固措施

墩台基础的典型病害及相应加固措施 工程概述 该桥梁总长583m，上部结构采用30m标准跨径预应力T梁和16m钢筋混凝土空心板。上部结构采用结构简支、桥面连续。0号-7号墩台范围桥梁为主桥，跨越主河道，跨径组成为（3×30+4×30）m 的T梁组成，其余跨均为16m钢筋混凝土空心板引桥。0号主桥台采用扩大基础肋板式桥台，1号-2号桥墩采用扩大基础双柱墩，其余主桥墩采用双柱式墩柱嵌岩桩，主桥墩柱直径均为1.5m，引桥桥台采用三柱式桩柱桥台，引桥桥墩均采用双柱式桩柱桥墩，引桥墩柱直径均为1.2m。2 0号-6号墩台基础病害 该桥于1997年建成通车，由于河道大量采砂，河床下降严重，0号-6号墩台范围为跨越主河床跨，目前桥位处河床地面相比桥梁竣工时高程平均下降3m左右，最深处达4m。其中尤以1号墩、2号墩的扩大基础病害严重。下面逐一叙述分析0号-6号墩台基础病害。2.1 0号桥台基础病害 0号台为肋板式桥台，检查发现桥台已无护坡防护桥台，桥台覆土被大量冲刷，扩大基础外露，基础局部脱空，地层岩基面基本裸露。分析护坡破坏原因有二点：一是多年洪水冲刷护坡损毁所致；二是桥台处公路排水沟排出雨水常年冲刷桥墩台护坡，导致倾斜岩基外露。护坡损坏降低了桥台稳定性，加快基础底部岩基稳定性和强度。2.2 1号-2号桥墩基础病害 1号-2号墩下部结构为扩大基础双柱式桥墩，检查发现柱侧存在施工时留下的沉井未拆除，沉井底部比扩基底部高程稍高。1号桥墩扩大基础底部有悬空现象，底部持力层呈倒梯形。1号墩靠近岸侧基础下部落在基岩上，靠近河心侧基础下部没有完全落在基岩上，基础下部局部为砂土。2号桥墩基础处于河水中，但水上河心侧沉井出现明显的倾斜，该处侧墙混凝土出现较宽开裂现象。目前1号墩和2号墩立柱还未出现明显倾斜现象。分析基础冲刷原因：一是河道采砂严重，导致河床冲刷下降所致；另一原因为公路排水沟流水直接冲击1号墩柱基础附近土层，导致1号墩基础底部冲刷尤为严重。扩大基础底部呈倒梯形原因：施工期间沉井下沉时岸侧先接触基岩，而另一侧沉井基岩线较深，此时沉井改侧未达到基岩，仅在砂土层，而沉井岸侧受岩基阻碍已不能下沉，于是施工单位便在沉井中浇筑扩大基础，造成部分基础没有落在基岩上，由于扩大基础上部尺寸比下部尺寸尺寸大，基础下部土体被冲刷掏空后，基础底部就呈现场看到的倒梯形形状。沉井出现倾斜开裂可能原因：在洪水冲刷下，河床不断降低，造成沉井下部支承土体被掏空，造成沉井侧翻，不均匀沉降受力，局部出现开裂，并不断倾斜。从沉井倾斜、基础脱空、地质钻探结果分析，扩大基础和沉井底部未完全接触倾斜基岩面。土层冲刷后，造成沉井倾斜，扩基悬空，造成扩大基础有效传力面积减少，稳定性降低。2.3 3号-6号桥墩基础病害 3号-6号墩为桩柱式桥墩，现场检查发现3号-6号墩基础冲刷严重。该处地面冲刷平均深度达4m。原设计桩基嵌岩2m，经计算桩基各项力学指标安全系数较小[2][3][4]，特别是桩侧土压应力已超标。3 实施维修加固策略 根据0号-6号墩结构、病害以及钻探资料，结合专家组意见，对各墩台进行不同方法的维修加固处理。对0号台基础主要进行矩形挡土墙防护，并设置排水沟引流。对1号-2号墩基础主要进行封闭方体箱形嵌岩护墙防护，对墙内土体进行压浆，为减小施工对基础扰动，保留原沉井，对2#墩倾斜沉井基础以上部分进行切除。对3号-6号墩桩基础采取两种方案：一是利用椭圆形封闭箱形嵌岩护墙防护桩基免于冲刷，二是新增加承台和钻孔桩基分担原有基础荷载。3.1 0号桥台基础维修加固措施 0号台主要采取护坡防护，为排水沟预留空间兼造价考虑，在外露桥台基础水平距离外缘1.5m处做C30混凝土挡土墙，挡土墙截面为矩形（主要考虑基岩面不平，矩形状易于施工），平面绕桥台成矩形进行布置，护坡基础嵌岩深

度不小于2m。后在挡土墙上做混凝土护坡，坡度为1:1。同时对公路排水沟进行整治，防止流水侵蚀护坡，在护坡边做排水沟。

3.2 1号-2号桥墩基础加固措施 1号墩—2号墩主要采取防护兼加固策略，利用新嵌入基岩护墙对扩大基础进行防护。步骤是：签于扩基底部已出现脱空，施工前首先采用采用片石混凝土压实基础脱空部分，用钢板桩围堰对扩大基础进行施工期间临时支护。然后对基础与板桩围堰所围砂土进行双液压浆[1]，灌实基础下缘土体。做好基础施工期间支护后，在护墙外侧区域做护墙施工砂袋围堰，护墙基岩面清理好后指定位置采用12.7cm地质钻机钻孔基岩2m，嵌入钢管混凝土灌注桩[5]，同时保证护墙根部嵌岩0.2m，立模绑扎护墙钢筋、浇筑混凝土后，浇注混凝土，使护墙与钢管混凝土桩成为整体。回填基础周围覆土后完成扩大基础维修处理。3.3 3号-6号桥墩基础加固措施 原桥桩基设计嵌岩深度2m，基础承载能力满足规范。但由于冲刷较为严重，安全系数较低。为保证桥梁持续正常使用对桩基进行维修加固处理，加固措施有两条：

（1）利用新增桩基进行加固

沿3号-6号墩系梁上缘位置向下增设2.4m高承台，新增承台与桩基、系梁接触面植筋。为增加立柱向承台传递荷载途径，在承台上缘沿原柱周新增1.5m高圆柱，在界面处植筋。由于新增高桩承台对河道泄洪能力影响较大，因此承台尺寸设计尽量小型化、线条平顺化。承台下新设计四根桩基支撑承台，新增设桩基嵌岩4m，桩径1.2m。新增桩基以及与原有桩基中距不小于桩径2倍[4]。该方案可以较大程度提高下部基础承载能力，但需要对原有桩柱进行较多量的植筋，对原结构有一定损伤，造价较高，桩基施工需要操作空间较大，施工不方便。

（2）新增护墙防冲刷

由于桩基承载能力有一定安全度，可在桩四周直接做施工用砂袋围堰，在指定位置采用12.7cm地质钻机钻孔入基岩2m，嵌入钢管混凝土桩，同时保证护墙根部嵌岩0.2m，立模绑扎混凝土护墙钢筋、浇筑混凝土，使护墙与钢管混凝土桩成为整体。在护墙内外回填覆土后完成桩基础防护处理。

该方案可以永久防护桩基免于冲刷，并较少对原结构产生损伤和扰动，但对基础承载能力增加有限。施工中3号-6号桥墩基础维修最后采取第二种维修加固方案。

第二篇：桥梁墩台裂缝原因分析与处理措施（精选）

桥梁墩台裂缝原因分析与处理措施

摘 要：桥梁墩台裂缝是桥梁施工较为常见的病害现象，本文以某铁路建设工程桥梁墩台裂缝病害检测、处理为例，通过对裂缝病害进行调查，并对裂缝产生的机理按不同类型分别进行了分析，最后针对裂缝产生的原因提出了预防意见和整治措施。

关键词：桥梁

墩台

裂缝

机理分析

处理措施 引言

随着近几年铁路建设尤其高速铁路建设规模的快速推进，桥梁在土建工程中比例越来越高，为节约用地和减少路基沉降带来的安全影响，以桥代路在设计中也越来越普遍。混凝土墩台裂缝已成为铁路建设过程中最主要桥梁病害之一，裂缝的存在可能不同程度降低混凝土的结构承载能力或耐久性。针对某铁路工程部分桥梁墩台的裂缝病害，建设指挥部委托了专业检测单位进行检测，查明分析其成因，掌握其发展规律，采取有效控制措施预防并对既有裂缝进行处理。工程概况

某铁路工程项目桥梁全部按旅客列车设计时速140km/h设计。桥墩结构形式主要为圆端形墩和矩形墩，桥台结构形式为T形桥台。桥墩台身设计混凝土强度等级均为C30。裂缝产生的机理分析

经过调查发现该项目桥梁墩台裂缝病害集中在某施工标段范围内，主要是桥墩的竖向裂纹、墩台的横向裂纹、桥台的竖向裂纹和墩、台局部表面网状裂纹或局部裂纹。导致桥梁墩台裂缝产生的原因很多，为正确判断裂缝的性质及其对结构的影响，针对现场的裂缝分布情况以及特征，对其产生的机理分别进行了分析。

3.1桥墩的竖向裂纹

表现：比较典型的是沿模板的对拉钢筋分布的竖向裂纹，裂纹深度在10cm之内，可认为是浅表裂纹，长度最长的达到9m。

成因分析：其原因可能有三个方面，第一在浇筑过程中，由于模板的振动或变形，带动拉杆变动，而在混凝土的形成过程中，混凝土强度很低，造成开裂;第二由于大部分桥墩是一次浇注，混凝土方量很大，模板侧向刚度不足，受混凝土自重的影响，模板侧向发生变形，使得混凝土在顺桥方向发生开裂;第三是由于混凝土收缩的影响。

3.2墩、台的横向裂纹

表现：墩、台的横向裂纹一般发生在混凝土的接茬部位，根据取芯和超声的检测，裂纹深度均很深，且裂缝间存在夹渣。

成因分析：墩、台一般是连续浇注，但由于该地区靠近海边，时常下阵雨，造成混凝土不能连续浇注，而施工单位在处理接茬部位时，二次浇筑时没有对混凝土接茬表面进行凿毛、清理处理，使得新老混凝土不能连成一体，产生断缝。

3.3桥台的竖向裂纹

表现：在桥台的侧墙中部多存在竖向裂缝，裂缝呈现下宽上窄，一般由承台顶开始，一直裂至台帽底缘。

成因分析：根据查阅相关资料，桥台为桩基础，桩检测结果良好，多为一类桩，且现场未见明显的沉降痕迹，因此桩基沉降应该不是主要问题。另外据了解，承台混凝土和台身混凝土浇注时间存在较长的时间差，而裂纹未向承台发展，因此推断，由于桥台为后浇素混凝土，混凝土方量较大，且未设置防裂钢筋网，台身和承台间存在收缩差，承台约束了台身的收缩，而混凝土在形成过程中，强度较低，如养护不到位，台身混凝土的收缩应力极易超过混凝土的抗拉强度，导致混凝土开裂。

3.4墩、台表面网状裂纹或局部裂纹

表现：墩、台局部表面存在网状裂纹或局部裂纹，裂纹宽度一般在0.2mm以内，深度在3cm以内。

成因分析：此类裂纹属于收缩、温度裂缝，是由于养护不善所致，对结构的工作性能影响不大。混凝土墩台裂缝控制与预防措施

通过分析裂缝的成因后，从设计、施工和养护三个方面应采取有针对性的一些措施防止裂缝的出现，下面是的几点建议：

4.1优化混凝土配合比的设计

要根据现场施工环境、材料的实际情况优化配合比。随着季节变化，可以设计夏期和非夏期配合比，同时要注意混凝土材料性能的变化等因素合理调整配合比。

4.2合理选用材料

尽量使用水化热较低的矿渣硅酸盐水泥和火山灰水泥。采用低砂率、低塌落度、低水胶比和掺加高效减水剂和高性能引气剂，提高粉煤灰用量的设计原则，以求生产出高质量的抗裂混凝土。

4.3严格控制混凝土塌落度

在保证混凝土具有良好工作性的情况下，应尽可能地降低混凝土的单位用水量。

4.4采取措施调整混凝土下料温度

根据环境温度采取措施，尽量控制混凝土下料温度相对接近，减少温差。

4.5按照规定进行混凝土浇筑

对于大体积混凝土，尤其要控制好现场浇注施工工艺，根据浇筑面积确定灌注导管数量，浇注方向和分层厚度，并做好混凝土振捣，避免过振或欠振。

4.6避免过早拆模，避免大风天气拆模，拆模后采用包裹措施围闭桥梁墩身。

4.7合理养护，浇水养护时，控制水温，避免直接冲淋混凝土表面，避免骤然降温。

4.8尽量缩短承台与墩台浇筑时间间隔。

4.9设计中考虑在墩台混凝土表层布设抗裂钢筋网，可有效防止混凝土收缩时产生干裂（该项目桥梁墩台设计未布设）。裂缝整治措施

5.1桥墩的竖向裂纹

由于检测时尚未架梁，主要恒、活载均未施加，裂缝的发展尚不明确，若后期恒载增加，同时叠加活载及动力作用，裂缝很可能进一步发展，对结构的承载能力和耐久性均会造成影响。因而建议对竖向裂缝比较明显的桥墩进行加箍处理，同时对裂缝进行灌浆封闭。

5.2墩、台的横向裂纹

因为墩、台的横向裂缝疑似断开缝，这对结构来说属于重大隐患，虽然墩、台属于受压结构，但在台风、列车制动力、列车离心力、地基侧压力等作用下，墩、台仍可能发生侧向变形，因此必须进行加强整治处理。

处理方案一：在接茬裂缝上下及深度方向各凿去一部分混凝土，在原有的混凝土中植筋，并设置横向钢筋，构成环形钢筋网，然后采用自流平、收缩小的细石混凝土浇注，使得上下层混凝土能够共同工作。注意要控制好凿除的顺序、深度、高度，同时上下混凝土应凿成齿状，以抵抗剪力。

处理方案二：若横向缝距离地面不高，在横向缝以上一定高度及以下部位植筋，并布置横向钢筋，构成钢筋网，再采用高一级的混凝土浇筑，使上下层混凝土能够共同工作。

处理方案三：对横向裂缝进行压浆处理，处理过程中保证有足够灌浆压力、压浆时间和压浆量。

5.3桥台的竖向裂纹

桥台的竖向裂纹较为严重，其进一步扩展对结构的受力和耐久性均存在一定的影响，建议采取以下措施：

第一：在裂纹尖端钻孔，阻止裂纹进一步扩展。

第二：在混凝土收缩基本完成后，采用灌浆的方法封闭裂缝。

第三：采取外包钢筋混凝土加强的方式处理。

5.4墩台表面网状裂纹或局部裂纹

这些裂纹的存在只对结构的耐久性存在一定的影响，可根据裂纹宽度进行适当处理：裂缝宽度δ≥0.15mm时，对其灌压环氧浆处理。裂缝宽度δ<0.15mm时，采用环氧胶泥封闭处理。结论

本文通过对桥梁墩台裂缝进行了分类总结和机理分析，并按上述方法进行处理。对比较严重的病害：墩台的竖向裂缝、横向裂缝，处理完毕后，结合成桥后的荷载试验，在局部进行了专门试验，有效的控制了裂缝的发展，达到了预期的处理效果，保证了桥梁墩台结构的可靠性。

参考文献

【1】刘志斌，黄颖 混凝土墩台裂缝成因与处理【J】 辽宁交通科技，2005，2

【2】莫睿娴 浅谈桥梁混凝土的裂缝及预防措施 【J】 广东建材，2008，1

第三篇：铁路典型钢轨病害产生的原因及整治措施

朔黄铁路典型曲线钢轨病害产生的原因及整治措施

【摘要】铁路钢轨是铁路运输的基础设备,曲线病害给铁路轨道的状态带来严重影响,本文分析了朔黄铁道线路曲线病害产生的原因,介绍了正确消除曲线病害的整治方法。

【关键词】曲线 病害 原因 整治

前言

铁路运输线是经济发展的大动脉，随着近几年我国经济的高速发展，铁路也逐渐向客运高速化及货运重载化发展，也就对铁路线路的状态有了更高要求。而大多数铁路线路常年裸露在大自然中，由于机车车辆的动力作用或自然条件对线路的影响，对钢轨造成诸多病害，为使线路处于铁路技术标准化规定的状态，必须对病害产生的原因进行分析及提出合理整治办法，消除病害或减少病害产生的影响，使钢轨处于良好状态，保证列车按规定速度，安全、平稳、高效运行。曲线病害产生的原因

1.1 曲线病害的分类

铁路线路曲线病害主要有：方向不良，轨距不符，水平超限，轨底坡不统一，曲线钢轨侧面磨耗，剥落掉块和波浪形磨耗。由于在曲线地段车轮对钢轨产生的反向力，使曲线地段的线路承受着多方向的作用力。因此线路的曲线地段，特别是小半径的曲线地段是铁路三大薄弱环节之一，特别值得重点保护。1.2 钢轨的位置不正确

钢轨的位置不正确是造成钢轨病害的主要原因。由于钢轨位置不正确，使里外股钢轨受力不均匀发生钢轨偏压，列车行走不平稳产生附加力打击钢轨而加速轨面磨耗。主要表现为：（1）超高度不适合。由于超高过大或过小引起钢轨的偏载和轮轨不正常的接触。如果超高过大，则列车的重量偏载于里股钢轨，使里轨的垂直磨耗加大，出现碾压现象，同时对外轨的侧面磨耗也不利。如果超高过小，那么对钢轨的侧向磨耗也不利。因此说超高度不适合，就能产生里外股钢轨偏载和轮轨的不正常接触，从而加剧钢轨的磨耗。

（2）轨底坡不正确。由于轨底坡不正确，使钢轨顶面与车轮踏面不相吻合，钢轨顶面受偏压，这样也会加速钢轨的病害产生。1.3 养护不良

曲线状态的好坏，对钢轨病害也会产生直接的影响。如果养护的曲线不良，则钢轨磨耗就大；反之，养护好的曲线，钢轨磨耗就小。主要表现为：

（1）方向不圆顺。在拨道时为图方便省事，经常把钢轨向上拨，使误差都集中到缓和曲线头，造成曲线“鹅头”，曲线方向不顺，使列车通过时产生摇晃。这些都能加速钢轨的磨损。

（2）轨距超限。由于轨距超限，使车轮与钢轨的内接情况不好，阻力增加，行车摇晃，造成钢轨病害。

（3）缓和曲线超高度递减距离不够。由于缓和曲线受地形的限制，长度不能满足顺坡的要求，顺坡率过大，引起列车在缓和曲线运行时发生振动，摇晃和冲击，加速钢轨病害。

（4）道床不洁，捣固不良，线路上有三角坑，暗坑和吊板等病害或线路翻浆冒泥，线路质量变化，这些都会加速钢轨的病害。1.4 其它原因

除了上述两大方面的原因外，还有其它方面的原因也能造成钢轨病害。如：钢轨本身硬度不够或是旧钢轨未予及时修整，钢轨有低接头、硬弯，加大车轮对钢轨的打击；防爬设备、轨枕、联接零配件的数量缺少或失效，不能牢固地固定钢轨，这些都会使钢轨磨耗加剧。列车的运行由轨道来导向，车体在运行时，由于惯性的作用是不会改变方向的，尤其是在铁路线路上。而在曲线地段，轨道却不断的转变方向，迫使车体也不断的改变方向。因此，车体运行方向和曲线轨道的方向总是相互矛盾着的。曲线地段是铁路线路上的薄弱环节之一，在一般的地形条件下，铁路曲线约占正线延长线的30%，提高曲线的养护质量，对均衡提高线路的质量，延长轨道各部的使用寿命，保证行车安全有着重要的意义。曲线病害的危害

现今时代与社会进步中，朔黄铁路也在不断的飞速发展，随着行车密度和轴重的提高，不少区段钢轨的侧面磨耗和剥落掉块情况十分严重，特别表现在西线。轻微的用1—2年就磨耗到限，较严重的区段8个月就需要成段更换磨损钢轨。

有的区段，钢轨波浪形磨耗已成为制约钢轨使用寿命的主要因素，钢轨波浪形磨耗一旦形成，发展下去将是十分危险的。对于曲线的超高设置应根据定期的测速资料来依次设置。有的区域，由于多年不测速，只是凭现场经验来调整超高，致使超高与速度不相适应，存在较大的欠超高或者过超高，将大大影响钢轨的使用寿命，制约行车的速度。

曲线地段的病害如得不到及时、妥善的整治，轻则影响行车的质量或者列车发生晃动，重则造成列车的颠覆。因此，曲线地段的病害应当高度重视，绝不可掉以轻心。在曲线地段，由于离心力的作用使列车车体向外倾斜，迫使钢轨受到冲击而变形。怎样才能解决这些问题，使列车能够安全平稳的通过曲线，这就需要在曲线两头设置缓和曲线，合理设置外轨超高和加宽轨距，加强线路设备的维修和养护，保持曲线线形等。曲线地段钢轨的整治措施

曲线是线路上的病害多发地段，应加强养护，坚持“预防为主，防治结合，修养并重”的原则。尤其是那些病害的多发、易发地段，特别是小半径曲线地段应当加强防护。从设备上加强曲线地段防护，使路基参数达到设计标准，路肩平整，排水良好；及时整治路基病害，防止路基基础变化带动上部建筑的变形，并按规定更换失效的轨枕；按照设计的曲线要素正确测定曲线位置，及时安设曲线头尾标志，固定曲线位置，正确测定现场正矢，用计算机进行拨正计算，全面拨正线路。3.1 正确调整曲线外轨超高度

设置曲线外轨超高度，其目的为：一是防止车辆通过曲线时向曲线外侧倾倒；二是使上下股钢轨的荷载平衡，减少钢轨磨耗；三是使列车安全平稳通过曲线。为了达到这三个目的，就要正确测定行车速度，合理确定超高度。根据测定的行车速度，及时调整好超高度，但超高度的最大限度不得超过150毫米。单线上下行车列车速度相差悬殊时，超高度的最大限度不得超过125毫米。欠超高不能超过75毫米，困难地段不能超过90毫米。

通过准确测量该曲线段列车通过时的速度，来决定该曲线合理的超高度。超高度过大过小都会加大钢轨病害，因此，应测定有代表性的速度作为平均速度。为适应行车的实际情况，应定期测速核对超高。设置超高后，应观察钢轨的磨耗，分析超高是否合适，准确及时调整好超高度。3.2 定期涂油

钢轨测面涂油是减少曲线外股钢轨侧面磨耗的、有效的、经济适用的好方法，一般能使曲线上钢轨的使用寿命延长2—3倍。3.3 加强养护，消灭超限

经常保持曲线状态良好，保持方向圆顺、正矢好、轨面平、轨距水平不超限；石碴清洁、饱满、夯实，以减少列车的摇晃，减少车轮的冲击力。3.4 整修钢轨与零件的缺陷

及时整修钢轨的硬弯、低接头等病害。连接零件缺损，枕木腐朽应及时更换整修；混凝土轨枕扣压力达到规定标准，使钢轨固定在正确的位置。3.5 直线和曲线的钢轨交换使用

将曲线上使用一年或二年后的钢轨与直线上钢轨倒换使用，这样能减轻钢轨磨耗，因为新钢轨在直线使用一年或二年后，钢轨表面经车轮碾压，形成一层坚韧耐磨的表层，表面较光滑，换在曲线上使用可减少磨耗。由于曲线与直线上钢轨的磨耗程度不同，互相倒换还可延长钢轨使用年限。在倒换正线上曲直线钢轨时，须注意不要调边使用，仍应按原来排列顺序连接，以免发生钢轨错牙现象。结束语

线路曲线病害的种类很多，本人通过对朔黄线上曲线病害产生的原因进行分析，结合自己所学的知识，提出了一些病害的整治办法。目前，随着中国铁路运输业进入了一个新的发展时期，朔黄铁路也逐渐走向信息化和重载化，这就对铁路基础线路整体质量提出了更高的要求，因此，必须掌握扎实的专业知识及时找出线路病害，同时依靠科技力量，吸收先进、成熟的技术成果，精心组织、精心设计、精心施工，提高设备使用寿命，减少养修成本的投入。但是，由于钢轨受力特征复杂，探索和预防钢轨病害工作仍十分艰巨，这就需要我们充分发挥优势，不断研究整治机理、完善整治工艺，为朔黄打造“国内领先、世界一流，绿色、高效、数字化”重载铁路贡献力量。

参考文献

[1] [俄]别林斯基.论俄国中篇小说和果戈里君的中篇小说[A].伍蠡甫.西方文论选：下册[C].上海：上海译文出版社，1979.[2]张新安.浅谈铁路线路曲线病害成因及养护措施[J].内蒙古科技与经济，2008，14：178-179+181.

第四篇：墩台与基础工程课程设计 南京工业大学 交通学院 10级 课程设计

`

《墩台基础工程》

课程设计

(交通工程B方向用)

专

业 交通工程 班级学号 交通1001班22号 姓

名

刘子皓

指导教师 董金梅

学 期2013~2014第二学期

南京工业大学交通学院 二〇一四年三月

一．简介

1.工程简介

1）建桥地点：江阴市某大桥

2）上部结构型式：变截面连续箱梁双幅桥（主跨）3）荷载标准：公路—I级

4）桥面布置及净宽：双幅并立，中央空间9m，单幅横向布置为栏杆0.35m、非机动车道5m、隔离栅0.4m、车行道12.25m及防撞护栏0.5m，总计18.5m，总宽46m 5）通航等级：三级航道，净707m 6)主跨跨径：49+82+49 7)水位标高：最高通航水位为2.98m 8）地质资料：见附图 9）承台构造，尺寸：见附图

10）桩的型式：钻孔灌注桩（C25混凝土）11）承台为混凝土等级C30 12）设计控制荷载15#墩右幅承台地面控制中心处设计控制荷载为N=60000kN(↓)、H=600kN(→)、M=6204kN·m（↖）。2.桩基础的选择

本桥桩基础选择低桩承台，其基础全部埋入土中（桩的自由长度为零），而且承台也埋入土中一定深度（2.5m），所以在计算其承受水平力的土抗力时，还要考虑承台侧面土抗力参加工作。其桩身内力和位移量都较小，稳定性较好。相应的施工方法采用钻孔灌注桩施工，钻孔灌注桩施工是采用机械成孔的施工方法，具有造价低、无造影、无冲击、无振动、无污染等优点，已被我国桥梁工程施工广泛采用。3.施工方法简介

(1)埋设护管。(2)泥浆制备。(3)钻孔。使用冲抓钻孔法。(4)清孔。(5)钢筋骨架组装和吊安。(6)灌注水下混凝土。

二．初步拟定基桩的桩长、桩径（竖向承载力的确定，要求考虑自重）

承台厚度，及桩身埋深见下图。

1.拟定基桩的桩长、桩径

初步拟定基桩桩径为d=1.88m，承台高度为12.5m，桩长为h=428m,基桩为弹性桩。2.竖向承载力的确定 P1(UlpAR)

2其中Ud(1.60.1)5.97m（冲抓钻钻头直径增大10-20cm）

l48m

1n1pili(0.4364.1208.56211.57618705.582)66.84kPali148

A()22.84m2

R2m00k22(h3)

t0.30.4，查表m0为0.7 dl48

26.725，故取0.72（appendix:亚粘土为非透水d1.8d

2性土）

0300kPa

k2查表得20.5

2加权平均数

2118.50.417.704.119.608.519.7311.5019.71820.055.5 4819.55KN/mh48m40m按40m算

R20.70.723002.519.55(403)2125.242kPa

得P(5.034866.841.772125.242)9949.76kN 桩的根数估算可用公式nn1.2N, 取1.2 P12600007.2368（根）

9949.76设两排，总共16根 桩布局如下图

三．桩基位移及内力计算

1.桩的各计算参数确定

桩的计算长度：b1KK0Kd 查表K为2.9 K0=1+

b10.9(1d)K

1b'L10.454Kb'0.450.94

0.6h10.632.81d得b10.92.80.942.115m

hm2(d1)2(1.81)5.6m，在hm深度内有三种土层:h10.4m,h24.1m,h31.1m。

m1h12m2(2h1h2)h2m3(2h12h2h3)h3地基土比例系数：m 2hm查阅资料，内差得m19.5,m23,m315.4 9.50.42320.0915.411.114 m7426kN/m25.6EI0.67EhIh0.672.81071.84649.65106KNm2

2.桩的变形系数计算

5mb1574262.1150.277 EI9.65106桩在最大冲刷线以下深度为48m，则h0.2774813.2962.5为弹性桩

(0)(0)(0)(0),QMMQ,MM3.单位“力”作用局部冲刷线处，桩在该处变为QQ计算

因为桩底土为非岩类土，且h13.2962.5，所以Kh0，按h4.0查表

(0)QQB3D4B4D312.441511.1910mKN 336EIA3B4A4B40.2779.6510B3C4B4C312.4412.19106mKN1 226EIA3B4A4B30.2779.65101A3C4A4C31.751610.6610mKN 26EIA3B4A4B30.2779.6510(0)QM(0)MM4.单位“力”作用桩顶时桩顶变位HH、HMMH、MM计算

l0是地面线以上桩柱自由长度，为10m。

(0)(0)(0)HHQQ;HMMHQM;MMMM

5.桩顶发生单位变化时桩顶产生内力

1、

2、

3、4计算

1，则C0moh 2m0为桩底面地基土的竖向比例系数，桩底地基土IL0.03,所以m019600KNm4 C01960048960400KNm2

htan42.83m2m

A02212.57m2

桩身截面积：

Ad241.8242.54m2

111EAC0A0h10.54812.81072.540.9610612.570.661062.38106234HHMMMH2HHMMMH2HHMMMH2HHMHMM1.191050.661042.191062.191061.191050.661042.191061.191051.191050.661042.1910622.161057.161053.891062

2(Xi为第i根基桩至y轴距离，设两排柱之间的间距为4m)7.承台变位b0、0、0计算

b0NbbHM107.28106600(5.7281066204)a06.5510-4m266621.72810107.2810（5.72810）MH1.7281066204(5.728106600)509.2810rad266621.72810107.2810（5.72810）600003.15103m619.0410 8.桩顶分配作用效应组合设计值Pi，Hi，Mi计算

pib00Xi13.151039.2810522.381067938.737055.27KNHi02036.551042.161059.281057.1610575.04KNMi04039.281053.891066.551047.16105107.99KNM 校

核i：

np4(7938.737055.27)59976KN60000KNnHi875.04600.3KN600KN4pXnM4(7938.737055.27)8(107.99)6203.766iii29.局部冲刷线处桩柱变位计算

0）(0)（0）(0)X0H0（QQM0QQHiQQMiQQ56475.041.1910107.992.19106.56510mm

0）(0)（0）(0)0(H0（MQM0MM)HiMQMiMM75.042.19106107.990.661069.3110rad510.局部冲刷线一下深度Z处桩身各截面内力计算

Mz2EI(X0A30B3M0H012CD)EIXAEIBMCH0D33303030323EIEI计算得：2EIX00.27729.651026.565104486.1

EI00.2779.65102(9.31105)248.86 1H075.04270.9

0.277则Mz486.10A3248.86B3107.99C3270.9D3

桩身截面配筋只需弯矩，不会发生剪切破坏，在此只计弯矩。

由表可知，最大弯矩设计值为Md134.9783KNm，Z5.31m

其轴向力设计值

qAP2.842571KNm11NdP(qZUZ)

227938.73(0.5715.310.55.97625.31)7144.5KN根据Md和Nd按偏心受压构件进行配筋设计。11.桩柱顶水平位移验算

X00(h1h2)0 0H1M外233(nhh)nhh(hh)h2nh1(2h2h1)122112E1I132EI11式中

h1h20，所以00，故X00.657mm

水平位移容许值5.0L34.6，所以满足要求.纵向钢筋采用HRB335级钢筋，f'sd280Mpa，5.1，fcdMpa，01。

混凝土保护层厚度采用70mm，采用28钢筋，外径为31.6mm。

Md134.9783KNm Nd7144.5KN

rs900(7031.6/2)814.2mmrs0.905r48L0/D26.671.8h0rrs1714.2mmg

11(L0/h)2121400e0/h010.22.7e0/h00.23011.150.01L0/h0.96316.001336002()0.2300.96318.89180014001714.2

计算偏心距

'e0e0113.34mm

设值=0.8 查表得 A2.1234,B0.5898,C1.6381,D1.1212' fcdAeoBr11.5(2.1234113.340.5898900)0'fsdDgrCeo280(1.12120.9059001.6381113.34)混凝土足以承担拉力，故纵向钢筋按构造配筋

四．桩基配筋计算

AS/r20.5%

rs814.2mm As10407mm2

查表，选择1828，As2554210407mm2

纵筋间距：2rs/n284.1mm

实际配筋率 As/r20.53%0.5%

0Nd7144.5KN

fcd(r2AS)11.5106(2.54340.0104)29130KN7144.5KN

计算结果表明，截面抗压承载力满足要求，结构是安全的。桩身每2m设置25普通箍筋，在桩身顶部以及桩身底部布置间距为200cm8螺旋箍筋。

五．参考文献

桥梁墩台与基础工程 盛洪飞 哈尔滨工业大学出版社

钢筋混凝土及预应力混凝土桥梁结构设计原理 人民交通出版社

第五篇：桥梁承台墩柱施工常见的问题及处理措施

桥梁承台施工中常见的问题及处理措施

（一）桩头凿除不彻底、不到位

1、在承台挖基过程中禁止使用挖机挖除桩头外露钢筋笼内泥浆，防止损坏外露钢筋。也禁止用挖机用力勾桩头，防止造成断桩。

2、承台挖基至承台底设计标高后，做好基坑排水、基坑防护才可进行桩头凿除施工。

3、凿除桩头前测量人员先进行水准测量，进行设计桩顶标高交底。并应在桩体侧面用红油漆标注高程线，以防桩头被多凿，造成桩顶伸入承台内高度不够。

4、凿除桩头是先在桩顶设计标高处人工凿出一条环向深槽，深度至孔桩主筋。桩顶设计标高以下部分桩身混凝土禁止破坏。

5、破除桩头时应采用空压机结合人工凿除，上部采用空压机凿除，下部留有10～20cm由人工进行凿除。为操作方便可将凿出孔桩主筋扳弯，但严禁扳成死弯造成损伤及无法校正。注意在凿除安装有声测管的孔桩时，不可将声测管破坏。

6、凿除过程中保证不扰动设计桩顶以下的桩身砼，凿出的浮浆及碎渣应清除出基坑；严禁用挖掘机或铲车将桩头强行拉断，以免破坏主筋。

7、将伸入承台的桩身钢筋清理整修成设计形状，复测桩顶高程，对没有安装声测管的桩头利用磨光机打磨出四个平面待做桩基检测试验。对安装声测管的孔桩，此时可以将声测管切除至桩头以上10cm。但施工时注意不可有任何杂物进入声测管内。

8、桩头处理完成报与监理验收合格后，通知第三方检测单位对桩基进行检测。

9、凿除桩头后残余桩头应平整无松散、无浮渣

10、凿除桩头预留10cm 嵌入承台

（二）承台浇筑时跑模

1、施工用模板采用大型组合钢模，再运至现场拼装。采用Φ50钢管作为模板的横、竖加劲肋。必要时在模板与基坑边缘用木方支撑。模板内侧用预制的同标号砂浆垫块垫于承台钢筋与模板间，以保证保护层厚度；外侧用型钢或方木与基坑壁撑紧，保证位置准确。在承台四周用Φ50钢管搭设脚手架，便于模板安装及混凝土浇筑。

2、严格控制浇注速度，保证混凝土浇注速度控制在≤0.3m/h。

3、混凝土浇筑时，在基坑内保证有2-3名模板工，对模板进行临时加固，防止跑模。

（三）承台外观质量

（1）、混凝土蜂窝、麻面、孔洞

产生原因：

①、模板接缝不严，板缝处漏浆。

②、模板表面未清理干净或模板未满涂隔离剂。

③、混凝土振捣不密实、漏振造成蜂窝麻面、不严实。

④、混凝土搅拌不均，和易性不好；混凝土入模时自由倾落高度过大，产生离析。

⑤、混凝土搅拌时间短，加水量不准，混凝土和易性差，混凝土浇筑后有的地方砂浆少石子多，形成蜂窝。

⑥、混凝土浇灌没有分层浇灌，下料不当，造成混凝土离析，出现蜂窝麻面等。

预防措施（事前控制）：

①混凝土浇捣前应检查模板缝隙严密性，模板应清洗干净并用清水湿润，不留积水，并使模板缝隙膨胀严密。

②混凝土浇筑高度一般不超过2米，超过2米时要采取措施，如用串筒等进行下料。

③混凝土入模后，必须掌握振捣时间，一般每点振捣时间约20-30秒，使混凝土不再显著下沉，不再出现气泡，混凝土表面出浆且呈水平状态，混凝土将模板边角部分填满充实。

处理方法（事后处理）：

①麻面主要影响使用功能和美观，应加以修补，将麻面部分湿润后用水泥砂浆抹平。

②如果蜂窝较小，可先用水洗刷干净后，用1:2或2:5水泥砂浆修补

③如果蜂窝较大则先将松动石子剔掉，用水冲刷干净湿透，再用提高一级标号的细石混凝土捣实并加强养护。

④如果是孔洞，则要经过有关人员研究，制定补强方案进行处理。（2）、混凝土露筋

产生原因：

①混凝土振捣时垫块移位或垫块太少，钢筋紧贴模板，致使拆模后露筋。

②构件截面尺寸较小，钢筋过密，遇大石子卡在钢筋上水泥浆不能充满钢筋周围，使钢筋密集处产生露筋。

③混凝土振捣时，振捣棒撞击钢筋，将钢筋振散发生移位，造成露筋等。

预防措施（事前控制）：

①钢筋混凝土施工时垫足垫块，固定好。同时保证保护层厚度。

②钢筋较密集时，要选配适当石子，以免石子过大卡在钢筋处，如遇普通混凝土难以浇灌时，可采用细石混凝土。

③混凝土振捣时严禁振动钢筋，防止钢筋变形位移。

处理方法（事后处理）：

将外露钢筋上的混凝土和铁锈清理干净，然后用水冲洗湿润，用1:2或1:2.5水泥砂浆抹压平整；如露筋较深，应将薄弱混凝土全部凿掉，冲刷干净润湿，再用提高一级标号的细石混凝土捣实，并加强养护

（四）承台混凝土养护

1、非冬季施工时，养护要点如下：

1）混凝土浇筑时保证入模温度控制在5-30℃之间，浇筑完毕后在混凝土初凝前及时进行抹面压光；

2）混凝土初凝后，及时对顶面外露混凝土表面覆盖塑料布并进行洒水，进行保水潮湿养护，养护用水应采用干净的自来水或采用拌和混凝土用水； 3）混凝土养护时间不得少于14天； 4）当环境温度低于5℃时禁止洒水。

5）承台混凝土在保证表面及棱角不受损伤时，拆除模板，基坑回填，侧面进行湿润土自然养护。保持混凝土表面潮湿，覆盖草帘或塑料布并及时洒水养生。

2、冬季施工时，养护要点如下：

1）混凝土浇筑时保证入模温度控制在5-30℃之间，浇筑完毕后，在混凝土初凝前及时进行抹面压光；

2）混凝土初凝后，及时用草帘或土工布进行包裹覆盖，保证混凝土表面不出现裂纹。必要时生煤炉进行保温。

3）混凝土包裹保温时间不得少于14天； 4）当环境温度低于5℃时禁止洒水。

桥梁墩柱盖梁施工中常见的问题及处理措施

（一）、桥墩墩身施工中常见的质量通病主要有：错台、翻砂、流浆、麻面、蜂窝、气泡多、色差、露筋、“烂根”、缺棱掉角、收缩裂缝等。

1、墩柱错台严重

现象：模板拼缝处混凝土表面凹凸不一致，曲线不圆顺。

原因分析：模板加工质量较差，两块模板接缝不在同一直线上。

预防措施：

①在设计模板时，选择不易变形、表面光洁的板材，从而使模板具有足够的强度和刚度，以防止混凝土浇注时，模板产生明显的挠曲和变形。模板加工好后，首先检查模板材料的规格、几何尺寸是否与设计图纸相吻合；其次检查模板结构尺寸是否达到设计要求；最后检查模板平整度、错台、模板连接处是否达到设计及规范要求。

②在模板安装前，先进行试拼，在试拼处设置定位梢，对模板接缝、平整度等进行检查，同时进行编号，确保模板的精度和吻合度并保证错台不大于2mm。随后对每个模板进行除锈、抛光打磨。涂刷模板漆和脱模剂。

③模板安装时，上下模板的连接定位销必须对齐以保证接缝平整。模板板块之间连接缝必须用2mm厚、30mm宽的双面胶带做密封带，即先将双面胶带贴到先安装的一块模板侧螺栓连接处，在下一块模板即将靠拢前再撕去双面胶带上的防粘纸，让两块模板对位后粘贴在一起，拧紧连接螺栓。连接螺栓受力后，双面胶带经挤压起到密封作用，保证模板不漏浆。模板安装完毕后，应进行校正，保证模板拼接质量。在浇筑混凝土之前，模板内的垃圾、木片、刨花、锯屑、泥和脱落的铁皮等杂物，必须清除干净。

2、墩柱表面翻砂

现象：主要表现为桥墩表面无水泥浆，不光滑，能看到砂子，而且呈竖向分布。

形成原因：

（1）、振捣严重，由于振捣时间过久混凝土离析，石子下沉，水泥浆上升，甚至冒水，将砂子表面的水泥浆洗掉。

（2）、混凝土泌水严重

①、与原材有关，砂石料含泥量大，含泥量大则混在水中阻碍和水泥产生水化，延长凝结时间。砂子中含石量较大、级配不好，石子级配不好，导致和易性，粘聚性不好。

②、掺合料（粉煤灰）质量太差，细度偏大，属于Ⅲ级。就是说细颗粒太少影响混凝土的和易性。

③、减水剂的减水效果不好，减水率不够，导致搅拌中水加多，造成配合比不良。混凝土本身原材之间的比例不协调，直接影响混凝土的和易性。或者使用的是高效缓凝减水剂.凝固时间是5-6小时，这样大大加大泌水的时间，使混凝土在凝固期间由于过度深入振捣继而加大了凝固时间，从而过振泌水。

④、水灰比太大。水泥掺量少，水掺量多。坍落度过大。

预防措施：清洗砂石料，控制原材料的含泥量，控制砂石料的级配，减少粉煤灰的用量，增加水泥用量，调整减水剂最佳用量，控制凝结时间，时刻注意砂石料的含水率，控制混凝土的坍落度。严格控制振捣时间，振捣方法。

3、墩柱表面流浆

现象：主要表现为桥墩表面像流过水泥浆一样，由上而下呈流动状。

形成原因：模板加固不牢靠，上下两层混凝土的浇筑间隔时间太长。等底层混凝土已经初凝或将要初凝时才浇筑上层混凝土，这时模板在外力作用下向外侧活动，而底层混凝土由于有一定强度并不跟着活动，这样在模板和底层混凝土之间就形成一个空隙，上层混凝土水泥浆流到这个空隙里。

预防措施：混凝土要连续浇筑，在底层初凝前就浇筑上层混凝土，同时模板的强度、刚度和稳定性要符合施工要求，保证在施工过程中不发生变形。

4、墩柱外观麻面

现象：砼表面局部缺浆粗糙，或有许多小凹坑，但无钢筋和石子外露。原因分析：

（1）、模板表面粗糙或清理不干净，粘有干硬水泥砂浆等杂物，拆模时砼表面被粘损。（2）、钢模板脱模剂涂刷不均匀，拆模时砼表面粘结模板。（3）、模板接缝拼装不严密，灌注砼时缝隙漏浆。

（4）、砼振捣不密实，砼中的气泡未排出，一部分气泡停留在模板表面。

预防措施：模板面清理干净，不得粘有干硬水泥砂浆等杂物。木模板灌注砼前，用清水充分湿润，清洗干净，不留积水，使模板缝隙拼接严密，如有缝隙，填严，防止漏浆。钢模板涂模剂要涂刷均匀，不得漏刷。砼必须按操作规程分层均匀振捣密实，严防漏捣，每层砼均匀振捣至气泡排除为止。

5、墩柱外观蜂窝

现象：砼局部酥松，砂浆少石子多，石子之间出现空隙，形成蜂窝状的孔洞。原因分析：

（1）、砼配合比不合理，石、水泥材料计量错误，或加水量不准，造成砂浆少石子多。（2）、砼搅拌时间短，没有拌合均匀，砼和易性差，振捣不密实。

（3）、未按操作规程灌注砼，下料不当，使石子集中，振不出水泥浆，造成砼离析。（4）、砼一次下料过多，没有分段、分层灌注，振捣不实或下料与振捣配合不好，未振捣又下料。

（5）、模板孔隙未堵好，或模板支设不牢固，振捣砼时模板移位，造成严重漏浆。预防措施：砼配料时严格控制配合比，经常检查，保证材料计量准确。采用电子自动计量。砼拌合均匀，颜色一致，其延续搅拌最短时间符合规定。砼自由倾落高度一般不得超过2m。如超过，要采取串筒、溜槽等措施下料。砼的振捣分层捣固。灌注层的厚度不得超过振动器作用部分长度的1.25倍。捣实砼拌合物时，插入式振捣器移动间距不大于其作用半径的1.5倍；对细骨料砼拌合物，则不大于其作用半径的1倍。振捣器至模板的距离不大于振捣器有效作用半径的1/2。为保证上下层砼结合良好，振捣棒插入下层砼5cm。砼振捣时，必须掌握好每点的振捣时间。合适的振捣现象为：砼不再显著下沉，不再出现气泡。灌注砼时，经常观察模板、支架、堵缝等情况。发现有模板走动，立即停止灌注，并在砼初凝前修整完好。

6、墩柱表面气泡

现象：墩柱表面有形状呈圆形的小坑。

原因分析:（1）、振捣过轻，没有及时有效地把气泡从混凝土中排出不能达到密实状态。或是把气泡都挤到墩柱表面不能及时及时顺着模板排出，故产生气泡。

（2）、混凝土坍落度过小，拌合不均匀，密实度不够，或是混凝土本身含气量就大。

预防措施：延长振捣时间，加大振捣棒的功率，控制坍落度。改善混凝土本身性能。在混凝土浇注每30cm捣固一次。混凝土入模捣固前将混凝土拌和物耙平，并使模板边周围的混凝土比中间稍高出10cm左右再振捣。振捣棒距模板10cm，振捣点与点之间的距离为15cm~20cm。快插慢拔，每处的振捣时间为10s~15s，最多不超过20s。振捣过后应用捣固锤或人工踩踏模板边的混凝土，将个别还滞留在模板边的气泡完全排尽。

7、墩柱外观色差

现象：同一墩柱表面不同位置的颜色不一样。

原因分析：

（1）模板刷脱模剂不在同一时间段内，或模板除锈不均匀，或不是使用同一种脱模剂。（2）混凝土颜色本身不一样（水泥不是同一批次，或砂子颜色不一致，含泥量不一致）

预防措施：浇注混凝土前，将模板清理干净，不留有铁锈和污渍，在模板表面涂擦一层薄薄的脱模剂。前后浇注的混凝土干稀度尽量保持一致，坍落度不均匀的误差控制在不大于±2cm范围内。确保混凝土原材一致。

8、墩柱外观出现钢筋痕迹

现象：墩柱表面有钢筋的痕迹。

原因分析：保护层不够，钢筋离墩柱模板太近，没有足够的水泥浆将钢筋包裹住。

预防措施：控制墩柱钢筋的平面坐标和墩柱钢筋的垂直度，确保保护层厚度。

9、墩柱底部“烂根”

现象：墩柱底部出现石子（石子外露）。

原因分析：在混凝土浇筑过程中水泥浆被窜筒和料斗粘住从而水泥浆减少，出现烂根现象。

预防措施：在浇筑之前先用清水润湿一下，第一车混凝土的后面打0.5方砂浆作为润料斗作用。

10、墩柱缺棱掉角

原因分析：过早拆模，受外力撞击或保护不好，棱角被碰掉。预防措施：

（1）拆除柱模板时，混凝土也具有足够的强度；拆模时不能用力过猛、过急，注意保护棱角。

（2）加强成品保护，对于处在人多运料等通道时，混凝土阳角要采取相应的保护措施

11、收缩裂缝

现象：收缩裂缝主要表现为混凝土表面产生不规则的裂纹，是桥墩墩身外观质量病害中最为常见的一种。

形成原因：

①、钢筋施工技术不当引起的裂缝，浇筑混凝土时无工作平台，施工人员直接触动钢筋，造成钢筋局部变形，形成素混凝土，混凝土的抗拉能力下降，于是出现无规则交叉混凝土裂纹。

②、干缩应力引起的裂纹，在模板拆除之后，由于墩身表面失水，造成温度变化，而温度变化引起混凝土内部各单元体之间相互约束，产生干缩应力，引起混凝土裂缝。

③、温度应力引起的裂缝，桥墩墩身在浇筑初期，由于水泥水化过程产生大量热量，混凝土内部迅速升温，但混凝土导热性能差，在其内外形成温度梯度，混凝土表面受拉，内部受压，当应力超过混凝土抗拉强度时，混凝土表面即产生裂纹。

预防措施：选择低中热水泥，在确定混凝土强度及坍落度的情况下，选用大粒径骨料、合理的集料级配，通过掺粉煤灰、减水剂来减少水泥用量，从而降低水泥的水化热。对原材料进行预冷，降低混凝土从拌和、运输至入模时的温度。在施工时，搭设工作平台，避免人员、机械对钢筋的扰动。在钢筋网之间增加横向、竖向支撑钢筋，焊接成钢筋骨架，增加钢筋骨架的刚度和稳定性，以保证钢筋位置的准确，防止钢筋施工不当引起混凝土裂缝。控制拆模时间，以防拆模时降温造成更大的温度应力。