实习技术员的基本功00[大全五篇]

第一篇：实习技术员的基本功00

实习技术员的基本功(前传)

序言：

本集的目的在于阐明岩石的基本物理机械性质和基本的破碎规律以及影响这些规律的与石油钻井有关的各种因素的作用，以便为设计和使用钻头，正确地掌握钻井工艺过程的主要原理方面打下一些必要的基础。

通过本集的学习，能对钻井过程中的，钻时，井斜，井下复杂情况，有个科学的认识。切不可封建迷信，凭感觉打井。正文：

一．岩石基础知识

所有岩石都是矿物颗粒的集合体。石油钻井中遇到的多数是沉积岩，有时也碰到一些变质岩。这些岩石很少由一种矿物组成，多数是由两种以上矿物所组成。这些岩石按其结构特点可以区分为晶质岩石和碎屑岩石两类，前者多属于变质岩，而后者多为沉积岩。

首先，矿物是均匀的，通常是由无机作用形成的，具有一定的化学成分和特定的原子排列(结构)的均匀固体，不能用物理的方法把它分成在化学上互不相同的物质。其次，岩石是由一种或几种矿物按一定方式结构而成的天然集合体。

沉积岩在地壳表层分布最广泛，沉积岩覆盖了大陆面积的75%(平均厚度为2km)和几乎全部的海洋地壳(平均厚度为1km)面积一样大。沉积岩时成层堆积的松散沉积物固结而成的岩石。也就是说，它是早先形成的岩石破坏后，又通过物理或化学作用在地球表面(大陆和海洋)的低凹部位沉积，经过压实，胶结再次硬化，形成的具有层状构造特征的岩石。沉积

岩的各类很多，但若考虑到矿物颗粒的大小以及矿物成分等方面的因素，则可以将沉积岩分为砂岩，页岩和石灰岩岩三类。

砂岩包含的矿物颗粒的大小范围约为1/16mm至2mm。这些颗粒大多来源于风化等侵蚀作用后的火成岩的矿物颗粒或者岩石碎片，也有不少颗粒来源于已经存在的砂岩风化的产物。砂岩的主要矿物时石英，还有长石，特别是钾长石。在沉积岩总量中，砂岩约占25%。砂岩是石油，天然气的主力储层。

砂岩是一种典型的沉积岩，它是由许多变圆了的石英颗粒被碳酸钙(方解石)，粘土矿物铁质或硅质的胎体胶结而成的。其强度主要决定于胎体的强度以及其中所含有的空隙的类型和数量。硅质石英岩的强度很高，甚至比花岗岩大。粗粒的灰质砂岩胶结弱，不接触的空隙占有很高的比例，所以其强度很低。泥质胶结的砂岩的强度就更弱。石英颗粒的尺寸也能影响到孔隙的数量及颗粒间的接触面积，因而也对岩石的强度起影响作用。

页岩是由直径不超过1/16mn的细颗粒矿物组成的，它占沉积岩总量的50%。页岩以粘土矿物为主要造岩矿物。也包含许多颗粒的石英，长石等其他矿物。尽管页岩含量丰富，但它在地表的出露却不如砂岩广泛。页岩颗粒致密，渗透性很差，可以形成不透水层，能防止石油，水，天然气等流失。

页岩(泥岩)是压实了的粘土，由微细的，一般具有微米级(小于0.01毫米)的高岭土，胶岭土，云母和石英的细颗粒所组成。页岩与粘土的区别在于其致密性。若给粘土矿物以一定的分子联接力，即使在湿化的条件下仍不会完全消失。而粘土在湿化时则丧失其全部强度，它的破坏完全取决于其密度(比重)及外荷的大小。页岩中的片状结构有助于它的湿化破坏。页岩中的高孔隙度，不够致密也是它强度较弱的一个主要原因。如施以高压，减小其孔隙能相应地增大其强度。一般终将变成板岩；如其中含有高组分的细粒石英，则其强度还要增大。

泥岩的性质是较差的，特别是红色岩层中的泥岩，厚度薄，抗水性差，强度低，易软化和泥化，建筑物易沿这些软化和泥化后的结构面滑动。

石灰岩占沉积岩总量的20%，是第三号重要的沉积岩。它以方解石和白云石为主要造岩矿物，石英和长石的含量不足10%。

一般说来，岩石中的矿物颗粒是由胎体胶结在一起，或在颗粒的界面处靠接触力而联接在一起。因此，岩石的强度将首先决定于胎体(或胶结物)的强度和颗粒间的接触面积。在其他因素不变的情况下，同类岩石的强度便与颗粒的接触面积成正比，而与颗粒的尺寸成反比。

碎屑岩是由单个颗粒通过胶结物胶结而成的，其中有大量的孔隙，常见的胶结物有钙质和硅质两种。

结晶沉积岩的结构是由沉积过程中生成的晶体决定的，晶体形成一种紧密排列结构，没有孔隙，如岩盐，它不能成为生油，储油层，但却是油气层的很好的盖层。

由于岩石微观结构上的特点使多数岩石具有内部的孔隙空间，其孔隙度随岩石的类型及其内部结构而异。岩石的孔隙空间，一般是由连续的不规则的由矿物颗粒所分开的毛细裂缝所构成。沉积岩的孔隙度在很大程度上取决于所含胶结物的数量，颗粒组成的粒度及其排列充填情况。

岩石的力学性质受其孔隙，裂隙，含有薄弱杂质点等的影响。

岩石是由固体的矿物和矿物颗粒之间的孔隙组成的，孔隙中通常有孔隙流体存在。在砂岩的扫描电子显微镜照片，我们可以清楚地看到砂岩中的石英颗粒，并且还可以看到石英颗粒之间存在流体流通的网络。岩石正是这样一种特殊的多孔介质，一种由固相矿物体和流动的孔隙流体组成的多相体。

孔隙流体的存在，对岩石性质有极其重要的影响。例如，岩石中孔隙体积增加1%，会导致岩石弹性参数变化10倍，或者更多，也会导致岩石渗透率发生几个数量级的变化。岩石内部孔隙及孔隙流体的存在，是石油得以生成，矿物得以富集的前提。

岩石中的孔隙在很大程度上影响岩石的密度。一般认为，岩石的孔隙度会随其埋藏深度的增加而减小，或岩石的密度会随埋藏的增加而增大。这已由密度测井所证实。因此，一般地讲，岩石的强度将随其埋藏深的增加而增大。但是有时也会出现例外的情况，例如对于非正常压实的泥页岩地层，由于孔隙中的水分未被充分排出而显现密度异常，从而降低了它的强度。

有些泥页岩具有明显的层理。泥浆中的水分常沿这些层理面侵入而引起井壁坍塌；从地下取出这些岩层的岩芯也常由于地应力的解除和吸水，会沿层理而裂开破碎。

以上介绍的是本油田经常遇到岩石类型的内部结构，接着谈谈这些岩石的断裂(即岩石的裂隙性)和层理等特点。

沉积岩的主要外部结构特征是在沉积岩沉积过程中所形成的层理。

层理可以定义为在垂直方向上岩石成分变化的情况。层理的形象主要决定于下列原因：成分相同时颗粒大小在垂直方向上的变化；不同成分颗粒的交替和某些矿物颗粒在一定方向的指向等。

在某些岩石中，特别是在化学沉积物中和在碳酸盐类岩石中，层理表现很不明显。甚至在砂岩和层状岩石中，只有在很大块岩石中才可以区别出层理来。在钻井地质剖面上锁表示的岩性变化，软硬夹层等就是层理变化的反映。

片理是岩石沿平行的平面分裂为薄片的能力。片理常常不与层理面相一致。片理面常发生于单向地质构造压力作用的方向，而这种压力可以和层理面成不同的角度。除了片理外，有时还会产生两个裂隙系，在大多数情况下，这两个裂隙系成斜角相交，井垂直于片理面而分布着。

由于岩石在结构上的特点使多数岩石的性质具有不均匀性和各向异性。即使不具有裂隙和明显层状的岩块试件，也可以带有各向异性的特点。这是岩石内部结构性(微观结构)的反映。岩石中的矿物定向排列，沉积过程中具有的微层理性，变质过程中所形成的片理以及在地壳构造力作用下所形成的劈理等等。都会使岩石的物理力学性质带上各向异性的特征。岩石的各向异性，表现在它的强度及变形特性等各方面。二．岩石的力学性质

首先补充一下，本油田内部区块岩石约为：白色盐岩，灰褐色油浸泥岩，深灰色泥岩，深灰色膏质泥岩，灰色泥岩，灰色泥质粉砂岩，灰色砂质泥岩，灰色膏质泥岩，灰色泥质盐岩，白色盐质泥岩，褐灰色油迹泥质粉砂岩，褐灰色油迹粉砂岩。

岩石力学性质主要是指岩石的变形特征及岩石的强度。影响岩石力学性质的因素很多，例如岩石的类型，组构，围压，温度，应变率，含水量，载荷时间以及载荷性质等等。

由于下面的内容，在资料1中(作者：专业教科书)中有详细的描述，这里就没有出现的结论做简单的介绍。大家可以参照教科书加深了解。

在一定的形式的应变情况下，拉伸应力的作用愈大，则在这种应力状态下岩石的强度会愈小。因此，岩石的抗剪强度大于抗弯强度，更大于抗拉强度，而岩石的抗压强度最大。

当有外力作用于物体使其变形时，这种分子间作用力便阻碍其变形。待物体因受外力而变形至某一程度，分子间的作用力适与外力相等而成平衡。此时物体便处于平衡状态。当除去外力，物体能回复原来状态的特性，称为弹性。当除去外力，物体不能恢复原状的特性，称为塑性，有的也称受范性。除了残余变形(非弹性变形)属于塑性的现象以外，松弛，后效，蠕变，疲劳等也属于塑性的变形现象。

第一种类型为弹性变形，由加载直至破坏应力-应变曲线近似线性特征，例如玄武岩，石英岩，辉绿岩，白云岩和坚硬的石灰岩等。

第二种类型为弹一塑性变形，应力一应变曲线在接近破坏载荷时出现连续的非弹性变形。例如软弱的石灰岩，粉砂岩和凝灰岩等。

第三种类型为塑弹性变形，应力一应变曲线在低应力下表现出向上弯曲的现象，随后近似线性关系，直到破坏，例如砂岩，花岗岩。

第四种类型及第五种类型为塑一弹一塑性变形，应力一应变曲线均呈现S形曲线。这两种曲线不同之点：前者近似直线部分较陡，且初始阶段压缩性较小，例如变质岩中大理石和片麻岩。后者直线部分较缓，表示同样应力下变形量较大，且初始阶段具有高度压缩性。它们之间的共同特点是在接近破坏时均显示出不同程度的非弹性变形。

第六种类型为弹一塑一孺变变形，曲线的直线部分很短，随后产生非弹性变形和连续蠕变，例如盐岩和软泥等。

岩石强度的含义是值岩石不致产生破坏而能抵抗的最大应力，而岩石力学中常将破坏应力定义为岩石强度。单轴强度是指岩石试件在单轴载荷下达到破坏时的最大应力，一般分成抗压，抗拉，抗剪强度等等。

我们知道岩石的力学性质取决于组成晶体，颗粒和胶结物之间的相互作用以及裂缝，节理，层面和断层的存在。在研究岩石的力学性质时，一方面，很难根据它的组成颗粒的性质来说明该岩石的力学性质，特别是它的强度；另一方面，由于裂缝，节理，层面和断层的分布如此多变，以至于受这种分离影响的大块岩石的力学性质，对于任何其它大块岩体来说很少有共同的联系。因此在确定岩石的最基本的力学性质时，应包含足够数量的组成颗粒，同时要排除较大的结构不连续性，使试件具备大致均匀的性质，尺寸为几到几十厘米的岩样一般适用于此要求，并且可以很方便地在实验室进行试验。

岩石抗拉强度远远低于抗压强度，一般前者为后者的1/10到1/20，甚至1/50。其抗拉强度低的原因主要是出于岩石内部孔隙的影响，一般情况由于岩石内部微裂隙，孔孔较为发育，这种缺陷以抗拉强度降低尤为敏感，在拉应力作用下具有削弱岩石强度的效应。岩石的抗拉强度还受到岩石本身内部组分的影响，例如矿物成分，颗粒间胶结物的强度都影响岩石的抗拉强度。另外，岩石的抗拉强度一般随着加载速率的增加而增大。岩石的抗拉强度随着俄温度，湿度及孔隙度增加而降低。这个结论与抗压强度相同，但增加或减低的幅度却并不一样。

抗剪试验表明，剪切面上所受的正应力越大，试件被剪破坏前剪切面上所能承受的剪应力也越大，因为剪切破坏发生前一要克服粘结力(内聚力)，二要克服剪切面上的摩擦力，正应力越大，摩擦力也越大。

由于强度不仅仅是材料本身的一种力学性质，而且与材料内部的应力状态有关。如直接剪切试验，虽然强制它在预定剪切面上产生剪切破裂，但有时预定剪切面未必是最容易剪裂的方向，这与剪切面上的力分布有关。大多数岩石达到强度极限，岩石呈现出各向异特征，岩石内部具有一定的应力梯度，所以要真了解岩石的抗剪强度，目前还有一定困难。

在没有考虑其它因素影响情况下，各种强度大小的顺序为：三轴抗压强度>单轴抗压强度>抗剪强度>单轴抗拉强度。岩石的三轴抗压强度最高，而单轴抗拉强度最低。单轴抗拉强度为单轴拉强度的10-50倍，而为抗剪强度的3-10倍左右。

岩石试件在载荷的作用下，试件内部首先产生微裂隙压密高变形，当载荷逐渐增加，达到屈服极限时，就开始产生微破裂(有微破裂面)，随着微破裂逐渐扩展。当达到破坏强度时，宏观破裂面已逐渐形成，最后导致试件完全破裂成几块。

因此，变形，破裂时相互依存的两个不同发展过程，在变形达到一定阶段，既包含着破裂的因素，而破坏阶段的到来也是变形不断发展的结果，所以，破坏实质上是破裂从量变到质变的一个过程。

岩石在常温常压下一般产生脆性破坏，但深埋地下的岩石却表现为明显的延性，岩石这一性质的变化时由于所处物理环境改变造成的。所谓脆性与延性至今尚无十分明确的定义，一般所谓脆性破坏是指由弹性变形发生急剧破坏，破坏后塑性变形较小。延性是指弹性变形之后产生较大的塑性变形而导致破坏，或者接发展为延性流动。所谓延性流动是指有大量的永久变形而不至于破坏的性质。对于岩石而言，破坏前永久应变在3%以下可作为脆性破坏，5%以上作为延性破坏，3-5%为过渡情况。

岩石在地下一般处于三向应力状态，为了模拟这种状态下的力学性质，一般在室内进行岩石三轴应力试验。

一般来说，压力对砂岩，花岗岩强度的影响要比对石灰岩，大理岩大。另外压力对强度的影响程度，不是在所有压力范围内都是一样的。在开始增大围压时，岩石的强度增加比较明显；在继续增加围压时，相应的强度增量就变得越来越小；最后当压力很高时，有些岩石(例如石灰岩)的强度便趋于常数。

在三轴应力作用下，岩石机械性质的另一个显著的变化，就是随着围压的增大，岩石表现出从脆性到塑性的转变，并且围压越大，岩石破坏前所呈现的塑性也越大。

围压对岩石的弹性模量的影响一般可分两种情况；对坚硬低孔隙的岩石影响较小，而对软弱高孔隙的岩石影响较大。

总的来说，随着围压的增大，岩石的抗压强度显著增加；随着围压的增大，岩石的变形显著增大；随着围压的增大，岩石的弹性极限显著增大；随着围压的增大，岩石的应力一应变曲线形态发生明显改变。岩石的性质发生了变化；由弹脆性一弹塑性一应变硬化。

在来说说岩石的抗压入破碎强度。钻井时岩石的破碎过程是异常复杂的，这不单是由于钻头破碎工具的形状是多种多样的，而且载荷也不是静载荷而是动载，载荷的大小及方向又随着时间而改变。此外，在井底岩石上还作用有岩石压力(纵向和侧向)，洗井液的压力，从钻头喷嘴射出的射流的动压以及地层本身孔隙中存在着的液体或气体的压力等等(如果必要，还要考虑井底温度的作用)。对这样复杂的问题，要完全从纯理论上进行分析几乎是不可能的，因此，人们都设法对实际井底的情况进行适当的模拟，以便在试验室条件下去掌握各种因素对岩石破碎的作用和影响，从而提出对钻井实践有意义的合理建议以改善或提高钻井效率。

对钻井过程中岩石破碎的特点进行的分析表明，”压入的破碎”在破碎过程中起主要作用，例如牙轮钻头的齿在纵向载荷作用下压入岩石(一般是冲击的动载荷过程)，使齿面下的岩石产生体积破碎，形成坑穴；然后由于齿沿井底的滚辗作用使破碎的坑穴扩大，再加上钻头的水力作用不断剥离清除钻屑，冲蚀并扩大岩石的破碎体积(对某些岩石甚至可实现水力直接破岩)。对于切削或磨削型的钻头(刮刀或金刚石)，既有在钻压作用下对岩石的压入，又有在钻头扭力的作用下对岩石的切削。由于这两种作用的综合过程，使岩石破碎所需的纵向压力大大减少。试验证明，大约只相当于静压入破岩时的1/6到1/14。

由此看来，各种钻头破岩的过程是相当复杂的。为了研究能反映钻头破岩时的岩石力学特性，如果把破岩的工程进行简化，并把一些条件理想化，仅仅抓住”静压力破碎”这个特点进行分析还是有可能的。为此，苏联学者史立涅尔分析了具有圆柱形的平底压头静压入岩石时在岩石中产生的应力状态并提出了确定岩石”硬度”(即抗压入强度)和塑性性质的一套方法。

由于压入时岩石的破碎特点，对石油钻井时岩石的破碎过程具有一定的代表性，所以用压入法所测定的岩石力学特性在一定程度上能相对地反映钻井时岩石抗破碎的能力。

脆性岩石开始屈服时便达到了脆性的破碎，而塑性岩石的屈服极限则出现于破碎发生之前。

由于脆性破坏和塑性破坏的性质差别很大，与钻井过程中所用工具(钻头)的设计，选用有很大的关系。因此了解岩石脆性塑性及其转变压力是很重要的。三．影响岩石力学性质的因素 1．动载(冲击加载速度)的影响

动载荷的主要特点是它的作用速度快，在几秒钟内施加的载荷在理论上是不会在岩石中产生于静载荷根本不同的应力分布，但冲击钻具或爆炸的作用时间很短(不到几个微秒)，可以在岩石中激起综合应力或是弹塑性的振动波。岩石对动载荷的抗力要比静载大得多。岩石的抗压强度也是随着试件加载速度的增大而增大的。在高速加载时所得的抗压强度值要比低速加载时大得多。

变形速率的增大引起了抗压强度的相应增大。在所试验的变形速率范围内，岩石的抗压强度最多可提高2倍左右。在三轴试验的条件下，同样也观察到了岩石的强度随加载速度的增加而增大。在动载条件下岩石强度大幅度增大的原因。是应力作用的短暂性，使岩石变形和破坏的有关机理，在应力波的作用时间内不能达到完全的程度。

冲击速度的增大，相应地也是变形速度的增大，供岩石变形的时间缩短了，使塑性变形的扩展受到了抑制，所以表现了塑性系数的下降。研究还表明，变形速度对低强度，高塑性及多孔岩石的性质的影响要比对高强度，低塑性岩石的影响来得大。

综上所述，可以认为，在目前牙轮钻头冲击岩石的速度范围内(不大于5米/秒)，动压入与静压入破碎岩石时，岩石的机械性质并不呈现有本质上的差异。2．压力的影响：

压力的影响包括地应力(含上覆岩层压力)，井筒液柱压力及地层的孔隙压力三个方面。

上覆岩层压力是来源于岩层本身的重量。因此，只要知道了地下不同深度处各岩层的密度，便可以推算出该深度处的上覆层压力。由于地下岩层的密度是随岩性和深度变化的，所以上覆层压力也是随深度变化的。密度测井提供了计算上覆层压力的依据。

理论分析表明，无论是垂直的上覆岩层压力或是水平的地应力(均匀的或非均匀的)都会影响井壁岩石的应力状态，从而影响到井壁的稳定。当井壁岩石的最大和小主应力的差值越大时，问题表现得也越严重。如果井内泥浆的比重太小，一些软弱岩层就会产生剪切破坏而坍塌或者出现塑性流动使井眼产生缩径。如果井内泥浆的比重过大，又会使一些地层造成破裂(压裂)。地层的破裂压力决定于井壁上的应力状态，而这个应力状态又和地应力的大小紧密相关。

液柱压力和孔隙压力的影响：如果岩石是干的，不渗透的，孔隙度小且孔隙中不存在液体或气体，则增加液柱压力就好比在三轴试验时增大岩样的围压。

岩石的屈服强度随着孔隙压力的减小而增大。当围压一定时，只有当孔隙压力相对地小时，岩石才呈现塑性的破坏；增大孔隙压力将使岩石由塑性破坏转变为脆性的破坏。一些受压页岩由于孔隙压力相当高，当钻开井眼后，从井壁上因产生脆性的破坏而崩落，大概与这种机理有关。因此，在考虑页岩井壁的稳定时应该对孔隙压力给予足够的重视。相反地，在钻井工程中，孔隙压力有助于岩石的破碎从而提高钻井速度。

因此，随着井的加深或泥浆密度的增大，钻速的下降不仅是由于岩石硬度的增大，而且也由于岩石塑性的增大，特别是由于钻头齿每次与岩石的作用所破碎岩石的体积减小的缘故。

实际井底岩层中有孔隙流体的压力存在，因此岩屑的”压持作用”是由井底压差(即泥浆液柱压力与地层孔隙压力之差)引起的。钻头齿在冲击的间歇中，泥浆不可能全部移走被压持的岩屑，于是出现了岩屑的重切现象，这就是不良的井底清洗降低钻井速度的一个原因。

温度对岩石机械性质的影响：高压，高温对岩石力学性质的影响对于地球物理学家和够咋地质学家研究地壳应力和构造运动是非常重要的。对于钻井来说，随着所钻地层深度的增加。作用于其上的压力和温度是同时增大的。因此，如不考虑压力的作用只单独研究温度的影响就没有多大意义。

总的来说，在高温的各向压缩条件下，大部分沉积岩石是具有塑性变形能力的，而且沉积岩开始呈塑性变形的压力和温度值要比硅质的火成岩和变质岩低得多。

如果根据岩样破坏前呈现残余变形的大小来估计岩石的塑性，则在埋深10000米的范围内，可以把沉积岩石的塑性从大到小列出如下的顺序，盐岩，石灰岩，泥页岩，石膏，白云岩，石英岩。

液体介质对岩石机械性质的影响：许多研究者都发现，岩石中所含的水分使岩石的强度下降，而且含水量越多，强度下降得越多。含水量对一些岩石，例如泥页岩，也会影响其塑性性质，增大其流变特性。

关于液体介质对固体的作用机理，苏联科学院院士列宾捷尔系统进行了研究，认为在液体介质的作用下，使固体在变形和破坏过程中产生机械性质变化的原因，主要是由于在固液面产生的物理化学现象----润湿和吸附。

根据液体的润湿程度，所有固体可分为两大类---亲水固体和憎水固体。亲水固体被水润湿得好些。被烃类液体润湿得差些。憎水固体则相反。几乎所有的钻井中所遇到的岩石都是亲水固体，都能被水很好的润湿。

水渗入到岩石中润湿岩石颗粒表面，减弱颗粒间界的联结力，导致岩石强度的降低。越是多孔及富含裂隙的岩石，水渗入得越深，岩石的强度也降低得越多。加表面活性剂于水中，将提高水的活性，能更大幅度地降低岩石的强度。如果在水中加入烃类非活性液体，则降低了水的活性，岩石的强度降低的幅度就比单纯的水要小得多。

钻井时岩石的破碎过程主要是在液体介质中进行的。这些液体介质-洗井液的物理化学性质往往是非常复杂的，包含有各种具有表面活性的无机和有机的物质。

在一定的条件下，液体介质由于吸附及润湿作用将促进岩石的破碎过程。吸附本身不仅覆盖着可见的岩石表面，而且也沿着颗粒的接触边界及裂隙(主要是微裂隙)渗入到表面层的深处。

在钻井的岩石破碎过程中，尤其在岩石的疲劳破碎过程中，井底岩石的表面层上充满了数量众多的各种尺寸和方向的裂纹，吸附层便沿着这些形成的表面裂隙挤入到井底岩石的深部，直到所吸附的原子或分子的尺寸等于裂纹的宽度为止。列宾捷尔认为，吸附层挤入微裂隙是由于产生吸附时，岩石的自由表面能减小的缘故。

外来的介质，包括水，参与了岩石的破碎过程，而水的活性又由于加入吸附质而大大提高。这些被吸附的物质可称为”硬度减低剂”。而这种因吸附作用而降低硬度的现象被称为” 列宾捷尔效应”。

对吸附降低硬度起主要作用的是微裂纹。大的裂隙只提供吸附层赖以挤入到最细薄裂纹入口处的通道。吸附层挤入微裂纹的速度与微裂缝的厚度无关。当液体流到为裂缝口时，液体能紧密地吸附在固体表面上的表面活性物质分子就能超过液体的侵入速度，沿裂缝两面而跑在前头，一直跑到微裂缝最狭窄的地方。另外，还可以推测出被吸附物质进入固体内的另一种机理：当微裂缝在液面下形成时，为裂缝空间处于真空状态，所以液体的蒸汽以及液体中所溶解的物质能马上饱和微裂缝的空间，同时被吸附层能覆盖住微裂缝的整个表面，并在微裂缝两侧产生附加的契入压力以阻止裂缝的闭合，从而有助于疲劳裂纹的扩展，提高岩石破碎的效率。

根据选择性吸附的道理，只要选择恰当的表面活性剂使其只对岩石表面产生吸附，而不是被金属或硬质合金所吸附，则也能同时到达提高钻头的耐磨性。四．岩石的研磨性

在用机械方法破碎岩石的过程中，钻井工具和岩石产生连续的或间歇的接触和摩擦，从而在破碎岩石的同时，这些工具本身也受到岩石的磨损而逐渐变钝，损坏。除了金刚石以外，制造钻头的材料多为淬火钢或硬质合金，岩石磨损这些材料的能力称为岩石的研磨性。钻头刃的磨损 一般是表面的研磨性磨损，在有些情况下也可能出现疲劳的磨损，至于刮刀钻头硬质合金工作刃或人造金刚石聚晶块的脱落折断不属于正常的磨损。

表面磨损，它是由钻头工作刃与岩石相摩擦的过程中产生微切削，刻划，擦痕等所造成的。这种研磨性磨损除了与摩擦材料的性质有关外，还取决于摩擦的类型和特点，摩擦表面的形状和尺寸，摩擦面的温度，摩擦的速度，摩擦体间的接触压力，磨损产物的性质和性状及其清除情况，参与摩擦的介质等因素。

然而研究岩石的研磨性对于正确地设计和选择使用钻头，提高钻头的进尺，延长其工作面的寿命(轴承的磨损及寿命问题不在此讨论之列)，对于提高钻井速度乃是极为重要的问题。

晶质岩石的研磨性：相当于淬火钢而言，晶质岩石的研磨性是与组成它的矿物的微硬度成正比。组成晶质岩石的矿物的硬度越大，该岩石的研磨性也越大。在这类岩石中，研磨性由小到大的顺序为硫酸盐类岩石(石膏，重晶石)，碳酸盐岩(石灰岩和白云岩)，硅质岩石(玉髓和燧石)，铁-镁长石岩，石英岩。研磨性最小的是硫酸盐类岩石。

如果岩石是由多晶矿物所组成的，则其研磨性决定于这些组成矿物的平均硬度。但是多晶(多种矿物成分)成分在结构上出现一个新的问题，即其表面粗糙度较高(矿物间的硬度及耐磨性的差别越大，表面粗糙度也显得越大)，因此，在多晶岩石和单晶岩石的矿物硬度相同的情况下(多晶矿物的硬度是计算的平均值)，前者的研磨性略高于后者。不过，如果组成矿物的微硬度小，则附加的表面粗糙度对淬火钢的磨损并没有明显的影响。

碎屑岩石的研磨性：按研磨性质而言，最重要的碎屑岩石是石英砂岩和粉砂岩，其余的碎屑岩因其组成的矿物具有较低的硬度，故具有和其矿物组成相当的晶质岩石相同的研磨性。晶质岩石和碎屑岩石的主要的本质的区别在于后者的强度性质决定于其胶结物的强度和结构。因此，在分析这类岩石的研磨性时作为主要的机械力学特征应该采用压入的硬度，因为它代表了碎屑颗粒间的联结强度即胶结物的强度。

具有相同矿物成分的碎屑和晶质的研磨性的主要区别在于摩擦表面具有不同的粗糙度特点。碎屑岩具有更高的表面粗糙度，而且岩石的孔隙度越大，颗粒越粗，棱角越多。其表面的粗糙度也高。高的粗糙度的表面导致增大摩擦时的真实接触压力。

在自然条件下，许多低研磨性的岩石(泥质的，硫酸盐和碳酸盐的岩石)往往或多或少地含有石英颗粒。对于这类岩石，实际上钢的单位摩擦路程磨损和石英粒的含量百分比之间存在着正比的关系。而这类岩石的主要胎体矿物，相对来说，对研磨性的影响很小。

从曲线看出，砂岩的研磨性与其压入硬度成反比。也就是说，随着砂岩胶结强度的降低，砂岩的研磨性增大。这可以解释为胶结物强度低，颗粒越容易从岩石上剥离出来而形成新的摩擦表面，并导致表面粗糙度增高。而且砂岩的孔隙度越大(孔隙度本身也反映了低的压入硬度)，其表面的粗糙度也高。随着砂岩硬度的增大，摩擦表面越来越变成研磨的表面，粗糙度便降低了，这是砂岩的研磨性随着硬度增大而降低的主要原因。

粉砂岩和砂岩的区别只在于粒度之不同，所以上述砂岩研磨性的规律也适用于粉砂岩。但是由于粉砂岩的粒度比砂岩小2/3到3/4，所以在硬度相同时，粉砂岩的研磨性要比砂岩小。

硬质合金在碎屑石英岩石上的磨损规律也和淬火钢在低研磨性岩石上的磨损规律那样简单。随着砂岩和粉砂岩硬度的减小，硬质合金的磨损也增大，但增大得不多。而在同样的岩石硬度范围内，随着硬度的减小，淬火钢的磨损量却增大好几倍。这个道理是显而易见的，因为石英的硬度要比碳化钨的硬度小得多。

综上所述，盐岩，泥岩和一些硫酸盐岩，碳酸盐岩(当不含有石英颗粒时)属于研磨性最小的岩石；其次应为石灰岩和白云岩等，属于低研磨性的岩石；火成岩的研磨性一般属于中等或较高，要看这些岩石中所含长石和石英成分的多少以及颗粒粒度和多晶矿物间的硬度差

而定。含长石及石英成分少，粒度细，矿物间的硬度差小的研磨性也小些，反之则研磨性较高；含有刚玉矿物成分的岩石应属于高研磨性的岩石；沉积碎屑岩的研磨性主要视其石英颗粒的含量极其胶结硬度而定，石英颗粒含量越多，粒度越粗，胶结强度越小的岩石，其研磨性越高，反之，如石英颗粒的含量少，颗粒细，胶结强度大的岩石，则其研磨性应较低。五．岩石的流变特性

岩石在长期载荷作用下，应力，应变随时间而变化的性质称为岩石流变性。岩石是具有流变性的。李四光教授指出：”岩石的非弹性表象，除了岩石的塑性以外，还牵涉到岩石的弹塑性，滞弹性以及松弛现象，蠕变现象等问题。在近代，人们把这些问题统称为流变学问题。因此，岩石是一种具有流变性的物体”。

某些在特定条件下的岩体，如破碎带，软弱夹层，断层，充填着粘土质的裂隙以及边坡等，在现今构造应力或自重作用下，随着时间的增长亦会产生显著的蠕变现象。在石油工程中的流变现象：在石油钻井过程中，当钻遇盐膏层时，会发生缩径现象；油田开发过程中，由于注水，泥页岩部位的套管会受到非均匀外载的作用等都与岩石蠕变有关。

蠕变的定义：岩石在恒定载荷持续作用下，其变形随时间逐渐缓慢地增长现象称为蠕变。

应力松弛的定义：若控制变形保持不变，应力随时间的延长而逐渐减少的现象称为松弛或称应力松弛。

岩石的蠕变性态可以通过单轴或三轴压缩，扭转或弯曲等蠕变试验来进行研究。试验表明：在恒定载荷作用下，只要有充分长的时间，应力低于或高于弹性极强性极限均能产生蠕变现象。但在不同的恒定载荷下，变形随时间增长的蠕变曲线却有差异。六．井壁稳定

钻井之前，深埋地下的岩层受上覆岩层压力，最大水平地应力，最小水平地应力和孔隙压力的作用，处于平衡状态，打开井眼后，井内的岩石被取走，井壁岩石失去了所有的支撑，取而代之的是泥浆静液压力，在这种新条件下，井眼应力将产生重新分布，使井壁附近产生很高的应力集中，如果岩石强度不够大，就会出现井壁不稳定现象。

井壁失稳问题，从广义上讲包括脆性泥页岩，低强度砂岩的井壁坍塌，塑性泥页岩井壁的缩径和粘弹性变形以及一些岩层在钻井液压力作用下的破裂。井壁失稳一般表现为坍塌(扩径)，缩径，破裂。

缩径：井眼压力较小，井壁岩石发生延性流动。缩径经常发生在易水化膨胀的泥页岩地层，在钻井过程中其主要表现形式为：起钻遇卡拔活塞，下钻遇阻划眼。

井漏：井眼压力大于地层破裂压力。井壁破裂常出现在裂缝或胶结差甚至无胶结物的破碎性地层。

井塌：井眼压力小于地层坍塌压力，同时容易发生井喷事故。井壁坍塌是井壁失稳中最常见的形式。

井壁不稳定的原因：如果井眼内的泥浆密度过低，井壁应力将超过岩石的抗剪强度而产生剪切破坏(表现为井眼坍塌扩径或屈服缩径)，此时的临界井眼压力定义为坍塌压力。如果泥浆密度过高，井壁上将产生的拉伸应力，当拉伸应力大于岩石的抗拉强度时，将产生拉伸破坏(表现为井漏)，此时的临界井眼压力定义为破裂压力。在实际工程中，可以通过调整泥浆密度，来改变井眼附近地应力状态，达到稳定井眼的目的。

井壁失稳与岩石破坏类型的关系：井壁失稳时岩石的破坏类型主要有两种：拉伸破坏，剪切破坏。

剪切破坏又分为两种类型：一种是脆性破坏，导致井眼扩大，这会给固井，测井带来问题，这种破坏通常发生在脆性岩石中，但对于弱胶结地层由于冲地作用也可能出现井眼扩大。另一种是缩径，发生在软泥岩，砂岩，盐岩等地层。在工程上遇到这种现象要不断地划眼，否则会出现卡钻现象。

拉伸破坏或水力压裂会导致井漏，严重时可造成井喷。实际上井壁稳定与否最终都表现在井眼围岩的应力状态。应力超过强度包络线，井壁就要破坏，否则井壁就是稳定的。

综上所述，井壁失稳的原因可以概括其来分四大类:

(1)地质力因素，原地应力状态、地层孔隙压力、原地温度、地质构造特征等。这些因素是不可改变的,只能准确地确定它们。

(2)岩石的综合性质，岩石的强度和变形特征等、孔隙度、含水量、粘土含量、组成和压实情况等。就一口井而言, 约75% 的岩层由泥页岩组成,而95% 的井壁失稳发生在泥页岩段, 且绝大多数受物理化学因素影响所致。粘土矿物的这种特性在油气井钻井中又被称为泥页岩的水敏, 正是由于泥页岩的水敏性, 降低了泥页岩的强度, 改变了井周的应力分布, 造成井壁坍塌。

(3)钻井液的综合性质、化学组成、连续相的性质、内部相的组成和类型、与连续相有关的添加剂类型、泥浆体系的维护等。特别是对于泥页岩和泥质胶结的砂岩，钻井液对它们的物理力学性质的影响非常的大。

(4)其它工程因素，包括打开井眼的时间、裸眼长度、井身结构参数（井深、井斜角、方位角）、压力激动和抽吸等。

这些因素和参数之间相互作用、相互影响、使井壁稳定问题变得非常复杂。

总结：

通过上面对岩石的力学性质的介绍，大家对钻头破岩有了个理性的理解。如果要做更深入的了解，大家可以通过学习别的关于岩石及岩石力学的书籍去加深。参考资料：

1．管志川，刘希圣《钻井工程理论及技术》 2．刘希圣《钻井工艺原理》 3.蔡美峰《岩石力学与工程》

第二篇：实习技术员的基本功01

实习技术员的基本功

（一）此文仅为本人所有，转载请著名出处！序言：

很感谢有这种机会，可以学习井队技术员方面的相关知识，特地将自己学习到的知识点总结起来，不是每位同学都能碰到好师傅，也不是每位师傅都会倾力相授自己的绝学，所以将自己所学习到的知识分享下，如果您有更好的，请及时补充！正文：

到了实习技术员这个岗位上，做任何事都要讲究精确和认真。言归正传，那么实习技术员第一项基本功就是读卡片，其次就是能准确完成每天的IADC和日报任务。一．卡片上读当天的工况(1)修理时的工况

“卡片记录了大钩上提与下放，通过这个卡片，我们可以从中看出很多工况。”

-----------技术员

如上图，这是某天中修理泵的工况，上提钻柱并刹住，是为了把钻头提离井底，防止钻具被埋。那么悬重在一段时间内都是固定的值，正常是一条直线，由于修泵时间过长，要时常活动钻具，防止粘卡，所以卡片上出现了记录指针的异动。(2)下套管时的工况

如上图，由于表套和技术套管下的并不深，所以大钩悬重不会太高，井口下套管的操作是，大钩提起某根套管，出现小的悬重记录甚至忽略不计，与已入井口套管连接，上扣，这时大钩几乎没有悬重，所以出现了约十分钟的直线，上扣完，提起套管柱，解开吊卡，出现累计套管的悬重。然后重新接新的套管，大钩几乎又没有悬重。这一系列循环步骤正好解释上面大钩记录。请读者仔细体会。(3)钻水泥塞

如上图，由于钻水泥塞是轻钻压，慢慢把水泥塞钻穿，又因为我们队记录笔记已经记录了一口井，所以记录的不是很清晰，但是从时间上判断水泥塞钻了接近两个小时。由于钻水泥塞有：每4~5米上提划眼2~3次，每25~30米大排量洗井1~2周，将水泥屑充分循环出地面的工艺要求，所以出现悬重变化频繁。(4)单点测斜

上图是我队单点测斜记录状态，用测斜小绞车，钢丝带测斜杆下去。A段为卸开方钻杆时，大钩的一系列动作，卸开方钻杆，提起时悬重几乎为零，所以出现了一条直线的B段，然后下放测斜仪器，这一上一下几乎在25分钟左右。上图正好能解释。(5)循环

如上图，钻进段的工况从接单根开始，悬重是有大起伏的波动，最大时为整段钻柱悬重，最小时就是根方钻杆，然后就是接了一根小鼠洞里的钻杆，而且这一系列动作的时间都很短，上图钻进部分的前后两部分线可以解释，中间的送钻是时时刻刻的，所以出现了象苹果核似的形状。请读者细细体会。

重点是循环，循环时要不停的上下划眼，所以大钩活动频繁，而且在一段循环时间内出现很多次高低峰值。(6)起钻 仔细观察上图，不难发现，仿佛波峰是在慢慢减小。对了，就是这样，起钻时，刚开始悬重是整个钻柱的重量，此时悬重就是最大的，随着钻柱行成立柱进入了钻柱盒，这时悬重是慢慢减小的，待完全取出钻具，则悬重几乎为零。(7)下钻

如上图，下钻就象是把起钻的过程反过来，大钩的悬重由小慢慢变大，直到后面悬重为整个钻杆柱的重量，然后开始划眼。(8)定向及复合钻进 如上图，复合钻进了几根，根据每口井的不同，定向出现的位置也不同，但是都是有其特点的，要么反复提起，因为要摆正工具面，要么工具面已经摆正，因为是滑动钻进，所以大钩没有复杂的变化，送钻频率也很低。读者可以详细比较复合段和定向段，不难发现，它们之间的不同。

(9)定向工况详细分析(能力提高)

我们要从卡片上详细读出实际接单根时间和纯钻进时间的话，应当怎么去判断？首先要说明下，所谓的接单根时间应该是划眼，定向和接单根开泵的时间。清楚这一点，我们就可以准确判断出接单根和纯钻时间了。

如图A段为实际纯钻时间，卡片一小时被分为四格也就是每格15分钟，所以纯钻时间约为53分钟。B段为上提钻柱，卡片指针频繁画动，B，C段为复合钻进段，因为定向过程中存在拖压，所以定向工程师可以要求把方钻杆最后一小段以复合钻的形式钻完。D段为上提大钩后慢速划眼放下，E段为大钩上提后定向测斜，F段为大钩上提后接单根的一系列动作，悬重很小，G段为接完单根后大钩上提，卡片指针频繁画动。所以接单根时间约为27分钟。

(10)定向过程中的托压现象(能力提高)

我们这口井是一口水平井，上图的工况是在下了1.25度螺杆后的钻进工况，A段由于甩掉2柱6寸半的钻铤后，多下了备用的2柱钻杆后，方余了4米。所以下钻完循环划眼后，A段就要定向钻掉这4米，测斜后接单根。B段开始摆工具面，边摆边打，钻进3米后，发现托压现象严重后，上提钻具从新划眼下，接着打。C段为明显的托压段，表现为钻时加长，刹把频繁加压，而泵差无变化。D段为上提划眼后测斜。最后接下一根继续定向。托压在上图中出现的主要原因是钻到水平井的拐点处，钻柱与井壁有大面积接触，摩阻有点大，同时螺杆度数高，螺杆自身也存在某些原因。队领导决定明天混油。

上图定向工程师给的工具面太小，所对应钻压的范围太小，在6-7吨之间防止跑工具面，长时间拖压的情况下的记录，中间刨去上提拉井壁的时间，总共有了6个小时。其实解决办法就是让定向工程师加大工具面，适当放开钻压，使钻头上能得到10吨左右的钻压。或者司钻适当加压打破井底平衡。

上图为某天的工况图，F代表复合钻进，H代表定向钻进。大家可以比较这两种钻进方式的特点。由于复合钻进，摩阻小，则施与的钻压很快能到钻头上，钻压回的也快。而定向钻进存在摩阻，施与的钻压需要时间回零，所以再次送的钻压要小。对比记录仪刻画的宽度就可以分辨出定向和复合的工况。复合的刻画的范围要宽。（11）异常情况的介绍

上图是下油套的过程中，悬重缓慢下降。已经被记录仪记录下来了。下套管中无悬重，况且如果施工的是一个水平井或者大斜度井，那么无法判断井下的情况。所以一定要及时打油。

上图是起钻的过程中的过程中，突然悬重下降。从记录仪上明显看出，并没有缓慢下降的过程。很灵异。可能是我们指重表管线老化的原因吧。

上图，是我们水平井打完后，下不带喷嘴的钻头进行通井时，在3000米左右发生了粘卡。据副司钻反映，他用了5吨的力来压，所以上提只有一段距离，下放也只有一段距离。卸开立柱，接方钻杆，结果滚子方补心无法放入钻盘面，进行循环。在初次160到170吨左右提不起来。决定就地开泵循环2小时，并通知相关领导。在两个小时候的第二次180吨提钻柱，终于提出来了。马上动转盘循环。此后很长一段时拆立柱循环划眼下钻。

（12）卡片上看钻压 如上图，是某日最后钻进的卡片。B点为左卡时悬重的最低点。换句话说是悬重完全为零的点，图上B点边上就是坐卡卸方钻杆接单根的工况，可以看出悬重稍微变大，这是因为大钩与游车加起来也有几吨的重量。在上图中AB段位98吨的悬重，这是当前单根打完后，提起向下匀速划眼，而划眼的钻压要求非常小，所以AB段基本可以代表整个钻柱的悬重。通过公式

就是钻压，当然也附带少量的摩阻在里面(斜井，水平井，直井卡片上通过悬重看钻压是有一定的偏差)。那么某一时刻的钻压的大小其实是悬重与当前记录仪指针表示悬重的差值。在CD这段波形曲线里，某一时刻钻压最大时，则是曲线的波谷。其次由于指针来回摆由于惯性也会出现偏差。综合摩阻，和指针惯性，从卡片读出的悬重只能作为参考，并不精确.：W压=W总-W悬 同过这个公司不难理解CD部分。悬重的缺少值 二．IADC及日报的填写与发送

具体详细的规范标准，我手上没有，现在所提供的是我时常犯的错误，而总结出来的。IADC的填写很能反映一个技术员的水平。

(1)无进尺时，不用填写钻进井段，如果有，就要填写清楚。比如起钻后要换个新钻头再下钻，而电子报表同一个班不能填两个钻头的情况，所以把上个班的钻头记录作为终结点(填入这个班的井深和时间，并做磨损评价)而当前这个班的钻头记录作为新钻头的起始时间。起下钻中间出现换钻头和试螺杆要在备注中填入在重要内容中。

(2)起下钻时也要在作业内容一栏填入钻具编号，起钻和下钻如果出现在同一个班，要求分开写，起下钻中间出现换钻头和试螺杆要在备注中填入在重要内容中。

(3)只要使用过泵就要在泵栏中填写清楚，需要注意的是二开或者三开只会是开一台泵，所以排量不能写成2台泵的排量。

(4)探水泥塞和钻水泥塞在作业内容中属于固井的项目。不属于钻头的进尺。那么探塞和钻塞都属于固井项目，在重要内容中，记录塞高和塞厚。

(5)当班使用过的钻头必须详细填写，如果当班起出了钻头，需要在钻头栏中填写起出井段和时间，并对钻头的状况做出描述。钻头再次下井则在其原编号后加”RR”。如果当班正常钻进则，计算钻头的时效然后保存退出。(6)在交班钻具组合栏中，如果当天的井深并不是钻具总长，则有方入在里面，所谓方入就是方钻杆入井口的长度。计算是整套钻具的长度+方钻杆长度+旋塞+方保减去井深。数据一定要保持一致。(7)关于上层套管栏应继承上一个班。有表层就写表层，如果有技术套管，则写技术套管。应详细写出各段长的不同型号套管的状况。(8)关于钻具的测量：外径量母扣，内径量公扣的内径，长度从公扣的台阶面量至母扣。扣型有专门的尺可以量出。所有数据保留两位小数，某个钻具四舍五入多算，后面的某个钻具抹去多余的数。尽量保证量出钻具组合长度略大于实际长度。

(9)钻头编号栏中，总序号表示第几趟钻，而钻头编号表示第几个钻头。原则是只要钻头不吃入地层，则不用填写该栏。

(10)在交班钻具组合栏中，为当天某班一天所打完的进尺状态。(11)在作业内容中，一定要区分复合钻进和定向钻进，在实际的井队运作中，定向钻进的时间是要付费给定向井服务公司的。同时也利于填写螺杆的使用时间。

(12)电子版的IADC的井深一定要等于小于实际井深，百利而无一害。(实际井深可以从气测和录井那里得来。)(13)电子版的IADC中，作业内容栏需要注意一下，原则是就算造假也要象。比如，每次交班，不可能次次都正好打完一根，很可能有方余的(方余就是方钻杆有多少没有打完)，这时候就要写”纯钻进+当前井深”，然后下个班的报表要表现出把这根打完，在接下根钻杆继续钻进。如果下钻钻具组合有变化，那么就会出现方余，或者没有下钻到底，如果是方余，则紧接着要在”划眼”后，写”纯钻进+井深”，接着接单根继续钻进。这是我们这些新技术员很容易犯的错误，同时在这里也可以看出你的资料是否真实。所以在做IADC时尽量事实求实，但也需要把假的做成真的。

(14)作业内容中如果出现0：00字段，系统是不会认的，所以尽量不要填写0:00的整数段，因为系统不知道是前面的最后的时间，还是今天的时间，所以24:00-01:00中的任何时间段都不能出现(系统不知道是前天的结束还是今天的开始)，要么填写11：30-0：10，千万不能填写11:30-24:00。仅记！

(15)一开二开三开时，前期是一开二开整改。主要是整改井口，那么开钻时间为钻头接触土壤时的时间或者把水泥塞厚完全钻穿的时间，在重要内容中要表示出一开二开三开的详细时间。

(16)如果出现了固井作业，则需要在重要内容中记录使用水泥的型号，吨数，预留塞面高，替浆量多少方等。

下面就关键的几个栏目在行业标准里介绍下：

交班钻具组合：指从钻头开始向上至方钻杆以下的所有入井钻具，包括钻头，钻铤，扶正器等入井工具，分别列出名称，外径和长度。循环处理钻井液：循环钻井液和处理钻井液的作业时间。

起下钻：起钻，下钻及换钻头作业时间，包括短程起下，倒换钻具，甩钻具和配钻具时间。

保养钻机：占用钻机的常规润滑和保养时间。

修理时间：指由于机械设备或地面建筑物损坏或运转失灵被迫停止钻井工作进行修理的时间，包括机械修理和钻具修理等。测斜：测量井斜的作业时间 电缆测井：包括测井工具的现场安装，测井作业和工具拆卸等占用钻机的作业时间。

下套管，固井：包括下套管前的准备工作，通井，下套管，注水泥及固井工具的拆卸等占用钻机的作业时间，下套管中下入的扶正器，刮泥器等工具，固井时的细节(如注浆时间，顶替时间和碰压时间等).候凝：等待水泥浆固而占用钻机的作业时间

装防喷器：按装和拆卸防喷器等井口装置而占用钻机的作业时间。防喷器试压：各次开钻前，对防喷器及其管线测试承压能力所占用钻机的作业时间。

中途测试：包括组装测试工具，下测试管串，测试作业，反循环及压井作业，拆卸测试工具等占用钻机的作业时间。再唠叨下钻头的使用和磨损评价(行业标准)

1．钻头通过井眼中的套管鞋，台阶，狗腿，缩径段时，应放慢下钻速度。

2．若在缩径段扩划眼，应采取用低转速低钻压和尽可能大的流量划眼，缓慢通过缩径井段。

3．下最后一个单根时，宜缓慢开泵，逐渐加大排量达到实际值，低转速缓慢下放，冲洗井底。

井底造型/磨合 牙轮钻头按规定进行磨合30min，现在工程部的领导要求新钻头入井轻钻压跑合至少1小时，在半米内。同时要求划眼时要留1米不要划到底。因为划到底相当于用很快的速度把钻头钻到底，这样容易减少钻头的使用寿命；金刚石钻头按生产厂家推荐的钻进参数低转速低钻压钻进0.3m-0.5m,完成井底造型过程中，不应急于增加钻压，以免损坏钻头。

总结：在这里要十分感谢我的师傅，如果文中有错误，可以留言交流，本文旨在共同进步，共创油田美好明天。待续。。。。

第三篇：实习技术员的基本功(六)

实习技术员的基本功(六)

序言：

由于本口井比较特殊，采用的是分级固井的方式完井。这也算是水平井完井的一大特点，与其它定向井的完井方式不一样。所以在这里简单的介绍下。正文：

由于本井是一口水平井，所以完井方式有些特殊。采用的是分级固井的割逢衬管完井的方式。

割逢筛管完井方法共有两种：一种是在钻完油气层后，下入套管柱端连接衬管的管柱到油层部位，使用套管外封隔器注入水泥封固油层以上井段的环行空间。另外一种完井方式是当钻头钻到油层顶部，下入套管至油层顶部，注水泥固井，下入钻头从套管鞋继续向下钻穿油层至完井井深，再下入带割缝衬管的管柱，封隔器还密封衬管和套管的环行空间。

使用割缝衬管还允许一些细砂随着原油进入井中，较大的砂粒被阻在衬管外面形成”砂桥”或者”砂拱”，随后较小的砂粒被挡住，以后更小的砂粒被阻挡住。这样，在井壁形成由粗到细的滤砂层，阻止油层大量出砂，起到防砂的效果。

上图中的缝眼是纵向排列的。“口袋”是有出砂沉淀的用途的。对于出砂严重的油层应该将沉砂口袋加长；稠油井为了便于抽油泵下入口袋，口袋也应加长；低渗透油层，由于动液面低，应该加长口袋。本井预留口袋60米。

下面来说说我们表套，技套，和油层套管(上图为技套)。

表套和技套：钢级J-55的浅绿色套管，最小屈服强度379MPa,最高屈服强度552MPa,最低抗拉强度517MPa,延伸率22.5%。而此次下的油套为两种：钢级N80的为红色套管，最小屈服强度552MPa,最高屈服强度758MPa,最低抗拉强度689MPa,延伸率17%。钢级P110为白色套管，最小屈服强度758MPa,最高屈服强度965MPa,最低抗拉强度865MPa。

套管螺纹分两大类：API套管螺纹和非API标准的特殊套管螺纹。

API套管螺纹又分：短圆螺纹(STC),长圆螺纹(LTC),梯形螺纹(BTC)，直连型螺纹(XL)。

油井水泥的性能中对于固井最重要的是水泥水化反应和速度，也就是水泥浆稠化，硬化的速度和反应成生物的强度及热稳定性。

注水泥的设计方案设计必须做到：一是依据井下地层条件和参数，如被封固地层的岩性和物性，井底温度和压力，地层流体性质等。二是依据井筒条件，如获取井径资料，地层及油气电测资料或数据，完井钻井液性能，地层孔隙压力和破裂压力，确定套管下深及管串组合，水泥封固层位及段长等。在上述条件齐全后方可进行注水泥设计。其中包括：注水泥浆量，替钻井液量，驱替钻井液的流型，临界流速，临界排量，全过程注替压力变化计算，排量及压力控制和隔离液设计等。

在注水泥和替钻井液过程中，钻井液能否被顶替干净，是水泥作业成功的关键。实践证明，良好的井眼和套管居中是提高顶替效率的前提。在大斜度和水平井段，由于重力作用套管容易粘靠井壁，形成套管偏心。套管偏心引起环空间隙不均匀，使流经的液体受到阻力不同。流体的最大流速分布在环空间隙较大的上部，而下部的流速降低，甚至没有液体流经，降低顶替效率，使水泥浆不能有效地填充整个环空，造成环空窜通，这是影响固井质量的主要因素之一。

扶正器除了能改善套管的居中程度以外，还可以减少下套管的摩擦阻力。扶正器的选择取决于井眼的状况及扶正器受力情况。常用的扶正器有两种：一种是弹性扶正器，另一种是刚性扶正器(本口井使用的是螺旋翼片的刚性扶正器，在入套管前，可以用平口起子将三个螺丝上紧固定在套管上)。弹性扶正器适合于井径大而不规则的井眼，而刚性扶正器适合于井眼轨迹规则，井径均匀的井眼，不适合于有”狗腿”或井径扩大的井段。

在实际应用中，在造斜段至降斜段内每根套管加一只扶正器；在延伸段或水平段内，刚性扶正器和弹性扶正器配合使用，一般情况下1根套管1只扶正器。

分级注水泥，就是应用分级注水泥器，在一口井中使注水泥作业分成二级或三级(自下而上分段)完成的注水泥方法。

分级注水泥的作用：降低环空液柱压力，防止漏失，防止损坏油气层；在高压油气井，可分级注入不同稠化时间的水泥浆，在完成第一级注水泥施工后，打开循环孔，反循环钻井液，形成对地层的回压，直至第一级水泥凝固。这样可防止环空高压油气水窜；在多油气层中，且油气层段间隔长时，在间隔段不注水泥可节省水泥；可用较低功率的水泥泵，以较高速度顶替水泥浆，在环空形成紊流，有利于提高封固质量；可使用两凝水泥固井。

上图中左一是重力塞，左二是泵送打开塞，右一是旁通坐，右二是关闭塞，柜子上面的是碰压板。

分级注水泥器的作用原理是利用不同作用的胶塞，在地面通过水泥浆泵送并靠压力实现打开，关闭，从而完成全部分级注水泥施工。下放重力塞或泵送打开塞，坐入分级接箍打开座并形成密封，井口憋压，剪断打开销钉，迫使开打套下行，露出循环孔。注完第二级水泥，压入关闭塞，替钻井液，直至关闭塞坐入关闭座，继续憋压，剪断关闭套销钉，迫使关闭套下行，关闭循环孔。

上图为套管外封隔注水泥技术，就是应用联结在套管串的套管外封隔器，在注水泥及水泥凝固过程中，实现套管环空封隔。

套管外封隔器主要由橡胶筒，中心管，阀箍等组成。中心管为一段套管，可直接与套管接箍连接。橡胶筒是由软金属片叠加成加强层，并与橡胶硫化成一体，可承受高压的可膨胀密封元件。阀箍上装有二只断开杆和三个并列串联的控制阀，在施工中阀可以准确地控制封隔器坐封，不必担心封隔会提前坐封或由于坐封压力过大而胀破胶筒。阀箍中还有过滤装置，可防止钻井液中的颗粒物堵塞阀孔及进液通道。

根据帕斯卡流体力学原理：在一个平衡流体中，由于外部施加的压力而引起的分压力在流体内部是均匀变化的。套管外封隔器正是根据这一原理起作用的。

膨胀机理：当顶替胶塞通过封隔器中心管及阀箍时，将断开杆打断(如果无胶塞通过应事先将断开杆卸掉)，当顶替胶塞运行到阻流环时，套管内形成密封，憋压时钻井液经阀箍的进流孔，滤网进入锁紧阀。当压力达到一定值时，锁紧阀的销钉被剪断，锁紧阀打开，同时单流阀也打开，钻井液经限压阀进入中心管与胶筒间的膨胀腔内，在液体压力作用下，封隔器膨胀变形与井壁紧密接触形成密封。当膨胀腔内的压力达到一定值时，限压阀销钉剪断，限压阀关闭，将进液孔堵死，此时套管内压力与膨胀腔内的液体压力相互隔绝，实现完全坐封，井口液压为零，锁紧阀自动锁紧，实现永久性关闭，以后的井下压裂作业不影响封隔器的作用。以上是分级固井的设备介绍。下面就现场实际操作时，总结的经验给大家谈谈。

联入的计算。这是个很重要的概念，如果你没有算好套管的长度，及联入的长度，会出现套管头无法安装。联顶节与联入不是一样的概念。本队每次送的表套，技术套，和油套的联顶节统一为8.4米。而联入是从钻盘面到联顶节下面一根套管接箍的长度。

上图就是套管头。要卸掉联顶节才能安装。作用是悬挂套管，密封环行空间，连接封井器或采油树等。本队由于下了技术套管，所以是坐在技套的接箍上，不会从环空中掉下去，而如果没有技套是被表套与油套之间压死了的(不可考证，待研究)。

接着上面说。我们队是40的架子，含基础面补心高度是7.8米，在一开表套及技套和油套的联顶节高度均为8.4米(如果不下技术套管，则会送来表套的联顶节，因为防喷器是坐在它上面的。如果要下技术套管则表套就不会有联顶节，防喷器是坐在技术套管上)，而井口坐吊卡和接箍须量出高度，油套的井口高度要刻意调整。这样就可以使卸去联顶节的油套接箍高于表套和技套。

表套接箍：0.21米，吊卡高0.32米；技术套管接箍：0.27米，吊卡高0.31米；油套接箍：0.21米，吊卡高：0.26米，活塞总成高：0.08米。如上图x为7.78米，y为7.82米，z为7.59米。

上图为二开井口，利用表层套管做成的简易井口。在本队实际的操作中，如果不下入技术套管，则计算表套的联入，为了能轻松取出吊卡，在吊卡下垫了8厘米的活塞总成。而如果要下技术套管，意味着表套要作成简易井口，所以没有联入这个概念了。只需要计算技术套管的联入即可。

上图是本队下入技术套管后的三开井口示意图。表套被随意焊掉。配合技术套管的接头，焊入环形铁板。技术套管在接提升双公接头接法兰底座再坐防喷器，最上面接的是喇叭口。其实我们实际操作的坐防喷器的高度并非那么准，只要满足两边的压井管汇能顺利装上，且喇叭口也能顺利接上就行。

在装套管头时，比表套高0.2米左右。按照采由厂甲方要求，油套接箍高出地面一个母接头长，这里就是0.21米。剩下的就是装套管头。

在下油套排表时，应使套管鞋高于井底几米，工程部和固井的会做交代，比如在本井中就要求了下入筛管的长度，加浮鞋，套管封隔器和分级注水泥器和联顶节后长度小于井深。

上图中油套的接箍长度为0.21米，两个叠加起来的吊卡及中间的活塞胶皮的整体长度为0.6米左右，所以出井口0.81米。

固井开始

本口井固井详细操作过程为：下入套管时在前面某根油套中放入碰压板。

如上图，我们把碰压坐也就是盲板放在套管外分隔器下面的一根油套中。

上图中的10MPa不一定准确，图中利用10MPa的压力来膨胀分隔器，具体现场中使分隔器膨胀的压力可以从厂家来人或者工程部领导的要求中得知。如果你一不小心开了泵，且未到使分隔器膨胀的压力，可以采取打开泵房的低压闸门来泄压，让钻具内液体回入罐中。

如上图，紧接着利用16MPa的压力来打开分级箍，来建立循环。打开分级箍候，先接方钻杆循环一下。

如上图，循环好后开始注水泥。达到需要注水泥量后，放下关闭塞，利用替浆液来碰压关闭分级箍。

如上图，最后是下小钻杆来钻胶塞，水泥塞，最后钻开盲板。以上就是本队固井的主要工序，参加的车辆有：供水车，压风机，配浆车，混浆车。

介绍下常规固井施工的作业工序(读者可以比较着了解)： 1． 接水泥头，并装入顶替胶塞； 2． 对注水泥管线进行冲洗，试压； 3． 对前置液(含冲洗液和隔离液)； 4． 压下胶塞(下塞)； 5． 注水泥浆； 6． 压顶替塞(上塞)； 7． 替压塞液； 8． 按设计替顶替液；

9． 小排量碰压(碰压附加值控制在3~5MPa)； 10． 放回水，检查浮鞋，浮箍密封情况； 11． 候凝。按工程科及固井和厂家的要求下入套管后，接方钻杆等待厂家憋压打开套管分隔器建立循环。

上图为接好的井口注水泥固井状态图。A接的是方钻杆，B接的是靠近清水罐旁的水泥车上的管线，它采用的是硬管线，很显然是碰压用的，它能承受高压。C接的是注水泥管线的车的。上图中，类似A的开关有几个，就是方便控制工艺流程的，这个开关只需要插入一个杆子就可以转动。B处为测量方钻杆打入的替浆量的。而C处在装井口时，放入了个关闭塞，由对称的两个螺栓固定住，如果要打入关闭塞，只需要扭送螺栓就可以了。(普通固井此处放置的是胶塞)

上图为接方钻杆下计量泵入顶替液的量的计量器。不过在现场中坏掉了。其实现场操作中有三方计量这个概念：司钻房里看到的流量；固井队带的外接流量器；泥浆工计量泥浆罐的下降速度来计算泵入速度，算出液面下降多少为规定打入的替浆量(现场中使用这种)。上图是注水泥的组合，不难看出有灰罐和水泥车，压风机车，它们连上钻台的管线为上图的C处。

上图的组合离清水罐最进，它们是用来碰压，憋压的。

先打入清水憋压，11MPa分级器坐封，在打压18MPa，建立循环，用方钻杆循环1个小时，待泥浆性能达标后，开始固井作业。由于本井后期是油基泥浆，所以要先打入驱油剂，然后是先导浆，接着是隔离液，再是注水泥。注水泥的密度是随时变化的，根据井径来的(电测会给固井出一分井径数据)。注完水泥就开始压塞，拧送螺栓，打入压塞液，用井队的三凡尔大泵，泵入替浆液，在刚才的井口结构中，会接一根消防管线到罐上，放出循环出的泥浆到钻屑坑中。计算快到碰压位置时，停泵。用靠进清水罐的固井车来碰压。碰压是根据浮箍的深度算套管的容积，替浆的方数就是这个容积，当胶塞达到浮箍时，泵压瞬时增大，泥浆泵立刻停止替浆，固井施工结束，然后可以打开水泥头旋塞阀，观察浮箍是否倒返。若正常敞压候凝，若倒返，则顶压憋压候凝。

替浆量根据设计水泥塞高度(承托环，浮箍，定量顶替)。固井时为达到替浆所需的流态，一般采用泥浆泵进行顶替。当顶替到所需要体积还差2方左右时，采用水泥车小排量顶替。此时观察泵压(水泥车上)。如果泵压出现较快的上升，其幅度达到5MPa左右，即认为是碰压了(本井工艺特殊是8-17个)。降低排量的作用是避免泥浆泵排量太大，液体的惯性作用打坏碰压坐。另外也是为了观察。

用泥浆泵完成碰压是极其危险的。由于泥浆泵排量大，每一冲的量也大，在底部突然堵住(碰压开始时)，产生较大的水击作用会打穿胶塞阻位，造成断套管，替空等事故。

规范及要求(参考)：

1． 油层固井应使用油井水泥外加剂，严格控制水泥的失水。盐水泥浆固井，失水小于等于350ml；淡水泥浆固井，失水小于等于250ml。

2． 固井前通过循环确定正常循环压力。注水泥前要以不小于钻进时的最大排量至少循环两周，达到井下正常。3． 口袋要求：井深3000米以上，口袋不小于70米。4． 表层及技术套管的候凝时间不少于24小时。油层套管的候凝时间不少于36到48小时。

5． 开井方式候凝的井，必须在井口安装简易水泥头。关井方式候凝的井，应控制井口套管压力高于管外静止压差2到3MPa，观察井口及放压。测声幅后进行试压及安装简易井口作业。

师傅经验总结：

1． 联入：下套管最后加入的叫联顶节，固完井后把联顶节卸掉，从转盘面到套管上接箍的长度叫联入。套余：指联顶节在转盘面以上的长度。

2． 下套管时，每1到20根灌满一次泥浆(不要灌太满也不要欠太多)，套管都有阻流环，防止泥浆携带岩屑进入套管造成阻流环失效，给固井带来风险。套管内液太低，会压坏套管，多会喷。环空内灌浆时因为下套管发生井漏了。

3． 当井筒内水泥浆与环空里的水泥浆达到平衡点的时候，就会起压。

4． 套管内阻流环的位置一般就是人工井底的位置，对于油层套管来说，一般应该在油层以下15米左右。或者下部6根以内的位置，考虑因素在浮箍与浮鞋之间留有多少空套管束增加成功碰压的机会。

5． 套管串加短套管的目的：下入井底便于调整套管口袋；下至井口，便于坐挂时避让套管接箍；以往调整井施工中，在油顶，底上下20米处各下一根短套管，为后续套管测井等工序标定。短套管的目的主要还是磁定位，因为普通套管接箍长度一般在10厘米左右，伽马射线测井校套管没有特殊套管，下入短套管后，测井以该套管为参照物，射孔，测井等误差可以缩小至最小，总之是磁定位的作用。

6． 不同的水泥，由不同的水灰比。造浆率=(1+水灰比+其他固态添加剂百分比)/密度。(在试验室的水泥浆化验时，根据水泥，水，化学剂等计算出来的，视为已知数)；水泥量=水泥浆量/造浆率。

7． 固井灌香肠原因很多：水泥浆还在套管中时达到一定的稠度，泵压升高，导致大泵憋泵，水泥浆不能被替出套管。这种事故发生主要原因是水泥浆的性能不好，稠化时间过短或者发生闪凝，也有设备的原因；不放或者放入不合适的胶塞，下胶塞无法打通，或者在套管内止住；回压凡尔失灵导致水泥浆倒回套管；水泥浆失水过大，失水后水泥浆凝固时间发生变化。

8． 双胶塞就是上下胶塞。使用下胶塞可以更好的隔离泥浆与水泥浆，采用双胶塞固井，要配合使用双胶塞水泥头。一般一开时，并不使用胶塞顶替，而是采用定量的顶替液，可以节约成本和缩短施工的时间。也因为一开井段短，混浆也较少，二是大胶塞加工难，可靠性也低。固井中胶塞的作用避免水泥和泥浆在管内混浆，后胶塞提供替浆结束碰压的指示作用。9.人工井底就是水泥塞的高度，通俗的讲就是人为造成的井底。

后记：

固完井后，应甲方要求，用小钻杆钻盲板(碰压板)。所以钻杆，方钻杆，钻头全部换掉。每下一定深度(油套内是水泥浆)要开泵循环一下，用清水循环出重浆，如果接钻杆到底在开泵，则泵无法打开，井内全是重浆(密度1.30左右)，而用清水循环是无法在井底开泵，所以要分段循环，同时要把循环出来的泥浆收集在单独的一个罐，若遇井下不测，则用来压井。而清水为单独一个罐装。钻穿盲板后，井下作业人员抢下油杆。然后搬家走人。总结：

本集只是简单的讲解了本口井的固井工艺，其中的概念浅显，还有一些细微之处忽略掉了。目的是希望同学及朋友自己去发现一些知识点。再这里感谢固井队的专家老师给予现场指导，同时感谢自己的师傅倾囊相授。

第四篇：实习技术员的基本功02

实习技术员的基本功(二)

本文归本作者所有，如有转载请著名出处。序言：

时光飞逝，又与大家见面了，回顾上篇文章，我们学习了技术员日常所要处理事务。而由于我们队这几天被局里点名要进行防喷演习，所以借这个机会把所有与技术员相关需要参与的地方与大家理一理，本文不在于把大家变成多厉害的专家，而是让大家能够在领导面前脱颖而出，对领导的”专用”问题对答如流，从而让领导对你留下深刻的印象。

“说你行你就行，不行也行，说你不行就不行，行也不行！”

那么，我们开始吧！正文：

由于本井属于一口高难度的重点水平井，气测的上来当然是必不可少的事情，所以先上他们的记录仪器，其功用和我们所用的八参仪差不多。正如上图，大家可以放大了看。在井控的过程中，很需要注意的参数就是出口流量和入口流量，泥浆溢漏与总烃。

先来说说技术员应付检查需要填写的记录：《周井控检查记录表》，《钻井井控工作记录本》。就拿后者来说，每口井一本，是红颜色的，里面需要粘贴管子站送来的防喷器的验收收据和二开或三开坐防喷器时的验收，试压单。需要你详细填写某天的试压数据。其中还需要真实记录有关于井控的例会及几场防喷演习(要和井队安全员一起组织防喷演习，并真实记录)。另外需要说的是在钻开油气层前100米时的坐岗记录，也需要填写(尽量真实)与签字。笔头子上的工作完了，后面就需要肚子里有些存货。要知道你所面对的领导有很多是很有实际经验的专家级的人物，当然这些领导的问题也特别叼钻也有含金量，他一问就知道你行不行。综上所述，你就要明白最基础的各种工况下的防喷演习流程，熟悉”四七”动作及”井控管理12项制度”。这些都是需要理解记忆的，作为合格的技术员要能组织，训练及讲解防喷演习，同时对所管辖的设备也要了解。比如压井和节流防喷管汇的挂牌，你都知道吗？如果连这都不明白，在领导面前也难办。1.直通管是否弯曲。

2.压井管汇闸门与直通法兰是否上紧。3.防喷钻杆旋塞与钻杆是否上紧。4.井口是否直，钻具是否打封井器。5.管汇的闸门是否保养过。6.放喷管线的扣是否上紧。

7.方钻杆的上旋塞是否能用旋塞扳手扭动。8.井控管理制度是否完善。

9.防喷演习是否真的在做，资料填写是否真实。10.室内运行大表的预控图是否跟踪填写。

11.柴油机转速是否因为泵压高，而降低到900转打钻(重大违规)。

如果你不明白，那么先从井控设备开始入手，如现在使用的闸板防喷器的型号，节流，压井管汇，及远程控制台的型号(基本常识)。让我们来了解下节流,压井管汇(以我们队的设备为例子)节流管汇JG/S3-35.这里YG表示节流管汇，S表示手动控制(Y表示液压控制，Q表示气动控制)，3表示不同控制方式节流阀数量。35表示压力等级MPA。

压井管汇YG-21。这里YG表示压井管汇，21表示压力等级。

防喷器2FZ35-35。这里2FZ表示双闸板防喷器(FH表示环形防喷器，FZ表示单闸板防喷器，3FZ表示三闸板防喷器)，35表示公称通径cm(取其圆整值)，后面的35表示最大工作压力Mpa 多说两句。

1.液压防喷器的最大工作压力是指防喷器安装在井口投入工作时所能承受的最大井口压力。

2.防喷器的公称通径，是指能通过防喷器中心孔最大钻具的尺寸。

先从A点开始，我们队在这有两个闸门：上面为J2a关，下面J2b开。那么B点也是两个闸门：上面为J3a开，下面是J3b开。对剩下的开关的手柄状态说明下：J4半开，J7开，J9关，4#关，J6a开，J6b关，J1半关，J5开，J8开(J10本队没有，它是接液气分离器的)。接着介绍下它们的用途：C线段为回收管线到钻井液罐的路线，则F段为回到2号罐。G线段为排放管线，那么E为接出井场的放喷管线。D线段为回收管线到钻井液罐的线路。节流管汇的功用：

1.通过节流阀的节流作用实施压井作业，替换出井里被污染的泥浆，同时控制井口套管压力与立管压力，恢复泥浆柱对井底的压力控制，制止溢流；

2.通过节流阀的泄压作用，降低井口压力，实现“软关井”； 3.通过防喷阀的大量泄流作用，降低井口套管压力，保护井口防喷器组。

节流管汇由节流阀，平板阀，五通，汇流管，缓冲管和压力表等组成。井场所装设的节流压井管汇，其压力等级必须与井口防喷器组一致，通常，管汇压力等级的选定以最后一次开钻时井口防喷器组的压力等级为准。

上图为压井关汇，外接水泥车。A为Y1关，B为Y2关(对面可能有个Y3关)，C为1#关。压井管汇的功用: 1.当全封闸板会封井口时，通过压井管汇往井筒里强行吊灌重泥浆，实施压井作业；

2.当已经发生井喷时，通过压井管汇往井口强注清水，以防燃烧起火；

3.当已经井喷着火时，通过压井管汇往井筒里强注灭火剂，能助灭火。

压井管汇由单流阀，平板阀，三通和压力表等组成。具体操作： 1.手动平板阀

关闭:顺旋手轮---到位---回旋1/4到1/2圈。开启：逆旋手轮---到位---回旋1/4到1/2圈。2.手动节流阀

(1)开关看立压，套压表；

(2)顺旋为关，立压，套压增加；逆旋为开，立压，套压降低；(3)筒式节流阀不能断流，只能阻流。当需要断流时，应关其下游的平板阀。3.关井操作

(1)迅速打开4号平板阀(2)关防喷器

(3)试关J1节流阀，关井；(4)关J1节流阀下游的平板阀。4． 由关井状态转变为压井循环状态的操作

(1)缓慢开泵，同时迅速打开J1节流阀及其下游的平板阀；(2)调节J1节流阀，使套压保持关井套压不变，至排量达到压井排量；

(3)5分钟内完成转换。5.反循环压井或挤钻井液时的操作(1)接入压井管线；(2)关闭4号平板阀 6.改为防喷管线时的操作：

(1)节流管汇改为防喷管线的操作：14MPA节流管汇：打开J3号平板阀。21MPA,35MPA,70MPA，105MPA节流管汇：打开J9,J6b号平板阀，关闭J8号平板阀。

(2)压井管汇改为防喷管线的操作：打开1号平板阀或压3号平板阀。

上图为防喷器的图，那么2#开，3#关。以上是这些闸门组在平时的工作位置。闸板防喷器的功用：

(1)在井内有钻具时，可用与钻具尺寸相应的半封闸板(也称管子闸板)封井口环形空间。

(2)在井内无钻具时，可以全封闸板全封井口。(3)在特殊情况下，可通过与壳体旁侧法兰出口相连的压井，节流管汇进行钻井循环和节流，防喷，压井等特殊作业。

(4)在特殊情况下剪切闸板可切断钻具，达到全封井口的目的。(5)可用变径闸板来封一定尺寸范围的环空。(6)有些管子闸门还可以悬挂钻具。

按闸板用途来分：分为全封，半封，变径和剪切闸板。按闸板腔室来分：分为单闸板，双闸板，三闸板。

闸板防喷器的工作原理

液压控制原理：当控制系统高压油进入左右油缸关闭腔时，推动活塞和活塞杆，使左右闸板总成沿着闸板室内导向筋限定的轨道，分别向井口中心移动，达到封井的目的。当高压油进入左右油缸开启腔时，左右闸板分别向离开井口中心的方向移动，达到开井的目的。配装有环形防喷器的井口防喷组，在发生井喷紧急关井时必须按以下顺序操作： 首先，利用环形防喷器封井。其目的是一次封井成功并防止闸板防喷器封井时发生刺漏。然后，再利用闸板防喷器封井。其目的是充分利用闸板防喷器适于长期封井的特点。最后，及时打开环形防喷器。其目的是避免环形防喷器长期封井作业。1.锁紧与解锁

锁紧口诀：顺旋到位，回旋半1/2到1/4圈； 解锁口诀：逆旋到位，回旋半1/2到1/4圈。2.长期关井操作

(1)液压关井：将三位四通换向阀手柄板至关位。(2)手动锁紧(锁紧口诀)

(3)部分泄压：将三位四通换向阀扳至中位。3.锁紧后的开井

(1)完全泄压：

a.关闭储能器高压截止阀； b.将三位四通换向阀扳至开位； c.手柄回中位。(2)手动解锁(解锁口诀)(3)开储能器高压截止阀

(4)液压开井：将三位四通换向阀扳至开位(5)将三位四通换向阀扳至中位 4． 手动关井

(1)将换向阀手柄扳至关位

(2)手动关井：顺旋到位，回旋1/4到1/2圈(3)换向阀手柄到中位 防喷器控制系统主要由远程控制台(储能器装置)司钻控制台(遥控装置)，空气管缆，液压管线(软管线或管排架，闭合弯管等硬管线)等组成。

下面谈谈发生险情”溢流”后，应该作些什么及了解些什么，让后勤的领导对你刮目相看。

“一方报告二方关井”：发现罐内液面上升一方就需要去报告给大班与司钻，上升到两方就要实施关井。

压井的定义：发生溢流后，泵入能平衡地层压力的加重钻井液，并通过调节节流阀开度大小，始终控制井底压力略大于地层压力，排除溢流，重建井眼与地层系统的压力平衡关系。

常规压井方法：是指当溢流发生后，能正常实施关井程序并在井底建立循环，在向井内泵入压井液过程中，通过调节节流阀开度大小始终保持井底压力略大于地层压力，完成压井作业的方法。最常用的常规压井方法有司钻法、等待加重法、循环加重法，唯一区别就是第一循环周用的钻井液密度不同。

非常规井控方法：不能在压井的全过程中遵循压井基本原则的压井称为非常规压井。发生溢流、井喷时，若钻柱不在井底、井漏、空井、泥浆喷空、钻具堵塞等现象时，就不能进行循环，也就无法用常规井控方法压井。当出现这些非常规现象时，就要用非常规压井方法。

关井后的立压平衡着钻柱内钻井液液柱压力小于地层压力的负压差，关井后的套压平衡着环空中钻井液液柱压力小于地层压力的负压差。

如上图：Pb就是立压(在钻台接水龙带下来的泵压表)。

关井后，地层压力大于钻柱内部钻井液液柱压力的压力，根据液体压力传递规律可知，这个压力也被液体传递到整个钻柱内部，从与钻柱内部连通的立管压力表上可以观察到这个压力，这个压力就是关井立管压力，简称关井立压。关井立压=地层压力－钻柱内静液压力

Pa就是套压(右边的节流管汇上的压力表)。

关井后地层压力大于环形空间钻井液静液柱压力的压力由井口防喷器所承受，根据液体压力传递规律可知，这个压力会被液体传递到整个环形空间，从与环形空间相连的套管压力表上可以观察到这个压力，这个压力就是关井套管压力，简称关井套压。关井套管压力=地层压力－环空内静液压力

(1)如果出现了关井后立，套压力都为零，说明井内钻井液密度能平衡地层压力，不用压井，直接用原浆循环即可。循环中也要观察泵压是否下降，如果有就要立即停泵关井，再采取措施。(2)出现立压为零，而套压不为零，则说明钻具内钻井液柱压力能平衡地层压力。只是环空内的钻井液受油气侵污严重。采取措施是必须在关闭防喷器的情况下，通过节流阀循环，排出环空内受侵污的钻井液。通过调节节流阀的开启大小来控制立管压力不变。其间要注意不要把侵污的钻井液在泵入井内。循环一周后，停泵关井。套管，立管压力均应为零。

(3)立压，套压都不为零。这说明井内钻井液密度不能平衡地层压力。处理方法可采用工程师法，司钻法，边循环边加重法等常规方法压井。数据的收集：

立管压力值随着关井的时间增加而逐渐增大，最后增加到一定值后，说明井底压力与地层压力达到了平衡，这时记录的立管压力能真实反映地层压力。(在钻柱中装有止回阀和未装止回阀，立压求法不同。没装则直接可以读出。装了用憋泵法求)其次根据套压和立压的差值来判断溢流的种类(请查阅相关资料)。

先来了解下远程控制台。本队的型号是FKQ6407，它属于气压遥控型，有8个钢瓶，单瓶公称容积为80升，可控制一台环形防喷器，一台双闸板防喷器，一台单闸板防喷器，二个液动阀，一个备用控制线路，共计7个控制对象。其特点：

(1)该系统配有两套独立的动力源，即电泵和气泵，以备断电或电机异常时使用。(2)储能器储备了足够数量，压力的液压油，用以实现防喷器或液动阀的多次开关。

(3)电泵和气泵均带有自动启动，停止开关，无需专人看管。在正常打压过程中即使自动开关失灵，溢流阀可以迅速溢流，以防超载。

(4)每个防喷器或液动阀的开关均为三位四通换向阀来控制，既可以直接手动换向，又可在司钻台上气动遥控换向。(5)储能器上端采用大口结构，便于现场拆装胶囊。

(6)远程控制台的控制管汇上备有压力源接口，可以再需要时引入压力源。

(7)电动泵备有吸油口，开泵后通过吸油管从外来油桶向油箱泵油。

储能器：每个钢瓶中装有胶囊，胶囊中预充7正负0.7MPA的氮气。当电泵输出油压大于7MPA时，油压压缩钢瓶内氮气胶囊，直至达到21MPA，此时胶囊里氮气体积约占钢瓶容积的1/3。防喷器进行开关操作时，胶囊氮气膨胀将油挤出，瓶内油量逐渐减少，油压降低，通常油压降至17.5MPA时电泵立即启动再次向瓶内补充油压至21MPA。防喷器开关动作所需要压力油来自储能器，而电泵与气泵则为储能器充油与补油。在选用控制系统时其储能器应能保证在停泵不向储能器补油的情况下，只能靠储能器本身的有效排量(钢瓶油压由21MPA降至8.4Mpa时所排出的油量)至少能关闭和打开一次所有控制对象。

如上图，A为气泵，B为电泵。为什么要有2个泵呢？如果发生溢流，突然挺电，怎么关井？用气泵。井队上不是还有1MPa气瓶吗？我们的气动绞车等都用的是气。气泵打入的总压里最高到三十五个兆帕，其原理是储能器内有7个兆帕的氮气，而气泵的压力继气器一次压入7个兆帕，就象人拿打气筒一样，当气压高于35兆帕则自动断开。而电泵很平稳，打到21兆帕就不会在打出最高值了。

电泵用来提高液压的压力，往储能器里输入与补充压力油。电泵在控制装置中做为主泵使用。气泵用以向储能器里输入与补充压力油，在控制系统中做为备用辅助泵。当电泵发生故障，停电或不许用电时启动用气泵；当控制装置需要制备21MPA以上的高压油时启动气泵。

为了保护气泵与液压管线的安全，通常限定气源压力不超过0.8MPA。电动泵时常冲数泵而气动泵时变冲数泵，气动泵的输出油量与耗气量都不稳定，均随输出油压的高低而变化。输出油压降低时，泵冲次增多，输出油量增多，耗气量也增多。

在看看上图，你就会发现七个手柄，这七个手柄控制七个对象，也就应征了我们远控台的型号FKQ6407的7。上图中电源是打开的，如果总的压力低于18.5兆帕，机器就会自动打压到21个兆帕。图中黄色盖子的是全封闸板，由于它开关井特别慢，可能胶芯使用一次后会有变型等需要更换，所以在演习中是不用这个手柄的，黄色的盖子是防止误操作。三位四通换向阀属于转阀，用于使储能器压力油流入防喷器的关闭腔(或开启腔)，实现关井或开井操作。同时使防喷器油缸开启腔(或关闭腔)的液压油流回远程控制台油箱。既可在远程台直接操作，也可以通过与之相连的二位气缸在司钻台遥控操作。

将远程控制台上电控箱旋钮至”自动”位时，整个系统便由压力继电器控制，处于自动控制状态，使储能器压力始终保持在17.5MPA到21MPA之间。如果系统压力低于17.5mpa时，压力继电器自动接通电源启动电泵，给储能器打压。

上图中的左边是总的压力表，它应该在18.5-21之间，而旁边的是半封的压力表，正常应该是10.5兆帕。

上图是旁通阀，如果半封10.5个兆帕都推不动半封闸板的话，那么打开它，直接用21个兆帕的压力搞。

旁通阀用来将储能器与闸板防喷器供油管路连同或切断。当闸板防喷器使用10.5MPA的正常油压无法推动闸板封井时，须打开旁通阀利用储能器里的高油压实现封井作业。

上图是报警器，当压力超过允许值，就报警。需要注意的点：

1． 将远程控制台上电控箱旋钮旋至”手动”位时，不管系统压力如何，电动油泵将会立即启动，给储能器打压。如果系统压力达到21MPA时，应将电控箱旋钮旋至”停止”位置。

注意：电控箱旋钮旋至”手动”位时，电动油泵不会自动停止打压，操作者应注意观察系统压力，达到21MPA时，应将电控箱旋钮旋至”停止”位置以防危险。2.管汇减调压阀的二次油压的调整范围为0到14Mpa，一般为10.5MPA，若将油路旁通阀从”开”位扳到”关”位，可以使管汇的压力升至储能器的压力，此时，管汇减压阀不起作用。3.在没有电或者不允许用电时，系统可以用气泵打压供油。启动气泵时，先打开气泵进气阀(气路旁通截止阀关闭)，压缩空气经分水滤清器，油雾器，气路四通进入压力继气器。如果此时管汇压力低于21MPA时，压力继电器自动开启，压缩空气进入气泵，驱动其上下往复运动，排出的压力油经单向阀进入管汇。当系统压力升至21MPA时，压力继电器将自行关闭，切断气源，气泵停止泵油。

当需要使用高于21MPA的压力油进行超高压泵油时，之恩能够由气泵供油。如何操作： 1.系统升压(1)常规升压操作：

准备工作：检查液压油，润滑油油量；合上电源开关，电压不低于380V，气源压力显示0.65到0.8MPA;打开储能器进出油阀及油泵进油阀；各三位四通换向阀扳至中位；旁通阀在关位。打压：电泵打压：电控箱旋钮旋至自动位，空载运转2min后，关泄压阀，打压至21MPA，自动停泵。气泵打压：开气泵进气阀，打压至21MPA自动停泵。手摇泵打压：操纵手摇泵手柄，往复摇动。(2)超高升压操作 将电泵与气泵输油管线汇合处的截止阀关闭；开旁通阀，打开气泵进气管路上的旁通阀截止阀，操作相应的三位四通阀，开启气泵进气阀，气泵运转，制备超高压。(1)由超高压状态转为常规状态操作

关气泵进气阀，气泵停转；关气泵进气管路上的旁通截止阀；打开泄压阀，当闸板防喷器供油压力表显示10.5MPA时，关闭泄压阀；关闭旁通阀；打开气泵与电泵输油管线交汇处的截止阀。2.关井操作(1)完全泄压(2)手动解锁

(3)开相应防喷器：将三位四通换向阀手柄扳至”开”位。(4)到井口检查确认闸板是否全开；(5)将三位四通换向阀扳至中位。

(6)关闭液动阀：将三位四通换向阀手柄扳至”关”位后再回”中”位。3.应急操作

(1)储能器油压正常，而管汇压力不足的关井

管汇压力低于10.5MPA时：关相应的三位四通换向阀，打开旁通阀，用储能器高压油直接关井，或调节减压阀使管汇压力位10.5MPA,进行关井。

管汇压力为0时：打开储能器截止阀，按前述关井操作进行关井。(2)储能器油压不足的关井 手动关井

手摇泵关井：开手摇泵进油阀，管储能器高压截止阀，开旁通阀，关相应的三位四通换向阀，搬动手摇泵的手柄，往复摇动打压关井。

打压至规定压力进行关井

(3)当10.5MPA的压力无法关井的操作

关相应的三位四通阀，打开旁通阀，用储能器高压油直接关。针对钻进工程中的防喷演习我额外说几点要注意的

1． J4为什么要比J3b先关，另外为什么J4平躺状态，而J3b是竖立状态。这是因为J4是半开，蹲下关比站起来关的快和方便。

2． 演习结束，要确保闸板打开了，否则会被钻柱把防喷器拔起来。

3．闸板防喷器的机械锁紧装置 ①、设置目的

防喷器液压关井后，采用机械方法将闸板固定住，然后将液控压力油的高压卸掉，以免长期关井鳖漏油管并防止“开井失控”的吴操作误操作事故。

②、闸板的锁紧与解锁 液压关井后，闸板应利用锁紧轴锁紧。闸板锁紧的方法是靠人力按顺时针方向同时旋转两边手轮，使锁紧轴从活塞中伸出，直到锁紧轴台肩紧贴止推轴承处的挡板为止，这时手轮也被迫停止转动。这样，闸板就由锁紧轴顶住（锁住），封井作用力由锁紧轴提供，而无需液控油压，达到长期关井目的。

闸板手动锁紧后，压井作业完毕需打开闸板时，首先应使闸板解锁，即将锁紧轴重新缩入活塞杆中，然后才能液压开井。闸板解锁的方法是靠人力按逆时针方向同时旋转两边手轮，直到锁紧轴完全缩入活塞杆中，轴上台肩到位为止。这时手轮也被迫停止转动。这样闸板就部首锁紧轴限制。

不管是闸板锁紧终了或是解锁终了，两边手轮都必须各回旋1/4~1/2圈。

③、闸板防喷器的手动关井

如果液控系统一旦发生故障，闸板防喷器就无法进行液压关井。这时可以利用机械锁紧装置进行手动关井。这时可以利用机械锁紧装置进行手动关井

最后多扯一句，我们所学过的<<钻井工程理论和技术>>并非没有用，在<钻井井控工作记录本>中有对套管进行漏失实验，其做法是与书本上一致的，详细请见P21的液压实验法。思考： 1．用储能器的21MPa压力关井，如何操作，直接开旁通阀吗？ 2．直接用气泵打超高压关井，是如何操作的？旁通阀，气路阀，气泵开关的开关顺序是怎么样的？ 针对上面的问题我想说下：

1． 首先用储能器21MPa压力关井，直接打开旁通阀，21MPa就直接到防喷器开关了。平时通过减压调压阀所以降为10.5MPa。2． 用气泵打超高压关井顺序：打开旁通阀，关储能器截止阀，停电泵，开气泵旁通阀，开气泵进气阀泵打压。恢复常态，关气泵旁通阀，关气泵进气阀。开泄压阀到10.5MPa。然后关闭，关闭旁通阀，开储能器截止阀。

3． 打开旁通阀的作用就是让 的压力不经过手动调压阀，不管用气泵还是电泵，关闭旁通阀。汇管压力就只有减压后的10.5MPa了，所以超过这个压力关井。都要把手柄打到关位后。再把旁通阀打开。

4． 用气泵超高压关井时(需要气源的旁通阀，跳过压力继气器，常用的气泵活塞与它的油泵的面积比是 50：1，所以理论上气泵可打的压力是当时气压的50倍)。为了保护储能器，所以要关闭储能器的高压截止阀，这时气泵打的压力直接经旁通阀进入封井器，如果只有气泵，而旁通阀没有打开，那么旁通阀上游压力是气泵所打的压力，而它的下游永远是10.5MPa。气泵不只是在超高压关井时用。很多地方规定，正常待命时，气泵也是常开的，只是那时的管汇及气泵的旁通阀都是关的。

总结：通过上文，我们粗略的了解了下井控，曾经一位老技术员告诉我，井控及设备是技术员所有项目中最重的一个，井口设备坏了，可以慢慢修，但是发现溢流了，你的井控设备瘫了，就不是下课那么简单了。所以请同学朋友们有时间去看看相关与井控的书。上文中如果有内容错误的地方，请您指正。

参考资料：

1．张汉珊《处理溢流的基本方法》。2．周永昌《井控设备操作指导》。

3.本油田井控培训中心《石油作业井控技术》

第五篇：石油工程实用技术员基本功

石油工程实用技术员基本功

开始时的是一些常用的基础常识和参数，看自己是否已经掌握。1．描述套管属性的五个方面：厂家、钢级、外径、壁厚、扣型 2．极限套压计算公式：

Pa=(P地破压力/gh套管鞋深度+ρ地破时钻井液密度-ρ)gh套管鞋深度 3.6 1/4英寸钻铤的排替容积：15.80L/M，内容积4.00L/M；5英寸钻杆的排替容积3.98L/M,内容积9.26L/M 4．防喷器”BX160”密封钢圈用于压力级别为35MPA，通径为346mm的防喷器。

5．常用接头对应的尺寸：4A11*410母扣内径125mm，公扣外径115mm,”411*4A10”母扣内径135mm，公扣外径105mm。

上图量钻杆的镗孔内径，也就是母接头的内径。

上图是钻杆的小头端面的量法，此结果就是钻杆公扣的外径。

6．取心筒的结构主要包括：分水接头、悬挂轴承、内筒、外筒、岩心座

7.塔式钟摆钻具组合：Ф215.9mmPDC+Ф177.8mm钻铤×2根+Ф214mm扶正器+Ф158.8mm无磁钻铤×1根+Ф158.8mm钻铤×8根+Ф127mm钻杆+133mm方钻杆 8．卡钻有哪几种类型？

粘附卡钻、键槽卡钻、沉砂卡钻（包括井塌和砂桥卡钻）、落物卡钻、缩径卡钻（盐岩层塑性流动和膨胀性地层的缩径）和钻头泥包卡钻六种类型。

9．写出的215.9mm井眼常用钻具结合（钟摆、塔式钟摆、刚性满眼、稳斜复合钻具、增斜复合钻具）？

钟摆：Ф215.9mmPDC+Ф158.8mm钻铤×2根+Ф214mm扶正器 +Ф158.8mm钻铤×10根+Ф127mm钻杆+133mm方钻杆

塔式钟摆：Ф215.9mmPDC+Ф177.8mm钻铤×2根+Ф214mm扶正器+Ф158.8mm无磁钻铤×1根+Ф158.8mm钻铤×8根+Ф127mm钻杆+133mm方钻杆

刚性满眼：Ф215.9mmPDC+Ф214mm扶正器+Ф158.8mm短钻铤（2-3m）+Ф214mm扶正器+Ф158.8mm无磁钻铤×1根+Ф214mm扶正器+Ф158.8mm钻铤×2根+Ф214mm扶正器+Ф158.8mm钻铤×18根+Ф127mm钻杆+133mm方钻杆

稳斜复合Ф215.9mmPDC+Ф172mm10单弯螺杆+Ф212mm扶正器+Ф158.8mm无磁钻铤×1根+Ф158.8mm钻铤×8根+Ф127mm钻杆+133mm方钻杆

增斜复合Ф215.9mmPDC+Ф172mm10单弯螺杆+Ф158.8mm无磁钻铤×1根+Ф158.8mm钻铤×8根+Ф127mm钻杆+133mm方钻杆

10.请简述取心工具的选配、组装及取心操作注意事项? 软地层选用PDC取心钻头、硬地层选用孕镶齿钻头。钻头装配后，卡箍岩芯抓在短节内转动和上下移动灵活岩芯爪与钻头台肩间距离为10-15毫米为宜。装配时每道丝扣必须清洁，涂好优质丝扣油。新扣要认真磨合。内筒丝扣用双链钳上紧，外筒用链钳上紧后再在井口用大钳将各处丝扣上紧。

取心操作：确保指重表、泵压表、刹车系统灵敏可靠；严禁取心筒长井段划眼；到底循环均匀后方可投球丈量方入；严禁取心中途停泵停转盘上提钻具；起钻严禁用转盘卸扣。11．电测遇阻的原因哪些？

1）因泥浆类型不适应井下要求，造成垮塌和缩径，形成“糖葫芦”井眼。

2）泥浆结构力不强，悬浮力差，致使固相（加重物、钻屑）沉淀形成“沙桥”。3）泥浆滤失量大，造成易水化膨胀地层缩径，渗透砂层形成厚泥饼。4）泥浆密度低，造成油、气、水侵，影响泥浆性能。5）高温增稠和高温减稠，使泥浆稳定性差。

6）泥浆泵排量小，上返速度低，岩屑携带不干净，造成井底沉砂 12.泥浆排量的大小与井下情况有什么关系？

泥浆排量过大，虽然携带钻屑能力增强，洗井效果好，但由于排量大，环空流速高，容易冲蚀井壁，引起剥落、坍塌、井眼扩大等复杂情况；泥浆排量过小，环空流速低，携带钻屑能力差，洗井效果差，容易造成下钻不到底，甚至引进沉砂卡钻的井下复杂情况。由上分析可知，合适的泥浆排量对于携带钻屑、保护井壁稳定、保证井下安全是十分重要的。

13．已知某井设计坐标，A靶：垂深2110m,（X）33 75 190，（Y）196 71 340；B靶：垂深2120m,（X）33 75 270，（Y）196 71 230。请求出两靶连线方位、平均井斜及两靶位移？

3375270-3375190＝80，19671340-19671230＝110，连线方位＝270+arctan(80/110)＝306(解释：此方位角如上图角1的大小，从X轴顺时针旋转)两靶位移AB＝136.01（802+1102的平方根）(解释：解此题不需要考虑立体空间里的AB长度)平均井斜＝arctan【 136.01/(2120-2110)】＝85.79(解释：角2就是平均井斜角)14．钻机底座高7.50 m，施工井采用Φ339.70 m表套，Φ244.5 mm技套。一级套管头高0.53m、二级套管头高0.63 m、钻井四通高0.65 m、双闸板防喷器高1.36 m、环形防喷器高1.16 m，钻机底座“工字钢”厚0.30 m，升高短节（双公）高度0.50m。要求三开安装井口时直通管从钻机底座“工字钢”上方通过，并与“工字钢”保持0.10 m间隔。计算Φ339.70mm表套套管联入。并绘制井口安装示意图。

339.7表套套管联入＝7.5+【0.63-（0.3+0.1-0.65/2）】+0.53+0.50=9.07m