抗风柱基础混凝土尺寸与钢柱偏差怎么写整改报告

第二篇：钢骨柱与混凝土梁连接节点分析论文

钢骨柱与混凝土梁、柱连接节点分析

张迎松，贾彦学，汪小伟，刘斌

（中国建筑第八工程局有限公司，上海，200125）

摘要：以山东黄金时代广场西地块A座（主楼）项目为背景，对比分析钢骨柱与混凝土梁、柱连接节点并介绍其施工工艺。关键词：钢骨柱；节点；深化；控制；施工工艺

Analysis of joint between steel column and concrete beam and column Zhang Yingsong,Jia Yanxue,Wang Xiaowei,Liu Bin(China Construction Eighth Engineering Bureau Ltd，Shanghai，200125，China)Abstract: Taking the A block(main building)of the west block of the golden age square in Shandong as the background, the connections between the steel column and the concrete beam and column are compared and the construction technology is introduced.Keywords: Steel column;node;deepening;control;construction process.地下室平面布置如图2所示。1 工程概况

本工程地下4层，地上45层（不含机电层），建筑高度218m，总建筑面积14.6万㎡。本工程结构体系为型钢混凝土框架-钢筋混凝土核心筒结构，钢结构主要分布于地下室、塔楼地上及多功能厅屋盖，核心筒结构为劲性钢柱和混凝土剪力墙，外框结构为地上为劲性十字柱和钢梁，地下为劲性十字柱和混凝土梁。

图2 地下室梁柱平面布置节点简介

2.1 梁柱节点-套筒连接节点

混凝土梁筋与钢骨柱通过套筒连接，节点见图3。套筒一端焊接在钢骨柱翼缘上，另一端与混凝土梁筋拧紧，从而实现钢筋与钢骨柱的连接。图1 项目整体效果图

本工程地下室为劲性十字柱钢骨柱+混凝土梁结构，每层有48根钢骨柱，平均每层有96根混凝土梁与钢骨柱连接，每层约有142个劲性节点，因此如何保证钢骨柱与混凝土梁筋的连接质量和施工效率是本工程的重难点。

图3 套筒连接节点示意

2.2梁柱节点-型钢牛腿连接节点

混凝土梁筋与钢骨柱通过型钢牛腿连接，节点见图4。在钢骨柱与混凝土梁连接处设置型钢牛腿，混凝土梁筋直接搭接于型钢牛腿上，然后将钢筋与型钢牛腿焊接在一起，钢筋双面焊接长度不小于5d。

图4 钢牛腿连接节点示意

2.3 梁柱节点-粱筋穿过或绕过钢骨

劲性结构施工最重要的是保证现场施工质量，从而保证整个工程的质量。同时满足设计要求：粱筋满足50%的贯通率。粱筋除与套筒、型钢牛腿连接之外的钢筋，通过混凝土梁加腋，钢筋穿过或绕过钢骨，见图5。本工程十字柱截面呈长方形，长边方向钢骨腹板开孔，钢筋穿过腹板孔贯通，短边方向钢筋绕过钢骨翼缘边贯通。

图5 梁筋穿过或绕过钢骨示意图

2.4 梁柱节点-粱筋双层节点

本工程混凝土粱面筋、底筋存在双层布置情况，为保证钢筋与钢骨柱连接强度，设置双层不等长型钢牛腿，见图6。为避免两层等长型钢牛腿钢筋无法焊接，下层型钢牛腿长度为上层的2倍，方便现场焊接，同时保证了焊接质量。

图6 双层型钢牛腿连接示意图

2.5 柱纵筋节点

柱纵筋被钢骨牛腿挡住，常规处理方法有：牛腿翼缘开洞（开槽），钢筋穿过；牛腿上下焊接套筒（搭筋板）连接钢筋。由于牛腿翼缘开洞后，对牛腿强度削弱较大，并且导致孔边粱筋无法满足焊接要求，故本项目柱纵筋牛腿上方采用套筒，牛腿下方采用搭筋板形式连接钢筋，见图7；牛腿边缘钢筋开槽通过，见图8。

图7 柱纵筋套筒、搭筋板连接节点示意图

图8 柱纵筋搭筋板开槽节点示意图

2.6 柱纵筋节点-柱纵筋双排

本工程柱纵筋存在双排情况，更增加了施工难度，为了方便施工且保证施工质量，柱双排纵筋采用内外不等长双排搭筋板或双排套筒连接，见图9。采用这种形式，施工时内侧柱纵筋就位后，先将内侧钢筋焊接在搭筋板上，然后再施工外侧钢筋。见图9。当柱纵筋倾斜时，由于套筒端头水平，极难控制套筒角度，故均采用搭筋板形式连接，见图10。

图9 柱双排纵筋双排搭筋板连接示意图图10 柱纵筋切斜搭筋板连接示意图

2.7 柱箍筋节点-外环箍

柱箍筋梁柱节点区域，箍筋遇到钢牛腿腹板时，钢牛腿腹板开孔，箍筋穿孔通过，见图11；在钢牛腿强度满足受力要求时，腹板适当缩短，箍筋从腹板端头穿过，见图12。

图11 柱箍筋穿牛腿腹板示意图

图12 柱箍筋牛腿腹板边穿过示意图

2.8 柱箍筋节点-对拉箍

本工程十字柱呈长方形，原设计图纸中长腹板方向箍筋全部穿腹板通过，同一截面穿孔4个，箍筋间距100mm。如此密集的箍筋孔会大大削弱腹板强度，而且现场施工难度较大，参考型钢混凝土图集12SG904-1，通过增加竖向钢筋勾箍形式，减少一半开孔，见图13。

图13 柱箍筋节点示意图

2.9 墙柱箍筋节点

本工程核心筒角柱为非对称十字柱，钢板均为50mm厚，原设计图纸中腹板方向开孔穿箍筋，腹板较厚开孔对钢柱强度削弱较大，钢柱加工速度慢同时现场施工难度大，故将箍筋形式改为八角箍，见图14。

图14 墙柱箍筋节点示意图 3 节点对比分析

3.1 套筒连接节点

套筒连接是常规的连接方式，它具有以下优点：

1）套筒施工与钢筋绑扎穿插少，现场管理协调难度小；

2）成本相对较小。缺点有以下几点：

1）对套筒焊接质量以及钢筋绑扎精度均要求较高，一旦有偏差就可能导致钢筋拧不进套筒；

2）施工效率慢，套筒位置需根据钢筋的绑扎对视调整位置，增加了施工难度，降低了施工效率；

3）对于钢骨柱与混凝土梁斜交的类型，套筒需根据钢梁斜度确定套筒角度，现场梁筋施工难度大；

4）梁筋较密时，受套筒焊接空间局限性，套筒可能排布不开。3.2 型钢牛腿连接节点

优点有以下几点：

1）对钢筋绑扎精度要求相对较低，只需将钢筋搭接焊在型钢牛腿上即可；

2）施工效率快，省去了钢筋与套筒对准的环节，施工方便，有助于缩短工期；

3）由于钢筋是搭接焊在钢牛腿上，遇到钢骨柱与混凝土斜交等复杂节点时对钢筋的定位要求低。

缺点有以下几点：

1）现场焊接量大，对焊接质量要求高； 2）钢筋焊接与绑扎工序穿插太多，现场管理协调难度大。

3.3 钢板开孔连接节点

优点有以下几点：

1）保证良好的钢筋贯通率；

2）钢筋、箍筋定位准确，严格按照图纸放样施工。

缺点有以下几点：

1）钢结构加工速度慢，影响工期；

2）钢筋折弯、箍筋定位精确度高，施工难度大，施工困难。

3.4 钢筋绕钢骨连接节点

优点有以下几点：

1）保证的钢筋贯通率；

2）钢筋、箍筋定位精度低，施工速度快。缺点有以下几点：钢筋施工精度低，施工质量一般；施工工艺

4.1 套筒连接施工工艺

1）深化设计根据结构图纸钢筋的分布，在构件深化图上对套筒进行排布和定位；

2）加工制作在加工厂提前将套筒焊接在钢构件上并做好套筒的保护，防止钢筋插入前有杂物

影响钢筋拧入；

3）现场施工将结构图纸中钢筋拧入钢骨柱对应规格的套筒中。混凝土梁钢筋绑扎须严格按照设计间距及位置进行绑扎，如若钢筋与套筒位置偏差较大，会导致钢筋无法拧入套筒。4.2 钢牛腿连接施工工艺

1）深化设计时，根据混凝土梁钢筋的型号和位置来确定钢牛腿的位置及尺寸，型钢牛腿上下翼缘板主要用来搭接梁筋，因此翼缘板的设置需考虑钢筋的保护层厚度及钢筋搭接焊的长度（双面焊不小于5d，单面焊不小于10d，d为梁搭接钢筋的最大型号）；

2）施工前复核型钢牛腿位置是否与混凝土梁位置相匹配；

3）混凝土梁底钢筋绑扎完成后需暂缓面筋的绑扎，给钢筋焊接预留一定时间，应按照底筋绑扎-底筋焊接-面筋绑扎-面筋焊接的顺序进行施工；

4）钢筋焊接完成后，检查焊缝长度以及焊脚尺寸是否满足规范和设计的要求。4.3 钢板开孔连接施工工艺

1）钢结构深化设计时，根据梁柱配筋的型号和位置，在钢柱腹板上确定粱筋孔、箍筋孔位置及标高，孔径一般大于钢筋直径5mm；

2）钢筋绑扎施工时，根据钢结构腹板孔位置穿过对应钢筋即可；

3）钢筋绑扎完成时，检查钢筋数量及是否穿孔。

4.4 钢筋绕钢骨连接施工工艺

1）钢结构深化设计时，对梁钢筋、箍筋进行初步放样，出典型节点；

2）钢筋施工时，按照图纸对钢筋进行弯折，然后进行绑扎；

3）钢筋绑扎完成时，对梁宽度、箍筋大小进行检查。结语

随着建筑行业的不断发展，钢结构与混凝土组合结构越来越普遍，而钢结构与混凝土结构的连接节点也一直是施工的重难点，同时采用的节点类型也影响着整个工程的质量，良好的节点形式，可以保证施工质量并加快工期进度。本项目总结了几种钢结构与混凝土连接节点施工技术，为钢结构与混凝土连接节点的施工质量提供保证，同时也提高了施工效率，为以后类似工程施工提供经验与借鉴。

参考文献：

[1] 钢结构工程质量验收规范GB50205-2001,北京，中国计划出版社，2002。

[2]高层民用建筑钢结构技术规程JGJ99-2015,北京,中国建筑工业出版社,2015。

[3]高层民用建筑钢结构技术规程（JGJ99-2015）.北京：中国建筑工业出版社，2015 [4]钢结构工程施工规范50755-2012，北京，中国建筑工业出版社，2012 [5]型钢混凝土结构施工钢筋排布规则与构造详图 12SG904-1，北京，中国计划出版社，2016。

作者简介：汪小伟，男，1985～，安徽安庆人，中国建筑第八工程局有限公司，邮箱：450805343@qq.com。

第三篇：异型柱与现浇混凝土空心楼盖在住宅工程中的设计

异型柱与现浇混凝土空心楼盖在住宅工程中的设计

摘要：异型柱与现浇混凝土空心楼盖的结合在住宅工程结构设计中对异型柱的选择、布置、构造要求、强度验算进行了要点说明，按照梁板结构理论或等效框架梁结构理论进行现浇混凝土楼盖设计，必要的抗震、剪力墙、内外墙体设计要点。

关键词：异型柱等效框架梁法暗梁扁梁边梁 1.名词解释 1.1 异型柱除了矩形和圆形柱子外的各种截面形状柱子全部称为异型柱，在异型柱与现浇混凝土空心楼盖结构体系住宅工程上使用如下的几种异型柱，截面形状请见图一所示有十字柱、角柱、丁字柱、扁柱之分。1.2现浇混凝土空心楼盖在现浇混凝土空心楼盖的内部，上下钢筋之间设置截面形状有圆形、椭圆形、方形等空心管的钢筋混凝土楼板称为现浇混凝土空心楼盖，这种楼盖可降低楼盖重量的 30~45%，因为楼板的重量降低相应的钢筋用量也降低。楼盖的厚度： H=空心管上面混凝土厚度＞40㎜+空心管的高度D+空心管下面混凝土厚度》40＞；当楼盖的跨度大于 8000㎜时空心管上面混凝土厚

度＞50㎜；当楼盖的跨度大于 10000㎜时空心管上面混凝土厚度＞65㎜； 1.3暗梁梁的高度与楼板的厚度相同，梁的宽度大于梁的高度称为暗梁，梁的宽度在600~1200㎜之间，当按照等效框架梁法进行设计并且跨度小于9000㎜时可以不用设置暗梁。1.3扁梁梁的高度大于楼板的厚度，但梁的高度小于楼盖厚度的两倍，同时梁的宽度大于梁的高度称为扁梁。当楼盖的跨度大于 9M，活荷载大于6KN/㎡应当设置扁梁。1.4边梁外边梁是指建筑物外周边的梁，该梁除了承受楼盖的荷载外同时承受维护结构、风力、外悬构件的荷载。内边梁是指建筑物内部墙体和楼板的荷载，一般该梁在楼梯间处，一边是楼梯间一边是楼板，该梁对室内棚上面为任何影响。1.5空心管在《现浇混凝土空心楼盖结构技术规程》 CECS175：2004中称为内模。截面形状有圆形、椭圆形、方形等，并且在管两端封闭行成一个密闭的空心管，每根空心管的长度小于 2M，空心管是用早强水泥、纤维、外加剂、填料等材料在一定的模具复合而成，空心管的高度或直径小于楼板厚度应当满足D≤H-80㎜要求。2.异型柱的设计 2.1异型柱的选择如图二所示为异型柱在住宅工程结构平面上的布置，凡是有丁字或十字的墙体部位应当设计为十字柱或丁字柱，墙体转弯处应当设置为角柱，凡是直墙体处应当设置扁柱，具有独立并且不与任何墙体连接的柱子应当设计为

矩形或圆形柱子，异型柱的布置原则是使楼盖分格区间大小均匀，各方向的跨度应当相差的尺寸要小一些，如果相差的比较大那么根据《现浇混凝土空心楼盖技术规程》的高跨比规定楼盖就会出现高度差，影响用户的使用。2.2异型柱的结构计算在图三所示异型柱截面示意图上标注的柱翼宽度 B最小尺寸200㎜，当内墙体的厚度大于200㎜的情况下柱翼宽度B应当与墙体的厚度一致，图中标注的柱翼尺寸应当在B≤A、C、D、E、F、G、H、L、M≤5B之间进行确定。异型柱的承载能力的计算程序如下：（1）截面刚度计算；（2）荷载计算；（3）轴心受压还是偏心受压结构柱子的确定；（4）承载能力验算； 2.3异型柱内的配筋构造要求异型柱内的 S型钢筋按照如下要求设置：（1）柱翼的尺寸在300~400㎜设置一个；（2）柱翼的尺寸每大于200㎜增加一个；（3）高度方向应当随箍筋； 3.异型柱板结构体系下的现浇混凝土空心楼盖的设计 3.1按照梁板结构理论进行设计梁板柱结构布置请详见图二，具体要求如下：（1）暗梁的高度与楼板厚度相同；（2）暗梁的宽度的确定：当楼板跨度在6000㎜以内a=600㎜；当楼板跨度在6000~7500㎜时a=800㎜；当楼板跨度在7500㎜以上时a≥1000㎜；（3）梁的结构计算按照连续梁的要求进行计算，全部的支坐按照简支进行计算；（4）现浇混凝土空心楼盖的设

计是按照每一个分取区间的楼板尺寸和单双向板计算要求进行，内外边梁的支坐应当按照简支进行计算，每一分块的楼板与楼板共同作用在暗梁时其支坐按照固定支坐进行计算。（5）内外边梁的设计应当按照框架结构进行计算； 3.2按照等效框架梁结构理论进行设计板柱结构布置具体要求如下：按照等效框架梁结构理论进行设计现浇混凝土空心楼盖，具体要求如下：（1）首先要根据楼盖的轴线尺寸和柱子的布置情况进行板带的划分，确定柱上板带和跨中板带的宽度，每一跨两侧柱上板带的是跨度的1/4，柱上板带计算宽度是柱子两侧的柱上板带宽度之合。跨中板带的计算宽度是该跨度的1/2；（2）结构计算时全部的支坐按照简支进行计算；（3）内外边梁的设计应当按照框架结构进行计算；（4）阳台或雨篷板与现浇混凝土空心楼盖共同按照等代框架梁法连续进行计算；（5）靠内外边梁的柱上板带配钢筋按照跨中板带设置；（6）有内外边梁的柱子不用进行抗冲切验算，独立支撑现浇混凝土空心楼盖的柱子必须进行抗冲切验算，对于异型柱的抗冲切验算的抗冲面是柱翼外角的连线所形成的冲切面，抗冲切验算的配筋设计如图四中所示扁柱的柱头楼板内抗冲切配筋的宽度a ≥3B（B为异型柱柱翼的宽度），内配筋要求应当按照《混凝土结构设计规范》GB 50010-2002中的第10.1.10条的规定进行设计。（7）现浇混凝土空心楼盖的结构计算后的配筋结果应当按照《冷轧扭钢筋混凝土构件技术规程》JGJ 115-97中的规定代换为冷轧扭钢筋，降低建筑物钢材的消耗量。5.异型柱板结构体系下的抗剪、抗震设计除了各地区根据自己地区要求进行抗震要求进行抗震设计外，必须在异型柱现浇混凝土空心楼盖结构体系下设置抗震剪力墙体，抗震剪力墙体设计的位子一是楼梯间及与楼梯间有关联的分户墙体，二是单元墙体为抗震剪力墙体，每一个单元必须设置一道剪力墙，抗震剪力墙体的结构计算应当按照相应的规范规则要求进行设计。6.异型柱板结构体系下的维护墙体和内墙体设计 6.1 维护墙体的设计建筑物的维护墙体材料首先要选择陶粒砌块，在柱子上必须设置拉接钢筋，高度方向按照每两层陶粒砌块预埋 2d6.5，拉接钢筋长度是陶粒砌块长度的2倍，陶粒砌块与柱子的表面必须用200㎜宽度焊接钢丝网用水泥钉固定覆盖在缝隙处。6.2 内墙体的设计内墙体与柱子的关系不用设置拉接钢筋，只是在陶粒砌块砌筑完毕后在墙体两侧缝隙处安装 200㎜宽度焊接钢丝网并用水泥钉固定。内墙体除了采用陶粒砌块外还可以采用新型墙体材料或轻质隔音墙板。

第四篇：煤矿充填式开采与无煤柱开采调研报告

关于煤矿充填式开采与无煤柱开采方式的调研报告

陕西旬邑青岗坪矿业有限公司

为了缓解煤炭资源日趋紧张的局面，安全开采“三下”压煤，协调煤炭资源的回收与地面沉陷，处理矸石地面堆积造成的环境问题，充填式顶板控制方法及无煤柱开采方法逐渐受到人们的重视。2013年8月7日由华能煤业公司副总经理、总工程师郑铁骑同志带队，各矿业公司总工程师和技术负责人等一行13人赴河北省冀中能源邢东煤矿和亨建矿参观学习调研了井下采空区充填及无煤柱开采应用技术。现将调研情况汇报如下：

一、充填式开采

（一）冀中能源充填式开采发展概况

冀中能源股份有限公司针对大量“三下”压煤问题，煤矸石粉煤灰排放、环境损害及土地资源问题，在邢东矿首先试验成功井下巷道矸石充填技术，率先成功研发建筑物下综合机械化充填采煤技术，即在充填液压支架后顶梁的掩护下，利用矸石粉煤灰及高水材料实现了采空区的充分充填，从而有效抑制覆岩下沉破裂和地表变形量，解放大量呆滞煤炭资源。成功设计了充填综采的新方法、新工艺，实现了采煤与充填并举，开创了建筑物下综合机械化充填采煤技术的新途径，攻克了巷道充填系统、充填工艺、充填装备等相关难题，研制了专用于巷道矸石充填的抛矸机，实现了矿井矸石不升井，将邢东矿打造成全国第一座没有矸石山的绿色矿井。截止目前已经实现充填巷道5816米，充填矸石85828立方米，臵换井下煤炭资源53万吨。经济和社会效益非常显著。

（二）冀中能源充填式开采的理论

冀中能源成功的充填理论和实践证明：支架支护强度和充填体密实度是充填采煤控制岩石拉应力和容许沉降空间的关键因素，控制着直接顶下沉变形。经过研究上部岩层弯曲变形各变量之间的关系，确定了不同岩性条件下的液压支架支护参数和充实密实度，控制了上覆岩层的移动，使上覆岩层位移最小，对地表影响最低，达到在采煤过程中控制地表下沉的目的。

（三）邢台煤矿充填式开采的现场应用

1、基本情况

井田面积为34Km2，其范围东以F2、F2-1断层为界，南以F12断层为界，西北以9#煤层掩盖接触线为界。含煤地层为石炭二叠系的本溪组、太原组、山西组。矿井开采初期是一座低瓦斯矿井，但随着开采深度的逐年加大，瓦斯涌出量在不断增加，掘进工作面瓦斯涌出量为0.90ｍ3/min，回采工作面瓦斯涌出量达3.54ｍ3/min。

邢台矿7606充填工作面采用综合机械化采煤工艺，分层开采，采高3.Om。采煤设备和工艺与普通综采设备和工艺基本相同，区别就在架后充填工艺。充填工作主要靠充填开采输送机和夯实机共同完成的。通过充填开采输送机的卸料孔将充填物料充填人采空区内，然后利用夯实机将充填物料推挤接顶并夯实。

2、应用过程

（1）地面建立矸石膏体充填站，先将矸石破碎加工，然后把矸石、粉煤灰、专用交接料和水等四种物料按比例混合搅拌制成膏体浆液，再通过充填泵把经大垂深投料系统，运到支架后部的充填刮板运输机，并进行推压密实。

（2）充填由固体矸石充填液压支架和辅助隔离措施形成的密闭空间的过程。整个充填工艺流程可以划分为矸石破碎、配比搅拌、管道泵送、充填体构筑等四个基本环节。

（3）工艺流程：充填工作由4名充填工同时协调进行，在割煤的同时，进行充填工作，若充填不满一排，割煤可停下等待充填捣实。其工艺过程如下：割煤的同时在支架拉移后，将充填开采输送机移至支架尾梁后部，进行充填。充填顺序由充填开采输送机机尾向机头方向进行，当前一个卸料孔卸料到一定量后，再开启下一个充填卸料孔，随即对前一个卸料孔所在支架后部已卸下的充填材料进行夯实，如此反复几个循环(一般需要2—3个循环)，直到夯实为止。当整个工作面全部充满，停止第l轮充填，将充填开采输送机拉移1个步距，移至支架尾梁前部，用夯实机构把充填开采输送机下面的充填料全部推到支架后上部，使其接顶并夯实，最后关闭所有卸料孔，对充填开采输送机的机头进行充填。第1轮充填完成后将充填开采输送机推移1个步距至支架尾梁后部，开始第2轮充填，如此反复。工作面自夯式充填液压支架与配套设备。

（四）调研结论

1、邢台矿率先研发了矸石与粉煤灰等充填材料投料运输系统以及工作面自夯式充填液压支架等成套综合机械化充填设备，成功设计了充填综采的新方法、新工艺，实现了采煤与充填并举，开创了建筑物下综合机械化充填采煤技术的新局面。

2、充填式开采有效控制了开采过程中的矿压显现，控制地表下沉，减少了对地面生态环境的破坏；实现了矸石不升井，煤矿不建矸石山。是一项利国利民的新技术。

二、无煤柱开采

（一）亨健煤矿基本情况

亨健公司煤炭资源紧缺，提高煤炭资源回收率一直是集团公司与我公司领导所重点关注的问题。因此，沿空留巷无煤柱护巷技术它不但能提高煤炭资源开采的回收率，而且也可缓解采掘衔接紧张问题。自2008年10月份开始实施新型高水材料巷旁充填留巷技术,先后在2313工作面、2505工作面、2501工作面成功留巷共计2000余米，并回采过程中逐步对原留巷方案进行了优化研究并得到应用，其效果十分显著。

（二）超高水材料充填留巷在亨健煤矿的应用实践

通过超高水材料制浆系统将浆液混合经过超高水材料浆液输送系统输送至充填巷道；背靠工作面两端头支架各安设止浆掩护支架，保证浆液固化后留巷效果。留巷后巷道宽度约为原巷道的一半，待工作面回采结束后再将巷道扩刷成回风巷，从而实现无煤柱开采，采区综合回收率提高10%～20%。

1、巷旁充填工艺

充填前，首先向搅拌桶内蓄水至所需水位，然后启动搅拌桶，待搅拌桶启动之后向桶内加料，将料加入桶内之后搅拌3－5分钟之后开始向充填点供料。充填点接到供料通知后，严密监控出料情况，待料均匀之后将混合管插入充填袋内开始充填。充填结束之后，泵站开泵供清水，冲洗管路并清理充填点，待所有东西收拾整理好之后，充填即可结束。

2、充填工艺实施方法（1）充填点作业程序

第一步：在进入充填地点前，必须先敲帮问顶，观察煤壁、顶板、临时支架与瓦斯检测等工作，一切安全正常后方可进入充填点进行作业。

第二步：拆除上次充填框架及对应的固定点柱，安设好本班充填框架，挂好充填袋，打牢固定点柱等。

第三步：上述工作按要求完成后，信号通知泵站开泵，并通知泵站本次实际充填高度。

第四步：充填过程中，密切观察充填袋周围情况，发现情况及时处理。第五步：充填快接顶时（根据计算距顶20cm时，管路中剩余浆液即可充实包体），打信号通知泵站，并依据顶板情况决定是否拆除其上的倾斜抬棚。待充填体完全接顶后，将高压注浆软管从充填袋内取出并用细铁丝捆扎紧充填口。

第六步：冲洗混合器及管路，见清水后通知泵站停泵。

（三）调研结论

巷旁充填体的强度高低直接影响沿空留巷围岩的稳定性。构筑的充填体应能及时提供足够的支护强度，以控制上位岩层相互间不致于有大的离层，通过对直接顶下沉变形的控制确保老顶在回转的过程中不断裂，有效地减少顶板下沉量与作用在巷内支架上的载荷，为留巷成功提供保证。

三、青岗坪煤矿充填式开采与无煤柱开采适用性讨论

（一）充填式开采讨论

1、青岗坪煤矿“三下”压煤情况：除地面工业广场压煤可采储量约154.7万吨，其他区域均为山体，无村庄和其他构筑物。

2、充填式开采设备投入与生产成本

充填式开采需投入地面矸石膏体充填站系统一套、大垂深固体投料系统一套、矸石固体充填支架一套，累计一次投入设备成本约为7000万元。充填式开采增加成本约为100元/吨左右。

3、采用充填法开采工业广场压煤经济效益对比：

（1）总支出约=设备成本投入+原吨煤成本+充填附加成本=7000万元+260元/吨*154.7万吨+100元/吨*154.7万吨=62692万元

（2）总收入=销售均价*产量=380元/吨*154.7万吨=58786万元由此可见：总收入小于总支出；利用充填法回收地面工业广场压煤不可取。

4、采用充填法回收正常采区资源，每吨增加成本约100元，无经济效益可言。

5、冀中能源在井下开采条件比较差、煤炭储量有限的情况下走出了一条环保、高效、安全，造福于社会及老百姓的煤矿开采方法其意义无法用金钱来衡量，值得我们学习，但从青岗坪煤矿实际情况出发不适合采用充填式开采。

（二）超高水材料充填留巷无煤柱开采讨论

1、基本情况适用条件对比：青岗坪煤矿井田含可采煤层两层，4-1煤层为局部可采的较稳定型中厚煤层，4-2煤层为全区可采的稳定型厚煤层。4-1煤层与4-2煤层的分岔煤层厚度为1.05～2.42m，平均厚度1.88m，仅在井田东部赋存，与4-2煤层间距为0.9～4.4m，4-2煤层厚度1.15～16.35m，平均厚度为10.26m工作面设计为综采放顶煤，采高3m放顶高度7.26，采放比1:2.4，符合《煤矿安全规程》第68条规定，工作面综合回收率约为80%；回采工作面平均涌水量约为100m3/h左右。而超高水材料充填留巷无煤柱开采技术适用于3.5m以下煤厚一次采全高综采工作面。

2、青岗坪煤矿煤层高低起伏最大落差达到45m左右，而且相邻采面之间的标高差均达到2m以上，局部老空区易存积水，若采用超高水材料充填留巷无煤柱开采存在密闭不严的情况，处理不当极易造成透水事故。

3、根据青岗坪煤矿初步设计，矿井相对瓦斯涌出量达到9.92m3/t，矿井绝对瓦斯涌出量达到20.86m3/min;实际42101及42102综放工作面回采过程中相对瓦斯涌出量分别达到2.51m³/t、3.21m³/t，绝对瓦斯涌出量分别达到8.95 m3/min、8.4 m3/min，煤巷掘进头瓦斯绝对涌出量达到0.63m³/min，总回风巷绝对瓦斯涌出量达到19.2 m3/min，局部瓦斯较高，若封闭不严，采空区瓦斯极易涌入相邻巷道造成瓦斯积聚。

4、综放工作面采用超高水材料充填留巷存在封闭不严的情况，极易导致采空区漏风，存在采空区煤炭自燃发火的隐患。

结论：超高水材料充填留巷无煤柱开采在青岗坪煤矿基本不适用。

四、具体打算

1、加强对小煤柱开采技术研究，2013年青岗坪煤矿小煤柱开采已被公司列为科技项目，准备在42101及42104工作面搜集开采及矿压显现相应的资料，争取在42103工作面实现12m小煤柱布臵回采工作面，并逐步从12m～8m～6m的小煤柱方向发展，以提高采区煤炭回采率。

2、由于青岗坪煤矿初设中没有设计矸石场，当前开拓掘进及洗煤厂洗选的矸石都通过附近村庄联系位臵堆放，不仅处理关系复杂而且污染环境影响生态。下一步我们将借鉴邢东煤矿的做法将洗煤厂洗选的矸石及井下开拓掘进施工的矸石充填到采空区里面或利用回采结束后废弃巷道进行充填。

第五篇：关于柱钢筋电渣压力焊与绑扎搭接的成本对比报告

关于柱钢筋电渣压力焊与绑扎搭接的成本

对比报告

以标准层GBZ10为例：

此柱主筋为12Φ12的三级钢主筋,箍筋为Φ8@200,Φ6@200,主筋的搭接长度48d,即580mm×12根=6960mm,6960mm×0.888=6.18㎏.以现在每吨3600元计算，成本为6.18㎏×3600元/吨=22.2元。改为电渣压力焊后没有了搭接区域的箍筋加密，平均每个柱子节省6套箍筋，本柱每套箍筋的长度为Φ8:2200mm,Φ6:2240mm，重量合计为5.2㎏+3.49㎏=8.69㎏,8.69㎏×3600元/吨=31.28元。主筋搭接的费用为22.2+31.28=53.4元。而电渣压力焊成本为Φ12的每根3元左右，成本为36元，53.4-36=17.4元，且电渣压力焊所用的钢筋下料长度为3m，不产生废料。17#、18#楼此类柱子约有190个，如果采用电渣压力焊大约可以节约190×17.4=3306元，所以采用电渣压力焊更节约成本。