宜城市龙头公共租赁房（一期）
模板工程专项施工方案
编制人：
审核人：
审批人：
成都建工第三建筑工程有限公司
年 月
目 录
1．编制依据 1
1.1相关文件及图纸 1
1.2现行施工验收规范、规程、标准 1
1.3编制说明 1
1.4参考资料 2
2．工程概况 2
2.1总体概况 2
2.2结构概况 2
2.3模板概况 3
3．施工安排 3
3.1进度、质量、安全及环境目标 3
3.2施工流水段和施工顺序 3
4．施工计划 3
4.1施工进度计划 3
4.2材料计划 4
4.3设备计划 4
5．施工方法 5
5.1主要搭设方法 5
5.2材料的力学性能指标 17
5.3模板施工要求 18
6．施工安全保证措施 20
6.1管理人员组织机构 20
6.2施工技术措施 21
6.3模板安装和拆除的安全技术措施 22
6.4施工应急救援预案 25
7．质量管理计划 31
7.1明确工程施工质量目标 31
7.2确定质量控制点 31
7.3分析质量管理重点和难点 32
7.4确定关键过程和特殊过程 32
7.5制定现场管理制度 32
7.6质量保证措施 32
8．劳动力计划 33
9．计算书 34
9.1验算说明 34
9.2柱模板验算 34
9.3梁模板验算 39
9.4板模板验算 95
1．编制依据1.1相关文件及图纸
1.本工程施工总承包的总承包合同、施工图及相关技术资料等相关资料；
2.本工程的施工图纸。
3.本工程现场的实际情况。
4.相关的法律、法规和文件。
5.本工程的施工组织设计。
6.我公司自身技术力量、机械装备情况以及各项企业管理制度。
1.2现行施工验收规范、规程、标准
《建筑施工组织设计规范》（GB/T50502-2009）；
《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）；
《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016；
《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）
《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）；
《钢管脚手架扣件》（GB15831-2006）；
《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）；
《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2015）；
《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）；
《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2017）；
《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）
《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》（住房城乡建设部令第37号）；
1.3编制说明
1.本工程由1#-14#住宅楼、地下室、配套用房、开闭所、垃圾用房、5处配电房等几个单位工程组成，对以上范围工程的柱、墙、梁、板取具有代表性的构件进行计算。
2.采用φ48.3×3.6的钢管，但按φ48×3.0进行验算。
3.验算时按最危险的情况进行，按最大的支模高度进行验算，首层支模高度按6米进行考虑。
4.本方案中不含高大模板。
1.4参考资料
《模板施工手册》
《建筑施工手册》第五版
2．工程概况2.1总体概况
宜城市龙头公共租赁房（一期）项目，由1#-14#住宅楼、地下室、配套用房等组成，均为钢筋混凝土框剪结构，分为1层，4层，11层，18层，地下室层高4.7米，基础为桩承台基础，底板板厚350,留有800宽的后浇带多处。本支模专项方案主要针对地下室4.7米层高梁板支模、1#-14#楼第一层3.6米层高梁板支模、1#-14#楼标准层3.0米层高梁板支模、配套用房3.9米层高梁板支模，开闭所等4.5米层高梁板模板。
2.2结构概况
地基基础 | 埋深 | 4.65m | 持力层 | 圆砾层 | 承载力标准值 | 250Kpa |
桩基 | 长螺旋压灌桩，桩径400、600，桩长14.5～16.5m | |||||
主 体 | 结构形式 | 混凝土框剪结构 | ||||
主要柱网尺寸 | 地下室主要为5.5m、7.2m，住宅楼主要为2.7m、3.6m、3.9m、4.2m等。 | |||||
主要结构尺寸 | 板：100、120厚楼板。 梁：200×(400～600)、300×(600～850)、400×900 柱：边长200～800不等 | |||||
抗震设防等级 | 二级 | |||||
人防等级 | 无 | |||||
材 料 | 混凝土 | 1#、2#、5～7#、10～12#、14#楼 | 构件名称及范围 | 强度等级 | 备注 | |
框架柱础顶～20.97m | C35 | |||||
框架柱20.97m～屋面层 | C30 | |||||
楼面梁、板及现浇楼梯 | C30 | |||||
桩基及地梁 | C30 | |||||
3～4#、8～9#、13#楼 | 框架柱础顶～屋面层 | C30 | ||||
楼面梁、板及现浇楼梯 | C30 | |||||
桩基及地梁 | C30 | |||||
配套用房 | 框架柱础顶～屋面层 | C30 | ||||
桩基及地梁 | C30 | |||||
地下室 | 墙柱、梁板、基础 | C30 | 抗渗等级P6 | |||
其它 | 构造柱、过梁、圈梁等 | C25 | ||||
钢 筋 | HPB300、HRB400 | |||||
砌 体 | B06级蒸压加气混凝土砌块（强度等级为A3.5)，专用砌块砂浆 | |||||
特殊结构 | ||||||
其它需说明情况 |
2.3模板概况
基础侧模采用砖胎膜，柱、梁、板等均采用木模板，本工程所用的木模板均为15mm厚的清水复合木模板。支撑系统采用φ48.3×3.6钢管架搭设，采用对拉螺杆控制断面。
3．施工安排3.1进度、质量、安全及环境目标
1．进度管理目标：达到施工合同要求，满足施工总进度要求。
2．质量管理目标：达到混凝土结构工程施工质量验收规范要求，质量合格，创结构优质。
3．安全目标：杜绝重大安全事故、工伤频率控制在10‰，杜绝职业病和职业中毒的发生。
4．环境管理目标：无扬尘、不挠民，施工噪声场界达标，符合GB12523-2011标准，白天控制在70分贝内、夜间控制在55分贝内，达到“国家绿色施工工地标准”。
3.2施工流水段和施工顺序
1．施工流水段
本工程各栋楼按1个施工流水段组织施工。
2．施工顺序
基础完成后施工上部主体，±0.000以各栋楼各自按1个流水段施工，上一层施工完成后再施工下一层，实际施工中可按后浇带作一定微调。
4．施工计划4.1施工进度计划
1．模板工程进度是与结构工程进度紧密相关的，模板分项工程是结构工程的重要工序，模板进度必须要满足工程总进度计划。
2．模板工期按预定工期、实际进度计划和地下室基坑石方完成时间方能确定，初步安排如下（模板开工时间暂定为2020年12月）
材料准备与配置计划：木枋、模板、对拉丝杆、套管、水泥内撑自身购买，架管、扣件、蝴蝶卡、顶托采用租赁。主要材料的配置情况及详细计划如下：
序号 | 项目名称 | 规 格 | 单 位 | 数量 | 进场时间 |
木 枋 | 50×100 | m3 | 785.65 | 开工后7天按计划陆续进场 | |
清水复合木塑模板 | δ=15mm | m2 | 96199.31 | 开工后7天按计划陆续进场 | |
钢 管 | φ48.3×3.6 | T | 1381 | 开工后1天按计划陆续进场 | |
旋转扣件 | 千个 | 总计241.28 | 开工后1天按计划陆续进场 | ||
十字扣件 | 千个 | 开工后1天按计划陆续进场 | |||
直角扣件 | 千个 | 开工后1天按计划陆续进场 | |||
顶 托 | 个 | 26000 | 开工后7天按计划陆续进场 | ||
对拉丝杆 | m | 5000 | 开工后7天按计划陆续进场 | ||
蝴 蝶 卡 | 千个 | 开工后7天按计划陆续进场 |
注：表中数量为预估，以实际为准。
4.3设备计划
主要设备、中小型施工工具等需要量计划如下：
序号 | 设备名称 | 型 号 | 单 位 | 数量 | 备注 |
塔 机 | QTZ63 | 台 | 吊材料 | ||
钢管切割机 | 台 | 切钢管 | |||
木工园盘锯 | 台 | 裁模板 | |||
电焊机 | UN100 | 台 | 焊接用 | ||
手持切割机 | 台 | 裁模板 | |||
电动扳手 | 套 | 120 | 扭扣件 | ||
力矩扳手 | QF120N | 套 | 检查扣件扭力 |
5.1主要施工方法
5.1.1基础模板基础施工中，基础承台及基础梁底模采用100mm厚C15混凝土垫层，垫层宽度比承台底每边各宽300mm，比基础梁两侧各宽220；侧模采用砖胎膜。底板底模采用100mm厚C15混凝土垫层，侧模采用砖胎膜。电梯井、集水坑内模采用木模，底模采用100mm厚C15混凝土垫层，外模采用砖胎膜。如下图所示：
垫层支模图
基础梁支模图
基础承台支模图
基底板支模图
集水坑支模图
电梯井支模图
5.1.2柱模板1．采用15mm厚清水复合木模板制作，施工现场组拼，在柱体模板内部按纵横间距450mm设置水泥内撑（水平和竖向均为@450），确保模板尺寸不被紧小；背楞采用50×100木枋间距225mm，加固采用φ48.3×3.6 钢管间隔450mm加固，对于独立柱还要在四周加钢管抛撑。边长等于和大于500mm 的柱采用φ14普通穿墙螺杆加固（水平和竖向间距450mm，距杆距柱边的间距不得大于300mm，否则应补一根），对拉螺杆外面套φ20PVC套管，以便取出重复使用。柱模板具体支设方法见下图：
柱模板支设图（边长＜500）
柱模板支设图（边长≥500）
2．柱边角处采用较方直的木方压边，保证楞角方直、美观。独立柱的斜向支撑，起步为150mm，每隔1500mm 一道，采用双向钢管对称斜向加固（尽量取45°）。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。
5.1.3梁模板1．梁底模及支撑
(1)梁底模板选用15mm厚清水复合木模板制作散拼散装。梁底模板采用50×100木枋顺跨度方向铺设作为支撑小梁；φ48.3×3.6钢管作为支撑主梁，部分小梁在梁底每纵距内附加1根支撑主梁；梁底采φ48.3×3.6钢管扣件式搭设支架，支架水平杆步距按步距不大于1.7m搭设。梁底模搭设参数详见下表“梁底支撑搭设参数表”。
梁底支撑搭设参数表
梁截面尺寸（mm） | 梁下横向立杆根量 | 梁下横向立杆间距（m） | 梁下纵向立杆间距（m） | 梁底木枋根数 | 梁侧木枋根数 | 验算采用的梁（mm） |
200×400 | 0 | 0.8 | 200x600 | |||
200×500 | 0 | 0.8 | ||||
200×600 | 0 | 0.8 | ||||
300×600 | 0.9 | 300×800 | ||||
300×800 | 0.9 | 0.5 | ||||
300×850 | 0.9 | 0.5 | ||||
400×900 | 0.9 | 0.5 | 400x900 | |||
310x1100 | 0.9 | 0.5 | 310x1100 |
(2)典型梁支模图
2．梁侧模
(1)梁侧模板选用15mm厚复合木模板制作散拼散装。①梁高度不大于500mm时，在梁侧下部和顶部进行固定支撑即可，侧面可不使用对拉螺杆；②梁高度600～800mm时，在梁侧下部和顶部进行固定支撑，梁腹板中间设置一道φ14对拉螺杆，跨度方向间距500mm；③梁高900～1100mm时，梁侧采用50×100木枋竖向设置作为小梁，小梁间距250mm，φ48.3×3.6双钢管水平设置作为主梁，梁腹板中间设置两道φ14对拉螺杆，跨度方向间距500mm；④对拉螺杆外面套φ20PVC套管，以便取出重复使用；⑤为确保梁宽度尺寸的准确，在梁模板内对拉螺杆处均设置水泥内撑。
(2)梁侧模大样图
梁高500以内梁侧模支设图
梁高600梁侧模支设图
梁高800～1100梁侧模支设图
5.1.4板模板板模板采用16mm厚清水复合木模板散拼撒装。①板下木枋间距250mm,双钢管托梁(大横杆)，可调顶托节点；③采用φ48.3×3.6钢管搭设满堂架支撑系统，板下的立杆纵、横向间距1000×1000,步距不大于1700mm，架体离地200mm设一道扫地杆。板模板支设详见下图：
100～120厚板支模图
300～350厚板支模图
采用15mm厚清水复合木模板，50×100木枋作楞，封闭式楼梯梯段做法，以确保楼梯踏步的外观质量。封闭式楼梯梯段即梯段的踏面和踢面都需要支设模板，采用50mm×100mm 木枋与16mm厚清水复合木模板制作而成，背面通过木枋、钢管和对接螺杆连接成整体，钢管支撑。楼梯梯段模板支设详见下图：
楼梯模板支设图
5.1.6特殊部位(1)楼层高底跨、卫生间等有高差处的吊模
高底跨、卫生间等有高差处的吊模15mm厚清水复合木模板加50×100mm木枋背楞支设，下部采用同结构混凝土标号、同楼板厚度混凝土垫块垫设。为解决吊模混凝土在浇筑时上冒不易装填振捣，避免吊模处出现混凝土烂根现象。吊模处模板采取底口加宽措施，对吊模高度H小于100mm的底口整体采用15mm厚清水复合木模板加宽，保证吊模底口同混凝土接触宽度为300mm；对吊模高H度大于100mm的，吊模底口整体采用16mm厚清水复合木模板加宽至500mm。
高低跨处的吊模模板支设图
卫生间等有高差处的吊模模板支设图
(2)高低强度混凝土分界处
梁柱接头混凝土强度等有高差，因此在强度等级有高差处需要分隔，在本工程中采用设置快易收口网进行分隔。快易收口网通过点焊钢筋固定，快易收口网与固定钢筋埋入混凝土中。做法见下图：
梁柱节点混凝土等级有高差时拦收口网图示
5.2材料的力学性能指标
序号 | 材料种类 | 材料规格 | 材质要求 | 力学性能指标 |
清水复合木模板 | 15mm厚 | 满足GB/T17656-2008《混凝土模板用胶合板》规定 | 剪切强度1.4N/mm2 抗弯强度13.0N/mm2 弹性模量6000.0/mm4 | |
木枋 | 50mm×100mm | 针叶材(含水率≤25%) | 剪切强度1.2N/mm2 抗弯强度11.0N/mm2 弹性模量9000.0/mm2 | |
钢管 | 综合 | Q235钢，Φ48.3壁厚3.6mm(计算时按Φ48×3.0 | 截面积A=424 mm2 抗拉（压）强度设计值 =205 N/mm2 回转半径i=15.9mm | |
扣件 | 十字、对接、旋转 | 满足GB15831-2006《钢管脚手架扣件》要求 | 单扣件抗滑8KN 双扣件抗滑12KN | |
可调顶托 | 直径与螺距满足现行国家标准GB/T5796.2、GB/T5796.3的要求 | 外径不得小36mm 受力承载力设计值不小于40KN | ||
对拉螺杆 | Φ14 | 径与螺距满足现行国家标准GB/T5796.2、GB/T5796.3的要求 | 拉力设计值应达到170N/ mm2 |
5.3模板施工要求
模板施工前进行全面的安全技术交底，操作班组应熟悉设计图与施工工艺，并应做好模板安装作业的分工准备。备齐操作所需的一切安全防护设施和器具。
5.3.1 墙柱模安装要求1．墙柱模安装应按加工编号依次进行，当一侧墙柱模安装就位后、校直正确位置后稳定模板，随即安装支撑及加固。墙体钢筋绑扎完毕后，随即安装另一侧模板并初步拧住对拉螺栓，经调正位置后及时用支撑撑牢，并紧固对拉螺栓。
2．为防止墙柱体水平施工缝处因漏浆出现蜂窝、麻面现象，在安装墙模板前，在墙体水平施工缝下的墙面贴双面胶带，可有效防止墙柱体水平施工缝处漏浆。
3．墙柱模安装完毕后，应对其垂直度、轴线位置、上口宽度及标高、预埋件等进行复核、校正，若有偏差应立即校正。经检查合格后，应分别将相邻墙模通过角模连成整体，并在墙模间加设横向杆和剪刀撑进行整体固定。
4．为防止墙柱脚出现烂根现象，在浇筑板混凝土时在墙周边嵌埋木条，墙柱模支好后在其上面钉锁脚板，以防根部胀模漏浆。
5．阴阳角采用定制的阴阳角模，模板与阴角模搭接时，利用标准件固定角模和模板的垂直度,预防施工过程浇注混凝土振动时所受到的侧压力使角模错位。
6．墙柱模板在安装完成后吊线检查垂直度，并拉通线校核轴线位置。
5.3.2梁、板模安装要求1．混凝土梁的施工应采用从跨中向两端对称进行分层浇筑，每层厚度不得大于400cm。
2．搭设跨度超过4m的梁板模支撑架时亦应按3‰起拱，架顶横杆应抄平固定，然后放置板模搁栅楞，最后铺设板模板并加以固定。
3．梁、板模支撑体系立杆布置应保证上下楼层基本同位布置。梁、板模及支撑体系立杆均应落在实处，不得有“虚”脚现象。
4．后浇带处的底模及其支撑应自成体系，独立支设，再与整体满堂架拉结成一体。
5．所有外模和边梁底模支撑不得连于外脚手架上。
6．梁、板模安装完毕后应检查中心线、标高、断面尺寸和平整度等项目。支模架和梁模夹具必须牢固，偏差超规定的应及时进行校正。
7．模板起吊时，要垂直起吊、稳起稳落、严禁大幅摆度，起吊前注意检查模板是否与周围有刮兜的现象；摘钩后，塔吊钩及钢丝绳必须超过模板平台架护栏及其它障碍后方可转臂；地面操作人员，在模板起吊时，必须离开模板2m以外。
8．采用扣件式钢管作立柱支撑时，在外侧周围应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间纵横向每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度为4.5～6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45°～ 60°。具体做法详下图：
9．楼板支架搭设好后，应复核底模标高位置是否正确，梁板跨度起拱应符合规范要求。
10．承重的支架柱，其荷载应直接作用于立杆的轴线上，严禁承受偏心荷载，并应按单立杆轴心受压计算；钢管的初始弯曲率不得大于1/1000，其壁厚应按实际检查结果计算。
11．模板安装误差控制在允许范围，误差超过规定值，则必须进行修正。
12．模板支架顶部自由长度不大于400mm。
模板支架顶部自由段长度示意图
13．本工程的混凝土均采用天泵浇筑。
5.3.3模板安装允许偏差和检验方法项次 | 项目 | 允许偏差（㎜） | 检查方法 | |
轴线位移柱、墙、梁 | 尺量 | |||
底模上表面标高 | ±5 | 水准仪或拉线、尺量 | ||
截面模内尺寸 | 基础 | ±10 | 尺量 | |
柱、墙、梁 | ±5 | |||
层高垂直度 | ≤6m | 拉线、尺量 | ||
>6m | ||||
相邻两板表面高低差 | 尺量 | |||
表面平整度 | 靠尺、塞尺 | |||
预留洞 | 中心线位置 | 拉线、尺量 | ||
尺寸 | +10,0 |
6.1管理人员组织机构
1．组织机构
施工负责人：杨元安
2．人员职责和权限
序号 | 项目职务 | 姓 名 | 职责和权限 | 联系方式 |
项目经理 | 刘兴 | 全面主持工作 | *** | |
技术负责人 | 陈从华 | 负责技术工作 | *** | |
生产经理 | 杨元安 | 生产经理 | *** | |
成本经理 | 陈杰 | 负责项目的成本管理 | *** | |
安全负责人 | 江兴文 | 负责工地安全生产 | *** | |
安全员 | 李铸 | 专业安全管理 | *** | |
安全员 | 万梓悠 | 专业安全管理 | *** | |
材料主管 | 屈广俊 | 负责工地材料采购及管理 | *** | |
造价员 | 陈书玲 | 负责工程预、决算及过程控制 | *** | |
施工员 | 张超 | 负责具体楼栋的生产 | *** | |
测量员 | 叶 磊 | 负责现场测量工作 | *** | |
质量员 | 伍彦西 | 负责现场生产安排和工程质量 | *** | |
厍 管 | 屈启武 | 负责材料发放 | *** | |
技术员 | 王清华 | 负责内业技术 | *** | |
机电工长 | 严工 | 负责现场临电管理 | *** |
6.2施工技术措施
1．技术准备
编制模板专项施工方案，明确设计荷载、计算方法、节点构造和安全措施，按照要求进行报审、审批；对项目管理人员和施工班组进行技术交底。
2．安全准备
支模搭设前，项目安全员必须对现场施工员及班组负责人进行二级安全交底；由现场施工员及班组负责人（支模直接责任人）组织操作工人进行认真、详细的三级安全交底，操作班组应熟悉方案设计及施工要求，并做好模板安装作业的分工准备，备齐操作所需的一切安全防护设施和器具。安全员应监督安全交底实施情况。
3．施工准备
(1)模板的组拼
施工前应对模板和配件进行挑选、检测，不合格者应剔除，并应运至指定地点堆放；已经检查合格的拼装后模板块，应按照要求堆码放，重叠放置时要在层间放置垫木，模板与垫木上下齐平，底层模板离地保证10cm以上距离。
(2)模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，拼装好模板要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用部位是否完全一致。
(3)模板的基准定位工作
首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线，边线以及外侧控制线，施工前线必须到位，以便于模板的安装和校正。立面钢筋绑扎完成后，在每层立面钢筋上部放出标高；立面拆模后，在每层立面上放出控制轴线和标高。
(4)标高测量
利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。
6.3模板安装和拆除的安全技术措施
6.3.1模板安装的安全技术措施1．模板安装安全技术要求
（1）模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直、底部平整坚实，并加垫木。木锲要钉牢，并用横顺扫地杆和剪力撑拉结牢固。
（2）安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。禁止利用拉杆、支撑攀登上下。
（3）支模时，支撑、拉杆不准连接在门窗、脚手架或其他不稳定的物件上。在混凝土浇灌过程中，要有专人检查，发现变形、松动等现象，要及时加固和修理，防止塌模伤人。
（4）在现场安装模板时，所有工具应装入工具袋内，防止高处作业时，工具掉下伤人。
（5）二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱扔。
（6）安装柱、梁模板应设临时工作台，不得站在柱模上操作和在梁底模板上行走。
（7）安装楼面模板遇有预留洞口的地方，应作临时封闭，以防误踏和坠物伤人。
（8）安装楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板、钢模板等，应拿起堆放稳妥，以防事故发生。
（9）切割木模板的园盘锯必须设置防护罩，负责切割作业的人员应严格遵守操作规程，对于长宽木板的切割必须要有两人配合方可操作，操作中还应注意防尘。
（10）对切割余下的边角余料应堆放整齐，并做到长料长用，短料短用，节约用料。
（11）遇到6级或6级以上强风时，严禁安装模板。
2．模板支撑体系搭设安全技术措施
（1）遵守高处作业安全技术规范有关规定。
（2）架子作业时，必须戴安全帽，系紧安全带，穿工作鞋，戴工作卡，铺脚手架不准马虎操作，操作工具及零件放在工具袋内，搭设中应统一指挥，思想集中，相互配合，严禁在脚手架搭设过程中，嘻笑打闹，材料工具不能随意乱抛乱扔，吊运材料工具的下方不准站人。
（3）凡遇六级以上大风、浓雾、雷雨时，均不得进行高空作业，特别是雨后施工，要注意防滑，对脚手架进行经常检查，凡遇大风或停工段时间再使用脚手架时，必须对脚手架进行全面检查，如发现连接部分有松动，立杆、大横杆、小横杆、顶撑有左右上下位移，铁丝解除，脚手板断裂、跷头等现象，应该及时的对其进行加固处理。
（4）立杆应间隔交叉，将相邻立杆的对接接头位于不同高度上，使立杆的薄弱截面错开，以免形成薄弱层面，造成支撑体系失稳。
（5）扣件的紧固是否符合要求，可使用矩扳手实测，要40～65N·m，过小则扣件易滑移，过大则会引起扣件的铸铁断裂，在安装扣件的时候，所有扣件的开口都必须向外。
（6）所有钢管、扣件等材料必须经检验符合规格，无缺陷方可使用。
（7）模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时措施。
（8）施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支架上下。
（9）支模上高空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别在平台外缘部分应加强防护。
（10）模板安装、钢筋绑扎、混凝土浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放。
（11）不准架设探头板及未固定的杆。
（12）模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直、底部平整坚实、并加垫木。木楔要顶牢，并用横顺拉杆和剪刀撑。
（13）安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。
(14)模板安装完成经验收合格后，方可进行下一道工序施工。
6.3.2模板拆除的安全技术措施1．拆除模板必须经施工项目技术负责人批准，拆除模板的时间可按现行国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB5024-2015）和工程招标文件的相关规定，满足要求后方可拆除，操作人员必须戴好安全帽。
2．梁板底模拆除其砼强度应满足下表要求：
构 件 类 型 | 结构跨度（m） | 达到设计的混凝土抗压强度（%） |
板 | ≤2 | ≥50 |
>2, ≤8 | ≥75 | |
>8 | ≥100 | |
梁 | ≤8 | ≥75 |
>8 | ≥100 | |
悬臂构件 | ≥100 |
3．拆除模板前，应将下方一切预留洞口及建筑物周围用木板或安全网作防护围蔽，防止模板枋料坠落伤人。
4．模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行，拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架；多层建筑的模板支架拆除时，应保留拆除层上方不少于二层的模板支架，模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内，卸料时应符合下列规定：
(1)严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面；
(2）拆下的支撑、木档，要即时拔掉上面的钉子，并堆放整齐，防止“朝天钉”伤人；
(3）运至地面的钢管、扣件应及时按规定进行外观质量检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格码堆存放。
6.4施工应急救援预案
6.4.1支模施工中易发生重大事故的类别A：倾覆事故 B：高空坠落事故 C:物体打击 D:触电事故
6.4.2应急准备和响应组织准备1．目的：提高整个项目对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度。
2．施工现场生产安全应急救援小组
职 位 | 姓 名 | 职 务 | 工作职责 | 电 话 |
组 长 | 刘兴 | 项目经理 | 主持施工现场全面工作，负责组织急救援协调指挥工作 | *** |
副组长 | 陈从华 | 技术负责人 | 负责急救援实施的技术工作 | *** |
副组长 | 江兴文 | 安全负责人 | 负责急救援实施工作 | *** |
副组长 | 杨元安 | 施工现场总指挥 | 参与急救援实施工作 | *** |
组 员 | 万梓悠 | 安全员 | 参与急救援实施工作 | *** |
组 员 | 李铸 | 安全员 | 参与急救援实施工作 | *** |
组 员 | 叶磊 | 质 量 员 | 参与急救援实施工作 | *** |
组 员 | 屈程 | 司 机 | 参与急救援实施工作 | *** |
组 员 | 严工 | 机电工长 | 参与急救援实施工作 | *** |
3．应急救援小组职责：
(1)进行教育培训，使小组成员掌握应急救援的基本常识，同时具备安全生产管理相应的素质水平，小组成员定期对职工进行安全生产教育，提高职工安全生产技能和安全生产素质。
(2)制定生产安全应急救援预案，制定安全技术措施并组织实施，确定企业和现场的安全防范和应急救援重点，有针对性的进行检查、验收、监控和危险预测。
(3)当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。
(4)负责准备所需要的应急物资和应急设备。
(5)及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。
4．生产安全事故应急救援程序：
(1)如发生产安全事故立即上报，具体上报程序如下：
现场第一发现人——现场值班人员——现场应急救援小组组长——公司值班人员——公司生产安全事故应急救援小组——向上级部门报告。
(2)生产安全事故发生后，应急救援组织立即启动如下应急救援程序：
现场发现人向现场值班人员报告→现场值班人员控制事态保护现场组织抢救，疏导人员。→现场应急救援小组组长组织组员进行现场急救，组织车辆保证道路畅通，送往最佳医院。→公司值班人员了解事故及伤亡人员情况→公司生产安全应急救援小组了解事故及伤亡人员各简况及采取的措施，成立生产安全事故临时指挥小组，进行善后处理事故调查，预防事故发生措施的落实，并上报上级部门。
6.4.3事故预防措施及应急响应1．倾覆事故
(1)预防措施
①为防止事故发生，支模架的安装必须由具备资质的专业队伍安装，安装完毕后经验收合格后方可投入使用。
②支模架搭设前必须先编好搭设方案，经审批后遵照执行。
③所有架子工必须持证上岗，工作时佩带好个人防护用品，支搭支模架严格按方案施工，做好架体拉接点拉牢工作，防止架体倒塌。
④所有架体平台架设好后，需经验收各方签字后，方可投入使用。
(2)应急响应
①如果有倾覆事故发生，首先旁观者应在现场高呼，提醒现场有关人员立即通知现场负责人，由安全员负责拨打应急救护电话“120”，通知有关部门和附近医院，到现场救护，现场总指挥由项目经理担当，负责全面组织协调工作，生产负责人亲自带领有关工长及外包队负责人，分别对事故现场进行抢救，如有重伤人员由土建工长负责送外救护，电气工长先切断相关电源，防止发生触电事故，门卫值勤人员在大门口迎接救护车辆及人员。
②工长等人员协助生产负责人清理现场，抬运物品，及时抢救被砸人员或被压人员，最大限度的减少重伤程度，如有轻伤人员可采取简易现场救护工作，如包扎、止血等措施，以免造成重大伤亡事故。
③应急小组组织所有架子工，立即拆除相关脚手架，外包队人员应协助清理有关材料，保证现场道路畅通，方便救护车辆出入，以最快的速度抢救伤员，将伤亡事故降到最低。
2．高空坠落事故
(1)预防措施
高空作业人员必须持证上岗，经过现场培训、交底、安装人员必须系安全带，交底时按方案要求结合施工现场作业条件和队伍情况做详细交底，并确定指挥人员，在施工时按作业环境做好防滑、防坠落事故发生。发现隐患要立即整改要建立登记、整改检查，定人、定措施，定完成日期，在隐患没有消除前必须采取可靠的防护措施，如有危及人身安全的紧急险情，应立即停止作业。
(2)应急响应
发生高空坠落事故由安全员组织抢救伤员，项目经理打电话 “120”给急救叫中心，工长保护好现场防止事态扩大。其他义务小组人员协助安全员做好现场救护工作，水、电工长协助送伤员外部救护工作，如有轻伤或休克人员，现场安全员组织临时抢救、包扎止血或做人工呼吸或胸外心脏挤压，尽最大努力抢救伤员，将伤亡事故控制到最小程度，损失降到最小。
3．物体打击事故
(1)预防措施
人员进入施工现场必须按规定配戴好安全帽。应在规定的安全通道内出入和上落，不得在非规定通道位置行走。
作业过程一般常用工具必须放在工具袋内，物料传递不准往下或向上乱抛材料和工具等物件。所有物料应堆放平稳，不得放在临边及洞口附近，并不可妨碍通行。
吊运一切物料都必须由持有司索工上岗证人员进行指挥，散料应用吊篮装置好后才能起吊。
拆除或拆卸作业要在设置警戒区域、有人监护的条件下进行。
高处拆除作业时，对拆卸下的物料、建筑垃圾要及时清理和运走，不得在走道上任意乱放或向下丢弃。
(2)应急响应
发生物体打击事故由安全员组织抢救伤员，项目经理打电话 “120”给急救叫中心，工长保护好现场防止事态扩大。其他义务小组人员协助安全员做好现场救护工作。
(2)物体打击应急措施
① 发生物体打击事故后，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。
② 出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。
4．触电事故
(1)预防措施
①电工专业人员必须持有效合格证上岗，非电工专业人员禁止任何电器部件的更换或维修。
②建立临时用电检查制度，按临时用电管理规定对现场的各种线路和设施进行定期检查和不定期抽查，并将检查、抽查记录存档。
③操作人员必须按规定穿戴绝缘胶鞋、绝缘手套，必须使用电工专用绝缘工具。
④临时配电线路必须符合《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）的规定架设和使用。
⑤工地所有配电箱都要标明电箱的名称、责任人、控制的各线路称谓、编号等。
⑥配电箱及开关箱的周围应有两人同时工作的足够空间和通道，不要在箱旁堆放建筑易燃材料和杂物。
(2)应急响应
发生触电事故由安全员组织抢救伤员，项目经理打电话 “120”给急救叫中心，由工长保护好现场防止事态扩大。其他义务小组人员协助安全员做好现场救护工作，如有轻伤或休克人员，现场安全员组织临时抢救或做人工呼吸或胸外心脏挤压，尽最大努力抢救伤员，将伤亡事故控制到最小程度，损失降到最小。
(3)触电自救措施
①使触电人员脱离带电体：抢救人员必须首先保证自己不被伤害。如在附近有电源开关，应首先采用切断电源的方法；如附近无电源开关，应寻找干燥木方、木板等绝缘材料，挑开带电体；如可以迅速呼唤到周围电工，电工可利用本人绝缘手套、绝缘鞋齐全的条件下，迅速使触电者摆脱带电部分。
②急救：触电者摆脱带电体后，应立即就地对其进行急救，除非周围狭窄、潮湿，不具备抢救条件，可将其转移到另外的地方。急救步骤如下：
a.使触电者仰面平躺，检查有无呼吸和心脏跳动；
b.如触电者呼吸短促或微弱，胸部无明显呼吸起伏，立即给其做口对口人工呼吸；
c.如触电者脉搏微弱，应立即对其进行人工心脏按摩，在心脏部位不断按压、松开，频率为60次/分钟，帮助触电者复苏心脏跳动；
d.触电人脱离电源后，如果触电人神志清醒，但有些心慌、四肢麻木、全身无力；或者触电人在触电过程中曾一度昏迷，但已清醒过来，应使触电人安静休息，不要走动，严密观察，必要时送医院诊治。
e.因触电的不良影响，不是一下子表现出来的。因此，即使触电者自我感觉良好，也不得继续工作，应使其平躺，保持安静，同时保证周围空气流通，由医生来决定是否需要进一步治疗。
6.4.4应急通信联络项 目 负 责 人：刘 兴 手机：***
项目技术负责人：陈从华 手机：***
施 工 负 责 人：杨元安 手机：***
安 全 员：李 铸 手机：***
医院救护中心：120 匪警：110 火警：119
首先医院：宜城市中医医院 急救电话：0710-4211999
通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。项目部在施工现场常备一批应急救援物资，以便紧急情况下使用。
项目部常备应急救援物资一览表
序号 | 材料设备名称 | 单位 | 数量 | 存放何处 |
药箱及药品 | 个/批 | 现 场 | ||
担 架 | 副 | 现 场 | ||
氧气袋 | 个 | 现 场 | ||
对讲机 | 部 | 现 场 | ||
灭火器 | 个 | 现 场 | ||
小 车 | 台 | 现 场 | ||
吊 车 | 台 | 基地，随时到位 |
宜城市中医医院线路图
7．质量管理计划7.1明确工程施工质量目标
本工程为工程质量目标为确保合格。
7.2确定质量控制点
1．墙柱模板安装的质量控制
针对墙柱模支撑不牢固、变形、移位的质量通病，拟采取在墙柱模安完以后，全面复核模板的垂直度、对角线长度差、截面尺寸等，保证支撑牢固可靠。
2．梁模板安装的质量控制
梁模安装时主要控制以下几点：支模架及梁模夹具的牢固性，底模的拱起，梁柱接头处节点的处理等。为此梁模安完后，须检查中心线、标高、断面尺寸等项目，支模架及梁模夹具必须牢固，偏差超过时进行校正；底模按规定起拱；柱子上端头与梁模板交接处的空隙，可采用硬塑泡沫块或木模镶拼嵌补。
3．板模安装的质量控制：板模下支承必须有足够强度和刚度，支撑平面平整。
7.3分析质量管理重点和难点
1．模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。
2．模板的拼缝和接头的严密性控制。
7.4确定关键过程和特殊过程
模板工程的关键过程：拼模、支撑架的搭设和加固、标高控制。
7.5制定现场管理制度
1．坚持做好施工前的技术交底工作，对施工过程中的质量技术要求，重点和难点跟施工作业人员做好详尽的讲解和说明。
2．做好施工中材料的质量验证和进场后的验收管理制度，严格把好质量关，在施工中严格按要求把好进场前材料（钢管、扣件、木枋、模板、对拉丝杆、蝴蝶卡等）的验证和进场后的验收关。
3．施工过程中严格坚持自检、互检、专职检验制度。
施工过程中严格坚持自检、互检、专职检验制度，并做好文字记录，作业班组在自检的基础上进行班组之间的互检，在工序交接时要由质量员、工长、班组长共同进行验收并作好记录，合格后方可进行下道工序的施工。
4．技术复核制度
对于重要的结构部位和高支撑架等技术要高的重要工序的施工进行技术复核，经验收合格方可进行下道工序。
7.6质量保证措施
7.6.1模板工程过程控制1．模板需进行设计计算，满足施工过程中刚度、强度和稳定性要求，能可靠的承受所浇筑混凝土的重量、侧压力及施工荷载。模板安装必须有足够的强度、刚度和稳定性，拼缝严密，模板最大拼缝控制在1.5mm以内，支撑接头不能错位和扭边，严格控制几何尺寸，标高和轴线；跨度大于4m的梁按照跨长的2.5‰进行起拱。保证混凝土结构的准确性和混凝土表面的质量。
2．为了防止浇筑混凝土时对侧压力过大而爆模，对于较大的梁、柱采用对拉片加固。
3．模板的拆除在混凝土达到规定强度后进行，拆除模板时注意保护混凝土结构的棱角。为了提高工效，保证质量，模板重复使用时要编号定位，每次使用前清理干净模板并刷好隔离剂，使混凝土不掉角、不脱皮，表面光结。
4．固定在模板上的预埋件和预埋孔洞均要求位置准确，安装牢固。其偏差控制在规定的允许偏差范围内，浇筑混凝土前，仔细检查，确保不遗漏。
5．精心处理柱、梁、板交接处的模板安装，做到稳定、牢固、不漏浆，固定在模板上的预埋件和留孔洞均不遗漏，安装必须牢固，位置准确。
6．模板施工严格按木工翻样的施工图纸进行拼装、就位和设支撑。模板安装就位后，由技术员、质量员按平面尺寸、端面尺寸、标高、垂直度进行检查。
7．浇筑混凝土时专门派人负责检查模板，发现异常情况及时加以处理。
7.6.2模板工程质量通病预防措施1．柱模板缺陷
质量问题：支撑不牢固、变形、移位。
预防措施：柱模安完以后，全面复核模板的垂直度、对角线长度差、截面尺寸等，支撑必须牢固。
2．梁模板缺陷
质量问题：支模架不牢固，梁模夹具不牢固，底模未按规定拱起，梁柱接头处节点未处理好。
预防措施：模板安完后，检查中心线，标高，断面尺寸等项目，支模架及梁模夹具必须牢固，偏差超过时进行校正；底模按规定起拱；柱子上端头与梁模板交接处的空隙，可采用硬塑泡沫块或木模镶拼嵌补。
3．板模板缺陷
质量问题：支撑不牢固变形。
预防措施；板模下支承有足够强度和刚度，支撑平面平整。
8．劳动力计划模板工程施工所需的工人包括操作工人和安全管理人员，具体需求配置见下表。
劳动力计划表 单位：人
时间 | 2020年 | 2021年 | |||||
工种 | 12月 | 1-2月 | 3-4月 | 5-6月 | 7-8月 | 9-10月 | 11-12月 |
安全员 | |||||||
木 工 | |||||||
塔吊司机 | |||||||
指挥人员 | |||||||
普 工 |
9.1验算说明
1．验算依据为《建筑施工模板安全技术规程》JGJ162-2008。
2．验算时φ48.3×3.6钢管按φ48×3进行。
3．验算时50×100的木枋按45×95进行验算。
4．梁模板及支架采用同类型中最危险的截面进行,支模高度按4.7m验算。
6．板模板及支架采用300mm的板进行验算，支模高度按4.7m。
9.2柱模板验算
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
4、《钢结构设计标准》GB 50017-2017
9.2.1柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。
柱模板设计示意图
柱截面宽度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的总计算高度:H = 4.00m；
计算简图
一、参数信息
1.基本参数
柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:2；柱截面宽度B方向竖楞数目:6；
柱截面高度H方向对拉螺栓数目:2；柱截面高度H方向竖楞数目:6；
对拉螺栓直径(mm):M12；
2.柱箍信息
柱箍材料:木方；
宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；
柱箍的间距(mm):500；柱箍合并根数:1；
3.竖楞信息
竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；
宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；
4.面板参数
面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；
面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；
面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；
5.木方参数
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；
方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；
二、柱模板荷载标准值计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中 γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；
T--混凝土的入模温度，取20.000℃；
V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H--模板计算高度，取3.000m；
β1--外加剂影响修正系数，取1.200；
β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
分别计算得 23.042 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值23.042 kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=23.042kN/m2；
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。
三、柱模板面板的计算
模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 110 mm，且竖楞数为 6，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。
面板计算简图
1.面板抗弯强度验算
对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：
M=0.1ql2
其中，M--面板计算最大弯矩(N·mm)；
l--计算跨度(竖楞间距): l =110.0mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×23.04×0.50×0.90=12.443kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；
式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q = q1 + q2 =12.443+1.260=13.703 kN/m；
面板的最大弯矩：M =0.1×13.703×110×110= 1.66×104N.mm；
面板最大应力按下式计算：
σ =M/W 其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)； M--面板计算最大弯矩(N·mm)； W--面板的截面抵抗矩 : W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 500×18.0×18.0/6=2.70×104 mm3； f--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； 面板的最大应力计算值： σ = M/W = 1.66×104 / 2.70×104 = 0.614N/mm2； 面板的最大应力计算值 σ =0.614N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2，满足要求！ 2.面板抗剪验算 最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: V=0.6ql 其中，V--面板计算最大剪力(N)； l--计算跨度(竖楞间距): l =110.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×23.04×0.50×0.90=12.443kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m； 式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =12.443+1.260=13.703 kN/m； 面板的最大剪力：V = 0.6×13.703×110.0 = 904.377N； 截面抗剪强度必须满足下式： τ = 3V/(2bhn)≤fv 其中，τ--面板承受的剪应力(N/mm2)； V--面板计算最大剪力(N)：V = 904.377N； b--构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn--面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2； 面板截面受剪应力计算值: τ =3×904.377/(2×500×18.0)=0.151N/mm2； 面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2； 面板截面的受剪应力 τ =0.151N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足要求！ 3.面板挠度验算 最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: ν=0.677ql4/(100EI) 其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 23.04×0.50＝11.52 kN/m； ν--面板最大挠度(mm)； l--计算跨度(竖楞间距): l =110.0mm ； E--面板弹性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ； I--面板截面的惯性矩(mm4)； I=bh3/12 I= 500×18.0×18.0×18.0/12 = 2.43×105 mm4； 面板最大容许挠度: [ν] = 110 / 250 = 0.44 mm； 面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×11.52×110.04/(100×6000.0×2.43×105)= 0.008 mm； 面板的最大挠度计算值 ν =0.008mm 小于 面板最大容许挠度设计值 [ν]= 0.44mm,满足要求！ 四、竖楞计算 模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。 本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为500mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50×100×100/6×1 = 83.33cm3； I = 50×100×100×100/12×1 = 416.67cm4； 竖楞计算简图 1.抗弯强度验算 支座最大弯矩计算公式： M=0.1ql2 其中，M--竖楞计算最大弯矩(N·mm)； l--计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q--作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×23.042×0.110×0.900=2.737kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.110×0.900=0.277kN/m； q = 2.737+0.277=3.015 kN/m； 竖楞的最大弯距：M =0.1×3.015×500.0×500.0= 7.54×104N·mm； σ =M/W 其中，σ--竖楞承受的应力(N/mm2)； M--竖楞计算最大弯矩(N·mm)； W--竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33×104； f--竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； 竖楞的最大应力计算值: σ = M/W = 7.54×104/8.33×104 = 0.904N/mm2； 竖楞的最大应力计算值 σ =0.904N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2，满足要求！ 2.抗剪验算 最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: V=0.6ql 其中，V--竖楞计算最大剪力(N)； l--计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×23.042×0.110×0.900=2.737kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.110×0.900=0.277kN/m； q = 2.737+0.277=3.015 kN/m； 竖楞的最大剪力：V = 0.6×3.015×500.0 = 904.377N； 截面抗剪强度必须满足下式： τ = 3V/(2bhn)≤fv 其中，τ--竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V--竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.6×3.015×500=904.377N； b--竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn--竖楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2； 竖楞截面最大受剪应力计算值: τ =3×904.377/(2×50.0×100.0×1)=0.271N/mm2； 竖楞截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2； 竖楞截面最大受剪应力计算值 τ =0.271N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算 最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: νmax=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中，q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =23.04×0.11 = 3.01 kN/m； νmax--竖楞最大挠度(mm)； l--计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm ； E--竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=4.17×106； 竖楞最大容许挠度: [ν] = 500/250 = 2mm； 竖楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×3.01×500.04/(100×9000.0×4.17×106)= 0.034 mm； 竖楞的最大挠度计算值 ν=0.034mm 小于 竖楞最大容许挠度 [ν]=2mm，满足要求！ 五、B方向柱箍的计算 本工程中，柱箍采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50×100×100/6 ×1= 83.33cm3； I = 50×100×100×100/12 ×1= 416.67cm4； 按集中荷载计算（附计算简图）： B方向柱箍计算简图 其中 P--竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P =(1.2 ×23.04×0.9 + 1.4 ×2×0.9)×0.11 × 0.5 = 1.51 kN； B方向柱箍剪力图(kN) 最大支座力: N = 3.332 kN； B方向柱箍弯矩图(kN·m) 最大弯矩: M = 0.086 kN·m； B方向柱箍变形图(mm) 最大变形: ν = 0.016 mm； 1.柱箍抗弯强度验算 柱箍截面抗弯强度验算公式 σ =M/W 其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 86029.4 N·mm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 83333 mm3； B边柱箍的最大应力计算值: σ = 1.03 N/mm2； 柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 13 N/mm2； B边柱箍的最大应力计算值 σ =8.60×107/8.33×107=1.03N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求! 2.柱箍挠度验算 经过计算得到: ν= 0.016 mm； 柱箍最大容许挠度:[ν] = 200 / 250 = 0.8 mm； 柱箍的最大挠度 ν=0.016mm 小于 柱箍最大容许挠度 [ν]=0.8mm，满足要求! 3.柱箍抗剪强度验算 τ = 3V/(2bhn)≤fv 其中，τ--柱箍承受的剪应力(N/mm2)； V--柱箍计算最大剪力(N)：V = 904.377N； b--柱箍的截面宽度(mm)：b = 50.0mm； hn--柱箍的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv---柱箍抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2； 柱箍截面最大受剪应力计算值: τ =3×904.377/(2×50.0×100.0×1)=0.271N/mm2； 柱箍截面最大受剪应力计算值 τ =0.271N/mm2 小于柱箍抗剪强度设计值[fv]=13N/mm2，满足要求！ 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式如下: N<[N]=f×A 其中 N--对拉螺栓所受的拉力； A--对拉螺栓有效面积(mm2)； f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2； 对拉螺栓所受的最大拉力: N = 3.332 kN。 对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.92 kN； 对拉螺栓所受的最大拉力 N=3.332kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求! 七、H方向柱箍的计算 本工程中，柱箍采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50×100×100/6 ×1= 83.33cm3； I = 50×100×100×100/12 ×1= 416.67cm4； 按计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图 其中 P--竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P =(1.2×23.04×0.9+1.4×2×0.9)×0.11 ×0.5 = 1.51 kN； H方向柱箍剪力图(kN) 最大支座力: N = 3.332 kN； H方向柱箍弯矩图(kN·m) 最大弯矩: M = 0.086 kN·m； H方向柱箍变形图(mm) 最大变形: ν = 0.016 mm； 1.柱箍抗弯强度验算 柱箍截面抗弯强度验算公式: σ =M/W 其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 86029.4 N·mm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 83333 mm3； H边柱箍的最大应力计算值: σ = 1.032 N/mm2； 柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 13 N/mm2； H边柱箍的最大应力计算值 σ =8.60×107/8.33×107=1.032N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求! 2.柱箍挠度验算 经过计算得到: ν = 0.016 mm； 柱箍最大容许挠度: [ν] = 200 / 250 = 0.8 mm； 柱箍的最大挠度 ν =0.016mm 小于 柱箍最大容许挠度 [ν]=0.8mm，满足要求! 3.柱箍抗剪强度验算 τ = 3V/(2bhn)≤fv 其中，τ--柱箍承受的剪应力(N/mm2)； V--柱箍计算最大剪力(N)：V = 904.377N； b--柱箍的截面宽度(mm)：b = 50.0mm； hn--柱箍的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv---柱箍抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2； 柱箍截面最大受剪应力计算值: τ =3×904.377/(2×50.0×100.0×1)=0.271N/mm2； 柱箍截面最大受剪应力计算值 τ =0.271N/mm2 小于柱箍抗剪强度设计值[fv]=13N/mm2，满足要求！ 八、H方向对拉螺栓的计算 验算公式如下: N<[N]=f×A 其中 N--对拉螺栓所受的拉力； A--对拉螺栓有效面积(mm2)； f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2； 对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.92 kN； 对拉螺栓所受的最大拉力: N = 3.332 kN。 对拉螺栓所受的最大拉力: N=3.332kN 小于 [N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求! 200×600梁底模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、参数信息 1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m)：0.20；梁截面高度 D(m)：0.60； 混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10； 立杆步距h(m)：1.70；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00； 梁支撑架搭设高度H(m)：4.00；梁两侧立杆间距(m)：0.80； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数：0； 采用的钢管类型为Φ48×3； 立杆承重连接方式：可调托座； 2.荷载参数 新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.75；钢筋自重(kN/m3):1.50； 施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：14.4； 振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0； 3.材料参数 木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0； 木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7； 面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00； 面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数 梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0； 梁底纵向支撑根数：3； 5.梁侧模板参数 主楞间距(mm)：500；次楞根数：4； 主楞竖向支撑点数量：2； 固定支撑水平间距(mm)：500； 竖向支撑点到梁底距离依次是：250mm，255mm； 主楞材料：圆钢管； 直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00； 主楞合并根数：2； 次楞材料：木方； 宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00； 二、梁侧模板荷载计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH 其中 γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T--混凝土的入模温度，取20.000℃； V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.600m； β1--外加剂影响修正系数，取1.200； β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 分别计算得 17.848 kN/m2、14.400 kN/m2，取较小值14.400 kN/m2作为本工程计算荷载。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm) 1.强度计算 材料抗弯强度验算公式如下： σ ＝ M/W < [f] 其中，W--面板的净截面抵抗矩，W = 50×2×2/6=33.33cm3； M--面板的最大弯矩(N·mm)； σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2) [f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算： M = 0.1q1l2+0.117q2l2 其中，q--作用在模板上的侧压力，包括： 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×14.4×0.9=7.776kN/m； 振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.5×4×0.9=2.52kN/m； 计算跨度: l =(600-120)/(4-1)= 160mm； 面板的最大弯矩 M= 0.1×7.776×[(600-120)/(4-1)]2 + 0.117×2.52×[(600-120)/(4-1)]2= 2.75×104N·mm； 面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×7.776×[(600-120)/(4-1)]/1000+1.2×2.520×[(600-120)/(4-1)]/1000=1.852 kN； 经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 2.75×104 / 3.33×104=0.8N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2； 面板的受弯应力计算值 σ =0.8N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 ν =0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 7.776N/mm； l--计算跨度: l = [(600-120)/(4-1)]=160mm； E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I--面板的截面惯性矩: I = 50×2×2×2/12=33.33cm4； 面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×7.776×[(600-120)/(4-1)]4/(100×6000×3.33×105)= 0.017 mm； 面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =[(600-120)/(4-1)]/250 = 0.64mm； 面板的最大挠度计算值 ν=0.017mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=0.64mm，满足要求！ 四、梁侧模板支撑的计算 1.次楞计算 次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q = 1.852/0.500= 3.705kN/m 本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为: W = 1×5×10×10/6 = 83.33cm3； I = 1×5×10×10×10/12 = 416.67cm4； E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN·m) 变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M = 0.093 kN·m，最大支座反力 R= 2.038 kN，最大变形 ν= 0.043 mm （1）次楞强度验算 强度验算计算公式如下: σ = M/W<[f] 经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 9.26×104/8.33×104 = 1.1 N/mm2； 次楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2； 次楞最大受弯应力计算值 σ = 1.1 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！ （2）次楞的挠度验算 次楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/400=1.25mm； 次楞的最大挠度计算值 ν=0.043mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=1.25mm，满足要求！ 2.主楞计算 主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.038kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。 本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 2×4.493=8.99cm3； I = 2×10.783=21.57cm4； E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kN·m) 主楞变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.438 kN·m，最大支座反力 R= 18.340 kN，最大变形 ν= 0.166 mm （1）主楞抗弯强度验算 σ = M/W<[f] 经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 4.38×105/8.99×103 = 48.8 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2； 主楞的受弯应力计算值 σ =48.8N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！ （2）主楞的挠度验算 根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.166 mm 主楞的最大容许挠度值: [ν] = 250/400=0.625mm； 主楞的最大挠度计算值 ν=0.166mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=0.625mm，满足要求！ 五、梁底模板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。 强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 500×20×20/6 = 3.33×104mm3； I = 500×20×20×20/12 = 3.33×105mm4； 1.抗弯强度验算 按以下公式进行面板抗弯强度验算： σ = M/W<[f] 钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.60+0.75]×0.50×0.90=8.667kN/m； 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2=1.4×(2.00+2.00)×0.50×0.90=2.520kN/m； q=8.667+2.520=11.187kN/m； 最大弯矩及支座反力计算公式如下: Mmax=0.125ql2= 0.125×11.187×1002=1.40×104N·mm； RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.375×8.667×0.1+0.437×2.52×0.1=0.435kN RB=1.25ql=1.25×11.187×0.1=1.398kN σ =Mmax/W=1.40×104/3.33×104=0.4N/mm2； 梁底模面板计算应力 σ =0.4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下：ν= 0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=7.223kN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm； E--面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2； 面板的最大允许挠度值:[ν] =100.00/250 = 0.400mm； 面板的最大挠度计算值: ν= 0.521×8.667×1004/(100×6000×3.33×105)=0.002mm； 面板的最大挠度计算值: ν=0.002mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =0.4mm，满足要求！ 六、梁底支撑的计算 本工程梁底支撑采用方木。 强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 1.荷载的计算 梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q=1.398/0.5=2.797kN/m 2.方木的支撑力验算 方木计算简图 方木按照两跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5×10×10/6 = 83.33 cm3； I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4； 方木强度验算 计算公式如下: 最大弯矩 M =0.125ql2= 0.125×2.797×0.52 = 0.087 kN·m； 最大应力 σ= M / W = 0.087×106/83333.3 = 1 N/mm2； 抗弯强度设计值 [f] =13 N/mm2； 方木的最大应力计算值 1 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求! 方木抗剪验算 截面抗剪强度必须满足: τ = 3V/(2bh0) 其中最大剪力: V = 0.625×2.797×0.5 = 0.874 kN； 方木受剪应力计算值 τ = 3×0.874×1000/(2×50×100)= 0.262 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.7 N/mm2； 方木的受剪应力计算值 0.262 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求! 方木挠度验算 计算公式如下: ν = 0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/400 方木最大挠度计算值 ν= 0.521×2.797×5004 /(100×9000×416.667×104)=0.024mm； 方木的最大允许挠度 [ν]=0.500×1000/250=2.000 mm； 方木的最大挠度计算值 ν= 0.024 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=2 mm，满足要求！ 3.支撑托梁的强度验算 梁底模板边支撑传递的集中力： P1=RA=0.435kN 梁底模板中间支撑传递的集中力： P2=RB=1.398kN 梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力： P3=(0.800-0.200)/4×0.500×(1.2×0.120×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.500×(0.600-0.120)×0.750=0.901kN 简图(kN·m) 剪力图(kN) 弯矩图(kN·m) 变形图(mm) 经过连续梁的计算得到： 支座力: N1=N2=2.035 kN； 最大弯矩 Mmax=0.68 kN·m； 最大挠度计算值 Vmax=0.922 mm； 最大应力 σ=0.68×106/8980=75.8 N/mm2； 支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2； 支撑托梁的最大应力计算值 75.8 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求! 七、梁跨度方向钢管的计算 作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。 钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： W=4.49 cm3； I=10.78 cm4； E= 206000 N/mm2； 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.035 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kN·m) 支撑钢管计算变形图(mm) 最大弯矩 Mmax = 0.356 kN·m ； 最大变形 νmax = 1.059 mm ； 最大支座力 Rmax = 4.375 kN ； 最大应力 σ =M/W= 0.356×106 /(4.49×103)=79.3 N/mm2； 支撑钢管的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2； 支撑钢管的最大应力计算值 79.3 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度νmax=1.059mm小于1000/150与10 mm,满足要求! 八、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 σ = N/(φA)≤[f] 1.梁两侧立杆稳定性验算 其中 N--立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =2.035 kN ； 纵向钢管的最大支座反力： N2 =4.375 kN ； 脚手架钢管的自重： N3 = 1.2×0.12×4=0.578 kN； φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A--立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； [f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo--计算长度(m)； 根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max[1.155×1.7×1.7,1.7+2×0.1]= 3.338 m； k--计算长度附加系数，取值为：1.155 ； μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7； a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 3337.95 / 15.9 = 210 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.164 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=7009.985/(0.164×424)= 100.8 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 100.8 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！ 300×850梁底模板（扣件式）计算书 一、参数信息 1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.85； 混凝土板厚度(mm)：300.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10； 立杆步距h(m)：1.70；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00； 梁支撑架搭设高度H(m)：4.00；梁两侧立杆间距(m)：0.80； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数：1； 采用的钢管类型为Φ48×3； 立杆承重连接方式：可调托座； 2.荷载参数 新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.75；钢筋自重(kN/m3):1.50； 施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：14.4； 振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0； 3.材料参数 木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0； 木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7； 面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00； 面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数 梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0； 梁底纵向支撑根数：3； 5.梁侧模板参数 主楞间距(mm)：500；次楞根数：4； 主楞竖向支撑点数量：2； 固定支撑水平间距(mm)：500； 竖向支撑点到梁底距离依次是：250mm，500mm； 主楞材料：圆钢管； 直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00； 主楞合并根数：2； 次楞材料：木方； 宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00； 二、梁侧模板荷载计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH 其中 γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T--混凝土的入模温度，取20.000℃； V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.600m； β1--外加剂影响修正系数，取1.200； β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 分别计算得 17.848 kN/m2、14.400 kN/m2，取较小值14.400 kN/m2作为本工程计算荷载。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm) 1.强度计算 材料抗弯强度验算公式如下： σ ＝ M/W < [f] 其中，W--面板的净截面抵抗矩，W = 50×2×2/6=33.33cm3； M--面板的最大弯矩(N·mm)； σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2) [f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算： M = 0.1q1l2+0.117q2l2 其中，q--作用在模板上的侧压力，包括： 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×14.4×0.9=7.776kN/m； 振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.5×4×0.9=2.52kN/m； 计算跨度: l =(850-300)/(4-1)= 183.33mm； 面板的最大弯矩 M= 0.1×7.776×[(850-300)/(4-1)]2 + 0.117×2.52×[(850-300)/(4-1)]2= 3.60×104N·mm； 面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×7.776×[(850-300)/(4-1)]/1000+1.2×2.520×[(850-300)/(4-1)]/1000=2.123 kN； 经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 3.60×104 / 3.33×104=1.1N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2； 面板的受弯应力计算值 σ =1.1N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 ν =0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 7.776N/mm； l--计算跨度: l = [(850-300)/(4-1)]=183.33mm； E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I--面板的截面惯性矩: I = 50×2×2×2/12=33.33cm4； 面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×7.776×[(850-300)/(4-1)]4/(100×6000×3.33×105)= 0.03 mm； 面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =[(850-300)/(4-1)]/250 = 0.733mm； 面板的最大挠度计算值 ν=0.03mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=0.733mm，满足要求！ 四、梁侧模板支撑的计算 1.次楞计算 次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q = 2.123/0.500= 4.245kN/m 本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为: W = 1×5×10×10/6 = 83.33cm3； I = 1×5×10×10×10/12 = 416.67cm4； E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN·m) 变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M = 0.106 kN·m，最大支座反力 R= 2.335 kN，最大变形 ν= 0.049 mm （1）次楞强度验算 强度验算计算公式如下: σ = M/W<[f] 经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.06×105/8.33×104 = 1.3 N/mm2； 次楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2； 次楞最大受弯应力计算值 σ = 1.3 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！ （2）次楞的挠度验算 次楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/400=1.25mm； 次楞的最大挠度计算值 ν=0.049mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=1.25mm，满足要求！ 2.主楞计算 主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.335kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。 本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 2×4.493=8.99cm3； I = 2×10.783=21.57cm4； E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kN·m) 主楞变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.447 kN·m，最大支座反力 R= 6.304 kN，最大变形 ν= 0.335 mm （1）主楞抗弯强度验算 σ = M/W<[f] 经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 4.47×105/8.99×103 = 49.8 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2； 主楞的受弯应力计算值 σ =49.8N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！ （2）主楞的挠度验算 根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.335 mm 主楞的最大容许挠度值: [ν] = 250/400=0.625mm； 主楞的最大挠度计算值 ν=0.335mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=0.625mm，满足要求！ 五、梁底模板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。 强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 250×20×20/6 = 1.67×104mm3； I = 250×20×20×20/12 = 1.67×105mm4； 1.抗弯强度验算 按以下公式进行面板抗弯强度验算： σ = M/W<[f] 钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.85+0.75]×0.25×0.90=6.055kN/m； 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2=1.4×(2.00+2.00)×0.25×0.90=1.260kN/m； q=6.055+1.260=7.315kN/m； 最大弯矩及支座反力计算公式如下: Mmax=0.125ql2= 0.125×7.315×1502=2.06×104N·mm； RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.375×6.055×0.15+0.437×1.26×0.15=0.423kN RB=1.25ql=1.25×7.315×0.15=1.372kN σ =Mmax/W=2.06×104/1.67×104=1.2N/mm2； 梁底模面板计算应力 σ =1.2 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下：ν= 0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=5.046kN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； E--面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2； 面板的最大允许挠度值:[ν] =150.00/250 = 0.600mm； 面板的最大挠度计算值: ν= 0.521×6.055×1504/(100×6000×1.67×105)=0.016mm； 面板的最大挠度计算值: ν=0.016mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =0.6mm，满足要求！ 六、梁底支撑的计算 本工程梁底支撑采用方木。 强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 1.荷载的计算 梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q=1.372/0.25=5.486kN/m 2.方木的支撑力验算 方木计算简图 方木按照两跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5×10×10/6 = 83.33 cm3； I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4； 方木强度验算 计算公式如下: 最大弯矩 M =0.125ql2= 0.125×5.486×0.252 = 0.043 kN·m； 最大应力 σ= M / W = 0.043×106/83333.3 = 0.5 N/mm2； 抗弯强度设计值 [f] =13 N/mm2； 方木的最大应力计算值 0.5 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求! 方木抗剪验算 截面抗剪强度必须满足: τ = 3V/(2bh0) 其中最大剪力: V = 0.625×5.486×0.25 = 0.857 kN； 方木受剪应力计算值 τ = 3×0.857×1000/(2×50×100)= 0.257 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.7 N/mm2； 方木的受剪应力计算值 0.257 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求! 方木挠度验算 计算公式如下: ν = 0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/400 方木最大挠度计算值 ν= 0.521×5.486×2504 /(100×9000×416.667×104)=0.003mm； 方木的最大允许挠度 [ν]=0.250×1000/250=1.000 mm； 方木的最大挠度计算值 ν= 0.003 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=1 mm，满足要求！ 3.支撑托梁的强度验算 梁底模板边支撑传递的集中力： P1=RA=0.423kN 梁底模板中间支撑传递的集中力： P2=RB=1.372kN 梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力： P3=(0.800-0.300)/4×0.250×(1.2×0.300×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.250×(0.850-0.300)×0.750=0.605kN 简图(kN·m) 剪力图(kN) 弯矩图(kN·m) 变形图(mm) 经过连续梁的计算得到： 支座力: N1=N3=0.19 kN； N2=3.049 kN； 最大弯矩 Mmax=0.078 kN·m； 最大挠度计算值 Vmax=0.011 mm； 最大应力 σ=0.078×106/8980=8.7 N/mm2； 支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2； 支撑托梁的最大应力计算值 8.7 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求! 七、梁跨度方向钢管的计算 作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。 钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： W=4.49 cm3； I=10.78 cm4； E= 206000 N/mm2； 1.梁两侧支撑钢管的强度计算 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.19 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kN·m) 支撑钢管计算变形图(mm) 最大弯矩 Mmax = 0.017 kN·m ； 最大变形 νmax = 0.012 mm ； 最大支座力 Rmax = 0.409 kN ； 最大应力 σ =M/W= 0.017×106 /(4.49×103)=3.7 N/mm2； 支撑钢管的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2； 支撑钢管的最大应力计算值 3.7 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度νmax=0.012mm小于500/150与10 mm,满足要求! 2.梁底支撑钢管的强度计算 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 3.049 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kN·m) 支撑钢管计算变形图(mm) 最大弯矩 Mmax = 0.267 kN·m ； 最大变形 νmax = 0.198 mm ； 最大支座力 Rmax = 3.506 kN ； 最大应力 σ =M/W= 0.267×106 /(4.49×103)=59.4 N/mm2； 支撑钢管的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2； 支撑钢管的最大应力计算值 59.4 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度νmax=0.198mm小于500/150与10 mm,满足要求! 八、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 σ = N/(φA)≤[f] 1.梁两侧立杆稳定性验算 其中 N--立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =3.049 kN ； 纵向钢管的最大支座反力： N2 =3.506 kN ； 脚手架钢管的自重： N3 = 1.2×0.12×4=0.578 kN； φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A--立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； [f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo--计算长度(m)； 根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max[1.155×1.7×1.7,1.7+2×0.1]= 3.338 m； k--计算长度附加系数，取值为：1.155 ； μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7； a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 3337.95 / 15.9 = 210 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.164 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=13594.445/(0.164×424)= 195.5 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 195.5 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！ 2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算 其中 N--立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向钢管的最大支座反力：N1 =3.049 kN ； 纵向钢管的最大支座反力：N2 =3.506 kN ； 脚手架钢管的自重： N3 = 1.2×0.12×(4-0.85)=0.578 kN； N =N1+N2+N3 =3.049+3.506+0.455=7.01 kN ； φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A--立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； [f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo--计算长度(m)； 根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max[1.155×1.7×1.7,1.7+2×0.1]= 3.338 m； k--计算长度附加系数，取值为：1.155 ； μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7； a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 3337.95 / 15.9 = 210 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.164 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=7009.985/(0.164×424)= 100.8 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 100.8 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！ 一、参数信息 1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m)：0.31；梁截面高度 D(m)：1.10； 混凝土板厚度(mm)：300.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10； 立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00； 梁支撑架搭设高度H(m)：4.00；梁两侧立杆间距(m)：0.80； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数：1； 采用的钢管类型为Φ48×3； 立杆承重连接方式：可调托座； 2.荷载参数 新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.75；钢筋自重(kN/m3):1.50； 施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：14.4； 振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0； 3.材料参数 木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0； 木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7； 面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00； 面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数 梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0； 梁底纵向支撑根数：3； 5.梁侧模板参数 主楞间距(mm)：500；次楞根数：4； 主楞竖向支撑点数量：2； 固定支撑水平间距(mm)：500； 竖向支撑点到梁底距离依次是：250mm，750mm； 主楞材料：圆钢管； 直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00； 主楞合并根数：2； 次楞材料：木方； 宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00； 二、梁侧模板荷载计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH 其中 γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T--混凝土的入模温度，取20.000℃； V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.600m； β1--外加剂影响修正系数，取1.200； β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 分别计算得 17.848 kN/m2、14.400 kN/m2，取较小值14.400 kN/m2作为本工程计算荷载。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm) 1.强度计算 材料抗弯强度验算公式如下： σ ＝ M/W < [f] 其中，W--面板的净截面抵抗矩，W = 50×2×2/6=33.33cm3； M--面板的最大弯矩(N·mm)； σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2) [f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算： M = 0.1q1l2+0.117q2l2 其中，q--作用在模板上的侧压力，包括： 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×14.4×0.9=7.776kN/m； 振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.5×4×0.9=2.52kN/m； 计算跨度: l =(1100-300)/(4-1)= 266.67mm； 面板的最大弯矩 M= 0.1×7.776×[(1100-300)/(4-1)]2 + 0.117×2.52×[(1100-300)/(4-1)]2= 7.63×104N·mm； 面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×7.776×[(1100-300)/(4-1)]/1000+1.2×2.520×[(1100-300)/(4-1)]/1000=3.087 kN； 经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 7.63×104 / 3.33×104=2.3N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2； 面板的受弯应力计算值 σ =2.3N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 ν =0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 7.776N/mm； l--计算跨度: l = [(1100-300)/(4-1)]=266.67mm； E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I--面板的截面惯性矩: I = 50×2×2×2/12=33.33cm4； 面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×7.776×[(1100-300)/(4-1)]4/(100×6000×3.33×105)= 0.133 mm； 面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =[(1100-300)/(4-1)]/250 = 1.067mm； 面板的最大挠度计算值 ν=0.133mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=1.067mm，满足要求！ 四、梁侧模板支撑的计算 1.次楞计算 次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q = 3.087/0.500= 6.175kN/m 本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为: W = 1×5×10×10/6 = 83.33cm3； I = 1×5×10×10×10/12 = 416.67cm4； E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN·m) 变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M = 0.154 kN·m，最大支座反力 R= 3.396 kN，最大变形 ν= 0.071 mm （1）次楞强度验算 强度验算计算公式如下: σ = M/W<[f] 经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.54×105/8.33×104 = 1.9 N/mm2； 次楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2； 次楞最大受弯应力计算值 σ = 1.9 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！ （2）次楞的挠度验算 次楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/400=1.25mm； 次楞的最大挠度计算值 ν=0.071mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=1.25mm，满足要求！ 2.主楞计算 主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.396kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。 本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 2×4.493=8.99cm3； I = 2×10.783=21.57cm4； E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kN·m) 主楞变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.425 kN·m，最大支座反力 R= 7.132 kN，最大变形 ν= 0.306 mm （1）主楞抗弯强度验算 σ = M/W<[f] 经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 4.25×105/8.99×103 = 47.2 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2； 主楞的受弯应力计算值 σ =47.2N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！ （2）主楞的挠度验算 根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.306 mm 主楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/400=1.25mm； 主楞的最大挠度计算值 ν=0.306mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=1.25mm，满足要求！ 五、梁底模板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。 强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 250×20×20/6 = 1.67×104mm3； I = 250×20×20×20/12 = 1.67×105mm4； 1.抗弯强度验算 按以下公式进行面板抗弯强度验算： σ = M/W<[f] 钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1=1.2×[(24.00+1.50)×1.10+0.75]×0.25×0.90=7.776kN/m； 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2=1.4×(2.00+2.00)×0.25×0.90=1.260kN/m； q=7.776+1.260=9.036kN/m； 最大弯矩及支座反力计算公式如下: Mmax=0.125ql2= 0.125×9.036×1552=2.71×104N·mm； RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.375×7.776×0.155+0.437×1.26×0.155=0.537kN RB=1.25ql=1.25×9.036×0.155=1.751kN σ =Mmax/W=2.71×104/1.67×104=1.6N/mm2； 梁底模面板计算应力 σ =1.6 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下：ν= 0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=6.480kN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =155.00mm； E--面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2； 面板的最大允许挠度值:[ν] =155.00/250 = 0.620mm； 面板的最大挠度计算值: ν= 0.521×7.776×1554/(100×6000×1.67×105)=0.023mm； 面板的最大挠度计算值: ν=0.023mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =0.62mm，满足要求！ 六、梁底支撑的计算 本工程梁底支撑采用方木。 强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 1.荷载的计算 梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q=1.751/0.25=7.003kN/m 2.方木的支撑力验算 方木计算简图 方木按照两跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5×10×10/6 = 83.33 cm3； I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4； 方木强度验算 计算公式如下: 最大弯矩 M =0.125ql2= 0.125×7.003×0.252 = 0.055 kN·m； 最大应力 σ= M / W = 0.055×106/83333.3 = 0.7 N/mm2； 抗弯强度设计值 [f] =13 N/mm2； 方木的最大应力计算值 0.7 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求! 方木抗剪验算 截面抗剪强度必须满足: τ = 3V/(2bh0) 其中最大剪力: V = 0.625×7.003×0.25 = 1.094 kN； 方木受剪应力计算值 τ = 3×1.094×1000/(2×50×100)= 0.328 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.7 N/mm2； 方木的受剪应力计算值 0.328 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求! 方木挠度验算 计算公式如下: ν = 0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/400 方木最大挠度计算值 ν= 0.521×7.003×2504 /(100×9000×416.667×104)=0.004mm； 方木的最大允许挠度 [ν]=0.250×1000/250=1.000 mm； 方木的最大挠度计算值 ν= 0.004 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=1 mm，满足要求！ 3.支撑托梁的强度验算 梁底模板边支撑传递的集中力： P1=RA=0.537kN 梁底模板中间支撑传递的集中力： P2=RB=1.751kN 梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力： P3=(0.800-0.310)/4×0.250×(1.2×0.300×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.250×(1.100-0.300)×0.750=0.710kN 简图(kN·m) 剪力图(kN) 弯矩图(kN·m) 变形图(mm) 经过连续梁的计算得到： 支座力: N1=N3=0.245 kN； N2=3.757 kN； 最大弯矩 Mmax=0.096 kN·m； 最大挠度计算值 Vmax=0.013 mm； 最大应力 σ=0.096×106/8980=10.6 N/mm2； 支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2； 支撑托梁的最大应力计算值 10.6 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求! 七、梁跨度方向钢管的计算 作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。 钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： W=4.49 cm3； I=10.78 cm4； E= 206000 N/mm2； 1.梁两侧支撑钢管的强度计算 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.245 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kN·m) 支撑钢管计算变形图(mm) 最大弯矩 Mmax = 0.021 kN·m ； 最大变形 νmax = 0.016 mm ； 最大支座力 Rmax = 0.527 kN ； 最大应力 σ =M/W= 0.021×106 /(4.49×103)=4.8 N/mm2； 支撑钢管的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2； 支撑钢管的最大应力计算值 4.8 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度νmax=0.016mm小于500/150与10 mm,满足要求! 2.梁底支撑钢管的强度计算 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 3.757 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kN·m) 支撑钢管计算变形图(mm) 最大弯矩 Mmax = 0.329 kN·m ； 最大变形 νmax = 0.244 mm ； 最大支座力 Rmax = 4.321 kN ； 最大应力 σ =M/W= 0.329×106 /(4.49×103)=73.2 N/mm2； 支撑钢管的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2； 支撑钢管的最大应力计算值 73.2 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度νmax=0.244mm小于500/150与10 mm,满足要求! 八、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 σ = N/(φA)≤[f] 1.梁两侧立杆稳定性验算 其中 N--立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =3.757 kN ； 纵向钢管的最大支座反力： N2 =4.321 kN ； 脚手架钢管的自重： N3 = 1.2×0.129×4=0.62 kN； φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A--立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； [f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo--计算长度(m)； 根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max[1.155×1.7×1.5,1.5+2×0.1]= 2.945 m； k--计算长度附加系数，取值为：1.155 ； μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7； a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.209 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=8961.377/(0.209×424)= 101.1 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 101.1 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！ 2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算 其中 N--立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向钢管的最大支座反力：N1 =3.757 kN ； 纵向钢管的最大支座反力：N2 =4.321 kN ； 脚手架钢管的自重： N3 = 1.2×0.129×(4-1.1)=0.62 kN； N =N1+N2+N3 =3.757+4.321+0.449=8.527 kN ； φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A--立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； [f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo--计算长度(m)； 根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max[1.155×1.7×1.5,1.5+2×0.1]= 2.945 m； k--计算长度附加系数，取值为：1.155 ； μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7； a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.209 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=8527.249/(0.209×424)= 96.2 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 96.2 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！ 一、参数信息 1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：0.90； 混凝土板厚度(mm)：300.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10； 立杆步距h(m)：1.70；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00； 梁支撑架搭设高度H(m)：4.00；梁两侧立杆间距(m)：0.90； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数：1； 采用的钢管类型为Φ48×3； 立杆承重连接方式：可调托座； 2.荷载参数 新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.75；钢筋自重(kN/m3):1.50； 施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：14.4； 振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0； 3.材料参数 木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0； 木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7； 面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00； 面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数 梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0； 梁底纵向支撑根数：3； 5.梁侧模板参数 主楞间距(mm)：500；次楞根数：4； 主楞竖向支撑点数量：2； 固定支撑水平间距(mm)：500； 竖向支撑点到梁底距离依次是：250mm，600mm； 主楞材料：圆钢管； 直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00； 主楞合并根数：2； 次楞材料：木方； 宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00； 二、梁侧模板荷载计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH 其中 γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T--混凝土的入模温度，取20.000℃； V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.600m； β1--外加剂影响修正系数，取1.200； β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 分别计算得 17.848 kN/m2、14.400 kN/m2，取较小值14.400 kN/m2作为本工程计算荷载。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm) 1.强度计算 材料抗弯强度验算公式如下： σ ＝ M/W < [f] 其中，W--面板的净截面抵抗矩，W = 50×2×2/6=33.33cm3； M--面板的最大弯矩(N·mm)； σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2) [f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算： M = 0.1q1l2+0.117q2l2 其中，q--作用在模板上的侧压力，包括： 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×14.4×0.9=7.776kN/m； 振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.5×4×0.9=2.52kN/m； 计算跨度: l =(900-300)/(4-1)= 200mm； 面板的最大弯矩 M= 0.1×7.776×[(900-300)/(4-1)]2 + 0.117×2.52×[(900-300)/(4-1)]2= 4.29×104N·mm； 面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×7.776×[(900-300)/(4-1)]/1000+1.2×2.520×[(900-300)/(4-1)]/1000=2.316 kN； 经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 4.29×104 / 3.33×104=1.3N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2； 面板的受弯应力计算值 σ =1.3N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 ν =0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 7.776N/mm； l--计算跨度: l = [(900-300)/(4-1)]=200mm； E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I--面板的截面惯性矩: I = 50×2×2×2/12=33.33cm4； 面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×7.776×[(900-300)/(4-1)]4/(100×6000×3.33×105)= 0.042 mm； 面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =[(900-300)/(4-1)]/250 = 0.8mm； 面板的最大挠度计算值 ν=0.042mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=0.8mm，满足要求！ 四、梁侧模板支撑的计算 1.次楞计算 次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q = 2.316/0.500= 4.631kN/m 本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为: W = 1×5×10×10/6 = 83.33cm3； I = 1×5×10×10×10/12 = 416.67cm4； E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN·m) 变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M = 0.116 kN·m，最大支座反力 R= 2.547 kN，最大变形 ν= 0.053 mm （1）次楞强度验算 强度验算计算公式如下: σ = M/W<[f] 经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.16×105/8.33×104 = 1.4 N/mm2； 次楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2； 次楞最大受弯应力计算值 σ = 1.4 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！ （2）次楞的挠度验算 次楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/400=1.25mm； 次楞的最大挠度计算值 ν=0.053mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=1.25mm，满足要求！ 2.主楞计算 主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.547kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。 本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 2×4.493=8.99cm3； I = 2×10.783=21.57cm4； E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kN·m) 主楞变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.446 kN·m，最大支座反力 R= 6.550 kN，最大变形 ν= 0.346 mm （1）主楞抗弯强度验算 σ = M/W<[f] 经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 4.46×105/8.99×103 = 49.6 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2； 主楞的受弯应力计算值 σ =49.6N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！ （2）主楞的挠度验算 根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.346 mm 主楞的最大容许挠度值: [ν] = 350/400=0.875mm； 主楞的最大挠度计算值 ν=0.346mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=0.875mm，满足要求！ 五、梁底模板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。 强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 250×20×20/6 = 1.67×104mm3； I = 250×20×20×20/12 = 1.67×105mm4； 1.抗弯强度验算 按以下公式进行面板抗弯强度验算： σ = M/W<[f] 钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.90+0.75]×0.25×0.90=6.399kN/m； 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2=1.4×(2.00+2.00)×0.25×0.90=1.260kN/m； q=6.399+1.260=7.659kN/m； 最大弯矩及支座反力计算公式如下: Mmax=0.125ql2= 0.125×7.659×2002=3.83×104N·mm； RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.375×6.399×0.2+0.437×1.26×0.2=0.59kN RB=1.25ql=1.25×7.659×0.2=1.915kN σ =Mmax/W=3.83×104/1.67×104=2.3N/mm2； 梁底模面板计算应力 σ =2.3 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下：ν= 0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=5.332kN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E--面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2； 面板的最大允许挠度值:[ν] =200.00/250 = 0.800mm； 面板的最大挠度计算值: ν= 0.521×6.399×2004/(100×6000×1.67×105)=0.053mm； 面板的最大挠度计算值: ν=0.053mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =0.8mm，满足要求！ 六、梁底支撑的计算 本工程梁底支撑采用方木。 强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 1.荷载的计算 梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q=1.915/0.25=7.659kN/m 2.方木的支撑力验算 方木计算简图 方木按照两跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5×10×10/6 = 83.33 cm3； I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4； 方木强度验算 计算公式如下: 最大弯矩 M =0.125ql2= 0.125×7.659×0.252 = 0.06 kN·m； 最大应力 σ= M / W = 0.06×106/83333.3 = 0.7 N/mm2； 抗弯强度设计值 [f] =13 N/mm2； 方木的最大应力计算值 0.7 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求! 方木抗剪验算 截面抗剪强度必须满足: τ = 3V/(2bh0) 其中最大剪力: V = 0.625×7.659×0.25 = 1.197 kN； 方木受剪应力计算值 τ = 3×1.197×1000/(2×50×100)= 0.359 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.7 N/mm2； 方木的受剪应力计算值 0.359 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求! 方木挠度验算 计算公式如下: ν = 0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/400 方木最大挠度计算值 ν= 0.521×7.659×2504 /(100×9000×416.667×104)=0.004mm； 方木的最大允许挠度 [ν]=0.250×1000/250=1.000 mm； 方木的最大挠度计算值 ν= 0.004 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=1 mm，满足要求！ 3.支撑托梁的强度验算 梁底模板边支撑传递的集中力： P1=RA=0.590kN 梁底模板中间支撑传递的集中力： P2=RB=1.915kN 梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力： P3=(0.900-0.400)/4×0.250×(1.2×0.300×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.250×(0.900-0.300)×0.750=0.628kN 简图(kN·m) 剪力图(kN) 弯矩图(kN·m) 变形图(mm) 经过连续梁的计算得到： 支座力: N1=N3=0.307 kN； N2=3.736 kN； 最大弯矩 Mmax=0.105 kN·m； 最大挠度计算值 Vmax=0.021 mm； 最大应力 σ=0.105×106/8980=11.7 N/mm2； 支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2； 支撑托梁的最大应力计算值 11.7 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求! 七、梁跨度方向钢管的计算 作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。 钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： W=4.49 cm3； I=10.78 cm4； E= 206000 N/mm2； 1.梁两侧支撑钢管的强度计算 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.307 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kN·m) 支撑钢管计算变形图(mm) 最大弯矩 Mmax = 0.027 kN·m ； 最大变形 νmax = 0.02 mm ； 最大支座力 Rmax = 0.66 kN ； 最大应力 σ =M/W= 0.027×106 /(4.49×103)=6 N/mm2； 支撑钢管的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2； 支撑钢管的最大应力计算值 6 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度νmax=0.02mm小于500/150与10 mm,满足要求! 2.梁底支撑钢管的强度计算 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 3.736 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kN·m) 支撑钢管计算变形图(mm) 最大弯矩 Mmax = 0.327 kN·m ； 最大变形 νmax = 0.243 mm ； 最大支座力 Rmax = 4.296 kN ； 最大应力 σ =M/W= 0.327×106 /(4.49×103)=72.8 N/mm2； 支撑钢管的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2； 支撑钢管的最大应力计算值 72.8 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度νmax=0.243mm小于500/150与10 mm,满足要求! 八、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 σ = N/(φA)≤[f] 1.梁两侧立杆稳定性验算 其中 N--立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =3.736 kN ； 纵向钢管的最大支座反力： N2 =4.296 kN ； 脚手架钢管的自重： N3 = 1.2×0.12×4=0.578 kN； φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A--立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； [f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo--计算长度(m)； 根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max[1.155×1.7×1.7,1.7+2×0.1]= 3.338 m； k--计算长度附加系数，取值为：1.155 ； μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7； a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 3337.95 / 15.9 = 210 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.164 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=8480.44/(0.164×424)= 122 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 122 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！ 2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算 其中 N--立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向钢管的最大支座反力：N1 =3.736 kN ； 纵向钢管的最大支座反力：N2 =4.296 kN ； 脚手架钢管的自重： N3 = 1.2×0.12×(4-0.9)=0.578 kN； N =N1+N2+N3 =3.736+4.296+0.448=8.48 kN ； φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A--立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； [f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo--计算长度(m)； 根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max[1.155×1.7×1.7,1.7+2×0.1]= 3.338 m； k--计算长度附加系数，取值为：1.155 ； μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7； a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 3337.95 / 15.9 = 210 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.164 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=8480.44/(0.164×424)= 122 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 122 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！ 9.4.1板厚300模板计算书 一、参数信息 1.模板支架参数 横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.00； 采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式:可调托座； 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.750；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500； 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000； 3.材料参数 面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00； 托梁材料为：钢管(双钢管):Ф48×3； 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算 模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度 模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 100×1.82/6 = 54 cm3； I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图 1、荷载计算 (1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25.5×0.35×1+0.75×1 = 9.675 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 2×1= 2 kN/m； 2、强度计算 计算公式如下: M=0.1ql2 其中：q=1.2×9.675+1.4×2= 14.41kN/m 最大弯矩M=0.1×14.41×3002= 129690 N·mm； 面板最大应力计算值 σ =M/W= 129690/54000 = 2.402 N/mm2； 面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2； 面板的最大应力计算值为 2.402 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求! 3、挠度计算 挠度计算公式为： ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中q =q1= 9.675kN/m 面板最大挠度计算值 ν= 0.677×9.675×3004/(100×9500×48.6×104)=0.115 mm； 面板最大允许挠度 [ν]=300/ 250=1.2 mm； 面板的最大挠度计算值 0.115 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求! 三、模板支撑方木的计算 方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=b×h2/6=6×8×8/6 = 64 cm3； I=b×h3/12=6×8×8×8/12 = 256 cm4； 方木楞计算简图（mm） 1.荷载的计算 (1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1= 25.5×0.3×0.35+0.75×0.3 = 2.903 kN/m ； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 2×0.3 = 0.6 kN/m； 2.强度验算 计算公式如下: M=0.1ql2 均布荷载 q = 1.2 × q1+ 1.4 ×q2 = 1.2×2.903+1.4×0.6 = 4.323 kN/m； 最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.1×4.323×12 = 0.432 kN·m； 方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.432×106/64000 = 6.755 N/mm2； 方木的抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2； 方木的最大应力计算值为 6.755 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求! 3.抗剪验算 截面抗剪强度必须满足: τ = 3V/2bhn < [τ] 其中最大剪力: V = 0.6×4.323×1 = 2.594 kN； 方木受剪应力计算值 τ = 3 ×2.594×103/(2 ×60×80)= 0.811 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.4 N/mm2； 方木的受剪应力计算值 0.811 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求! 4.挠度验算 计算公式如下: ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 均布荷载 q = q1 = 2.903 kN/m； 最大挠度计算值 ν= 0.677×2.903×10004 /(100×9000×2560000)= 0.853 mm； 最大允许挠度 [ν]=1000/ 250=4 mm； 方木的最大挠度计算值 0.853 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求! 四、托梁材料计算 托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 托梁采用：钢管(双钢管):Ф48×3； W=8.98 cm3； I=26.16 cm4； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝4.323kN; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kN·m) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 1.455 kN·m ； 最大变形 Vmax = 1.733 mm ； 最大支座力 Qmax = 15.722 kN ； 最大应力 σ= 1455237.08/8980 = 162.053 N/mm2； 托梁的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2； 托梁的最大应力计算值 162.053 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求! 托梁的最大挠度为 1.733mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求! 五、模板支架立杆荷载设计值(轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容 (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.129×4 = 0.516 kN； (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.75×1×1 = 0.75 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.5×0.35×1×1 = 8.925 kN； 静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 10.191 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载 活荷载标准值 NQ =(2+2)×1×1 = 4 kN； 3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 17.83 kN； 六、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 σ =N/(φA)≤[f] 其中 N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N = 17.83 kN； φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59 cm； A----立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； σ--------钢管立杆受压应力计算值(N/mm2)； [f]----钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； L0----计算长度(m)； 根据《扣件式规范》，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max[1.155×1.7×1.5，1.5+2×0.1]=2.945； k----计算长度附加系数，取1.155； μ----考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.7； a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m； 得到计算结果： 立杆计算长度 L0=2.945； L0 / i = 2945.25 / 15.9=185 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.209 ； 钢管立杆受压应力计算值；σ=17829.68/(0.209×424)= 201.202 N/mm2； 立杆稳定性计算 σ= 201.202 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f]= 205 N/mm2，满足要求！
9.3梁模板验算
9.3.1截面200×600梁底模板计算书
9.4板模板验算
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