落地式脚手架施工方案
工程名称：黑龙江省盛龙酒精有限公司特优级食用酒精技术改造升级项目
建设单位：黑龙江盛龙酒精有限公司
监理单位：哈尔滨工业大学建设工程项目管理公司
施工单位：黑龙江省九建建筑工程股份有限公司
编制日期：2015年9月5日
1.工程基本概况
本工程为黑龙江省盛龙酒精有限公司特优级食用酒精技术改造升级项目，主体三层局部一层，建筑总高度19m；工程结构为框架结构，基础类型为静压管桩，框架抗震等级为三级，抗震设防烈度为6度，±0.000为精馏工段厂房室内地面标高，绝对标高168.95m。
2.总体概况
序号
项目
内容
工程名称
黑龙江省盛龙酒精有限公司特优级食用酒精技术改造升级项目
工程地址
黑龙江省哈尔滨市双城区站北工业区盛龙酒精有限公司院内
建设单位
黑龙江盛龙酒精有限公司
设计单位
吉林石化工程设计有限公司
监理单位
哈尔滨工业大学建设工程项目管理公司
施工单位
黑龙江省九建建筑工程股份有限公司
质量要求
合格
3.建筑概况
序号
项目
内容
占地面积
1316m²
建筑层数
三层局部一层
建筑高度
19m
4.结构概况
序号
项目
内容
基础形式
静压管桩基础，桩型采用预应力高强混凝土管桩
机构体系
框架结构
结构材料
钢筋混凝土
抗争等级
抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度为6度，框架抗震等级为三级
外架搭设高度
20.7米
5.编制依据
5.1
施工图纸及施工组织设计；
5.2《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
（JGJ130-2011）中国建筑工业出版社；
5.3
《钢结构设计规范》
（GB50017-2003）
中国建筑工业出版社；
5.4《建筑结构荷载规范》
（GB50009-2012）
中国建筑工业出版社；
5.5《建筑地基基础设计规范》
（GB50007-2011）
中国建筑工业出版社；
5.6《建筑施工安全检查标准》
（JGJ59-2011）
中国建筑工业出版社；
6.施工部署
6.1
安全防护领导小组
安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到
“杜绝死亡、重伤及消防、机械事故”
安全生产目标的必然保障，为此工程处成立以攀枝花分公司常务经理王成映为组长的安全防护领导小组，其机构组成、人员编制及责任分工如下：
组
长：（项目经理）刘振军——负责协调工作；
副组长：（技术负责）张成明——技术总部署及现场施工总指挥；
组
员：（施工技术员）王立江——方案编制、技术交底；
（施工预算员）谷子鉴——成本预算；
（安全员）孙国范——现场施工指挥、质量检查；
（架子组长）——负责现场具体施工。
6.2
设计总体思路
结合本工程结构形式、实际施工特点，构筑物四周搭设落地式、全高全封闭的扣件式双排钢管脚手架。此架为一架三用，既用于结构施工和装修施工，同时兼作安全防护。
构筑物±0.000m以下部分基础施工完且周边土方回填完后进行落地式扣
件式双排钢管脚手架搭设，搭设高度及进度主体结构施工进度同步（且比操作工作面高出1.5m），落地式扣件式双排钢管脚手架搭设总高为20.7米。独立围成筒状。
立杆距结构外沿0.5m，排距（横距）为1.32m、柱距为1.53m，大横杆步距为1.32m。
7.构造要求及技术措施
7.1
扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施
7.1.1
地基处
基槽回填土采用素土分层夯实，密实度取样进行试验，围绕建筑物四周浇筑300mm高*400mm宽C15混凝土地梁，作为外排脚手架基础，距离建筑物300mm处每隔1340mm砌350mm*350mm*300mm砖堆作为内排脚手架基础
。基础上、钢管下设置垫板，布设必须平稳，不得悬空。
7.1.2
立杆
立杆接头除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并且在高度方向至少错开50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。
立杆在顶部搭接时，搭接长度不小于1m，必须等间距3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。
7.1.3
大横杆
大横杆置于小横杆之下，立柱的内侧，用直角扣件与立杆扣紧，其长度为2跨、不小于3.5m，同一步大横杆圆周要交圈。
7.1.4
小横杆
每一立杆与大横杆相交处（主节点）都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点不大于15cm。小横杆间距与立杆纵距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，在两立柱之间等距离设置1根小横杆，最大间距不超过75cm。
小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm，伸出里排大横杆距离结构外边缘15cm。上下层小横杆在立杆处错开布置，同层的相邻小横杆在立杆处相向布置。
7.1.5
纵、横向扫地杆
纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮20cm的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。对于立杆存在较大高低差时，扫地杆错开，高处的纵向扫地杆向底处延长两跨与立柱固定。
7.1.6
剪刀撑
本工程双排落地脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置，全部采用单杆通长剪刀撑。
剪刀撑每6步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角在45°～60°之间（本工程全部在50°左右）。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置，剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上，另一根扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2～4个扣节点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。
剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度≥100cm，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离≥10cm。
7.1.7
脚手板
脚手板采用松木、厚5cm、宽35～45cm、长度不少于3.5m的硬木板。在作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业不超过两层。首层满铺一层脚手板，以上每隔六层也要满铺一层脚手板，并设置安全网及防护栏杆。
脚手板设置在3根横向水平杆上，并在两端8cm处用直径1.2mm的镀锌钢丝箍绕2～3圈固定。当脚手板长度小于2m时，可采用两根小横杆，并将板两端与其可靠固定，以防倾翻。
脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离均不大于15cm，构造见下图所示。靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于15cm，避免出现探头及空挡现象。
7.1.8
连墙件
7.1.8.1
宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm；
7.1.8.2应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定；
7.1.8.3优先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置；
7.1.8.4必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。
7.1.8.5连墙件的构造要求：连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用斜连接；
7.1.8.6
当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45度～60度之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除；
7.1.9
安全防（围）护设施
脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。密目网采用1.8×6.0m的规
格，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。作业层网应高于平台1.2m，并在作业层下步架处设一道水平兜网。在架内高度3.6m
处设首层平网，往
上每隔五步距设隔层平网，施工层应设随层网。
作业层脚手架立杆于0.6m
及1.2m
处设有两道防护栏杆，底部侧面设18cm
高的挡脚板。
7.1.10
人行马道
人行马道设在结构的现场砂石料堆场地一侧，采用“之”字形、坡度1:3、宽度1.2m（见右图所示）。
马道脚手板采用顺铺、接头搭接，下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱处应用三角木填顺，每隔30cm
设置一根防滑木条，木条规格为2cm×4cm（厚度×宽度）。马道转角处设置休息平台，宽度大于1.80m。
斜道两侧及平台外围均必须设置栏杆及挡脚板。栏杆设置两道，高度分别为0.6m
和1.2m，挡脚板高度不小于15cm，外侧用密目式安全立网封闭。
7.2
脚手架出入口的构造
该出入口设在单元楼梯口位置，挑空两根立杆、跨越三步三跨，大小为4.5m×5.4m（宽×高）。出入口处再搭设6.0m×4.5m×6.0m（长×宽×高）的防护棚，上铺5cm厚的双层脚手板，见下图所示。
在出入口两侧的内、外排单立杆处分别增设一根辅立杆，并高于门洞口1～2
步，立柱用短管斜撑相互联系。上方悬空立柱处增加两根斜杆，斜杆与各主节点相交处用扣件固定。洞口上方增设两道横向支撑，应伸出斜腹杆的端部，以保证立柱悬空处的整体性。门洞两侧分别增加两根斜腹杆，并用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离在15cm
内。当斜腹杆在1
跨内跨越2
个步距时，应在相交的大横杆处增设一根小横杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；斜腹杆宜采用通长杆件，必须接长时用对接扣件连接（构造方式见下图所示）。
8.防雷避电措施
本工程脚手架接地、避雷措施执行《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ
46-2005）标准。
工程采用避雷针与大横杆连通、接地线与贮仓内避雷系统连成一体的措施。
设置3根避雷针，避雷针采用φ12镀锌钢筋制作，高度1.5m，圆周等分设置在脚手架立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。
接地线采用40×4的镀锌扁钢，将立杆分别与贮仓内的避雷系统连成一体。接地线的连接牢靠，与立杆连接采用2道螺栓卡箍连接，螺钉加弹簧垫圈以防止松动，并保证接触面积不小于10mm2，并将表面的油漆及氧化层清除干净，露出金属光泽并涂以中性凡士林。
接地线与贮仓内避雷系统设置2个的原则设置，设置由项目机电人员完成，位置尽量避免人员经常走动的地方，以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械破坏。两者的连接采用焊接，焊接长度大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10Ω，同时注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离不小于3m，以避免发生击穿事故。
9.脚手架的搭设、使用及拆除施工工艺
9.1
脚手架的搭设作业应遵守以下规定：
⑴
搭设场地应平整、夯实并设置排水措施。
⑵
立于基础之上的杆底部应加设宽度≥200m、厚度≥50mm的垫板。
⑶
在搭设之前，必须对进场的脚手架杆配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆配件。
⑷
脚手架的搭设作业，必须在统一指挥下，严格按照以下规定程序进行：
9.2
搭设顺序
在牢固的地基弹线、立杆定位→摆放扫地杆→竖立杆并与扫地杆扣紧→装扫地小横杆，并与立杆和扫地杆扣紧→装第一步大横杆并与各立杆扣紧→安第一步小横杆→安第二步大横杆→安第二步小横杆→加设临时斜撑杆，上端与第二步大横杆扣紧(装设与墙连接杆后拆除)→安第三、四步大横杆和小
横杆→安装二层与墙拉杆→接立杆→加设剪力撑→铺设脚手板，绑扎防护及档脚板、立挂安全网。
⑴
按施工设计放线、铺垫板、设置底座或标定立杆位置；
⑵
脚手架应从一端开始并向两边延伸交圈搭设；
⑶
应按定位依次竖起立杆，将立杆与纵、横向扫地杆连接固定，然后装设第1步的纵向和横向平杆，随校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求继续向上搭设；
⑷
在设置第一排连墙件前，脚手架应设置必要数量的抛撑；以确保构架稳定和架上工作人员的安全；
⑸
剪刀撑、斜杆等整体拉结杆件和连墙件应随搭升的架子一起及时设置。
⑹
脚手架处于顶层连墙点之上的自由高度不得大于6m。当作业层高出其下连墙件2步或4m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。
⑺
脚手板或其它作业层板铺板的铺设应符合以下规定：
1)
脚手板或其它铺板应铺平铺稳，必要时应予绑扎固定。
2)
脚手板采用对接平铺时，在对接处，与其下两侧支承横杆的距离应控制在100～200mm之间；
3)
脚手板采用搭设铺放时，其搭接长度不得小于200mm，且在搭接段的中部应设有支承横杆。铺板严禁出现端头超出支承横杆250mm以上未作固定的探头板。
4)
长脚手板采用纵向铺设时，其下支承横杆的间距不得大于1.0m；
⑻
装设连墙件或其它撑拉杆件时，应注意掌握撑拉的松紧程度，避免引起杆件和整架的显著变形。
⑼
工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。工人必须戴安全帽和佩挂安全带。不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。
⑽
在搭设中不得随意改变构架设计、减少杆配件设置和对立杆纵距作≥100mm的构架尺寸放大。确有实际情况，需要对构架作调整和改变时，应提交技术主管人员解决。
9.3
脚手架的使用应遵守以下规定：
⑴
作业层每1m2架面上实用的施工荷载（人员、材料和机具重量）不得超过以下的规定值或施工设计值；
施工荷载（作业层上人员、器具、材料的重量）的标准值，结构脚手架采取3kN/㎡；装修脚手架取2kN/㎡。
⑵
在架板上堆放的砂浆和容器总重量不得大于1.5kN；施工设备单重不得大于1kN，使用人力在架上搬运和安装的构件的自重不得大于2.5kN。
⑶
在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和人员通行。严禁上架人员在架面上奔跑、退行。
⑷
作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。
⑸
在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。
⑹
工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。
⑺
人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通（梯）道，严禁攀援脚手架上下。
⑻
每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。在作业中发现在不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。
⑼
在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余材料物品移至上（下）步架；每日收工前应清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐，垃圾清运出去；在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。
9.4
脚手架的拆除规定
脚手架的拆除作业应按确定的拆除程序进行。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。在拆除过程中，凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。拆下的杆配件应以安全的方式运出和吊下，严禁向下抛掷。在拆除过程中，应作好配合、协调动作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性的作业。
10.质量保证
10.1
构配件允许偏差（详见下表8-1）
10.2
脚手架搭设的允许偏差和检验方法（详见下表8-2）
10.3
扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准（详见下表8-3）
10.4
质量保证注意事项
10.4.1
脚手架必须经过安全员验收合格后方可使用，作业人员必须认真戴好安全帽、系好安全带。
10.4.2
脚手架的验收和日常检查按照以下规定进行，检查合格后，方允许使用或继续使用：
搭设完毕后；
连续使用达6个月；
施工中中途停止使用超过15天，在重新使用之前；
在受到暴风或大雨、地震等强力因素作用之后；
在使用过程中发现显著变形、沉降、拆除杆件和拉结及安全隐患存在的情况时。
10.4.3
操作架上严禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷载。
10.4.4
在架子的使用过程中，要做好日常的维护、保养工作，派专门人员定期检查钢管、扣件、脚手板及安全网的使用情况，遇有问题及时解决。
10.4.5
外观质量
安全网总体颜色应当一致，每一立面安全网的颜色不得出现过大色差，安全网挂设必须紧凑，表面绷紧。脚手架钢管颜色一致。
11.劳动力配备
11.1
劳动力配备（详见下表8-1）
工
种
人
数
任
务
架子工
负责架子搭设及拆除
测量放线工
负责脚手架垂直度控制
12.安全施工措施
12.1
材质及其使用的安全技术措施
12.1.1
扣件的紧固程度宜在40～50N·m，并不大于65N·m，对接扣件的抗拉承载力为3kN。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。
12.1.2
各杆件端头伸出扣件盖板边缘不小于100mm。
12.1.3
钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。
12.1.4
严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。
12.1.5
钢管和扣件均要现场取样送检，合格后方可使用。
12.2
脚手架搭设的安全技术措施
12.2.1
脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。
12.2.2
搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。
12.2.3
开始搭设立杆时应每隔6
跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。
12.2.4
脚手架及时与结构拉结或采取临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。
12.2.5
脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设的高度不得超过相邻连墙件以上两步。
12.2.6
在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌。
12.3
脚手架上施工作业的安全技术措施
12.3.1
结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目经理部安全员验收合格后方可使用，任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。
12.3.2
严格控制施工荷载，脚手板上不得集中堆放荷载，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。
12.3.3
当作业层高出其下连墙件3.1m以上，且其上尚无连墙件时应采取适当的临时抛拉措施。
12.3.4
各作业层之间设置可靠的防护栏杆，防止坠落物体伤人。
12.3.5
定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。
12.4
脚手架拆除的安全技术措施
12.4.1
脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。
12.4.2
拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作。
12.4.3
架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、揽风绳、连墙杆及被拆除架体各吊点、附件、电器装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。
12.4.4
拆除时应划出作业区，周围设绳绑围栏或树立警示标志，地面设专人围护，禁止非作业人员进入。
12.4.5
拆除时统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方并得到允许，以防坠落伤人。
12.4.6
拆架时不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。
12.4.7
每天拆架下班时，不应留下隐患部位。
12.4.8
拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。
12.4.9
在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好配合协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。
12.4.10
所有杆件和扣件在拆除时分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。
12.4.11
所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防止脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。
12.4.12
拆除的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢靠，双点起吊，严禁从高空抛掷。
12.4.13
六级风以上（含六级）时停止拆除脚手架施工。
13.文明施工要求
根据脚手架施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求施工时做到：
13.1
进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。
13.2
进入施工现场的人员要爱护场内的各种设施和标识牌，不得随意拆除和移动标识牌。
13.3
严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。
13.4
脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证。凡有高血压、贫血病的、心脏病及其他不适宜高空作业者，一律不得上脚手架操作。
13.5
上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。
13.6
护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需要拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。
13.7
脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。
13.8
不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。
13.9
不得将模板支撑、泵送混凝土的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。
13.10
在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉结点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。
13.11
拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。
13.12
脚手板使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现地基下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。
13.13
施工人员严禁凌空抛掷杆件、物料、扣件及其他，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。
13.14
使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。
13.15
脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领料手续。
13.16
施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。
13.17
运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理，应及时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。
13.18
六级以上(含六级)大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬期、雨期要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。
14.计算书
14.1参数信息:
14.1.1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为
米，立杆采用单立管；
搭设尺寸为：立杆的纵距为
1.32米，立杆的横距为1.32米，大小横杆的步距为1.53
米；
内排架距离墙长度为0.30米；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为
根；
采用的钢管类型为
Φ48×3.5；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为
1.00；
连墙件采用两步三跨，竖向间距
3.06
米，水平间距3.96
米，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件；
14.1.2.活荷载参数
施工均布活荷载标准值:2.000
kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；
同时施工层数:2
层；
14.1.3.风荷载参数
本工程地处黑龙江省哈尔滨市，基本风压为0.55
kN/m2；
风荷载高度变化系数μz
为1.00，风荷载体型系数μs
为1.13；
脚手架计算中考虑风荷载作用；
14.1.4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1319；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；
安全设施与安全网(kN/m2):0.005；
脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；
每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；
脚手板铺设总层数:4；
14.1.5.地基参数
地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00；
立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:0.50。
14.2
大横杆的计算:
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
14.2.1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:P1=0.038
kN/m；
脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.32/(2+1)=0.132
kN/m；
活荷载标准值:
Q=2×1.32/(2+1)=0.88
kN/m；
静荷载的设计值:
q1=1.2×0.038+1.2×0.132=0.204
kN/m；
活荷载的设计值:
q2=1.4×0.88=1.232
kN/m；
图1
大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
图2
大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)
14.2.2.强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:
跨中最大弯距为M1max=0.08×0.204×1.322+0.10×1.232×1.322
=0.243
kN.m；
支座最大弯距计算公式如下:
支座最大弯距为
M2max=
-0.10×0.204×1.322-0.117×1.232×1.322
=-0.287
kN.m；
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=Max(0.243×106,0.287×106)/5080=56.496
N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力为
σ=
56.496
N/mm2
小于
大横杆的抗压强度设计值
[f]=205
N/mm2，满足要求！
14.2.3.挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下：
其中：
静荷载标准值:
q1=
P1+P2=0.038+0.132=0.17
kN/m；
活荷载标准值:
q2=
Q
=0.88
kN/m；
最大挠度计算值为：
V=
0.677×0.17×13204/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.88×13204/(100×2.06×105×121900)
=
1.193
mm；
大横杆的最大挠度
1.193
mm
小于
大横杆的最大容许挠度
1320/150
mm与10
mm，满足要求！
14.3
小横杆的计算:
根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
14.3.1.荷载值计算
大横杆的自重标准值：p1=
0.038×1.32
=
0.051
kN；
脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.32×1.32/(2+1)=0.174
kN；
活荷载标准值：Q=2×1.32×1.32/(2+1)
=1.162
kN；
集中荷载的设计值:
P=1.2×(0.051+0.174)+1.4
×1.162
=
1.896
kN；
小横杆计算简图
14.3.2.强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
Mqmax
=
1.2×0.038×1.322/8
=
0.01
kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax
=
1.896×1.32/3
=
0.834
kN.m；
最大弯矩
M=
Mqmax
+
Mpmax
=
0.844
kN.m；
最大应力计算值
σ
=
M
/
W
=
0.844×106/5080=166.209
N/mm2；
小横杆的最大弯曲应力
σ
=166.209
N/mm2
小于
小横杆的抗压强度设计值
205
N/mm2，满足要求！
14.3.3.挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
Vqmax=5×0.038×13204/(384×2.06×105×121900)
=
0.06
mm；
大横杆传递荷载
P
=
p1
+
p2
+
Q
=
0.051+0.174+1.162
=
1.387
kN；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
Vpmax
=
1386.528×1320×(3×13202-4×13202/9)
/(72×2.06×105
×121900)
=
4.507
mm；
最大挠度和
V
=
Vqmax
+
Vpmax
=
0.06+4.507
=
4.568
mm；
小横杆的最大挠度为
4.568
mm
小于
小横杆的最大容许挠度
1320/150=8.8与10
mm,满足要求！
14.4
扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R
≤
Rc
其中
Rc
--
扣件抗滑承载力设计值,取8.00
kN；
R
--
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
大横杆的自重标准值:
P1
=
0.038×1.32×2/2=0.051
kN；
小横杆的自重标准值:
P2
=
0.038×1.32/2=0.025
kN；
脚手板的自重标准值:
P3
=
0.3×1.32×1.32/2=0.261
kN；
活荷载标准值:
Q
=
2×1.32×1.32
/2
=
1.742
kN；
荷载的设计值:
R=1.2×(0.051+0.025+0.261)+1.4×1.742=2.844
kN；
R
8.00
kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
14.5
脚手架立杆荷载计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1319
NG1
=
[0.1319+(1.32×2/2)×0.038/1.53]×19.00
=
3.136；
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3
NG2=
0.3×4×1.32×(1.32+0.3)/2
=
1.283
kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15
NG3
=
0.15×4×1.32/2
=
0.396
kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4
=
0.005×1.32×19
=
0.125
kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG
=NG1+NG2+NG3+NG4
=
4.94
kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ=
2×1.32×1.32×2/2
=
3.485
kN；
风荷载标准值按照以下公式计算
其中
Wo
--
基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Wo
=
0.45
kN/m2；
Uz
--
风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Uz=
1；
Us
--
风荷载体型系数：取值为1.13；
经计算得到，风荷载标准值
Wk
=
0.7
×0.45×1×1.13
=
0.356
kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N
=
1.2NG+1.4NQ=
1.2×4.94+
1.4×3.485=
10.807
kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N
=
1.2
NG+0.85×1.4NQ
=
1.2×4.94+
0.85×1.4×3.485=
10.075
kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩
MW
为
Mw
=
0.85
×1.4WkLah2/10
=0.850
×1.4×0.356×1.32×
1.532/10
=
0.131
kN.m；
14.6立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值
：N
=
10.807
kN；
计算立杆的截面回转半径
：i
=
1.58
cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得
：k
=
1.155
；当验算杆件长细比时，取块1.0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得
：μ
=
1.554；
计算长度,由公式
lo
=
k×μ×h
确定
：l0
=
2.746
m；
长细比
Lo/i
=
174；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比
lo/i的计算结果查表得到
：φ=
0.235；
立杆净截面面积
：
A
=
4.89
cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩)
：W
=
5.08
cm3；
钢管立杆抗压强度设计值
：[f]
=205
N/mm2；
σ
=
10807/(0.235×489)=94.041
N/mm2；
立杆稳定性计算
σ
=
94.041
N/mm2
小于
立杆的抗压强度设计值
[f]
=
205
N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值
：N
=
10.075
kN；
计算立杆的截面回转半径
：i
=
1.58
cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得
：
k
=
1.155；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得
：μ
=
1.554；
计算长度,由公式
l0
=
kuh
确定：l0
=
2.746
m；
长细比:
L0/i
=
174；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比
lo/i的结果查表得到
：φ=
0.235
立杆净截面面积
：
A
=
4.89
cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩)
：W
=
5.08
cm3；
钢管立杆抗压强度设计值
：[f]
=205
N/mm2；
σ
=
10074.911/(0.235×489)+130885.866/5080
=
113.438
N/mm2；
立杆稳定性计算
σ
=
113.438
N/mm2
小于
立杆的抗压强度设计值
[f]
=
205
N/mm2，满足要求！
14.7
最大搭设高度的计算:
按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力
NG2K(kN)计算公式为：
NG2K
=
NG2+NG3+NG4
=
1.804
kN；
活荷载标准值
：NQ
=
3.485
kN；
每米立杆承受的结构自重标准值
：Gk
=
0.132
kN/m；
Hs
=[0.235×4.89×10-4×205×103-(1.2×1.804
+1.4×3.485)]/(1.2×0.132)=104.331
m；
按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度
Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H]
=
104.331
/(1+0.001×104.331)=94.474
m；
[H]=
94.474
和
比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值
[H]
=50
m。
脚手架单立杆搭设高度为19m，小于[H]，满足要求！
按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力
NG2K(kN)计算公式为：
NG2K
=
NG2+NG3+NG4
=
1.804
kN；
活荷载标准值
：NQ
=
3.485
kN；
每米立杆承受的结构自重标准值
：Gk
=
0.132
kN/m；
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：
Mwk=Mw
/
(1.4×0.85)
=
0.131
/(1.4
×
0.85)
=
0.11
kN.m；
Hs
=（0.235×4.89×10-4×205×103-(1.2×1.804+0.85×1.4×(3.485+0.235×4.89×100×0.11/5.08)))/(1.2×0.132)=90.249
m；
按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度
Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H]
=
90.249
/(1+0.001×90.249)=82.778
m；
[H]=
82.778
和
比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值
[H]
=50
m。
脚手架单立杆搭设高度为19m，小于[H]，满足要求！
14.8
连墙件的计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
Nl
=
Nlw
+
N0
风荷载标准值
Wk
=
0.356
kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积
Aw
=
12.118
m2；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=
5.000
kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
Nlw
=
1.4×Wk×Aw
=
6.039
kN；
连墙件的轴向力设计值
Nl
=
Nlw
+
N0=
11.039
kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf
=
φ·A·[f]
其中
φ
--
轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比
l0/i
=
300/15.8的结果查表得到
φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；
又：
A
=
4.89
cm2；[f]=205
N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为
Nf
=
0.949×4.89×10-4×205×103
=
95.133
kN；
Nl
=
11.039
Nf
=
95.133,连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到
Nl
=
11.039小于双扣件的抗滑力
kN，满足要求！
连墙件扣件连接示意图
14.9
立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p
≤
fg
地基承载力设计值:
fg
=
fgk×kc
=
kpa；
其中，地基承载力标准值：fgk=
160
kpa；
脚手架地基承载力调整系数：kc
=
0.5；
立杆基础底面的平均压力：p
=
N/A
=43.227
kpa；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值
：N
=
10.807
kN；
基础底面面积
：A
=
0.25
m2。
p=43.227
≤
fg=80
kpa
。地基承载力满足要求！
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