第一篇：科技大楼双排外竹脚手架施工方案计算
科技大楼双排外竹脚手架施工方案计算书
品茗软件大厦工程； 工程建设地点:杭州市文二路教工路口；属于结构； 地上0层； 地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。
本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某勘察单位地质勘察，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由章某某担任项目经理，李某某担任技术负责人。
本脚手架计算书依据《建筑结构荷载规范》、《施工技术》（2000年3月刊）、《建筑施工落地双排外竹脚手架技术规程》(DB22/47-2005)、本工程施工图纸、施工组织设计编制。
一、脚手架参数信息
1、基本参数
本工程外墙双排竹脚手架的搭设高度为24m，立杆横距为1m，立杆纵(跨)距为1m，横杆步距为1.8m。
2、材料参数 kN/m2，抗弯强度设计值为66 kN/m2。
小横杆平均外径为110mm，壁厚为6mm，其截面惯性矩为I=π×[1104-(110-6)4]/64=1444354.266 mm4。
大横杆平均外径为110mm，壁厚为8mm，其截面惯性矩为I=π×[1104-(110-8)4]/64=1873507.597 mm4。
立杆平均外径为120mm，壁厚为12mm，其截面惯性矩为I=π×[1204-(120-12)4]/64=3500475.572 mm4。
搭设本脚手架所用的材料为毛竹，弹性模量E=30000kN/m2，抗压强度设计值为所用的脚手板为竹笆片脚手板，其自重为0.3kN/m2，安全网自重为0.005 kN/m2。
二、小横杆验算
小横杆按照单跨简支梁进行计算
1、小横杆的荷载计算
作用在小横杆上的荷载包括施工荷载为2kN/mm2，转化为作用在小横杆上的线荷载为q1=2×1/(2+1)=0.667kN/m；
脚手板荷载，q2=0.3×1/(2+1)=0.1kN/m。
所以，作用在小横杆上的荷载为q小=1.4×q1+1.2×q2=1.053kN/m。
2、小横杆抗弯强度验算
小横杆的最大弯矩为，M=1.053×12/8=0.132kN·m 最大弯矩处竹子的截面抵抗矩为：W=π×[1104-(110-6)4]/(32×110)=26260.987mm3。
小横杆实际受弯应力为：σ=M/W=0.132×106/26260.987=5.014N/mm2 竹子抗弯强度为fm=66N/mm2 ≥ σ=5.014N/mm2。所以安全。
3、小横杆挠度计算
受弯构件允许挠度控制值为：[ν]=1000/200=5mm 小横杆的挠度为：ν=5qlb4/384EI ν= 5×1.053×10004/(384×30000×1444354.266)=0.317 mm ν≤[ν]
所以，其挠度满足要求。
三、大横杆验算
1、大横杆荷载计算
大横杆承受小横杆传递的集中荷载和本身的自重荷载以及外部的安全网传递的荷载。
小横杆传递在大横杆上的集中力为： Q=q·lb/2=1.053×1/2=0.527 kN 因为外侧大横杆要承受安全网的重量，所以外侧大横杆的受力最大。取外侧大横杆进行计算。
安全网传递荷载为q3=0.005×1.8=0.009kN/m 所以作用在大横杆上的均布荷载为：q大=1.2×(0.009+0.025)=0.041kN/m
2、大横杆的弯矩计算
大横杆的最大弯矩为：M=0.041×1/8+0.527×1/3= 0.181 kN·m 支座反力为R1=0.041×1/2+0.527=0.547kN 最大弯矩处竹子的截面抵抗矩为：W=π×[1104-(110-8)4]/(32×110)=34063.774mm3。
大横杆实际受弯应力为：σ=M/W=0.181×106/34063.774=5.303N/mm2 竹子抗弯强度为fm=66N/mm2 ≥ σ=5.303N/mm2。所以安全。
23、大横杆挠度计算
受弯构件允许挠度控制值为：[ν]=1000/200=5mm 大横杆的挠度为ν=5qla4/384EI + 23Qla3/648EI
ν= 5×0.041×10004/(384×30000×1873507.597)+ 23×0.527×103×10003/(648×30000×1873507.597)=0.342 mm ν≤[ν]
所以，其挠度满足要求。
四、立杆强度和稳定性验算
单根立杆的平均截面面积为：A=π×[1202-(120-12)2]/4=2148.849mm2
1、强度计算
外侧立杆承受的荷载最大，所以取外侧立杆的稳定性进行验算，作用在外侧立杆上的荷载包括：
1)、立杆的自重标准值。本工程脚手架搭设高度为24m，竹子自重为0.025kN/m，所以立杆自重N1=0.025×24=0.6kN；
2)、脚手板自重标准值：N2=0.3×1×1×6/2=0.9kN 3)、小横杆自重标准值：N3=0.025×1×(2+1)×(14+1)=1.125kN 4)、大横杆自重标准值：N4=0.025×1×3×(14+1)=1.125kN 5)、安全网自重标准值：N5=0.005×1×24=0.12kN 6)、施工荷载标准值：N6=2×1×1=2kN 所以作用在最底部立杆的荷载设计值为：N=1.2×(N1+N2+N3+N4+N5)+1.4×N6=1.2×(0.6+0.9+1.125+1.125+0.12)+1.4×2=7.444kN 每根立杆承受的压应力为：σ=N/A=7.444×103/2148.849=3.464N/mm2 竹子抗压强度为为fc=12N/mm2 ≥ σ=3.464N/mm2。所以竹子的抗压强度满足要求。
2、架体整体稳定性验算
竹脚手架整体稳定性承载力满足以下公式： σ=N/A≤[σbk]= σbk/K=π2EI/(3A(μhw)2)其中[σbk]--换算成单杆的临界力容许值(kN/m2)μ--换算成单杆的计算长度系数，查表得μ=1.003 hw--连墙件的竖向间距(m)K--安全系数，取为3 将数据代入上面的公式，得到：
[σbk]=π2×30000×3500475.572/(3×2148.849×(1.003×3600)2)=12.331N/mm2 σ=3.464N/mm2 ≤ [σbk]=12.331N/mm2 所以竹脚手架的整体稳定性满足要求。
五、地基承载力验算
立杆下的平均垫块面积为：Ad=0.25m2；地基承载力标准值fd=120kPa； 其中，地基承载力调整系数为kc=1；
地基承载力设计值为：fg=kc×fgk=1×120=120kpa。每根立杆对地基的压应力为：σ=N/Ad=7.444/0.25=29.776kPa σ=29.776kPa≤fg
所以本脚手架的地基承载力满足要求。
第二篇：双排外脚手架施工方案
双排外脚手架施工方案
本工程双排外脚手架编制依据为：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》及《建筑施工计算手册》。
15．7．1施工方法
15．7．1．1双排脚手架立杆纵距1.5m大横杆步距1.8m，小横杆间距1.5m，立
杆横距1.2m。
15．7．1．2立杆距建筑物450mm，小横杆距建筑物350mm，脚手架下采用枕木铺平。在大横杆上绑扎立杆，在立杆上绑扎小横杆。
15．7．1．3每隔二层设吊筋，下部与大横杆及小横杆连接，上部固定在上层埋件钢管上，斜吊筋由φ12钢筋和紧线器构成，吊筋必须用紧线器拉紧。
15．7．1．4在架子外侧立面整个长度和高度上连续设置十字形剪刀撑，与地面成45。角，在相邻两排剪刀撑之间，剪刀撑的斜杆两端用旋转扣件与脚手架大横杆扣紧，在其中增加3个扣件结点，剪刀撑的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1米。
15．7．1．5跳板每层4块，立杆间距内布置4块跳板，跳板长4m。每层楼的外架子绑扎完毕后，外侧及时挂密目安全网。
15．7．1．6上料平台高度1m,栏杆高1m,3根栏杆居中布置 ,挡脚板高度200mm。15．7．1．7在各层楼板窗口处打入φ18膨胀螺栓埋件与斜杆焊接(详见附图)。15．7．2保证质量技术措施
15．7．2．1所有钢管、扣件必须刷防锈漆。
15．7．2．2脚手架各杆件相交处，伸出端不小于100mm，防止杆件滑脱。15．7．2．3大横杆、立杆相邻对接接头错开1500mm，并且不在同一步架内。15．7．2．4扣件安装时螺拴朝上，对接扣件开口向架子内侧。
15．7．2．5扣件的螺拴必须放正拧紧，扭动力矩在40~50N.m之间，并且不大于60N.m
15．7．2．6安装时设专人监督，保证同一排立杆在同一平面内，垂直度偏差不得在于架高的1/200，小横杆高低差不大于50mm。
15．7．2．7与埋件连结的斜支杆必须层层设立，且不得在同一层上少设或漏设，以保证外脚手架整体稳定。
15．7．2．8将相邻步架的大横杆交替设于立杆的内侧和外侧，多层作业时，不要都处于外传递（内传递）的一步架上，使其构成偏心荷载的作业层减到最小。15．7．3安全技术措施
15．7．3．1施工班组在作业时应严格执行有关安全技术操作制度及规程，并按本方案的要求进行绑扎。
15．7．3．2绑扎前严格检查杆件、扣件、跳板及安全网等，如有变形和损坏的，不得使用。
15．7．3．3小横杆上铺设的跳板和架子处挂的安全网要牢固、严密。跳板不得有探头的现象，所有安全网要用8#铁线绑扎牢固。
15．7．3．4脚手架多层作业使用时，每一作业层下的水平防护增设一道密目安全网防止坠物伤人。
15．7．3．5在脚手架搭设和使用期间，严禁与带电体接触，施工中使用动力线和照明线等，如必须穿过脚手架，需严格检查，并采取相应的绝缘措施。15．7．3．6遇有大风天应停止绑扎作业，防止刮落物品伤人。
15．7．3．7严禁吊车碰撞架子。
15．7．3．8施工人员必须戴安全帽，高空作业系安全带。
15．7．3．9脚手架搭投完毕后必须经项目经理、施工员、安全员、技术员、质检员检查合格后方可投入使用。
15．7．3．10本脚手架设计操作层为三层，均布施工荷载为2.0KN.M严禁超设计集中堆料或集中站人。
15．7．3．11脚手架在绑扎及使用期间发现杆件松动及变形等现象应及时通知项目部人员处理。
15．7．3．12严禁未经允许任意拆除吊筋、斜支杆,小横杆以及其它杆件。15．7．3．13每次大风、大雨过后，认真检查一遍脚手架，发现问题及时处理。做到安全生产,不安全不生产。
15．7．4防雷措施
15．7．4．1在施工期间如遇雨天，脚手架上的作业人员立即离开，防止雷击。15．7．4．2用φ25~32壁厚不大于3mm的镀锌钢管制做避雷针,设在架子四角的立杆上，高度不小于1米。
15．7．4．3接地极采用L50×5角钢制作，长1.5~2.5米，埋入地下，且将地夯实，不得埋在干燥土层内。
15．7．4．4接地线用φ10圆钢与接地极焊接，焊缝60mm。
15．7．4．5避雷接地装置由电工制作安装，任何工种在架子使用过程中不得破
坏避雷设施。
15．7．5脚手架的拆除
15．7．5．1划出工作区标志，禁止本工种以外的人员进入和穿行。15．7．5．2拆除作业时，应统一指挥，上下呼应，动作协调。
15．7．5．3严格遵守拆除顺序，做到后绑者先拆，先绑者后拆。
15．7．5．4必须在吊筋底部以上杆件全部拆除后，方可切断吊筋或松开紧线器。15．7．5．5在拆除过程中，最好不要中途换人，如必须换时，应将拆除情况交待清楚，以防发生事故。
15．7．5．6拆除下的杆件都不得堆放在楼板上，由吊车或井架运下，严禁人工
抛下。
15．7．5．7杆件拆除应注意保护窗户，不得碰撞窗扇及窗框。
15．7．5．8拆除脚手架时设专人监督，各通道做好指示标牌。
15．7．6双排脚手架计算书
15．7．6．1小横杆计算：
（1）δ=MX/WN≤f =205N/mm2
Mx=1.2MGK+1.4 MQK
=1.2×0.25×1.22/8＋1.4×3×1.22/8=0.81KN/m2
Wn查附表得5.05cm2
δ=MX/WN =0.81KN/m2/5.08×10－6m3 （2）挠度验算 ω=5ql2/384EI=5×3.75×1.22/384×2.06×105×12.19=1/357≤1.5/150 经以上验算小横杆满足要求。 15．7．6．2大横杆计算 因相邻立杆之间不设小横杆，故不验算。 15．7．6．3脚手架搭设最大高度及立杆计算 15．7．6．3．1脚手架搭设最大高度：HMAX=H/1＋H/100 H= KAΨa f－1.3×(1.2NGK2＋1.4NQK)/1.2NGK1×h =0.85×60－1.3×(1.2×1.95＋1.4×2.2)/1.2×0.442×1.2=48.89 m HMAX=H/1＋H/100=48.89/1＋0.489=49.4m 15．7．6．3．2按组合风荷载计算: N=1.2(nNGK1＋NGK2)＋1.4NQK =1.2×(27×0.442＋2.95)＋1.4×4.2=19.6KN 15．7．6．3．3计算ψ值，由b=1.2m,H1=3.6m，λx= H1/b/2=686 由b、H1查表得μ=25 λ0x=μλx=25×6.86=171.25 再由λ0x查表得ψ=0.242 15．7．6．3．4M= ql2/8=0.6×3.62/8=0.97 查表得b1=1.08A1=489mm2 KH=1/1＋H/100=1/1＋63/100=0.61 又因用单管做立杆,所以KA=0.85 N/ψA＋M/ b1 A1=19600/0.242×2×489＋9.7/4.89×1.08=84.5 N/mm2 KA×KH×f =0.85×0.61×205=106.3 N/mm2 ＞84.5 N/mm2 故经验算立杆合格 15．7．6．4.连墙件计算 δ=NtNc/An≤0.85f NtNc=1.4H1L1W=1.4×3.3×1.5×0.5=3.465KN An查表得4.89 cm2 δ=NtNc/An=3.465/4.89 cm2=70.9＜0.85×205=174.2 经验算连接件抗拉抗压强度满足要求.15．7．6．5上料平台支撑系统验算 15．7．6．5．1荷载的计算 15．7．6．5．1．1平台自重及栏杆自重 钢管：（0.875×4＋1.2）×3.84=18kg=0.18KN 扣件：1×4=4 kg=0.04KN 15．7．6．5．1．2封闭竹笆自重 （0.875×1.2＋1.25×1.2）×3.5=9 kg=0.09KN 15．7．6．5．1．3跳板自重0.875×1.25×50=5.5 kg=0.55KN 15．7．6．5．1．4材料自重，按整个平台受料重量为1000kg计算（10×0.875×1.25）/(2.5×3.5)=1.25KN 15．7．6．5．1．5施工人员及运输工具荷载 按整个平台受活荷载400kg计算 （4×0.875×1.25）/(2.5×3.5)=0.5KN 斜杆所受压力 N=(0.18＋0.04＋0.09＋0.55＋1.25)×1.2＋0.5×1.4=3.232KN 15．7．6．5．2内力计算 N1= N/sinθ=3.232/2/3=4.848KN 15．7．6．5．3斜杆稳定性验算 H0= 42＋52/2=3.2m i=0.01578m λ= H0/ I=3.2/0.01578=202 杳表ψ=0.172A=489×10-4 m2 δ=N/ψA=4.848/0.172×489×10-4=576N/ m2＜[δ]=1700 N/ m2 故经验算斜杆稳定.其它验算同上 经计算本双排脚手架符合规范及施工要求。 落地式脚手架施工方案 工程名称：黑龙江省盛龙酒精有限公司特优级食用酒精技术改造升级项目 建设单位：黑龙江盛龙酒精有限公司 监理单位：哈尔滨工业大学建设工程项目管理公司 施工单位：黑龙江省九建建筑工程股份有限公司 编制日期：2015年9月5日 1.工程基本概况 本工程为黑龙江省盛龙酒精有限公司特优级食用酒精技术改造升级项目，主体三层局部一层，建筑总高度19m；工程结构为框架结构，基础类型为静压管桩，框架抗震等级为三级，抗震设防烈度为6度，±0.000为精馏工段厂房室内地面标高，绝对标高168.95m。 2.总体概况 序号 项目 内容 工程名称 黑龙江省盛龙酒精有限公司特优级食用酒精技术改造升级项目 工程地址 黑龙江省哈尔滨市双城区站北工业区盛龙酒精有限公司院内 建设单位 黑龙江盛龙酒精有限公司 设计单位 吉林石化工程设计有限公司 监理单位 哈尔滨工业大学建设工程项目管理公司 施工单位 黑龙江省九建建筑工程股份有限公司 质量要求 合格 3.建筑概况 序号 项目 内容 占地面积 1316m² 建筑层数 三层局部一层 建筑高度 19m 4.结构概况 序号 项目 内容 基础形式 静压管桩基础，桩型采用预应力高强混凝土管桩 机构体系 框架结构 结构材料 钢筋混凝土 抗争等级 抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度为6度，框架抗震等级为三级 外架搭设高度 20.7米 5.编制依据 5.1 施工图纸及施工组织设计； 5.2《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （JGJ130-2011）中国建筑工业出版社； 5.3 《钢结构设计规范》 （GB50017-2003） 中国建筑工业出版社； 5.4《建筑结构荷载规范》 （GB50009-2012） 中国建筑工业出版社； 5.5《建筑地基基础设计规范》 （GB50007-2011） 中国建筑工业出版社； 5.6《建筑施工安全检查标准》 （JGJ59-2011） 中国建筑工业出版社； 6.施工部署 6.1 安全防护领导小组 安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到 “杜绝死亡、重伤及消防、机械事故” 安全生产目标的必然保障，为此工程处成立以攀枝花分公司常务经理王成映为组长的安全防护领导小组，其机构组成、人员编制及责任分工如下： 组 长：（项目经理）刘振军——负责协调工作； 副组长：（技术负责）张成明——技术总部署及现场施工总指挥； 组 员：（施工技术员）王立江——方案编制、技术交底； （施工预算员）谷子鉴——成本预算； （安全员）孙国范——现场施工指挥、质量检查； （架子组长）——负责现场具体施工。 6.2 设计总体思路 结合本工程结构形式、实际施工特点，构筑物四周搭设落地式、全高全封闭的扣件式双排钢管脚手架。此架为一架三用，既用于结构施工和装修施工，同时兼作安全防护。 构筑物±0.000m以下部分基础施工完且周边土方回填完后进行落地式扣 件式双排钢管脚手架搭设，搭设高度及进度主体结构施工进度同步（且比操作工作面高出1.5m），落地式扣件式双排钢管脚手架搭设总高为20.7米。独立围成筒状。 立杆距结构外沿0.5m，排距（横距）为1.32m、柱距为1.53m，大横杆步距为1.32m。 7.构造要求及技术措施 7.1 扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施 7.1.1 地基处 基槽回填土采用素土分层夯实，密实度取样进行试验，围绕建筑物四周浇筑300mm高*400mm宽C15混凝土地梁，作为外排脚手架基础，距离建筑物300mm处每隔1340mm砌350mm*350mm*300mm砖堆作为内排脚手架基础 。基础上、钢管下设置垫板，布设必须平稳，不得悬空。 7.1.2 立杆 立杆接头除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并且在高度方向至少错开50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。 立杆在顶部搭接时，搭接长度不小于1m，必须等间距3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。 7.1.3 大横杆 大横杆置于小横杆之下，立柱的内侧，用直角扣件与立杆扣紧，其长度为2跨、不小于3.5m，同一步大横杆圆周要交圈。 7.1.4 小横杆 每一立杆与大横杆相交处（主节点）都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点不大于15cm。小横杆间距与立杆纵距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，在两立柱之间等距离设置1根小横杆，最大间距不超过75cm。 小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm，伸出里排大横杆距离结构外边缘15cm。上下层小横杆在立杆处错开布置，同层的相邻小横杆在立杆处相向布置。 7.1.5 纵、横向扫地杆 纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮20cm的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。对于立杆存在较大高低差时，扫地杆错开，高处的纵向扫地杆向底处延长两跨与立柱固定。 7.1.6 剪刀撑 本工程双排落地脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置，全部采用单杆通长剪刀撑。 剪刀撑每6步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角在45°～60°之间（本工程全部在50°左右）。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置，剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上，另一根扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2～4个扣节点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。 剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度≥100cm，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离≥10cm。 7.1.7 脚手板 脚手板采用松木、厚5cm、宽35～45cm、长度不少于3.5m的硬木板。在作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业不超过两层。首层满铺一层脚手板，以上每隔六层也要满铺一层脚手板，并设置安全网及防护栏杆。 脚手板设置在3根横向水平杆上，并在两端8cm处用直径1.2mm的镀锌钢丝箍绕2～3圈固定。当脚手板长度小于2m时，可采用两根小横杆，并将板两端与其可靠固定，以防倾翻。 脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离均不大于15cm，构造见下图所示。靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于15cm，避免出现探头及空挡现象。 7.1.8 连墙件 7.1.8.1 宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm； 7.1.8.2应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定； 7.1.8.3优先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置； 7.1.8.4必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。 7.1.8.5连墙件的构造要求：连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用斜连接； 7.1.8.6 当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45度～60度之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除； 7.1.9 安全防（围）护设施 脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。密目网采用1.8×6.0m的规 格，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。作业层网应高于平台1.2m，并在作业层下步架处设一道水平兜网。在架内高度3.6m 处设首层平网，往 上每隔五步距设隔层平网，施工层应设随层网。 作业层脚手架立杆于0.6m 及1.2m 处设有两道防护栏杆，底部侧面设18cm 高的挡脚板。 7.1.10 人行马道 人行马道设在结构的现场砂石料堆场地一侧，采用“之”字形、坡度1:3、宽度1.2m（见右图所示）。 马道脚手板采用顺铺、接头搭接，下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱处应用三角木填顺，每隔30cm 设置一根防滑木条，木条规格为2cm×4cm（厚度×宽度）。马道转角处设置休息平台，宽度大于1.80m。 斜道两侧及平台外围均必须设置栏杆及挡脚板。栏杆设置两道，高度分别为0.6m 和1.2m，挡脚板高度不小于15cm，外侧用密目式安全立网封闭。 7.2 脚手架出入口的构造 该出入口设在单元楼梯口位置，挑空两根立杆、跨越三步三跨，大小为4.5m×5.4m（宽×高）。出入口处再搭设6.0m×4.5m×6.0m（长×宽×高）的防护棚，上铺5cm厚的双层脚手板，见下图所示。 在出入口两侧的内、外排单立杆处分别增设一根辅立杆，并高于门洞口1～2 步，立柱用短管斜撑相互联系。上方悬空立柱处增加两根斜杆，斜杆与各主节点相交处用扣件固定。洞口上方增设两道横向支撑，应伸出斜腹杆的端部，以保证立柱悬空处的整体性。门洞两侧分别增加两根斜腹杆，并用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离在15cm 内。当斜腹杆在1 跨内跨越2 个步距时，应在相交的大横杆处增设一根小横杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；斜腹杆宜采用通长杆件，必须接长时用对接扣件连接（构造方式见下图所示）。 8.防雷避电措施 本工程脚手架接地、避雷措施执行《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ 46-2005）标准。 工程采用避雷针与大横杆连通、接地线与贮仓内避雷系统连成一体的措施。 设置3根避雷针，避雷针采用φ12镀锌钢筋制作，高度1.5m，圆周等分设置在脚手架立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。 接地线采用40×4的镀锌扁钢，将立杆分别与贮仓内的避雷系统连成一体。接地线的连接牢靠，与立杆连接采用2道螺栓卡箍连接，螺钉加弹簧垫圈以防止松动，并保证接触面积不小于10mm2，并将表面的油漆及氧化层清除干净，露出金属光泽并涂以中性凡士林。 接地线与贮仓内避雷系统设置2个的原则设置，设置由项目机电人员完成，位置尽量避免人员经常走动的地方，以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械破坏。两者的连接采用焊接，焊接长度大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10Ω，同时注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离不小于3m，以避免发生击穿事故。 9.脚手架的搭设、使用及拆除施工工艺 9.1 脚手架的搭设作业应遵守以下规定： ⑴ 搭设场地应平整、夯实并设置排水措施。 ⑵ 立于基础之上的杆底部应加设宽度≥200m、厚度≥50mm的垫板。 ⑶ 在搭设之前，必须对进场的脚手架杆配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆配件。 ⑷ 脚手架的搭设作业，必须在统一指挥下，严格按照以下规定程序进行： 9.2 搭设顺序 在牢固的地基弹线、立杆定位→摆放扫地杆→竖立杆并与扫地杆扣紧→装扫地小横杆，并与立杆和扫地杆扣紧→装第一步大横杆并与各立杆扣紧→安第一步小横杆→安第二步大横杆→安第二步小横杆→加设临时斜撑杆，上端与第二步大横杆扣紧(装设与墙连接杆后拆除)→安第三、四步大横杆和小 横杆→安装二层与墙拉杆→接立杆→加设剪力撑→铺设脚手板，绑扎防护及档脚板、立挂安全网。 ⑴ 按施工设计放线、铺垫板、设置底座或标定立杆位置； ⑵ 脚手架应从一端开始并向两边延伸交圈搭设； ⑶ 应按定位依次竖起立杆，将立杆与纵、横向扫地杆连接固定，然后装设第1步的纵向和横向平杆，随校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求继续向上搭设； ⑷ 在设置第一排连墙件前，脚手架应设置必要数量的抛撑；以确保构架稳定和架上工作人员的安全； ⑸ 剪刀撑、斜杆等整体拉结杆件和连墙件应随搭升的架子一起及时设置。 ⑹ 脚手架处于顶层连墙点之上的自由高度不得大于6m。当作业层高出其下连墙件2步或4m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。 ⑺ 脚手板或其它作业层板铺板的铺设应符合以下规定： 1) 脚手板或其它铺板应铺平铺稳，必要时应予绑扎固定。 2) 脚手板采用对接平铺时，在对接处，与其下两侧支承横杆的距离应控制在100～200mm之间； 3) 脚手板采用搭设铺放时，其搭接长度不得小于200mm，且在搭接段的中部应设有支承横杆。铺板严禁出现端头超出支承横杆250mm以上未作固定的探头板。 4) 长脚手板采用纵向铺设时，其下支承横杆的间距不得大于1.0m； ⑻ 装设连墙件或其它撑拉杆件时，应注意掌握撑拉的松紧程度，避免引起杆件和整架的显著变形。 ⑼ 工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。工人必须戴安全帽和佩挂安全带。不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。 ⑽ 在搭设中不得随意改变构架设计、减少杆配件设置和对立杆纵距作≥100mm的构架尺寸放大。确有实际情况，需要对构架作调整和改变时，应提交技术主管人员解决。 9.3 脚手架的使用应遵守以下规定： ⑴ 作业层每1m2架面上实用的施工荷载（人员、材料和机具重量）不得超过以下的规定值或施工设计值； 施工荷载（作业层上人员、器具、材料的重量）的标准值，结构脚手架采取3kN/㎡；装修脚手架取2kN/㎡。 ⑵ 在架板上堆放的砂浆和容器总重量不得大于1.5kN；施工设备单重不得大于1kN，使用人力在架上搬运和安装的构件的自重不得大于2.5kN。 ⑶ 在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和人员通行。严禁上架人员在架面上奔跑、退行。 ⑷ 作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。 ⑸ 在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。 ⑹ 工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。 ⑺ 人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通（梯）道，严禁攀援脚手架上下。 ⑻ 每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。在作业中发现在不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。 ⑼ 在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余材料物品移至上（下）步架；每日收工前应清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐，垃圾清运出去；在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。 9.4 脚手架的拆除规定 脚手架的拆除作业应按确定的拆除程序进行。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。在拆除过程中，凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。拆下的杆配件应以安全的方式运出和吊下，严禁向下抛掷。在拆除过程中，应作好配合、协调动作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性的作业。 10.质量保证 10.1 构配件允许偏差（详见下表8-1） 10.2 脚手架搭设的允许偏差和检验方法（详见下表8-2） 10.3 扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准（详见下表8-3） 10.4 质量保证注意事项 10.4.1 脚手架必须经过安全员验收合格后方可使用，作业人员必须认真戴好安全帽、系好安全带。 10.4.2 脚手架的验收和日常检查按照以下规定进行，检查合格后，方允许使用或继续使用： 搭设完毕后； 连续使用达6个月； 施工中中途停止使用超过15天，在重新使用之前； 在受到暴风或大雨、地震等强力因素作用之后； 在使用过程中发现显著变形、沉降、拆除杆件和拉结及安全隐患存在的情况时。 10.4.3 操作架上严禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷载。 10.4.4 在架子的使用过程中，要做好日常的维护、保养工作，派专门人员定期检查钢管、扣件、脚手板及安全网的使用情况，遇有问题及时解决。 10.4.5 外观质量 安全网总体颜色应当一致，每一立面安全网的颜色不得出现过大色差，安全网挂设必须紧凑，表面绷紧。脚手架钢管颜色一致。 11.劳动力配备 11.1 劳动力配备（详见下表8-1） 工 种 人 数 任 务 架子工 负责架子搭设及拆除 测量放线工 负责脚手架垂直度控制 12.安全施工措施 12.1 材质及其使用的安全技术措施 12.1.1 扣件的紧固程度宜在40～50N·m，并不大于65N·m，对接扣件的抗拉承载力为3kN。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。 12.1.2 各杆件端头伸出扣件盖板边缘不小于100mm。 12.1.3 钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。 12.1.4 严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。 12.1.5 钢管和扣件均要现场取样送检，合格后方可使用。 12.2 脚手架搭设的安全技术措施 12.2.1 脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。 12.2.2 搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。 12.2.3 开始搭设立杆时应每隔6 跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。 12.2.4 脚手架及时与结构拉结或采取临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。 12.2.5 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设的高度不得超过相邻连墙件以上两步。 12.2.6 在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌。 12.3 脚手架上施工作业的安全技术措施 12.3.1 结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目经理部安全员验收合格后方可使用，任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。 12.3.2 严格控制施工荷载，脚手板上不得集中堆放荷载，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。 12.3.3 当作业层高出其下连墙件3.1m以上，且其上尚无连墙件时应采取适当的临时抛拉措施。 12.3.4 各作业层之间设置可靠的防护栏杆，防止坠落物体伤人。 12.3.5 定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。 12.4 脚手架拆除的安全技术措施 12.4.1 脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。 12.4.2 拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作。 12.4.3 架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、揽风绳、连墙杆及被拆除架体各吊点、附件、电器装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。 12.4.4 拆除时应划出作业区，周围设绳绑围栏或树立警示标志，地面设专人围护，禁止非作业人员进入。 12.4.5 拆除时统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方并得到允许，以防坠落伤人。 12.4.6 拆架时不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。 12.4.7 每天拆架下班时，不应留下隐患部位。 12.4.8 拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。 12.4.9 在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好配合协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。 12.4.10 所有杆件和扣件在拆除时分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。 12.4.11 所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防止脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。 12.4.12 拆除的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢靠，双点起吊，严禁从高空抛掷。 12.4.13 六级风以上（含六级）时停止拆除脚手架施工。 13.文明施工要求 根据脚手架施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求施工时做到： 13.1 进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。 13.2 进入施工现场的人员要爱护场内的各种设施和标识牌，不得随意拆除和移动标识牌。 13.3 严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。 13.4 脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证。凡有高血压、贫血病的、心脏病及其他不适宜高空作业者，一律不得上脚手架操作。 13.5 上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。 13.6 护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需要拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。 13.7 脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。 13.8 不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。 13.9 不得将模板支撑、泵送混凝土的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。 13.10 在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉结点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。 13.11 拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。 13.12 脚手板使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现地基下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。 13.13 施工人员严禁凌空抛掷杆件、物料、扣件及其他，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。 13.14 使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。 13.15 脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领料手续。 13.16 施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。 13.17 运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理，应及时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。 13.18 六级以上(含六级)大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬期、雨期要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。 14.计算书 14.1参数信息: 14.1.1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为 米，立杆采用单立管； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.32米，立杆的横距为1.32米，大小横杆的步距为1.53 米； 内排架距离墙长度为0.30米； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 根； 采用的钢管类型为 Φ48×3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.06 米，水平间距3.96 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 14.1.2.活荷载参数 施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:2 层； 14.1.3.风荷载参数 本工程地处黑龙江省哈尔滨市，基本风压为0.55 kN/m2； 风荷载高度变化系数μz 为1.00，风荷载体型系数μs 为1.13； 脚手架计算中考虑风荷载作用； 14.1.4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1319； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005； 脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038； 脚手板铺设总层数:4； 14.1.5.地基参数 地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00； 立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:0.50。 14.2 大横杆的计算: 按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 14.2.1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m； 脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.32/(2+1)=0.132 kN/m； 活荷载标准值: Q=2×1.32/(2+1)=0.88 kN/m； 静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.132=0.204 kN/m； 活荷载的设计值: q2=1.4×0.88=1.232 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩) 14.2.2.强度验算 跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.08×0.204×1.322+0.10×1.232×1.322 =0.243 kN.m； 支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.204×1.322-0.117×1.232×1.322 =-0.287 kN.m； 选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： σ=Max(0.243×106,0.287×106)/5080=56.496 N/mm2； 大横杆的最大弯曲应力为 σ= 56.496 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！ 14.2.3.挠度验算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。 计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.132=0.17 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.88 kN/m； 最大挠度计算值为： V= 0.677×0.17×13204/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.88×13204/(100×2.06×105×121900) = 1.193 mm； 大横杆的最大挠度 1.193 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1320/150 mm与10 mm，满足要求！ 14.3 小横杆的计算: 根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 14.3.1.荷载值计算 大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.32 = 0.051 kN； 脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.32×1.32/(2+1)=0.174 kN； 活荷载标准值：Q=2×1.32×1.32/(2+1) =1.162 kN； 集中荷载的设计值: P=1.2×(0.051+0.174)+1.4 ×1.162 = 1.896 kN； 小横杆计算简图 14.3.2.强度验算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和； 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.2×0.038×1.322/8 = 0.01 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 1.896×1.32/3 = 0.834 kN.m； 最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.844 kN.m； 最大应力计算值 σ = M / W = 0.844×106/5080=166.209 N/mm2； 小横杆的最大弯曲应力 σ =166.209 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！ 14.3.3.挠度验算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和； 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=5×0.038×13204/(384×2.06×105×121900) = 0.06 mm； 大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.051+0.174+1.162 = 1.387 kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1386.528×1320×(3×13202-4×13202/9) /(72×2.06×105 ×121900) = 4.507 mm； 最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.06+4.507 = 4.568 mm； 小横杆的最大挠度为 4.568 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1320/150=8.8与10 mm,满足要求！ 14.4 扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN； R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 大横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.32×2/2=0.051 kN； 小横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.32/2=0.025 kN； 脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×1.32×1.32/2=0.261 kN； 活荷载标准值: Q = 2×1.32×1.32 /2 = 1.742 kN； 荷载的设计值: R=1.2×(0.051+0.025+0.261)+1.4×1.742=2.844 kN； R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 14.5 脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1319 NG1 = [0.1319+(1.32×2/2)×0.038/1.53]×19.00 = 3.136； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3 NG2= 0.3×4×1.32×(1.32+0.3)/2 = 1.283 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.15×4×1.32/2 = 0.396 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.32×19 = 0.125 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.94 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 2×1.32×1.32×2/2 = 3.485 kN； 风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.45 kN/m2； Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1； Us -- 风荷载体型系数：取值为1.13； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 ×0.45×1×1.13 = 0.356 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×4.94+ 1.4×3.485= 10.807 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×4.94+ 0.85×1.4×3.485= 10.075 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.356×1.32× 1.532/10 = 0.131 kN.m； 14.6立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 10.807 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.554； 计算长度,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 2.746 m； 长细比 Lo/i = 174； 轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i的计算结果查表得到 ：φ= 0.235； 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； σ = 10807/(0.235×489)=94.041 N/mm2； 立杆稳定性计算 σ = 94.041 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 10.075 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.554； 计算长度,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.746 m； 长细比: L0/i = 174； 轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i的结果查表得到 ：φ= 0.235 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； σ = 10074.911/(0.235×489)+130885.866/5080 = 113.438 N/mm2； 立杆稳定性计算 σ = 113.438 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！ 14.7 最大搭设高度的计算: 按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.804 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 3.485 kN； 每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.132 kN/m； Hs =[0.235×4.89×10-4×205×103-(1.2×1.804 +1.4×3.485)]/(1.2×0.132)=104.331 m； 按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： [H] = 104.331 /(1+0.001×104.331)=94.474 m； [H]= 94.474 和 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50 m。 脚手架单立杆搭设高度为19m，小于[H]，满足要求！ 按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.804 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 3.485 kN； 每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.132 kN/m； 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.131 /(1.4 × 0.85) = 0.11 kN.m； Hs =（0.235×4.89×10-4×205×103-(1.2×1.804+0.85×1.4×(3.485+0.235×4.89×100×0.11/5.08)))/(1.2×0.132)=90.249 m； 按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： [H] = 90.249 /(1+0.001×90.249)=82.778 m； [H]= 82.778 和 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50 m。 脚手架单立杆搭设高度为19m，小于[H]，满足要求！ 14.8 连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0 风荷载标准值 Wk = 0.356 kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 12.118 m2； 按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw = 1.4×Wk×Aw = 6.039 kN； 连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 11.039 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = φ·A·[f] 其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300/15.8的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度； 又： A = 4.89 cm2；[f]=205 N/mm2； 连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.89×10-4×205×103 = 95.133 kN； Nl = 11.039 Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。 由以上计算得到 Nl = 11.039小于双扣件的抗滑力 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图 14.9 立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值: fg = fgk×kc = kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 160 kpa； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.5； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =43.227 kpa； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 10.807 kN； 基础底面面积 ：A = 0.25 m2。 p=43.227 ≤ fg=80 kpa 。地基承载力满足要求！ 竹 脚 手 架 施 工 方 案 一、工程概况 本商住楼由五华县长安实业发展有限公司承建，由五华县建筑设计院有限公司设计，框架结构，层数为七层，建筑面积约为3600㎡，采用落地式双排竹脚手架，搭设高度约为25米。 二、脚手架的计算 （一）底部脚手架的计算 1、风荷载的线标准值[wk]=LaφWk(离地10m时) 挡风系数φ=(挡风面积An／迎风面积Aw)=0.5 查表得：风压高度变化系数：UZ=0.71 风荷体型系数：Us=0.7基本风压值W0=0.5N.m 风荷载标准值：W K=0.7 Us UZ W0 =0.7×0.7×0.71×0.5=0.174kN／m2 风荷载值：P风=[WK]×0.5×Ho×0.6 =0.174×0.5×(26.8－10)×0.6=0.877 kN2、脚手板：脚手板=0.3 kN／m226.8／1.8=14.8P板=0.3×0.8×0.6×14.8×0.5=1.06 kN3、防护栏：护栏=0.0376 kN／m2 P栏=0.0376×0.6×14.8 = 0.33 kN4、安全网：安全网=0.005 kN／m2 P网=0.005×0.6×26.8 = 0.08 kN5、立杆自重:平均直径：8㎜ ,搭接长度：0.3H 容量：5 kN／m21 2 P立=(0.04)2×3.14×5×26.8×1.3=0.875KN6、施工荷载：容许荷载2 kN/m2施工层宽度0.8m 同时施工二层 P施=2×0.6×0.872÷2÷2=0.96KN 总荷载： N=P风+P板+P栏+P网+P立+P施=4.182KN （二）立杆稳定性验算 1、N/φA0+Mfo／wnfm≤fo2、平面外侧稳定性验算 N4.182 ——— = —————— = 0.002KN < 0.010(安全)φA。0.635×A。 三、脚手架搭设施工程序 确定立杆位置——竖立杆——绑大横杆——绑顶撑——绑小横杆——铺脚手板——绑栏杆——绑抛撑、斜撑、剪刀撑等——设置连墙点——搭设安全网。 四、材料质量规格要求 l、竹杆应使用生长四年以上的苗竹，青嫩、枯黄、黑斑、虫蛀以及裂纹连通二节以上的竹杆不得使用(有轻度裂纹的用14#～16#铁丝加箍补强后方可使用)。 2、立杆应小头朝上，上下垂直。搭设到建筑物顶端时，里排立杆应低于檐口0.4～0.5m，外排立杆高于屋顶檐口1.2m。立杆间距为0.6m，内外排间距为0.8m。每层预埋2φ6钢筋作为拉结件，锚固长度为0.2M。 3、立杆、顶杆、大横杆、剪刀撑的小头有效直径不小于7.5cm，小横杆小头有效直径不得小于9 cm(对于小头直径在6 cm以上不足9 cm的，可采用双竿合并使用的办法)。竹杆两端应锯平口，避免斜口，立杆、顶杆的两端的平口度不宜小于85％。 4、绑扎用塑胶篾带必须使用脚手架专用塑料带，质量保证其勒性和抗拉强度(一般抗拉强度不小于220MPa／根，伸长率在3％范围)。 5、脚手架基础采用原土分层夯实，夯实地基承载为FK=80Kpa．M2，基础用C20砼做面层，并做排水坡度不小于1.5％，确保架体基础不积水，雨水排至场内规划的水沟内。 五、竹脚手架搭设安全技术要求 1、根据建筑物的平面几何形状和搭设高度，确定脚手架的搭设形式及各部分如斜道、上料平台架等的位置。夯实搭设脚手架范围内的回填土。 2、立杆：先竖里排两端头的立杆，再立中间立杆，外排立杆照里排立杆依次进行。立杆竖好后，应纵向成行，横向成方，杆身垂直。立杆必须按规定进行接长，相邻两立杆的接头应上下错开一个步距。 3、脚手板：满铺宽度为0.76m；脚手板探头长度不得大于0.2m；操作层脚手板必须铺平、铺满、扎牢，脚手板竹杆不得漏扎。 4、扫地杆：纵横方向设置，离地0.25M处绑扎扫地杆，不得漏扎。 5、架体建筑物拉结：沿建筑物高度方向在每层楼板处，水平间距由转角处点起为6m，采用Ф6钢筋与外排立杆进行拉结，并用专用工具进行拉紧绕圈，绕圈不小于2道。有拉结处同时应设顶墙杆，平拉 正顶必须严密。 6、剪刀撑：剪刀撑设置在脚手架外侧，每6根立杆为一道，剪刀撑与地面成450～600，与每根立杆进行绑扎。 7、护栏和挡脚板：脚手架搭设到三步架以上，操作层必须设防护栏和挡脚板，护栏高1.2M，挡脚板高不小于0.18M。 8、大横杆：架体立杆内侧设大横杆，大横杆与立杆绑牢，不得漏扎。脚手架两端大横杆的大头应朝外。同一步架的大横杆大头朝向应一致，上下相邻两步架的大横杆大头朝向应相反，以增强脚手架的整体稳定。 9、小横杆：在大横杆与立杆交点处设置小横杆，垂直于墙面，绑扎在立杆上。小横杆伸出尺寸要求：内侧离墙面长0.15M，外侧伸出大横杆部分不能短于0.3M。 10、架体内封闭：架体内每层铺设脚手板进行封闭，脚手架内立杆与建筑物间采用在小横上加设脚手板与墙体间隙大于0.15M。 11、架体外封闭：采用架体外排立杆内侧绑扎密目安全网进行封闭，安全网与大横杆扎牢。 12、杆件搭接：立杆、大横搭接长度不小于1.5M，绑扎不少于5道，搭接接头位置应相互错开，在同一搭接区内接头率不得超过50‰ 六、质量验收规范 ①立杆垂直允许偏差：±150mm(全高)；轴线偏移±50(整段拉线)。②大横杆水平高差±40 mm(整段拉线)。 ③剪刀撑的中心偏移±l00mm。 ④杆件搭接长不允许小于1500 mm，只允许加长。 ⑤绑扎：绑扎不允许出现有松扣和缺扣，与墙连结应紧密牢靠(拉紧顶牢)。接头绑扎为四道，每道不少于三圈。 ⑥材料规格和质量必须符合上述要求。 ⑦每l0米高为一个验收次，未经验收合格认可办理手续不得往上搭设施工。 ⑧脚手架连续使用6个月后；施工中停止使用超过15天后。在使用前，在遭受暴风、大雨、地震等强力因素作用之后；在使用中，有明显的变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在的问题下；在上述的情况下都必须进行检查，检查合格后方可投入使用。 七、脚手架搭设、拆除施工及文明安全要求 1、按施工设计方案放线，应按定位依次起立杆，将立杆与纵横向扫地杆连接固定，然后装设第一步纵横向的平杆，随校正立杆后给以固定，并按此要求继续向上搭设。在设置第一排连墙件前应设必要的抛撑。剪刀撑连墙件应随搭升的架子一起及时设置。架体的自由高度不宜大于6。在搭设施工中不准任意改变结构设计。 2、操作人员应持证上岗，工作前和工作过程不准饮酒，施工作业时必须集中精神：高空作业时，必须扎紧袖口、裤脚，戴好安全带和安全帽；工具妥善地放在工具袋内；上下方操作人员必须密切配合，互相照顾，操作位置应相互错开，料具用绳线绑牢传递上落，不允许抛掷；严格禁止非操作人员进入操作范围；操作人员必须经常进行体格检查，符合高空作业的人员方可施工。 3、材料堆放按场布图规定地方堆放整齐，余料杂物应及时运走，架体搭设整齐美观。 4、在脚手架拆除前应对外墙施工质量状况进行安全检查，未经技术负责人发出拆除通知前不得进行拆除施工。 5、脚手架拆除必须自上而下按顺序进行，先绑的后拆，后绑的先拆。拆除顺序：安全网——挡脚板——防护栏——脚手板——剪刀撑——斜撑——小横杆——大横杆——连墙杆——立杆等。严禁上下同时进行拆除作业，严禁采用推倒或拉倒的方法进行拆除。 6、在拆除过程中，凡已松开连接的杆件杆应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。拆下的杆件应以安全的方式运出和吊下，严禁向下抛掷。在拆除过程中，应作好配合，协调动作，禁止单人进行拆除较重的杆件等危险的作业。 7、进入现场的施工操作人员必须熟悉架子工技术、安全技术操作规程，由专业架子工进行施工。 8、脚手架搭设和拆除时，作业区及进出口处应设警戒区，并派专人监护，严禁非作业人员进入。 八、脚手架立面图、侧面图、剖面图 目录 一、工程概况...............................................................................................................................................2 二、搭设方案...............................................................................................................................................2 1、落地式双排双立管脚手架搭设方法..............................................................................................2 三、脚手架安全设施...................................................................................................................................3 1、安全网架设.....................................................................................................................................3 2、防电避雷的措施.............................................................................................................................4 3、安全标志的悬挂.............................................................................................................................4 四、安全技术措施.......................................................................................................................................4 五、脚手架检查及验收...............................................................................................................................5 1、脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收；..............................................................5 2、脚手架使用中，应定期检查下列项目；......................................................................................5 3、检查验收组织机构人员：..............................................................................................................5 六、落地式脚手架设计计算.......................................................................................................................6 七、脚手架拆除安全要求.........................................................................................................................16 脚手架施工方案 一、工程概况 本工程位于浏阳市行政中心东南角（临复兴路），建筑层数为六层，建筑总高23米。主要为钢筋砼框架结构。建筑面积：7081.43平方米。基础采用人工挖孔桩，建筑结构的安全等级为二级；地基基础设计等级为乙级；建筑物耐火等级为二级。 二、搭设方案 根据现场实际施工情况，本工程采用落地式脚手架，双排双立管落地式脚手架搭设高度为27米，在第六层钢筋与建筑主体结构拉结卸载，双排双立管落地式脚手架搭设在硬化水泥地面上，选用Φ48×2.75钢管，所有钢管、扣件及辅助材料均为符合标准规定：钢管有弯曲、压扁、打孔、锈蚀等缺陷的不得使用；扣件不得有裂纹、气孔、疏松、砂眼等缺陷，扣件应转动灵活、无锈蚀；脚手板不得有腐朽、缺片等。 1、落地式双排双立管脚手架搭设方法 ⑴ 基础 脚手架基础在结构楼面上加木垫块，立杆基础上设置预制垫块。每层的搭设高度不超过两个步距，每搭设一步脚手架后应按照JGJ130－2001的有关规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度，底座垫板均应准确地放在定位线上。⑵ 立管的搭设 立杆纵距1.45 米，内立杆距建筑物外边0.30m，每根立杆设置垫板，立杆垂直偏差应小于1/500。在底座上200mm 处用直角扣件设置一横向扫地杆和纵向扫地杆，横向扫地杆固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向外延长两跨至立杆固定，长度不小于2 米。立杆用对接扣件连接对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同一步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至主节点的距离小于步距的1／3。⑶ 水平杆的搭设 该工程的外脚手架为结构外脚手架，根据规范要求水平杆步距采用1.80 米。纵向水平杆设置在立杆的内侧，其长度不小于3 跨，纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两 根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同一步或同一跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近方节点距离不小于纵距的1／3。主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除，主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm，作业层上非主节点处的横向水平杆根据支承脚手板的需要间距设置，在纵距中间设置一根横向水平杆。⑷ 连墙杆的搭设 立杆必须用连墙件与建筑可靠连接，本工程采用钢管作钢性连墙件，架体与建筑物的拉结采用四步三跨，垂直距离为3米（每层预埋短钢管），水平间距≤7.5米。每层连墙杆利用钢管和扣件把内外立杆及大横杆和主体框架梁紧连在一起。连墙杆靠近主节点设置，偏离主节点不应大于300mm，从底层第一步纵向水平杆处设置，当设置有困难时应采取其它固定措施。⑸ 剪刀撑搭设 双排脚手架应设置剪刀撑与横向斜撑。剪刀撑沿建筑物全高连续设置，斜杆与地面的倾角为45－60度。剪刀撑杆的连接采用搭接，搭接长度不小于0.8米，采用两个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。横向斜撑按每6根立杆沿全高设置。⑹ 安全网及防护措施： 在满铺脚手板下方悬挂安全兜一道，以防落物伤人；脚手架外侧全封闭设置密目式阻燃安全网。每隔五层在脚手架外侧设一道180mm宽醒目斑马线警示条。脚手板采用竹串片脚手板（荷载取值为0.35KN/m2），每隔3层满铺一层（首步必设）。操作层满铺一层，在满铺架板层中间设一道兜底网，满铺架离外墙间距≤100，满铺架板用12号铁丝绑扎牢固；在转弯处脚手板应交叉搭接，操作层脚手架外侧，设置180mm高的挡脚板。⑺ 斜道及通道口设置： 在底层出入口均搭设3m×5m防护棚，防护棚采用双层架板缓冲，彩条布满铺，入口处悬挂安全标牌，沿建筑物第10层四周，搭设外挑防护棚，外侧采用竹架板封闭，并用Φ12圆钢及12#铁丝绑扎牢固，缝隙过大处用木枋填塞严密。 三、脚手架安全设施 1、安全网架设 本工程的外墙脚手架随主体施工连续搭设，脚手架始终高出主体 施工工作面约1.5m，外墙脚手架的外表面满挂安全网；在作业层的 脚手板下平挂兜底网。 2、防电避雷的措施 （1）、本工程的脚手架采用的钢管扣件式脚手架，所以在架设和使用期间，要严防与带电体接触。 （2）、对脚手架采取接地处理。如电力线路垂直穿过或靠近钢管脚手架时，应将电力线路周围至少两米以内的钢管脚手架水平连接，并将线路下方的钢管脚手架垂直连接进行接地。 （3）、在架上使用电焊机，混凝土振动器等，要放在干燥的木板上，操作者要戴绝缘手套。电焊机，混凝土振动器机壳采取保护性接地接零措施。（4）、雷雨天不得上架操作。 3、安全标志的悬挂 在脚手架的外表面安全网上悬挂醒目、规范、齐全的安全标志（包 括安全通道的标志）。 四、安全技术措施 1、对所有施工人员做严格的安全技术书面交底，施工操作人员接受交底，掌握安全技术操作规程后应在书面交底上签字。做到人人熟知安全技术操作规程，人人遵守安全技术操作规程。安全责任层层落实。 2、严格检查所有外架主材，不合格者坚决不予以使用。 3、所有操作人员均应执证上岗，证件必须留施工现场待查，并做到人证相符。 4、所有操作人员必须正确配戴安全带、安全帽，安全带应高挂底用，并遵守施工现场的其它安全规章制度。 5、操作有员在操作过程中不得吸烟、闲谈或做与工作无关的事。 6、严格按照施工组织的施工顺序及搭设方法搭设，不得任意更改立杆、水平杆、连墙杆等的搭设间距。 7、脚手架拆除必须按规范顺序一架一架地由上至下拆除，连墙杆应同时拆除，不得提前拆除。 8、拆除脚手架时必须配戴安全带，对拆除的构件有组织的下运，不得抛扔。拆除时应设专人在架底周围看护、提醒过路人的安全。 五、脚手架检查及验收 1、脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收； a)b)c)d)e)f)基础完工后及脚手架搭设前； 作业层上施加荷载前； 每搭设完10-13m高度后； 达到设计高度后； 遇到六级大风与大雨后； 停用超过一个月。 2、脚手架使用中，应定期检查下列项目； a)求； b)c)d)e)f)地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空； 扣件螺栓是否松动； 脚手架立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合本规范规定要求； 安全防护措施是否符合要求； 是否超载。杆件的设置和连接，连墙件，支撑，门洞桁架等的构造是否符合要 3、检查验收组织机构人员： 组长：彭山查 副组长：刘昌兴（安全员）、肖家伟（项目负责人） 成员：付建辉 六、落地式脚手架设计计算 扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。 一、参数信息 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为 25 m，立杆采用双立杆； 搭设尺寸为：横距Lb为 1.05m，纵距La为1m，大小横杆的步距为1.6 m； 内排架距离墙长度为0.30m； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根； 脚手架沿墙纵向长度为 150.00 m； 采用的钢管类型为 Φ48×2.75； 横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00； 连墙件采用三步四跨，竖向间距 4.8 m，水平间距4 m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数 本工程地处湖南长沙市，基本风压0.32 kN/m2； 风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs 为0.214； 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005； 脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.031； 脚手板铺设总层数:13； 5.地基参数 地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00； 立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。 二、大横杆的计算 按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1=0.031 kN/m ； 脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105 kN/m ； 活荷载标准值: Q=2×1.05/(2+1)=0.7 kN/m； 静荷载的设计值: q1=1.2×0.031+1.2×0.105=0.163 kN/m； 活荷载的设计值: q2=1.4×0.7=0.98 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算 跨中和支座最大弯距分别按图 1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2 跨中最大弯距为 M1max=0.08×0.163×12+0.10×0.98×12 =0.111 kN·m； 支座最大弯距计算公式如下: M2max =-0.10q1l24l2/9)/72EI νpmax = 835.7×1050×(3×10502-4×10502/9)/(72×2.06×105×100400)= 1.66 mm； 最大挠度和 ν = νqmax + νpmax = 0.023+1.66 = 1.684 mm； 小横杆的最大挠度为 1.684 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算 按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc--扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN； R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 大横杆的自重标准值: P1 = 0.031×1×2/2=0.031 kN； 小横杆的自重标准值: P2 = 0.031×1.05/2=0.016 kN； 脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×1.05×1/2=0.158 kN； 活荷载标准值: Q = 2×1.05×1 /2 = 1.05 kN； 荷载的设计值: R=1.2×(0.031+0.016+0.158)+1.4×1.05=1.715 kN； R < 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = [0.1248+(1.00×2/2)×0.031/1.60]×25.00 = 3.600kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3×13×1×(1.05+0.3)/2 = 2.633 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.15×13×1/2 = 0.975 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1×25 = 0.125 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.332 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2×1.05×1×2/2 = 2.1 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×7.332+ 0.85×1.4×2.1= 11.298 kN； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×7.332+1.4×2.1=11.739kN； 六、立杆的稳定性计算 风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7μz·μs·ω0 其中 ω0--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω0 = 0.32 kN/m2； μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz= 0.74； μs--风荷载体型系数：取值为0.214； 经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 ×0.32×0.74×0.214 = 0.035 kN/m2； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 = 0.85 ×1.4×0.035×1×1.62/10 = 0.011 kN·m； 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 σ = N/(φA)+ MW/W ≤ [f] 立杆的轴心压力设计值 ：N = 11.298 kN； 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 σ = N/(φA)≤ [f] 立杆的轴心压力设计值 ：N = N'= 11.739kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.6 cm； 计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ； 计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ：μ = 1.7 ； 计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.142 m； 长细比: L0/i = 196 ； 轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.188 立杆净截面面积 ： A = 3.91 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 4.18 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； 考虑风荷载时 σ = 11297.625/(0.188×391)+10806.385/4180 = 156.278 N/mm2； 立杆稳定性计算 σ = 156.278 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！ 不考虑风荷载时 σ = 11738.625/(0.188×391)=159.692 N/mm2； 立杆稳定性计算 σ = 159.692 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！ 七、最大搭设高度的计算 按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： Hs = [φAf2 ×1.00/1.60)+(25.00/1.60-1)×(2+2)×150.00=21861.25； 小横杆数(根)N1 =1.1 ×(25.00 /1.60 ×1/2 + 1)×302 = 2928； 直角扣件数(个)N2 =2.2 ×(25.00 / 1.60 + 1)×302×2×(1+0.00/25.00)+(150.00/1.00+1)×(2+2)×13 ×2.2 = 39366； 对接扣件数(个)N3 =21861.25 / 6.00 = 3644； 旋转扣件数(个)N4 =0.3 ×21861.25 / 6.00 = 1094； 脚手板面积(m2)S = 1.1 ×(302-2)× 1.00 × 1.05=346.50。 根据以上公式计算得长杆总长21861.25m；小横杆2928根；直角扣件39366个；对接扣件3644个；旋转扣件1094个；脚手板346.5m2。 七、脚手架拆除安全要求 1、脚手架拆除前，先划定安全范围，设置警戒线，并安排专人在警戒线口进行看护，禁止非作业人员进入警戒线内。工长要向拆脚手架施工人员进行书面技术交底工作，交底有交接人签字。 2、脚手架拆除程序应由上至下，按层按步拆除。原则先拆后搭的杆件。剪刀撑、拉杆不准一次性全部拆除，要求拆到哪一层，剪刀撑、拉杆拆到一层。 3、拆下的各种材料应分类堆放，集中存贮做好维护和管理。 4、在搭拆过程中，中途不得换人，如果在中途更换操作人员，应及时对更换人员作详细交底，方可操作。 5、当脚手架采用分段、分向拆除时，对暂不拆除的脚手架两端，应设置连墙杆或横向支撑加固。 6、拆除连墙点前应先进行检查，采取加固措施后，按顺序由上而下，一步一清，不准上下同时交叉作业。所有连墙杆件应随脚手架的逐步拆除而拆除，严禁先行将连墙杆拆除，脚手架分段拆除的高差不应大于2m。 7、拆除脚手架大横杆、剪刀撑，应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人往下顺杆子； 拆下的脚手杆、脚手板、钢管、扣件等材料，严禁往下抛掷。 8、脚手架拆除时必须注意对建筑物的保护，防止对建筑物的损坏。 9、参加搭拆的所有作业人员，一律不准酒后作业，作业时必须思想集中，不准说笑、打闹或擅自离开工作岗位。第三篇：酒精厂落地式双排外脚手架施工方案
第四篇：竹脚手架施工方案(通用)
第五篇：脚手架专项施工方案(含计算方案)
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