全自动废铁压块机型号规格（范文大全）

第一篇：全自动废铁压块机型号规格

河南通利机器制造有限公司

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全自动废铁压块机型号规格

废铁压块机： 产品介绍：

通利牌废铁压块机适用于炼钢铁厂，回收加工行业及有色、黑色金属冶炼行业。可将各种金属边角料、钢刨花、废钢、废铝、废铜等挤压成长方形，以降低运输和冶炬成本。是国内生产大型加工废铁设备的厂家。产品技术性能均处同行业领先水平，并赢得用户的信任认可和青睐。产品优势：

机器采用液压传动、结构紧凑、移装方便、操作简单、维修容易、密封可靠、安装时不用底脚螺丝。用户可根据需要自定打包规格、尺寸，以较大限度地配合运输或存储，是提高劳动效率、减少劳动强度、节约人力、减少运输费用的好设备。

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产品特点：

1.该产品的结构简单，操作方便； 2.采用先进的液压驱动（或柴油驱动）；

3.机器的出料形式多样，可供选择性多，使工作更加灵活有效率； 4.机子安装也很简单，对场地要求不高； 5.挤压力等级选择多，满足不同客户的需求；

6.不限压缩的尺寸和机型，可按照客户的要求进行定制设计等等。适用物料：

易拉罐、油漆桶、铁罐、废铁、废钢、铁皮、自行车、摩托车、汽车、彩钢瓦、轻薄料、生铁、薄铁、露露罐、红牛罐、废铝、废铜、铁桶、汽车壳、汽车架子、河南通利机器制造有限公司

www.xiexiebang.com 金属边角料、铝合金等废旧金属 使用废铁压块机压块后的产品优点：

1、压块后金属料运输方便，可有效降低运输成本，增加运输效率；

2、压块后金属方便破碎二次处理；

3、压块金属料相对于金属更易存放，可以节省大量的仓库空间；

4、压块金属大大方便了运用和再加工。

第二篇：压块机安全技术操作规程

压块机安全技术操作规程

1.开机前应对设备的电气系统、油路系统及设备的防护装置、连锁保护装置进行全面检查，确保安全可靠。

2.开车后要进行不少与20分钟的空载活车，当工作油温升高到15～55℃时，方可进行作业。严禁带负荷起动。3.填料或出料时，不准将手放在上下活塞中间，防止挤伤。严禁开车。4.作业中经常观察油量、油路、油压、机械运转等情况，如发现有异常，应立即停机检修，不得带病作业。5.作业时，操作者必须集中精力，注意同事是否处在安全位置，协调操作，严防误操作。

6.工作后关闭设备电源，对设备进行维护保养并对作业现场进行彻底的清理清扫。

第三篇：财务单据 常用规格和型号

单据

一、单据名称

1.收款收据

2.收据

3.收料单

4.领料单

5.销货清单

6.送货单

7.出库单

8.入库单

9.点菜单

10.工商服务业统一收据

二、单据类型

1.二联（直式、横式）

2.三联（直式、横式）

3.四联（直式、横式）

三、规格及包装

1.178x128(36开）每件数量：240本、280本、360本

2.178x95（48开）每件数量：420本、540本、360本

3.178x83（54开）每件数量：360本、540本

四、纸质无碳纸品

五、价格区间出厂单价：0.42元/本-1.2元/本

第四篇：土压平衡盾构机技术规格及要求

土压平衡盾构机技术规格及要求

1.土压平衡盾构机（以下简称盾构机）技术要求的说明

1.1盾构机技术要求以南昌轨道交通工程、周边环境及地质条件要求，兼顾满足南昌轨道交通其他线路区间、周边环境及地质条件要求及各项施工条件。

1.2本技术要求为南昌轨道交通3号线盾构区间掘进的盾构机最低技术规格和施工要求。1.3本技术要求对盾构机部件结构不作具体的规定，但其必须满足本标准对盾构机所需的功能、性能、配置等要求。

1.4本技术要求仅限于主要部件、总成、系统的功能、性能、配置等，未描述部分应自动满足南昌轨道交通3号线工程、周边环境及地质条件。2.新机技术规格要求 2.1整机

 盾构机技术规格必须满足南昌轨道交通3号线工程、周边环境及地质条件要求，兼顾满足南昌轨道交通其他线路区间、周边环境及地质条件要求及各项施工条件。 盾构机的各项安全性能指标必须满足国家及南昌地区相关安全使用和施工规范要求。 盾构机应满足南昌地铁三号线管片规格：外径Φ6000mm，内径Φ5400mm，宽度1200/1500mm，纵向螺栓分度36°。 盾构机最大推进速度应≤80mm/min。

 盾构机最小掘进转弯半径应≤250m；适用隧道纵向坡度应≥±45‰。 盾构机最大工作压力应≥0.5Mpa。

 盾构机主要部件及总成使用寿命应≥10km或10000小时。 盾构机主要部件应采用世界知名厂商品牌及产品。 盾构机主要结构件材料应采用国内知名厂商品牌及产品。2.2刀盘

 2.2.1基本结构

 刀盘支腿数量≥4个，≤6个。

 宜采用复合式刀盘，刀盘开口率应≥30%。

 复合式刀盘滚刀的安装刀座宜采用单楔块方式。软岩刀具的安装可采用螺栓紧固或销轴安装方式。 刀盘应配置仿形刀，仿形刀有效伸出量应≥100mm，仿形刀伸出量可在主控室设定和控制。

 刀盘喷口数量应≥5个，且分布合理；泡沫喷口和膨润土喷口采用单管单泵，其中独立的泡沫喷口≥3个，独立的膨润土喷口≥2个。喷口装置总成必须可从刀盘背部抽出更换。喷口应设有防冲击防磨损保护装置。

 刀盘必须配置盘体磨损检测装置，≥2个；应配置刀具磨损检测装置，≥2个。 刀盘主动搅拌棒≥4根。 2.2.2刀盘耐磨保护

 复合式刀盘面板应敷焊耐磨复合钢板；外圈梁外圆表面后端应配置一整圈宽度≥60mm的硬质合金保护刀耐磨环，其余耐磨环可采用HARDOX材料或复合耐磨钢板；外圈梁后端表面应敷焊耐磨复合钢板。

 辐条式刀盘刀梁应敷焊耐磨耐磨网格，外圈梁外圆表面后端应配置一整圈宽度≥60mm的硬质合金保护刀耐磨环，其余耐磨环可采用HARDOX材料或复合耐磨钢板；外圈梁后端表面应敷焊耐磨复合钢板。 2.2.3刀具配置

 复合式刀盘应配置滚刀或可更换撕裂刀、切刀、边刮刀；可增配撕裂刀。外圈梁处可配置可更换或焊接的保径撕裂刀。

 辐条式刀盘应配置撕裂刀、切刀、边刮刀；外圈梁处必须配置可更换或焊接保径撕裂刀。 复合式刀盘应配置仿形刀≥1把，并配备一定量的球齿滚刀。

 复合式刀盘的滚刀规格应≥17英寸，滚刀刀间距应在100~130mm范围内，滚刀刃口硬度应≥HRC55。

 中心刀区域以外的切刀应全覆盖开挖面，单向覆盖率应≥200%。 中心刀区域以外的撕裂刀应全覆盖开挖面，单向覆盖率应≥100%。

 弧形边刮刀在刀盘弧形区域的单向覆盖率应≥400%，直形边刮刀单向覆盖率应≥400%。 滚刀刀座除可安装滚刀外，也可安装可更换撕裂刀。

 除焊接撕裂刀外，其他所有刀具为固定式切刀、主刀或可更换式切刀的有机组合。 2.2.4刀盘许用受力条件

 刀盘推力荷载按照全盘17英寸滚刀额定荷载核定，扭矩荷载按照脱困扭矩核定，共同加载进行受力分析计算。

 在上述推力荷载和扭矩荷载共同作用下，刀盘最大应力荷载应≤200Mpa。 刀盘偏载推力荷载按照下半盘17英寸滚刀额定荷载、上半盘无荷载核定，扭矩荷载按照脱困扭矩核定，共同加载进行受力分析计算。

 在上述偏载推力荷载和扭矩荷载共同作用下，刀盘最大应力荷载应≤240Mpa。 2.2.5刀盘结构材料

 刀盘结构材料级别不应低于Q345B。2.3旋转接头

 旋转接头添加剂通道数量应≥5个。 旋转接头液压通道应≥4个。

 旋转接头应设有刀盘周向位置指示装置。

 旋转接头添加剂密封动态压力应≥0.5Mpa，静态压力应≥1.6Mpa。2.4土仓中心区域高压水喷射装置

 土仓中心隔板（或刀盘法兰板）区域应设置高压水喷射防泥饼装置。其中中心喷射孔1个，中心周边喷射孔≥2个。 高压水压力应≥1.6Mpa。2.5主驱动

 刀盘驱动可采用液压驱动或变频电驱动方式。刀盘必须可实现无级调速，可顺、逆时针转动。

 采用变频电驱动时，每个驱动组必须配置扭矩限制装置，宜配置一组制动装置。 变频电驱动功率应≥600kW；液压驱动功率应≥630kW。 主轴承应采用三排滚柱轴承，轴承直径宜≥2800mm。 主轴承设计使用寿命必须≥10000h。 主驱动密封压力应≥0.5Mpa。 主驱动额定扭矩应≥5500kNm。 主减速器设计使用寿命应≥10000h。 主电机绝缘防护等级应≥IP55。

 主轴承润滑油系统应具备循环冷却、过滤功能。2.6盾体

 盾体宜采用倒锥形设计。

 盾体可采用主动铰接或被动铰接方式。

 盾体上部应至少设置6个周向超前注浆孔，盾体下部宜设置周向超前注浆孔。前盾隔板应至少设置5个正面超前注浆孔。

 推进油缸的分度能满足错缝拼装的要求，且每个分度点均应有居中的油缸对应。 布置的推进油缸轴线中心宜与管片的厚度中心基本一致，油缸撑靴应不直接顶在管片接缝上，撑靴面积的压强应≤25MPa。

 土仓隔板上的膨润土注入口应≥于2个，泡沫注入口应≥2个。

 前盾隔板下部螺旋输送机进口两侧应设置各1个聚合物注入喷口装置及防喷涌装置。 盾体上应设计有盾壳外膨润土注入孔装置，注入口的数量应≥10个。

 土压传感器设计数量应≥5个，且上部传感器位置不低于盾体顶部1m，其中上部及两处可更换土压传感器设置。

 土仓压力隔板上应预留各种功能孔，包括带压进仓所需风、水、电通道，聚合物孔、改良加水孔等。

 盾尾刷应≥3道，盾尾油脂每腔注入口数量≥于6路。盾尾密封系统应具有自动及手动注脂的功能。尾刷密封压力≥1.0Mpa。

 尾盾同步注浆管宜采用内置式，必须配置有高压水清洗装置。注浆口≥4个点位，每个点位应有2路注浆管，一用一备。除此外，尾盾顶部宜再布置1路或2路注浆管。 盾体切口外圆表面应敷焊宽度≥50mm、厚度≥5mm的满堆焊耐磨层。土仓底部前盾内表面90°范围内应敷焊耐磨耐磨网格。2.7人舱

 人舱必须采用双舱形式，主舱容纳人数≥2人，副舱可容纳2人。 土仓上部仓门应设计为向人舱方向开启。

 人舱宜在前盾的上部布置；应配置成熟的全气动压力调节装置；在网电断电时系统仍能正常工作，确保带压换刀时仓（舱）内人员安全撤离。 人舱的最大工作压力应≥0.45Mpa。 人舱内应设有刀具运输轨道。2.8螺旋输送机

 螺旋输送机直径应≥700mm，宜采用尾部驱动。

 宜采用轴式螺旋叶片，螺旋输送机出渣口必须配置双闸门。闸门关闭时的密封压力≥0.3Mpa。

 螺旋输送机配置的添加剂注入孔≥3个，其中包含聚合物喷口装置。 螺旋输送机应至少前后各配置1个土压传感器  螺旋输送机必须配置前闸门。螺旋输送机应具有伸缩功能。 螺旋输送机设计应≥15个节距。

 螺旋输送机前端叶片轴3m长度范围内应配置耐磨合金块,其余叶片也应采取相应的耐磨措施。螺旋输送机前中段筒体内壁应设置有耐磨板，后段筒体内壁也应采取相应的耐磨措施。

 螺旋输送机应配置保压泵接口或防喷涌装置接口。 螺旋输送机出料闸门必须具备停电紧急关闭功能。2.9管片拼装机

 管片拼装机宜采用中心回转式。

 管片拼装机必须有6个自由度，纵向行程≥2000mm，并能满足在隧道内更换两道尾刷的要求。

 管片拼装机旋转角度应≥±200°。 管片拼装机最大旋转速度应≥1.8r/min。

 管片拼装机必须有无线控制装置，并预留有线接口。 管片拼装机提升力≥24kN，旋转扭矩≥270kNm。

 管片拼装机与连接桥之间应设置人行通道，内侧应设有高度不低于1m的栏杆。 管片拼装机应设置尽可能方便的管片拼装操作平台和相应的栏杆。 管片拼装机必须具备无线、有线控制功能。2.10管片吊机

 管片运输系统应配置单、双梁吊机。

 管片吊机行走装置宜采用链轮链条驱动方式，应满足最大纵坡50‰的使用。 管片吊机起吊应设置双速，提升高度必须满足装载不低于3片重叠管片的管片车自由出入及管片装卸。

 管片吊机必须配置无线和有线两种控制方式。 管片吊机提升力≥32×2 kN，单梁≥50kN。2.11皮带输送机

 皮带输送机带宽应≤800mm，最大带速应≤3m/s。 皮带机斜坡段倾角必须≤10°。

 皮带机驱动功率应≥37kW，宜采用变频控制。

 皮带机应设置有效的刮泥、清洗、调偏装置，同时还应有打滑报警、防跑偏装置、张紧装置和紧急停止装置，起到对设备保护作用和防止意外情况的发生。2.12后配套拖车及连接桥

 后配套拖车和连接桥应设计为可拆装式，以便于现场组装或盾构机到达后可以顺利地在到达井内完成拆卸。

 后配套拖车和连接桥的各个部位都必须与隧道内壁有不小于100mm的安全距离。 后配套设备安装应适应车站标准段边墙距隧道轴线≤2.15m的要求，满足后配套设备不需拆卸（可移动）就能满足始发及维保要求。

 后配套拖车在安装设备后的内净空尺寸与编组列车的最大横断面外形尺寸的单边左右侧间隙≥100mm。顶部间隙≥200mm。 第一节拖车前端应设置防溜车装置。

 安装设备后后配套拖车必须设置从后端至主控室的人行通道，人行通道可拐弯。人行通道最窄处的横向尺寸应≥600mm，高度应≥2000mm。人行通道底板应设有防滑设置。主控室处的人行通道最窄处的横向尺寸应≥450mm。

 后配套拖车在电瓶车司机操作侧边、司机头部高度处的所有结构或设备的空隙处应设置防护档板类装置，防止司机头部伸入。 后配套拖车应预留安装紧急发电机位置。2.13推进系统

 推进油缸行程应≥2000mm。

 推进油缸应至少分为4组分区，每组必须设有一个带行程传感器的油缸，行程传感器应采用内置式。

 推进系统单位面积推力（总面积为开挖横断面面积）≥1200kN/㎡。 推进油缸与靴板的连接必须设有万向铰接装置。

 采用被动铰接方式的推进油缸径向弹性支撑卡板宜设置为可移动卡板。2.14铰接系统

 如果采用被动铰接，铰接油缸的主动拉力不小于10000kN；如果采用主动铰接，主动铰接推力≥最大推力的75％。

 铰接油缸应至少设置4根带传感器的油缸，传感器应采用内置式。 铰接密封承压能力应≥0.5Mpa。铰接密封至少应设置手动注脂孔装置。 铰接密封后端必须设置聚氨酯等添加剂注入孔装置。2.15注浆系统  同步注浆泵应采用双活塞泵。

 砂浆储存罐应至少不小于6.5m3，具备搅拌功能。 注浆泵出口最大压力应达到6Mpa。

 同步注浆能力应满足在最大掘进速度时，注浆填充率≥200%的要求。 注浆系统应采用至少四点的注浆点位，并能自动控制。

 每根注浆管路应配置压力传感器，每个分支管路出口均应配置压力和流量显示及数据采集装置，操作控制在主控室内进行，注浆量可以累积计算显示，并可在数据采集系统中记录每环及累积的实际注浆量，且注浆管道应设置冲洗装置。 每环注浆量及累计注浆量必须实时传输至集中监控系统。

 应配置二次注浆系统，二次注浆系统采用双液浆，双液浆的配比可调节。安装位置应尽量靠近设备桥。2.16泡沫系统

 泡沫系统应具备自动控制功能。

 泡沫系统应采用单管单泵形式，回路应≥3路。 泡沫系统原液注入能力≤300L/h  泡沫系统每路应配置有视镜，可以通过视镜观察泡沫发泡效果。

 每路泡沫均应配置有流量计、泡沫流量的大小可通过流量传感器进行检测，并能显示在主控室操作页面，在数据采集系统可记录每环及累积的实际注入量。 每环泡沫原液量及累计量必须实时传输至集中监控系统。2.17膨润土系统及聚合物系统

 宜同时配置改良膨润土系统和盾壳外膨润土润滑系统。

 输送到刀盘前部的膨润土注入管路应≥2路，膨润土和泡沫能够同时注入到刀盘前部，并在主控制室内操控。

 膨润土系统宜采用挤压泵，挤压泵宜设置2个，其中一个为改良泵，一个为盾壳外润滑泵，可单独控制使用，也能共同用于改良或外注。 应配置至少6m3膨润土罐，具备搅拌功能。 膨润土系统的总注入能力≥16 m3/h。 聚合物注入系统能力≥600g/min。2.18压缩空气及保压、呼吸系统

 应配置2台空压机，总排气量≥12m3/min。 空压机出口必须配置三级过滤，第三级过滤采用活性碳过滤器。 储气罐容量应≥1m3，压缩空气排气压力≥0.7Mpa。

 必须采用全气动式气体保压系统,气体保压系统要求一用一备，保压精度≤0.05bar  应使用水冷式螺杆空压机。2.19工业供水及冷却系统

 冷却系统应采用内外循环水冷却方式，内循环系统水罐液位低于警戒液位时能够报警及对相关设备进行保护。

 应配置高扬程增压水泵用于高压水喷射，扬程≤90m。

 冷却系统允许的进水温度≤28°，进水压力≥0.2 Mpa，≤0.6Mpa。 应配置2个水管卷筒，每个卷筒应配置40m长度水管。 应配置独立的土仓加水系统，用于无水地层碴土改良。2.20排污系统（如配置） 排污水箱容量≥4m3。

 主机需配置污水泵，类型不限。 应配置污水箱排污泵。2.21齿轮油系统

 齿轮油应采用循环过滤系统，要有堵塞报警装置，必须配置热交换器。 主控制室应显示油温，并具有油温报警功能。2.22主驱动油脂密封及润滑系统

 宜采用HBW及EP2两种密封油脂及注入系统，HBW油脂采用流量控制，注入量不足时须报警。

 如采用多点注入泵，多点泵须有液位传感器，液位低时可自动启动补油泵注入，注到高液位时补油泵可自动停止。 油脂系统宜采用200L油脂桶。2.23盾尾油脂系统

 盾尾油脂泵应有自动计数装置。

 每路注入管路应设置有尾刷腔出口端压力传感器，以保证实现压力注入模式。 盾尾油脂应有手动及自动2种注入模式。 油脂系统宜采用200L油脂桶。2.24二次通风系统  应配置两个储风筒。每个储风筒储存软风管长度≥100m。 应配置储风筒吊机，且有安全保护绳。 二次通风管直径应不小于600mm。 应配置二次风机。2.25导向系统

 导向系统应采用激光导向系统，且精度不低于1s。

 应具有机器掘进过程中即时测定机器的位置（X，Y，Z）及姿态（方位/俯仰/旋转）的装置，其检测结果在操作室显示并与设计数据进行比较，操作人员可根据显示的结果方便地控制盾构机正常作业。

 导向系统应能将掘进过程中产生的各种数据保存在系统的数据库中以备将来分析。2.26供电系统

 高压供电宜采用10kV。变压器类型可采用油浸式或干式。

 次级电压根据用电设备额定电压确定。照明电压≤36V，电控阀电压根据所采用的元件额定电压确定。

 应配置无功自动补偿装置，功率因数应不小于0.9。

 配置电缆卷筒或电缆箱，如果采用电缆卷筒，卷筒应满足容纳不小于250m电缆能力；如果采用电缆箱，电缆箱应满足容纳不小于800m电缆能力。

 所有用电系统采用二级漏电保护和可靠的接地，相对独立的部件总成应设置可靠的接地连接。

2.27安全及有害气体检测

 按照消防规范必须配备相应通用型灭火器，其中盾体内手提式灭火器数量应不小于3个，每节拖车至少配置手提式干粉灭火器1个，手提式二氧化碳灭火器1个。 螺旋输送机出口位置必须配置有害气体检测装置，气体检测类型包括但不限于甲烷、硫化氢；

 必须配置一个便携式气体检测装置，气体检测类型包括但不限于甲烷、二氧化碳、氧气等。2.28其它

 盾构应配置掘进参数的数据采集系统和地面监控系统,能将盾构的各种掘进参数实时传输至地面，便于地面进行监控。

 盾构应配置一套视频监控系统，在螺旋输送机出口及皮带机卸渣口各安装一部摄像头，摄像头的防护等级应不低于IP65。

 主控室内安装一部彩色显示器，主控制室必须配置空调。

 盾构应配置安全警示标识，对线缆、软管、液压元件、电气部件用标牌进行标识，各类硬管用油漆加以区别。3.既有盾构的主要要求

采用既有盾构施工，原则上各项功能、配置及参数需参考新机要求，累计已掘进里程应低于6km，具体要求如下：

3.1根据盾构掘进阶段的故障情况，对盾构机进行动态勘验和静态勘验，并结合南昌轨道交通3号线区间施工要求，编制专项盾构机维修、改造及保养方案，在大修后需进行出厂验收。3.2对于更换的金属结构件及零件的材料强度必须满足使用要求，重要零部件、结构件的材料必须具有性能试验报告和质量保证书。

3.3主轴承的累计掘进里程应在6km以下，使用已超过3km里程的主轴承必须检查密封、跑道的磨损情况，根据槽痕深度及范围、密封安装后的压缩量等因素采取相应的措施，且大修后必须更换主轴承的密封。

3.4检查刀盘的耐磨情况，对磨损区域进行修复至规定要求；对缺损的刀具及其紧固件、连接件必须进行补充或更换；检查刀盘变形及重要焊缝情况，根据实际情况进行修复至规定要求。

3.5检查螺旋输送机筒体及螺旋轴叶片的磨损情况，按要求进行修复。3.6对液压油、齿轮油进行油样检测并提交检测报告。

3.7对所有管路进行疏通、检查，并视情况对损坏或变形的管路进行更换或校形。3.8电器柜、电动机、电缆进行除尘、除湿、清洁处理，所有电缆端子紧固螺栓重新拧紧确认，对电缆孔重新密封。4.盾构施工技术要求 4.1渣土改良

渣土改良一般要求：①在砂层中，主要使用膨润土和泡沫剂对渣土进行改良；②在上软下硬地层除了注入泡沫剂和膨润土外，还应配合使用液态高分子聚合物（防止“喷涌”）；③在全断面岩层中应注入泡沫剂或水，以达到渣土改良的效果。

渣土改良系统的保养：渣土改良是保证正常掘进的必备条件，一定要保证渣土改良系统的良好，掘进前一定要对渣土改良系统进行调试，系统喷口保证单向阀的完好，施工时膨润土管道要定期用高压水冲洗防止堵塞，盾壳注入系统要间断性使用，保持系统的良好。4.2同步注浆

南昌地质富水砂层渗水强、孔隙率大，为保证同步注浆质量，控制地表沉降，要求同步注浆量足够注浆终止压力 为2.0～4.0bar。注浆压力关键指标，因为任何地层都可能存在特殊性，所以注浆压力应不小于2.0bar。同步注浆泵也要采用单管单泵，可有效控制注浆量及注浆压力。4.3二次注浆

为保证盾构机在富水砂层中的注浆效果，故应配置二次注浆设备，及时进行二次注浆，补充同步注浆的收缩和不足。注浆量压力可适当比同步注浆压力大0.2-0.5bar，注浆量根据注浆压力来确定。

4.4上软下硬地层的应对措施

盾构机在上软下硬地层的掘进过程中，刀具磨损严重，较易产生盾构上飘，姿态难以控制的情况，施工中应采取渣土改良、减少刀具磨损、加大保径刀的尺寸（保证开挖直径，保持盾构的下行掘进趋势防止抬头）、降低掘进速度、合理选择管片拼装点位等应对措施。5.附录 本技术文件用词说明

在使用本技术文件时，对要求严格程度不同的用词说明如下：

5.1表示很严格，非这样做不可的用词：正面词采用“必须”，反面词采用“严禁； 5.2表示严格，在正常情况下均应这样做的用词：正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”；

5.3表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的用词：正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”；

5.4表示有选择，在一定条件下可以这样做的用词采用“可”。

第五篇：360对辊式压块机设计

毕业设计 第 1页

360对辊式压球机的设计

摘要

目前我国工业型煤的生产工艺主要采用粉煤添加粘结剂低压成型,以往的研究主要集中在成型工艺和粘结剂方面,对成型机械的研究开发甚少。事实上,成型机械是型煤生产的关键设备, 国内大部分型煤厂采用有粘结剂的低压成型, 其工艺过程主要包括原煤的粉碎、配料,粘结剂、固硫剂等助剂的添加,混捏与成型,型煤烘干等,工艺冗长。再加上用电和设备的折旧、添加剂及人员工资,导致型煤的生产成本偏高,最终型煤价格与块煤相差无几,从而使型煤用户在经济上承受起来较为困难。所以本论文就是设计高压的成型机械，这样可以少用甚至不用粘结剂。

原煤不经过入洗而直接用于燃烧，不仅浪费能源，而且产生大量的煤烟和温室气体的排放发。采用清洁煤技术，是提高煤炭利用效率和减少污染的最佳选择。工业型煤成套技术就是其中一种比较成熟的方法,通过添加助剂对粉煤进行混捏成型,用作工业锅炉和窑炉的燃料,与直接燃烧散煤相比,烟尘排放量及SO2排放量都可以大量减少。所以无论是从可持续发展方面考虑还是从经济性方面考虑压块机的作用都是不可忽视的。

关键词：压块机，型煤，粘接剂，温室气体。

毕业设计 第 2页

Twin roller compaction machine design of 360 type

Author:zhangguohui

Tutor:Kanghongwei

Abstract

At present our country industrial briquette production technology using coal powder binder low pressure molding, previous studies mainly focus on the forming process and the binder, the molding machinery research development about.In fact, molding machinery is the key equipment of coal production, most of the domestic coal briquette binder by a low pressure molding, the process mainly includes coal crushing, mixing, binder, sulfur fixing agent and other additives, kneading and molding, briquette drying, process long.Coupled with the use of electricity and equipment depreciation, additives and staff wages, led to the coal production cost on the high side, the final price and not much difference between coal lump coal briquette, thereby allowing users in the economy is more difficult to bear.So this paper is the design of high pressure molding machine, which can use less or even no binder.Coal without washing and directly used for burning, not only a waste of energy, and produce large quantities of soot and greenhouse gas emissions.The clean coal technology, is to improve the utilization efficiency of coal and reduce pollution is the best choice.Industrial coal briquette technology is one of the more mature method, by adding additives to coal powder are mixed and kneaded molded, used for industrial boiler and furnace fuel, and direct combustion of coal, soot emissions and emission of SO2can reduce the number of.So whether it is from the aspect of sustainable development consideration from the economic considerations press role can not be ignored.毕业设计 第 3页

Keywords:Briquetting machine, briquette, adhesive, greenhouse gas

目 录

1绪论..............................................................6 1.1工业型煤的发展状况...........................................6 1.2对辊压密机的成型原理.........................................6 1.3对辊成型机的发展概况.........................................7 2电动机的选择及传动方案的确定......................................9 2.1电动机的选择.................................................9 2.1.1选择电动机的类型和结构形式.............................9 2.1.2选择电动机的容量.......................................9 2.2传动比的计算及分配...........................................9 2.3传动方案的确定..............................................10 2.4减速器的选择及传动比分配....................................10 3 v带带轮设计.....................................................11 3.1设计功率....................................错误！未定义书签。3.2选定带型....................................错误！未定义书签。3.3传动比......................................错误！未定义书签。3.4小带轮的基准直径............................错误！未定义书签。3.5大带轮的基准直径............................错误！未定义书签。3.6带速........................................错误！未定义书签。3.7初定轴间距..................................错误！未定义书签。3.8所需基准长度................................错误！未定义书签。3.9实际轴间距..................................错误！未定义书签。3.10小带轮包角.................................错误！未定义书签。3.11单根v带传递的基本额定功率.................错误！未定义书签。3.12传动比i≠1时的额定功率增量................错误！未定义书签。3.13v带的根数..................................错误！未定义书签。3.14单根v带的预紧力...........................错误！未定义书签。3.15作用在轴上的力.............................错误！未定义书签。3.16带轮的结构和尺寸...........................错误！未定义书签。4基本参数计算.....................................错误！未定义书签。

4.1各轴的转速..................................错误！未定义书签。4.2各轴功率....................................错误！未定义书签。4.3各轴转矩....................................错误！未定义书签。5 轴的设计计算.....................................错误！未定义书签。

5.1 轴材料的选择...............................错误！未定义书签。5.2 计算轴最小轴径.............................错误！未定义书签。5.3 根据轴向定位要求确定轴向各段直径和长度.....................15 5.4初步选择滚动轴承............................错误！未定义书签。

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5.5辊子处轴的设计..............................错误！未定义书签。5.6轴承处轴的设计...............................错误！未定义书签。5.7齿轮处轴的设计...............................错误！未定义书签。5.8确定轴上圆角和倒角尺寸........................错误！未定义书签。5.9求轴上载荷...................................错误！未定义书签。5.10按弯扭合成应力校核轴的强度....................错误！未定义书签。6齿轮的设计与计算.................................................20 6.1选定齿轮的类型..............................................20 6.2按齿根弯曲强度设计..........................................20 6.3确定公式内的个计算数值......................................20 7键的选用及校核...................................错误！未定义书签。8 成型辊的设计.....................................错误！未定义书签。

8.1 成型辊的材料选择...........................错误！未定义书签。8.2 成型辊结构设计.............................错误！未定义书签。8.3 煤球布置...................................错误！未定义书签。8.4 产量计算...................................错误！未定义书签。结论................................................................8 致谢................................................................8 参考文献...........................................................10

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1绪论

1.1工业型煤的发展状况

中国目前在工业上得到普遍应用的型煤主要是通过机制冷压一次成型的型煤。成型设备有对辊成型机和挤出机。成型压力较低,一般在25 MPa左右。型煤的形状大部分为扁圆形,也有方形、枕形、棒形等。其显著的特征是呈饼状或柱状,三维方向的尺寸至少有一个相差较大,而且尺寸单一。所制型煤密度较高,表面比较光洁,具有比较高的强度。

型煤的生产设备则有向引进高压成型设备的方向和推广国内研制的低压炉前成型设备方向并举的发展趋势。以期能够降低成本,提高质量,加快型煤产业化进程。成本高于原煤,再加上型煤生产要消耗一定的人力及电能,型煤生产厂家也要获取一定的利润,致使锅炉型煤的售价一般比可代替煤种高出数十元。

当型煤所带来的经济效益不能弥补用户购置型煤的价差时,在市场经济条件下,即使采用其他强制办法,也很难形成市场。这正是中国工业锅炉型煤夭折,又转向推广锅炉型煤在炉前即制即用的所谓“炉前成型”方法的根本原因。工业锅炉型煤炉前成型技术,从本质上讲是增加了锅炉的辅机。是锅炉节能技术改造的一部分。其减少环境污染效果甚差。按照有关厂家提供的价格资料分析,在中国煤炭资源价格偏低的条件下,由于设备运行状态或改变所用的煤质不同,所增加的这一部分投资回收期限大约在几个月至几年。根据对用户的调查分析,多数认为这种炉前成型方法不适应中国大量的用户锅炉单台容量小、按季节运行或间歇式运行的要求。

1.2对辊压密机的成型原理

被压物料经给料口落入两辊子之间，进行挤压粘合，成品物料自然落下。遇有过硬或不可压时，辊子可凭液压缸或弹簧的作用自动退让，使辊子间隙增大，过硬或不可破碎物落下，从而保护机器不受损坏。相向转动的两辊子有一定的间隙，改变间隙，即可控制产品最大排料粒度。对辊破碎机是利用一对相向转动的圆辊，四辊破碎机则是利用两对相向转动的圆辊进行破碎作业。特点：双辊破

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碎机采用三角带或万向节联轴器进行传动和调节两辊之间的间隙。

对辊压密机由机架、一对辊子、三角皮带传动装置和弹簧保险装置等主要部件组成。两台电机通过皮带轮传动，带动两辊子相向转动。一个辊子的轴支承在与机架固定在一起的固定轴承上，另一个辊子的轴支承在活动轴承上。活动轴承可以沿机架导轨水平移动，使两辊子间的排料口宽度在必要时可以增大，将非破碎物排出机外。辊子安装在焊接的机架上，由安装在轴上的辊芯以及套在辊芯上的辊套组成，两者通过锥形环，用螺栓拉紧，以使辊套紧套在辊芯上。当辊套的工作表面磨损时，可以拆换。前辊的安装在滚柱轴承中，轴承座固定安装在机架上，后辊的轴承则安装在机架的导轨中，可以在导轨上前后移动，后辊的轴承用强力弹簧压紧在顶座上，当转辊之间落入难碎物时，弹簧被压缩，后辊后移一定距离，让硬物落下，然后在弹簧张力作用下又回到原来位置。弹簧的压力可用螺母调整，在轴承与顶座之间放有可以更换的钢垫片，通过更换不同厚度的垫片，即可调节两转辊的间距。

对辊压密机前辊通过减速齿轮和传动轴以及带轮用电动机带动，后辊则通过装在辊子轴上的一对齿轮由前辊带动作相向转动。为了使后辊后移时两齿轮仍能啮合，齿轮采用非标准长齿。1.3对辊成型机的发展概况

对辊式辊压成型机于19世纪下半叶在欧洲诞生。第一天能够成功运转的辊压成型机在1870年末期由比利时的Losisau 制造并被安装在美国的里奇蒙得港的一家成型厂。然而，大多数早期的其他开发工作已在欧洲展开，并且在19世纪末在比利时、法国和德国已达到非常高的应用水平。表1表面了在德国产煤区硬煤成型机的发展情况，从1900年~1910年的10年间其辊压成型机熟练成倍增长，到1910年达到243台，年产型煤400万吨。

德国哈汀根/鲁尔的KOPPEN公司是从1898年开始制造出了它的第一台用于硬煤成型的辊压成型机。该机有一套旋转布料装置以稳定两个成型辊的入料，两个成型辊由安装在轴中心的宽大而坚固正齿轮维持同步，两个分离辊具有形同的尺寸（直径650mm，宽度280mm）。这样一台机器其压辊转速为6.5rpm，每小时可生产6吨相对小一些的（15~50）g用于家庭取暖的硬煤型煤。

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在20世纪20年代早期，德国硬煤成型开始滑坡，二战结束后煤炭成型又产生短期复苏，大型的成型机产量的2倍以上。此后不久，石油和天然气在许多热用途方面显然取代了煤炭，尤其是家庭取暖，因而在生产的煤炭成型厂的数量急剧萎缩。今天，在工业化国家里，大多数常规的煤炭成型厂业已停业并被拆除，其结果是，许多提供煤炭辊压成型的公司破产后或开始生产其他用途的成型设备，但是，KOPPERN公司作为一个杰出的供应商，至今仍在积极从事设计和制造辊压成型机以及型煤设备。

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结论

通过本次的毕业设计让我学到了很多，这一次毕业设计是本科学习阶段的一次很难得的理论联系实际的机会，使我摆脱了单纯的理论知识的学习状态，和实际设计的结合锻炼了我的综合运用所学的专业知识，解决实际工程问题的能力，同时也提高了我查阅文献资料，设计手册，设计规范以及电脑制图等其他的专业能力水平，而且对整体的掌控，对局部的取舍，以及对细节的斟酌处理，都是我的能力得到了锻炼，经验得到了丰富，这也是这次毕业设计的关键目的所在。虽然毕业设计内容繁多，过程繁琐，但是我都认认真真的对待，一点一点的做了出来，和老师的多次交流使我的视野更加开阔，每每遇到设计上的问题老师都会给予很多帮助，有时候甚至不耐其烦的一遍遍解释，可以说没有老师的大力帮助我的毕业设计肯定不会那么精彩。老师除了对专业知识的帮助外，也教会我很多原来并没有深刻理解的大道理，特别是那句有得必有失。最近失去的东西太多了，我相信我以后一定会把这句话作为行动的衡量标准之一。

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致谢

首先，感谢工学院和我的母校黄河科技学院四年来对我的培养。

其次，我要感谢我的导师康红伟，他严谨细致，一丝不苟的作风一直是我工作，学习中的榜样，他循循善诱的教导和不拘一格的思路给予我无尽的启迪，让我很快就感受到了设计的快乐并融入其中。其次我要感谢同组同学王严严，黄克胜得帮助和指点，没有他们的帮助和提供资料，没有他们的鼓励和加油，这次的毕业设计就不会那么顺利的进行。

俗话说的好“磨刀不误砍柴工”，当每次遇到不懂得问题时我都会第一时间去问康老师，康老师对我提出的问题都一一解答，从来没有因为我提出的问题稍过简单而加以责备，而是一再的告诫我做设计该注意的地方，从课题的选择到项目的完成，老师都始终给予我细心的指导和不懈的支持，他真的做到了“传道解惑”的作用，除了敬佩老师的专业水平外，他治学严谨和科学研究的精神也是我永远学习的榜样，并将积极影响我的今后的学习和工作，在此谨向康老师致以诚挚的谢意和崇高的敬意。

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参考文献

1.徐灏.机械设计手册（第四册）.北京：机械工业出版社，1991 2.王华坤，范元勋.机械设计基础（Ⅱ）.北京：兵器工业出版社，2001.6 3.张一敏.《固体物料分选理论与工艺》.北京：冶金工业出版社，2007 4.百度百科.《双辊式压球机》.北京：百度搜索引擎，2000 5.谷歌.《压球机》.美国：谷歌搜索引擎，6.中国机械cad论坛 《压球机》

7.刘龙保,吴宏志,周卫平.高压对辊工业型煤成型机的设计研究[J].煤矿机械, 1999,(03).8.刘随芹,戈·帕萨尔格.国外高压对辊成型机的设计及其新进展[J].矿山机械, 1999,(10).9.王学娅,李晓堂.φ1000×170 4.5t/h卧式对辊压球机的研究与设计[J].冶金能源, 1997,(06).10.刘龙保,黄嘉兴.GXM600/45型对辊式工业型煤成型机的研制[J].煤炭加工与综合利用, 1998,(03).11.吕玉庭,杨立茹,孙健,陶宏伟.工业型煤成型工艺的研究[J].煤炭技术, 2001,(04).12.刘晖.提高液压式蜂窝煤成型机生产率的途径[J].山西煤炭, 1997,(03)13.刘随芹, 戈·帕萨尔格.国外高压对辊成型机的设计及其新进展[J].矿山机械, 1999，14.H.-Y.Chen(B)Department of Mechanical Engineering, Mingchi University of Technology, No.84, Gungjuan Road, Taishan, Taipei 243, Taiwan e-mail: hychen@mail.mcut.edu.tw

15.S.-J.HuangDepartment of Mechanical Engineering, National Taiwan University of Science and Technology, No.43, Keelung Road, Sec 4, Taipei 106, Taiwan