游梁式抽油机井抽油装置系统设计及应用

第一篇：游梁式抽油机井抽油装置系统设计及应用

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课 程 游梁式抽油机井抽油装置系统设计及应用

院 系 石油工程

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****年**月**日

游梁式抽油机井抽油装置系统设计及应用 第1章 前 言

1：1 设计的目的及意义

油田开发是一项庞大而复杂的系统工程，必须编制油田开发总体建设方案—油田开发工作的指导性文件。采油工程设计更是总体方案的重要组成部分和方案实施的核心，而游梁式抽油机的设计抽油装置系统设计更是采油课程设计的重中之重。

该课程为石油工程专业采油模块学生必修课，它是石油工程专业主干课《采油工程》的扩展和补充。石油工程学生在学完专业基础课和专业课之后，为加深学生对采油工程深入了解，训练学生系统，全面和综合应用采油工程技术方法和设计能力，开设本课程。目的是为了学生综合应用能力打下基础，培养学生毕业后能更快的适应和应用采油工程理论和技术方法解决采油工程问题。

有杆泵采油包括游梁式有杆泵采油和地面驱动螺杆泵采油两种方法。其中游梁式有杆泵采油方法以结构简单、适应性强和寿命长等特点，成为目前最主要的采油方法。抽油机是有杆泵抽油的主要地面设备，按是否有梁，可将其分为游梁式抽油机和无游梁式抽油机。游梁式抽油机是通过游梁与曲柄连杆机构将曲柄的圆周运动转变为驴头的上、下摆动。依据详探成果和必要的生产试验资料，在综合研究的基础上对具有工业价值的油田，按石油市场的需求，从油田的实际情况和生产规律出发，提高最终采收率。近些年来，为了满足采油工艺对长冲程、低冲次抽油机的需要，国内近年来研制出多种新型游梁式与无游梁式长冲程、低冲次、节能抽油机。游梁式抽油机的设计受到了抽油机设计工作者的重视，并取得了明显的经济效益，游梁式抽油机的最基本特点是结构简单，制造容易，维修方便，特别是它可以长期在油田全天运转，使用可靠。因此尽管它存在驴头悬点运动的加速度大，平衡效果差，效率低，在长冲程时体积较大和笨重的特点，但依旧是目前应用最广泛的抽油机。1.2 目前国内外发展趋势

随着油田的开发，抽油机的投入量日益增加。发展高效、节能、可靠性高的抽油机是石油机械装备工业的当务之急，也是生产厂家始终追求的目标。国外在抽油机的开发上投入精力比较多，研究的时间也比较早。除大量开发生产游梁式抽油机外，一些科研和制造公司正在研制和推出各种非传统型号的抽油机。1.2.1 国外抽油机生产概况

目前，世界各国仍然大面积的应用游梁式抽油机，美国生产游梁式抽油机的厂家有十几家，品种、型号繁多，此外，英国、法国、前苏联、罗马尼亚等国均有生产多种抽油机的厂家。

美国API Spec11E《抽油机规范》中规定，抽油机共有77种规格，悬点最大载荷为9~214 kN，冲程长度0.4~7.6 m。Lufkin公司是美国生产抽油机最早和最大的公司，在1923年生产了美国第一台游梁抽油机，1931年率先研制了两块平衡重的曲柄平衡抽油机，1959年研制了前置式抽油机，也是最早生产前置式气平衡抽油机的一家公司。目前，Lufkin公司生产B、C、M、A等4种系列抽油机，B系列游梁平衡抽油机有8种规格，悬点最大载荷24～49.4 kN，冲程长度0.6~1.21 m。C系列曲柄平衡抽油机有64种规格，悬点最大载荷24~165.5 kN，冲程长度0.76~4.2 m。M系列前置式抽油机有46种规格，悬点最大载荷64.86~193.68 kN，冲程长度1.62~5.68 m。A系列前置式气平衡抽油机有26种规格，悬点最大载荷78.47~213.1 kN，冲程长度1.62~6.09 m。

俄罗斯生产13种规格游梁抽油机，悬点最大载荷20~200 kN，冲程长度0.6~6 m。还生产20种规格曲柄摇臂式抽油机，悬点最大载荷10~200 kN，冲程长度0.4~6 m。还生产06M型、液压驱动型、平衡液缸型等无游梁抽油机，悬点最大载荷150 kN，最大冲程长度10 m。

法国Mape公司生产了12种规格曲柄平衡游梁抽油机，悬点最大载荷160 kN，最大冲程长度4.2 m。还生产H系列长冲程液压驱动抽油机，悬点最大载荷199 kN，最大冲程长度10 m，最大冲次5 min-1。此外，Mape公司还生产立式斜井抽油机和液缸型抽油机，两种抽油机均已形成系列。

加拿大生产的液、电、气组合一体式HEP抽油机，悬点最大载荷72~103.9 kN，冲程长度1.63~4.27 m，具有较好的使用性能。

罗马尼亚按美国API标准生产了51种规格游梁抽油机，悬点最大载荷194 kN，最大冲程长度4.8 m。还生产35种规格前置式抽油机，悬点最大载荷194 kN，最大冲程长度5.4 m，配用7种规格减速器，最大扭矩105.1 kN·m。此外，罗马尼亚还生产前置式气平衡抽油机，悬点最大载荷152 kN，最大冲程长度4.2 m。

目前，世界上抽油机最大下泵深度为4530 m，在美国Reno油田的一口抽油井上使用。俄罗斯抽油机最大下泵深度为4000 m。目前，世界上寿命最长的抽油机是美国Lufkin公司生产的，该公司生产的抽油机寿命一般均在15年以上，其中1台配有2英寸(63.5 mm)蜗轮减速器的小型抽油机，自1921年安装使用以来，到1993年为止已经连续运转了72年，累计运转时间达450000 h，创造了历史上抽油机寿命最高纪录。

目前，全世界生产抽油装置的公司有300多家，其中生产抽油机的公司有150多家。美国抽油机品种规格齐全，技术水平先进，质量较好和较稳定，应用范围较广泛[10,11]。

1.2.2 国内抽油机生产概况

国内抽油机制造厂有数十家，产品类型已多样化，但游梁式抽油机仍处于主导地位。根据公开发表的资料统计，我国现有6大类共45种新型抽油机，并且每年约有30种新型抽油机专利，十多种新试制抽油机，已形成了系列，基本满足了陆地油田开采的需要[12]。各种新型节能游梁式抽油机，如双驴头式抽油机、六连杆抽油机、前置型游梁式抽油机、异相曲柄平衡抽油机、前置式气平衡抽油机、下偏杠铃系列节能抽油机和用窄V形带传动的常规抽油机等均已在全国各个油田推广应用，并取得了显著的经济效益。长冲程、低冲次的无游梁式抽油机的研制也取得了一些进展，如由胜利油田研制的无游梁链条抽油机，经过国内十几个油田稠油及丛式井的推广使用，在低冲次抽油和抽稠油方面已初见成效。此外，桁架结构的滑轮组增距式抽油机、链条滚筒式抽油机已在某些油田进行了工业试验；齿轮增距式长冲程抽油机的研制工作也取得了新的进展；质量轻、成本低、便于调速和调整冲程的液压抽油机经过几年的研制和工业性试采油，也积累了一定的经验。其它形式新颖的抽油机如数控抽油机、连续抽油杆抽油机、车载抽油机、磨擦式抽油机、六连杆游梁式抽油机和斜直井抽油机、直线电机抽油机等也正处于不断改造和试生产过程中[13~19]。

另外，根据市场供求信息，2007年，大庆油田装备制造集团研制成功新型抽油机——DCYJY-3-53HB抽油机。同时为满足大庆油田建设需要，这个集团还开展了DCYJY10-3-37HB和DCYJY-2.5-26HB低冲次抽油机的系列研发工作，并计划系列开发双驴头低冲次抽油机。1.2.3 抽油机发展趋势

在市场经济条件下，油田开发必须以经济效益为中心。因此，依靠技术，节能降耗，挖潜增效将是油田开发永恒的主题，也是抽油机发展的方向。通过对我国现有45种新型抽油机的分析研究，可以看出我国抽油机全面系统真实的发展趋向，主要体现在以下16个方面[20~23]：

(1)向多品种方向发展；

(2)科研设计与制造向多方位方向发展；(3)理论与科研向高水平方向发展；(4)向高适应性发展；(5)向高效节能方向发展；(6)向高综合经济效益方向发展；(7)向尽量满足采油工艺需要方向发展；(8)向高技术方向发展；(9)向高可靠性方向发展；(10)向高性能方向发展；(11)向大型化方向发展；(12)向增大冲程方向发展；

(13)向长冲程无游梁抽油机方向发展；(14)向精确平衡方向发展；

(15)液压抽油机向功能回收型方向发展；(16)向标准化、系列化、通用化方向发展。

1：3 设计的主要内容 1.抽油泵的选择

（1）油井产能的选择（2）冲程及冲次的选择（3）泵径的计算（4）泵型的确定

（5）活塞和衬套配合间隙的确定 2.抽油杆的选择

（1）抽油杆长度的确定（2）悬点载荷的计算（3）抽油杆强度的确定（4）抽油杆组合的确定 3.抽油机的选择

（1）抽油机选择原则

（2）计算并校核减速箱扭矩

（3）计算出电动机功率并选电机 第2章 抽油泵的选择 2．1 油井产能计算

1.单相液体渗流时的流入动态（1）符合线性渗流时的流入动态 根据达西定律，定压边界圆形油层中心一口井及圆形封闭地层中心一口井的产量分别为

qo2πKOh(pepwf)μoBo(lnrerwS)

qo2πKoh(pepwf)μoBo(lnrerw12S)

式中 qo-油井产量（地面），m3s;Ko-油层的有效渗透率，m2;h-油层有效厚度，m;μo-地层油的粘度，Pas;Bo-原油体积系数；

pe-供给边缘压力，Pa;pwf-井底流动压力，Pa;re-油井供油（泄油）半径，m；

rw-井底半径，m;S-表皮系数，与油井完善程度有关。在非圆形封闭泄油面积的情况下，其产量公式可根据泄油面积形状和油井位置进行校正，即令公式中的rerwCxA12rw，其中Cx值按泄油面积形状和井的位置查表求的

实际生产中，油井的平均地层压力pR有时比供给边界压力pe易求得因此（2）符合非线性渗流时的流入动态

当油井产量很高时，在井底附近将不再符合线性渗流，而呈现高速非线性渗流。根据渗流力学中非线性渗流二项式，油井产量与生产压差之间的关系可表示为

pRpwfAqoBqo 2变形得

pRpwfqoABqo

式中 A，B-与油层及流体物性等有关的系数。

因此，在系统试井时，如果单相液流呈非线性渗流，可由试井资料绘制(pRpwf)qo与qo的关系曲线，该关系曲线为一直线，直线的斜率为B，截距为A。求得A,B后，便可利用原式预测非达西渗流范围内的油井流入动态。2.油气两相渗流时的流入状态（1）沃格尔方程

当地层压力低于饱和压力时，油藏的驱动类型为溶解气驱，此时整个油藏均处于气液两项流动

qoqomax10.2pwfpR0.8(pwfpR)

（2）斯坦丁方程

斯坦丁给出0.5≤FE≤1.5范围内的量纲一的流入动态曲线

qoq(FE1)omax10.2pwfpR0.8(pwfpR)

2ppR(pRpwf)FEwf

（3）哈里森方程

哈里森提供了1≤FE≤2.5范围内的量纲一的IPR曲线。该曲线可用来计算高流动效率井的IPR曲线和预测低流压下的产量。因哈里森未提供相应的方程，所以只能用查图法计算。3.单相与两相同时存在时的组合型流入动态 4.三相渗流时油井流入状态 2．2 冲程及冲次的确定

冲程和冲次是确定抽油泵直径、计算悬点载荷的前提，选择时应遵守下述原则： 1）一般情况下应采用大冲程、小泵径的工作方式，这样既可以减小气体对泵效的影响，也可以降低液柱载荷，从而减小冲程损失。

2）对于原油比较稠的井，一般是选用大泵径、大冲程和低冲次的工作方式。3）对于连抽带喷的井，则选用高冲次快速抽汲，以增强诱喷作用。4）深井抽汲时，要充分注意振动载荷影响的s和n配合不利区。5）所选择的冲程和冲次应属于抽油机提供的选择范围之内。2．3 泵径的计算

泵径dp是根据前面确定的冲程s、冲次n、陪产方案给出的设计排量Q以及统计

2给出的泵效η，由Q360πdpsnηv计算得出。

2．4 泵型的确定

泵型取决于油井条件：井深小于1000m，含砂量小于0.2%，油井结蜡较严重或油较稠，应采用管式泵；产量较小的中深井或深井，可采用杆式泵。2．5 活塞和衬套的配合间隙的确定

活塞和衬套的配合间隙，要根据原油粘度、井温及含沙量等资料来选择。

第二篇：游梁式抽油机设计计算（推荐）

游梁式抽油机设计计算

卢国忠 编 05-04 游梁式抽油机的主要特点是：游梁在上、下冲程的摆角相等，即上下冲程时间相等。且减速器被动轴中心处游梁后轴承的正下方。

一、几何计算

1.计算(核算)曲柄半径R和连杆有效长度P 己知：冲程S、游梁后臂长C、游梁前臂长A、极距K(参见图1)由余弦定理推导可得： 公式： R12C2K22CKcostC2K22CKcosb

------(1)

PC2K22CKcostR

-------(2)式中：t900

1b9002

tng

K1I3600Smas

12 H4AI2H2

2.计算光杆位置系数PR：

PR是在给定的曲柄转角θ时，光杆从下死点计算起的冲程占全冲程的百分比。(图2)（图3）

公式：PR

st10％

-----------(3)Smastb曲柄

sPRSmax

12PR1

式中：

t,b 分别代表下死点和上死点的

角的值

Rsin

J

sin11C2J2P2

JPC2PCcos

cos 2CJ22

C2P22KRcos()K2R2 cos 2CP1  上冲程

360 下冲程 二运动计算

己知：曲柄角速度ω、曲柄转角θ，分析驴头悬点的位移s、速度v、加速度a的变化规律。

1.假定驴头悬点随u点作简谐振动：

AR1cosC2ARAR

以Smax代入得： vsinCCARa2conCsamax

1Sma1xcos21vSmin

asx212aSmosacx2s1Smax2 21R2.接严格的数学推导 amax2Smax1

2P三动力计算

1．从示功图上求悬点载荷W 示功图是抽油机悬点载荷W与光杆位置PR的关系曲线图。是用示功仪在抽油机井口实测出来的。设计中无法实测，只好用理论公式计算并绘制------称为人工示功图，为以后的受力分析、强度计算提供主要依据。

2． 光杆载荷W加在曲柄轴上的扭矩的计算（见图2，图3）a.美国石油学会(API)定义TF为扭矩因素，表示单位光杆载荷W在减速器上产生的扭矩T。计算公式推导如下：API规定生产厂要向抽油机用户提供一张θ角每变化15度的TF值变化表。

TFWAFlCsinFlAWCsin

TFqRTARsin WCsinFqRFlRsinFl

ARsinW

CsinFqsin考虑抽油机的结构不平衡重B的影响：

TARsinWB Csin光杆载荷在减速器上产生的扭矩：

TWnTFWB

b.应用PR表、示功图和TF表求出悬点载荷在减速器上产生的扭矩曲线，如 300： T30TF30W30B

3〃曲柄、平衡重加在曲柄轴上的扭矩计算

设曲柄自重为q，其重心到转轴中心距为r平衡重总重为Q，其重心到转轴中心距为R 产生的最大平衡力矩为： MmaxqrQR 4计算减速器净扭矩

当曲柄处于θ角位置时，其平衡力矩为 M =(QR+qr)×sinθ

悬点载荷在减速器上产生的扭矩TWnTFWB

其净扭矩为

TnTFWBMmaxsin

由此式可以绘制曲柄扭矩图。

5〃电动机功率计算 a.理论计算

由于曲柄受规律变化的扭矩作用，其计算功率用的扭矩值只能

222Tn21Tn2Tn3TnmTnm应用均方根扭矩来计算。

式中 Tn1,Tn2,Tnm0

曲柄轴的计算功率为：

N1.424104Tnn

电机功率为： NdN d 式中 N---曲柄轴的计算功率 HP Tn--曲柄轴扭矩，N m n---曲柄转速，冲次，d,--抽油机总效率，取0.6—0.8 b.估算公式 NQL KW 3900 式中 Q—深井泵理论日产量，m3/d Q1440ASn m3/d L--深井泵下泵深度，m A--深井泵柱塞面积，m2

—抽油机冲次，1/min S—抽油机冲程长度，m 5．平衡计算

在抽油机的设计和使用中，被普遍采用的平衡准则有三种：1。上、下冲程中，电动机所付出的平均功率相等。2．上、下冲程中，减速箱曲柄轴的输出扭矩峰值相等。3．在抽油机的整个冲程中，曲柄轴舜时的扭矩与平均扭矩偏差的平方和最小。

第1条准则的平衡计算简单、实用。表示为：下冲程时平衡重所储存的能量Ao等于电动机下冲程所做的功Adx加上下冲程抽油杆下落所做的功Axx，即

A0AdsAxx

上冲程时，平衡重所放出的能量Ao加上电动机上冲程所做的功Ads等于上冲程驴头悬点提升抽油杆和液柱所做的功Axs,即

AoAdsAxs

由于上、下冲程中，电动机所作的功相等，即AdsAdx，由此可求得平衡重所储存的能量：

A0AxsAxx 2a.如已测得抽油机驴头悬点的实际示功图如图-4，则：

面积OABCFO面积OADCFOqpqs2

1(面积OADCFO面积ABCD)qpqs2A0式中 qp----示功图纵坐标比例，N/mm qs----示功图横坐标比例，m/mm b.如果没有实际示功图，亦可用静力示功图作近似计算，如图5 A0WgSmaxWySmax2(WgWy2)Smax

式中 Wg----抽油杆在油液中的重量，N Wy----油井中动液面以上，断面积等于柱塞面积的油柱重量，N Smax----抽油机的最大冲程，m 计算平衡重储能

以图-3的复合平衡为例，图中：

Qy----游梁平衡重；

KcQy离游梁支点O的距离； Qb----曲柄平衡重；

RQb的平衡半径；

qy----游梁总成的重量； ly----游梁重心距； qb----曲柄自重； lb----曲柄重心距；

下冲程时，KcKAKSmaxc(2r)2rc AACCK 储存能量为 2rQyc

C游梁平衡重抬高的距离为

曲柄平衡重抬高的距离为 2R , 储存能量为 2RQb 游梁总成的重量抬高的距离为2rlyC，储存能量为2rqylyC

曲柄自重抬高的距离为2lb，储存能量为2lqbb 总储存能量为 Ao2rQy为方便计算，设

QyRKcl2RQb2rqyb2lbqb CCqylyKc----游梁总成的重量所相当的游梁平衡重大小；

qblb----曲柄自重所相当的曲柄平衡重的平衡半径。Qb代入上式，求得游梁平衡重的大小： QyAoRRQbQy KcKc2rrCC曲柄平衡重的平衡半径： RAoQyQKyrcR，2QbQbC对于单独的游梁平衡，Qb0，同时曲柄自重的影响，则： QyAoQy2rK cC对于单独的曲柄平衡，Qy0，同时游梁自重的影响，则： RAo2QR b

四．主要构件的受力计算（见图-3）1．游梁受力分析

Mo0FLsinCWBA

连杆轴向力 FAWBLCsin

游梁切向力 FLsin 游梁纵向力 FLcos Xo0xoFLxFLcos Yo0yoFLyFLsinWB

2．支架受力分析

MH0yQEyODxOH yFLQECsinWBCHcos

MQBDxoH 0yHEyoF yHLEDsinWBEDHcos

EX0xHcos FxQxoL3． 曲柄—减速器被动轴总成受力分析

MXYo~sinQRqrsinF0FLQCrC

rFsinQRqrsin FCCLocos 0xoFLosinF 0yoQqFLC4． 曲柄肖轴受力分析

的剪切力作用。曲柄肖轴受一对大小等于FL5． 减速器受力分析 6． 支座受力分析

五．各另部件强度计算（略）

第三篇：游梁式抽油机基础知识

二、判断题：

（×）

1、盘皮带时，允许戴手套，不能用手推压皮带。

（×）

2、在抽油机上操作时，必须选择安全合适的位置，操作位置距地面超过2.5m时，必须系好安全带，同时防止工具掉落。

（√）

3、抽油机操作施工前，必须检查调整刹车，确保刹车灵活好用。（√）

4、盘车时，操作人员必须相互配合，由技术素质高者控制刹车。

（×）

5、装、卸光杆方卡子时，抽油机刹车必须刹紧，操作者面向抽油机处于安全操作位置，可以手抓光杆。

（√）

6、开机前检查抽油机各部件的固定螺丝、轴承螺丝、驴头销子螺丝、曲柄差动螺栓、平衡块螺栓、曲柄销子螺丝及保险开口销无松动现象；（×）

7、新投井的管线没有必要按设计要求试压。

（×）

8、开机前检查减速箱内机油确保其未变质，油面应在1/3处。

（√）

9、抽油机运转方向调整正常后利用抽油机曲柄平衡块的惯性，分1-2次启动电机，使抽油机正常运转。

（√）

10、抽油机开抽后检查，应听各连接部位、减速箱、电器设备、轴承等有无异常声音，井口有无碰泵声音。

（√）

11、对长停井要及时组织回收电器、抽油机和井口等有关设施。如为报废井则连地面管线也应全部回收。

（√）

12、对安装有水套炉的井，需对管线预热时应提前2-4h将水套炉加够水，点火加温。当无法点火预热时（如无气源）可用水泥车向管线泵热水预热管线。

（×）

13、上行过程中用手背试光杆温度是否正常，光杆过热则调紧盘根盒压帽。

（√）

14、在关井停抽前应录取各项资料，记录在班报表上，对结蜡较严重的井应提前热洗一次。（√）

15、冬季停井后应扫线，扫线后关闭计量站该井进干线及进分离器闸门。

（×）

16、新投产井或作业井确定防冲距的原则：泵深在1000m以内，每100m泵深约提8cm防冲距（×）

17、新投产井或作业井确定防冲距的原则：泵深大于1000m，每100m泵深约提10cm防冲距。（√）

18、对防冲距不合适的生产井，可根据示功图计算应调整距离。

（√）

19、调防冲距时穿戴劳保用品、选择与光杆直径匹配的备用方卡子总承、钢卷尺、活动扳手、管钳、钢锉、榔头、绝缘手套等。

（×）20、调防冲距时，按“停止”按钮，将驴头停在适当位置：若调大防冲距，则驴头停在便于操作的最大位置，若调小防冲距，则停在接近上死点位置。刹车，侧身切断电源。（×）

21、调防冲距时，卸掉盘根盒上的备用方卡子，不用将光杆上的毛刺锉光。

（√）

22、如遇油井有喷势或光杆密封器关闭不严而出现油气渗漏，则应在计量站将该井放空卸压，并打开井口取样闸门放空。

（√）

23、加盘根时应均衡关闭光杆密封器两翼丝杠，注意让光杆在盘根盒内处于中心位置。（×）

24、更换井口盘根时应穿戴劳保用品，准备与光杆直径匹配的胶皮盘根5-6个，并用钢锯按顺时针方向锯开45°切口。

（×）

25、更换井口盘根时，若井口尚微有喷势宜留下底部2-3个旧盘根不掏出。（√）

26、当示功图反映抽油泵有砂卡现象，应对油井进行洗井冲砂。（√）

27、热水洗井清蜡时，入井液温度需要达到70℃以上。

（×）

28、油井洗井时，应选用对油层没有伤害的洗井液，洗井液量为井筒容积的1-2倍。（×）

29、油井洗井时，同时监测油井出油温度，达到蜡熔点以后继续泵入井内的洗井液量必须小于井筒容积。

（√）30、油井洗井时，准备锅炉车一部，摆放在距井口10m以外便于操作的安全位置。（×）

31、热洗过程中可以停抽。（√）

32、油井清蜡热洗时，起动锅炉车开始加热，待锅炉车出口压力为0.1Mpa时缓慢打开套管闸门。

（√）

33、调整抽油机防冲距时，在光杆上做记号，记下悬绳器上原方卡子所在位置。（×）

34、抽油机井碰泵操作时，松开原方卡子，使悬绳器上升到比防冲距大5-10cm位置重新卡紧。

（√）

35、抽油机井碰泵操作时，松刹车，启动抽油机，使活塞碰击固定凡尔座3-5次。（√）

36、抽油机井操作完毕后，启动抽油机，观察出液正常后方可离开。

（√）

37、抽油机井碰泵时，穿戴劳保用品，准备管钳、活动板手、小榔头、钢锉、绝缘手套、与光杆直径相匹配的方卡子总承等。

（×）

38、憋压操作过程中可以不穿戴劳保用品。

（√）

39、憋压操作需要准备6Mpa压力表（带表接头），活动扳手、丝扣布等工具。（×）40、憋压操作中，待回压上升到5.0Mpa时停抽油机。

（×）

41、憋压操作中，待回压上升到4.0Mpa时停抽油机，观察10min内回压变化情况并记录，打开套管闸门。

（√）

42、憋压操作中，缓慢关闭回压闸门，观察回压变化。

（×）

43、憋压操作中，待回压上升到6.0Mpa时停抽油机，观察15min内回压变化情况并记录，打开套管闸门。

（×）

44、憋压操作中，待回压上升到6.0Mpa时停抽油机，观察10min内回压变化情况并记录，打开套管闸门。

（√）

45、带压换回压表操作中，应关闭回压表截止阀，缓慢卸松井口原回压表。（×）

46、更换光杆密封器需准备的胶皮盘根，应用钢锯按顺时针方向锯开55。切口。（√）

47、更换光杆密封器需准备的胶皮盘根必须与光杆直径匹配。（×）

48、卸旧光杆密封器前，停抽、将驴头停在接近上死点位置。

（×）

49、更换光杆密封器时，应按照顺时针方向掏尽盘根盒内旧盘根，将盘根盒卸离光杆密封器。

（√）50、井口放空时，没喷势的油井，关回压闸门，打开取样闸门放空。（×）

51、关闭放空时，由计量站放空的井，关闭取样闸门，开回压闸门。

（√）

52、更换抽油机井井口盘根时，卸开盘根盒压帽，将压帽、压盖用细绳牢固系在悬绳器上，严禁用管钳别住。

（√）

53、更换光杆密封器时，应将光杆密封器装在井口三通上，盘根盒压帽压盖牢固系在悬绳器上。

（√）

54、更换抽油机传动皮带应准备：活动扳手、撬杠、绝缘手套、试电笔及规格合适的抽油机皮带。

（√）

55、更换游梁式抽油机传动皮带时，安装新皮带后，用撬杠后移电机，调整前顶丝，使皮带松紧合适。

（√）

56、检查抽油机皮带松紧时，用手压法或上翻法检查皮带松紧度。

（×）

57、更换游梁式抽油机传动皮带时，安装新皮带，利用后顶丝调整电机皮带轮端面与减速箱皮带轮端面呈“三点一线”。

（√）

58、更换游梁式抽油机传动皮带时，卸旧皮带，松开电机前顶丝和“T”形螺丝，用撬杠前移电机，取下旧皮带。

（√）

59、更换抽油机传动皮带必须穿戴好劳保用品。（×）60、更换抽油机传动皮带后，启动抽油机，即可离开。（√）61、更换抽油机传动皮带必须准备试电笔。

（√）62、更换游梁式抽油机传动皮带时，安装新皮带，利用后顶丝调整电机皮带轮端面与减速箱皮带轮端面呈“四点一线”。

（×）63、更换游梁式抽油机传动皮带时，卸旧皮带，松开电机前顶丝和“T”形螺丝，用撬杠后移电机，取下旧皮带。

（×）64、选择抽油机减速箱机油时，夏季应选用20#机油。（×）65、更换抽油机减速箱机油，不需要全部放净。（×）66、更换抽油机减速箱机油，应准备一把600mm的管钳。（√）67、启动抽油机前，应先松刹车，戴绝缘手套侧身合闸送电。（×）68、加抽油机减速箱机油时，应将减速箱机油加满。（√）69、清洗抽油机减速箱应将箱底积聚的脏物清洗干净。

（√）70、调整游梁式抽油机曲柄平衡时，应准备平衡块固定螺栓专用扳手。（×）71、调整游梁式抽油机曲柄平衡时，不需要安全带。

（×）72、调整游梁式抽油机曲柄平衡时，可将曲柄停在大于10º的夹角处。

（√）73、抽油机井在运转过程中，上冲程负荷重时，应将曲柄向外调整，远离曲柄轴心。（×）74、抽油机井在运转过程中，下冲程负荷重时，应将曲柄向外调整，远离曲柄轴心。（√）75、平衡调整完后，待抽油机运转一段时间出油正常后，测电机电流，检查调整效果。（√）76、调整游梁式抽油机冲次时应准备皮带轮和拔轮器。（×）77、调整游梁式抽油机冲次时，不准用撬杠、大锤。（√）78、新装皮带轮内孔应用砂纸进行打磨除锈。

（√）79、安装皮带轮应清洗电机轴头和欲装皮带轮孔涂上润滑脂。（×）80、调整游梁式抽油机冲程时，可将曲柄停在上死点。

（√）81、调整游梁式抽油机冲程时应用铜棒敲击衬套和键，并清洗干净。（×）82、更换曲柄销子总承一般将抽油机曲柄停在左上方45°-60°位置。

（√）83、更换曲柄销子总承时，曲柄销子轴承座内面与曲柄孔端面保持4-10mm的间隙。（×）84、更换曲柄销子总承应准备曲柄销总承一套，衬套两个。

（×）85、更换曲柄销子总承时，曲柄销子轴承座内面与曲柄孔端面保持4-10mm的间隙，否则应调整轴承位置。

（×）86、更换曲柄销子总承只需准备的工具是套筒扳手、撬杠、大锤、活动扳手和锉刀。（√）87、更换游梁式抽油机曲柄销总承时，取下曲柄销总承和衬套后，应清洗曲柄孔并涂上润滑油。

（√）88、无衬套的曲柄销子可以直接装入曲柄孔内。

（×）89、更换游梁式抽油机电动机时，根据新换电动机底座孔距，调整抽油机电机位置。（×）90、更换游梁式抽油机电动机时，应调整滑轨、调整前顶丝使电机皮带轮和减速箱皮带轮端面达到“四点一线”。

（×）91、更换电机时只要牢固连接电机接线盒的电源线以及接地线，装好接线盒即可。（√）92、更换电动机应穿戴劳保用品，准备5t以下吊车一部，扳手、撬杠、大锤、电工工具和绝缘手套等。

（√）93、计算光杆功率公式中Fmax指实测最大负载。（√）94、计算光杆功率公式中S指光杆冲程。

（×）95、更换毛辫子的操作步骤启动抽油机时，应将驴头停在接近上死点位置。

（√）96、更换毛辫子操作前应穿戴劳保用品，准备安全带、管钳、锉刀、榔头、扳手、手钳、撬杠、棕绳，绝缘手套、与光杆直径匹配的备用方卡子总承等。

（×）97、更换毛辫子的操作步骤应首先停抽，但无须检查刹车灵活可靠

（√）98、更换游梁式毛辨子时，将悬绳器两侧的开口销拔出，取出钢丝绳，使悬绳器座在井口方卡子上。（√）99、游梁式抽油机更换毛辫子时应将钢丝绳两端装入悬绳器两侧的开口，插入开口销固定。（√）100、更换游梁式抽油机毛辨子时，一人攀上驴头，系好安全带，将悬挂盘保险销拔出，卸松悬挂盘制动盖板的螺帽，撬松悬挂盘后，将保护板转至下垂位置，与地面操作人员配合将旧毛辫子取下，换上新毛辫子把保护板复位，上紧螺帽，装好开口销，解下安全带，将所用工具清理干净后，返回地面。

（×）101、更换游梁式抽油机毛辨子时，将钢丝绳两端装入悬绳器两侧的开口后，无须固定（×）102、如果抽油机毛辫子子打扭，可以不处理。

（√）103、抽油杆对扣应准备环形抽油杆对扣器，并检查牙板的齿部及滑槽应完好，无异物，严禁用管钳对扣。

（×）104、抽油杆对扣应准备环形抽油杆对扣器，并检查牙板的齿部及滑槽应完好，无异物，可用管钳对扣。

（√）105、抽油杆对扣准备应穿戴劳保用品，准备扳手、管钳、钢锉、钳形电流表，与光杆直径匹配的备用方卡子总承等工具。

（√）106、抽油杆对扣应清除井口周围的油污，平整场地，雨雪天应有防滑措施。

（√）107、抽油杆对扣应在盘根盒上用备用方卡子卡紧光杆，松刹车、盘车、卸去驴头负荷，刹紧刹车。

（×）108、抽油杆对扣应将环形对扣器的主半圆手架（带对扣总承）先提到距盘根盒约30m的光杆上，拧紧对扣器上的蝶形螺帽。

（√）109、抽油杆对扣将副半圆手架配到主半圆手架上，并把搭扣翻转压紧。

（×）

110、抽油杆对扣操作中启动抽油机，将驴头停在接近下死点，悬绳器离盘根盒距离为100cm的位置，刹车，戴绝缘手套侧身切断电源。

（√）111、抽油杆对扣成功后，倒翻搭扣将主、副手架分开，松开蝶形螺帽，撤下主半圆手架。（√）112、更换光杆应检查刹车，确保刹车灵活好用，安排专人在操作过程中负责刹车。（×）113、安装新光杆将准备好的光杆套上盘根盒后穿入悬绳器，松开光杆吊环。

（√）114、更换抽油机光杆时，提出原光杆应停抽油机，将驴头停在便于操作的最大位置，刹紧刹车，戴绝缘手套侧身切断电源。

（√）115、更换抽油机光杆时，提出原光杆应关回压闸门，打开放空闸门放空，直至回压为零，松开盘根压盖,取出盘根，卸下盘根盒。（×）116、更换光杆一般井选用Φ32mm光杆。

（×）117、光杆更换完毕后，开抽应先开回压闸门后关取样闸门。

（√）118、安装新光杆松刹车盘车，待悬绳器接近下死点刹住车，在盘根盒上用备用方卡子卡紧光杆。

第四篇：游梁式抽油机曲柄销取出装置的研制与应用

游梁式抽油机曲柄销取出装置的研制与应用

[摘 要]游梁式抽油机现场管理中，调整冲程和更换曲柄销是经常性的工作，然而在现场操作中取出曲柄销费时、费力，安全系数低，耽误抽油机井的开井时率。研制的曲柄销取出装置解决了更换曲柄销时难以砸出的问题，消除了不安全因素，提高了施工时效。本文主要介绍了游梁式抽油机曲柄销取出装置的结构原理及该装置的现场应用效果。

[关键词]曲柄销 取出装置 安全隐患 工作时效

中图分类号：TE933.103 文献标识码：A 文章编号：1009-914X（2018）27-0014-01

在采油日常管理工作中，调整游梁式抽油机冲程或更换曲柄销子是采油工人一项经常性的工作。这两项工作：一是为了保证油层供液与抽吸平稳的常规操作；另一种是为了保证抽油机设备正常运转进行的维修工作。而要进行这两项工作，都须要将曲柄销子拔出，通常采用的方法是：将铜棒垫在销子头上用大锤往外砸。此时，如果曲柄销子、键 等因锈蚀等原因影响就会砸不出来，调整游梁式抽油机冲程或更换曲柄销子的工作也就无法进行；同时还存在易砸伤手的安全隐患。

为了消除安全隐患减少劳动强度及设备损坏和材料浪费，经过长时间的摸索，利用机械举升原理设计了一套受力均匀、顶出强度大、结构简单的曲柄销取出装置。在抽油机井上进行了应用，起到了降低员工的劳动强度、提高工作时效的目的，达到了预期的效果。

1、游梁式抽油机曲柄销取出装置的研制1、1 结构与原理

该装置主要包括：支承架、支承座、加强筋、固定螺帽、垫片、机械顶出装置等部分组成。抽油机曲柄销取出装置的具体结构如图1所示。

图中1支承座：机械顶出装置的底座；2支承架：连接支承座，拔出曲柄销时穿过曲柄孔起到支承作用；3固定螺帽及垫片：连接紧固支承架；4机械顶出装置：调节可自由伸缩，主要起顶出曲柄销的作用；5加强筋：加固连接支承座与支承架；6导向槽：固定机械顶出装置，起调节定位作用。

工作原理：利用机械顶出装置将曲柄销从销孔中快速顶出，从而达到简化作业程序，提高工作时效的目的；避免了榔头猛力敲击曲柄销而导致曲柄轴损坏或变形，提供了一种快速将曲柄销从销孔中顶出的装置技术。1、2 操作方法

按操作规程停好游梁式抽油机，卸掉曲柄销盖板及固定螺丝后将取销装置两支承架分别插入曲柄上、下孔内并外露出丝扣，将垫片分别穿入支承架丝扣处，将固定螺帽与支承架相连接，将机械顶出装置调节至合适位置，通过调整机械顶出装置使顶端接头快速伸出，在伸出过程中把曲柄销从销孔内顶出，即可完成全部施工工序。

2、现场试验与应用

抽油机取销装置研制成功后，于2017年2月首先在中原油田采油一厂采油培训基地PX2井上进行了试验。对该井进行更换曲柄销时，使用了抽油机曲柄销取出装置，36分钟即完成了更换，比过去用大锤砸的方法缩短了1个小时多，减轻了采油维修工人的劳动强度，消除了安全隐患；该装置达到了设计效果。

截止到2018年1月，我们已经在8口井上使用了抽油机曲柄销取出装置，全部在40分钟内完成了操作，远远低于以前用大锤砸曲柄销2小时才能完成的工作量，而且没有产生曲柄销损坏现象，确保了更换曲柄销工作安全、高效进行。

3、经济效果

抽油机曲柄销取出装置自2017年2至2018年1月近1年的使用，缩短了操作时间；减少了维修工人的劳动强度，还避免了高空作业造成的人身伤害。产生效益如下：

避免了3副曲柄销总成的损坏，曲柄销总成单价为9000元，共节约9000×3=27000元。

使用抽油机曲柄取出装置，缩短了占产时间，提高了抽油机开井时率；每口井缩短操作时间1.5小时，按影响产量0.5吨计算，每吨原油按2600元计算，共产生效益0.5×8×2600=10400元。

制作一套抽油机曲柄销取出装置的成为仅为650元，共产生经济效益：27000+10400-650=36750元。

4、结语

采用抽油?C曲柄销子取出装置后，解决了调整游梁式抽油机冲程或更换曲柄销子作业过程中曲柄销子难以砸出的问题，达到了简化作业程序，消除了不安全因素，提高工作时效。目前各油田机械采油方式中，以游梁式抽油机为主要采油设备，调冲程和更换曲柄销是经常进行的日常管理工作，该装置应用前景广阔；具有安全、省时（平均单井卸曲柄销子40分钟）、高效的特点。

参考文献

1、万仁溥《采油工程手册》，北京，石油工业出版社，2000

2、王振山《技术制图》，北京，石油工业出版社，1997

第五篇：常规游梁式抽油机英语词汇

常规游梁式抽油机

Conventional beam pumping unit 参数

Parameters 额定悬点载荷

Rated polished rod load 冲程 Stroke 冲次

Times of strokes 曲柄旋转方向

Rotating direction of crank平衡方式 Balance mode 曲柄平衡 Crank balance 减速器

Speed reducer 总传动比

Total drive ratio 额定扭矩 Rated torque 电动机 Motor 结构不平衡重

Structural unbalanced weight 整机重量 Total weight 外形尺寸

External dimension 性能参数

Performance parameter 光杆载荷（磅）

Polished rod capacity（lbs）抽油机尺寸 Unit size 最大冲程 Stoke length 游梁

Walking beam 吊绳、悬绳器 Wireline hanger 外直径

Outer diameter 厘米

Centimeter 毫米

Millimeter 分米

Decimeter 油管 Tubing 不加厚 NUE 加厚 EUE 壁厚

Wall thickness 端部加工形式

Processing type of end portion 钢级

Steel level 内衬 Lining 超高分子量聚乙烯

Ultra-high molecular weight polyethylene 水垢

Water scale 箍 Hoop 挖掘，疏浚 Dredge 抗磨，耐磨 Anti-wear 高密度

Ultra-high density 磨损 Wear 偏磨

Eccentrically wearing 摩擦系数

Coefficient of friction 粗糙度

Roughness Ra 螺纹

Screw thread 密封 Sealing 螺纹密封 Thread sealing 高密度聚乙烯

HDPE high density polyethylene 内孔

Inner bore 钻孔，镗孔，孔 Bore 外箍的外径

Outer diameter of outer hoop 环氧粉末涂层防腐油管

Powdered epoxy coating anti-corrosive tubing 注水井

Water injection well 侵蚀腐蚀 Corrode 烫 Scald 抑制 Inhibit 耐热性

Heat resistance 无毒的 Non-toxic 绝缘的 Insulating 技术指标 Quality index 执行标准

Executive standard 抗震强度，冲击强度 Shock strength 耐腐蚀性

Corrosion resistance 附着力 Adhesion 销孔 Pin hole 潜油电泵

ESP electric submersible pump 排水量

Displacement 电泵管柱

Electric pump pipe string 井筒 Shaft 偏差 Deviation 自动化装配流水线

Automated assembly line 锯齿螺纹

Buttress thread 井口装置

Wellhead equipment 采油树

Christmas tree 海上井口

Marine wellhead