常规游梁式抽油机自动平衡改造方案及节能原理分析

第一篇：常规游梁式抽油机自动平衡改造方案及节能原理分析

常规游梁式抽油机自动平衡改造方案及节能原理分析

摘 要：常规游梁式抽油机结构简单可靠、耐久性好，一直以来占据采油设备的主导地位，但其耗能高、制造成本高、平衡调节困难等不足日益突出。通过分析游梁式抽油机的节能原理以及开展抽油机平衡调整技术的研究，提出了以节能为目的的游梁辅助平衡方案，在此基础上提出了一种新型自动调节游梁平衡装置。该新型游梁式抽油机平衡调节装置对原机的改动小，通过配重块在配重横梁上的相对移动可以抵消部分驴头负载，实现不停机调节平衡从而起到节能作用。

关键词：游梁式抽油机；自动平衡；节能

DOI：10.16640/j.cnki.37-1222/t.2016.12.056

0 引言

据统计，我国在用抽油机井近9万口，年新机装备量5千余台，年耗电量105亿kwh，电费开支40余亿元。在采油成本不断上升而油价由于供求失衡等原因持续低迷的情况下，节能降耗、不断降低生产成本已成为采油行业的主题。当前抽油机的节能措施主要集中在以下三个方面：

一是将常规型游梁式抽油机分批进行节能改造，改造成前置式抽油机下偏杠铃抽油机等；

二是给常规型游梁式抽油机加装节能辅助平衡装置，实施节能改造；

三是在抽油机电控柜加装电容器，对电动机无功功率进行补偿。本文的节能方案属于第二种节能方法。这种方法相比第一种方法的优势在于，基本无需改变抽油机的自身结构，改造费用低，节能效果好。依据力矩平衡的原理，在游梁式抽油机的游梁上增加一个配重梁及合适的配重，由执行机构带动配重在游梁上移动，通过改变配重块在游梁上的位置来改善抽油机的平衡性。主要结构原理

固定安装在游梁式抽油机游梁尾端的配重横梁及安装在配重横梁上可移动的辅助平衡装置主要结构如图1所示。

电动机的旋转经皮带、减速器后，转化为曲柄旋转运动，再经曲柄连杆机构转化为游梁的上下摆动。可移动配重块在链条的拉动下，沿配重横梁上的滑轨可做往复移动，当由于井下载荷变化导致平衡度偏离允许范围时，可通过平衡块沿配重横梁的移动调节平衡度。最后经驴头的上下运动带动悬绳器上挂着的光杆、泵等井下载荷上下运动完成往复抽油过程。平衡节能原理

在用工频直接启动的场合，游梁式抽油机所需启动力矩大约是正常工作的两倍以上，加之由于采油工况的复杂性，如油稠、出蜡导致驴头负载较正常工况增大等因素，因而在设计的时候采用的电动机的额定功率都比较大。而在正常抽油时，负载变轻，所需的力矩又比较小，出现了抽油杆的负荷特性与电动机的机械特性不匹配的问题，因此电机效率低的现象很严重。尤其在驴头下放时，负载变轻，传统结构游梁式抽油机的电机接近空转，降低了电网的功率因数和电机的效率，增加了无功损耗，导致能源浪费严重。三相异步电动机效率曲线图如图2所示，当电机输出机械功率低于额定功率30%后，三相异步电机的效率近乎直线下降。因此，尽量使得曲柄轴净扭矩曲线接近对应电动机输出扭矩的理想扭矩线，使电动机输出扭矩尽量多地处于电动机额定输出扭矩70%-100%范围，无疑由于电机实际使用效率的增加从而有效降低电机输入电功率，达到省电效果。

图3为根据Cyj12-4.2型常规游梁式抽油机结构尺寸，由ADAMS动力学仿真软件进行动力学仿真，得到的曲柄轴输出扭矩图。由图中可以看出，添加平衡游梁及平衡块后虽然所需曲柄轴输出扭矩有所增加，但由于抽油杆上、下行程所需的扭矩峰值更加接近，从而使得上、下行程在更多时间处于电机额定输出扭矩70%-100%的范围，减少了电机低效率运行时间，能有效提高电机效率，从而达到减少电机输入电功率即省电的效果。机械系统设计

游梁式抽油机配重块相对横梁移动辅助平衡装置示意图如图4所示。所设计的机械系统主要由配重横梁、链轮支撑座、2个链轮、1条链条、1块配重块、1组蜗轮蜗杆、1个联轴器、1个电机等组成。整个配重横梁左端即图4所示的左端与抽油机游梁尾部焊接在一起，左链轮支座固定在配重横梁上，支座上有链轮Ⅰ和右端的安置在蜗轮上的链轮Ⅱ配合使用，可使链条随链轮运动，拉动配重块在横梁上进行相对直线移动。配重块内会安装有铰接的零件，用于固定配重块及链条。

配重横梁上的电机通过蜗轮蜗杆减速，蜗轮轴带动链轮Ⅱ旋转，链轮Ⅰ和链轮Ⅱ通过链传动实现与之相连的配重块的往复移动，通过改变平衡力矩的大小达到调节平衡从而节能的目的。关键技术创新

游梁尾端的配重横梁辅助平衡装置的关键创新技术是：在常规游梁式抽油机游梁的尾部安装配重横梁，在其上面安装一套可调整且可通过链条相对横梁移动的配重块，在配重块里面安装一个使链条与配重块相铰接的铰联接。运用可调移动变矩的平衡原理，较好地平衡井口的动载变化率，从而实现常规游梁式抽油机的平衡和节能之目的。方案优点

（1）整个平衡装置通过在游梁尾部焊接，结构简单可靠，不需要改变原抽油机的结构。

（2）通过建立动力学模型精确设计配重横梁重量，可以有效改善抽油机在抽油杆上下行程的不平衡度，提高电机效率。通过改变配重横梁上配重块的位置实现精确调节抽油机的平衡，与一般平衡装置方案相比，大大拓宽了调平衡范围，平衡效果更好，并且成本较低。

（3）游梁自动平衡装置可有效地解决常规游梁式抽油机能耗大、调平衡难度大、时间长及工作效率低等技术难题，增强平衡调节的安全性。

参考文献：

[1]方仁杰，朱维兵.抽油机历史现状与发展趋势分析[J].钻采工艺，2011，34（02）：61-63.[2]王平，崔臣君，刘丽娟等.抽油机平衡度实时测量技术[J].油气田地面工程，2010，29（10）：6-7.[3]郭登明，周思柱，熊大军等.异相游梁平衡抽油机支架的有限元分析 [J].石油地质与工程，2005，20（05）：72-74.[4]苏德胜，刘先刚，吕卫祥等.游梁式抽油机节能机理综述[J].石油机械，2001，29（05）：49-53.[5]刘长胜.抽油机节能现状与降耗措施[J].宁波节能，2012（05）：44-46.[6]倪国军，高长乐，王志坚.常规游梁式抽油机节能改造[J].新疆石油天然气，2005，1（01）：83-86.作者简介：呼思杰（1991-），男，山东聊城人，学生，研究方向：机械设计制造及其自动化专业。

第二篇：常规游梁式抽油机英语词汇

常规游梁式抽油机

Conventional beam pumping unit 参数

Parameters 额定悬点载荷

Rated polished rod load 冲程 Stroke 冲次

Times of strokes 曲柄旋转方向

Rotating direction of crank平衡方式 Balance mode 曲柄平衡 Crank balance 减速器

Speed reducer 总传动比

Total drive ratio 额定扭矩 Rated torque 电动机 Motor 结构不平衡重

Structural unbalanced weight 整机重量 Total weight 外形尺寸

External dimension 性能参数

Performance parameter 光杆载荷（磅）

Polished rod capacity（lbs）抽油机尺寸 Unit size 最大冲程 Stoke length 游梁

Walking beam 吊绳、悬绳器 Wireline hanger 外直径

Outer diameter 厘米

Centimeter 毫米

Millimeter 分米

Decimeter 油管 Tubing 不加厚 NUE 加厚 EUE 壁厚

Wall thickness 端部加工形式

Processing type of end portion 钢级

Steel level 内衬 Lining 超高分子量聚乙烯

Ultra-high molecular weight polyethylene 水垢

Water scale 箍 Hoop 挖掘，疏浚 Dredge 抗磨，耐磨 Anti-wear 高密度

Ultra-high density 磨损 Wear 偏磨

Eccentrically wearing 摩擦系数

Coefficient of friction 粗糙度

Roughness Ra 螺纹

Screw thread 密封 Sealing 螺纹密封 Thread sealing 高密度聚乙烯

HDPE high density polyethylene 内孔

Inner bore 钻孔，镗孔，孔 Bore 外箍的外径

Outer diameter of outer hoop 环氧粉末涂层防腐油管

Powdered epoxy coating anti-corrosive tubing 注水井

Water injection well 侵蚀腐蚀 Corrode 烫 Scald 抑制 Inhibit 耐热性

Heat resistance 无毒的 Non-toxic 绝缘的 Insulating 技术指标 Quality index 执行标准

Executive standard 抗震强度，冲击强度 Shock strength 耐腐蚀性

Corrosion resistance 附着力 Adhesion 销孔 Pin hole 潜油电泵

ESP electric submersible pump 排水量

Displacement 电泵管柱

Electric pump pipe string 井筒 Shaft 偏差 Deviation 自动化装配流水线

Automated assembly line 锯齿螺纹

Buttress thread 井口装置

Wellhead equipment 采油树

Christmas tree 海上井口

Marine wellhead

第三篇：游梁式抽油机的节能探讨

游梁式抽油机的节能探讨

来源:www.xiexiebang.com

摘要：游梁式抽油机是原油开采最主要的设备之一。由于其驱动电机在实际运行中负载率和工作效率不高，致使油区配电系统的功率因数偏低，增加了电能的损耗。目前普遍采用的节能方式是对单台抽油机进行电容器的固定无功补偿。针对传统无功补偿方式的缺陷，本次设计提出提出了动态无功补偿和进行Y—△转换相结合的节能方案，设计了动态跟踪的无功补偿装置，利用实时检测得到的系统负载率以及无功需求量来控制电容器的分组投切，实现了无功功率的“按需”补偿，取得了较为理想的补偿效果。

关键词：抽油机；节能；控制器引言

目前，抽油机是应用最普遍的石油开采机械之一，它将石油从地底提升到地面上来，从而完成采油任务。在抽油机的各种类型中，游梁式抽油机又占主要的地位，它是油田使用最广泛的一种举升设备，约占油井人工举升设备的95％[1]。虽然游梁式抽油机与无游梁式抽油机相比有很多弊端，但是由于数量多、采油成本较低等原因，游梁式抽油机在一段时期内还会占据抽油机市场的主导地位。所以，本次就以游梁式抽油机的节能作为研究的方向。

抽油机作为油田的主要生产设备，其驱动电机用电量占油田总用电量的比例很大，是油田的耗电大户，其用电量约占油田总用电量的40％，且总体效率很低（据有关调查一般效率在30％左右），导致了电能的大量浪费，提高了采油的成本。

综上所述，我们找到了抽油机节能设计的突破口，可以通过无功补偿和Y-△转换调节电机电压相结合的装置来实现抽油机的节能。这样提高了电机效率和功率因素，减小电机损耗，降低了电费成本，减少了能源的浪费[2]。工作原理和设计思路

2.1 游粱式抽油机工作原理

游梁式抽油机的类型很多，但其基本结构和工作原理是基本相同的。这类抽油机主要由游粱一连杆一曲柄机构、减速装置、动力设备和辅助装置等四大部分组成.游梁式抽油机的工作原理：电动机将其高速旋转运动传递给减速箱的输入轴，并经中间轴带动输出轴，输出轴带动曲柄作低速旋转运动。同时，曲柄通过连杆经横梁拉着游梁后端上下摆动(或者是连杆直接拉着游梁后端)。游梁前端装有驴头，活塞、液柱及抽油杆等载荷均通过悬绳器悬挂在驴头上，由于驴头随同游梁一起上下的摆动，结果驴头带动活塞作上下的垂直往复运动，就将油抽出井筒[3]。

2.2 总体设计思路

游梁式抽油机占据了抽油机市场的主导地位，故本文的研究主要是针对游梁式抽油机。

同时游梁式抽油机的拖动装置绝大部分是交流三相异步电动机，其中鼠笼型异步电动机结构简单、坚固、惯量小、运行可靠、维修少、制造成本低及可应用于恶劣工作环境等优点，使其作为油梁式抽油机动力驱动装置，得到了广泛的应用。由于抽油机在工作时负荷匹配不合理，大多数电机处于轻载状态，造成大量的电能浪费，系统效率低下。因此，本文采用了一种以无功补偿为主，并和Y 一△转换调节电机电压相结合的装置来实现抽油机的节能。通过对抽油机工作时的负载率的分析，确定电机是否处于重载状态，实现了电机在启动时和高负载时功率因素的提高；同时通过补偿电容器组的投切来实现无功补偿，从而达到抽油机的节能。游粱式抽油机的节能设计

针对目前的节能方案，考虑到当前油田的管理水平和工人的技术素质以及现场环境和员条件，缺少一种成本低，可靠性高，节能幅度大，又能提高原油产量的节能方法。因此，针对上述这些情况，本次提出了一种以无功补偿为主，并和Y—△转换调节电机电压相结合的节能装置，使得抽油机节能控制箱的装配和使用尽量的简单，并具有较高的可靠性。

3.1 Y—△转换调压控制和无功补偿节能的原理

3.1.1 Y—△转换调压的节能原理

由于三相异步电动机的总损耗为：ΣP=P1-P2=Pfe+Pcu1+Pcu2+Pmac+Pad，其中，P为输入电功率，P2为电机轴输出功率。Pcu1为定子铜损耗，2 2Pcu1 = 3I1 R1 式中I1为定子每相电流，R1为定子每相电阻值；Pcu2为转子铜损耗，2 2Pcu2 = 3I′2 R′2 式中I′

2、R′2为转子每相的折算值；Pfe为电机的铁芯损耗： 2fe mP =P1 50（f）β B50，式中P1 50 为铁耗系数，其值范围为1.05~2.50； β 为频率指数，随硅钢片的含硅量而异，其值范围1.20~1.60；f 为磁通交变频率；Bm为铁芯中磁通密度；Pmac为机械损耗。通常认为其是大小不变的常量。由于Bm∞φ m∞E1 ≈ U1，可知铁损耗Pfe正比于电机端电压的平方[4]。

Pad为附加损耗，主要由于定、转子有齿槽存在，当电机旋转时磁通发生脉振而在定转子铁芯中产生附加损耗，其大小也与磁通密度大小成正比。

从上述可以看出，若要提高电机的运行效率η，则必须降低ΣP。而降低电机端电压可以使铁损耗大为降低，降低电机线电流，则可减少铜耗，从而使效率η 增加。

电动机转入Y 接状态运行时，定子相电流降低，定子铜耗Pcu1和转子铜耗Pcu2也相应降低。同时，Bm∞φ m∞E1 ≈ U1，随着U1下降，Bm减少，使得铁耗Pfe和附加损耗Pad也相应降低，所以总损耗ΣP下降。而电机从电网输入的电功率P1=ΣP + P2，转轴上所带负载没变，即输出功率P2没变，但ΣP减少，使得从电网吸取的有功功率P1减少，电机效率η = P2 P1得以提高，星形及三角形接法运行时的效率特性如图3.1 所示。出图3.1 可得，当电动机的负载率β 小于40％时，η Y>η在不考虑电机铁芯磁路饱和时，磁通与输入电压成正比，当换接运行后U1下降为原来的1 3，磁通也降为原来的1 3。电机设计时，与额定电压对应的磁路通常处于饱和状态，所以线电压降低，磁通减少，铁芯饱和程度降低。磁通以及饱和程度降低，使产生磁通的激中国科技论文在线磁无功电流减少，因而换接后的激磁电流比三角形连接时的1/3 还要低一些。激磁电流的降低，使电机向电网吸取的空载无功功率Q0减少，由功率三角形可知，无功功率Q减少，P值一定时，功率因数角? 减小，功率因数cos? 增大。同时，电动机在Y 形连接和△形连接时的功率因数与负载率β 的关系曲线如图3.2 所示。可见，当β <70%的时候，Y 形连接的功率因数明显高于△形连接时的功率因数。

3.1.2 无功补偿的节能原理

游梁式抽油机的异步电机可看作电阻R 与电感L 串联的电路并联电容后电压U与I的相位差变小了，即供电回路的功率因数提高了。此时供电电流I的相位滞后于电压U,这种情况称为欠补偿。电容 C 的容量过大，使得电流I的相位超前于电压U，这种情况称作过补偿，此时会引起变压器二次电压升高，而且容性无功功率在线路上传输也会增加电能损耗。同时电压升高还会增大电容器本身的功率损耗，使温度上升，影响电容器的寿命。对电机进行无功补偿，可以大大减少起动电流和运行电流，减少损耗，并且相关电气设备温度降低、噪音减少，可以延长电动机的使用寿命[5]。

3.2 本次设计节能装置的实施

3.2.1 Y—△转换调压控制的方案电动机 Y 一△接法转换，就是根据电动机负载变化的情况，用改变绕组接线的方式来调整绕组电压。判断电动机负载变化的参数为负载率。负载率是指电机的实际输出功率与其额定功率之比，也称负载系数，通常以百分比表示.3.1 给出了不同电机的临界负载率：Y 形接线和△形接线电机损耗相同的负载率就是临界负载率。通过绘制各台电机不同接法时的损耗与负载率的关系曲线，找出其交点，即为临界负载率的切换点。同时可用经验公式求出电机在工作下的负载率。计算电机负载率有两种方法，一种是功率法，一种是电流法。

在功率法测负载率中，首先测量电机的输入功率P1，再由公式计算出电机的输出功率P2，之后就可以求出负载率。公式如下：

P2 = P1? P0 ? PR（10）

2PR = PRN(P2 P2N)（11）

其中，P2为输出功率，P1为电机的输入功率，P0为不变损耗，额定电压时为P0N，PR可变损耗，额定运行状态下为PRN。由于在用功率法测量负载率的方法中计算比较麻烦，因此功率法较为少用。在电流法测负载率中，先测量电机的输入电流I，之后计算出电机的负载率。通过上面的论述，在知道了电机临界负载率以及通过检测电流求出实际运行时电机的负载率后，就可以通过比较来决定Y 一△的转换时刻。当电机的实际负载率大子临界负载率，即β >β k 的时候，电机接成△形接法；当实际负载率小于临界负载率，即β < β k 的时候，电机接成Y 形接法。这种方法适合于定子绕组△形连接，有6 个接线柱，且适合于长期轻载运行或重载一轻载交替运行的电动机。它既可节约电能，又可改善电网的功率因数。但是由于电机转换频繁进行容易使触点损坏，因此为了减少转换频率一般在转换点的负载率之间设置一定的回差ε，通常采用负载率β < β k 一ε 时进行△-Y转换，而当β > β k +ε，进行Y—△转换，这可以通过软件的设置进行变换。

3.2.2 无功补偿的方案确定

无功补偿的方法是多种多样的，本次设计是从提高功率因数的方面来确定是否需要进行补偿。在抽油机日常工作中，节能控制器采用功率因数控制的方式工作，根据功率因数要求确定补偿容量。首先节能控制器可以判断功率因数的符号，以确定当前系统中的负载特性为感性还是容性，并根据是否过补偿以及和期望补偿后系统功率因数值进行计算比较，从而可以确定是否投切电容。

在前面论述过，当系统负载为容性时，说明可能当前系统处于过补偿状态。如果当前电机的功率因数绝对值比期望的功率因数绝对值大，说明过补偿容量在系统允许的范围内，可以不采取任何动作；如果当前电机的功率因数绝对值比期望的功率因数绝对值小，说明过补偿容量超出系统允许的范围内，则应该切除部分电容即当前补偿的电容与系统达到理想的功率因数为1 的运行状态时相比多补偿的容量[6]。

当系统负载为感性时，说明当前可能需要进行电容补偿。如果当前功率因数值大于期望功率因数值，则不需要进行无功功率补偿；若当前功率因数小于期望功率因数时，说明需要进行无功容量补偿。如果抽油机电机的有功功率实测值为P1，补偿前的功率因数为cos? 1，补偿后的功率因数为cos? 2，则补偿容量可用下述公式计算：Qc = P1(tan?1 ? tan? 2)（14）由此可以将Qc与当前补偿电容容量计算比较，从而确定该补偿或切除的电容量。

在抽油机正常工作状态下，会遇到大量的干扰，容易造成控节能制器频繁发出补偿与切除电容的指令。因此，为了避免电容的频繁投切而产生投切震荡，可以使控制器在软件上采取连续多次计算结果取平均值的方法来避免电容的频繁投切。具体方法如下：

首先确定一个负载率的上限基础值，使得节能控制器发现负载率大于此值后执行补偿程序，若实际负载率小于此值后，则不执行补偿程序，因此可以认为这个负载率的基础值为执行补偿程序的起点；其次，在确定实际负载率大于设定值后启动补偿程序，连续进行5 至10 次的测量计算，求得的平均值作为电容投切的指令；最后，不仅要关注实际负载率大于上限设定值，而且还要关注实际负载率小于下限设定值时的情况。若实际负载率小于下限设定值时，节能控制器要检测系统是否处于过补偿状态，在这种情况下可以适当切除电容或者完全切除补偿电容，避免系统对电网的影响；另外，cos? 2的确定要适当，通常将功率因数从0.9 提高到1 所需的补偿容量与将功率因数从0.72 提高到0.9 所需的补偿容量相当。因此，在高功率因数下进行补偿其效益将显着下降。这是因为在高功率因数下，cos? 曲线的上升率变小，故而提高功率因数所需的补偿容量将要相应的增加。

通过上述两节的论述，介绍了游梁式抽油机节能装置的节能原理，并提出了Y—△转换控制和无功补偿相结合的节能方案，为接下来的硬件及软件设计做好了铺垫。结论与展望

本文围绕游梁式抽油机节能和无功补偿进行研究，对抽油机的负载特性进行了较为详细的分析，对比其它的节能及补偿方式，提出了以无功补偿为主并结合Y-△转换节能的控制策略，最后根据这个思路就可以设计出游梁式抽油机节能装置的硬件和软件。

然而，本文虽然对抽油机无功补偿技术进行了论述和研究，提出了较为合理的控制策略，但仍有一些工作需要完善：

首先，补偿方案的控制策略和技术参数还需要进一步的优化；其次，补偿装置的可靠性、稳定性和抗干扰能力还需进一步的提高；最后，补偿装置的许多功能还需进一步的完善，在现有的硬件基础上实现更多的功能。

抽油机补偿技术是一项较为实用、涉及面广、针对性强的技术，需要在今后的学习中进行更多、更深入的研究和探讨。

第四篇：常规游梁式抽油机安全操作规程

常规游梁式抽油机安全操作规程

一、启动前的准备工作

(1)改好流程，检查出油管线是否畅通，冬天提前2-4小时预热水套炉。

(2)检查光杆卡子是否紧固牢靠，光杆盘根盒盘根松紧是否合适，润滑油是否足够，悬绳器滑轮是否正常。

(3)检查减速箱油量是否适量（应在两丝堵之间），检查曲轴、游梁、支架各轴承润滑脂是否足够。

(4)检查刹车是否灵活完整，应无自锁现象。

(5)检查皮带有无油污及损坏情况，并校对其松紧度。

(6)检查各部位固定螺丝、轴承螺丝、驴头销子螺丝、平衡块螺丝等无松动现象，并检查曲柄销子有无脱出及保险销有无松动现象。

(7)检查曲柄轴、减速箱皮带轮、电机皮带轮、刹车的键有无松动现象。

(8)检查保险丝是否插牢、启动开关有无异样，电器设备接地装置是否良好，保险丝（熔断丝）是否符合规定。

(9)检查电机三相绕阻的直流电阻是否平衡，绝缘电阻是否过到安全值。

(10)检查和排除抽油机周围妨碍运转的物体。

二、启动操作

1、先松刹车。

2、盘皮带轮，对于新井或长期停产油井，重新开抽前人工盘动眼带轮，观察有无卡碰现象。

3、按启动电钮或推动手柄。启动电机时，先使曲柄平衡块作2-3次摆动，以利于曲柄平衡块惯性启动抽油机。

三、启动后的检查工作

1、检查联接部位、减速箱、电动机、轴承等各部位有无不正常的声音。

2、检查各部位有无振动现象。

3、检查减速箱及各轴承部位有无漏油现象。

4、检查曲柄销子、平衡块有无松动、脱出，驴头上下运动 时井内有无碰击等现象。

5、检查回压、套压是否正常，井口是否出油，方卡子是否 松脱，悬绳器毛辫子是否打扭，盘根盒是否损坏或发热，三相 电流是否平衡等。

6、检查光杆是否发热，各轴承发热温升不高于2 0℃，电机 外壳温度不超过6 5℃。

7、经检查一切确认后，操作人员方可离开。

8、每间隔2-4小时应巡回检查一次，如发现有不正常现象，立即停抽，进行检查处理，将处理结果填入报表，情况严重时，应及时将情况汇报队里。

四、停机操作

1、按停止电钮，让抽油机停止工作，刹紧刹车。

2、根据油井情况，让驴头停在适当的位置。出砂井驴头停在上死点；油气比高、结蜡严重、稠油井停在下死点；一般井驴头停在冲程1/3-1/2这时曲柄在右上方位置（井口在左前方时），开抽时容易启动。若停抽时问长，按关井操作规程进行。

五、注意事项

1、启动抽油机时应注意的事项

(1)启动时抽油机附近禁止站人，尤其注意不准站在曲柄放置扫击范围之内，防止伤人。

(2)盘皮带时只能用手压着皮带盘，禁止用手抓皮带盘动，以免把手带进皮带轮槽挤伤手指。

(3)必须当曲柄摆放方向和抽油机转动方向一致时才可启动。

(4)连续启动3-4次仍不能启动时，禁止启动。

2、新安装的抽油机开抽后应注意事项

(1)第一周内应加强巡回检查，每两小时检查一次。

(2)按下列要求对各部螺丝进行拧紧：

1)第一天运转4小时后应拧紧作业一次。

2)三天内每天拧紧作业一次。

3)第一个月内应半月拧紧作业一次。

4)天气突变，突然变冷、下雪、下雨等，应组织加密检查，并采取措施严防雨、雪浸入减速箱及电器设备，发生漏电现象。操作人员接近电器设备，应严加注意，避免发生触电危险。

第五篇：常规游梁式抽油机维护保养规程

常规游梁式抽油机维护保养规程

在维护保养抽油机时必须做到以下四点：

1、坚决做到不违章指挥、不违章作业、不违反劳动纪律

2、坚决做到在未停抽油机之前，不对抽油机进行任何维修保养作业。

3、坚决做到未按规定穿戴好劳保用品不进入施工现场。

4、坚决做到无监护人员不开展任何抽油机维护保养作业。

一、例行保养作业

每班进行一次；

（1）检查各部紧固螺栓，应无松动滑扣。

（2）检查减速箱、电机及各部轴承应无异常声音，温度正常。（3）保持抽油机清洁

二、游梁式抽油机一级保养的操作步骤；

（1）进行一级保养作业，包括例行保养内容。

（2）按停止按钮，刹住抽油机刹车（停在便于操作的位置），拉下开关总闸。

（3）清除抽油机外部油污、泥土。

（4）检查皮带松紧程度，不合适进行调整，皮带损坏要及时更换。

（5）坚固减速箱、底座、中轴承、平衡块、电机等部固定螺丝。

（6）打开减速箱检视孔，松开刹车，盘动皮带轮，检查齿轮啮合情况，齿轮油不够时应补加，变质时要更换。

（7）清洗减速箱呼吸阀。

（8）对中轴承、尾轴承、曲柄销子轴承、驴头固定销子等处加注润滑脂。

（9）检查刹车是否灵活好用，必要时进行调整。

（10）检查毛辫子，有起刺、断股现象应更换，检查悬绳器应完好。

（11）检查电器设备，绝缘应符合规定要求，有接在线，各触点接触完好。

（12）检查驴头中心必须与井口中心对正

三、游梁式抽油机二级保养的操作步骤

运转4000小时左右，在进行二级保养作业，二保时要包括一保的全部内容。

（1）将驴头停在上死点、刹车。

（2）对抽油机所有轴承进行逐件清洗，并加足润滑脂。（3）用煤油清洗减速箱内部，并用磁铁吸出铁屑并擦干，加足机油，根据情况可更换垫子和油封。

（4）检查校对抽油机纵横水平及连杆长度是否一致。（5）检查刹车片的磨损情况，并调整或更换刹车片。（6）检查更换易损部件，如曲柄销、衬套鍵、连杆铜套等。（7）对电器进行绝缘、接地检查调整或更换触点，对电机进行润滑保养。