工字钢悬挑双排脚手架专项施工方案

第一篇：工字钢悬挑双排脚手架专项施工方案

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工字钢悬挑双排脚手架专项施工方案

一、工程概况：

本工程位于郑州市航海路与紫荆山路交叉口西北角。剪力墙结构，结构设计使用年限为50年，工程等级为二级，建筑工程分类为一类高层，结构安全等级为二级，抗震设防烈度为7度，建造物的耐火等级为一级。建筑面积：1#、2#楼各15357.64m²；3#楼47846.45m²；地下三层，地上三十四层，地基为CFG桩复合地基，基础形式：筏板基础，屋面工程防水等级为一级，地下室防水等级为一级，防水层合理使用年限为15年。

二、安全负责人：

常延峰 杨鹏 冯景礼 冯义

三、材料要求：

钢管采用Ф3.8Х3.0mm，工字钢采用16号工字钢，卸荷钢丝绳为12.5mm，由四层顶板开始悬挑。工字钢斜拉钢丝绳为14mm。拉环及压环均为Ф20钢筋预埋，同时在混凝土板内压环锚固段沿板跨度埋两根Ф20钢筋以加强现浇板抗拉强度。卸荷钢丝绳每个悬挑段在起步层以上四层位置设置，斜拉在五层拉环或剪力墙上。

四、扣件式钢管悬挑脚手架搭设：

1、工字钢悬挑脚手架从四层顶板开始悬挑，第一和第二悬挑段每次挑八层，第三和第四悬挑段每次挑七层。架体总高度为90米。

2、双排脚手架排距为800mm，立杆纵距为1500mm，架体距离外墙净距为350mm。工字钢外挑1250mm，锚固段为2250mm

3、水平杆步距为1800mm，剪刀撑沿大角连续布置。

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4、连墙件采用钢管硬连接方式，布置间距不大于两步三跨。

5、（1）、脚手架搭设人员必须是经过考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。

（2）脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。纵向水平杆应设置在立杆内侧，其长度不宜小于三跨。

（3）纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。纵向水平杆的对接扣件应交错布置；两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨的两个相邻接头水平错开距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3，搭接长度不应小于1米，搭接部位应采用三个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。

（4）主节点必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处的两个直角扣件的中心距不应大于150mm。在双排脚手架中，离墙一端的外伸长度不应大于400mm被的两节点中心长度，且不应大于500mm。作业层上非主节点处的横向水平杆，最大间距不应大于纵距的1/2。

（5）竹串片脚手板应设置在三根横向水平杆上。到脚手板长度小于2米时，可采用两根横向水平支撑，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。脚手板可采用对接平铺也可搭接铺设。脚手板平铺时，接头处必须设两根横向水平干，脚手板外伸伸

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长应取130-150mm，两块脚手板外伸长度和不应大于300mm；脚手板搭接铺设时，接头必须支撑在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆长度不应小于100mm。（6）立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置间距要符合规定。

（7）立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆对接扣件应交错布置两根相邻立杆接头不应设置在同步内，同步内每隔一根立杆两个相邻接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3.搭接长度不应小于1米，搭接部位应采用三个旋转扣件固定。独步扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。

（8）剪刀撑应随立杆、纵向、横向水平干同步设置,剪刀撑间距不大于6米。

（9）竹笆采用16#铁丝绑扎固定，防止跷头竹架板。

（10）每个悬挑段的起步层和第四层钢管或工字钢与主楼避雷接地点使用8以上圆钢焊接。1#、2#楼每个连接楼层4个连接点，3#楼每个连接楼层8个连接点。

五、脚手架的验收：脚手架在下列阶段应进行检查验收：

（1）每搭设完10—13米高度后或3—5步后；（2）作业层上施加荷载前；

（3）达到设计高度后或遇有六级风及以上雨、雪天气；

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（4）停工超过一个月。

六、脚手架的拆除：

1、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。

2、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于两步，若大于两步，应增设连墙件加固。

3、各配件严禁抛掷至地面。

七、脚手架安全管理：脚手架定期检查的主要内容：

（1）杆件的设置与连接，连墙件、支撑、门洞桁架的构造是否符合要求；（2）底座是否松动，立杆是否悬空，扣件螺栓是否松动；（3）架体安全防护是否符合要求；（4）是否有超载使用现象。

八、普通型钢悬挑脚手架计算书

计算依据：

1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、2、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、3、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、4、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、5、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91)

6、本工程的施工图纸。

（一）、参数信息: 1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为 23.2 m，立杆采用单立杆；

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搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.8m，立杆的步距为1.8 m；

内排架距离墙宽度为0.35 m；

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为 Φ48×3.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；

连墙件布置采取不大于两步三跨，竖向间距 2.9 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；（结构层一个扣件，外架两个扣件）。2.活荷载参数

施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数

本工程地处河南郑州市，基本风压0.45 kN/m2；

风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs 为0.214；

4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；

安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层； 脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；

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5.水平悬挑支撑梁

悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.25m，建筑物内锚固段长度 2.25 m。

锚固压点压环钢筋直径(mm):20.00； 楼板混凝土标号:C35； 6.拉绳与支杆参数

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钢丝绳安全系数为:6.000； 钢丝绳与墙距离为(m):3.300；

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。

（二）、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

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1.均布荷载值计算

小横杆的自重标准值: P1= 0.033 kN/m ；

脚手板的荷载标准值: P2= 0.3×1.5/3=0.15 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3×1.5/3=1.5 kN/m；

荷载的计算值: q=1.2×0.033+1.2×0.15+1.4×1.5 = 2.32 kN/m；

小横杆计算简图 2.强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: Mqmax = ql2/8 最大弯矩 Mqmax =2.32×0.82/8 = 0.186 kN·m； 最大应力计算值 σ = Mqmax/W =41.336 N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力 σ =41.336 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！

3.挠度计算: 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值q=0.033+0.15+1.5 = 1.683 kN/m ；

νqmax = 5ql4/384EI 最大挠度 ν = 5.0×1.683×8004/(384×2.06×105×107800)=0.404 mm；

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小横杆的最大挠度 0.404 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800 / 150=5.333 与10 mm，满足要求！

(三)、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算

小横杆的自重标准值: P1= 0.033×0.8=0.027 kN； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.3×0.8×1.5/3=0.12 kN； 活荷载标准值: Q= 3×0.8×1.5/3=1.2 kN；

荷载的设计值: P=(1.2×0.027+1.2×0.12+1.4×1.2)/2=0.928 kN；

大横杆计算简图 2.强度验算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

Mmax = 0.08ql2

均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.033×1.5×1.5=0.006 kN·m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 0.267Pl

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集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.928×1.5= 0.372 kN·m； M = M1max + M2max = 0.006+0.372=0.378 kN·m 最大应力计算值 σ = 0.378×106/4490=84.109 N/mm2；

大横杆的最大应力计算值 σ = 84.109 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；

均布荷载最大挠度计算公式如下: νmax = 0.677ql4/100EI 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

ν0.051 mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下: νpmaxmax= 0.677×0.033×15004 /(100×2.06×105×107800)= = 1.883Pl3/100EI 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度： 小横杆传递荷载 P=（0.027+0.12+1.2）/2=0.673kN ν= 1.883×0.673×15003/(100 ×2.06×105×107800)= 1.927 mm； 最大挠度和：ν= ν

max

+ ν

pmax

= 0.051+1.927=1.978 mm；

大横杆的最大挠度 1.978 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！

(四)、扣件抗滑力的计算:

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按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN； R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 小横杆的自重标准值: P1 = 0.033×0.8×2/2=0.027 kN； 大横杆的自重标准值: P2 = 0.033×1.5=0.05 kN； 脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×0.8×1.5/2=0.18 kN； 活荷载标准值: Q = 3×0.8×1.5 /2 = 1.8 kN；

荷载的设计值: R=1.2×(0.027+0.05+0.18)+1.4×1.8=2.828 kN； R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!(五)、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = [0.1248+(0.80×2/2)×0.033/1.80]×23.20 = 3.239kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3×4×1.5×(0.8+0.3)/2 = 1.035 kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m

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NG3 = 0.15×4×1.5/2 = 0.45 kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.5×23.2 = 0.174 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.898 kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值

NQ = 3×0.8×1.5×2/2 = 3.6 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×4.898+ 0.85×1.4×3.6= 10.161 kN； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.898+1.4×3.6=10.917kN；(六)、立杆的稳定性计算: 风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7μz·μs·ω0

其中 ω0--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω0 = 0.45 kN/m2；

μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz= 0.74；

μs--风荷载体型系数：取值为0.214； 经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 ×0.45×0.74×0.214 = 0.05 kN/m2；

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风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 = 0.85 ×1.4×0.05×1.5×1.82/10 = 0.029 kN·m；

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 σ = N/(φA)+ MW/W ≤ [f] 立杆的轴心压力设计值 ：N = 10.161 kN； 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 σ = N/(φA)≤ [f] 立杆的轴心压力设计值 ：N = N'= 10.917kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；

计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；

计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；

计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m； 长细比: L0/i = 196 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.188 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； 考虑风荷载时

σ = 10161.264/(0.188×424)+28849.566/4490 = 133.9 N/mm2；

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立杆稳定性计算 σ = 133.9 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

不考虑风荷载时

σ = 10917.264/(0.188×424)=136.959 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 136.959 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

(七)、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.45，Wk = 0.7μz·μs·ω0=0.7 ×0.92×0.214×0.45 = 0.062 kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2； 按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw = 1.4×Wk×Aw = 1.407 kN；

连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 6.407 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = φ·A·[f]

其中 φ--轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比 l/i = 350/15.9的结果查表得到 φ=0.941，l为内排架距离

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墙的长度；

A = 4.24 cm2；[f]=205 N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.941×4.24×10-4×205×103 = 81.792 kN；

Nl = 6.407 < Nf = 81.792,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到 Nl = 6.407小于双扣件的抗滑力 12 kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图(八)、悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为800mm，内排脚手架距离墙体350mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130 cm4，截面抵抗矩W = 141 cm3，截面积A = 26.1 cm2。

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受脚手架集中荷载 N=1.2×4.898 +1.4×3.6 = 10.917 kN； 水平钢梁自重荷载 q=1.2×26.1×0.0001×78.5 = 0.246 kN/m；

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到

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悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN·m)

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为： R[1] = 12.959 kN；

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R[2] = 9.911 kN； R[3] =-0.175 kN。最大弯矩 Mmax= 2.186 kN·m；

最大应力 σ =M/1.05W+N/A= 2.186×106 /(1.05 ×141000)+ 7.069×103 / 2610 = 17.471 N/mm2；

水平支撑梁的最大应力计算值 17.471 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！

(九)、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下

σ = M/φbWx ≤ [f] 其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2 由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.93。

经过计算得到最大应力 σ = 2.186×106 /(0.93×141000)= 16.685 N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算 σ = 16.685 小于 [f] = 215 N/mm2 ,满足要求!(十)、拉绳的受力计算: 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 RAH = ΣRUicosθi

其中RUicosθi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。

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各支点的支撑力 RCi=RUisinθi

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为： RU1=13.789 kN；

(十一)、拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算：

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为 RU=13.789 kN 选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径14mm。[Fg] = aFg/K 其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN)；

Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg＝123KN；

α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。α＝0.85；

K--钢丝绳使用安全系数。K＝6。得到：[Fg]=17.425KN>Ru＝13.789KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为 N=RU=13.789kN 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为

σ = N/A ≤ [f] 其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8 每 中宇建设集团股份有限公司

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个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；

所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(13789×4/(3.142×50×2))1/2 =13.3mm；

实际拉环选用直径D=14mm 的HPB235的钢筋制作即可。(十二)、锚固段与楼板连接的计算: 水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.175 kN； 压环钢筋的设计直径D=20mm；

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: σ = N/2A ≤ [f] 其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；

A=πD2/4=3.142×202/4=314.159mm2

σ=N/2A=175.199/314.159×2=0.279N/mm2；

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

拉环所受应力小于50N/mm2，满足要求！

八、悬挑脚手架阳角型钢计算书

（一）、参数信息 :

1、荷载参数

脚手架联梁传递支座力F(kN)：9.80;

2、阳角型钢构造参数

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永恒·理想广场（安置区）1#～3#住宅楼 工字钢悬挑双排脚手架专项施工方案

型钢支撑形式：两根钢丝拉绳;立杆横向间距或排距La(m)：1.20;内排架距离墙长度a(m)：0.30;阳角型钢长度L(m)：2.50;点M到Q点的距离D1(m): 2.90;支点P到建筑物角点O的距离D3(m)：2.40;O点到Q点的距离D2(m)：0.20;

3、阳角型钢材料参数:

型钢型号：16号工字钢;钢丝绳规格型号：6×37;

（二）、阳角型钢计算

水平阳角型钢采用焊接建筑物埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。型钢截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W =141.00cm3，截面积A =26.10cm2。

阳角型钢示意图

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阳角型钢计算简图

1、型钢受力计算

脚手架联梁传递支座力F=9.800kN;水平钢梁自重荷载 q=1.2×20.50×9.8×10-3=0.241kN/m 经过连续梁的计算得到

阳角型钢支撑梁剪力图（kN）)

阳角型钢支撑梁弯矩图（kN·m）)

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阳角型钢支撑梁变形图(mm)型钢支点的支撑力为RA=8.773kN;型钢固接处的支撑力为RB=11.430kN;型钢最大弯矩 Mmax=4.642kN·m;图中距离|MP|=(2.900×2.900+0.200×0.200+2.400×2.400)1/2=3.770m 图中角度

型钢的最大应力计算值 σ= 34.132N/mm2 小于型钢的抗弯强度设计值 215.000 N/mm2，满足要求！

2、型钢整体稳定性计算

水平型钢采用16号工字钢,计算公式如下: σ = M/φbWx ≤ [f] 其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：φb=1.72 由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)，得到

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φb'=1.07-0.282/φb = 1.07-0.282/1.72=0.906。

经过计算得到最大应力 σ = 4.642×106 /(0.906×141×103)= 36.332 N/mm2型钢的最大应力计算值 σ = 36.332N/mm2 小于 [f] = 215 N/mm2 ,满足要求!

3、拉绳强度计算

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力为5.702kN；

如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力计算公式：

[Fg] = αFg/K 其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；

计算中近似取Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；

α--

钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；

K--钢丝绳使用安全系数，取5.5。

计算中[Fg]取5.702kN，α=0.82,K=5.5，得到：d=8.7mm。选择6×37钢丝绳,最小直径必须大于9mm才能满足要求！钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算公式为

σ = N/A ≤ [f] 其中 [f] 为吊环抗拉强度，取[f] = 50.00N/mm2，每个吊环按照两个截面计算;所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环最小直径:D=（2×T /[f]/π）0.5 =(2×5.702×103/50/3.142)1/2 =9mm；

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4、型钢与建筑物连接的计算

水平钢梁与楼板采用对接焊缝，弯矩和剪力共同作用的对接焊缝计算如下：

对接焊缝在正应力与剪应力作用计算公式为

σ = N/A

f = F/A

(σ2+3f2)1/2 ≤ 1.1ft 其中 N--对接焊缝轴向力,N=7.259KN;F--对接焊缝切向力，F=11.43KN； A--水平钢梁满焊的截面积，A=26.1cm2； fc--对接焊缝的抗压强度，fc=215N/mm2； ft--对接焊缝的抗拉强度，ft=185N/mm2； fv--对接焊缝的抗剪强度，fv=125N/mm2； 经过计算得到焊缝正应力σ= N/A =7.259×103/(26.100×102)=2.781N/mm2；

焊缝剪应力f = F/A =11.430×103/(26.100×102)=4.379N/mm2； 对接焊缝的折算应力(2.781×2.781+3×4.379×4.379)0.5=8.079N/mm2；

对接焊缝的正应力σ=2.781 N/mm2小于焊缝的抗压强度215.000 N/mm2，满足要求；

对接焊缝的剪应力f =4.379 N/mm2小于焊缝的抗剪强度125.000 N/mm2，满足要求；

对接焊缝的折算应力8.079 N/mm2小于1.1×ft =203.500 N/mm2，满足要求！综合以上计算，本工程工字钢悬挑脚手架设计满足安全要求。

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第二篇：工字钢悬挑脚手架施工方案默认分类

1.编制依据

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)

《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)

《建筑施工高处作业安全技术》（JGJ80－91）

《钢结构设计规范》(GB50017-2003)

《施工手册》(第三版)

施工图纸

2.工程概况

本工程为剪力墙结构，总建筑面积33085m2，混凝土墙体厚度200mm，地上分三个户型，共六个单元，首层即为标准层，层高2.8米。

此脚手架只做地上结构施工时的操作架和安全防护使用，不作为任何材料的堆放架，且不做装修使用。

3.脚手架布置原则

以结构外边线+0.35m作为外墙脚手架内排立柱的位置。

本工程所设计的地上结构外脚手架与地下结构脚手架为两个独立的系统，地下部分脚手架升至二层，从三层开始搭设双排悬挑脚手架。

3.1 脚手架的搭设

三层至十七层搭设双排悬挑脚手架，脚手架通过三层悬挑出的?16工字钢梁；此脚手架只用作围护，不做材料堆放、不做装修。南侧阳台部位搭设悬挑单排脚手架。待地下肥槽回填完毕后，搭设双排落地脚手架。

4.脚手架所用材料

4.1 钢管

脚手架钢管采用外径48mm，壁厚3.5mm的焊接钢管，钢管的检查必须符合下列规定：

² 新钢管：具有产品质量合格证和质量检验报告；钢管表面平直光滑，没有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差，符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》的规定：外径-0.5mm、壁厚-0.5mm、钢管两端面切斜偏差1.7mm；钢管必须涂有防锈漆。

² 旧钢管：钢管表面锈蚀深度≤0.5mm；钢管弯曲变形符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表8.1.5的规定：各种杆件钢管的端部弯曲L≤1.5m，△≤5mm。

² 立杆钢管弯曲，当3m＜L≤4m，△≤12mm；当4m＜L≤6.5m，△≤20mm

²平杆、斜杆的钢管弯曲L≤6.5m，△≤30mm。

扣件采用可锻铸铁制作的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N²m时，不会发生破坏。旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。

4.2 扣件

十字扣、一字扣、回转扣符合规范要求，与钢管管径相匹配。使用机械性能不低于KT-33-8的可锻铸铁，附件材料符合Q235钢的规定，螺纹符合《普通螺纹》的规定。

4.3 脚手板

木脚手板使用厚度50mm标准的杉木或松木板，板宽200-300mm，两端使用10-14号镀锌钢丝捆紧。禁止使用有扭纹、破裂的木板。

4.4 安全网

必须是经国家指定监督检验部门监定许可生产的厂家产品。

安全网：水平网为大眼锦纶网。立网：为密目网。

5.脚手架设计

5.1 悬挑脚手架

5.1.1双排悬挑脚手架

ü

悬挑脚手架底部选用16号工字钢作为悬挑梁，间距为1.5m，长度3.5m-4m，用Ф16的钢筋制作卡环将其预埋在楼面现浇顶板内，前一个地锚设置在距墙0.5m处，后一个设置在距墙2m处。挑梁与钢丝绳（采用6*

19、υ15.5）组成承力架。然后在承力架上向上搭设双排单立杆脚手架。以上各层设置悬挑杆，在窗口位置设置拉结与结构拉结牢固,每隔三层设置钢丝绳卸荷，拉结点设在大模板最上一排的螺栓孔上。

ü

其他楼层板在设计位置预埋地锚，固定悬挑杆的地锚为Φ12圆钢，用扣件加横杆固定。

ü

在四周转角处及其他薄弱环节处，设置Φ48³3.5钢管斜撑杆。同时要求脚手架与主体结构刚性拉接，必须每层设置，各转角处两边设置，距离不大于1ｍ，水平间距约

6ｍ左右。

ü

东西山墙上预留υ70套管，用于脚手架与山墙拉结。

5.1.2南侧防护脚手架

ü

水平挑杆的锚固为在顶板上预留的υ12地锚和支顶板时碗扣架子。选用4m挑杆，悬挑出部分长度控制在0.35m。

ü

在下层设置斜向支撑用来卸荷。

ü

设置一道大横杆与挑杆固定，将立杆固定于大横杆上。

ü

在每层门洞口处，与主体结构作拉接。

5.2 双排落地式脚手架

待基础肥槽回填完成后，对悬挑脚手架进行改造，底部补杆落地，搭设双排落地脚手架。

ü

落地脚手架搭设高度为50m，首层至10层采用双立杆，10层以上为单立杆。

ü

将立杆固定在大横杆上，大横杆固定在立杆上，小横杆固定在大横杆上。将脚手板固定在小横杆上,作业面必须满铺木脚手板。脚手板对接处必须设双排小横杆,两小横杆间距不得大于300mm。

ü

脚手架立于地面上，每根立杆下设置油托均顶撑在垫木上。

ü

脚手架底层必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座下皮不大于200mm的立杆上，横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。

ü

在操作层的脚手架外侧立杆上支设1.2m护身栏杆和180mm挡脚板。

ü

在脚手板下层兜设水平安全网(采用承重安全网),每层设置一道,网眼不大于10cm安全网内外边固定牢固。在操作面外立杆的内侧满挂密目网，且下口封严，必须使用网绳绑扎不得用火烧丝铁丝代替。

ü

钢管每层与窗口拉结牢固。

ü

脚手架外侧设连续剪刀撑,采用υ48钢管按50°角度4跨立杆设置。

ü

在建筑的2单元和6单元南侧阳台处设置两个出入口并设置护头棚，宽度为3m，长度为4m，两侧用密目网封严。

5.3 悬挑吊料平台

吊料平台制作所用材料为：[16槽钢、吊环、50厚脚手板等，详图如下：

操作平台制作及安全要求：

ü

[16槽钢、吊环及脚手管相连接的部位均为焊接，前一个地锚预埋于阳台梁处，后一个地锚预埋于距阳台板边缘2000mm处；

ü

卸料平台的斜拉钢丝绳穿过门口上大螺栓孔用钢丝绳卡扣将钢丝绳别于υ32的钢筋上固定。

ü

槽钢悬挑梁在预埋地锚处穿一圆孔穿300长υ20圆钢防止卸料平台后滑；

ü

吊料平台的上部位结点位于建筑物的外墙外侧上，不得设置在脚手架等施工设备上；

ü

斜拉采用钢丝绳，构造上两边各设置前后两道，卸料平台安装时，钢丝绳采用专用的挂钩挂牢；

ü

吊料平台左右两侧装置脚手管固定的防护栏，脚手管底部与型钢焊牢；

ü

栏杆刷红白油漆，挂密目网在立杆内侧。

ü

吊料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验才能松卸起重吊钩；

ü

钢丝绳直径Φ24，与水平钢梁的夹角最好在45-60度，本工程中夹角为45－51度；

ü

吊料平台使用时，有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；

ü

操作平台上显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过

设计容许荷载，配专人监督。

6.构造要求

6.1 立杆

² 每根立杆底部设置垫板，垫板宽度≥200m。

² 立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧（大横杆对立杆起约束作用，对确保立杆承载能力的关系很大），不得隔步设置或遗漏。

² 对接、搭接符合下列规定：

ü

立杆上的对接扣件交错布置：两根相邻立杆的接头不设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3。

ü

立杆除顶层顶部外，不得搭接，必须对接。若采用搭接，搭接长度不小于1m，采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm。

6.2 大横杆

² 上下横杆的接长位置错开布置在不同的立杆纵距中，与相邻立杆的距离不大于纵距的三分之一。

² 同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250，且不大

于50mm。

² 相邻步架的大横杆错开布置在立杆的里侧和外侧，以减少立杆偏心受力情况。

6.3 小横杆

贴近立杆布置（设于双立杆之间），搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧。在相邻立杆之间

根据需要加设1根或2根。在任何情况下，均不得拆除作为基本构架结构杆件的小横杆。

6.4 连墙杆

² 连墙杆垂直向层层设置，每个窗口均设置拉结点；

² 从底层第一步纵水平杆处开始设置。

6.5 剪刀撑与横向斜撑

² 每道剪刀撑跨越立杆的根数为4跨，斜撑与地面的倾角为50°，局部有调整的部位不小于6m，倾角在45°~ 60°之间。

² 脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并由底至顶连续设置。

² 剪刀撑斜杆的接长采用搭接。

² 剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。

² 横向斜撑在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置。

² 剪刀撑：剪刀撑应沿架高连续布置，剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，在其中间应增加2-4个扣结点。

6.6 门洞构造

整个外脚手架在2号楼南侧2单元、4单元各开设通道门洞，开洞尺寸为3000³4000。根据开洞宽度，在洞口上挑空一根立杆，相应在洞口两端增加斜杆加强，如图5所示。洞边立柱承载较大，门洞边立柱采用双立杆支撑。6.7 护头棚

入口处设安全通道并搭设护头棚，护头棚上满铺双层脚手板，并在入口处明显位置挂安全提示标识。

7.脚手架搭设

7.1 施工准备

² 按施工方案向架设和使用人员进行技术交底。

² 按本方案第4条中脚手架所用材料的要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格产品不得使用。

² 清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。

7.2 地基与基础

落地脚手架搭设的基础为肥槽，肥槽部位在未回填土之前外墙脚手架采用悬挑双排脚手架，阳台处选用悬挑单排防护脚手架。

7.3 搭设

² 落地脚手架配合施工进度搭设，一次搭设高度不超过相邻墙件以上二步。

² 悬挑脚手架以两层为一个体系向上搭接，当能满足两层悬挑架施工的配合完成以后，再向上搭设一层脚手架作为两套悬挑架之间的连接层，当中间连接层配合施工完成以后，从中间层往上的即为另一独立的体系，此处注意标高，下层和上层分开，以便下层拆除。

² 每搭完一步脚手架后，按本规范的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。

² 杆件在结扎处的端头伸出长度应不小于0.1m。

² 立杆下铺跳板采用长度不少于2跨，厚度为50mm的垫木，准确的放在定位线上。

² 立杆搭设符合下列规定：

ü

严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用；

ü

相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开距离符合要求；

ü

开始搭设立杆时，每隔6跨设置一根抛撑，至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。ü

当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，立即设置连墙件。

² 剪刀撑、横向斜撑搭设随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必须支撑在垫块或垫板上。

² 当脚手架施工操作层高出连墙件二步时，采取临时稳定措施，直至上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除。

² 靠近立杆的小横杆可紧固于立杆上，双排脚手架小横杆靠墙的一端应离开墙面5-15cm。剪刀撑的搭设是一根内斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆的伸出部分上，这样可以避免两根斜杆相交时把钢管别弯，斜杆两扣件与立杆节点(即立杆与横杆的交点)的距离不大于20cm。脚手架各杆件伸出的端头，均大于10cm以防止杆件滑脱。

² 扣件安装符合下列规定：

ü

扣件规格必须与钢管外径相同；

ü

拧紧程度：装螺栓时应注意将根部放正和保证适当的拧紧程度，这对于脚手架的承载能力、稳定和安全影响很大。螺栓拧得不紧固然不好，但拧得过紧会使扣件和螺栓断裂，所以螺栓的拧紧必须适度。要求扭力矩控制在39—49N.M，最大不得超过59N.M。为了控制拧紧程度，操作人员可根据所用扳手的长度用测力计校核自己的手劲，反复练习，以求达到不用测力计也能准确地掌握扭力矩的大小。

ü

在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不大于150mm；

ü

对接扣件开口朝上或朝内；用于连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上，避免开口向上，以防雨水进入锈蚀扣件；

ü

各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于100mm。

² 斜拉钢丝绳的设置要求：

ü

为减少斜拉引起的水平力，避免立杆与小横杆连接扣件发生滑移而引起立杆向里弯曲变形，应使斜拉钢丝绳与水平短横杆的交角α尽量大。

ü

斜拉钢丝绳用手拉葫芦（倒链）或花篮螺栓拉紧，做到所有钢丝绳拉紧程度基本相同，避免钢丝绳受力不均匀。

ü

吊点必须在悬挑梁与外立杆、大横杆的交点处，钢丝绳必须由大横杆底部兜紧。

ü

吊点处设双根小横杆，一根与立杆卡牢，一根与大横杆卡牢，两根小横杆端头与建筑物顶紧，或用螺栓固定在墙面预埋铁件上，承受斜拉引起的水平力。

ü

可在吊点下方附加斜撑杆，与钢丝绳共同受力。

7.3.1 作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设符合下列规定

ü

栏杆和挡脚板均搭设在外立杆的内侧；

ü

上栏杆上皮高度为1.5m。

ü

挡脚板高度为180mm。

ü

中栏杆居中设置。

7.3.2 脚手板的铺设符合下列规定

ü

脚手板铺满、铺稳，离开墙面120~150mm；

ü

脚手板探头用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支撑杆件上；

ü

在拐角、斜道平台处的脚手板，与横向水平杆可靠连接，防止滑动；

ü

自顶层作业层的脚手板往下计，每隔12m满铺一层脚手板。

7.3.3 安全网的构造与技术要求

ü

安全网绳由锦纶、维纶、涤纶、尼龙等材料制成，氯纶、丙纶只能用于立网，不得用于平网。

ü

平网的宽度不小于3m，立网的高度不小于1.2m，每张网的重量不超过15kg。

ü

菱形网目其对角线与对应网边平行，方形网的对角线或边应与对应的网边平行，网目边长不得大于100mm。

ü

边绳与网体按甲寝兵閟在，其直径至少为网绳直径的三们，但不小于7mm。平网边绳断裂强力不低于7500N，立网边绳断裂强力不低于3000N。系绳的直径与断裂强力与边绳相同。严禁立网代替平网作水平网使用。

ü

绳的直径和断裂强力根据安全网的、结构形式、网口大小等因素合理选用，断裂强力一般宜为1500N~2000N，必须用网绳作试验绳，每张网上的试验绳不少于8根。

ü

筋绳分布必须合理，相邻两根筋绳的最小距离不小于30cm。每根筋绳的断裂强力不大于3000N。安全网上的所有绳结或节点必须固定。

ü

平网的拉结点利用挑架预埋钢筋和预埋连墙杆连接，详见平网布置图。

ü

安全网的使用规则和塔设方法

A、安装平网应外高里低，以15度为宜，网不宜绑紧。

B、要保证安全网受力均匀，必须经常清理网上落物，网内不得有积物。

C、安全网安装后，必须经专人检查验收合格签字后才能使用。

D、ф48钢管斜撑按@3000布置。

ü

安全网的贮运中，必须通风、遮光、隔热，同时要避免化学品的侵袭。搬运时禁止使用钩子。

8.脚手架的拆除

8.1 拆除前准备工作

² 脚手架经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，方可拆除。

² 拆除前，工长要向拆除施工人员进行书面安全技术交底。班组要学习安全技术操作规程。

² 拆除脚手架时，地面设围栏和警戒标志，并派专人看守。严禁一切非操作人员入内。

² 全面检查脚手架的扣件连接，连墙杆支撑是否牢固、安全。

² 清除脚手架上材料、工具、杂物及地面障碍物。

8.2 拆除的施工要求

² 拆除时，先搭的后拆，后搭的先拆。脚手架的拆除应从一端走向另一端、自上面下逐层进行；同一层的构配件和加固件应按先上后下，先外后里的顺序进行，最后拆除连墙件；一般拆除顺序为：

栏杆→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆→斜挑杆→水平横杆→水平挑杆

² 所有连墙杆随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙杆和卸荷杆件整层或数层拆除后再拆脚手架。分段拆除高低差不大于2步，如高差大于2步时增设连墙杆加固。

² 当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆连墙杆件和卸荷杆件。

² 工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品；拆除架子时，地面要有专人指挥，上下呼应，动作协调，当松开与别人有关的接结点时应先告知对方，以防坠落。拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，锁臂应先传递至地面并放室内堆存。

² 拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击。

² 随拆随运随清，禁止往下乱扔脚手架料具。材料及工具要用滑轮和绳索运送。

9.安全管理措施

9.1 脚手架的安全设施

² 使用时严格控制使用荷载，应小于3KN/m2，同一段施工小于二步。

²

作业人员应严格遵守高空作业操作规程，所用的材料堆放平衡，工具放入工具袋内，上下传递物料严禁抛掷。

²

在施工中应合理安排施工程序，不要图快或颠倒操作程序。

² 作业人员无牢靠立足点时，应系好安全带，搭设作业平台。

²

作业人员不得在没有安全防护设施、非固定的构件上行走，严禁在连接体或支撑件上上下攀登。

²

正确使用梯子，梯子不得缺档，不得垫高使用，梯底必须有防滑措施，直立梯子工作以75°为宜，禁止二人同时在一个梯子作业，人字梯二片应用绳拉牢。

² 凡患高血压、心脏病、贫血证及其他不适于高处作业的人员，不得从事登高搭、拆，酒后人员禁止登高作业。

9.1.1 安全网

² 垂直设置

随着工程施工进度，外脚手架外侧满挂安全密目网，安全网封严，与外脚手架固定牢靠。

² 水平设置

根据水平安全网的构造及搭设要求搭设水平设置的安全网。

² 首层网支搭

首层水平网是防止人、物坠落的主要安全网，支搭必须紧固、可靠。在首层沿建筑物外侧设架手架，将立杆埋入土中500mm，支搭网宽度为6m。满足以下要求

ü

紧固可靠，受力后不变形；

ü

网底和网周围空间不准有脚手杆，以免入坠落时碰上钢管；

ü

水平网下面不准堆放材料，保持足够的空间。

² 随层网支搭

在作业层下一步架上搭设一道水平网，以防止作业层人员坠落，随层网将随作业层上升面上升。

9.1.2 脚手架的防电避雷措施

ü

采用避雷针与大横杆连通、接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。

ü

共设置4根避雷针，避雷针采用Φ12镀锌钢筋制作，高度不小于1m，设置在脚手架四周立杆上，并将所有最上层大横杆全部连通，形成避雷网络。

ü

接地线采用40³4的镀锌扁钢，将立杆与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体。接地线的连接应保证接触牢靠，与立杆连接时应用2道螺栓卡箍连接，螺丝加弹簧垫圈一方松动并保证接触面不小于10mm2，并将表面油漆及氧化层清除，露出金属光泽并涂以中性凡士林。

ü

接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置一个，位置不得选在人们经常走到的地方以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械伤害。两者的连接采用焊接，焊接长度应大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10欧姆。同时应注意检查与其它金属物或埋地电缆之间的安全距离（一般不小于3m）以免发生击穿事故。

9.2 安全管理制度

² 施工证件

所有架子工必须具备《北京市特种作业操作证》或《北京市特种作业临时操作证》、《北京市安全资格上岗证》(接受相应三级安全教育)等准许施工证件。

² 施工手续

施工前必须进行安全技术交底，架子的搭设必须由架子工来完成。架子工应经过三级安全教育，且须持证上岗。

² 安全注意事项 ü

施工时必须戴好安全帽，正确使用并系好安全带，穿具有安全性的防滑胶底鞋。外架下部应划警戒区并设围栏。

ü

脚手架必须随着楼层的施工要求搭设，搭设时避开立体交叉作业，并严格按施工方案及相应安全规范进行施工，控制好立杆的垂直度，横杆水平以确保节点符合要求。

ü

在架子的搭设过程中，一定要按照操作规程施工，严禁非法操作。

ü

架子搭设质量和安全的验收，应按照企业规定的建筑外架验收标准和程序进行。

ü

脚手架必须经过安全员验收合格后方可使用，作业人员必须认真戴好安全帽、系好安全带。

ü

操作架上严禁堆放不必要的施工材料，只为施工人员支拆模板用。

ü

严格避免以下违章作业：

(1)利用脚手架吊运重物；

(2)作业人员攀登架子上下

(3)在架子上拉结、支撑模板等；

(4)任意拆除脚手架部件和连墙杆；

(5)起吊构件和器材时碰撞和扯动脚手架。

ü

架子拆除时，应由架子工负责拆除工作，非专业人员不得随意拆卸。

ü

六级以上大风、大雾、大雨天气下停止在脚手架上作业，雨雪后上架操作要有防滑措施。

ü

高处作业中所用的物料，均应堆放平稳，不妨碍通行和装卸。工具应随手放入工具袋，作业中的走道、通道板和登高用具，应随时清扫干净。

ü

收工前应清理架面，将材料堆放整齐，垃圾清扫运走，必须将多余材料、物品移至室内。在任何情况下，严禁自架上向架下抛掷材料、物品和倾倒垃圾。

ü

施工过程中，应随时观察地基及脚手架的变化情况，大风雪后对高处作业安全设施逐一加以检查，发现有松动、变形、损坏或脱落等现象，要观察有无变化，发现问题及时处理。

ü

在脚手架进行电气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。ü

架子四角应设避雷装置，防止脚手架受雷击损坏。

ü

架子拆除时，应由架子工负责拆除工作，非专业人员不得随意拆除，在脚手架拆卸后，紧贴柱子的外皮做安装防护栏杆，栏杆高1.5m，上、下两道横杆，立杆间距2.1m，安装安全绿网以做防护。

ü

其它未述要求按照有关架子安全技术要求和规范进行施工。

10.脚手架的检查与验收

10.1 构配件检查与验收

² 新钢管的检查符合下列规定：

ü

有产品质量合格证

ü

有质量检验报告，钢管材质检验方法符合现行国家标准。

ü

钢管表面平直光滑，没有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。

ü

钢管外径、壁厚、端面等的偏差，分别符合规范要求。

² 旧钢管的检查符合下列规定：

ü

表面锈蚀深度符合规范要求，检查时，在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。

ü

钢管弯曲变形符合规范要求。

² 扣件的验收：

ü

新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，按现行国家标准<<钢管脚手架扣件的规定抽样检测>>

ü

旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。

ü

新、旧扣件进行防锈处理。

ü

脚手板符合规范要求。

10.2 脚手架检查与验收

² 在脚手架基础、分段措施完成之后，必须由安全部、技术部、区域、搭设班组等按照分段、分层进行检查、验收，并填写验收单、合格后方可进行使用。高度在20m及20m以下的脚手架，应由单位工程负责人组织技术安全人员进行检查验收。高度大于20m的用双手架，应由上一级技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负责人及有关技术人员进行检查验收。

² 脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收：

ü

基础完工后及脚手架搭设前；

ü

作业层上施加荷载前；

ü

每搭设完10~13m高度后；

ü

达到设计高度后；

ü

遇有六级大风与大雨后；寒冷地区开冻后；

ü

停用超过一个月。

² 进行脚手架检查、验收时根据下列技术文件：

ü

根据本规范要求所形成的施工组织文件；

ü

脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；

ü

脚手架工程的施工记录及质量检查记录；

ü

脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录

ü

脚手架工程的施工验收报告；

ü

技术交底文件。

² 脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。

ü

构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠。

ü

安全网的张挂及扶手的设置是否齐全。

ü

地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。

ü

连墙件的数量、位置和设置是否符合要求

ü

垂直度及水平度是否合格。

ü

安全防护措施是否符合要求。

ü

是否超载。

² 脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法符合下表的要求：

脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法

项次

项目

技术要求

允许偏差Δ(mm)

示意图

检查方法与工具

地基

基础

表面

坚实平整

----

观察

排水

不积水

垫板

不晃动

底座

不滑动

不沉降

立杆垂直度

最后验收垂直度20~80m

-----

±100

用经纬仪或吊线和卷尺

下列脚手架允许水平偏差(mm)

搭设中检查偏差的高度(m)

总高度

50m

40m 20m

H=2 H=10 H=20 H=30

H=40

H=50

±7

±20

±40

±60

±80

±100

±7

±25

±50

±75

±100

±7

±50

±100

中间档次用插入法

间距

步距

纵距

横距

----

±20

±50

±20

------

钢板尺

纵向水平杆高差

一根杆的两端

-----

±20

水平仪或水平尺

同一跨内两根纵向水平杆高差

-----

±10

双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差

外伸500mm

-----

钢板尺

扣件安装

主节点处各扣件中心点相互距离

a≤150mm

----

钢板尺

同步立杆上两个相隔对接扣件的高差

a≥500mm----

钢卷尺

立杆上的对接扣件至主节点的距离

a≤h/3

纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离

a≤la/3

----

钢卷尺

扣件螺栓拧紧扭力矩

40~65N.m

-----

-----

扭力扳手

剪刀撑斜杆与地面的仰角

45°~60°

-----

-----

角尺

脚手板外伸长度

对接

a=130~150mm

l≤300mm

-----

卷尺

搭 接

a≥100mm

l≥200mm

-----

卷尺

10.3 脚手架的维护与管理

²

使用完毕的脚手架（包括构配件）应及时回收入库、分类存放。露天堆放时，场地应平整，排水良好，下设到垫，并用苫布遮盖。配件、零件应存放在室内。

²

凡弯曲、变形的杆件应先调直，损坏的构配件应先修复，方能入库存放，否则应更换。

²

要定期对脚手架的构配件进行除锈、防锈处理，凡湿度较大的地区（大于75%）每年应涂刷防锈漆一交，一般应两年涂刷一次。扣件要涂油。螺栓宜镀锌防锈，凡没有条件镀锌时，应在每次使用后用煤油洗涤，再涂上机油防锈。

²

工具式脚手架或成榀的脚手架（如外挂脚手架）在拆除后需要及时进行维修保护，并配套存放。

²

脚手架使用的扣件、螺母、垫 板、插销等小配件极易丢失，在支搭时应将多余件及时回收存放，在拆除时亦应及时，不得乱扔乱放。

²

建立健全脚手架工具材料的领发、回收、检查、维修制度，按照谁使用、谁维修、谁管理的原则，实行限额领用或租赁方法，以减少丢失和损耗。

10.4 安全网的检查与验收

²

新网必须有产品质量检验合格证，旧网必须有允许使用的证明或合格的检验记录。

²

安装时，在每个系结点上，边绳应与支撑物靠紧，并用一根独立的系绳连接，系结点沿网边均匀分布，其距离不大于75cm。系结点符合打结方便、连接牢固且容易解开，受力后又不会散脱的原则，有筋绳的网在安装时，必须把筋绳连接在支撑架上。

²

多张网连接使用时，相邻部分靠紧或重叠，连接绳材料与网相同，强力不低于其网绳强力。

11.脚手架设计验算

11.1 双排脚手架设计验算

计算的脚手架为双排脚手架，搭设至十七层，建筑标高为49.90米，计算高度按50.000米计算，首层至10层立杆采用双立杆，10层以上采用单立杆。

搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.40米。

采用的钢管类型为 48³3.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距按2.8 0米考虑，水平间距3.00米。

施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工两层，脚手板共铺设四层。

11．1．1计算依据 11．1．1．1钢管截面特征：（钢号：Q235，b类）

规格Φ（mm）

48×3.5

惯性矩I（mm4）

12.19×104

单位重量q0（kN/m）

0.0384

抵抗矩W（mm3）

5.08×103

截面积A（mm2）

489

回转半径i（mm）

15.8

抗弯、抗压容许应力[σ]N/mm2

205

11．1．1．2脚手架特性参数

立杆纵距La（m）

1.5

脚手板重量q1（kN/m2）

0.35

立杆横距Lb（m）

0.9

连墙件纵距lW（m）

2.8

大横杆步距h（m）

1.4

连墙件横距hw（m）

施工荷载q（kN/m2）

同时作业层数n1

内立杆距结构外皮宽度b1（m）

0.35

作业面铺脚手板宽度b2（m）

1.05+0.35=1.4

11．1．1．3相关计算参数

项目

数值

来源

扣件钢管架构件自重

计算基数gk1（kN/m）

0.155

《建筑施工手册》表5-7

作业层面材料自重

计算基数gk2（kN/m）

0.3891

《建筑施工手册》表5-14

整体拉结和防护材料自重计算基数gk3（kN/m2）

0.0768

《建筑施工手册》表5-15

作业层施工荷载

计算基数qk（kN/m）

1.65

《建筑施工手册》表5-16

风压高度变化系数µz

架高19.2m处

1.23

《建筑结构荷载规范》（GBJ9-87）表6.2.1

架高62.5m处

1.79

风荷载体型系数µs

1.3

《建筑施工手册》表5-6

北京地区基本风压wo（kN/m2）

0.35

《建筑结构荷载规范》（GBJ9-87）

立杆计算长度系数µ

1.51

《建筑施工手册》表5-20

材料强度附加分项系数

（按受弯构件考虑）rmˊ

1.1705

《建筑施工手册》表5-5

轴心受压构件稳定系数ψ

0.24

《建筑施工手册》表5-22

注：计算长度lo=µ³h=1.51³1.8=2718mm

长细比λ=lo/i=2718/15.8=172

11．1．2验算项目和步骤

本脚手架属施工荷载由纵向水平杆传给立杆情况，传递线路如下：脚手板→小横杆→大横杆→立杆→地基。因此应对基础、连墙件、立杆、纵横向水平杆等进行验算。

11．1．2．1纵、横向水平杆承载验算

横向水平杆（以长杆为对象）

纵向水平杆（以三跨为对象）

计算简图

荷载

q=0.775×(1.2×0.25+1.4×3)=3.49kN/m

P=3.49×0.5×1.7=2.97kN

抗弯强度

Mmax=3.49×0.62/2=0.63kN·m

Mmax=0.213×2.97×1.55=0.98kN·m

σ=0.63³106/5080=124N/mm2≤f=205N/mm2

σ=0.98³106/5080=193N/mm2≤f=205N/mm2

挠度

W=(4³1.1³0.62-1.13+3³0.63)³109³3.49³0.6³103/(24³2.06³105³12.19³104)=3.13mm≤L/400=1700/400=4.25mm

W=1.615×2.97×103×1.553×109/(100×2.06×105×12.19×104)=7.11mm

≤L/150=1550/150=10mm

11．1．2．2立杆、连墙件和扣件、顶板和基础验算

主楼单立杆部分

（架高28-50m）

主楼双立杆部分

（架高0-28m）

立杆稳定验算

立杆计算截面以上架高H0=50-28=22m

立杆计算截面以上架高H0=50m

恒载标准值NGK=H0³（gk1＋gk3）＋n1Lagk2

NGK=22³（0.1081＋0.0768）＋2³1.55³0.3891=6.29kN

NGK=50³（0.1081＋0.0768）＋2³1.55³0.3891=12.76kN

活载标准值NQK=n1³La³qk=2³1.55³1.65=5.12kN

N=1.2³（6.29＋5.12）=13.69kN

N=1.2³（12.76＋5.12）=21.46kN

风荷载标准值WK=0.7³µz³µs³wo

WK=0.7×1.79×1.3×0.35=0.57kN/m2

风载产生弯矩设计值MW=0.12³WK³La³h2

MW=0.12×0.57×1.55×1.82=0.34kN·m

稳定验算0.9³（N/ψA＋MW/W）≤f/rmˊ

13.69³103/（0.24³489）＋0.34³106/5080 =183.58N/mm2≤205/（0.9³1.1705）

=194.6N/mm2

21.46³103/（0.24³2³489）＋0.34³106/5080 =158.36N/mm2≤205/（0.9³1.1705）=194.6N/mm2

连墙件稳定验算

风荷载产生轴向力设计值New=1.4³WK³Aw

New=1.4×0.57×3.6×8.1=23.27kN

脚手架平面外变形产生的轴向力N0=5kN

连墙件轴向力设计值Nl=New＋N0

Nl=23.27＋5=28.27kN

连墙杆的计算长度lo=1.1＋0.75=1.85m=1850mm

长细比λ=lo/i=1850/15.8=117.09

轴心受压构件稳定系数ψ=0.47【《建筑施工手册》表5-22】

28.27³103/（0.47³2³489）=61.5N/mm2≤205/1.5607=146N/mm2

扣件抗滑验算Nl≤Rc【按直角扣件计：Rc=8.0kN/个】

28.27KN≤4³8.0=32kN

地基承载力验算

立杆底座承载力验算N≤Rb【立杆底座承载力设计值Rb=40kN】

不作此项验算

21.46KN≤40kN

东西两侧回填土地基承载力验算N/Ad≤k³fk

【按回填土k=0.4 Ad=1.55³0.4=0.62m2

fk=10t/m2=98kN/m2】

不作此项验算

21.46/0.62=34.61kN/m2≤0.4³98=39.2kN/m2

南北两侧顶板地基承载力验算N/Ad≤[σ] 【Ad=1.55³0.4=0.62m2

按设计提供数据[σ]=1.4³活载＋1.2³恒载=1.4³5＋1.2³6=14.2kN/m2 】

不作此项验算

21.46/0.62=34.61kN/m2≥14.2kN/m2

由表知：

1、立杆承载最小安全系数（194.6－183.58）/194.6³100%=5.68%＞5%；

2、回填土承载最小安全系数（39.2－34.61）/39.2³100%=11.71%＞5%；

11.2 悬挑脚手架设计验算

该悬挑架所用的钢管材质与扣件式落地架相同，其截面特征参数参见11.1.1.1表中所列数据。承受荷载的传递途径是：脚手板→小横杆→大横杆→立杆→承力架→楼面顶板。需要计算的项目有：

◆

立杆的稳定性；

◆

连墙件的强度、稳定性和扣件的抗滑力；

◆

悬挑杆的强度、挠度；

◆

斜撑杆和钢丝绳的稳定性；

11．2．1立杆、连墙件和扣件的稳定承载计算

计算内容

备注

恒载标准值

钢管架构件gk1=0.1089kN/m

《建筑施工手册》表5-7

作业层面材料gk2=0.4112kN/m

《建筑施工手册》

表5-14

整体拉结和防护材料gk3=0.0768kN/m2

《建筑施工手册》

表5-15

立杆计算截面以上架高H0=15.00m

NGK= H0³（gk1＋gk3）＋n1Lagk2=15³（0.1089＋0.0768）＋1³1.5³0.4112=3.4023kN 取同时作业层数n1=1

活载

作业层施工荷载qk=1.8kN/m

《建筑施工手册》

表5-16

NQK（标准值）=n1³La³qk=1³1.5³1.8=2.7kN

轴向力设计值N=1.2NGK＋0.85³1.4NQK=1.2³（NGK＋NQK）

=1.2³（3.4023＋2.7）=7.32kN

风载产生弯矩

风压高度变化系数µz=1.14

《建筑结构荷载规范》

风荷载体型系数µs=1.3

《建筑施工手册》表5-6

北京地区基本风压wo=0.35kN/m2

《建筑结构荷载规范》

风载标准值WK= 0.7³µz³µs³wo=0.7³1.14³1.3³0.35=0.36kN/m2

MW（设计值）=0.12³WK³La³h2=0.12³0.36³1.5³1.82=0.21kN²m

立杆稳定验算

材料强度附加分项系数rmˊ=1.1705

按受弯构件考虑

立杆计算长度系数µ=1.53

《建筑施工手册》

表5-20

计算长度lo=µ³h=1.53³1.8=2754mm

长细比λ=lo/i=2754/15.8=174.3

轴心受压构件稳定系数ψ=0.235

《建筑施工手册》

表5-22

稳定验算0.9³（N/ψA＋MW/W）≤f/rmˊ

7.23³103/（0.235³489）＋0.21³106/5080 =104.25N/mm2

≤205/（0.9³1.1705）=194.6 N/mm2

【安全】

连墙件稳定验算

风载产生轴力设计值New= 1.4³WK³Aw=1.4³0.36³3.6³8.1=14.7kN

脚手架平面外变形产生的轴向力N0=5kN

连墙件轴向力设计值Nl=New＋N0=14.7＋5=19.7kN

连墙杆的计算长度lo=1.2＋0.35=1.55m=1550mm

长细比λ=lo/i=1550/15.8=98.1

轴心受压构件稳定系数ψ=0.603

《建筑施工手册》

表5-22

稳定验算Nl/ψA≤ f/rmˊ

19.7³103/（0.603³2³489）=33.4N/mm2≤205/1.5607=146 N/mm2

扣件抗滑验算Nl≤ Rc【按直角扣件计：Rc=8.0kN/个】

19.7kN≤4³8.0=32kN

【安全】

11．2．2水平挑梁、斜撑杆和钢丝绳的稳定承载计算

第一层悬挑梁稳定承载验算

第三层悬挑杆稳定承载验算

外立杆

F1=0.5³{1.2³[5.03/2³（0.1089＋0.0768）＋1³1.5³0.4112] ＋1.4³1³1.5³1.8}=2.54kN

F1=0.5³{1.2³[（4.2＋4.2/2）³（0.1089＋0.0768）＋1³1.5³0.4112]＋1.4³1³1.5³1.8}=2.96kN

内力杆

F2= F1＋0.35³1.5³（1.2³0.4112＋1.4³1.8）/1.2=3.48kN

F2= F1＋0.35³1.5³（1.2³0.4112＋1.4³1.8）/1.2=3.9kN

挑杆及其组件稳定承载验算

绳子张力T=（1.55F1＋0.35F2）/（1.55sin59º）=3.88kN

斜撑杆压力P=（1.55F1＋0.35F2）/（1.55sin70º）=4.09kN

最大剪力QB=F1＋F2-Tsin59º=2.69kN

最大剪力QB=F1＋F2-Psin70º=3.02kN

最大弯矩MB=1.2Tsin59º-1.2F1=0.94 kN²m

最大弯矩MB=1.2Psin70º-1.2F1=1.06 kN²m

挑杆轴力N=Tcos59º=2.0kN

挑杆轴力N=Pcos70º=1.4kN

由前面卸荷计算知：张力T满足承载要求，在此不做验算。对斜撑杆：σ=N/A=4.09³103/489=8.36N/mm2<[σ]=205N/mm2

【安全】

抗剪验算：τmax=2QB/A=2³3.02³103/489

=12.35N/mm2<[σ]=205N/mm2 【安全】

长细比λ=lo/i=1550/15.8=98.1

轴心受压构件稳定系数ψ=0.603

抗弯压验算：0.9³（N/ψA＋MW/W）≤f/rmˊ

2.0³103/（0.603³489）＋0.94³106/5080 =191.8N/mm2

≤205/（0.9³1.1705）=194.6 N/mm2

【安全】

11.3 悬挑卸料平台计算书

计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)和《钢结构设计规范》(GB50017-2003)，悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。

由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。

平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度4.00m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.70m。

主、次梁均采用[16号槽钢，次梁间距1.00m。

施工人员等活荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载15.00kN。

11.3.1 次梁的计算

主、次梁选择[16号槽钢，间距1.00m，其截面特性为：面积A=25.162cm2,惯性距Ix=935cm4,转动惯量Wx=117cm3,回转半径ix=6.10cm，截面尺寸 b=65.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm

1.荷载计算

(1)脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；

Q1 = 0.35×1.00=0.35kN/m

(2)最大的材料器具堆放荷载为15.00kN，转化为线荷载：

Q2 = 15.00/2.70/4.00×1.00=1.39kN/m(3)槽钢自重荷载 Q3=0.20kN/m

经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2³(Q1+Q2+Q3)

= 1.2×(0.35+1.39+0.20)= 2.33kN

经计算得到，活荷载计算值 P = 1.4³2.00³1.00=2.80kN/m

2.内力计算

内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下

最大弯矩M的计算公式为

经计算得到，活荷载计算值 M = 2.33³2.702/8+2.80³2.70/4=4.0kN.m

3.抗弯强度计算

其中 x —— 截面塑性发展系数，取1.05；

[f] —— 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

经过计算得到强度σ=4.0³106/(1.05³117000.00)=32.67N/mm2；

次梁槽钢的抗弯强度计算 σ< [f],满足要求!

4.整体稳定性计算

其中 b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算

经过计算得到σb=570³10³65.0³235/(2700.0³160.0³235.0)=0.86

由于 b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用 b'查表得到其值为0.72

经过计算得到强度 σ=4.0³106/(0.72³117000.00)=47.5N/mm2；

次梁槽钢的稳定性计算σ< [f],满足要求!

11.3.2 主梁的计算

卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。

主梁选择[16号槽钢，其截面特性为：面积A=25.162cm2,惯性距Ix=935cm4,转动惯量Wx=117cm3,回转半径ix=6.10cm，截面尺寸 b=65.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm

1.荷载计算

(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.14kN/m；

Q1 = 0.14kN/m

(2)槽钢自重荷载 Q2=0.20kN/m

计算得到，静荷载计算值 q = 1.2³(Q1+Q2)= 1.2³(0.14+0.20)= 0.408kN/m

经计算得到，次梁集中荷载取次梁支座力 P =(2.33³2.70+2.80)/2=4.505kN

2.内力计算

卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。

悬挑卸料平台水平钢梁计算简图

悬挑卸料平台示意图

经过连续梁的计算得到 悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)

悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m)

悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为

R1=14.05kN，支座反力 RA=6.29kN，最大弯矩 Mmax=7.39kN.m

3.抗弯强度计算

[f] —— 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

经过计算得强度 σ=7.39³106/1.05/120410+7.57³1000/2272.0=61.783N/mm2

主梁的抗弯强度计算强度σ小于[f]，满足要求!

4.整体稳定性计算

其中 b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

经过计算得到 b=570³10.0³65.0³235/(4850.0³160.0³235.0)=0.48

经过计算得到强度 σ=7.39³106/(0.48³117000.00)=131.6N/mm2；

主梁工字钢的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

11.3.3 钢丝拉绳的内力计算:

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力

RCi=RUisinθi

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=19.28kN

11.3.4 钢丝拉绳的强度计算:

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算为：RU=19.28kN

如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

其中[Fg] —— 钢丝绳的容许拉力(kN)；

Fg —— 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；

计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；

α—— 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6³19、6³37、6³61钢丝绳分别取

0.85、0.82和0.8；

K —— 钢丝绳使用安全系数。

计算中[Fg]取15.109kN，α=0.82，K=10.0,得到钢丝绳最小直径必须大于22mm才能满足要求，本工程中选用Φ24钢丝绳，为安全着想，每侧再附加一根钢丝绳。

11.3.5 钢丝拉绳吊环的强度计算

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为

N=RU=19.28kN

钢板处吊环强度计算公式为

其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2；

所需要吊环最小直径 D=[15109³4/(3.1416³50³2)]1/2=16mm，选用Φ20钢筋做吊环。

为了方便大家，仅供参考。

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第三篇：悬挑脚手架施工方案

（一）主体结构施工方案

1、脚手架工程方案概述 根据本工程结构形式与特点，外墙脚手一至四层搭设扣件式钢管着地脚手架，五层以上每隔六层搭设悬挑脚手。

2、脚手架材料

1)符合国标的Φ48×3.5脚手钢管及配套扣件，立杆、大横杆长度采用4-6m，小横杆长度采用1.30m。

2)A3[16槽钢及16mm钢丝绳。

3)竹笆横向密编，纵片不得小于五道，每道用双片；横片一正一反，在四周用两根竹片相对夹紧，并打眼用铁丝扎牢，竹片宽不小于30mm。

(二)、悬挑脚手架方案设计

1、脚手架基本数据

1)扣件式立杆双排钢管脚手架：架体构构造尺寸：横距为1000mm，步距为1800mm，基本纵距为1500mm，结合本立杆所在平面的纵向尺寸，进行调整确定。

2)外墙脚手一至四层搭设扣件式钢管着地脚手，五层以上采用槽钢悬挑脚手架，每六层一挑，每一挑为一个悬挑单元。

2、脚手架悬挑原理及构造要求

1）基本结构分两部分，一是主要受力的悬挑槽钢支架；二是以悬挑槽钢支撑的钢管扣件双排脚手架，由立杆、小横杆、大横杆、剪刀撑、搁栅、竹笆、护栏等组成，同一般双排脚

手架。悬挑槽钢支承受自重及上部传来的脚手架架体恒载和施工活动荷载、部分风荷载等，并将其传到建筑物上。

2）槽钢挑梁是本架子的主要受力构件，在五层楼面上根据脚手架平面布置图预埋安装槽钢支撑结构的预埋件及在相应位置进行预留孔。

3）槽钢挑梁与其上的双排脚手架的立杆一一对应，上部双排脚手架的搭设同一般双排脚手架。

4）外架每次搭设的最大高度为11步架，结构上翻时每满11步架（即挑满七层）后开始搭设上一单元的悬挑结构，且上下两单元的脚手架必须断开，待随施工进度搭完三步架（或四步架）经检查无误后，可拆除下一单元的架子，拆除时必须从上到下，不得上下同时进行。

5）在槽钢挑出端焊接φ25钢筋，长度为100mm，作为双排脚手架的底座。

6）脚手架每四列设一剪刀撑（夹角45-60之间），剪刀撑接头处对接钢管长度不小于1.0m，并用两只扣件紧固。003、外脚手架计算附后页

4、脚手架架体的加固措施

1）每一单元的挑架与结构主体必须与预埋件焊接牢固。

2）连墙件与建筑物的连接采用双扣件刚性连接，连墙件采用每层三跨，菱形布置。连墙杆与脚手架的连接、连墙杆与建筑物的连接均采用双扣件连接。

3）脚手架的荷载基本都是通过扣件传递的，所以每只扣件的扭矩要求必须达到 45-55N〃M。

5、本工程特殊部位技术处理措施

1）在结构施工时，必须事先根据本方案的预埋点位置在每层预埋工作。

2）外架与结构主体之间距离为300mm，用废旧模板镶钉进行封闭，每四步一封闭，架体底部再兜网封闭，以防坠物。

3）在外立杆内侧0.6m、1.2处设栏杆各一道，竹笆每步设置，踢脚板操作面设置三步，整个外架沿全高用安全密目网封闭。

4）人货电梯处外架断开，断开处加以封闭，并在脚手端部严格设置硬拉接，并设置必要的横向支撑。

5）其它要求

（1）每天必须有至少两名架子工专职负责对脚手架进行检查维护，对不符合要求、有隐患的地方立即按要求处理，发现异常情况及时上报。

（2）严格按照有关脚手架的操作规定、规范的要求进行操作。

6、脚手架使用注意事项

1）架上作业人员应穿防滑鞋及悬挂安全带，并戴好安全帽。

2）架上作业人员应做好分工及协调配合。

3）作业人员应带工具袋，操作工具应放在工具袋内，以

防坠物伤人。

4）搭设材料应随搭设速度，随用随上，以免放置不当掉落伤人。

5）每次收工前，架上材料应使用完，不要存留在作业面上，已搭好的脚手架应形面稳定结构，不稳的要临时加固。

6）在搭设过程中，地面配合施工人员应避开落物的区域。

7）在搭设脚手架时，严禁使用不合格材料。

8）配合专人指挥，作业人员必须服从统一指挥。

7、脚手架上堆荷的管理

脚手架上堆荷严禁超载，即使一时的超载也是不允许的。支模、溜槽等均不允许支承在脚手架上或与其联系，绝对禁止振动设备与脚手联系，也禁止将其他设备的缆风绳固定于脚手架上，另外，塔吊、施工电梯的附墙支撑也与脚手架分开。

8、脚手架拆除

本工程第一次悬挑脚手搭设完毕，开始拆除着地脚手；第二次搭设悬挑脚手之前，拆除第一次搭设的悬挑脚手，依次上翻。外墙饰面、门窗、阳台栏杆安装完毕，脚手架再依次下翻。脚手架拆除后外墙洞口、临边应及时进行封闭。拆除注意事项如下：

1）拆除前，应对现场施工人员进行技术交底。

2）拆除现场必须设置警戒区域，张挂醒目的警戒标志。警戒区域内严禁非操作人员通行或在脚手架下方继续施工，地面监护人员必须履行职责，并应配备良好的通讯装置。

3）如遇强风雨雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，夜间实施拆除作业，应具备良好的照明设备。

4）所有高处作业人员，应严格按高处作业规定执行和遵守安全纪律，拆除工艺及方安要求。

5）建筑物内所有窗户必须关闭锁好，不允许向外开启或外挑伸物件。

6）按搭设的反程序进行拆除，即安全网——竖挡笆——防护栏杆——剪刀撑（随每步脚手架拆除）——搁栅——连墙杆——大横杆——小横杆——立杆

7）不允许分立面拆除或上下两步同时拆除，认真做到一步一清，一杆一清。

8）所有杆件与扣件，在拆除时应分离，不允许杆件上附着扣件输送到地面，或两杆同时拆下输送到地面。

9）所有垫笆拆除，应自外向里竖立搬运，防止自里向外翻起后，笆面垃圾物件从高空坠落。

10）脚手架风使用电焊气割工艺时，应严格按照国家特殊工种的要求和消防规定执行，并配备灭火器具，严禁无证动用焊割工具。

11）当日完工后，应仔细检查岗位周围情况，消除安全隐患。

12）输送到地面的所有杆件、扣件等物件，应分类堆放整齐。

第四篇：外挑双排脚手架施工方案

一、工程概况

本工程为成都五岳房地产有限公司开发建设的五岳南园工程，该工程由成都广厦建筑设计事务所设计。五岳南园是一座集休闲、商务、高档公寓为一体的综合性工程，属于一类高层建筑。本工程为高层电梯公寓，整个建筑平面呈“L”字型，用地面积11304m，一期工程为地上19层公寓，建筑面积20769m，框架剪力墙结构，建筑主体高度66.6m，设地下室2层，一期与二期地下室连为一整体。

22二、脚手架搭设方式

根据本工程的特点，基础施工完毕后开始搭设外脚手架，外脚手架采用悬挑式双排脚手架。裙房搭设高度为21米，共14步，主楼分两次搭设，第一次搭设高度为21米，共14步，第二次搭设高度为18米，共12步。

外脚手架横距为0.8米，步距为1.5米，立杆间距1.6米，内立杆距建筑物0.2米。

施工作业层按两层计，每层活荷载为3KN/m,作业层设栏杆和挡脚板，脚手板外立杆内侧挂密目安全网封闭施工。

本方案主要对外脚手架支撑系统加以说明。

1、钢管的材质和规格

钢管一般使用A3或AY3，并要符合YB242—63标准，每批钢管购进时，应具有生产厂家的检验合格证，承重杆件的钢材，还满足抗拉强度、伸长率、屈服点和硫、磷含量的要求。

钢管的规格应采用外径48mm，壁厚3.5mm焊接钢管。用于立杆、大横杆和斜杆的钢管长度以4～4.5m为宜，用于小横杆的钢管长度以2.1～2.3m为宜，以便适应脚手架的宽度变化。

2、扣件用材

扣件一般应采用GB978—67《可锻铸铁分类及技术条件》的规定，用机械性能不低于KT338的可锻铸铁制造，而扣件的附件所采用的材料符合GB700—79《普通碳素结构钢技术条件》中A3的规定。扣件不应有裂纹、气孔，也不应有硫松、砂眼或其影响使用性能的铸造缺陷。扣件与钢管的贴合面要接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离要小于5mm，扣件的活动部位应使其转动灵活，旋转扣件的两旋转面间隙要小于1mm。

3、施工要点（1）底座安装

脚手架立杆下部支撑在用Ⅰ16工字钢制作的水平悬挑架上，工字钢间距3.2米。

（2）双排外脚手架搭设作业程序

放置纵向扫地杆→自角部起依次向两边竖第1根立杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后，搭设横向扫地杆并与立杆固定，每边竖起3～4根立杆后，立即搭设第一步纵向平杆（与立杆扣接固定）和横向平杆（即小横杆与立杆、纵向平杆扣接固定）、校正立杆垂直和平杆水平使其符合要求，按40～60N.m力矩拧紧螺栓，形成构架的起始阶段→按以上要求依次向前延伸搭设，直至第一步架交圈完成→交圈后，再全面检查构架质量和基础情况，严格确保设计要求和构架质量→设置连墙件（或加抛撑）→按第一步架的作业程序和要求搭设第二步架，第三步架„„→随搭设进程及时设置连墙件和剪刀撑→装设作业层横杆、铺设脚手板和装设作业层栏杆、挡脚板或维护、封闭措施。

（3）搭设要求

内立杆距建筑物0.2m，立杆横向间距0.8m，纵向间距1.6m，步距1.5m。在搭设作业中，底立杆应按立杆接长要求，不同长度的钢管交错设置，相邻接头应错开设置，错开距离不小于500mm，在设置第一排连墙件前，应约每隔6跨设一道抛撑，以确保架子稳定。连墙件和剪刀撑应及时设置，不得滞后超过2步。立杆必须与建筑物有可靠的连接，连墙件按三步三跨呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，对于转角时应增设一道连墙件。外侧立杆整个长度和高度上连续设置剪刀撑，剪刀撑与地面倾角为45°～60°，宽度为10m。斜杆的接长采用搭接，搭接长度不应小于1m，采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑的两端除用旋转扣件与立杆或大横杆扣紧外，中间还要增加2～4个扣接点与之相交的立杆或大横杆扣紧，除布置剪刀撑外，脚手架两端及拐角设置横向斜撑，中间宜每隔6跨设置一道。横向支撑应在同一节间，由底至顶之字型连续设置。在铺设脚手板的操作层上必须吊设二道护栏和一道挡脚板。

三、脚手架内力计算

1、荷载取值与组合（1）脚手架结构自重

查JGJ130－2001表A—1得gK＝0.1337 KN/m

则：NG1K＝21×0.1337＝2.81 KN（2）构配件自重 ①、外立杆

a、脚手板（考虑两层同时作业）

查JGJ130－2001表4.2.1－1得gK＝0.35KN/m2

则：NG2K－1＝0.35×0.8×1.6×2/2＝0.448 KN b、栏杆、挡脚板（挡脚板按5层计）查JGJ130－2001表4.2.1－2得gK＝0.14 KN/m 则：NG2K－2＝5×0.14×1.6＋2×2×1.6×0.0384＋2×2×0.0132 ＝1.419KN c、安全网

NG2K－3＝21×1.6×0.01＝0.336 KN d、合计

NG2K＝0.448＋1.419＋0.336＝2.20KN ②、内立杆

a、脚手板（考虑两层同时作业）

查JGJ130－2001表4.2.1－1得gK＝0.35KN/m2

则：NG2K－1＝0.35×0.8×1.6×2/2＋0.3×1.6×2×0.35＝0.784 KN b、纵向横杆

NG2K－2＝2×2×1.6×0.0384＋2×2×0.0132＝0.299KN c、合计

NG2K＝0.784＋0.299＝1.08KN（3）施工荷载

外立杆：NQK＝2×1.6×0.8×3/2＝3.84KN 内立杆：NQK＝3.84＋0.3×1.6×2×3＝6.72KN（4）垂直荷载组合 ①、外立杆

N1＝1.2×（2.81＋2.20）＋1.4×3.84＝11.388KN ②、内立杆

N2＝1.2×（2.81＋1.08）＋1.4×6.72＝14.076KN

2、水平悬挑梁计算

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（1）最大弯矩

M＝2×11.388×1.0＋2×14.076×0.2＋1.2×0.205×1.1×1.1/2 ＝28.56KN.m（2）强度验算

选用Ⅰ16工字钢

WX＝140.9cm3，I＝1127cm4，自重q＝0.205KN/M 则：悬挑梁弯曲应力为

δ＝28.56×106/140.9×103＝202.7N/mm2＜f＝205N/mm2 故强度满足要求

（3）饶度验算

V＝N1l3/3EI＋N2a2（3l－a）/6EI ＝2×11388×10003/3×2.06×105×1127×104 ＋2×14076×2002（3×1000－200）/6×2.06×105×1127×104 ＝3.46mm＜1000/250＝4mm 故饶度满足要求

（4）Ⅰ16工字钢的锚固钢筋设计

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N3＝28.56/1.2＝23.8 KN 钢筋选用φ16圆钢，吊环拉应力为

δ＝23.8×103/2×0.785×162＝59.2N/mm2＜［δ］

3、立杆稳定性计算

立杆最大竖向力为14.076KN 立杆步距为1.5米

立杆计算长度，根据第5.3.3条规定 l0＝kμh＝1.155×1.5×150＝259.8cm 则长细比λ＝259.8/1.58＝164.4 查附录C有ψ＝0.262 故N/ψA＝14076/0.262×489＝109.9N/mm＜f＝205N/mm立杆稳定性满足要求

4、连墙杆件计算

连墙件按三步三跨水平设置，每根连墙件覆盖面积为21.6M2 则连墙件的轴向力

Nl＝Nlw＋No 按规范No取5KN，Nlw＝1.4×ωk×Aw ωk ＝0.7×μz×μs×ωo 查表有μz＝1.67 μs＝0.083 ωo＝0.5KN/m2 ωk ＝0.7×1.67×0.083×0.5＝0.049 KN/m2 则Nl＝Nlw＋No＝1.4×0.049×21.6＋5＝6.5KN＜8KN 故连墙杆件合格

四、脚手架的验收

1、验收方法

架子搭设组装完毕，在投入使用之前，应逐层逐流水段，主管工长、架子班组长和专职技安人员一起组织验收。验收时，要检查架子所使用的各种材料、配件和工具是否符合现行国家和部颁标准，各有关规范的规定，以及是否符合施工方案的要求。

2、验收的具体内容

（1）架子的布置：立杆、大、小横杆的间距。（2）架子的搭设和组装，包括工具架起重点的选择。

（3）连墙点或结构固定部分是否安全可靠，剪刀撑、斜撑是否符合要求。（4）架子的安全防护：安全保险装置必须有效，扣件和绑扎拧紧程度应符合规定。

（5）脚手架的起重机具、钢丝绳、吊杆的安装等，必须安全可靠，架板的铺设应符合规定。脚手架底座处理和作法必须正确和安全可靠。

五、脚手架的拆除

1、外架的拆除

（1）架子拆除时应划分作业区，周围设围栏式竖立警戒标志，地面设有专人指挥，严禁非作业人员入内。

（2）拆除的作业人员必须戴安全帽，系安全带，扎裹腿，穿软底鞋。（3）拆除顺序应遵循由上而下，先搭后拆的原则，既先拆小横杆，后拆大横杆、立杆等，并按一步一清的原则依次进行，严禁上下同时进行拆除作业。

（4）拆立杆时，应先抱住立杆再拆开最后两个扣件，拆除横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。

（5）连墙点应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑前，应设置临时支撑，然后再拆抛撑。

（6）拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

（7）在大片架子拆除前应将预留的斜道、上通道小飞跳等，先行回固，以便拆除后能保其完整、安全和稳定。

（8）拆除架子时，如附近有外电线路，要采取隔离措施，严禁架杆接触电线。（9）拆除时不应碰坏门窗、玻璃和水落管等。

（10）拆除的材料，应用绳索栓住，利用滑轮徐徐下运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点，随拆随运，分类堆放，拆下的扣件和钢管要集中回收处理。

（11）在拆架的过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

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第五篇：悬挑脚手架搭设施工方案

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130―2001的5.1.7条备注中规定：扣件螺栓拧紧力矩值不应小于40Nm，且不应大于65Nm。

为了保证扣件内壁与钢管外壁之间具有足够摩擦力来保证扣件不产生滑移(即扣件的抗滑移能力)。摩擦力计算式为：F ＝μN，其中μ为摩擦系数，其取值与接触面的材料特性、粗糙程度、干湿状况等因素有关；N为直于钢管表面的正压力（即法向力），一般随扣件螺栓的拧紧力矩（也称紧固力矩）的增大而增大。而扣件抗滑承载力为扣件与钢管所有接触面积上摩擦力之和，即抗滑承载力还与接触面积有关。在规范规定的40―65Nm的拧紧力矩下，扣件拧紧力矩越大，抗滑移能力就越好。

悬挑脚手架搭设施工方案

目前高层脚手架主要采用附着升降脚手架、悬挑式脚手架、吊脚手架等。经过多种脚手架比较分析决定采用悬挑式脚手架，但目前使用的多为悬臂结构、下撑结构、悬臂加下撑的组合结构或者悬臂加斜拉的组合结构。但是这几种结构都没有充分利用钢材的抗拉性能，经过研究决定采用斜拉式脚手架。

挑架从裙房顶开始搭设，裙房顶到主楼顶的距离约为75m，分三步搭设，每一步的架体高度为25m。挑架搭接处的施工方法：在放槽钢底位置放大横杆，然后把槽钢放在大横杆上，再把立杆竖在槽钢上，接下来按普通的搭设方法搭设，同时安装完挑架底座，等到砼强度达到设计要求后再拆除槽钢底大横杆，使上面挑架和下面挑架脱离，成为二个独立的架体。挑架底座采用二根12 号槽钢，拉杆采用Φ20 圆钢（钢丝绳的弹性 较大，容易引起底座下弯和受力不均匀），架体采用Φ48×3.5 的钢管，立杆在架体的9m 以下采用双立杆。

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为37.0米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.00米，立杆的步距1.50米。采用的钢管类型为 48×3.5，连墙件采用3步3跨，竖向间距4.50米，水平间距4.50米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设5层。

悬挑水平钢梁采用[8号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度1.00米。

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物1.49m

高层型钢悬挑脚手架搭设及拆除施工方案 1.悬挑式外脚手架的概念和特点

悬挑式脚手架是指架体结构卸荷在附着于建筑结构的刚性悬挑梁（架）上的脚手架，用于建筑施工中的主体或装修工程的作业及其安全防护，每段搭设高度不得大于20m。悬挑架依附的建筑结构应是钢筋混凝土结构或钢结构，不得依附在砖混结构或石结构上。悬挑架的支承结构应为型钢制作的悬挑梁或悬挑桁架等，不得采用钢管；其节点应螺栓联结或焊接，不得采用扣件连接。与建筑结构的固定方式应经设计计算确定，并经工程设计单位认可。

悬挑式外脚手架一般在工程施工中都是采用扣件相连和分段连接两种措施进行搭设和安装，在施工的过程中其经常会出现不守常规落地方式的外脚手架高度限制，具有着适应范围广，安全可靠程度高，对施工人员技术要求高和施工便捷的特点和优势。在施工之中悬挑式外脚手架的工作位面一般都低于建筑物的上层楼面结构，因此在施工之中不受施工场地和周围环境的影响制约，可以在施工中加快施工进度和施工效率，有利于缩短工程的施工工期。同时在施工中悬挑式外脚手架还具有着配件反复利用的优势，这就节约了施工的成本和钢筋等其他材料的浪费。

2.受力分析

由于悬挑式外脚手架在施工中具有着技术先进、安全可靠、多次使用、工艺简单和能够进行全封闭施工，符合现阶段环保节能施工要求，在目前的高层建筑工程项目中被广泛的使用，但是由于其施工要求较多，而且在施工之中需要进行多次的搭设。在一般悬挑式外脚手架搭设之中通常包括两个方面：一是悬挑承力结构的制作与安装技术；二是依靠悬挑承力结构向上搭设外脚手架的搭没技术。依靠承力结构向上搭设外脚手架的技术，与普通外脚手架搭设的技术要求一致，架体高度一般控制在25m以下。悬挑承力结构从结构承力形式上可分为挑梁式、挑拉式、挑撑式、撑拉结合式四类。

2.1挑梁式

采用型钢挑梁作为向上搭设外脚手架的承力结构。其受力如同悬臂梁，在梁的根部承受较大的弯矩和剪力。为了确保承载力安全，型钢的规格往往较大，以采用工字钢或双槽钢做挑梁较为合适。挑梁锚同于混凝土楼板时，应注意外脚手架的安全性，可在架体高度一半处的节点上设置钢丝绳，吊拉于混凝土结构的边缘构件进行卸载。

2.2挑撑式

采川型钢挑梁与斜撑杆构成的倒三角承载力结构（斜撑杆可采用普通钢管扣件搭设）来承担上部的外脚手架荷载，主要应用于剪力结构。当应用于框架结构时，三角架的布置可结合梁、柱位置或采取三角架的高度为一个楼层层高的方法，设计时应确保斜撑杆的压杆稳定性。悬挑的钢梁可直接预埋人混凝土边缘构件或固定于楼板。为防止压杆失稳。斜撑杆应增加具有双向约束的支点，可用扣件钢符搭设形成支点。

2.3挑拉式

采用型钢挑梁与斜拉杆构成的正三角承载力结构承担上部的外脚手架荷载。由于斜拉杆对比斜压杆而言没有压杆稳定性的问题，所以挑拉结构作为悬挑外脚手架的承载力具有较高的承载力，为推荐的悬挑脚手架主承载力结构形式。型钢挑梁的设置间距同外脚}架立杆的柱距，挑梁与结构的连接一般设计成固接，也可设计成铰接。基坑不能及时回填，而主体结构工程必须立即施工，否则将影响工期。高层建筑主体结构四周为裙房或其他建筑物，脚手架不能直接支承在上面。为保障斜拉杆与挑梁的共同丁作，斜拉杆在构造上应设计成长度可调式。施工现场常用带麻芯的钢丝绳做拉杆，此时应注意三点。

3.搭设技术控制要求

（1）构成悬挑承力结构的各个构件安全可靠。

（2）悬挑承载力结构与建筑结构连接安全可靠。

（3）建筑结构本身安全可靠。

（4）在悬挑承力结构之上搭设的外脚手架的结构安全，包括脚手架的局部稳定与整体稳定，与结构连墙件拉结的间距符合要求等。

（5）分段悬挑搭设的外脚手架不宜超过25m（一般控制在6个楼层高度以内），以减少悬挑承载力结构向建筑结构的传力，保障建筑结构本身的安全。

（6）尽可能将传力进行分散，避免局部的受力破坏，以保证悬挑承载力架与结构连接的节点安全。

（7）在选用撑托结合悬挑承载力结构时，应采取措施确保斜于杆与斜压杆共同下作。

4.外脚手架工程搭设设方案实例

某工程，建筑面积35408m2，地上十九层，地下两层，建筑高度87.10m。建筑平面呈矩形布置，平面尺寸63.3M×33.30M，地下两层层调匀为3.6M，地上一层4.2M，二层5.7M，三一十九层为3.8M。

针对本工程建筑结构形式特点，采崩扣件式钢管外脚手架，主要采用型钢悬挑梁式外脚手架，四层以下采用常规落地式双排钢管脚手架。当主体工程施工至四层时，首先搭设双排立杆式脚手架，根据现场实际情况，当上部结构允许搭设悬挑式脚手架并搭设完毕后予以拆除。从第五层开始，每四层一挑，搭没高度15.2M，即搭好上一隔断层i层后再拆除下一隔断层的材料，循环搭上；退下时循环退下。型钢采用14号丁字钢，外架钢管均采用书14钢丝绳卸荷，外架四周用绿色密目网全封闭。

外架搭设丁艺流程：吊环及工字钢加→预埋吊环→架设工字钢一加木楔加固丁字钢、钢管→加钢丝绳叶搭设双排钢管架→拉杆加固→铺架板、挂密日网、安全检查验收叶施工。

5.结束语

悬挑脚手架通过悬挑承力结构将整个高层外脚手架多次分段并向建筑结构卸载传力，分段的外脚手架结构自成体系，因而悬挑脚手架不仅能够满足不同高度的外脚手架的搭设需要，还可根据施工的实际需要进行相对独立的拆除或翻搭。由于悬挑外脚手架可根据不同的结构形式及搭设高度选择不同结构形式的悬挑承载力结构，因此可适用于各种高层建筑结构的施工。这种承载力方式还可与一些特殊的高空悬挑结构支模施工相结合起来发挥其重要作用。

悬挑卸料平台

一、悬挑平台构造 １

1、设计荷载： １

2、主次梁： １

3、钢丝绳： １

4、焊缝要求 １

钢平台施工方案

本文介绍了某工程卸料平台设置的具体构造及详细的计算，方案设计思路清晰、设置科学。

为解决施工周转材料（模板、钢管、木方等）的垂直运输，本项目部从4层开始拟在A区两内庭内各设置2个悬挑钢平台；1号塔吊旁设置1个悬挑钢平台；B区设置1个悬挑钢平台（见附图1-

1、2）。悬挑平台尺寸3000×2400㎜（见附图2）。

一、悬挑平台构造

1、设计荷载：

集中力0.4t,限载为1t。

2、主次梁：

主梁采用2根16#热扎工字钢，用定制φ20的“U”型套环把型钢固定在楼面上；次梁采用2根16#热扎工字钢和4根10#热扎槽钢，次梁间采用Φ25@500连接，上铺3㎜花纹钢板，栏杆用φ48㎜钢管焊接或扣件连接，高度1.2m，立杆上附三道水平杆，栏杆刷黄黑相间油漆，栏杆内侧采用胶合板围护，模板外侧刷黑黄相间油漆。详见附图2。

3、钢丝绳：

受力钢丝绳采用2根φ17.5㎜钢丝绳斜拉于上层混凝土主梁上（除顶层）；保险钢丝绳采用4根φ13㎜钢丝绳斜拉于本层混凝土主梁上。详见附图3。

4、焊缝要求

焊缝应饱满、牢固，符合规范要求。焊缝具体厚度按图纸要求。

第一篇 悬挑脚手架施工方案

一、工程概况

二、脚手架工程设计及搭设参数

三、悬挑架的荷载取值及水平悬挑梁设计

四、立杆稳定性计算

    关键词：

悬挑外脚手架 卸料平台 施工方案

一、工程概况

本工程地下一层，地上二十层，两个夹层，建筑面积为78240m2，标准层高层高3.8米，建筑高度93.6m。本工程基础形式为桩加钢筋混凝土筏板基础，框剪结构。

二、脚手架工程设计及搭设参数

本工程外脚手架采用全封闭悬挑双排外脚手架，计划在二层、五层、十层、十四层、十八层平面设工字钢悬挑（见附图1）脚手架钢管选用ф48×3.5；外挑采用20＃工字钢，长度约为4米（局部为9m）；固定工字钢在楼面上用2ф16的圆钢，距外墙边为1.9米、1.3米。立杆纵向间距为1.8米，内立杆距外墙0.90m，外立杆距外墙面为1.90米，大横杆间距为1.8米，小横杆长度为1.9米。脚手架与建筑物的连墙拉结采用ф48×3.5钢管（见附图2、3），水平距离等于柱距3.8m，竖向距离为3.8米。

悬挑架5－10层高19.4米,其他悬挑高度小于19.4米，故按19.4米的高度进行悬挑脚手架荷载计算及水平悬挑梁强度、刚度、稳定性等验算。

第二篇 卸料平台施工方案

一、卸料平台设计说明

1、布置方案

每层布置四个，平面位置相互错开，循环使用，选用平面尺寸为4×3 m的卸料平台，挂牌限位重量为1.0T，上铺50厚的木板，主梁采用[18a号槽钢焊接而成，次梁采用[14a，周围采用钢管护栏封闭。两侧分别设计三根6×

37、直径为15mm的钢丝绳吊索。钢丝绳一端与卸料平台上的槽钢连接，另一端用φ32穿梁固定在钢筋砼梁上。

2、与建筑物和外架的关系

卸料平台与建筑物和外架的连结关系如下图

3、平台结构

卸料平台长4 m，宽3m，外面三侧均搭设1m高的钢管护栏，在外侧靠近平台的底部设置0.2m高的挡脚板。在平台底部满铺50mm厚的木板。把平台所受的铅垂力传递给建筑物，在建筑物与平台连接处，用槽钢焊制一个限位卡，安装时卡在建筑物外边，把平台因受力而产生的侧向力传递给建筑物。

架子工程

2.9.1 主楼外围护结构（建筑高度74.4m）脚手架主要起安全围护作用，其搭设方案为挑架，每四层一挑，1～4 层搭设Ⅰ部分挑架，5～8 层搭设Ⅱ部分挑架，9～12 搭设Ⅲ部分挑架，13～16 搭设Ⅳ部分挑架，17～19 搭设Ⅴ部分挑架。

2.9.2 地环钢筋设置位置

（1）Ф16 钢筋地环设置的楼层为1F、5F、9F、13F、17F。

（2）Ф16 钢筋地环在楼层位置 @1500 一组，每组两个地环，内穿[120槽钢，作为悬挑承重架。

2.9.3 钢管扣件式悬挑外脚手架按8 步架搭设，供4 个楼层防护用。内立杆与墙距离300mm，内外立杆横向间距1000mm，步距1500mm，内外立杆纵向间距1500mm，第一步架外侧扫地杆与立杆相交处沿纵向每2.5 m 设一道Ф16 钢丝绳与楼层斜拉保护。每四步四跨设置剪刀撑，且在外侧立面两端设置一道剪刀撑，其剪刀撑间距小于15m。墙连杆设置可采用脚手架钢管与墙柱抱拉。钢管扣件式悬挑外脚手架详见图2.9-1。图2.9-1 悬挑外脚手架示意图

图2.9-1悬挑外脚手架示意图

2.9.4 挡脚板设置

挡脚板，在脚手板外侧面设置，挡脚板高度200mm。2.9.5 悬挑架计算

(1)悬挑槽钢沿纵向每1.5m 设一道，承受8 步脚手架荷载。

(2)荷载取钢管38.4N/m, 扣件15N/个，脚手板500N/个，安全网5N/个。在悬挑四层高度范围内，允许一层有人在脚手板上施工，施工荷载3000N/m（水平面），恒载分项系数1.2、活载分项系数1.4，纵间1.5m 为一个计算单元。

(3)每步架（1.5m）脚手架荷载:N/m

1)内外立杆:1.5×2×38.4=115.2N；扣件:7×15=105N 大横杆:1.5×5×38.4=285N； 小横杆:2×2×38.4=153.6N 脚手板:1.5×1.2×100=180N； 安全网:1.5×1.5×5=11.3N 剪刀撑:150N 合计:1003.1N

2)施工荷载:1.5×1.2×3000=5400N 3)每根立杆所受P

P=（1003.1×8×1.2+5400×1.4）=17189.76 N(4)承重架验算:

承重架使用12 号槽钢，其计算简图如下:

根据上图得出: 2P=RA + RB

1.3 P+0.3 P=0.8 RA+2.3 RB 根据以上两式求得: RA=11459.84N RB= 5729.96 N

RA 和RB 处预埋的是Ф16 螺栓，故:

σ=N/Aj≤〔σ〕=11459.84/2.011=5698.57 N≤〔σ〕（可）(5)外挑架扣件、钢管架的稳定性: 整体稳定性验算: N/ ΦA≤kA·kH·f N—结构式压杆轴心压力 Φ—结构式压杆稳定系数

A—脚手架内、外排立杆二平截面积之和 kA—与立杆截面有关的调整系数 kH—与脚手架高度有关的调整系数 f—钢管抗压强度设计值 f=205N/m㎡ 1)求值:

N=1.2(N1·NGK1+NGK2)+1.4NQK N1 ——脚手架步距数

NGk1-脚手架自重产生的轴力

NGk2-脚手架施工荷载标准值产生的轴力

设计一个纵距全部荷载的设计值N，立杆横距b=1m，立杆纵距L=1.5m，步距H=1.45m,共搭设8 步架，脚手架与主体结构的连接点布置，其竖向间距 H1=2H=2×1.5=3.0m

水平距离L1=3L=3×1.5=4.5m

查《高施》表4-4-4:NGk1=0.442(kn)查《高施》表4-4-5:NQk2=1.936(kn)查《高施》表4-4-6:NQk=9.9(kn)n1=8 步

N=1.2(8×0.442+1.936)+1.4×9.9=20.4(MN)2)求Φ值:B=1.0m H1=3.0m 计算: λx= H1/b/2=3/1/2=6

由B=1.0m, H1=3.0 查《高施》4-4-9 得: μ=32 λox=μ λx=32×6=192

由λox=192 查《高施》4-4-7 得: Φ=0.195 3)验算稳定性

∵立杆采用单立杆，∴kA=0.85 ∵8 步架总高度12m<25m ∴kH=0.8

∴ N/ ΦA=20.4×103/(.195×4.893×103)=53.45 N/m kA·kH·f=0.85×0.8×205=139.4N/m>53.45N/m ∴(可)