高层住宅楼板承插型盘扣式钢管支撑技术

第一篇：高层住宅楼板承插型盘扣式钢管支撑技术

高层住宅模板承插型盘扣式钢管支撑体系

陈新兵

（江苏南通二建集团有限公司）

【摘要】：近年来，近几年来，随着城市化进程加快，国家对基础设施建设投入逐年加大，建筑行业得到了空前发展，建筑业逐步走向工厂化，施工便捷成为了建筑企业追逐的目标之一。建筑高层住宅模板支撑排架也改变以往采用的钢管扣件连接方式，而是采用更为便捷的承插型盘扣式钢管支撑技术，“高效、便捷”也就成为了该项技术的代名词。

【关键词】：支撑 高效 便捷

一、工程概况

由江苏南通二建集团有限公司施工的无锡凯旋华庭住宅项目，建筑面积125309平方米，主要由8栋高层单体组成，本工程为了提高施工人员的施工效率，加快施工进度，模板支撑排架采用承插型盘扣式钢管支撑技术，真正体现了施工的“高效、便捷”。

二、支撑设计

本工程标准层模板支撑采用承插型盘扣式钢管支撑体系，其架体节点构造要求（详见附图1）：承插型盘扣式插销采用8mm厚的型钢成品支撑，盘口及插销与主要立杆及纵横杆之间采用双面满焊焊接，连接盘的厚度为8㎜，焊接接头有现场取样作节点抗压、抗拉试验，试验值为纵向抗压15KN，横向抗拉25KN，符合要求。立杆纵横杆采用φ48×3.5钢管作主要的骨架构件，立杆上的第一个盘扣件距离地面300mm，第一道水平拉杆作为扫地杆，第二个盘口件距离第一个盘口件1700mm作为第二道水平拉杆；由于该工程开间大小不规则，一般纵横水平杆长度采用600mm、900mm、1200mm三种规格布置。

三、施工要点

（一）主要构配件制作要点

1、钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管；

2、钢管应平直，直线度允许偏差为管长的1/500，两端面应平整，不得有斜口、毛刺；

3、铸件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净；

4、冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；

5、各焊缝有效焊缝高度应符合本规程第3.2.4条的规定，且焊缝应饱满，焊药清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷；

6、可调底座和可调托座的螺牙宜采用梯形牙，A型管宜配置Ø48丝杆和调节手柄、B型管宜配置Ø38丝杆和调节手柄, 丝杆直径不得小于36mm。可调底座和可调托座的表面应镀锌，镀锌表面应光滑，在连接处不得有毛刺、滴瘤和多余结块；

7、架体杆件及构配件表面应镀锌或涂刷防锈漆，涂层应均匀、牢固；

（二）搭设要求

1、模板支架立杆的构造应符合下列规定：

a、每根立柱底部应设置垫木和底座，顶部设可调顶托，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，安装时应保证上下同心。

b、在立柱底距地面300mm高处，沿纵横向水平方向设扫地杆

c、立柱需接长使用时，应采用对接，接长部位不得设在立杆下部，立柱接头在同一平面上应错开50cm以上。

2、支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm；

3、当梁模支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不应大于25mm；

4、安装此体系支撑架应水平搭设，首先根据支撑平面配置方案放置好立杆，4个为一基本组装单元，接着同时安装横杆及纵杆，并敲紧上盘扣，使节点紧固。并以此基本单元为起点，安装其它的支撑架单元杆件，随安装随调整加固，完成最底层的安装。当一层高度不能满足高度需要时，可采用立杆接高方法来解决。首先铺设操作平台板供安装人员站在上面操作，将立杆活接头安装在下层立杆上端部，这是上下层立杆连接的重要构件，安装上层立杆插入立杆接头内，注意与下立杆方向对正，先把上层4根立杆装好后再安装此基本单元的横杆及纵杆，接下来以此单元为基础安装此层支撑架的其它杆件，完成此层的构件搭设。按此方法可以垂直搭设完一层后继续搭设上层构件，最后安装上部可调托撑，至此完成了整个架体的搭设，最后进行上层钢管、木方和模板及其它部件的安装。

5、拆除此体系支撑架时，先放松上部的可调托撑，从一侧分单元逐件拆除，同时应将上部的模板及脚手板同步拆除。拆除的总原则是先装的后拆，后装的先拆。

6、支撑架单元组装完成后，应及时校正立杆垂直度、连杆的水平度、及单元组的整体方向，并及时紧固节点上盘扣，防止架体倾倒。安装上层构件时必须铺设必要的操作脚手板，确保操作人员安全。多层脚手架立杆应采用不同长度交错布置，立杆接长时，应将2根需连接的立杆和接头同时组装、调整。当架体超高时，必须在适当位置设与墙体的可靠连接，防止架体整体失稳，并增加侧向通长斜撑杆。

(6)梁板的钢管立杆、其纵横向间距相等或成倍数。

(7)模板支撑四角均应布置双向垂直剪刀撑。剪刀撑均应与框架柱、墙模板可靠连接。水平支撑与立杆应连接牢固，四周要与框架柱或剪力墙顶紧。

四、结语

通过对承插型盘扣式钢管支撑技术的应用，和原来的钢管扣件式排架搭设相比，每层排架搭设时间普遍能够提前3-6小时左右，对于承包班组来说节省了人工，该体系材料也能够在以后住宅楼工程中重复利用，“高效、便捷”能够得到完全的体现，也得到了现场施工人员的一致肯定。

第二篇：承插型盘扣式楼板模板支架计算书

承插型盘扣式楼板模板支架计算书

依据规范:

《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010

《建筑施工模板安全技术规范》JGJ

162-2008

《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

《钢结构设计规范》GB50017-2003

《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

计算参数:

盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0

N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

模板支架搭设高度为6.0m，立杆的纵距

b=1.20m，立杆的横距

l=1.20m，脚手架步距

h=1.50m。

立杆钢管类型选择：B-LG-1500(Φ48×3.2×1500);

横向水平杆钢管类型选择：A-SG-1200(Φ48×2.5×1140);纵向水平杆钢管类型选择：A-SG-1200(Φ48×2.5×1140);

横向跨间水平杆钢管类型选择：A-SG-1200(Φ48×2.5×1140);

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方50×70mm，间距200mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

梁顶托采用双钢管φ48×3.0mm。

模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。

倾倒混凝土荷载标准值1.00kN/m2，施工均布荷载标准值5.00kN/m2。

图

盘扣式楼板支撑架立面简图

图

楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元

钢管惯性矩计算采用

I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用

W=π(D4-d4)/32D。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值

q1

=

25.100×0.200×1.200+0.200×1.200=6.264kN/m

活荷载标准值

q2

=

(1.000+5.000)×1.200=7.200kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W

=

120.00×1.80×1.80/6

=

64.80cm3；

I

=

120.00×1.80×1.80×1.80/12

=

58.32cm4；

(1)抗弯强度计算

f

=

M

/

W

[f]

其中

f

——

面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

M

——

面板的最大弯距(N.mm)；

W

——

面板的净截面抵抗矩；

[f]

——

面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

M

=

0.100ql2

其中

q

——

荷载设计值(kN/m)；

经计算得到

M

=

0.100×(1.20×6.264+1.40×7.200)×0.200×0.200=0.070kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值

f

=

0.070×1000×1000/64800=1.086N/mm2

面板的抗弯强度验算

f

[f],满足要求!

(2)抗剪计算

T

=

3Q/2bh

[T]

其中最大剪力

Q=0.600×(1.20×6.264+1.4×7.200)×0.200=2.112kN

截面抗剪强度计算值

T=3×2112.0/(2×1200.000×18.000)=0.147N/mm2

截面抗剪强度设计值

[T]=1.40N/mm2

面板抗剪强度验算

T

[T]，满足要求!

(3)挠度计算

v

=

0.677ql4

/

100EI

[v]

=

l

/

250

面板最大挠度计算值

v

=

0.677×6.264×2004/(100×6000×583200)=0.019mm

面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!

二、支撑木方的计算

木方按照均布荷载计算。

1.荷载的计算

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11

=

25.100×0.200×0.200=1.004kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q12

=

0.200×0.200=0.040kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值

q2

=

(5.000+1.000)×0.200=1.200kN/m

静荷载

q1

=

1.20×1.004+1.20×0.040=1.253kN/m

活荷载

q2

=

1.40×1.200=1.680kN/m

计算单元内的木方集中力为(1.680+1.253)×1.200=3.520kN

2.木方的计算

按照三跨连续梁计算，计算公式如下:

均布荷载

q

=

3.519/1.200=2.933kN/m

最大弯矩

M

=

0.1ql2=0.1×2.93×1.20×1.20=0.422kN.m

最大剪力

Q=0.6×1.200×2.933=2.112kN

最大支座力

N=1.1×1.200×2.933=3.871kN

木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W

=

5.00×7.00×7.00/6

=

40.83cm3；

I

=

5.00×7.00×7.00×7.00/12

=

142.92cm4；

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度

f

=

M/W

=0.422×106/40833.3=10.34N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)木方抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q

=

0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

T

=

3Q/2bh

[T]

截面抗剪强度计算值

T=3×2112/(2×50×70)=0.905N/mm2

截面抗剪强度设计值

[T]=1.30N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

(3)木方挠度计算

挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)

得到q=1.044kN/m

最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×1.044×1200.04/(100×9000.00×1429167.0)=1.139mm

木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!

三、托梁的计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

集中荷载取木方的支座力

P=

3.871kN

均布荷载取托梁的自重

q=

0.080kN/m。

托梁计算简图

托梁弯矩图(kN.m)

托梁剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

托梁变形计算受力图

托梁变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩

M=

2.837kN.m

经过计算得到最大支座

F=

25.688kN

经过计算得到最大变形

V=

2.257mm

顶托梁的截面力学参数为

截面抵抗矩

W

=

8.98cm3；

截面惯性矩

I

=

21.56cm4；

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度

f

=

M/W

=2.837×106/1.05/8982.0=300.81N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度大于205.0N/mm2,不满足要求!建议增加顶托梁数量或调整间距！

(2)顶托梁挠度计算

最大变形

v

=

2.257mm

顶托梁的最大挠度小于1200.0/400,满足要求!

四、立杆的稳定性计算荷载标准值

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架钢管的自重(kN)：

NG1

=

0.133×6.000=0.798kN

钢管的自重计算参照《盘扣式规范》附录A。

(2)模板的自重(kN)：

NG2

=

0.200×1.200×1.200=0.288kN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3

=

25.100×0.200×1.200×1.200=7.229kN

经计算得到，静荷载标准值

NG

=

(NG1+NG2)

=

8.314kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值

NQ

=

(5.000+1.000)×1.200×1.200=8.640kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N

=

1.20NG

+

1.40NQ

五、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

其中

N

——

立杆的轴心压力设计值，N

=

22.07kN

φ

——

轴心受压立杆的稳定系数,由长细比

l0/i

查表得到；

i

——

计算立杆的截面回转半径

(cm)；i

=

1.59

A

——

立杆净截面面积

(cm2)；

A

=

4.50

W

——

立杆净截面抵抗矩(cm3)；W

=

4.73

σ

——

钢管立杆抗压强度计算值

(N/mm2)；

[f]

——

钢管立杆抗压强度设计值，[f]

=

300.00N/mm2；

l0

——

计算长度

(m)；

参照《盘扣式规范》2010，由公式计算

顶部立杆段：l0

=

h＇+2ka

(1)

非顶部立杆段：l0

=

ηh

(2)

η——

计算长度修正系数，取值为1.200；

k

——

计算长度折减系数，可取0.7；

a

——

立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a

=

0.20m；

l0=1.800m；λ=1800/15.9=113.208,φ=0.387

σ=22073/(0.387×450)=116.540N/mm2,立杆的稳定性计算

σ<

[f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩

MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9

MW=0.9×1.4Wklah2/10

其中

Wk

——

风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=uz×us×w0

=

0.500×1.090×0.138=0.075kN/m2

h

——

立杆的步距，1.50m；

la

——

立杆迎风面的间距，1.20m；

lb

——

与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；

风荷载产生的弯矩

Mw=0.9×1.4×0.075×1.200×1.500×1.500/10=0.026kN.m；

Nw

——

考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

立杆Nw=1.200×8.314+1.400×8.640+0.9×1.400×0.026/1.200=22.100kN

l0=1.8m；λ=1800/15.9=113.208,φ=0.387

σ=22100/(0.387×450)+26000/4730=121.718N/mm2,立杆的稳定性计算

σ<

[f],满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

六、盘扣式模板支架整体稳定性计算

盘扣式模板支架架体高度小于8m，依据规范不需要进行整体抗倾覆验算。

仅供参考

第三篇：承插型盘扣式车库支模技术交底

模板安装技术交底

工程名称：虢镇茗苑五福综合楼

交底部位：车库模板支撑架

1、本工程车库模板支撑体系采用承插型盘扣式脚手架，架子搭设必须满足JG231-2010相关规定：

1）立管支撑的基础必须稳固、牢靠

2）立管底部设支座（木片）（注意后浇板带）3）立管下部不能设调节丝杠

4）立管间距不得大于1.2米，沿梁轴线方向不得大于0.9米；5）立杆间设置的纵横双向水平杆不得大于1.2米，最下一层水平杆离地高度不大于300mm；架体立杆顶端必须设置纵横双向水平杆；

6）杆件间的连接盘口必须完好和正确使用（盘口坏的不得使用）

7）架体四周设置八字斜拉杆，并每排每列设置一组同高十字斜拉杆.2、车库部分墙柱梁分两段施工，其中先支设车库外墙及附壁柱模板浇筑砼，后支设框架柱、顶板、梁模板浇筑砼。

3、框架柱模板外侧用丝杆和槽钢或双钢管拉设加固，下部间距应400㎜，上部可适当放宽，但不应少于8道.4、车库柱底标高为-6.7米，车库顶板砼上平标高为-0.05米（-1.05米、-1.5米、-1.70米，现浇板厚250㎜，即板底支模高度为-1.75米。

5、地下挡墙总高度（最高）为6650mm，支模沿长度方向竖向放置50mm×70mm 木方作为竖向背楞，间距300mm；方木外侧设横向双钢管大龙骨，双钢管用（3型卡）钢垫板和止水φ12 对拉螺栓加固，其间距从墙底至-4.0米间设10道，-4.0米至-1.50米处设4道，设置时下面间距小上面大，第一道对拉螺栓距地越小越好，且不大于200mm，以防墙根部胀模。墙模内侧支撑与满堂架拉牢，形成一整体，外侧支撑与外架连接牢固。

6梁模板采用木胶板，支设梁模板前，应按尺寸先将梁底、梁侧模板加工好，并将底模钉上木方；支模板时按梁的轴线位置搭设两排脚手架，按梁底标高线底9㎝搭设水平小横钢管，再安放梁底模，底模两侧钉设侧模，侧模和底模下衬的木方要钉牢，尽量减少漏浆，使浇筑出的梁边角整齐，减小修补的工作量。梁侧小立杆间距为600mm，立杆间距600mm。

梁高度超过750mm，应加设φ12 对拉螺栓；跨度大于4m 梁起拱1-3/1.000。

交底人： 接受人：

年 月 日 年 月 日

第四篇：承插型盘扣式梁支架计算书1760

安全设施计算软件(2012)

PKPM软件出品

承插型盘扣式梁模板支架计算书

依据规范: 《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 计算参数: 盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。

模板支架搭设高度为9.0m，梁截面 B×D=600mm×1700mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.60m，脚手架步距 h=1.20m，立杆钢管类型选择：A-LG-3000(Φ60×3.2×3000);

横向水平杆钢管类型选择：A-SG-900(Φ48×2.5×840);纵向水平杆钢管类型选择：A-SG-900(Φ48×2.5×840);

横向跨间水平杆钢管类型选择：B-SG-2000(Φ42×2.5×1940);梁底增加2道承重立杆。

面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方40×70mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑木方长度 0.60m。梁顶托采用双钢管φ48×2.8mm。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。

模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。

倾倒混凝土荷载标准值1.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。安全设施计算软件(2012)

PKPM软件出品

扣件计算折减系数取1.00。

钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.500×1.700×0.600+0.200×0.600=26.130kN/m 活荷载标准值 q2 =(1.000+0.000)×0.600=0.600kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 60.00×1.20×1.20/6 = 14.40cm3；

截面惯性矩 I = bh3/12 = 60.00×1.20×1.20×1.20/12 = 8.64cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

(1)抗弯强度计算

f = M / W < [f] 其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

M —— 面板的最大弯距(N.mm)；

W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取12.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；

经计算得到 M = 0.100×(1.20×26.130+1.40×0.600)×0.100×0.100=0.032kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.032×1000×1000/14400=2.236N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算 安全设施计算软件(2012)

PKPM软件出品

T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×26.130+1.4×0.600)×0.100=1.932kN

截面抗剪强度计算值 T=3×1932.0/(2×600.000×12.000)=0.402N/mm截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

(3)挠度计算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×26.130×1004/(100×6000×86400)=0.034mm 面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!

二、梁底支撑木方的计算

（一）梁底木方计算

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.500×1.700×0.100=4.335kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.200×0.100×(2×1.700+0.600)/0.600=0.133kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 =(0.000+1.000)×0.600×0.100=0.060kN 安全设施计算软件(2012)

PKPM软件出品

均布荷载 q = 1.20×4.335+1.20×0.133=5.362kN/m 集中荷载 P = 1.40×0.060=0.084kN

0.08kN 5.36kN/mA 600B

木方计算简图

0.0000.254

木方弯矩图(kN.m)1.650.040.04

木方剪力图(kN)

1.65

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

4.47kN/mA 600B

变形计算受力图

0.0000.721

木方变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为 安全设施计算软件(2012)

PKPM软件出品

N1=1.651kN N2=1.651kN

经过计算得到最大弯矩 M= 0.253kN.m 经过计算得到最大支座 F= 1.651kN 经过计算得到最大变形 V= 0.721mm 木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.00×7.00×7.00/6 = 32.67cm3；

截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.00×7.00×7.00×7.00/12 = 114.33cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =0.253×106/32666.7=7.75N/mm2 木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算

截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×1.650/(2×40×70)=0.884N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求!

(3)木方挠度计算 最大变形 v =0.721mm 木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!

（二）梁底顶托梁计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。安全设施计算软件(2012)

PKPM软件出品

均布荷载取托梁的自重 q= 0.075kN/m。

1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kNAB 600 600 600

托梁计算简图

0.578

托梁弯矩图(kN.m)3.163.161.511.514.134.132.482.480.830.835.095.093.443.441.791.790.140.141.511.513.163.160.468

托梁剪力图(kN)0.140.141.791.793.443.445.095.090.830.832.482.484.134.13

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kNAB 600 600 600

托梁变形计算受力图

0.0180.281

托梁变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M= 0.577kN.m 经过计算得到最大支座 F= 10.866kN 经过计算得到最大变形 V= 0.281mm 安全设施计算软件(2012)

PKPM软件出品

顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.50cm3； 截面惯性矩 I = 20.39cm4；

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =0.577×106/1.05/8496.0=64.68N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算

最大变形 v = 0.281mm 顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求!

三、双槽钢托梁计算

盘扣式模板支架可采用双槽钢搁置在连接盘上作为支撑模板面板及楞木的托梁。双槽钢型钢类型选择为[5号槽钢

1、双槽钢托梁受弯承载力计算

双槽钢水平杆上的弯矩按下式计算：

M = F×c

式中：M－双槽钢弯矩；

：F－单根双槽钢托梁承担的竖向荷载一半；

：c－模板木楞梁至双槽钢托梁端部水平距离。双槽钢托梁的受弯承载力应满足： M / W < f 式中：W－双槽钢的截面模量;f－钢材强度取205N/mm2。

M=10.87×0.00=0.00 kN.m

M / W = 0.00×20.80×1000 = 0.00N/mm2 双槽钢托梁受弯强度 M / W < f，满足要求!安全设施计算软件(2012)

PKPM软件出品

2、双槽钢托梁挠度计算

双槽钢托梁的挠度应符合下式规定：

经计算 Vmax = 0.00mm 双槽钢托梁挠度 Vmax < [v]=600/150和10mm，满足要求!

四、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：

双槽钢托梁的最大支座反力 N1=10.91kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2 = 1.20×1.904=2.285kN N = 10.906+2.285=13.190kN φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径(cm)；i = 2.01 A —— 立杆净截面面积(cm2)； A = 5.71 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 7.70 σ —— 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 270.00N/mm2； l0 —— 计算长度(m)； 参照《盘扣式规范》2010，由公式计算

顶部立杆段：l0 = h'+2ka(1)非顶部立杆段：l0 = ηh(2)η—— 计算长度修正系数，取值为1.000； 安全设施计算软件(2012)

PKPM软件出品

k —— 计算长度折减系数，可取0.7；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； l0=1.480m；λ=1480/20.1=73.632, φ=0.687 σ=13190/(0.687×571)=37.963N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.300×1.000×0.138=0.041kN/m2 h —— 立杆的步距，1.20m； la —— 立杆迎风面的间距，0.60m；

lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；

风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×1.4×0.041×0.600×1.200×1.200/10=0.005kN.m； Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

立杆Nw=10.906+1.200×1.904+0.9×1.400×0.005/0.600=13.200kN l0=1.48m；λ=1480/20.1=73.632, φ=0.687 σ=13200/(0.687×571)+5000/7700=38.847N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

五、梁模板支架整体稳定性计算

依据盘扣式规范JGJ 231-2010 和混凝土施工规范GB 50666-2011：

盘扣式梁模板支架应按混凝土浇筑前和混凝土浇筑时两种工况进行抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： 安全设施计算软件(2012)

PKPM软件出品

MT

式中： MT－支架的倾覆力矩设计值；

MR－支架的抗倾覆力矩设计值。

支架自重产生抗倾覆力矩：

MG1 = 0.9×1.904/0.600×8.400×8.400/2 = 100.752kN.m 模板自重产生抗倾覆力矩：

MG2 = 0.9×0.200×0.600×0.600×8.400/2 = 0.272kN.m 钢筋混凝土自重产生抗倾覆力矩：

MG3 = 0.9×25.500×0.600×1.700×0.600×8.400/2 = 58.991kN.m 风荷载产生的倾覆力矩：

wk = 0.300×1.000×0.138 = 0.041kN/m2

Mw = 1.4×0.041×0.600×9.0002 / 2 = 1.408kN.m 附加水平荷载产生倾覆力矩(附加水平荷载取永久荷载的2%)：

永久荷载(包括支架、梁模板、钢筋混凝土自重)为 42.332kN 附加水平荷载：Fsp = 42.332×2% = 0.847kN Msp = 1.4×0.847×9.000 = 10.668kN.m 工况一：混凝土浇筑前

倾覆力矩 MT=1.000×1.408=1.408kN.m

抗倾覆力矩 MR=100.752+0.272=101.024kN.m 浇筑前抗倾覆验算 MT < MR，满足整体稳定性要求！工况二：混凝土浇筑时

倾覆力矩 MT=1.000×10.668=10.668kN.m

抗倾覆力矩 MR=100.752+0.272+58.991=160.014kN.m 浇筑时抗倾覆验算 MT < MR，满足整体稳定性要求！模板支撑架计算满足要求！

第五篇：承插型盘扣式钢管支架施工,监理审查验收要点

湖南省

湖南省

湖南省

湖南省

湖南省

湖南省

湖南省

湖南省

湖南省

湖南省

湖南省

湖南省