新规范混凝土梁裂缝控制验算计算书

第一篇：新规范混凝土梁裂缝控制验算计算书

结构构件计算书

裂缝控制验算计算书

项目名称_____________日 期_____________ 设 计 者_____________校 对 者_____________

一、构件编号: L-1

二、示意图

三、依据规范: 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)

四、计算信息 1.几何参数

截面类型 T形

截面宽

b=400mm 截面高

h=1200mm 受压翼缘宽 bf'=1000mm 受压翼缘高 hf'=120mm 2.材料信息

混凝土等级 C30 f2tk=2.01N/mm

钢筋种类 HRB400 E

2s=200000.00N/mm

钢筋类型 带肋钢筋

纵筋相对粘结特性系数 νi=1.000 纵筋根数、直径: 第1种纵向钢筋:8f25 纵筋实配面积 A2s=3927mm 3.计算信息

受弯 αcr=1.90 受拉钢筋合力点至近边距离 as=60mm 混凝土保护层厚度 c=30mm 最大裂缝宽度限值 ωlim=0.300mm 4.荷载信息

荷载效应准永久组合计算的弯矩值 Mq=900.000kN*m

五、计算过程

1.计算有效受拉混凝土截面面积Ate

Ate=0.5*b*h =0.5*400*1200

第1页，共2页

结构构件计算书

=240000mm2

2.计算纵向钢筋配筋率ρte

ρte=As/Ate

=3927/240000 =0.016 3.计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq

d2eq=Σnidi/Σniνidi

=(8*252)/(8*25*1.000)=25.000mm 4.计算构件受拉区纵向钢筋的应力σs

h0=h-as =1200-60 =1140mm σs=1000000*Mq/(0.87*As*h0)=1000000*900.000/(0.87*3927*1140)=231.078N/mm2

5.计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ

ψ=1.1-(0.65*ftk/(ρte*σs))=1.1-(0.65*2.010/(0.016*231.078))=0.754 6.计算最大裂缝宽度ωmax

ωmax=αcr*ψ*σs/Es(1.9*c+(0.08*deq/ρte))=1.900*0.754*231.078/200000.000*(1.9*30.000+(0.08*25.000/0.016))=0.297mm ωmax=0.297mm<=ωlim=0.300mm,满足要求!

第2页，共2页

第二篇：新规范35m箱梁计算书.

第一章 概述 总体概述

上部箱梁构造为 5×35连续小箱梁, 桥宽 12.25米, 由 4榀小箱梁联结构成, 布置图如下图所示。设计荷载公路Ⅰ级。本计算只对边梁单榀箱梁进行分析, 模 的主要规范有: 1.《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004 2.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004 3.《公路工程技术标准》(JTGB01-2003(一 技术指标 设计荷载:公路Ⅰ级。

桥面宽度:0.5+11.25+0.5=12.25米,单幅桥。

标准桥面横坡:2% 跨径:35米

斜度:0°, 10°,20°,30°,40° 主梁片数:4片梁。预制梁长:34.3米。预制梁高:1.8米。

桥面铺装:9cm 沥青混凝土。混凝土调平层 : 8cm50号混凝土。(二 相关参数 相对温度 75% 桥面板与其它部分的温差为±5° 预应力管道成形为钢波纹管 管道摩擦系数 u=0.25 管道偏差系数 λ=0.0025l/米 钢筋回缩和锚具变形为 6mm(三 主要材料 1.混凝土材料

预制箱梁、横隔板 50号混凝土

现浇连续段、封锚端、湿接缝 50号混凝土

现浇桥面层 50号混凝土

主梁采用 50号混凝土,力学性能见表 1.1 混凝土力学性能表 表 1.1 预应力筋均采用符合 ASTM A416-96a标准的高强低松弛 270级钢绞线,公 称直径 φj15.24mm ,公称面积为 140mm 2,标准强度为 MPa R b y 1860

= , ,控制张

拉应力为 1395MPa。弹性模量为 MPa E y 5 10 95.1⨯ =。

(四预应力布置

预应力构造分为两种类型:顶板索和腹板连续索。预制小箱梁采用 OVM 型 锚具及配套的设备。箱梁顶板负矩钢束采用 BM15型锚具及配套的设备, 管道成 孔采用波纹扁管,且要求钢波纹扁管的钢带厚度不小于 0.35mm。预应力张拉采 用引伸量和张拉吨位双控。并以引伸量为主。引伸量误差不得超过-5%~10%。(五施工工序

⑴ 预制主梁,张拉预应力钢束。

⑵ 用天线吊装逐孔架设箱梁,要求现浇箱梁横隔板湿接缝。⑶ 现浇连续墩顶混凝土。

⑷ 待连续段混凝土达强度 95%后, 先两端张拉墩顶负弯矩钢束形成连续刚构体 系,再现浇桥面混凝土。

⑸ 待桥面板混凝土达到强度形成全截面后,安装伸缩缝及施工桥面系。(六活荷载分布影响系数

在计算活荷载横向分配系数时, 运用的软件为桥梁博士。采用的方法为刚接 板梁法。结果如下: 中跨横向分配系数表格 表 1.2

第二章 35米箱梁简支变刚构连续计算

一、结构计算模型

主梁高为 1.8米,宽为 2.4米,具体见图 2.1。在计算分析时,将 8㎝厚的现 浇防水混凝土及 9cm 厚的沥青混凝土简化为梁单元荷载作用在主梁之上,不考 虑其对刚度的贡献。选择了一跨 5联进行计算,将整个桥梁离散为 190个单元, 191个节点。单元划分示意图见图 2.2、图 2.3(图中只示出了半跨结构。

1.混凝土容重为 2.6吨 /米。

2.桥面铺装按 17厘米厚计算(8cm调平层, 9cm 沥青混凝土。3.护拦单侧重 0.8吨 /米。

5.温度荷载

顶板升温变化为 0―(+5.5―(+14度。顶板降温变化为 0―(-2.75―(-7度。

四、主要荷载组合 使用阶段计算了八种组合:(1恒载 +公路Ⅰ级(最大(2恒载 +公路Ⅰ级(最小(3恒载 +公路Ⅰ级(最大 +升温(4恒载 +公路Ⅰ级(最小 +升温(5恒载 +公路Ⅰ级(最大 +降温

(6恒载 +公路Ⅰ级(最小 +降温

五、施工阶段

在用 MIDAS 运行计算分析时,将结构模拟为 3个施工阶段,施工步骤如下 所示: ①阶段:预制梁:张拉底板钢束。

②阶段:浇注墩顶湿结缝,结构连续形成,张拉顶板预应力。③阶段:浇注桥面板,桥面铺装完成。施工阶段表格 表 2.1

六、应力计算结果

在上图中,其中 25,26,51单元为湿结缝单元, 1-37,40-75单元为预制 梁单元,表格中只列出 1-76单元的沿梁长法向应力的结果, 116-151与 154-190关于中心对称,故未列出。本文只取半对称跨 , 具体结果见表格 2.1~2.6: 施工阶段各截面的压应力(MPa 表 2.1 7

使用阶段各截面的压应力(MPa 表 2.2 9

公路Ⅰ级使用阶段各截面的压应力(MPa 表 2.3 宝天高速公路 35m 箱梁计算书 单元 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 杆端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 恒载＋汽车(MAX＋升温 上缘-1.97-4.19-4.55-4.69-5.03-5.46-5.94-2.97-3.56-4.18-4.67-5.14-5.63-6.07-0.99-1.38-1.71-1.97-2.15-2.27-2.16-1.99-1.74-1.43-6.58-6.21-5.80-5.41-5.00-4.45-3.93-6.95-6.53-6.17-5.89-5.79-5.45-3.18 下缘-3.20-8.55-8.53-8.47-8.82-9.12-9.40-10.80-11.00-11.20-10.50-9.80-8.92-8.11-9.01-8.32-7.75-7.29-6.95-6.84-7.07-7.41-7.87-8.45-7.44-8.14-8.91-9.54-10.10-9.85-9.59-8.15-7.81-7.45-7.06-7.06-7.02-1.70 恒载＋汽车(MIN＋升温 上缘-3.53-5.76-6.02-6.07-6.38-6.80-7.30-4.38-5.03-5.74-6.31-6.88-7.45-7.97-2.98-3.43-3.79-4.06-4.25-4.34-4.24-4.05-3.77-3.41-8.47-8.03-7.54-7.06-6.56-5.92-5.32-8.28-7.84-7.47-7.20-7.19-6.97-4.70 下缘-5.16-10.50-10.40-10.20-10.50-10.80-11.20-12.70-13.00

-13.40-12.80-12.20-11.50-10.70-11.70-11.10-10.60-10.20-9.83-9.68-9.91-10.20-10.70-11.20-10.10-10.70-11.30-11.80-12.30-11.80-11.40-9.87-9.47-9.08-8.69-8.80-8.93-3.61 11 宝天高速公路 35m 箱梁计算书 公路Ⅰ级使用阶段各截面的压应力(MPa 单元 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 表 2.4 下缘-5.69-5.71-5.88-6.07-6.64-7.21-7.76-8.27-8.78-9.34-9.16-8.88-8.48-8.13-7.81-7.58-7.45-7.41-7.51-8.03-8.47-9.05-9.77-10.60-9.87-10.80-11.80-12.60-13.40-13.20-13.10-11.80-11.60-11.50-11.50-11.80-12.20-6.93 杆端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 恒载＋汽车(MAX＋降温 上缘-2.46-2.46-2.38-2.29-2.27-2.30-2.41-2.60-2.87-3.18-3.41-3.64-3.88-4.09-4.25-4.34-4.37-4.33-4.21-3.74-3.40-2.98-2.48-1.90-6.78-6.16-5.50-4.85-4.19-3.41-2.66-5.48-4.85-4.24-3.67-3.37-2.86-0.56 12 下缘-5.69-5.66-5.63-5.64-5.90-6.17-6.43-6.64-6.83-7.07-6.70-6.24-5.70-5.23-4.82-4.52-4.33-4.27-4.36-4.93-5.42-6.07-6.88-7.83-7.22-8.30-9.44-10.40-11.40-11.40-11.40-10.20-10.10-9.99-9.83-10.10-10.20-4.97 恒载＋汽车(MIN＋降温 上缘-2.47-2.50-2.58-2.65-2.87-3.14-3.46-3.87-4.34-4.83-5.21-5.57-5.91-6.20-6.43-6.58-6.65-6.62-6.51-6.01-5.63-5.15-4.59-3.93-8.68-7.96-7.20-6.43-5.66-4.77-3.94-6.69-6.03-5.45-4.98-4.78-4.40-2.12 宝天高速公路 35m 箱梁计算书 单元 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 杆端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 恒载＋汽车(MAX＋降温 上缘-0.56-2.81-3.17-3.32-3.65-4.06-4.53-1.52-2.10-2.70-3.20-3.69-4.18-4.64 0.47 0.06-0.28-0.55-0.75-0.88-0.79-0.62-0.39-0.08-5.27-4.91-4.51-4.13-3.73-3.22-2.73-5.79-5.40-5.07-4.81-4.72-4.38-2.10 下缘-4.97-10.30-10.20-10.20-10.50-10.90-11.20-12.70-12.90-13.30-12.60-11.80-10.90-10.10-11.00-

10.30-9.68-9.21-8.86-8.72-8.93-9.26-9.70-10.30-9.24-9.93-10.70-11.30-11.90-11.50-11.10-9.63-9.22-8.81-8.38-8.37-8.33-3.04 恒载＋汽车(MIN＋降温 上缘-2.12-4.37-4.64-4.70-4.99-5.40-5.89-2.94-3.57-4.26-4.84-5.43-6.01-6.54-1.53-1.99-2.36-2.64-2.85-2.95-2.86-2.68-2.42-2.07-7.16-6.73-6.26-5.78-5.29-4.69-4.12-7.12-6.71-6.37-6.13-6.12-5.91-3.62 下缘-6.93-12.20-12.10-11.90-12.20-12.60-13.00-14.50-14.90-15.40-14.80-14.20-13.40-12.70-13.70-13.10-12.50-12.10-11.70-11.60-11.80-12.10-12.50-13.00-11.90-12.50-13.10-13.60-14.00-13.50-13.00-11.40-10.90-10.40-10.00-10.10-10.20-4.94 13 宝天高速公路 35m 箱梁计算书 结论： 由上面的计算结果可看出(压应力为负，拉应力为正，在施工阶段过程中，压应力最大值为 12.9MPa<21MPa；成桥后，最大压应力，13.7MPa<20 MPa 能够 满足要求。在正常使用荷载作用下，压应力最大值为 15.4MPa<16.2 MPa；最大 拉应力 0.47MPa<1.85MPa，能够满足要求。14

第三篇：自约束裂缝控制计算书

自约束裂缝控制计算书

清远供电局生产调度综合楼工程；属于框架结构;地上21层;地下1层；建筑高度：89.00m；标准层层高：4.00m ；总建筑面积：33900.00平方米；总工期：1001天；施工单位：江苏省建工集团有限公司。

本工程由清远供电局投资建设，广东新豪斯建筑设计有限公司设计，0地质勘察，广州市广州工程建设监理有限公司监理，江苏省建工集团有限公司组织施工；由郑辛亥担任项目经理，刘宝翔担任技术负责人。

一、计算原理,(依据<<建筑施工计算手册>>): 浇筑大体积混凝土时,由于水化热的作用,中心温度高,与外界接触的表面温度低, 当混凝土表面受外界气温影响急剧冷却收缩时,外部混凝土质点与混凝土内部各质点之间

相互约束,使表面产生拉应力,内部降温慢受到自约束产生压应力.则由于温差产生的最大

拉应力和压应力可由下式计算:

式中 σt,σc ——分别为混凝土的拉应力和压应力(N/mm2);E(t)——混凝土的弹性模量(N/mm2);α ——混凝土的热膨胀系数(1/℃);△T1 ——混凝土截面中心与表面之间的温差(℃);ν ——混凝土的泊松比,取0.15 － 0.20;由上式计算的σt如果小于该龄期内混凝土的抗拉强度值, 则不会出现表面裂缝, 否则则有可能出现裂缝,同时由上式知采取措施控制温差△T1就有可有效的控制表面裂缝的出现.大体积混凝土一般允许温差宜控制在20℃ － 25℃范围内.二、计算: 取E0=3.15 × 104N/mm2,α=1 × 10-5,△T1=11.00℃,ν = 0.18

1)混凝土在3.00d 龄期的弹性模量,由公式:

计算得: E(3)=0.75 × 104N/mm2

2)混凝土的最大拉应力公式:

计算得: σt = 0.67N/mm2

3)混凝土的最大压应力公式:

计算得: σc = 0.33N/mm2

4)3d龄期的抗拉强度公式:

计算得: ft(3)=0.77N/mm2

结论：因内部温差引起的拉应力小于该龄期内混凝土的拉抗强度值，所以满足要求。

第四篇：新规范下桥梁上部结构设计验算内容

新规范下上部结构设计验算内容

一、预应力混凝土梁 1.结构抗裂验算

参照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（以下简称桥规）6.3.1条，对预应力混凝土受弯构件进行正截面和斜截面抗裂验算。（1）正截面拉应力要求

（一）全预应力构件短期效应组合预制构件（对应桥梁博士正常使用组合II）分段浇筑构件（对应桥梁博士正常使用组合II）即短期效应组合下不出现拉应力。

（二）A类构件短期效应组合短期效应组合（对应桥梁博士正常使用组合II）长期效应组合（对应桥梁博士正常使用组合I）即长期组合不出现拉应力，短期组合不超过限值。（2）斜截面主拉应力要求

（一）全预应力构件短期效应组合预制构件（对应桥梁博士正常使用组合II）现场浇筑构件（对应桥梁博士正常使用组合II）

（二）A类构件短期效应组合预制构件（对应桥梁博士正常使用组合II）现场浇筑构件（对应桥梁博士正常使用组合II）2.持久状况应力验算

持久状况预应力混凝土构件应力计算参照《桥规》7.1条的规定加以考虑。计算使用阶段正截面混凝土的法向压应力和斜截面混凝土的主压应力，并不得超过规定限值。考虑预加力效应，分项系数取1.0，并采用标准组合，汽车荷载考虑冲击系数。正截面验算：标准组合下构件边缘混凝土法向压应力（对应桥梁博士正常使用组合III）

正截面验算：标准组合下构件边缘混凝土主压应力（对应桥梁博士正常使用组合III）3.短暂状况应力验算

短暂状况预应力混凝土应力验算根据《桥规》7.2.8条，计算在预应力和构件自重等施工荷载作用下截面边缘的法向应力。要求：

法向压应力：（对应桥梁博士施工阶段应力）

4.持久状况承载能力极限状态验算（1）正截面抗弯承载能力

根据《桥规》5.1.5条，按基本组合进行持久状况正截面抗弯承载能力极限状态计算。（对应桥梁博士计算 承载能力组合I）（2）斜截面抗剪承载能力

根据《桥规》5.2.9～5.2.11条，进行持久状况斜截面抗剪承载能力极限状态计算。截面尺寸要求：，不满足时加大截面。混凝土承载能力：，不满足时需配箍筋。斜截面承载能力：

5.挠度验算

根据《桥规》6.5.3条，受弯构件在使用阶段挠度（乘以长期增长系数）在消除结构自重的影响下不超过计算跨径的1/600。6.预拱度设置

根据《桥规》6.5.4条，预应力产生的反拱值大于荷载短期效应组合计算的长期挠度时不设置预拱度，小于时取差值为预拱度。7.钢铰线应力

根据《桥规》7.1.5条，使用阶段受拉区钢铰线最大拉应力

8.最小配筋率 根据《桥规》9.1.12条，预应力受弯构件最小配筋率必须满足

9.预应力管道最小保护层

预应力曲线平面内、平面外混凝土最小保护层厚度参照《桥规》9.4.8条进行计算。面内：

面外：

二、钢筋混凝土梁

1.持久状况承载能力极限状态验算 参见预应力混凝土连续梁。2.裂缝宽度验算

根据《桥规》6.4条，钢筋混凝土构件在正常使用极限状态下应按短期效应组合并考虑长期效应影响进行验算。

3.挠度验算

参见预应力混凝土连续梁。4.预拱度设置

根据《桥规》6.5.4条，荷载短期效应组合并考虑长期效应影响

第五篇：挑梁计算书

说明：本计算书为挑梁计算书，悬挑部分上部有墙体！可能多数人实际计算时都没墙体，当然计算方法是一样的，只需去掉墙体荷载即可，希望此计算书能对大家有所帮助。

楼挑梁验算

一层E-F/7-9轴未按原设计修建墙体，一～四层均设置了挑梁。挑梁截面尺寸为b=240mm，h=400mm，上部钢筋3B14，下部钢筋2B12，箍筋Φ6@200，现对挑梁验算如下：

一、荷载及内力计算

挑梁荷载设计值计算如下：

双面粉刷的240mm厚砖墙

挑梁自重

以上总计荷载设计值

二、挑梁抗倾覆验算

砌体中挑梁抗倾覆验算按《砌体结构设计规范（GB

50003-2001）》第7.41～7.43条有关公式进行验算。计算简图见图1。

图

挑梁埋入砌体的长度，则计算倾覆点至墙外边缘的距离为：

则挑梁的荷载设计值对计算倾覆点产生的倾覆力矩为：

挑梁的抗倾覆荷载为图1虚线范围内的砌体重量、楼面恒荷载标准值以及圈梁重量之和。砌体重量标准值为：

楼面恒载有：100mm厚现浇板层重为，20mm厚1：2水泥砂浆面层重为。楼面恒荷载标准值总计为；则作用在挑梁埋入砌体的长度内的集中力（见图2）为：

图2

圈梁重量标准值为：

抗倾覆荷载标准值为：

楼面恒荷载作用点至墙外边缘的距离为1.30m，砌体重量作用点至外面边缘的距离为1.62m,圈梁重量作用点至外边缘的距离为1.74m，则作用点至外墙边缘的距离为：

挑梁的抗倾覆力矩设计值为：

满足抗倾覆要求。

三、正截面受弯承载力计算

砌体中挑梁抗倾覆验算按《砌体结构设计规范（GB

50003-2001）》第7.4.5条规定，挑梁的最大弯矩设计值与最大剪力设计值分别为：

已知挑梁截面尺寸为，则：，查表得

则所需受拉钢筋截面面积为：

实际采用的3B14则，满足要求。

四、斜截面受剪承载力计算

截面尺寸满足要求。

实际按构造要求配置了Ф6@200，计算不需要箍筋，满足要求。

五、挑梁下砌体局部受压承载力验算

根据《砌体结构设计规范（GB

50003-2001）》中式（7.4.4）验算，即：

其中，则:

砌体承载力满足要求。