同步电动机静态励磁系统灭磁回路故障分析及改进措施

第一篇：同步电动机静态励磁系统灭磁回路故障分析及改进措施

同步电动机静态励磁系统灭磁回路故障

原因分析及改进措施

赵会东

（神华鄂尔多斯煤制油分公司 检维修中心）

关键词： 同步电动机 励磁系统 灭磁回路

1.前言

大型炼化企业大量往复式压缩机组大量采用增安或隔爆型高压同步电动机拖动，单台容量最大达到8800KW，额定电压普遍采用6-10KV配电系统。

为满足现场防爆条件，机组采用旋转无刷同步电动机。

2.故障现象

2010年9月25日，在变电所值班人员巡检过程中发现2#循环氢同步压缩机（2800KW）停车后，静态励磁系统仍然在工作，当时静态励磁电流表指示为4.5A。励磁系统主机运行指示灯处于熄灭状态。励磁系统原理如下图所示：

3.故障原因分析 3.1.系统工作原理

机组正常启动后，高压断路器DL合闸，其辅助点DL（N.O）闭合，励磁柜内DLJ继电器得电，DLJ一对辅助接点（N.O）闭合，点亮YD电机运行指示灯；DLJ另一对辅助接点（N.O）闭合，送单板机系统，作为励磁系统投励或灭磁条件的判据。

机组正常停机后，高压断路器DL分闸，其辅助点DL（N.O）断开，励磁柜内DLJ继电器失电，DLJ一对辅助接点（N.O）断开，YD电机运行指示灯熄灭；DLJ另一对辅助接点（N.O）断开，送励磁控制系统，励磁控制系统接到DLJ（N.O）断开信号及主回路电流信号小于额定电流2%后，励磁控制系统灭磁继电器MJ得电启动灭磁继电器MCJ，MCJ得电后其常闭点断开，使得励磁接触器LC失电，完成机组励磁系统的灭磁工作。

3.2.系统故障原因分析

故障现象：1.励磁系统主机运行指示灯处于熄灭状态；2.静态励磁系统仍然在工作，当时静态励磁电流表指示为4.5A。

从现象判断，当时机组正常停机后，高压断路器DL却已分闸，其辅助点DL（N.O）已经断开，励磁柜内DLJ继电器已经失电，励磁系统人机界面显示主机电流为2A（属于采用误差），以上条件具备励磁系统应该灭磁。未灭磁的原因只能是励磁控制系统在主机停车过程中，未能正常工作进行灭磁。

4.改进措施 4.1.软件系统升级

励磁制造厂家将软件进行升级，优化采样逻辑，消除采样回路的干扰。

4.2.电气控制回路改进

1.在电气回路中增加辅助灭磁回路，在主机停车后，确保延时（2秒，可调）后，灭磁回路可靠动作灭磁。此回路还具有防止DL辅助点抖动，而误动灭磁的功能。

2.增加直流系统控制电源监察回路JQ2、JQ4及储能回路C，在正常情况下，直流电源通过二极管D及充电限流电阻R向储能电容C充电。在2路直流控制电源同时失电后，JQ2、JQ4失电，储能电容C通过JQ2、JQ4常闭点向保护出口继电器TCJ放电，TCJ继电器得电动作后（储能电容C的能量确保TCJ继电器励磁1S以上），其常开点送高压柜跳开主机断路器，避免同步机失磁后长期异步运行。

改进后的原理如下图：

5.结束语

改进后的励磁控制回路，经多次模拟试验，达到了预想的功能，消除了故障隐患，为大机组安全平稳运行提供了有力的保障。

姓名：赵会东

单位：神华鄂尔多斯煤制油分公司 检维修中心

联系地址：内蒙古鄂尔多斯市伊金霍洛旗乌兰木伦镇 邮编：017209 联系电话：0477-8283493

*** E-mail: hdongzhao@163.com

第二篇：提高及改进励磁系统运行可靠性的措施

提高及改进励磁系统运行可靠性的措施

宋顺一，陈启胜

（深圳妈湾发电总厂，广东深圳 518052）

［摘 要］ 主要介绍了妈湾发电总厂针对300 MW汽轮发电机“三机”励磁系统运行中暴露出的运行可靠性较低问题所采取的几点技术改进措施，如HWTA稳压电源、保护限制逻辑和备用励磁切换等回路改造方案。

［关键词］ 自动励磁调节器；稳压电源；保护及限制；备用励磁自动切换

妈湾发电总厂是90年代初新建投产的4×300MW的火力发电厂，发电机均为哈尔滨电机厂生产的QFSN－300－2型汽轮发电机，励磁系统采用三机励磁接线方式，配HWTA型励磁调节器。备用励磁调节采用400 Hz感应调压器和隔离变压器经二极管全波整流等部件组成。

通过统计7年来的故障情况（见表1），可以看出：我厂发电机励磁系统故障主要出现在励磁调节器上，而AVR稳压电源故障占40％，限制和保护误动作共计40％。针对这些问题采取了改进措施。稳压电源的改造

1．1 设计不同电源供电

原励磁调节器是由双路400 Hz供电的。稳压电源的输入电压接电源变压器的副边，原边接副励磁机电压，实际上是1路交流供电。如果这路电源故障，励磁调节器将失去工作电压，这是非常危险的。因此将1路直流逆变电源通过二极管与400 Hz稳压电源的输出端并联，从而提高了电源工作的可靠性。1．2 选用可靠性高的逆变电源

在4号机组大修中，将原来运行极不稳定的2路电源换成辽宁朝阳电源厂生产的军工级的逆变电源，型号分别为4NIC－QZ45／15V／3A；4NIC－FD45／15V／3A。1路接400 Hz电源变压器的输出，另1路接厂用220 V直流。从近几个月的运行效果来看，更换后的逆变电源运行比较可靠，电压没有任何波动（见图1）。

1．3 更换稳压电源部分元器件

·励磁调节器原稳压电源使用ZL－1A型整流桥，平均使用寿命不到半年，将其更换成整流功率大，发热温升小，性能较稳定的ZL－3A型整流桥后，平均使用寿命提高3到4倍。

·对使用WB－724H型稳压管的电源调节板，在集成块的4－8号脚之间加1个0．01μF的电容后，稳压电源±15 V输出纹波电压由原来的40 mV下降到3．5 mV，稳定效果明显。

·对使用IC-317型稳压管的电源调节板，在其表面加装1块约是其面积2～3倍的金属片散热，可使集成块表面温度从42℃下降到28℃（用红外线测温仪现场实测稳压集成块表面温度）。

·将稳压电源调节板中可调电阻由原来的100Ω／1．0 W，型号为WX－1．0换成WX－2．5型，从而消除可调电阻因接触不良、质量不好带来稳压电源输出不稳的问题。对限制和保护的改进

HWTA励磁调节器具有高起始特性，一般均配有过励磁保护、最大励磁电流限制和三级瞬时电流限制保护。原设计为主励磁机的励磁电流达到过励保护定时限整定值或瞬时3段整定值时直流跳开发电机并灭磁。从原出口跳闸逻辑电路图可以看出Q2、Q4三极管的重要性，其中1个损坏就会造成大型发电机与系统解列。为此，对HWTA的原有回路进行了改进，如跳闸出口回路加启动闭锁。

根据HWTA厂家资料，一般现场AVR限制保护定值如下：

最大励磁限制

MEL＝1．05～1．1 pu

过励保护

OXP＝1．2 pu 瞬时电流限制Ⅲ

ICL＝2．2 pu

主励转子电流经3个分流器接入AVR的3个DC／DC变送器。从各保护限制整定值可以看出：当过励保护K22继电器或瞬时电流限制Ⅲ段K16继电器动作时，K10和K20继电器均先已动作，因此，将K10、K20继电器接点作为闭锁元件接入出口跳闸回路。设计电路如图2，增加K22和K16动作报警信号，判别保护和限制是否处于完好状态。自动投入回路改进方案

我厂4台机组励磁系统的一次接线如图3所示。

工程设计时考虑的运行方式为：发电机并网AVR正常运行时，41E开关合上，400 Hz备用励磁调节回路交流侧隔离刀闸FK合上，直流输出电压为零，直流侧QF开关断开，备励1路处于热备用状态。当运行人员发现AVR故障先兆时，由运行人员手合QF开关，再调节备励输出电压，然后再断开AVR交流侧41E开关。这种人工手动切换方式，在多数AVR故障时，难以起到避免发电机失磁的作用，应尽量解决备用励磁装置的自动投入问题。解决的思路是：

（1）AVR正常运行时，备励手动大致跟踪AVR的输出；

（2）由发变组失磁保护判别AVR故障先分开41E开关，利用41E控制把手位置不对应来合备励QF开关；

（3）发变组保护动作时跳开发电机，同时跳41开关及QF开关并闭锁备励自投回路；

（4）发变组保护加装发电机过电压保护，具体接线见图

3、图4。

利用发电机带自动励磁调节器的实际转子电压测出对应的备励空载电压值，从而得到1条跟踪曲线，运行人员只要参照曲线适当调整即可。结束语

（1）HWTA型励磁调节器原设计上就存在着一些缺陷，例如励磁调节的公用部分出现故障，低励限制器不能限制；调节器DC通道运行中发生失磁，低励限制也不起作用。这些问题在妈湾电厂4台机组上已作了合理的改进，效果明显。

（2）即使使用微机励磁调节器，仍可沿用上述设计思想。

（3）在没有进行上述各种技术改造之前，我厂发电机因励磁系统元器件质量问题、安装工艺、设计等方面原因造成机组强迫停机率高达7％，通过改进，这项指标已下降到零，取得良好的经济效益。

第三篇：内燃机车励磁电路故障的分析及预防措施

内燃机车励磁电路故障的分析及预防措施 黑龙江交通职业技术学院王鹏轩

摘要：针对内燃机车励磁电路的常见故障进行分析，提出了处理措施及改进建议。关键词：内燃机车；励磁电路；处理方法 1 概述

DF4、DF5型内燃机车采用了测速发电机励磁系统。测速发电机为直流发电机, 由柴油机驱动向励磁机励磁, 励磁机发出三相交流电经整流后向主发电机励磁, 主发电机发出三相交流电经整流后向台牵引电机供电, 牵引电机为机车提供牵引动力。

励磁电路一旦发生故障, 牵引发电机将会因为失去励磁电流而不发电,使机车失去牵引动力, 造成机车不能运行的严重后果。励磁电路故障已成为影响机车运行质量、干扰正常运输秩序的惯性故障, 克服励磁电路故障已成了当务之急。2 故障统计

2007~2010机车励磁电路故障统计见表1。

表12007~2009机车励磁电路故障情况

上表10例故障中，励磁电路导线断裂5例，连锁虚接1例，Rlt电阻断裂2例，励磁机

故障1例，主发电机故障1例。3 原因分析

3.1 辅助触头虚接断路

637-638号、681-682号辅助触头因传动机构磨耗到限, 造成触头间接触不良, 虚接断路。3.2 Rlt电阻断损

（1）Rlt电阻安装螺母因安装架振动而松动, 造成电阻在安装座上失去固定而振动断裂。（2）Rlt电阻卡环与电阻丝间因卡环紧固螺丝没有拧紧, 造成虚接。虚接处因接触电阻变大, 发热量增多而导致电阻烧断。3.3 励磁电路导线断裂（1）DF5型机车后通风机尼龙绳联轴节位于励磁整流柜下方, 尼龙绳断裂后甩出, 将励磁整流柜接线刮断, 使机车断电。

（2）导线与线环间压紧力不足或线环与接线柱间紧固螺母松动时,该处接触电阻变大, 发热量增多, 致使导线烧断。3.4 励磁机不发电

励磁机接线盒内励磁绕组引出线与接线盒盖接触磨损, 导线绝缘橡胶磨破后在接线盒盖上形成个接地点短路, 励磁电流不经过励磁绕组而直接从接线盒盖上流过, 励磁绕组被短路导致励磁机不发电。

3.5 主发电机故障

主发电机碳刷因粉尘造成卡滞, 与滑环接触不好, 造成主发电机不发电。采取的措施

（1）将637-638号、681-682号辅助触头分别并联一对辅助触头, 形成双保险。当其中有对触头虚接时, 电路仍能保持导通。

（2）在珐琅管形电阻两端加装橡胶垫进行减振, 在双头螺杆两端加装双螺母, 防止螺母松动。

（3）对励磁电路Rlt电阻3管串联改为4管串并联, 每2管分别并联后再串联。当4管电阻中任意1管断路, 励磁机仍有励磁电流但此时机车功率较低。

（4）为防止尼龙绳断裂后, 影响励磁整流柜接线, 在通风机尼龙绳联轴节上方加装金属防护罩。

（5）为防止接地, 中检、小辅修时应分别在X7/5和2ZL接线处用500V兆欧表检测绝缘, 发现绝缘值低于0.25兆欧时应及时处理, 将故障排除在发生之前。

（6）对于重要部位, 如主发电机碳刷等加强他控, 实行质检员在检修记录上盖章确认后方可交车的交检制度。交车验收时验收员应再一次对上述部位进行把关验收。

（7）为方便运行途中处理故障, 提高励磁电路运行可靠性, 对励磁电路可进行技术改造, 具体改造方案, 见下图。

在励磁机励磁绕组上串联一阻值为30欧的珐琅管形电阻, 利用QD电机固定发电对励磁机进行励磁、万能转换开关作为操纵装置。

运行途中, 当出现机车原励磁与故障励磁均无效时, 可使用此套装置。先闭合8K使用固定发电, 再把万能转换开关打到故障位, 最后合2K、提主手柄即可正常走车。结束语

综上所述,内燃机车励磁电路虽然故障率较高、处理难度大, 但也有一定规律可循。只要措施正确, 管理得法, 就可以将故障控制在最小范围之内。

第四篇：提高发电机励磁系统可靠性的几点改进措施（写写帮整理）

提高发电机励磁系统可靠性的几点改进措施

孙启云，宋顺一，陈 田

（深圳妈湾发电总厂，广东省深圳市518052）

摘要：本文总结了妈湾发电总厂4台300 MW汽轮发电机励磁系统的运行经验，对HWTA自动励磁调节器暴露出的若干问题，如调节器稳压电源不可靠，保护及限制回路设计上存在原理缺陷等进行了分析。着重介绍了几点较为成熟的改进措施，并对备用励磁装置的自动投入作出了相应的二次回路设计说明。

关键词：自动励磁调节器；稳压电源；保护及限制；备用励磁自动投入 引言

妈湾发电总厂是20世纪90年代初新建投产的4×300 MW的火力发电厂，发电机均为哈尔滨电机厂生产的QFSN－300－2型汽轮发电机，励磁系统采用三机励磁接线方式，AVR为哈尔滨电机厂引进美国西屋公司技术配套生产的HWTA型自动励磁调节器。备用励磁调节采用400 Hz感应调压器和隔离变压器经二极管全波整流等部件组成。在7年来的运行维护过程中，妈湾电厂励磁系统暴露出的问题主要反应在HWTA型励磁调节器上，见表1。

从上述统计结果不难看出：妈湾电厂发电机励磁系统故障主要出现在励磁调节器上，而AVR稳压电源故障占40％，限制和保护误动作共计40％；针对这些问题我们采取了下列相应的改进措施。稳压电源的改造

2．1 设计不同电源供电

原励磁调节器是由双路400 Hz供电的。稳压电源的输入电压接电源变压器的副边，原边接副励磁机电压，实际上是一路交流供电。如果电源变压器原边或副励磁机的输出故障，励磁调节器将失去工作电压，这是非常危险的。因此笔者将一路直流逆变电源通过二极管与400 Hz稳压电源的输出端并联，从而提高了电源工作的可靠性，见图1，图2。

2．2 选用可靠性高的逆变电源

在＃4机组大修中，将原来运行极不稳定的两路电源换成接线简单、性能可靠、由辽宁朝阳电源厂生产的军工级的逆变电源，仍然采用两路供电的方式，一路接400 Hz电源变压器的输出，另一路接厂用220 V直流。从近两年的运行效果来看，更换后的逆变电源运行比较可靠，电压没有任何波动。如图3所示。

2．3 更换稳压电源部分元器件

（1）励磁调节器原稳压电源使用ZL－1A型整流桥，它存在整流功率小，容易发热温升大，性能不稳定等缺点。平均使用寿命不到半年，有时2个月就得更换1只。将其更换成额定电流为3 A性能相对稳定的ZL－3A型整流桥后，平均使用寿命提高3～4倍。

（2）对使用WB－724H型稳压管的电源调节板，在集成块的4号与8号脚之间加一个0．01μF的电容可以滤去直流电压中的谐波成分，保持稳压电源输出电压值平稳，测试结果显示：稳压电源输出的±15V电压加电容后其纹波电压由原来的40 mV下降到3．5 mV，稳压效果明显。

（3）对使用IC－317型稳压管的电源调节板，在其表面加装一块约是其面积2～3倍的金属散热片，可使集成块表面温度下降10℃以上。表2是现场实测的结果。

（4）将稳压电源调节板中可调电阻由原来的100Ω／1．0 W，WX－1．0型换成WX－2．5型，从而消除因可调电阻接触不良、阻值易变化带来的稳压电源输出不稳定的现象。对励磁调节器保护的改进

HWTA励磁调节器具有高起始响应特性，配有过励磁保护、最大励磁电流限制和三级瞬时电流限制保护。原设计为主励磁机的励磁电流达到过励保护定时限整定值或瞬时三段整定值时直接跳开发电机并灭磁。出口跳闸逻辑电路图见图

4、图

5、图6，从中可以看出三极管Q2、Q4的重要性。一个电子元件的损坏就会造成大型发电机与系统解列，这显然是极其不合理的。据了解，不少运行单位和我厂一样也发生过此类Q2、Q4三极管击穿，误跳发电机的事故。

为此，对HWTA的原有回路进行了一定的改进如跳闸出口回路加启动闭锁。根据厂家HWTA资料，一般现场AVR限制保护定值如下：

最大励磁限制MEL＝1．05～1．1 pu 过励保护OXP＝1．2 pu 瞬时电流限制ⅢICL＝2．2 pu

主励转子电流经3个分流器接入AVR的3个DC／DC变送器。根据各保护限制整定值可以看出：当过励保护K22继电器或瞬时电流限制III段K16继电器动作时，K10和K20继电器均先已动作，因此，将K10、K20继电器接点作为闭锁元件接入出口跳闸回路。设计电路如图7所示。

备用励磁装置自动投入回路设计

妈湾电厂4台机组励磁系统的一次接线如图8所示。

工程设计时考虑的运行方式为：发电机并网后AVR正常运行时，41E开关合上，400 Hz备用励磁调节回路交流侧隔离刀闸FK合上，直流输出电压为零，直流侧QF开关断开，备励一路处于热备用状态。当运行人员发现AVR故障先兆时，由运行人员手合QF开关再调节备励输出电压，然后再断开AVR交流侧41E开关。显然，这种人工手动切换方式在多数AVR故障时，难以避免发电机失磁、保证机组连续运行的积极作用。

为了实现“因励磁系统故障引起的发电机强迫停运次数不大于0．25次／年，励磁系统强行切除率不大于0．1％”［1，2］这两项经济指标，笔者认为在提高自动励磁调节器的调试维护水平基础上，应尽量解决备用励磁装置的自动投入问题。解决这一问题的思路是：①AVR正常运行时，备励手动大致跟踪AVR的输出［3］；②由发变组失磁保护判别AVR故障先分开41E开关，利用41E控制把手位置不对应来合备励QF开关；③发变组保护动作时跳开发电机，同时跳41开关及QF开关并闭锁备励自投回路；④发变组保护加装发电机过电压保护。

具体接线见图9和图10。

利用发电机带自动励磁调节器的实际转子电压测出对应的备励输出空载电压值，从而得到一条跟踪曲线，如图11所示。运行人员只要参照曲线适当调整即可。结语

（1）我国引进美国西屋公司技术生产的励磁调节器在设计上存在着一些缺陷——例如励磁调节器的公用部分出现故障时低励限制器不能限制等，调节器DC通道运行中发生失磁时低励限制也不起作用，形同虚设。目前这些问题在妈湾电厂4台机组上已作了合理的改进，方法简捷适用。

（2）在没有进行上述各种技术改造之前，妈湾电厂发电机因励磁系统元器件质量问题、安装工艺、设计等方面原因造成机组强迫停机率高达7％，通过改进这项指标已下降到零，取得良好的经济效益。

（3）即使将来将模拟调节器更新换代为微机励磁调节器，仍可沿用上述设计思想及其所取得的成果，使励磁系统运行更加可靠，让失磁保护在保护发电机乃至系统稳定方面发挥它应有而积极的作用。

参考文献：

［1］ 大型汽轮发电机自并励静止励磁系统技术条件［S］．国家电力行业标准DL／T650－1998．

［2］ 发电厂励磁及自动化新技术研讨会论文集［C］．武汉恒丰电工有限责任公司，武汉洪山电工技术研究所，1998，11．

［3］ 西北电力设计院编．电力工程电气设计手册［Z］．

第五篇：变压器差动保护励磁涌流误动分析及解决方案

变压器差动保护励磁涌流误动分析及解决方案

变压器在运行的过程中，很容易受到励磁涌流的影响而出现差动保护误动的问题，这样就会使得变压器的运行质量下降，变压器的电压调节作用就会大打折扣。因此，就需要采取有效的解决方案，针对出现误动的变压器进行有效的整改，从而保障变压器运行的有效性，使得其不会因为励磁涌流的影响，而出现误动的问题。下面本文就主要针对变压器差动保护励磁涌流误动进行深入的分析，并提出相应的解决方案。

1、变压器差动保护动作情况分析

1.1某220KV变压器差动保护动作原因分析。以某220KV变电站为例，针对其在充电的过程中，因为励磁涌流的影响，而使得变压器出现差动保护误动的情况进行分析。在励磁涌流的影响下，使得该变电站的2号主变出现了差动保护动作，从而使得变压器的三个侧面的断路器均出现了跳开的问题。具体可见图1。

从上述图中就可以了解到，当220KV变电站2号主变在充电的过程中，出现了空冲的情况，那么会使得C相差电流二次谐波量在9%上下波动。而这时候断路器所出现的跳闸电流也会随之消失一段时间，在这一时间段内，C相差电流二次谐波量会出现一定的增长，会增长到14%。在220KV变电站的2号主变中，主要采用的保护装置就是RCS-978型保护装置，该装置受到励磁涌流影响的主要判断依据就是分相制动原理。这种保护装置中采用的保护程序主要是利用的最早的一个版本，该保护装置中的相关软件在受到励磁涌流的影响下，虽然已经采用了浮动门槛进行保护，但是也使得C相差电流二次谐波量相应的减少，只占到整个装置二次谐波量的15%左右。如果继续维持这样的状况，那么就会使得二次谐波的闭锁性能被影响，从而使得该功能被大大的放开，这样就会使得变压器出现误动的问题。

1.2110KV良村变差动保护动作原因。下面以某110KV变压器为研究实例，针对该110KV变压器的差动保护动作出现的原因进行分析。110KV变压器的望良线6号杆中的B相在接地上出现了故障问题，导致114断路器无法进行接地保护，与接地之间的距离为1个动作，在出现接地故障后，114断路器的27ms范围内出现了严重的三相跳闸问题。同时导致了在1358ms范围内出现了重合闸口，使得144断路器能够实现有效的重合。另外，该变压器中的1号主变在受到励磁涌流的影响下，使得其比率制动的动作出现了迟缓，无法有效的避开励磁涌流的冲击，导致在1358ms路段上，1号主变器三个侧面的断路器的跳动动作均受到了影响，从而就会形成误动问题。详情可见图2。

从图2可以看出，110kV变在区外故障切除及恢复过程中，1号主变高压侧三相电流呈现励磁涌流特征，二次谐波百分比分别为66%、17%、75%。CST231A型保护装置励磁涌流的判据采用的是“或”制动原理。早期的CST231A装置，因为采样精度不高，为避免误闭锁保护，当某相差流小于icd门槛值后就不再参与谐波闭锁的计算，所以虽然A、C两相的谐波含量很高，但因为差流小于icd，所以没有闭锁保护；而B相的谐波含量为17%小于保护装置整定的20%闭锁定值，且处于动作区内，所以变压器差动保护动作。

2、励磁涌流造成差动保护动作的原因分析

根据相关的定律可以了解懂啊，在没有受到励磁涌流的影响下，或者是在没有出现差动保护动作的时候，如果变压器出现故障等问题，那么电流的和也只会表现为0。也就是说，无论电流波形是否出现变化，当输入电流与输出电流相等的情况下，差动保护电流都会是0，并不会出现误动的问题。通常而言，变压器保护都是由保护绕组以及铁芯所构成的。在变压器出现空载合闸情况的时候，或者是其出现了短路问题的时候，就会使得变压器的励磁电流相应的增大，而这样的励磁电流就可以被称作是励磁涌流。励磁涌流在流入到变压器中后，就会使得变压器出现差动保护动作，在一些特殊条件下，变压器就会出现误动的情况。所以，在对励磁涌流导致的差动保护动作进行有效的解决的过程中，就需要从保护定制以及保护原理这两个角度来制定相应的对策，从而防止误动问题的出现。

3、变压器差动保护二次谐波制动门槛整定值

3.1影响励磁涌流大小的因素。影响三相变压器空载合闸励磁涌流的因素很多。根据实践经验，在变压器进行变压器绕组变形和绕组直流电阻试验时，由于向变压器绕组注入了直流分量，其衰减时间较长，也会造成励磁涌流中二次谐波分量的减少。

3.2整定时应考虑的问题。现场和动模大量数据表明，一些正常变压器励磁涌流情况下的二次谐波分量往往比空投到变压器内部故障情况下的差电流中的二次谐波分量还要低。因此，需要从防误动和防拒动两方面综合考虑二次谐波制动门槛值的问题。

4、提高变压器差动保护躲避励磁涌流能力的措施

4.1差动保护定值整定。要想使得变压器在受到励磁涌流影响下，能够保持保护动作不变，就需要将差动保护的二次谐波制定定值设定为15%。而针对一些较为特殊的变压器，可以利用空充的方式来对变压器的二次谐波进行判明，在将变压器中的录波图二次谐波控制在15%以下的时候，则需要将变压器的差动保护二次谐波系数控制在12%左右，这样可以防止误动问题的出现。

4.2RCS-978型保护装置的整改措施。为了能够减少变压器差动保护误动的出现，就需要合理的对相关的保护软件进行升级处理。在对变压器进行空冲的时候，需要合理的利用保护装置来对将上下浮动的励磁涌流谐波所定到具体的值上，然后在空充开始的一段时间内到二次谐波系数降低到设定的值后，在时间逐步推移的过程中，使得二次谐波值尽可能的接近整定值，另外，要针对二次谐波定值的变化进行合理的分析，并且要采取辅助性的手段来对励磁涌流的影响进行判断，从而使得变压器的差动保护躲避能力可以相应的得到提升。

4.3CST231A型保护装置的整改措施。对保护软件进行升级：将原设计中当某相差流小于icd门槛值后就不再参与谐波闭锁的逻辑修改为分3个不同的二次谐波制动区域，并参与谐波闭锁的计算，以增强躲避励磁涌流的能力。

5、结语

本文针对2起变压器励磁涌流引起差动保护误动作的原因进行了分析，提出了提高变压器躲励磁涌流能力的相应措施，实施结果证明措施是有效的，明显降低了由于受变压器励磁涌流的影响造成变压器差动保护动作情况的发生。

（作者单位：黑龙江省绥化供电公司）