AK0+260盖板涵现场预制满堂支架计算书

第一篇：AK0+260盖板涵现场预制满堂支架计算书

涵洞盖板现场预制满堂支架计算书

1、工程概况：

（1）AK0+260涵洞净高4m，净跨径6m。由于盖板预制和吊装场地不能满足施 工要求，因此采取满堂支架现场预制的方法。

（2）支架布置形式，自上而下分别为15mm木胶板，5cm*10cm方木，直径48mm的钢管，可调顶托。立杆纵距和横距90cm*90cm，立杆步距最大150cm。

支架布置图如下：

15mm厚木胶板5cmx10cm方木直径48mm普通钢管顶托100400600160片石换填碎石嵌缝处理20cm+11*50cm+30cm

（3）荷载简化：

655cmA=3.93m260cmq=15.6KN/m2

2、底模验算：

（1）荷载计算：

底模宽度为90cm，方木横梁间距为20cm 混凝土自重q1=15.6*0.9=14.04KN/m 参考《扣件式钢管脚手架计算手册》附录C附表C-2取木胶板及侧模自重0.3KN/m2 木胶板及侧模自重q2=0.9*0.3=0.27KN/m可忽略不计

施工人员机具荷载取分别2KN/m2,混凝土入模冲击荷载和振捣荷载分别为2KN/m2

活荷载q3=2KN/m2*4*0.9=7.2KN/m（2）荷载组合： 不考虑风荷载：

q=1.2*(q1+q2)+1.4*q3=27.252KN/m（3）底模验算： ①木胶板性能参数：

参考《路桥施工计算手册》P805附表3-39 弹性模量E=9*103Mpa 容许弯曲应力：［σ］=12 MPa，容许弯剪应力：［τ］=1.9 MPa，容许挠度：［f］=L/400=0.625mm 惯性矩I=bh3/12=90*1.53/12=25.31cm4 抗弯截面系数W=90*1.52/6=bh2/6=33.75cm3

截面积=bh=90*1.5=135cm2

②荷载验算

取三等跨均布荷载计算：

Mmax=0.125*27.252*0.2*0.2=0.136KN*m Qmax=0.6*27.252*0.2=3.27KN fmax=0.667*27.252*0.24/(100*9*103*25.31)=0.13mm σmax=Mmax/W=0.136/33.75=4.03MPa<［σ］=12 MPa，τmax=3Qmax/（2A）=3*3.27/(2*135)=0.363MPa<［τ］=1.9 MPa Fmax=0.13mm<［f］=L/400=0.5mm 满足要求！

A

3、方木横梁验算：

（1）荷载计算： 取方木容重为5.5KN/m3

混凝土自重q1=15.6*0.2=3.12KN/m 模板自重：q2=0.09KN/m 方木自重：q3=0.1*0.05*5.5=0.0275KN/m 活荷载q4=1.6KN（2）荷载组合

q=1.2(q1+q2+q3)+1.4*q3=6.125KN/m（3）荷载验算： ①截面参数：

惯性矩I=bh3/12=5*103/12=416.66cm4 抗弯截面系数W=5*102/6=bh2/6=83.33cm3 截面积A =bh=5*10=50cm2 ②荷载计算：

取三等跨均布荷载计算：

Mmax=0.125*6.125*0.9*0.9=0.62KN*m Qmax=0.6*6.125*0.9=3.31KN fmax=0.667*6.125*0.94/(100*9*103*416.66)=0.71mm σmax=Mmax/W=0.911/83.33=7.44MPa<［σ］=12 MPa，τmax=3Qmax/（2A）=3*3.31/(2*50)=0.993MPa<［τ］=1.9 MPa Fmax=0.71mm<［f］=L/400=2.25mm 满足要求！

4、钢管纵梁验算：

（1）荷载计算：

混凝土自重q1=15.6*0.5=7.8KN/m 模板自重：q2=0.3*0.5=0.15KN/m 方木自重：q3=0.1*0.05*5.5*3=0.0825KN/m 钢管自重：q4=0.033KN/m 活荷载q5=4KN/m（2）荷载组合

q=1.2(q1+q2+q3+q4)+1.4*q5=15.28KN/m（3）荷载计算 ①截面参数：

弹性模量E=2.1*105Mpa 容许弯曲应力：［σ］=140MPa，容许弯剪应力：［τ］=80 MPa，容许挠度：［f］=L/400=1.5mm 惯性矩I=10.79*cm4

抗弯截面系数W=4.49cm3 A=4.2412cm2 取三等跨均布荷载计算：

Mmax=0.125*15.28*0.5*0.5=0.478KN*m Qmax=0.6*15.29*0.5=4.59KN fmax=0.667*15.25*0.54/(100*2.1*105*10.79)=0.28mm σmax=Mmax/W=0.478/4.49=106.46MPa<［σ］=140 MPa，τmax=2Qmax/A=2*4.59/4.2412=21.6MPa<［τ］=80 MPa Fmax=0.28mm<［f］=L/400=1.25mm

5、立杆稳定性验算

每根立杆承受的支架自重为：(（3.685m+4*1m）*3.3Kg/m+1.34Kg*8+4.4kg)*9.8/1000=0.4KN 立杆承受最大压力N=0.4+4.59=4.99KN 立杆最大步距为1.5m，回转半径为15.59mm λ=1500/15.95=94.04 查表《扣件式钢管脚手架计算手册》2008 表2.3-2得压杆稳定系数为0.6537 压杆稳定性验算：

σ=N/ϕA=1.836/（0.6537*4.2412）=18MPa<［σ］=140 MPa 满足要求！

6、地基承载力验算：

每根钢管对涵洞基础产生的做到压力为4.99/4.2412=1.8MPa大于涵洞基础的强度，因此不会对涵洞基础产生剪切破坏。

第二篇：混凝土圆管涵计算书

钢 筋 混 凝 土 圆 管 涵（φ100cm）计 算

一.设计资料

设计荷载：公路Ⅰ级

填土高度：H=1.5m：土容重：γ1=18KN/m3；土的内摩擦角φ=35°，管节内径D内=1.0m，外径D外=1.2m，管壁厚度为0.1m，每节1m长,采用30号混凝土，γ2=25KN/m3，混凝土强度为C15,管节下设10号混凝土0.2m。

二．外力计算

1.恒载计算

填土垂直压力

q上=Hγ1=1.5×18=27KN/m2 管节自重垂直压力 q管=γ2t=25×0.1=2.5 KN/m2

2.活载计算

采用车辆荷载，公路Ⅰ级荷载标准，填料厚度等于或者大于0.5m不计汽车冲击力。

一个后轮单边荷载横向分布宽度=0.6/2+1.5×tan30°=1.166m

故后轮垂直荷载横向分布宽度互相重叠，荷载横向分布宽度a 应两辆车后轮外边至外边计算。即

a=(0.6/2+1.5×tan30°)×2+(1.3+2×1.8)=7.23m

同理，纵向后轮垂直荷载长度分布互相重叠，荷载纵向分布宽度b应按照两辆车轮(后轴)外边至外边计算，即

b=(0.2/2+1.5×tan30°)×2+1.4=3.33m q汽=2(2140)=23.26KN/m2

7.233.33三．弯矩计算和内力组合

忽略管壁环向压力及径向剪力N和V,仅考虑管壁上的弯矩见上图。1.恒载弯矩 填土产生的弯矩为 M1=M2=0.137q上R2(1-λ)=0.137×27×(1+1.2)/2×(1-λ)(其中λ=tan2(45°-φ/2)=0.271)

=0.137×27×1.1×(1-0.271)= 2.97KN·m 管壁自重产生的弯矩为 M管=0.369γtR2 =0.369×25×0.1×1.12 =1.12KN·m 2.活载弯矩

车辆荷载产生的弯矩为 M汽=0.137q汽R2(1-λ)=0.137×23.26×1.12×0.729

=2.81KN·m

3.内力组合

γ0dM=0.9×(1.2M恒+1.4M汽)=0.9×1.2×(2.97+1.12)+1.4×2.81 =8KN·m 正常使用极限状态下组合、短期组合： MS=M恒+0.7M汽=4.09+0.7×2.81=6.06 KN·m 长期组合: ML=M恒+0.4M汽=4.09+0.4×2.81=5.12KN·m 四．截面强度设计

管节处预留接缝宽度为1cm,故实际预制管节长99cm,承受1m内的荷载，考虑任一位置都可承受正负弯矩，布置双层钢筋φ10@100mm，由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》，按单筋截面算

χ=fsdAs195（1178.5）==24.6mm

6.9fcdb h0=100-25=75mm

ξbh0=75×0.62=46.5＞χ=24.6mm 而fcdbχ(h0-χ/2)=6.9×103×0.99×0.0246×(0.075-0.0246/2)

=10.5KN·m＞8 KN·m 满足截面强度要求。五．裂缝宽度验算 σss= =MS

0.87ASh06.06 6-30.871187.5107510=96.5Mpa AS1187.5106 ρ===0.013 10.075bh0 C1=1.4(光面钢筋)C2=1+0.5×(5.12/6.06)=1.42 C3=1.15 Wfk=C1·C2·C3·

30dσss·（0.2810ρEs）

=1.4×1.42×1.15×

96.5×(30+10)/(0.28+10×0.013)52.210 =0.1mm＜0.2mm.满足要求。

第三篇：圆管涵结构计算书

圆管涵结构计算书

项目名称_____________日

期_____________ 设 计 者_____________校 对 者_____________

一、基本设计资料

1．依据规范及参考书目：

《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004），简称《桥规》

《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）

《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）

《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》（JTJ 022-85）

《公路小桥涵设计示例》（刘培文、周卫编著）2．计算参数：

圆管涵内径D = 1000 mm 圆管涵壁厚t = 100 mm 填土深度H = 1200 mm 填土容重γ1 = 18.00 kN/m

3混凝土强度级别：C15 汽车荷载等级：公路-Ⅱ级

修正后地基土容许承载力[fa] = 150.0 kPa 管节长度L = 1000 mm 填土内摩擦角φ = 35.0 度

钢筋强度等级：R235 钢筋保护层厚度as = 25 mm 受力钢筋布置方案：φ10@100 mm

二、荷载计算

1．恒载计算

填土垂直压力：

q土 = γ1×H = 18.0×1200/1000 = 21.60 kN/m管节垂直压力：

q自 = 24×t = 24×1200/1000 = 2.50 kN/m2

故：

q恒 = q土 + q自 = 21.60 + 2.50 = 24.10 kN/m2

2．活载计算

按《公路桥涵设计通用规范》第4.3.1条和第4.3.2条规定，计算采用车辆荷载；

当填土厚度大于或等于0.5m时，涵洞不考虑冲击力。

按《公路桥涵设计通用规范》第4.3.5条规定计算荷载分布宽度。

一个后轮单边荷载的横向分布宽度=0.6/2+1200/1000×tan30°=0.99 m

由于一个后轮单边荷载的横向分布宽度=0.99 m > 1.8/2 m

故各轮垂直荷载分布宽度互相重叠，荷载横向分布宽度a应按两辆车后轮外边至外边计算：

a=（0.6/2+1200/1000×tan30°）×2+1.3+1.8×2=6.89 m

一个车轮的纵向分布宽度=0.2/2+1200/1000×tan30°=0.79 m

由于一个车轮单边的纵向分布宽度=0.79 m > 1.4/2 m

故纵向后轮垂直荷载分布长度互相重叠，荷载纵向分布宽度b应按二轮外边至外边计算：

b=（0.2/2+1200/1000×tan30°）×2+1.4=2.99 m

q汽 = 2×（2×140）/（a×b）

= 560/（6.89×2.99）= 27.24 kN/m2 3．管壁弯矩计算

忽略管壁环向压力及径向剪力，仅考虑管壁上的弯矩。

管壁中线半径R =（D/2 + t/2）=（1000/2 + 100/2）/1000 = 0.55 m 土的侧压系数λ = tan2（45°-φ/2 = 0.271 填土重产生的弯矩

M1 = 0.137×q土×R2×（1-λ）= 0.137×21.60×0.552×（1-0.271）= 0.65 kN·m 管壁自重产生的弯矩

M2 = 0.369×q自×R2 = 0.369×2.50×0.552 = 0.28 kN·m 恒载产生的最大弯矩

M恒 = M1 + M2 = 0.65 + 0.28 = 0.93 kN·m 车辆荷载产生的弯矩

M汽 = 0.137×q汽×R2×（1-λ）= 0.137×27.24×0.552×（1-0.271）= 0.82 kN·m 4．荷载组合按《公路桥涵设计通用规范》第4.1.6条进行作用效应组合承载能力极限状态组合：

Mud = 1.2×M恒 + 1.2×M汽 = 1.2×0.93 + 1.2×0.82 = 2.27 kN·m 正常使用极限状态组合：

短期组合Msd = M恒 + 0.7M汽 = 0.93 + 0.7×0.82 = 1.51 kN·m

长期组合Mld = M恒 + 0.4M汽 = 0.93 + 0.4×0.82 = 1.26 kN·m

三、强度验算

1．材料参数

从《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中表3.1.4查得：

C15混凝土的轴心抗压强度设计值fcd = 6.9 MPa 从《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中表3.2.3-1查得：

R235钢筋的抗拉强度设计值fsd = 195 MPa 从《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中表3.2.4查得：

R235钢筋的弹性模量Es = 210000.0×105 MPa 从《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中表5.2.1查得：

构件的正截面相对界限受压区高度ξb = 0.62 2．验算结果

管节处预留10mm接缝宽度，故实际管节长为1000-10 = 990 mm 考虑任意位置都可能承受正、负弯矩，故管涵内、外侧都应布置钢筋。

ho = 100-25 = 75 mm x = fsdAs/（fcdb）

= 195×11×78.5/（6.9×990）= 24.7 mm ho×ξb = 75×0.62 = 46.5 mm < x = 24.7 mm，满足要求

fcd×b×x×（ho-x/2）×10-6 = 6.90×990×24.7×（75-24.7/2）×10-6

= 10.56 kN·m > γo×Mud = 0.9×2.27 = 2.04 kN·m

故截面强度验算满足要求！

四、裂缝宽度验算

由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中第6.4.3条和第6.4.4条规定：

σss = Ms×106/（0.87×As×ho）

= 1.51×106/（0.87×11×78.5×75）= 26.75 N/mm

2ρ = As/（b×ho）= 11×78.5/（990×75）= 0.01164 ρ > 0.002时，取ρ = 0.002 对于光面钢筋，取C1 = 1.4 C2 = 1+0.5×Mld/Msd = 1+0.5×1.26/1.51 = 1.42 当为混凝土板式受弯构件时，C3取1.15 Wtk = C1×C2×C3×σss/Es×（30+d）/（0.28+ρ）

= 1.40×1.42×1.15×26.75/210000×（30+10）/（0.28+0.00200）= 0.04 mm

Wtk = 0.039 mm ≤ 0.2 mm 故裂缝宽度验算满足要求！

五、地基应力验算

当基底只承受轴心荷载时，按《公路桥涵地基与基础设计规范》式4.2.2-1，基底岩土承载力应满足：p = N/A ≤ [fa]

q恒' =（1200+1000+100×2）/1000×18.0+24×100/1000×π = 51.05 kN/m2

N =（q恒' + q汽）×A =（51.05 + 27.24）×1 = 78.29 kN/m2

σmax = N/A = 78.29kPa ≤ [fa]=150.00kPa 故地基应力验算满足要求！

第四篇：门支架受力分析计算书

门支架受力分析计算书

一、底板的强度、刚度计算

（一）底板强度验算

1、荷载的取值

由于箱梁混凝土浇筑分两次进行，先浇底板和腹板，此时对底模的强度和刚度的要求较高；第二次浇筑顶板混凝土时，箱梁底板已形成一个整体受力板，对底模的强度和刚度的要求相对较低，因此取第一次浇筑是腹板底位置横桥向1m宽的模板进行验算，现浇砼的浇筑高度h＝1.05米。q=1.05×1×2.5＝2.625t/m2、跨度的取值

模板底横向方木的纵向间距按30cm布设，取；lp＝0.3m。

3、跨数的取值

底模的最小宽度为1.22m，取n＝1.22÷0.3≈4跨。

4、绘制计算简图

5、计算最大弯矩及最大剪力值

查《建筑静力结构计算手册》P153得

Mmax=0.121×ql2=0.121×2.625×0.32＝0.029t•m

Qmax＝0.62×ql＝0.62×2.625×0.3＝0.489t6、底板强度验算

①正应力

σ＝Mmax÷W＝0.029÷(bh2÷6)

＝0.029×6÷(1×0.022)

＝435t/m2=4.35Mpa＜6.5Mpa（A-5级木材的顺纹拉应力）

②剪应力

τ＝QS÷Ib

其中S＝1/8×bh2＝1/8×1×0.022＝5×10-5m

3I＝1/12×bh3＝1/12×1×0.023＝6.67×10-7m

4b＝1m

τ＝(0.489×5×10-5)÷(6.67×10-7×1)

＝36.66t/m2＝0.3666Mpa＜[τ]＝1.2Mpa（顺纹剪应力）

满足剪应力要求

（二）底板刚度验算

查《建筑静力结构计算手册》P153得

fmax＝(0.66×ql4)÷(100×EI)

其中E＝8.5×103Mpa＝8.5×109Pa

I＝6.67×10-7m4

q=2.625t/m＝2.625×104N/m

l＝0.3m

fmax＝(0.66×2.625×104×0.34)÷(100×8.5×109×6.67×10-7)

＝2.48×10-4m＝0.248mm＜[f]＝1.5mm

故底板的刚度满足变形要求。

二、底板下横向方木的强度、刚度计算

（一）横向方木的强度验算

1、荷载的取值，现浇砼h＝1.05米

q＝1.05×0.3×2.5＝0.788t/m2、跨度的取值

[10分配梁最大间距为1.1米，取lq＝1.1米。

3、跨数的取值

因施工中有可能出现单跨受力，故取跨数n＝1。

4、绘制计算简图

5、计算最大弯矩及剪力值

Mmax＝1/8ql2=1/8×0.788t/m×1.12m2＝0.12t•m

Qmax＝1/2ql＝1/2×0.788 t/m×1.1＝0.43t6、正应力及剪应力验算

σmax＝Mmax÷W

＝0.12t•m÷(1/6×0.1×0.12m2)＝720t/m

2＝7.2Mpa＜[σ]＝8.0Mpa

正应力满足要求。

τ＝QmaxS÷(Ib)

其中S＝1.25×10-4m

3I＝8.33×10-6m

4b＝0.1m

τ＝(0.434×1.25×10-4)÷(8.33×10-6×0.1)＝65.2 t/m2

＝0.652Mpa＜[τ]＝1.3Mpa

方木的剪应力满足要求。

（二）方木刚度验算

fmax＝5ql4÷(384EI)

其中E＝9×103Mpa＝9×109pa

I＝8.33×10-6 m 4

q＝0.788t/m＝0.788×104N/m

l＝1.1m

fmax＝(5×0.788×104×1.14)÷(384×9×109×8.33×10-6)

=2×10-3m＝2mm＜[L/400]＝2.75mm

方木的刚度满足要求。

三、[10分配槽钢强度及刚度验算

门支架的步距为0.6米，故2[10的最大跨度为0.6米，跨度比方木的跨度1.1米小，且2[10的截面特性W、I、E比10×10方木大许多，方木的验算已通过，可以认为[10强度及刚度同样满足要求。

四、支架的强度及刚度验算

门式支架单退最不利情况取腹板底位置，顺桥向承重范围为0.6m，横桥向承重范围0.9m，其中0.45m位于腹板位置，0.45m位于底板位置。

一期荷载

G1＝0.075m×0.6m×0.2m×2.5t/m3＝0.0225t

G2＝0.45m×0.6m×1.05m×2.5t/m3＝0.71t

G3＝0.375m×0.6m×0.2m×2.5t/m3＝0.12t

G一期＝G1+ G2+ G3＝0.86t

二期荷载

G二期=0.9m×0.6m×0.2m×2.5t/m3＝0.27t

G总＝G一期+G二期＝1.13t2、门支架强度验算

G总＜[F]＝2t（查亿利门支架的静载试验值），强度满足要求。

3、门支架稳定性验算

门支架的自由长度要求不大于0.3米，可不验算压杆稳定。

4、门支架的压缩变形验算

△L＝NL/(EA)

其中N＝1.13t＝1.13×104N

L＝6m

E＝2.1×105Mpa＝2.1×1011pa

A＝[(0.048/2)2-(0.042/2)2]×π＝4.24×10-4m

2△L＝(1.13×104×6)÷(2.1×1011×4.24×10-4)

＝7.62×10-4m＝0.762mm＜[△L]＝1.5mm，故变形满足要求。

五、门支架底托处地基承载力验算

σ＝G÷A

其中G＝1.13t

A＝0.6×0.25＝0.15m2

σ＝1.13÷0.15＝7.54t/m2＜[σ]＝10t/m2

地基承载力满足要求。

第五篇：连续梁支架及门洞计算书

连续梁支架及门洞结构受力分析验算书

一、工程概况

辽河2#特大桥40+56+40m连续梁（DK549+989.6），桥址位于山东省邹城市大束镇匡庄村境内，该连续梁全长137.7m，与东西走向的S342岚济线（省道）斜交，斜交角度116°0＇（大里程方向右角）。桥梁从S342省道上部跨越，公路上部连续梁孔跨距公路路面7.5m左右。本段线路为直线地段，桥梁设计二期恆载为120KN/m～140KN/m。

梁体为单箱单室、变高度、变截面结构；箱梁顶宽12.0m，箱梁底宽6.7m。顶板厚度40cm，腹板厚度48～80cm，底板厚度40～80cm；梁体计算跨度为40+56+40m，中支点处梁高4.35m，跨中10m直线段及边跨17.75m直线段梁高为3.05m，边支座中心线至梁端0.75m，边支座横桥向中心距5.6m，中支座横桥向中心距5.9m。全联在端支点、中支点及跨中共设5个横隔板，隔板设有孔洞（孔洞尺寸：高×宽=120cm×150cm），供检查人员通过。

本连续梁设计采用满堂支架现浇施工。跨S342省道部位预留两个宽×高=5.0×4.5m交通门洞。

二、计算依据

1.铁路桥涵设计基本规范(TB 10002.1-2005)2.铁路桥涵施工规范（TB 10203-2002）

3.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）4.铁路工程抗震设计规范（GB50111－2006）5.铁路桥涵地基和基础设计规范（TB 10002.5-2005）6.工程设计图纸及地质资料。

7.《公路桥涵施工手册》及其他有关的现行国家及地方强制性规范和标准。

8.《路桥施工计算手册》(2001).人民交通出版社 9.《钢结构设计规范》（GB50017-2003）

三、支架材料要求

根据施工单位的施工技术条件，采用满堂碗扣式支架。

钢管规格为φ48×3.5mm，有产品合格证。钢管的端部切口应平整，禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。扣件应按现行国家标准《钢管支架扣件》（GB15831）的规定选用，且与钢管管径相配套的可锻铸铁扣件，严禁使用不合格的扣件。新扣件应有出厂合格证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管支架扣件》（GB15831）的规定抽样检测。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形、锈蚀的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。

支架材料及施工必须满足《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）的规定。

所有钢材均为A3钢，所有木材均为红松，根据《路桥施工计算手册》P176-P177规定，A3钢材容许应力分别为：抗拉、抗压轴向力[σ]=140MPa、弯曲应力[σw]=145MPa、剪应力[τ]=85MPa、E＝2.1×105MPa。红松顺纹容许弯应力[σw]=12MPa、E＝0.9×104MPa。

四、支架布置和验算

(一)支架布置

采用满堂碗扣式支架，顺桥向间距均为0.6m，中支座6m及边支座3m范围内，支架顺桥向间距为0.3m，横桥向箱梁腹板下1.8m范围内，支架间距为0.3m，共6排，其余位置横桥向间距均为0.6m。支架搭设联系横杆步距为1.2m，支架搭设宽度较梁每边宽1.5m，共15m宽。每根立杆下 端均设定C20混凝土垫层，厚200mm，用以扩散支架底托应力。立杆顶端安装可调式Ｕ形支托，先在支托内安装纵向方木（12cm×14cm），长4m，间距为0.3m，再按设计间距和标高安装横向方木（12cm×14cm），长4m，间距为0.6m，其上安装底模板。

(二)支架验算

1.荷载计算

（1）箱梁自重： 梁底宽6.7m，取单位节段1m，箱梁底总面积为6.7m2，箱梁砼总重量G=γ·v=γ·S·l=26×13.91（截面积）×1=361.66kN，每平方米的重量为361.66÷6.7=53.98kN/m2=5.4 t/m2

（2）模板自重：竹胶板容重7.5kN/m3，厚18mm,每平方米的重量为： 外模板：1×(6.7+2×4.35+2×2.65)×0.018×0.75÷6.7=0.042t/m2 内模板：1×(6.7+2×4.35)×0.018×0.75÷6.7=0.031t/m2（3）方木自重：方木容重7.5kN/m3，每平方米的重量为： 内楞方木：（6.7÷0.3×1×0.12×0.14）×0.75÷6.7=0.042t/m2 外楞方木：（1÷0.6×6.7×0.12×0.14）×0.75÷6.7=0.021t/m2（4）支架自重：支架重量0.0384kN/m，每平方米的重量为： 立杆：（1÷0.6）×（6.7÷0.6＋6）×9×0.00384÷6.7=0.148t/m2 横杆:[1÷0.6×6.7+（6.7÷0.6＋6）×1]×(9÷1.2)×0.00384÷6.7=0.122t/m2

考虑扣件的重量和箱梁内支架重量，支架高度均取9m。（5）施工荷载： 取2.5kN/m2（6）倾倒与振捣荷载： 取2kN/m2（7）其他荷载(张拉施工)： 取2kN/m2 每平方米的总重量：

5.4+0.073+0.063+0.27+0.25+0.2+0.2＝6.41t/m2 2.碗扣支架立杆抗压强度验算

荷载按1.3 倍的系数考虑，则每平方米的重量为6.41×1.3=8.3t。对于碗扣支架钢管（Φ48mm，壁厚3.5mm），容许抗压强度[σ]=68KN，根据以往施工经验，单根钢管按小于40KN（4t）进行复核。

支架采用多功能碗扣式支架，沿桥纵向步距60cm，横向步距60cm，每根立杆受正向压力为：8.3×0.6×0.6=2.9t，小于碗扣式支架立杆允许承载力4.0t，满足要求。

3.支架稳定性验算

对于碗扣支架钢管（Φ48mm，壁厚3.5mm），中间横杆间距1.2m，I＝π（D4－d4）/64=π（4.84－4.14）/64=12.18cm4 根据欧拉公式：

［Pcr］＝π2EI/（μH）2＝π2×2.1×105×12.18/（1×1.2）2＝175kN>29kN 满足稳定性要求

4.模板强度、刚度验算

方木间距、跨度按30cm×60cm排列，计算荷载q=8.3t/m2

2253Wbh/60.60.018/63.2410mxo竹胶板模板抗弯截面系数： 3363Ibh/120.60.018/120.291610mxo惯性矩：

34.98t/m=49.8KN/m 板承受线荷载：q0.68。板跨中弯矩： Mql2/84.980.32/80.056tm

弯拉应力:M/Wxo0.056/(3.24105)17.3MPa[]51MPa(厂家提供标准)3

4竹胶板弹性模量：E7.910MPa

挠度： 5ql4/384EI549.80.34/(3847.91060.29161060.00224m 0.08/400[0.3/400] 模板强度和刚度都满足要求。5.大、小横杆验算

(1)小横杆纵向方木（12cm×14cm），长4m，间距为0.3m。I＝bh3/12=12×143/12=2744cm4 W=bh2/6=12×142/6=392cm3 Q总=8.3×9.8=81.34kN/m2

M=q总L2/8=81.34×0.3×0.62/8=1.09kN·m σ＝M/W=1.09/392×10-6=2.70MPa＜［σ］=12MPa，强度满足要求。δ＝5q总L4/384EI=5×81.34×0.3×0.64/384×0.9×104×2744×10-8 =0.17mm δ/L=0.17/0.6×103=0.11/400＜［0.3/400］,刚度满足要求。(2)大横杆横向方木（12cm×14cm），长4m，间距为0.3m。由于大横杆与小横杆之间的每个节点下部都有一根钢管立柱支撑，因此大横杆只在交点处受压，弯矩及变形无需计算。

6.碗扣节点承载力验算 立杆承受大横杆传递来的荷载：

Pc=q总L2/2=81.34×0.6×0.6/2=14.6kN≤Qb=[60]kN 节点承载力满足要求。7.基础验算

立杆下端均设定刚性C20混凝土垫层，厚200mm，扩散角为θ=45°。地基承载力标准值按fgk=260 kN/m2计算，脚手架地基承载力调整系数： 4 kc =0.5。

每根立杆受正向压力为：8.3×0.6×0.6=2.9t，有效受压面积S=(0.6 +0.2/tan45°×2)2=1m2

p＝2.9×9.8/(1×1)=28.42kN/m2≤ fg=260×0.5=130kN/m2

地基承载力满足要求。

8、内模支撑验算 a.荷载计算

（1）箱梁自重： 取端部顶板最厚处梁体单位节段进行计算，梁底计算宽度取5.5m，单位节段长1m，箱梁底总面积为5.5m2，箱梁砼总重量G=γ·v=γ·S·l=26×4.36（截面积）×1=113.36kN，每平方米的重量为113.36÷5.5=20.61kN/m2=2.1t/m2

（2）模板自重：竹胶板容重7.5kN/m3，厚15mm,每平方米的重量为：

内模顶模：1×5.5×0.015×0.75÷5.5=0.011t/m2（3）顶模支撑桁架：槽钢+联系杆组合件

按每平方米的重量为0.05t/m2计算（4）施工荷载： 取2.5kN/m2（5）倾倒与振捣荷载： 取2kN/m2（6）其他荷载(张拉施工)： 取2kN/m2 每平方米的总重量：

2.1+0.011+0.05+0.25+0.2+0.2＝2.811t/m2 b.碗扣支架承载力验算

荷载按1.2 倍的系数考虑，则每平方米的重量为2.811×1.2=3.37t。支架采用多功能碗扣式支架，按沿桥纵向步距60cm，横向步距60cm 5 计算。每根立杆受正向压力为：3.37×0.6×0.6=1.21t，安全系数按1.3 考虑，则每根立杆受正向压力为：1.21×1.3=1.58t，小于碗扣式支架立杆允许承载力4.0t，符合要求。

c.碗扣节点承载力验算

立杆承受上部桁架传递来的荷载：

Pc=q总L2/2=1.21×9.8×0.6×0.6/2=2.13kN≤Qb=[60]kN 节点承载力满足要求。d.支架稳定性验算

对于碗扣支架钢管（Φ48mm，壁厚3.5mm），中间横杆步距0.6m，I＝π（D4－d4）/64=π（4.84－4.14）/64=12.18cm4 根据欧拉公式：

［Pcr］＝π2EI/（μH）2＝π2×2.1×105×12.18/（1×0.6）2＝222.75kN>15.8kN 符合稳定性要求。

(三)门洞布置及验算

1.门洞布置

跨S342省道设置机动车门洞2个，门洞净宽5m，高4.5m。沿262＃墩至263＃墩设置钢管门柱。门柱下部为钢筋混凝土条形扩大基础，扩大基础顶面预埋16mm厚钢板，门柱与钢板之间焊接，焊接方式为围焊，四周设加劲缀板;门柱上设置工字钢纵梁。门柱钢管采用热轧无缝钢管，直径Φ351mm，壁厚16mm，计算长度4.5m。门洞立柱设三排，每排间距1m，每根立柱上部设封口钢板，钢板厚16mm。每排门柱上设一道32b号工字钢横梁（横桥向），横梁上根据支架横桥向排距依次布设63b号工钢纵梁，其上铺放12cm×14cm枕木搭设满堂支架。所有型钢间连接点均点焊加固，6 各向型钢横纵梁间设联系杆，提高传力体系整体性。

门洞顶部应搭设不透水防护棚，保证下部行车及行人安全。具体形式见门洞结构布置图。

门 洞门 洞114.54公路沥青路面锚杆

各种钢管及型钢必须是有生产资质的厂家生产，质量标准要满足相关规范要求。使用前要逐件进行外观和质量检查，决不允许有裂痕、变形或锈蚀等缺陷的构件使用。

2.门洞验算

(1)跨S342省道交通门洞，净宽5m，斜宽5.6m，高4.5m，跨越门洞纵梁为63b号工字钢，纵梁最大间距0.9m，最小间距0.3m。

纵梁：I=98171cm4，E=2.1×105MPa，W=3117cm3, 每片纵梁自重798kg。横梁：I=11626cm4，E=2.1×105MPa，W=727cm3,每片横梁单位长度自重 7 65kg a、纵梁验算

箱梁底板6.7m范围内按支架间距考虑18片纵梁，则纵梁总重为： 0.798×18×9.8/6.7=21.4kN/m 门洞上部支架自重：0.27KN/ m2 Ix＝98171cm4 Wx=3117cm3

q总=8.3×9.8+0.27=81.61kN/m2

M=q总L2/8=（81.61×0.6＋21.4）×5.62/8=275.8kN·m σw= M/ Wx=88.5MPa＜[σw]=145MPa 强度满足要求。

δ＝5q总L4/384EI =5×(81.6×0.6＋21.4)×5.64/384×2.1×105×98171×10-8=4.4mm δ/L=4.4/5.6×103=0.31/400＜［5.6/400］,刚度满足要求。

b、横梁验算

横梁承受由纵梁及上部荷载传来的力，由于门洞立柱间距为1m，则按照简支梁验算跨度L=1.0m时工字钢的受弯及剪切破坏：

横梁单位长度荷载：0.58KN/m；

纵梁自重传递到横梁上的线荷载：21.4×6.7/5.6=25.6 kN/m； Ix＝11626cm4 Wx=727cm3

q总=8.3×9.8+0.27=81.61kN/m2

M=q总L2/8=（81.61×0.6＋25.6+0.58）×12/8=9.4kN·m σw= M/ Wx=12.9MPa＜[σw]=145MPa 强度满足要求。

δ＝5q总L4/384EI =5×(81.61×0.6＋25.6+0.65)×14/384×2.1×105×11626×10-8=0.04mm δ/L=0.04/3×103=0.005/400＜［1/400］,刚度满足要求。(2)门柱承受竖向力

G=q总×S/n=81.61×74.37/14=433.52kN

168.39cm，钢管回转半径为： Φ351×16mm钢管的面积A＝2 id2d14235123192118.6mm

4门柱间设横向及斜向联系杆以增加受力，门柱受压验算长度按4.5m计算：

长细比 ＝li450038118.6

查《钢结构设计规范》（GB50017-2003），得＝0.946.强度验算： N433.52100025.74MPa140MPa A16839 抗压强度故满足要求。

稳定性验算：

N＝A＝0.94616839140/1000＝2230.2kNN＝433.52kN，满足要 求。

门洞立柱扩大基础采用C20素砼，基础与地面基础面积S=长×宽=13×1.0=13m2；上部结构传递到扩大基础上的总荷载G总= q总×S/3=81.61×74.37/3=2023.1KN。

门洞下部扩大基础地基承载力验算：

P=G总/S=2023.1/13=155KPa＜[260 KPa]实测值 地基承载力满足要求。