GB 50003-2001 砌体结构设计规范 勘误

第一篇：GB 50003-2001 砌体结构设计规范 勘误

《砌体结构设计规范》GB50003-2001勘误

按本规范第一次印刷版本。凡因按强制性条文要求对相应条文作出的改动，应以强制性条文为准。

P6倒数第2行中的李岡，改为李岗

P19倒数第5行第3个字后加“质量”二字，即为施工质量控制等级… P24倒数第7行 γβ——不同砌体材料后加“构件”二字 P25 5.1.2注中砌块后加“砌体”，即对灌孔混凝土砌块砌体 P29式（5.2.5-4）中的h应为hc

P32第8行中fVG应为fvg（g为小写）

P46表7.3.2中洞宽中hh应为bh

P47图7.3.3中顶梁h1应为ht

P49式（7.3.6-6）N为M

P58图8.1.2 c)左图中补网距Sn

P71式（9.3.2-1）中h应为h0

P82式（10.3.1）有误，应以抗震规范式（7.2.9）为正。

P87表10.4.11-1~2最小配筋率加强部位对应的三级均改为0.11 P88表10.4.12最后边栏倒数第2格的Φ8@200改为Φ6@200 P98图C(b)中右侧铰支杆应取消。

P140 9.4.9第1行倒数第3个字“它”改为“他”

《砌体结构设计规范》国家标准管理组2002．6．12

第二篇：关于《砌体结构设计规范》GB50003颁行后

关于《砌体结构设计规范》GB50003颁行后

反馈意见及相关问题的处理意见

《砌体结构设计规范》国家标准管理组，在中国工程建设标准化协会砌体结构委员会2004年11月换届大会和2005年12月全国砌体结构基本理论与工程应用学术会议期间组织《砌体结构设计规范》GB50003主要编制组成员及砌体结构委员会有关专家先后两次就《砌体结构设计规范》GB50003-2001颁行以来的反馈意见进行了充分地讨论。这些反馈意见包括因“强制性条文”要求在规范用语等引起的相应条文的局部变动，某些条文界定不够明确，某些条文内容尚待完善，以及条文中用语和文字表述错漏等。同时就《砌体结构设计规范》GB50003中理论体系建设和进一步完善，未来规范修订的内容和原则，特别是针对近年来新型墙材结构的应用进行了讨论和布署。下面仅就反馈意见中涉及到条文界定不够明确或不够准确、或不够全面及错漏等给出讨论的一致意见。并作为统一处理意见公布。

一、对反馈意见相关问题的意见

（一）砌体强度调整的说明1、3.2.1条4款 灌孔砌块砌体强度fg

1）仅对其中的f调整。

2）对表3.2.1-3注2和3当满足第6.2.10条的规定时可不予折减。

3）对采用Mbxx型的水泥砂浆，取γa=1.0。

2、5.2.1条中的f——砌体的抗压强度设计值，可不考虑3.2.3条第2款的规定。3、5.5.1条中对fv和f均取调整后的值。

4、8.2.1条网状配筋砌体，仅对其中的f调整。

（二）关于自承重砌块的最低强度等级

《砌体结构设计规范》GB50003 3.1.1、6.2.1和6.2.2条规定的砼砌块块材的最低强度等级主要根据承重砌块砌体结构的承载力、耐久性及正常使用极限状态的要求规定的。对自承重构件中采用的砌块的最低强度等级，应根据相关产品标准、砌块材料类别、砌体所处的环境条件（地上或地下、室内或室外）、建筑墙体构造（保温、装饰、连接等）、墙体外加荷载或吊掛重物、门窗反复开启引起的冲击或振动，以及在正常使用状态（墙体裂缝）要求等因素确定。根据工程经验，过低的块体强度等级，很难满足上述要求，尤其是墙体裂缝控制的要求。

（三）关于在4.1.6、7.4.1条要否增加永久荷载效应组合表达式的说明

4.1.6、7.4.1条 均延用了原规范荷载效应组合的模式。即只考虑了由可变荷载效应控制的组合，而未考虑由永久荷载效应控制的组合。这一问题有待研究确定。

（四）关于4.2.5条、4.2.8条及5.1.3条

1、认为4.2.5条4款的表述不够明确。本款包括两项内容，一是按梁端铰支计算简图计算墙体的承载力，二是再根据梁端上部条件，考虑一定的约束弯矩计算该墙体的承载力，最终按二者中的最不利控制之。

2、4.2.8条1款，每侧翼墙宽度可取壁柱高度的1/3（壁柱高度是指一层的高度），但不应大于窗间墙宽度和相邻壁柱间的距离。

3、5.1.3条1款中“当埋置较深且有刚性地坪时，可…”，如何理解“埋置较深且有刚性地坪”的内涵，设计应用时不易操作。

“埋置较深且有刚性地坪”用语表达了埋置较深和同时设有刚性地坪，而后者是必要条件。其中的刚性地坪，按相关规范规定：基础以上墙体两侧的回填土应分层回填压实（回填

土和压实密度应符合国家有关规范的规定），在压实土层上铺设的砼面层厚度不小于150mm。这样在基础埋深较深的情况下，设置该刚性地坪能对埋入地下的墙体，在一定程度上起到侧向嵌固或约束作用。其中“可取室外地坪以下500mm处”就考虑了这种“刚性地坪”的非刚性约束的影响。

（五）关于高厚比验算1、6.1.4条中s的定义不够准确。

准确的表述为：s——相邻横墙（原为窗间墙）或……。

2、6.1.1条未包括配筋砌块砌体构件，是否意味对这类构件可不作高厚比验算，其允许高厚比如何取值。

国际标准《配筋砌体设计规范》ISO9652-3未规定该内容，仅在8.2.3条中规定了轴向受压构件的高厚比不应大于30。《砌体规范》经分析并参照有关规范分别给出了相应控制内容：

1）在9.2.2条注2规定了这种构件的计算高度H0取值。

2）在9.4.14条规定了配筋砌块柱的高厚比限值。

3）在10.4.10条规定了配筋砌块砌体剪力墙在不同抗震等级下的高度或高厚比，而抗震等级四级时的高厚比适用于非抗震设防。

配筋砌块砌体构件的整体工作性能比无筋砌体好得多，而根据试验和国外相应标准的规定，将其划分为类同钢筋砼结构或构件，故只按上述控制高厚比即可。

对本规范中关于高厚比的验算和控制（指允许高厚比），曾有不少读者提出意见或建议，认为这些大多基于低强砌体材料的规定，在随着墙体材料强度的提高（砂浆等级）应适当放宽和简化该项内容，而属施工阶段砌体构件的稳定性应通过相应的措施加以保证，这有待以后修订时考虑。

（六）其它（以下基本按章节顺序标示）

1、P35表6.2.2除蒸压灰砂砖外尚应包括蒸压粉煤灰砖。表中蒸压粉煤灰砖的最低强度等级系按《粉煤灰砖》JC239-2001以前的版本确定的，而按JC239-2001新版本，其最低强度等级应由MU10改为MU15，相应在本规范3.1节条文说明中作如下补充：MU15和MU15以上的蒸压粉煤灰砖可用于基础及其他建筑部位。

2、关于6.2.15-16条的夹心墙

1）本条文仅给出了砌块夹心墙的构造，是否也适用于砖砌体？

我国砖砌体夹心墙的试验和应用比砼砌块要早。试验表明两种块体材料夹心墙在规定的空腔和拉接件布置条件下的工作性能，包括抗震性能很接近，因此本条的原则同样适用于砖砌体。

2）夹心墙外叶墙的厚度有否限制？

本条文夹心墙的构造要求未对外叶墙的厚度作出规定，主要源于最普遍使用的两种块材：厚度为115mm的砖（含多孔砖）和90mm厚砼空心砌块。作为夹心墙组成部分的外叶墙，主要对内叶墙起装饰和保护作用，并承受自重、传递水平荷载或作用，以及自身的稳定性，但均取决于与内叶墙的连接件或网片。外叶墙的厚度首先要保证连接件或网片在灰缝砂浆中有一定的埋长，其次要满足在设置连接件或网片间距范围内的高厚比要求。按本条文规定的连接件或网片设置要求，如以90mm厚空心砌块外叶墙为例，当连接件、连接网片的间距为600mm和400mm，其高厚比分别为6.67和4.44；当采用厚度为60mm的实心装饰砌块外叶墙，连接件或网片间距取400mm，其高厚比为6.67。比较90mm厚空心砌块和60mm厚实心砌块外叶墙，二者除在高厚比稍有所差异（在允许范围）外，连接件或网片在灰缝砂浆中的有效埋长（扣除空心砌块孔洞的净尺寸）、折算墙面荷载均几乎相同。说明二者是等价或等效的。故夹心墙的外叶墙厚可取60mm厚实心砌块（规范6.2.16条4款规定的拉结件在叶墙上的搁制长度60mm为带孔洞的毛长，扣除孔洞后约为40~45）。但不宜小于60mm，否则需要增加连接件或网片的数量，这将对夹心墙的热性能、施工效率和用材指标等产生不利影响。

3、按《砌体规范》进行局压计算时，过梁、墙梁的梁端有效支承长度a0如何取值？

过梁和墙梁一般情况下属深受弯构件或深梁，其与普通浅梁不同在于，在设计荷载下的挠度很小，在支座产生的转动极小，因此过梁、墙梁与其下支座不会脱开，局部压力分布为均布或基本均布。即类似于《砌体规范》中的均匀局压的情况。因此凡符合深梁条件的过梁和墙梁的支座压应力分布可按均布考虑，即可取η=1.0或a0=a。

4、关于8.1.2、8.1.3和表8.2.3配筋率ρ的表述。

1）这是原规范GBJ3-73和GBJ3-88就存在或沿用了的表述方式，细纠确实存在不一致之处。如8.1.2条中的ρ和表8.2.3中的ρ的体积配筋率，应定义为体积配筋百分率，而8.1.3条1款则为体积配筋率（0.1%~1%）。这种表示是按照规范的本意，而不是刻意的。手册中的例题也是这样表达的。

2）在砼结构设计规范GB50010中也一直采用了配筋百分率和配筋率两个表述。如受压构件全部纵向钢筋的最小配筋百分率为0.6（见表9.5.1），是指最小配筋率为0.6%，决非指最小配筋率为0.6。

3）网状配筋砖砌体抗压强度fn及影响系数Φn一直沿用原苏联规范的模式，是基于采用配筋百分率统计而得。就是否去掉100的问题，以往也有人提出，但均考虑此原因未作改动。

4）如果要取ρ=vs/v，势必影响到要修改fn和Φn，改动太大，因此这有待以后修订时考虑。

5、关于9.4节配筋砌块砌体灰缝钢筋的说明

1）9.4.1~9.4.6条中关于灰缝钢筋的规定，主要根据我国试验（见9.4.1~9.4.6的条文说明）并参照国际标准《配筋砌体设计规范》ISO9652-3制订的。试验表明在上述条文规定的条件下，灰缝钢筋能与砌块砌体共同工作，灰缝钢筋在砌体灰缝砂浆和灌孔砼中的锚固、搭接条件下完全能达到流限而不会被拔出，满足结构承受水平力和变形的要求。

2）本规范中的配筋砌块砌体房屋介于中高层或以下，而且在某一配筋砌块结构中，各墙片的受力也不相同，如较短的墙片，包括外墙开洞的墙片，其所受剪力较小，此时配筋钢筋网片更合适。另外对多层砌块砌体房屋，配钢筋网片不仅能提高其抗剪能力，也能显著提高结构的整体性和抗裂能力。

3）为指导配筋砌块砌体结构中的配筋方式及选择，已在《配筋砼砌块砌体建筑结构构造》03SG615第36~48页作了详细的规定和图示。因此在配筋砌块砌体结构配筋方式中不能去掉这种配筋方式。

4）本条规定的灰缝配筋适用于式（9.3.1-2）

6、关于9.1.1条

在本条中提到的偏心受拉正截面承载力计算，但在9.2节的正截面承载力计算表达式中却未给出相应的计算方法。

1）在本规范规定的范围内，配筋砌块剪力墙结构，墙片出现偏心受拉的机率很小。但从体系的完整或严密性考虑应对此有所说明。

2）根据配筋砌体与钢筋砼结构在受力性能的相似性原则，对配筋砌块砌体偏心受拉正截面承载力，可按《砼结构设计规范》GB50010第7.4.2~7.4.3条的有关规定计算。

7、关于多层砌块房屋局部尺寸的加强措施

在多层砌体房屋抗震设计中，砌体墙段的局部尺寸，特别是承重外墙尽端至门窗洞边的距离往往不能满足《建筑抗震设计规范》GB50011的要求。按《抗震规范》第7.1.6条的规定，当房屋的局部尺寸不能满足时应采用加强措施弥补，对多层砌块房屋可采用配筋砌块砌体剪力墙边缘构件的设计概念或原则进行加强，并应符合下列要求：

1）应以《抗震规范》第7.4.1、7.4.2条规定的芯柱设置部位及配筋要求作为根据《砌体规范》GB50003第9.4.11条和第10.4.12条设置边缘构件的条件。

2）按该处正应力的大小，确定约束区的配筋：

①当轴压比或正应力<0.5fg时约束区的尺寸限值按《砌体规范》第9.4.11条的规定确定，竖向芯柱钢筋应按《抗震规范》第7.4.1及7.4.2条的规定设置，约束筋按构造设置φ4@200拉结网片。

②当轴压比或正应力≥0.5fg时，该约束区应按砌体规范第10.4.12条的规定设计纵向钢筋和约束钢筋（箍筋）。纵向芯柱钢筋的直径按抗震规范和砌体规范中的大者采用。

3）多层砌块结构（非框支）应按抗震等级四级设计。

8、关于10.2.1和10.2.3条

在10.2.1条中包括蒸压灰砂砖、蒸压粉煤灰砖砌体，但在表10.2.3中却未包括这两种块材，如何计算ζN？

1）蒸压灰砂砖、蒸压粉煤灰砖属新型墙材，我国早在90年代初期就在大量试验的基础上编制了这类砌体的设计应用标准。如《括蒸压灰砂砖砌体结构设计与施工规程》CECS20：90。为填补这种砌体材料在GB50003中的空白，在GBJ3-88修编时将其纳入到GB50003第10.1.8、10.2.1中，而未在10.2.3中反映属于遗漏。

2）在蒸压灰砂砖和蒸压粉煤灰砖砌体结构抗震设计时，仍可按CECS20：90执行。其中的ζN取值列在该标准的表4.2.8中。

二、因强制性条文的需要引起规范有关条文的变动

1、根据“工程建设标准强制性条文”的要求，将“砌体规范”GB50003原定的强制性条文作了调整，条文数量由原29条压缩到18条，同时按强制性条文用语统一规定，对其中用语不符者作了改动，以及因此引起的相关条文表述上的局部变动。但该条文的实质内容未变。

2、强制性条文见《工程建设标准强制性条文（房建部分）实施导则》建工出版社，2004第384~401页及485页，也可在砌体网站（）中找到。

三、勘误表

按本规范第一次印刷版本。凡因按强制性条文要求对相应条文作出的改动，应以强制性条文为准。

P2 2.1.2条第3行第4个字后加“墙和”，即“配筋砌体墙和柱…”

P5第2行hight应为height

P6倒数第2行中的李岡，改为李岗

P17表3.2.5-2砌体类别第一栏中的烧结粘土砖砌体，应为烧结砖砌体

P19倒数第5行第3个字后加“质量”二字，即为施工质量控制等级…

P20第1行“当楼面活…”应改为“当工业建筑楼面活…”

P24倒数第7行 γβ——不同砌体材料后加“构件”二字

P25 5.1.2注中砌块后加“砌体”，即对灌孔混凝土砌块砌体

P25 s——相邻横墙……

P27 5.2.3-3中的hl应为h

1P29式（5.2.5-4）中的h应为hc

P32第8行中fVG应为fvg（g为小写）

P40删除图6.3.2中“梁下一皮砖灰缝”

P41第13行对…或其他非烧结砖墙体

P46表7.3.2中洞宽中hh应为bh

P47图7.3.3中顶梁h1应为ht

P49式（7.3.6-6）N为M

P50倒数7行βv——考虑墙梁组合作用……

P58图8.1.2 c)左图中补网距Sn

P62对HRB335级钢筋ξb=0.437

P68、P69图9.2.4、9.2.5…T P71式（9.3.2-1）中h应为h0

P82式（10.3.1）有误，应以抗震规范式（7.2.9）为正。

P83表10.3.1中ξs为ζs。

P83式（10.3.2）最外边的小括号应为中括号。

P83第10.3.4.2款第2行中应为：水平钢筋的竖向间距不应大于400

P84式10.4.3-1~2中的h应为h0

P87表10.4.11-1~2最小配筋率加强部位对应的三级均改为0.11

P88表10.4.12最后边栏倒数第2格的Φ8@200改为Φ6@200

P95表B.1.2中蒸压灰砂砖

P98图C(b)中右侧铰支杆应取消

P109第8行中的建材指标，应为建材标准

P131第17行…

P140 9.4.9第1行倒数第3个字“它”改为“他”

《砌体结构设计规范》国家标准管理组

苑振芳、刘斌

第三篇：《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)勘误

新的抗震规范即将于下个月（12月）实施，但是8月份印刷出来的新一 版存在若个错误，现列出如下：

1.前言，第1行第3个字，正确的说法应该为“本规范系依据”，缺少个“系”字。

2.第28页，倒数第8行，正确的说法应该为“...之1款规定的建筑及砌体房屋”。

3.第38页，倒数第9行，（5.2.3-6公式）耦联系数的正确表达应该是ρjk（k为小写）。

4.第39页，5.2.5公式楼层剪力符号中的下标e应该为大写E。

5.第56页，6.2.5-1公式中应该是除以柱的净高，原来写的是乘以净高。

6.第57页，6.2.7的第1条中，应该是“其值可采用1.2，剪力相应调整”，缺少个逗号。

7.63页倒数第三行(6.3.7-2-2），最后缺字应为“箍筋直径不应小于8mm。”

8.第68页，表6.4.5-3中应该是“一级（7、8度）”

9.第68页，表6.4.5-3下的注释1最后那句应该为“...查表；端柱 有集中荷载时，配筋构造按柱要求；”。

10.第106页，图8.3.4-1中详图A中应该是r=35，详图B中应该是hw≈6。

11.第176页，吉林省中的长春（南关，...）。

12.第178页，宁波（北仑）。

13.第180页，山东省的临朐。

14.182页湖北武汉的“江厦”应为“江夏”

15.第184页，深圳（龙岗）。

16.第186页，成都（..，龙泉驿）。

17.第189页第三组：凤县3抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为010g，应为0.10g印刷错误

18.第199页，公式D.1.4-1中应该为“1.1”，原来写的是“0.1”。

19.第219页，H1.7的第5条，应该是“高度之比不大于4时”。

20.第252页，最后一段中，应为“徐正忠”。

21.第341页，图14中应该为“跨高比大于6的连梁”。

第四篇：电子计算机机房设计规范GB 50174-93

中华人民共和国国家标准

电子计算机机房设计规范

GB 50174-93

条文说明

前言

根据国家计委计综（1987）2390号文的要求，由电子工业部第十设计研究院会同有关单位共同编制的《电子计算机机房设计规范》GB 50174-93，已经建设部1993年2月17日以建标（1993）123号文批准发布。

为了便于广大设计、施工、科研、学校等有关单位人员在使用本规范时能正确理解和执行条文规定，《电子计算机机房设计规范》编制组根据国家计委关于编制标准、规范条文说明的统一要求，按《电子计算机机房设计规范》的章、节、条顺序，编制了《电子计算机机房设计规范条文说明》，供国内各有关部门和单位参考。在使用中如发现本条文说明有欠妥之处，请将意见函寄电子工业部第十设计研究院（北京307邮政信箱，万寿路27号，邮政编码：100840）《电子计算机机房设计规范》国标管理组。

1993年2月

第一章 总则

第1.0.1条 电子计算机机房工程属于多学科技术，涉及到电子工艺、建筑结构、空气调节、给水排水、电气技术和消防安全等多种专业，而且又与电子计算机技术密切相关。近年来，我国建成了一批电子计算机机房，积累了较多的经验。为了适应我国电子计算机机房建设的迫切需要，使设计工作有章可循，以便提高设计水平，缩短建设周期，保证工程质量，提高经济效益，特编制本规范。

第1.0.2条 本规范主要适用于陆地上新建、改建和扩建的电子计算机大中型机房。本规范从工程设计出发，以主机房建筑面积确定大中型电子计算机机房，从而解决了由于微电子技术和计算技术飞速发展而使电子计算机大、中、小型的界限难以区分的问题。经调查，国内现有引进的大中型计算机系统的主机房面积均大于140m2。本规范按计算机系统最小配置，将大中型计算机机房定义为主机房建筑面积大于或等于140m2的计算机机房。

陆地上是指除了在船舶、车辆和航天飞行体以外的处所，包括在地面、地下及高层建筑中建设的机房。

计算机科学的发展，不断出现有某些特殊要求的计算机系统。因此，应按本规范并参照制造厂商提出的要求进行机房设计。

第二章 机房位置及设备布置 第一节 电子计算机机房位置选择 第2.1.2条 计算机系统因粉尘、有害气体、振动冲击、电磁场干扰等的影响会导致运算差错、误动作、机械部件磨损、缩短计算机使用寿命等。机房位置选择应尽可能远离产生粉尘、有害气体、强振源、强噪声源等场所，避开强电磁场干扰。对强电磁场干扰，一般选址时可作估算，必要时需作实地测量确定。

第二节 电子计算机机房组成

第2.2.1条 电子计算机机房的组成依实际情况而定，可在各类房间中选择组合，也可以一室多用。

第2.2.2条 各面积的计算公式系供计算用、确切的面积应根据工艺布置确定.改建的电子计算机机房可按实际情况酌情处理。

第三节 设备布置

第2.3.1条 主机区一般包括中央处理机柜、各种扩充机柜、非风冷中央处理机的冷媒分配系统等；存贮器区一般包括磁盘机、磁带机、光盘机等；数据输入区一般包括软盘输入设备、读卡机、键盘输入设备等；数据输出区一般包括各种打印机、凿孔机、绘图仪、硬拷贝设备等；通信区—般包括通讯控制器、调制解凋器、网络控制器等。第2.3.3条 产生尘埃及废物的设备主要指各类以纸为记录介质的输出设备、输入设备。对尘埃敏感的设备主要指磁记录设备。

第2.3.4条 主机房设备之间距离需依据设备制造厂家技术手册给出的维修间距、并允许相邻设备的维修间距部分重叠的原则，其次应满足操作人员巡回检查及维修时放置测试仪器的需要。

第三章 环境条件

第一节 温、湿度及空气含尘浓度

第3.1.2条、第3.1.3条 许多计算机系统不是24小时运行，为确保开机时温、湿度能在短时间内达到运行状态，特分A、B两级进行规定。

温、湿度分为A、B两级，是为了既保障计算机系统正常工作，又节省建设投资和运行费用。按两级执行系指如温度按A级、湿度可按B级。

第二节 噪声、电磁干扰、振动及静电

第3.2.1条 噪声测量方法匝符合现行国家标准《工业企业噪声测量规范》的规定。第3.2.2条、第3.2.3条 指外界的无线电干扰场强和磁场对主机房的辐射干扰。即在主机房内、计算机系统不工作条件下所测得的外界无线电辐射干扰场强（0.15～1000MHz时）和干扰磁场的上限值。

第3.2.4条 主机房场地环境振动值是根据对国内一些大中型计算机房的场地振动进行实测分析后提出的。在这些机房内安装有主机、磁盘机、磁带机、宽行打印机、激光打印机、凿孔机、终端机及整体式空调机等。测试时，设备均在工作，测点位置为机房内活动地板表面，多点采样。此外，对机房内设备本身振动及外界振动对设备的影响，也作了测试，测点位置是设备顶部。

经测试、分析并参考国外大中型计算机机房的有关资料，本规范确定主机房地板表面垂直和水平向的振动加速度值控制在500mm/s2。

第3.2.5条 规定主机房地面及工作台面的静电泄漏电阻最高值是为了有效地泄漏静电荷，防止高电位静电干扰计算机的正常工作，同时又规定最低的泄漏电阻值以保障工作人员的人身安全。

第3.2.6条 据有关资料记载，静电电压达到2kV时，人会有电击感觉，容易引起恐慌，严重时能造成事故及设备故障。因此，本规范确定主机房内绝缘体的静电电位不应大于1kV。

第四章 建筑 第一节 一般规定

第4.1.1条 采用大开间、大跨度主要是便于计算机设备布置及发展后的调整，其次开扩视野利于操作人员正常工作（如柱网开间可大于6m，跨度大于9m)。

近年来，电子计算机的发展很快，不断更新换代。因此，计算机房内设备的数量、品种均会变动，为了适应这种可变性，隔墙应具有一定的可拆、宜装的性能，如选用轻钢龙骨隔墙或其它装配式隔断等。第4.1.2条 目前我国常用的机柜高度为1.9～2.Om，气流组织所需机柜顶面至吊顶的距离，一般为500～700mm，同时，尚需考虑室内建筑空间比例的合理性，故机房净高宜取2.4～3.Om。

第4.1.4条 计算机价格昂贵，对工作环境要求高，建筑物的耐久性、装饰等均应与计算机的价值协调一致，使投资可以发挥应有的作用。此外，地震及不均匀沉陷，不但影响计算机工作的准确性，还会影响建筑装饰的完整和围护结构的气密性。故主体结构必须采取相应的结构措施。

抗震，系指在不提高设防烈度的条件下，从建筑体型、建筑构造以及活动地板的抗震处理等方面采取措施，以减少振动对计算机工作的影响。

第二节 人流及出入口

第4.2.1条、第4.2.3条 空气污染和尘埃积聚可能造成电子部件的漏电和机械部件的磨损，所以电子计算机机房的防尘处理应引起足够重视。

根据国内实测资料，身着普通服装的人，一般走动时散尘量为300万粒/分·人（≥0.5μm）。故计算机机房宜设单独出入口，并在入口处设换鞋更衣间（或柜），以避免与其它人流物流的交叉。

两条均侧重于使用功能。设计时，厕所位置可以灵活掌握，一般情况下以设通过式换鞋更衣和机房专用厕所为宜，但要避免厕所水侵入机房；当条件不允许时，厕所可以共用。第4.2.4条 更衣换鞋间（或柜）的面积指标系根据现有各类电子计算机机房实际面积及使用情况调查分析提出的。当机房规模大、操作人员多时，面积指标取小值；机房规模小、操作人员少时，面积指标取大值。

第三节 防火和疏散

第4.3.1条 电子计算机机房敷设电缆较多，易短路酿成火灾。目前我国已建成的计算机机房中，重大的火灾屡有发生，给国家造成重大经济损失。因此，严格控制建筑物耐火等级十分必要。

第4.3.2条 考虑电子计算机机房的价值及其重要性，当与其它建筑物合建时，为防止火灾蔓延，应设单独的防火分区。

第4.3.4条 根据我国已发生火灾的机房情况调查，吊顶及隔断选用可燃烧材料易使火势增强，大大增加扑救困难，给国家造成极大损失。近年来，我国建筑材料工业发展很快，材料选择范围增大，故本规范提出内装饰材料应选用非燃烧材料或难燃烧材料。

第四节 室内装饰

第4.4.1条 有的材料在温、湿度变化作用下会产生变形而导致缝隙泄漏或发尘，不利于保持主机房必要的清洁要求。

一、尘埃的第二次飞扬，对主机房内的含尘浓度影响较大，因此装饰材料的平整、减少积灰面是重要的。

“高级抹灰”应按现行行业标准《建筑装饰工程施工及验收规范》执行。

光洁的材料易于眩光，而眩光会影响操作人员对荧光屏符号的阅读。因此在选择平整、不发尘材料的同时，应注意选择不产生眩光的材料。

二、活动地板的敷设高度，根据实际需要而定，当仅敷设电缆时，其高度一般为200mm左右；当作为空调静压箱时，可用风量计算其高度，一般为350mm。

三、当地面上架设活动地板时，其下之空间如只供敷设电缆用时，为避免电缆移动时地面起尘或划破电缆，地面和四壁应平整而耐磨；当同时兼作空调静压箱时，为保证其间空气的含尘浓度，地面和四壁还应选用不易起尘、不易积灰、易于清洁的饰面材料。

四、计算机系统中的宽行打字机、凿孔机、打印机等工作噪声较大，宜作吸音吊顶。为保证机房内含尘浓度要求，吊顶上空间应保持清洁，如该空间为空调静压箱时；为确保其空间含尘浓度要求，顶板、四壁及穿行的管道之饰面材料应不发尘，不易积灰，易于清洁。

第4.4.3条 本条是为保证主机房形成密闭空间，保持室内正压，防止灰尘进入，以及满足室内恒温恒湿要求而设。

第4.4.4条 第二类辅助房间的设备、管线色调可按各专业要求进行设计。

第4.4.5条 本条是为确保机房的空气含尘浓度要求及热工要求，故当设双层金属密闭外窗时，应保证外窗缝隙的密闭。

第五节 噪声及振动控制

第4.5.1条 噪声控制应按现行国家标准的规定执行。

根据规范组调查实测结果，认为主机房在无法远离噪声源时，应在平面和空间处理上采取防噪措施。主机房内不宜置人高噪声的空调器，在必须置人时，应采取有效的隔声措施，如加隔声罩、消声器，增设隔墙将空调设备分开，设控制室等。

第五章 空气调节 第一节 一般规定

第5.1.1条、第5.1.2条 由于电子计算机机房内设备密度大，发热量也大，计算机系统对环境的温、湿度和空气含尘浓度等都有一定要求，因此，应设空气调节系统。

第三节 气流组织

第5.3.1条 目前，电子计算机系统对温、湿度的要求不尽相同，主机设备的冷却分为风冷、水冷及自带制冷设备等方式。其中风冷式主机，又有上部进风、下部进风及侧面进风等不同。故空调系统气流组织形式应按产品的技术要求确定。

第四节 系统设计

第5.4.2条 为了避免由于采暖管道和散热器的渗漏而威胁计算机系统的安全，故主机房不宜设采暖散热器。

第5.4.3条 电子计算机机房内设备多，耗电量大，运行周期长，容易发生火灾。为了防止火势沿风管蔓延，风管保温应优先选用非燃烧材料，也可选用难燃烧材料。第5.4.7条 电子计算机机房，总送风量较大，而工作人员数量相对较少，如按每人30m3/h计算新风量，将造成机房内空气中新鲜空气含量少，氧分压力偏低，不利于工作人员的健康，容易疲劳，工作效率下降。但是，新风量也不宜过大，否则能源消耗太大。因此，本规范规定新风量为每人40m3/h。

第六章 电气技术 第一节 供配电

第6.1.1条 电子计算机机房属于工业建筑工程，其用电负荷分级及供电要求按现行国家标准《供配电系统设计规范》分为一、二，三级，并据此确定其供电方式。第6.1.2条 电子计算机机房供电允许断电持续时间分级及电源质量分级要求系参照国际标准和国内外技术资料，并结合我国实际情况，经过综合分析后提出的。

第6.1.4条 由于电子计算机机房供电可靠性要求较高，为了防止其它负荷对电源的干扰，及维护运行管理上的方便，当机房用电容量较大时，一般设置专用电力变压器供电。当机房用电容量较小时，也可采取专用低压馈电线路供电。

第6.1.5条 机房其它电力负荷系指非计算机用电负荷，如空调器、通风机、吸尘器、电梯、电烙铁、电焊机、维修电动工具等。为了防止它们对计算机的干扰，保证计算机电源系统不受污染，应禁止使用计算机电源系统供电，更不得接入交流不间断电源系统供电。机房内一般工作照明和应急照明均应由单独的低压照明线路供电。为便于维护管理和安全运行，机房内一般设置专用动力配电箱。

第6.1.6条 交流不间断电源装置是设置在正常工作电源和电子计算机之间的隔离缓冲设备。需要连续供电的重要负荷，在正常工作电源发生故障而短时不能恢复时，交流不间断电源可替换故障的工作电源作暂时维持连续供电；并具有改善电源质量和隔离、消除干扰的作用。一般蓄电池的容量可按满负荷供电10～15min选用。

应按照现行国家标准《不间断电源设备》、现行国际电工标准《不间断电源技术性能标定方法和试验要求》及有关产品技术条件和用电负荷性质要求等确定交流不间断电源系统。由于不间断电源设备购置费用和日常维护运行费用昂贵，选用时必须进行多方面的分析比较。

第6.1.7条 静态交流不间断电源对城市交流电网是一种非线性负荷。在它的交流输入侧有大量谐波电流反馈到电网，使电网遭受严重污染。为限制交流电网上谐波分量，应按现行国家标准《供配电系统设计规范》和现行能源部标准《电力系统谐波管理暂行规定》的要求采取限制谐波分量的措施。第6.1.8条 当城市电网电源质量不能满足要求时，应根据具体工程技术要求，结合当地情况，经技术经济分析，采用一种或数种组合的、有针对性的电源隔离防护措施。例如滤波器能滤除掉电源中某些高频噪声，浪涌吸收器能吸收浪涌电压，隔离变压器能隔离除去一个持续时间非常短的高频瞬变信号，铁磁稳压变压器具有稳压和滤波的功能，飞轮发电机组可以很有效地消除大部分瞬变信号和短时的电压偏差。最完善可靠的办法还是选用交流不间断电源设备。它能够使计算机负荷或其它重要负荷与城市电网隔离开，消除电压和频率的偏差及各种干扰。

第6.1.9条 电子计算机机房低压配电系统具体要求见国际电工标准《建筑物电气装置》和现行国家标准《供配电系统设计规范》。电子计算机主机电源系统的具体要求还应按电子计算机设备说明书的具体要求确定。

第6.1.10条 为保证电源运行时三相平衡，设计时应尽可能将单相负荷均匀分配在各相上。电子计算机机房低压配电系统的三相负荷不平衡度应控制在5%～20%。

第6.1.11条 为减小线路压降，减少线路干扰和便于维护管理，计算机电源设备（如交流稳压器、电源滤波器、隔离变压器、不间断电源、蓄电池等）除各种发电机组外，均应靠近主机房布置。

第6.1.12条 为防止闪电雷击及操作过电压对设备造成的危害，电子计算机机房电源进线宜采用地下直接埋设电缆。当采用架空进出线时，在低压架空电源进线处或专用电力变压器低压配电母线处应装设低压避雷器。主机房专用动力配电箱内低压配电母线上宜装设浪涌吸收装置（如压敏电阻等），以消除线路上产生的瞬时高压尖峰脉冲。第6.1.13条 分别设置测试与维修用插座的目的是为了避免维修用手动工具误插入测试插座内影响计算机正常运行。

第6.1.14条 主机房内低压配电线路供电可靠性和抗干扰性要求较高，一般采用铜芯屏蔽导线或电缆为宜。

第二节 照明

第6.2.3条 由于机房照度高，限制眩光对人身健康、提高工效意义重大，故本条作了规定。

本规范采用亮度曲线法检验室内一般照明灯具的直接眩光，其方法应符合《民用建筑照明设计标准》及《工业企业照明设计标准》的规定。

第6.2.4条 表6.2.4中平均亮度为20×10～500×10cd/m的光源在机房内极少采用，因此条文中未作规定。

2第三节 静电防护

第6.3.2条 参照现行国家标准《计算机机房用活动地板技术条件》中第4.1条：在温度为15～30℃、相对湿度为30%～75%时活动地板系统电阻值为1.0×107～1.0×1010Ω。活动地板的底面及侧面一般由导电材料制成，上表面则贴有导静电材料面层，所以，活动地板的系统电阻取决于导静电地面的电阻值。

第6.3.5条 系统电阻、泄漏电阻的阻值在实际中是由高阻计测得，体积电阻率是通过计算求得。通常按下式求出体积电阻率：

第6.3.6条、第6.3.7条 静电接地装置是清除静电的基本措施。为保证工作人员的安全，接地系统要串联一个1.OMΩ限流电阻。

第四节 接地

第6.4.3条 为了防止雷击电压对电子计算机系统设备产生反击，要求防雷装置与其它接地物体之间保持足够的安全距离，但在工程设计中有时很难做到。如多层建筑的防雷接地一般利用钢筋混凝土中的钢筋作为接地线和接地体，无法满足与其它接地体之间保持安全距离的要求，可能产生反击现象，而采用共用一组接地体，降低了雷击时相互间的电位差，可以防止这种反击现象，保证人员和计算机设备的安全。共用接地装置的接地电阻应按最小值的一种要求确定，并按现行国家标准《建筑防雷设计规范》的要求采取相应措施。

当工程能满足防雷接地装置的接地体与其它接地体之间安全距离的要求时，可单独设置防雷接地的接地装置。第6.4.4条 电子计算机各种不同机型对直流工作接地电阻值及接地方式的要求各异，接地体之间的距离，应按产品说明书的要求及有关规范的规定确定。

第6.4.5条 为了避免对电子计算机系统的电磁干扰，宜采用将多种接地的接地线分别接到接地母线上，由接地母线采用一根接地线单点与接地体相连接的单点接地方式。由计算机设备至接地母线的连接导线应采用多股编织铜线，且应尽量缩短连接距离；并采取格栅等措施，尽量使各接地点处于同一等电位上。

第6.4.6条 多个电子计算机系统中的接地系统，除各电子计算机系统单独采用单点接地方式外，也可共用一组接地装置。为避免相互干扰，应将各电子计算机系统的接地母线分别采用接地线直接与共用接地装置的接地体相连接。

第七章 给水排水 第一节 一般规定

第7.1.2条 主机房内确需用水时，为保证主机房内恒温恒湿不受影响，给排水干管一般设置在管道竖井（或地沟）内，引入支管或暗装，或采取保温措施。穿墙和楼板处设置套管，以防止送回风受到外界干扰。

第7.1.3条 由于铸铁地漏水封能力有限，地漏箅子上又不可能经常有水补充，为防室外窨井臭气倒灌，应在地漏下加设可靠的防止水封破坏的措施。

第7.1.4条 当空气湿度较大、室温高于给排水管道温度时，为防止结露，管道应该采取有效的保温措施。根据防火规范要求，保温材料也应和其它建筑材料一样，要选择难燃烧的、窒息性的。

第二节 系统和管材

第7.2.1条 在一般情况下，空调系统采用冷水机组时，应采用敞开式循环水冷却系统。生活和消防则采用直流给水系统，并应符合有关设计规范要求。

第7.2.2条 采用敞开式循环冷却水系统，在运转过程中，由于水温、水质及外界诸多因素的影响，会使水质很快恶化，造成管道腐蚀、结垢以及水中污泥、藻类的生成等。所以，循环冷却水及补充水宜用软化水，其水质应不低于锅炉软化水的要求。同时还应根据具体情况，采取其它措施。第7.2.3条 电子计算机机房内所有给排水管道必须做到不渗不漏，所以，暗敷给水管道宜用无缝钢管并采用焊接。

第7.2.4条 工程塑料管耐腐蚀，化学性能稳定，是纯水及循环水冷却系统较为理想的管材。

第八章 消防与安全 第一节 一般规定

第8.1.1条 电子计算机机房的设备主要是精密电气设备和仪器等，使用水、泡沫灭火剂和干粉灭火剂容易造成计算机系统电气短路和记录介质污染；引起二次灾害；而二氧化碳和卤代烷灭火剂具有灭火效果好、效率高、毒性小、无污染等特点，是主机房主要的消防灭火剂。

根据机房面积、设备价值和工作性质，可采用移动式、半固定式或固定式二氧化碳或卤代烷灭火系统。

二氧化碳或卤代烷固定灭火系统造价高，维护管理复杂，主机房以外可以用水灭火的场所应设有消火栓。

第8.1.2条 电子计算机机房对防火要求高，一旦发生火灾，后果严重，因此必须对计算机主机房，尤其是操作人员视线无法达到的地方，经常进行监视。为此，需设置火灾自动报警系统以早期发现火灾，及时扑灭，避免重大损失。

火灾自动报警系统的设计应符合现行国家标准《火灾自动报警系统设计规范》的规定。第8.1.3条 发生火灾时，为了防止和减少人员伤亡及财产损失，需要协调各种灭火设备的工作，发挥各自的作用。各设备间联动要求按现行国家标准《火灾自动报警系统设计规范》的有关章节执行。

空气调节系统内设有无风断电保护，是安全防火措施之一，以保证送风机不送风时，电加热器不工作。避免在无风情况下，电加热器继续工作使温升过高而导致火灾。第8.1.5条 电子计算机用于国家重要部门，一旦遭受灾害，将造成重大经济损失和严重政治后果，应采取保障计算机系统信息安全的电磁屏蔽及严密的保安等措施，避免重大损失。

第二节 消防设施

第8.2.1条 由于吊顶上部的夹层内敷设有通风、电气等管线，活动地板下敷设有大量电缆线路，可能发生火灾，且火情隐蔽不易发现。故在工作场所及吊顶上部、活动地板下均应设置控测器及喷嘴。

第8.2.2条 电子计算机机房内有大量电气设备，火灾初期，先有烟雾产生，采用感烟探测器有利于及早发现。根据机房火灾发展迅速产生大量的热和烟的特点，为了防止感烟式探测器误动作造成损失，应采用感烟。感温两种探测器的组合，当其均有报警信号时才施放灭火剂。

第8.2.3条 火灾发生时，为防止火势沿通风管蔓延，需要迅速切断空调系统的电源，切断开关应设在操作方便处。

第三节 安全措施

第8.3.2条 为防止灭火剂施放时有人来不及疏散以及营救人员中毒，应配置专用空气呼吸器或氧气呼吸器。

第8.3.3条 计算机房内的废弃物大都为纸张等易燃晶，应采用带防火盖的金属容器存放。

第五篇：砌体结构课程设计

砌体设计

楼梯间采用现浇混凝土楼盖，纵横向承重墙厚度均为190mm，采用单排孔混凝土小型砌块、双面粉刷，一层采用MU20砌块和Mb15砂浆，二至三层采用MU15砌块和Mb砂浆，层高3.3m一层墙从楼板顶面到基础顶面的距离为4.1m，窗洞均为1800mm×1500mm，门洞宽均为1000mm，在在纵横相交处和屋面或楼面大梁支撑处，均设有截面为190mm×250mm的钢筋混凝土构造柱（构造柱沿墙长方向的宽度为250mm），图中虚线梁L1截面为250mm×600mm，两端伸入墙内190mm，施工质量控制等级为B级。

纵墙计算单元横墙计算单元

三毡四油铺小石子10.809009.90+油膏嵌实15mm厚水泥砂浆40mm厚水泥石灰焦渣砂浆3‰找坡 +100mm厚沥青膨胀珍珠岩120mm厚现浇混凝土板33006.60+3.3010mm厚水磨石地面面层 20mm厚水泥打底 120mm钢筋混凝土板33003300

1、荷载计算：

（1）屋面荷载：

防水层：三毡四油铺小石子 0.4kN/㎡ 找平层：15mm水泥砂浆 0.3kN/㎡

800++-0.00

找坡层：40mm厚水泥焦渣砂浆3‰找坡 0.56kN/㎡ 保温层：100mm厚沥青膨胀珍珠岩 0.8kN/㎡ 结构层：120mm厚现浇混凝土板 3.0kN/㎡ 抹灰层：10mm厚混合砂浆 0.17kN/㎡ 钢筋混凝土进深梁250mm×600mm 1.18 kN/㎡ 屋盖永久荷载标准值： ∑6.41kN/㎡ 屋盖可变荷载标准值 0.5kN/㎡ 由屋盖大梁给计算墙垛计算：

标准值：N1k =Gk＋Qk=(6.41 kN/㎡＋0.5 kN/㎡)×1/2×6.3m×3.6m=78.36 kN 设计值：

由可变荷载控制组合：N1=1.2Gk+1.4Qk=(1.2×6.41 kN/㎡+1.4×0.5 kN/㎡)×1/2×6.3m×3.6m=95.17 kN 由永久荷载控制组合：N1=1.35Gk+1.0Qk=（1.35×6.41 kN/㎡+1.0×0.5 kN/㎡）×1/2×6.3m×3.6m=103.80 kN（2）楼面荷载：

10mm厚水磨石地面面层 0.25 kN/㎡ 20mm厚水泥打底 0.40 kN/㎡ 结构层120mm钢筋混凝土板 3.0 kN/㎡ 抹灰层10mm厚 0.17 kN/㎡ 钢筋混凝土进深梁250mm×600mm 1.18 kN/㎡ 楼面永久荷载标准值： ∑5.0kN/㎡

楼面可变荷载标准值 1.95kN/㎡ 由楼面大梁传给计算墙垛的荷载：

标准值：N2k =Gk＋Qk=(5.0 kN/㎡+1.95 kN/㎡)×1/2×6.3m×3.6m=78.81 kN 设计值：

由可变荷载控制组合：N2=1.2Gk+1.4Qk=(1.2×5.0kN/㎡+1.4×1.95 kN/㎡)×1/2×6.3m×3.6m=99.0 kN 由永久荷载控制组合：N2=1.35Gk+1.0Qk=（1.35×5.0 kN/㎡+1.0×1.95 kN/㎡）×1/2×6.3m×3.6m=98.66 kN（3）墙体自重：

女儿墙重（厚190mm，高900mm）计入两面抹灰40mm其标准值为：N3k =2.96 kN/㎡×3.6m×0.9m=9.59 kN 设计值：

由可变荷载控制组合：N3=9.59 kN×1.2=11.51 kN 由永久荷载控制组合：N3=9.59 kN×1.35=12.95 kN 女儿墙根部至计算截面高度范围内墙体厚190mm其自重标准为：2.96 kN/㎡×3.6m×0.6m=6.39 kN 设计值：

由可变荷载控制组合：N3=6.39 kN×1.2=7.67 kN 由永久荷载控制组合：N3=6.39 kN×1.35=8.63 kN 计算每层墙体自重，应扣除窗面积，对于2、3层墙体厚190mm，高3.3m自重为：(3.3m×3.6m-1.8m×1.5m)×2.96 kN/㎡＋

1.8m×1.5×0.25 kN/㎡=27.85 kN 设计值：

由可变荷载控制组合：27.85 kN×1.2=33.42 kN 由永久荷载控制组合：27.85 kN×1.35=37.60 kN 对于1层墙体厚190mm计算高度4.1m其自重为：（3.5m×3.6m-1.8m×1.5m)×2.96 kN/㎡＋1.8m×1.5×0.25 kN/㎡=29.98 kN 设计值：

由可变荷载控制组合：29.98 kN×1.2=35.97 kN 由永久荷载控制组合：29.98 kN×1.35=40.47 kN

2、内力计算：

楼盖、屋盖大梁截面b×h=250mm×600mm，梁端在外墙的支撑长度为190mm，下设由bb×ab×ta=190mm×500mm×180mm的刚

a01hf性垫块，则梁端上表面有效支撑长度采用墙偏心距e=h/2-0.4a0。h为支撑墙厚。，对于外由可变荷载控制下的梁端有效支撑长度计算表：

楼层 h/mm f /N/㎡

N /kN 600 4.02 11.51 600 4.02 140.1 0.41 600 5.68 272.52 0.80 0/N/mm2 0.034

1

0/mm

5.41 66.10

5.55 67.80

5.63 57.90 由永久荷载控制下的梁端有效支撑长度计算表：

楼层 h/mm f /N/㎡

N /kN 600 4.02 12.95 600 4.02 154.35 0.45 5.57 68.05 600 5.68 290.61 0.85 5.62 57.76 0/N/mm2 0.038

1

0/mm

5.41 66.10 外重墙的计算面积为窗间墙垛的面积A=1800mm×190mm墙体在竖向荷载作用下的计算模型与计算简图如下

纵向墙体的计算简图

各层I-I、IV-IV截面内力按可变荷载控制和永久变荷载控制组

合分别列于下表

由可变荷载控制的纵向墙体内力计算表

截面上层传荷

楼层

Nu 3 2 1 /kN 11.51(7.67)147.77 280.19

本层楼盖荷载 Nl

/kN 95.17 99.0 99.0

截面I-I

IV-IV NⅥ

/kN 147.77 280.19 412.61

e2

/mm 0 0 0

e1

M NⅠ

/mm /(kN/m)/kN 68.56 6.52 114.35 67.88 6.72 246.77 71.84 7.11 379.19 表

NⅠ= Nu+ Nl M= Nu·e2+ Nl·e1 NⅥ=NⅠ+NW(墙重)由永久荷载控制的纵向墙体内力计算表

中

截面上层传荷

楼层

Nu 3 2 1 /kN 12.95(8.63)162.98 299.24

本层楼盖荷载 Nl

/kN 103.80 98.66 98.66

截面I-I

IV-IV NⅥ

/kN 162.98 299.24 435.5

e2

/mm 0 0 0

e1

M NⅠ

/mm /(kN/m)/kN 68.56 7.12 125.38 67.78 6.30 261.64 71.94 7.10 397.9

3、墙体承载力计算：

本建筑墙体的最大高厚

H04100mm21.58c20.81.0692624.46h190mm满足要求

承载力计算一般对I-I截面进行，但多层砖房的底部可能IV-IV截面更不利计算结果如下表

纵向墙体由可变荷载控制时的承载力计算表

计算项目

M/(kN·m)N/kN e/mm h/mm e/h

第2层

截面第3层

截面I-I 6.52 114.35 57.02 190 0.3 17.37 0.26 342000 15 10 4.02 357.46 >1

6.72 246.77 27.23 190 0.14 17.37 0.44 342000 15 10 4.02 604.93 >1

IV-IV

第1层

截面

截面I-I 7.11 379.19 18.75 190 0.099 18.42 0.45 342000 20 15 5.68 875.15 >1

IV-IV

0 280.19 0 190 0 17.37 0.69 342000 15 10 4.02 948.64 >1

0 412.61 0 190 0 18.42 0.63 342000 20 15 5.68 1223.81 >1 H0h



A/m㎡ 砌块MU 砂浆M f/(N/mm2)

Af/kN Af/N

纵向墙体由永久荷载控制时的承载力计算表 计算项目

M/(kN·m)N/kN e/mm h/mm e/h

第2层

截面第3层

截面I-I 7.12 125.38 56.78 190 0.30 17.37 0.26 342000 15 10 4.02 357.46 >1

6.30 255.98 24.61 190 0.14 17.37 0.44 342000 15 10 4.02 604.93 >1

第1层

截面

截面I-I 7.10 397.9 17.84 190 0.099 18.42 0.45 342000 20 15 5.68 875.15 >1

IV-IV IV-IV

0 435.5 0 190 0 18.42

0 293.58 0 190 0 17.37 0.69 342000 15 10 4.02 948.64 >1 H0h



A/m㎡ 砌块MU 砂浆M

0.63 342000 20 15 5.68 1223.81 >1 f/(N/mm2)

Af/kN Af/N

由上表可知砌体墙均能满足要求。

4、气体局部受压计算：

以上述窗间墙第一层为例，墙垛截面为190mm×1800mm，混凝土梁截面为250mm×600mm，支承长度a=190mm，根据规范要求在梁下设190mm×600mm×180mm(宽×长×厚)的混凝土垫块。根据内里计算，当由可变荷载控制时，本层梁的支座反力为Nl=99.0kN墙体的上部荷载Nu=280.19KN,当由永久荷载控制时，本层梁的支座反力为Nl=98.66kN，墙体的上部荷载Nu=299.24KN。墙体采用MU20空心砌体砖，M10混合砂浆砌筑。由a0=57.76mm A0=(b+2h)h=(600mm+2×190mm)×190mm=186200

190mm=324000mm2mm2<1800mm×

故取

A0=186200mm2

2垫块面积：Ab=bb×ab=190mm×600mm=114000mm

计算垫块上纵向的偏心距，取Nl作用点位于墙距内表面0.4 a0处，由可变荷载荷载控制组合下：

280190N11400093.40kN1800mm190mm 190mm99.0kN(0.457.76mm)2e37.0mm99.0kN93.40kN NU0Abe37.0mm0.195h190mm查表得=0.69 A0186200mm2r10.35110.3511.292rl0.8r0.81.291.032 Ab114000mm垫块下局压承载力按下列公式计算：

N0NL99.0kN93.40kN192.4kN

rlAbf0.691.032114000mm25.68kN/mm2461.09kN

N0NLrlAbf

由永久荷载控制组合下

299240N11400099.75kN1800mm190mm 190mm98.66kN(0.457.76mm)2e35.75mm98.66kN99.75kN NU0Abe35.75mm0.188h190mm查表得=0.704 垫块下局压承载力按下列公式计算：

N0NL98.66kN99.75kN192.4kN

rlAbf0.7041.032114000mm25.68kN/mm2470.44kN

N0NLrlAbf

由此可见，在永久荷载控制下，局压承载能力能满足要求。

5、横墙荷载

(1)屋面荷载：

防水层：三毡四油铺小石子 0.4kN/㎡ 找平层：15mm水泥砂浆 0.3kN/㎡ 找坡层：40mm厚水泥焦渣砂浆3‰找坡 0.56kN/㎡ 保温层：100mm厚沥青膨胀珍珠岩 0.8kN/㎡ 结构层：120mm厚现浇混凝土板 3.0kN/㎡ 抹灰层：10mm厚混合砂浆 0.17kN/㎡ 屋盖永久荷载标准值： ∑5.23kN/㎡ 屋盖可变荷载标准值 0.5kN/㎡

标准值：N1k =Gk＋Qk=(5.23 kN/㎡＋0.5 kN/㎡)×1/2×1.0m×3.6m=10.31 kN 设计值：

由可变荷载控制组合：N1=1.2Gk+1.4Qk=(1.2×5.23 kN/㎡+1.4×0.5 kN/㎡)×1/2×1.0m×3.6m=12.56kN 由永久荷载控制组合：N1=1.35Gk+1.0Qk=（1.35×5.23 kN/㎡+1.0×0.5 kN/㎡）×1/2×1.0m×3.6m=13.61 kN（2）楼面荷载：

10mm厚水磨石地面面层 0.25 kN/㎡ 20mm厚水泥打底 0.40 kN/㎡ 结构层120mm钢筋混凝土板 3.0 kN/㎡ 抹灰层10mm厚 0.17 kN/㎡ 楼面永久荷载标准值： ∑3.82kN/㎡ 楼面可变荷载标准值 1.95kN/㎡ 由楼面大梁传给计算墙垛的荷载：

标准值：N2k =Gk＋Qk=(3.82 kN/㎡+1.95 kN/㎡)×1/2×1.0m×3.6m=10.39 kN 设计值：

由可变荷载控制组合：N2=1.2Gk+1.4Qk=(1.2×5.0kN/㎡+1.4×1.95 kN/㎡)×1/2×1.0m×3.6m=13.17 kN 由永久荷载控制组合：N2=1.35Gk+1.0Qk=（1.35×5.0 kN/㎡+1.0×1.95 kN/㎡）×1/2×1.0m×3.6m=12.79 kN

横向墙体计算简图

（2）横墙自重承载力计算

对于2、3层墙体厚190mm，高3.3m自重为2.96 kN/㎡×3.3m×1.0m=9.768kN 设计值：

由可变荷载控制组合：9.768 kN×1.2=11.72 kN 由永久荷载控制组合：9.768 kN×1.35=13.19kN 对于1层墙体厚190mm计算高度4.1m其自重为： 2.96 kN/㎡×3.3m×1.0m=12.14kN 设计值：

由可变荷载控制组合：12.14kN×1.2=14.57kN 由永久荷载控制组合：12.14 kN×1.35=16.39 kN 本建筑墙体高厚比

H04100mm21.5826h190mm满足要求。

横向墙体由可变荷载控制组合表 计算项目 第3层

N/kN h/mm H0/m

24.28 190 3.3 17.37 0.69 190000 15 10 4.02 527.02 >1

第2层 49.17 190 3.3 17.37 0.69 190000 15 10 4.02 527.02 >1

第1层 76.91 190 4.1 21.58 0.59 190000 20 15 5.68 636.73 >1 H0h



A/m㎡ 砖MU 砂浆M f/(N/mm2)

Af/kN Af/N

横向墙体由永久荷载控制组合表 计算项目 第3层

N/kN h/mm H0/m

26.8 190 3.3 17.37 0.69 190000 15 10 4.02 527.02 >1

第2层 52.78 190 3.3 17.37 0.69 190000 15 10 4.02 527.02 >1

第1层 81.96 190 4.1 21.58 0.59 190000 20 15 5.68 636.73 >1 H0h



A/m㎡ 砖MU 砂浆M f/(N/mm2)

Af/kN Af/N

由上表可知砌体墙均能满足要求