活套在轧机系统中的应用

第一篇：活套在轧机系统中的应用

活套在轧机系统中的应用

（上海宝冶建设检修分公司

沈林波）

摘要：活套是连轧设备中一个较为重要的单元，本文结合武钢csp厂热轧设备讲叙了活套的基本原理以及常见的一些电气故障和分析处理方法。

关键词：活套

控制

原理

故障

一 前言

活套是安装在精轧机架之间，用于控制两个机架之间的微张力，防止带钢之间有过多的张力，太多的张力将导致钢被拉断。当通过下个机架的秒流量比较高的时候，这个现象会发生。当下个机架的秒流量比较小的时候，套量将建立起来。一个稳定的增长套量将导致叠轧的形成。如果叠钢形成，带钢将以几倍的厚度进入下个机架，这将导致辊子的损坏或者轴的损坏。这样活套控制必须有。活套控制给了所有前主传动控制的速度修正量。当秒流量不同的时候，两个机架间的带钢长度将改变，这样将导致活套高度和活套实际角度的改变。通过活套控制角度总保持在预先设定的范围内。活套高度的任何改变都将立刻导致所有主传动速度的改变。每个活套高度的控制是通过影响前一个机架的旋转速度。一个机架的速度的改变被复制并且作为一个偏差量给定到前一个机架。这样所有相近的主传动速度的修正量在这些机架里适当减少。同时在这些机架间的带钢张力是保持不变的。当机架里没有钢的时候，活套也能移动。此外当带钢在运行并且活套辊被带钢压下的时候，一个特殊的张力必须产生。这个压力的发生在轧制力控制与张力控制是相同意义的。为了实现活套控制的目的，必须设计成位置控制和轧制力控制是串接。

二

活套的工作原理

1、结构示意图及设备组成

（图一）活套基本结构示意图

机械设备和液压设备：活套辊是通过液压缸来移动的。液压缸的下部分在机架的传动侧。活套臂的旋转点同杆端相连。活套围绕在前一个机架的出口侧的轧制线下面的轴旋转。绕轴旋转的运动被机械运行位置限制。首先停止（尾端位置）是将活套辊设计在最小的轧制线的下面。当换辊的时候活套辊要跑到最上的位置，因为空间必须用于入口和导板的运动。这两个位置都有个一个机械辅助销。最后一个机架没有活套。活套的液压缸是由2个平行的伺服阀供应能量。能够通过相应的截止阀来关闭。截止阀的线圈是单线圈的。角度传感器位于旋转点并且压力传感器是允许活套闭环控制，位置和轧制力。

2、控制原理

闭环控制系统（PJ01-PJ02)三个闭环控制回路在活套控制系统 中的应用。1）在机架之间活套控制能达到一个常量存储带钢长度； 2）位置控制能移动活套到可能的范围；3）轧制力控制能产生一个 持续的张力。位置和轧制力控制环是成叠排列的。轧制力控制是和 位置控制相比是次要的。这样位置控制系统的输出考虑预先设定的 限幅形成给定轧制力的给定值。如果活套必须为下快钢抬起张力就 应该建立，位置环将超过调整量。当带钢采集到辊缝的时候活套开 始移动。实际的轧制力值是通过测量活塞的杆端压力和通过地区估 价和减去从其他地方的变量来计算的。轧制力控制系统的输出是伺 服阀的输出电流值。轧制控制系统的给定的变量取决于给定的限制。为了提供带钢的张力，控制系统必须首先补偿相对的轧制力。这些 相对的轧制力之一是自然的重量构成活套的移动。这个构成角度的 功能。第二个相对的轧制力是带钢的重量的一半。这个值通过乘以 存储的长度的一半的横截面的和钢等级的重量来计算的。第三个轧 制部分是建立带钢张力。所有的这三个轧制力是依靠几何学和活套 的实际角度。如果活套没有负载或者加速度那么就没有轧制力限制 并且对于活套加速度（摩擦力不考虑）轧制力尽量在重量以上。活 套控制环控制活套的高度，这是一个非线性的存储带钢长度的功能，在机架间通过发送速度修正量给相应的主传动。当两个相邻的机架 间有带钢，活套控制激活，活套辊必须在轧制线之上并且实际的轧 制力必须超过可调整的轧制力限幅。一旦活套辊有钢，轧制力限幅 就激活。轧制力的给定值通过活套的实际位置和考虑带钢的重量以 及活套本身的重量的限制，产生并要求带钢张力。同时下游机架头 部穿带，前一个机架的加速度和减速是和活套相反的。斜坡的产生 必须通过活套辊和带钢的接触调节，想要的套量就建立了。与主传 动有关的速度修正量是乘以这个机架相关的减少量是并提供给前一 个传动控制的修正量。如果两个机架间的活套太高，那么前面所有 主传动是减速的并且如果活套太低，主传动都要加速。它必须考虑 从给定值里带钢长度对活套高度的影响。如果前一个机架的活套没 有激活，后面的活套也不能激活。注意：如果后面的机架没有激活，前一个机架的活套也不能激活。

3、工作状态

机架里没有钢的时候：对于换辊操作来说，活套必须完全抬起。这个位置的给定是活套能达到的最大给定值。一旦这个位置到位了，调节中止，伺服阀控制必须截止，截止阀关闭并不能控制。然后活套在这个位置用个机械销锁紧。在控制使能以前，这个销子必须移走。此外活套能通过手动调节操作。当下块钢进入机架的时候，这个访问必须联锁的。

当带钢进入机架的时候：当带钢进入机架的时候位置控制和轧制力控制激活。当带钢进入两个相邻的机架的时候活套以常量的速度接近带钢，向上移动位置控制。位置控制的给定值是最大的角度来确定。轧制力控制能产生足够的能量去增加活套的高速。同时临近机架的主传动的旋转速度必须被事先预定在这样的一种方式：在带钢进入下游机架的瞬间活套迅速抬起。活套控制的给定值总是同活套的角度一致的。在带钢尾部出去之前，活套必须立刻下降到轧制线。通过带钢跟踪系统一个信号建立，在适当的时间开始持续降低角度的给定值。这意味着前一个机架是较少的减速活套下降。然而带钢的张力是保持不变的。一旦机架没钢，活套控制就改变。实际的活套位置变量被设置成新的给定给位置控制。这将阻止活套进一步的运动。对于抛钢，活套辊的下降的原因是大的套量会导致带钢以两倍的带钢厚度进入下个机架。三

操作方式

下面是不同的操作方式的解释

RUN 闭环控制系统激活。

CALIBRATION 活套下降并且截止阀关闭。ROLL CHANGE 活套上升。

NORMAL STOP 活套下降并且截止阀闭合。

E-OFF 活套将处于最后的位置直到操作人员手动移动活套 COBBLE STOP 活套将处于最后的状态直到主传动速度为零。

然后活套将下降并且截止阀关闭。

MAINTENANCE 维护人员控制系统。四

故障分析

错误或者报警：有报警和两个不同类型的错误在操作期间产生－报警;－动态的错误;－静态的错误;报警系统状态的信息。他们在所有的条件里都传递给控制系统。动态的错误（例如：给定没有下放）也传递给控制系统。当控制量超出一定的范围的时候，他们产生。同时相应的控制器和截止阀处于BLOCK状态。然而操作工有可能再次激活他们或者设置完成功能状态不好。轧机然后准备进下块钢。静态的错误（例如：扰乱位置传感器）总是同系统的硬件有关。当带钢进入机架，传感器错误产生的时候活套控制的输出值必须保持不变。这将防止所有前面的主传动给定值的改变。然后活套慢慢下降（减少活套轧制力）。当它下降到最低的位置，截止阀关闭。当机架里没有钢，传感器错误产生的时候。控制无效并且截止阀立刻关闭。在以上的情况里，阻止进钢信号必须产生。五

总结

随着自动化水平和液压伺服控制技术的不断提高，活套技术以广泛应用到轧机系统，它的应用大大降低了堆钢事故，还提高了钢材成品的质量合格率，从而为钢厂增加了效益。

第二篇：自制弹力网套在小儿头皮静脉输液中的应用

自制弹力网套在小儿头皮静脉输液中的应用

摘要

目的：探讨自制弹力网套在固定门诊小儿头皮静脉中的效果。方法：选用脑外科常用的医用网状弹力帽，将弹力帽线头剪开，剪成宽约4cm-5cm的网套，根据头围大小选择合适的网套固定头皮静脉。结果：弹力网套在门诊小儿头皮静脉输液中的固定达到比较理想的效果，减轻了护士的工作量，提高了护理质量。结论：弹力网套固定头皮静脉效果理想，操作简单方便，减轻了患儿反复穿刺的痛苦，同时也避免了护患矛盾。关键词：弹力网套

小儿头皮静脉

输液

随着医疗保健意识的深入人心，门诊输液被越来越多的患者接受。在临床上，小儿静脉输液中穿刺技术固然很重要，而穿刺成功后的固定却更为重要[1]。因为在穿刺和输液过程中，大多数婴幼儿哭闹躁动、满头大汗，传统的橡皮膏和透明胶布在输液过程中粘性会下降，针头容易滑出，液体出现渗漏、肿胀，对于头发浓密的患儿，取针时头皮会产生牵拉痛，增加了复穿率和患儿的痛苦，同时也增加了耗材成本和护士的工作量，甚至引发家长的不满，产生护患矛盾。近年来，有研究者提出了各种新的弹力网套或绷带的固定方法[1-5]，但大多应用于儿科病房静脉留置针的固定。笔者所在的科室通过将脑外科常用的弹力帽裁剪为大小合适的弹力网套应用于婴幼儿头皮针的固定，取得了很好的效果，现介绍如下：

1材料与方法

1.1 材料

选用脑外科常用的医用网状弹力帽，将弹力帽线头剪开，剪成宽约4cm-5cm的网套备用，裁剪的网套直径有大小，且富有弹性，再根据头围的大小选择合适的网套，松紧度以能插入一小指为宜，太紧会阻碍静脉回流，减慢液体的速度；太松起不到固定的作用，稍一牵拉便会带出针头。1.2 方法

小儿头皮针的固定：选择好静脉后便将网套套在额前，按常规方法备皮、消毒，头皮静脉穿刺成功后，用3M透明胶带固定针眼后，只需将网套往穿刺部位轻轻一拉，将头皮针连同近处呈S型的延长管一同网住，套在小儿头围上，整理平整。如果选择的是眶上静脉或耳后静脉，可以先穿刺成功后再从后脑勺往前套。如果针梗与网套的夹角偏小，不便于固定，可用一根短的纸胶布加固于针柄，两头与网套重叠。总之，弹力网套的套法可根据静脉的走向、静脉在头皮上的位置、操作者的方便灵活选择，如果使用网套后液体滴注不畅，可随时调整网套的位置，直至滴注通畅为止。如果患儿在输液过程中出现液体渗漏，肿胀又不明显时，只需将穿刺部位的网套稍移一下位置便可判断。液体结束取针时，让家长稳住患儿头部，移开网套，只需揭开穿刺点的透明胶带便可拔针，嘱家长按压穿刺点3-5分钟，轻轻的将整个网套取下。在去除弹力网套之后，头部皮肤会留有较轻度的压痕，2～3 h后即可消失[5]。2 效果

弹力网套在门诊小儿头皮静脉输液中的固定达到比较理想的效果：有效的减少了揭胶布引起的皮肤、毛发牵拉痛，极大的减轻了患儿因药液渗漏后反复穿刺造成的痛苦，同时也降低了耗材成本，减轻了护士的工作量，降低了护患纠纷的发生。3 体会

随着护理模式由功能制护理到整理护理的转变，门诊输液不再是单纯的配置药液、静脉穿刺、更换液体、结束取针，每个细节都会决定着门诊输液的护理质量，尤其是不会用语言去表达情感和需要的婴幼儿，常常用哭闹、抓脱输液针来表达对周遭环境、静脉穿刺以及疼痛的恐惧，若是在输液过程中有液体渗漏、针头滑出或被患儿自行拔出，患儿家长往往把责任归咎为护士没能穿刺成功或固定不牢，护士再行静脉穿刺时心理压力大，寻找血管难度也会加大。我科采用自制的弹力网套固定小儿头皮静脉具有以下优点：网状弹力帽是由棉质材料制成，透气性好、吸汗，极少过敏，保持皮肤干燥，解决了保护膜内积汗、积气，保护膜与皮肤分离以及胶布粘性下降的问题，固定稳妥，不因汗液而松动，针头在血管里不易滑动，降低了液体渗漏现象的发生；网套与毛发不会粘粘，取针时毛发不会受到牵拉而产生疼痛；在输液过程中出现液体滴注不畅或不滴时，只需将网套移开一点，便能判断穿刺部位是否渗漏，而传统的固定方法需将胶布揭开，针头很容易随患儿头部的摇摆而脱出，节约了巡回护士的时间，提高了工作效率；若使用医用弹力绷带，价格昂贵，大多数家长无法承受此经济负担，传统的3M透明胶布和纸胶布都是一次性使用，而用过的网套若弹性还在可重复使用，将收回来的网套集中浸泡在泡腾片浓度为1000mg/L的水中，半小时后取出，清水冲洗后待干备用，大大节约了科室耗材的成本。综上所述，自制弹力网套固定小儿头皮静脉，操作方法简单、固定理想，值得推广使用。参考文献：

1.朱宪芳,林小云.医用弹性绷带在小儿静脉输液中的固定作用[J].实用医技杂志,2006,13(9):1568 2.黄燕.绷带固定技术在小儿头皮输液中应用[J].临床合理用药,2009,2(23):139 3.石萍,黄碧坚,周惠红.小儿静脉留置针两种固定方法的比较[J].临床护理杂志,2009,8(1):72 4.朱祥芩.弹力网状绷带固定头皮静脉留置针的效果观察[J].实用临床医药杂志,2005,9(12):68 5.黄文璩，朱建宏.患儿头皮静脉留置针固定方法的改进与应用[J].杂志,2006,6(9):52

护理管理

第三篇：论述VC轧机的发展及应用

论述VC轧机的发展及应用

高 园

（安徽工业大学材料科学与工程学院，安徽马鞍山，243002）

摘 要：本文通过对板带钢轧机的发展过程的分析,特别是分析了VC轧机结构对钢板精度的影响,指出了现代板带钢轧机和VC轧机的发展方向。关键词：板带钢轧机；VC轧机；轧制；发展和展望

引言

近年来，随着现代板材加工业向高度自动化方向的发展，以及板带材的使用范围日益广泛,用户对带材平直度公差的要求日趋严格。为了满足用户的需求，国内外涌现出大量的以控制板形质量为目的的新型轧制设备，日本住友金属工业株式会社研制的凸度可变式轧辊系统（Varaiable Crown Roll System简称VC轧辊），即液压胀形轧辊系统就是其中的一种，并已在日本的和歌山钢厂、鹿岛钢厂以及中国的宝山钢铁集团公司等工厂成功地应用于工业生产，在控制带材的板形方面取得了良好的效果。为了给国内VC辊的设计和研制提供必要的理论基础和相关资料，本文一方面通过对VC辊多种结构参数的计算，研究了VC辊各结构参数对凸度形成的影响规律；同时以宝钢1550OCAL平整机为例，对VC辊内部油压与带材平直度的关系进行了定量研究。板带钢轧机发展概述

轧制过程中存在两种变形,既轧机的弹性变形和轧件的塑性变形。我们希望轧件的塑性变形容易从而减少变形功;为保证轧件的尺寸精度,我们希望轧机的弹性变形减小。轧辊的弹性变形包括弹性压缩变形和弯曲变形,弹性压缩影响板带的纵向尺寸精度,可以通过计算弹性变形的大小控制;而弹性弯曲变形影响板带的横向尺寸精度,计算较复杂且不易控制,技术人员在这方面做了很多的工作。现有的板带轧机从受力的角度可以分为两种类型:一种是轴承在轧辊的两端,如二辊、三辊劳特、四辊、CVC 和HC 轧机等;另一种是将背衬轴承分散支撑在轧辊的辊身长度上,以森吉米尔轧机为代表。

板带生产最初都是采用二辊式轧机。为了能以较少的道次轧制更薄更宽的钢板,必须加大轧辊的直径,才能有足够的强度和刚度去承受更大的轧制力,减少轧辊的挠度。但轧辊的增大又反过来使轧制力急剧增大,从而使轧辊弹性压缩变形增大,以致在辊径与板厚之比达到一定值后,使轧件的延伸根本不可能实现。这样在减小轧制力与提高轧辊强度和刚性的两方面之间产生了尖锐的矛盾,从而产生了劳特式三辊轧机,接着又出现了四辊轧机。四辊轧机采用了大直径的支撑辊以提高轧辊的强度和刚度,而采用小直径的工作辊以降低轧制压力和增加轧件的延伸。因此,无论是热轧还是冷轧,四辊轧机得到了广泛的应用。通常四辊轧机多采用工作辊传动,较大的轧制扭矩限制了工作辊直径的继续减小,因而在轧制更薄的板带钢时采用支撑辊传动以便进一步减小工作辊直径,降低轧制压力,提高轧制效率。现代轧机的发展状况

在四辊轧机之后的进一步发展可从两方面来看: 1)轧辊的轴线都在同一个平面内。在此基础之上,减小和控制轧机的变形,如液压弯辊、泰勒轧机、VC 轧机、CVC 轧机、HC 轧机和轧辊交叉轧制等。轧机的刚性不管如何提高,轧机的变形只能减小,总不能完全消除,因而在提高轧机刚性的同时,必须采取措施来控制和利用这种变形,也就是对板带钢的横向和纵向厚度进行控制。板带钢纵向厚度的控制问题迄今可以说已基本解决,近年来着重研究发展的是横向厚度和板形的控制技术。控制板形和横向厚差的传统方法是正确设计辊型和利用调辊温、调压下来控制辊型,但它们的反应缓慢而且能力有限,因此近代广泛采用“液压弯辊”技术,有效地提高精度和保证板形。这种方法存在的问题是在宽带钢的轧制时,弯工作辊的效果不大,弯支撑辊的设备又过于庞大;轧辊轴承和辊颈要承受较大的反弯力影响其寿命和精度;此外,液压装置的使用和维护也比较复杂,且由于板形检测技术尚未过关,目前还很难实现自动控制,即使能实现这种自动控制,这一整套控制系统也相当复杂,造价非常昂贵。所以人们又进一步研究更新的控制板形和横向厚差的方法。

2)塔形辊系

对于轧辊轴线配置在同一垂直面内的轧机而言,纵然采用支撑辊传动或中间辊传动,其工作辊也不可能太小。因为当直径小到一定程度时,其水平方向的刚性即感不足,轧辊会产生水平弯曲,使板型和尺寸精度变坏,甚至使轧制过程无法进行。这样在此类轧机上降低轧制力与保证轧辊刚性之间又产生了新的矛盾。为了进一步减小轧辊直径,就必须设法防止工作辊水平弯曲。塔形辊系的六辊轧机就是为了解决这一矛盾而产生的。从防止工作辊水平弯曲的效果来看,塔形辊系的轧机要比轧辊轴线配置在同一垂直面内的轧机好的多。因此,出现了罗恩型轧机,又迅速发展了森吉米尔轧机。这种轧机成为世界公认的高精度冷轧带钢轧机。森吉米尔型轧机的牌坊为一个内部装有塔形辊系的整体结构。因此保证了小直径工作辊沿其辊身长度方向在垂直面和水平面上具有很高的刚度;加之配备了工作过程型控制机构,使得其可以在轧制过程中控制轧辊和支撑辊的辊型,从而保证了带材具有很高的精度、良好的板型和表面质量,使得森吉米尔型轧机得到广泛的应用。

3.VC辊结构简介

VC辊由芯轴和套筒两部分组成，在芯轴与套筒之间有一个环形的油腔，如图1所示。套筒两端紧密地热装在芯轴上，当油压连续变化时，就会在辊面上获得连续的凸度变化。选择不同的油压，就可获得不同的辊凸度，以补偿轧辊的挠度，实现板形控制。

VC辊的主要参数分基本参数和结构参数两类。（1）基本参数

主要包括辊身直径D和辊身长度L。（2）结构参数

主要有套筒厚度h、芯轴直径d、油隙值C以及油腔长度l等参数。其中d, h, D, C 为相关参数，满足以下方程：

D+2h+2C=D

由于在对现有轧机进行改造或设计新的轧机时，其基本参数与结构参数中的油腔长度l 都是由工艺确定的，所以VC辊的凸度仅取决于其结构参数中的h d C的选择。

4.解析法求解VC辊凸度分布

从VC轧辊诞生以来，国内外许多学者就VC轧辊在不同油压下的凸度分布问题进行了许

多研究，但至今尚未发现一个实用的解析方法见诸于文献，几乎所有研究者都采用有限元法来进行近似求解［1,2］。然而，由于有限元法计算量过大，运算时间比较长，所以只能用于离线分析，不能够应用于在线控制。为了解决这个矛盾，笔者经过大量的分析与研究，提出了一套简单的解析方法，推导出一个计算VC辊在不同油压下凸度分布的实用公式（见式（2）），并将其应用于分析宝钢1550CAL平整机的VC辊，发现所得结果与日方提供的实测数据很好吻合。

4.1 VC辊凸度形成公式 经研究与推导，VC辊的凸度可用下式表示：

4.2 辊凸度公式的验证

为了考察公式（2）的准确性，以宝钢1550CAL平整机为例，对公式进行验证。有关计算参数如下：d=940mm, D=1400mm, C=3mm, l=700mm, K在油压为49MPa 时取0.87，其他情况下都取0.9。理论计算结果与实测结果如图2 和图3 所示。图中1 号曲线中油压为49MPa；2号曲线油压为39.2MPa； 3 号曲线油压为29.4MPa；4 号曲线油压为19.6MPa；5 号曲线油压为9.8 通过将计算结果（图2）与日方所提供的现场实测数据（图3）相对比，发现两者误差小于3%。因而公式（2）是可信的。5 油隙值C 与辊面凸度生成的关系

一般而言，油隙值C 远远小于芯轴直径d，也就是说可以认为d+2C=d，所以根据公式（2）可知，C 值对辊面凸度基本没有影响。但是，从结构分析，C 值增大后，势必引起VC 辊刚度的下降，因此，在VC 辊的结构设计中，应尽量选择小的油隙值。

6.VC辊轧机板形控制技术

如图1所示，与普通实心辊相比，由套筒与芯轴热装而成的VC轧辊的特点在于其内部有一个可以进油的空腔。这样，在轧制过程中，可以通过控制油腔内部液压油的压力来调整VC辊套筒的外廓形状，最终达到控制板形的目的。由于VC轧辊内部油腔的存在，使得在轧制过程中，当受到辊间压力作用时，套筒除了产生一个整体的挠度之外（类似普通实心轧辊），还将在受力区域产生一个塌陷位移（见图1的虚线部分）。这样，VC辊轧机板形控制的关键技术就主要在于定量计算VC辊在不同油压下的凸度分布和定量求解轧制过程中VC轧辊套筒的塌陷位移。7 VC轧机板形控制模型的研究

由于带材的板形取决于轧件在辊缝中的三维变形，同时轧件变形又与轧辊的变形(决定辊缝形状)有密切的关系，所以板形控制模型应该包括带材的塑性变形模型和轧辊的弹性变性模型，并将二者统一联立求解。

7．1金属变形模型

对于金属变形模型，文献[1，2]已有详细介绍，其中心思想是将轧制过程中带材的前后张力分别用式(1)和式(2)的函数来表示

式中 h一带材出口厚度横向分布值

H一带材来料的厚度横向分布值 L一表示来料板形的长度横向分布值 B一带材的宽度 T0一平均后张力 T1一平均前张力

7.2辊系变形模型

与普通四辊轧机相比，VC轧机的辊系弹性变形模型，既具有共性的一面，又有其特殊性，以下将详细分析(图1)。

首先，采用分段离散法，将轧制压力q’(x)分成k段，辊间压力q(x)分成n段，每

段宽度i段的挠度fwi可表，段内压力分别用集中力q' j和qj代替，则工作辊第式中，wij,bij为第J段载荷引起i段工作辊与支承辊挠度的影响系数，由材料力学知识可推导出[3,4]；wsj，为弯辊力S对i段工作辊挠度的影响系数,bpi为压下载荷对i段支承辊挠度的影响系数。

在建立了一套针对VC轧机的板形控制模型的基础上，通过把前张力横向分布均匀作为优化目标函数，提出了一套新的辊型优化的数学模型，并将此模型应用到国内某厂VC轧机的辊型优化设计。现场跟踪试验表明，采用新辊型使用效果良好，经济效益明显。因而，该项技术为国内其它板带轧机的辊型改造提供了思路，可进一步推广使用。

8.发展趋势

随着机械、电子等工业的发展,用户对板带材的厚度精度和板型提出了高精度和高稳定性的要求。板带厚度精度包括纵向精度和横向精度,板带材的纵向厚度精度随着各种形式的AGC 技术的发展,目前已经可以达到微米级精度,但横向厚度精度的控制至今仍未得到很好的解决。横向厚度相对变化率比纵向厚度相对变化率大得多,且横向厚度与板型密切相关,所以如何改善横向厚差和控制板形是目前国内轧制技术发展的重大课题。因此,提高板带横向厚度精度的新一代轧机的研究,也成为目前的轧机设计重要课题。

9.对板形控制技术的见解与分析

目前的各项板形控制技术都同时具有优势和不足。这一方面给板形控制技术的选型和板形控制技术的配置带来了难度，另一方面也留下了板形控制技术较大的创新空间。故此，近年来有关板形的研究始终都是前沿和热点，从以轧机为主的板形控制技术的考法个延伸到兼顾板形的轧制道次设定、动态负荷分配、热轧层流冷却、热轧精整、冷轧酸洗和平整。在热轧和冷轧机得机型配置、辊型设计、工艺制度和控制模型为一体的板形综合控制技术也受到了人们的重视！

参考文献

[1］刘华鹏，康贵信.可变凸度轧辊（VC 辊）在不同油压下的应力和变形分析.天津冶金.1994，（4）：30~33

[2］李本利，刘助柏等.液压涨形轧辊凸度的弹性有限元分析.锻压机械.1993，（5）：24~26

[3］刘华鹏，康贵信.可变凸度轧辊（VC 辊）结构参数分析.钢铁.1996，（9）；29~33 [4] 连家刨，刘宏民．板厚板形控制[M]北京：兵器工业出版社，1995 [5] 连家创，段振勇轧件宽展量的研究[J] 钢铁，1984．(11)[6] 刘鸿文材料力学[M]高等教育出版社．1979 [7] 自振华．带钢平整机扳形控制技术的开发研究 [8]辜皇岛：燕山大学，2002 1 [9] 白振华，连家创可变凸度轧辊(VC辊)在不同油压下的凸度分布曲线[J]．机械工程学报，2002．(6)[10]BAI Zhen-hua.YANG Li-po.Li Xing-dong.Gu Ting-quan Rool Shape Setting Technology of Hot Galvanizing and planishing Mill

第四篇：中信管会系统应用

中信银行管理会计系统

在2010年试点和推广的基础上，中信银行总行管理会计2011 年已进入全面实施阶段。管理会计全面实施工作要求从总、分、支行以及前、中、后台等多个层面多点推进，同时，要求从机构、条线、客户、产品等多个维度加强综合应用，并力求将管理会计与具体的经营和管理实践相结合，以取得实际成效，概括来说，就是要“多点推进、综合运用、提升成效”。在具体实施过程中，从理念到实践不可避免地会遇到一些困惑和问题，下面就从管理会计的职能定位、价值定位、同业定位、实践定位等几个方面谈谈对一些问题的认知，供大家参考。

职能定位：从特定领域走向功能放大

管理会计一般称为“内部报告会计”，是与财务会计并列的、着重为改善经营管理、提高经济效益服务的一个会计分支，也可通俗地说是为“管理”服务的“会计”。作为“经营型会计”，管理会计主要履行预测、决策、规划、控制和考核等职能，目的在于解析过去、控制现在、筹划未来，而且这三个方面往往要紧密地结合在一起，综合地发挥作用，最终形成一种综合性的职能。

管理会计虽然在国际上得到广泛的运用，但至今仍没有形成统一的模式，实施的内容和效果会随管理者的需求不同而有较大的差异。在国际、国内各家商业银行的具体实践中，管理会计的职能定位也各有不同，基于其服务对象和目的不同，大致可为三种类型：一是将管理会计建设为分析决策系统；二是将管理会计建设为绩效评价系统；三是将管理会计建设为客户营销(产品定价)系统。但管理会计在银行的应用范围实际上远远不限于这些领域，无论是后台的绩效管理、价值管理以及战略管理，还是中台的定价管理、风险控制，以及前台的市场细分、客户营销等，都需要有管理会计的定量分析来支持。事实上，管理会计系统提供了全面的分条线、分产品、分客户的精细化赢利分析信息，可以支持各类决策和管理。

基于上述认识，我们将中信银行总行管理会计系统定位为：“是一个通用、客观、透明的精细化盈利分析平台”，并没有将管理会计的应用局限于某个特定的领域，为中信银行总行全面实施管理会计打开了空间。我们认为，管理会计的实施，不仅仅是一个信息系统的建设问题，更重要的是要通过管理理念的提升和管理方法的创新，全方位、多层次地发挥其在经营管理中的作用。

价值定位：提升前、中、后台的管理成效

金融危机后，世界各国监管机构及国际组织都进行了深刻的反省，同时，为了增强整个金融体系的稳定性，避免危机再度爆发，国际、国内监管机构已着手对原有监管架构和规则进行重大变革,监管要求都在进一步趋严。银监会目前构建的新监管框架不仅在指标体系上与国际接轨，而且在资本的“质”和“量”以及实施的时间和力度上要求更为严格。同时，除了最低资本约束外，还派生出杠杆率、流动性、动态拨备等其他相关监管要求。

新的监管框架的出台，预示着银行业的发展将步入一个全新的历史阶段。年初，陈小宪行长在工作报告中谈工作体会时，高瞻远瞩地指出“资本管理是现代银行经营发展的重要前提；监管新规是现代银行经营发展方向的重要指引”，并据此提出了“转型、提升、发展”的经营指导思想。综合看来，在外面监管发生重大转型和资本硬约束的背景下，以往商业银行过于依靠规模驱动的增长模式将难以为继，银行业必须及时转变商业模式和强化价值管理，通过“内涵式发展”全面提升自身发展能力和核心竞争力。内涵式发展，就是要通过加强内部管理，向管理要效益，在资源自律性约束的前提下，通过强基础、练内功，自觉改变单纯的规模导向，追求有效益的规模增长，推动经营管理模式的转型和核心竞争力的提升。比如在贷款规模受限的情况下，如何加强客户定价，实现以价补量；在资本约束的情况下，如何构建产出高效的发展模式等，这些都是一些具体体现。

这些管理靠什么？从一定角度上看，靠的就是管理会计系统。管理会计系统是目前全行最综合的管理信息系统，作为银行精细化管理平台的系统中枢，它全面、有效地整合了FTP系统、风险资产计量系统、信贷管理系统等多项管理信息。按照曹国强副行长的讲法，就是：管理会计系统是商业银行实施价值管理和战略管理，以及实施科学市场营销策略不可或缺的综合性、精细化的管理平台。在去年全行管理会计推广会上，曹副行长就提出：面对日益激烈的市场竞争，谁能先人一步，谁就取得了竞争的先机；谁能技高一筹，谁就能持续提升银行的核心竞争力。

未来商业银行的发展必然是以资本管理为核心，以价值创造为导向，全面实施管理会计，就是要充分利用先进的系统平台与丰富的信息资源，加强对所有价值创造节点的识别与分析，围绕价值管理切实提升前、中、后台的管理成效。由此可见，管理会计对中信银行总行未来经营管理以及持续保持竞争优势必将发挥至关重要的作用。

同业定位：分析本行管理会计的优势和劣势

推行管理会计体系，不仅是要顺应追求价值管理和价值创造理念的世界潮流，而且也是商业银行管理实践的必然要求。目前，国内各银行都在加大管理会计系统的建设和实施力度，总行管理会计团队今年也先后对部分同业进行了实地调研，并参加了商业银行管理会计应用的专题经验交流会。总体来看，在管理会计的体系架构和实际应用方面，我们已经具备一定的比较优势，推动的力度和广度也领先于同业，尤其是通过去年的试点推广以及今年的全面实施，管理会计的应用价值已在不断显现；但在管理会计的数据基础和系统效率方面，中信银行总行与同业相比仍存在一定差距，尤其是在数据完整性以及报表时效性等方面，招商银行(600036,股吧)等同业借助技术手段已有了较好的发展。具体比较以下几个方面：

1.体系架构方面。中信银行总行通过融入资金转移定价(FTP)、费用分摊、信用风险评级、风险资本计量等管理工具，实现了银行经济利润的多维度衡量，相对国内部分股份制银行仅计算“毛利润”或“粗条线”的做法，中信银行总行管理会计架构体系完整，分析模型更为合理，符合国际先进银行的管理实践。

2.制度配套方面。为推动和指导管理会计实践，在配套制度方面，中信银行总行先后推出了《中信银行分部门费用核算指导意见》《中信银行费用精细化核算管理办法》《中信银行管理会计业绩划分联系审议管理办法》等多项管理制度，规范了费用核算的流程，细化了核算的精度，厘清了业务划分的规则，并为条线间业绩划分的分歧提供了有效的解决机制。相对于国内同业普遍偏重于系统建设的做法，中信银行总行管理会计的制度配套更加完善。

3.费用分摊方面。费用分摊是管理会计理论界的两大难点之一，目前，中信银行总行虽然在“费用分割核算”方面做了大量的工作，但在“费用打包分摊”方面还略显“粗糙”，仍有优化的空间。从同业情况看，招商银行通过在源头设置较细的成本中心进行了费用归集，同时借助数据仓库等手段实现海量业务动因的采集，费用切分的精细化程度较高。在此方面，我们需要按照作业成本法理念，充分结合中信银行总行的实际情况，通过细分成本类型及其成本动因，进一步提高费用分摊的精准性。

4.基础数据方面。目前，国内同业大都形成了统一的数据平台或数据仓库，数据质量基本可满足管理会计需要，而中信银行总行目前在客户级数据完整性方面，与同业相比仍有一定差距。通过我们的前期努力，虽然部分数据的缺失问题和质量问题已得到突破性进展，但要彻底解决此方面的问题，还需要在强化全行数据治理工作的基础上，通过加强全行ECIF系统的建设和核心系统的升级来逐步完成。

5.系统效率方面。目前，中信银行总行管理会计报表出具时间为每月15日左右，从满足分行及主线的实际经营管理需要看，时效性仍待提高。从同业情况看，招商银行等多家同业已借助数据仓库等手段，将报表出具时间显著提前，中信银行总行目前也正在启动一个管理会计优化项目，目标就在于进一步优化系统蓝图，提高系统时效。

实践定位：在实践中发现问题，解决问题

管理会计是一门实践的艺术。一方面，只有将管理会计的理念、方法以及结果具体融入到日常的市场营销和管理决策中，才能切实发挥其价值发掘和策略谋划作用；另一方面，管理会计系统也需要在我们的具体实践中不断地优化和完善。在具体实践中，需要做好以下几个方面的工作：

1.领导重视，全面引导。领导重视和参与程度，是能否做好管理会计的关键。总行在布置今年管理会计全面实施工作时，强调要求各单位领导要高度重视，一把手亲自抓，确保管理会计实施工作取得成效；同时，要求落实好管理会计全面实施工作组月度例会制度。从实际情况看，凡是领导重视的，均取得了丰硕的运用成果，比如杭州、重庆、济南、广州、郑州、武汉、总行营业部等分行以及零售银行、公司银行、小企业中心等业务条线均形成了可以“实战”的成功案例，取得的成果令人振奋。

2.找好抓手，考核驱动。管理会计的实际应用，除了通过加强宣导、统一思想和领导重视外，还需要找好具体驱动的抓手。在具体工作中，可以将管理会计应用模型与资源配置、审批权限、业绩评价等管理

手段结合起来，督促和引导更多的部门和人员关注管理会计，并借此不断更新管理理念、创新管理方法。比如重庆分行设计了“产品资本效率标杆”模型，设定不同的“标杆”，并与相应的业务授权挂接，取得了很好的实效；又如总行营业部推出了“经济利润计算器”和“营销费用计算器”，将管理会计成果转化为定价和资源配置的工具；再如杭州分行通过管理会计数据对现有客户进行了大量的分析，并提出挖掘现存客户价值远比获取新增客户的价值要大，据此明确了客户定位，提出“双5%”的达标目标。

3.过程推进，重在实效。管理会计的系统建设和推广是一个持续、渐进和动态的过程，管理会计实践应用也是如此。我们不能因为管理会计系统目前还存在一些欠缺问题，比如局部数据不规范、不健全，数据时效比较滞后，条线分割矛盾等等，就有抵触心理或消极应付，固守等、靠、要的惰性思维。管理会计系统必然是在实践过程中不断磨合和完善的，其本身功能也需要通过系统阶段性的优化，来满足不断延伸的新增需求，这就需要全行上下的积极参与，任何问题的反馈和疑问思考对管理会计的持续优化和未来发展都至关重要。

4.共建共享，全面交流。管理会计全面实施是一项全员参与和应用的工作，需要全行共同研究和实践，绝不是某个部门能独立承担的。只有全员参与、共建共享、努力实践，管理会计的价值才会凸显并持续焕发活力。在此过程中，基础数据需要不断规范和完善、业务划分和费用分摊的规则也需要不断磨合，更重要的是管理创新和业务协作的意识需要不断增强，其中的每一个环节都需要我们深入参与、扎实推进。

为了推动管理会计全面实施工作，总行还将加强对管理会计应用成果的总结和评比。通过“成果库”的建设，不断丰富、积累和完善管理会计在各个层面的应用成果，并定期组织分行和条线的业务培训和成果交流，同时，可以根据实际情况，采取分行互评和总行核准等方式，设立一些奖项，比如最佳建议奖、最佳实践奖、最佳创意奖、最佳组织奖等，对管理会计实践中的突出人员可授予管理会计专家称号，并组成专家组织，参与总行系统的持续优化。

第五篇：防雷器在电源系统中的应用

防雷器在电源系统中的应用

一、雷电防护基本原理

雷电及其它强干扰对通信系统的致损及由此引起的后里是严重的，雷电防护将成为必需。雷电由高能的低频成份与极具渗透性的高频成份组成。其主要通过两种形式，一种是通过金属管线或地线直接传导雷电致损设备；一种是闪电通道及泄流通道的雷电电磁脉冲以各种耦合方式感应到金属管线或地线产生浪涌致损设备。绝大部分雷损由这种感应而引起。对于电子信息设备而言，危害主要来自于由雷电引起的雷电电磁脉冲的耦合能量，通过以下三个通道所产生的瞬态浪涌。金属管线通道，如自来水管、电源线、天馈线、信号线、航空障碍灯引线等产生的浪涌；地线通道，地电们反击；空间通道，电磁小组的辐射能量。

其中金属管线通道的浪涌和地线通道的地电位反击是电子信息系统致损的主要原因，它的最见的致损形式是在电力线上引起的雷损，所以需作为防扩的重点。由于雷电无孔不入地侵袭电子信息系统，雷电防护将是个系统工程。雷电防护的中心内容是泄放和均衡。

1．泄放是将雷电与雷电电磁脉冲的能量通过大地泄放，并且应符合层次性原则，即尽可能多、尽可能远地将多余能量在引入通信系统之前泄放入地；层次性就是按照所设立的防雷保护区分层次对雷电能量进行削弱。防雷保护区又称电磁兼容分区，是按人、物和信息系统对雷电及雷电电磁脉冲的感受强度不同把环境分成几个区域：LPZOA区，本区内的各物体都可能遭到直接雷击，因此各特体都可能导走全部雷电流，本区内电磁场没有衰减。LPZOB区，本区内的各物体不可能遭到直接雷击，但本区电磁场没有衰减。LPZ1区，本区内的各物体不可能遭到直接雷击，流往各导体的电流比LPZOB区进一步减少，电磁场衰减和效果取决于整体的屏蔽措施。后续的防雷区（LPZ2区等）如果需要进一步减小所导引的电流和电磁场，就应引入后续防雷区，应按照需要保护的系统所要求的环境区选择且续防雷区的要求条件。保护区序号越高，预期的干扰能量和干扰电压越低。在现代雷电防护技术中，防雷区的设置具有重要意义，它可以指导我们进行屏蔽、接地、等电们连接等技术措施的实施。

2．均衡就是保持系统各部分不产生足以致损的电位差，即系统所在环境及系统本身所有金属导电体的电位在瞬态现象时保持基本相等，这实质是基于均压等电位连接的。由可靠的接地系统、等电位连接用的金属导线和等电位连接器（防雷器）组成一个电位补偿系统，在瞬态现象存在的极短时间里，这个电位补偿系统可以迅速地在被保护系统所处区域内所有导电部件之间建立起一个等电位，这些导电部件也包括有源导线。通过这个完备的电位补偿系统，可以在极短时间内形成一个等电位区域，这个区域相对于远处可能存在数十千伏的电位差。重要的是在需要保护的系统所处区域内部，所有导电部件之间不存在显著的电位差。

3．雷电防护系统由三部分组成，各部分都有其重要作用，不存在替代性。外部防护，由接闪器、引下线、接地体组成，可将绝大部分雷电能量直接导入地下泄放。过渡防护，由合理的屏蔽、接地、布线组成，可减少或阻塞通过各入侵通道引入的感应。内部防护，由均压等电位连接、过电压保护组成，可均衡系统电位，限制过电压幅值。

二、防雷器的作用及技术参数

防雷器又称等电位连接器、过电压保护器、浪涌抑制器、突波吸收器、防雷保安器等，用于电源线防护的防雷器称为电源防雷器。鉴于目前的雷电致损特点，雷电防护尤其在防雷整改中，基于防雷器防护方案是最简单、经济的雷电防护解决方案。防雷器的主要作用是瞬态现象时将其两端的电位保持一致或限制在一个范围内，转移有源导体上多余能量。

进入地下泄放，是实现均压等电位连接的重要组成部分。防雷器的一些主要技术参数：额定工作电压、额定工作电流，特批串并式电源防雷器的载流量。通流能力，防雷器转移雷电流的能力，以千安为单位，与波开开式有关。防雷器在功能上可分为可防直击雷的防雷器和防感应雷的防雷器。可防直击雷的防雷器通常用于可能被直击雷击中的线路保护，如LPZOA区与LPZ1区交界处的保护。用10/35μs电流波形测试与表示其通流能力。防感应雷的防雷器通常用于不可能被直击雷击中的线路保护，如LPZOB区与LPX1区、LPZ1区交界处的保护。用8/20μs电流波形测试与表示其通流能力响应时间，防雷器对瞬态现象起控制作用所需的时间，与波形性质有关。残压，防雷器对瞬态现象的电压限制能力，与雷电流幅值及波形性质有关。

三、防雷器的选用

基于防雷器的防护想要取得理想的效果，应注重“在合适的地方合理地装设合适的防雷器”，防雷器的选择十分重要。

1．进入建筑物的各种设施之间的雷电流分配情况如下：约有50%的雷电流经外部防雷装置泄放入地，另有50%的雷电流将在整个系统的金属物质内进行分配。这个评估模式用于估算在LPAOA区、LPZOB区和LPZ1区交界处作等电位连接的防雷器的通流能力和金属导线的规格。该处的雷电流为10/35μs电流波形。在各金属物质中雷电流的分配情况下：各部分雷电流幅值取决于各分配通道有的阻抗与感抗，分配通道是指可能被分配到雷电流的金属物质，如电力线、信号线、自来水管、金属构架等金属管级及其它接地，一般仅以各自的接地电阻值就可以大致估算。在不能确定的情况下，可以认为接是电阻相等，即各金属管线平均分配电流。

2．在电力线架空引入，并且电力线可能被直击雷击中时，进入建筑物内保护区的雷电流取决于外引线路、防雷器放电支路和用户侧线路的阻抗和感抗。如内外两端阻抗一致，则电力线被分配到一半的直击雷电流。在这种情况下必须采用具有防直击雷功能的防雷器。

3．后续的评估模式用于评估LPZ1区以后防护区交界处的雷电流分配情况。由于用户侧绝缘阻抗远远大于防雷器放电支路与外引线路的阻抗，进入后续防雷区的雷电流将减少，在数值上不需特别估算。一般要求用于后续防雷区的电源防雷器的通流能力在20kA（8/20μs）以下，不需采用大通流能力的防雷器。后续防雷区防雷器的选择应考虑各级之间的能量分配和电压配合，在许多因素难以确定时，采用串并式电源防雷器是个好的选择。串并式是根据现代雷电防护中许多应用场合、保护范围层次区分等特点提出的概念（相对于传统的并式防雷器而言）。其实质是经能量配合和电压分配的多级放电器与滤波器技术的有效结合。串并式防雷有如下特点：应用广泛。不但可以按常规进行应用，也适合保护区难以区别的场所。感生退耦器件在瞬态过电压下的分压、延迟作用，以帮助实现能量配合。减缓瞬态干扰的上升速率，以实现低残压与长寿命以及极快的响应时间。

4．防雷器的其它参数选择取决于各个被保护物所在防雷区的级别，其工作电压以安装在引电路中所有部件的额定电压为准。串并式防雷器还需注意其额定电流。

5．影响电子线雷电流分配的其它因素：变压器端接地电阻降低将使电子线中分配电流增大。供电线缆的长度的增加将使电力线中分配电流减少，并使几要导线中有平衡的电流分配。过短的电缆长度和过低的中性线阻抗将使电流不平衡，从而引起差模干扰。供电线缆并接多用户将降低有效阻抗，导致分配电流增大，在连成网状的供电状态下，雷临时性流主要流入电力线，这是多数雷损发生在电力线处的原因。

四、防雷器的安装

1．电源线应实现多级防护，多级防护是以各防雷区为层次，对雷电能量的逐级减弱（能量分配），使各级限制电压相互配合，最终使过电压值限制在设备绝缘强度之内（电压配合）。

在下列情况下，多级防护成为必须：某一级防雷器失效或防雷器某一路失效。防雷器的残压不配合设备绝缘强度，线缆在建筑物内长度较长时。

2．几乎所有情况下的线缆防护，至少应分成两级以上，同一级防雷器还可能包含多级保护（如串并式防雷器）。为了达到有效的保护，可在各防雷区界面处设置相应的防雷器，防雷器可针对单个电子设备，或一个装有多个电子设备的空间，所有穿过通常具有空间屏蔽的防雷区的导线，在穿过防雷区界面同时接有防雷器。另外，防雷器的保护范围是有限的，一般防雷器与设备线路距离超过10m以后将使防护效果劣化，这是因为防雷器和需要保护的设备之间的电缆上有反射造成的振荡电压，其幅值与线路长度、负载阻抗成正比。

3．在使用电源孩子雷器的多级防护中，如果不注意能量分配，则可能引入更多的雷电能量进入保护区域。这要求防雷器应根据前述评估模式选择。一般防雷器都有通过雷电流越大，残压越高的特点，通过能量分配后未级防雷器流过的雷电流极小，有利于电压限制。注意，不考虑电压配合而仅仅选择低响应电压的防雷器作末级保护是危险的。

实现能量分配与电压配合的要点在于利用两级防雷器之间线缆本身的感抗。线缆本身的感抗有一定的阻碍埋电流及分压作用，使雷电流更多地被分配到前级泄放。一般要求两级防雷器之间线缆长度在15m左右，适用于保护地线与其它线缆紧贴敷设或处于同一条电缆之内的情况。线缆上分支线路的长度对线缆要求长度有影响，当保护地线与被保护线缆有一定距离（>1m），这时要求线缆长度大于5m即可。在一些不适合采用线缆本身作退耦措施的如两级防雷区界面靠近或线缆长度较短时，可利用专门的退耦器件，这时无距离要求。

4．退耦器件是实现能量分配与电压配合的重要措施，以下几种材料可作为退耦器件：线缆、电感和电阻。

串并式电源防雷器就是一种考虑了能量分配与电压配合，利用滤波器作为退耦器件的防雷器组合形式，适合于各种场合的应用。

5．在某些极端情况下，装上防雷器反而会增加设备损坏的可能，必须杜绝；这类情况发生。防雷器保护几条线，其中一条线上的防雷器失效或响应速度过慢。这可能使共模干扰转化为差模干扰而损坏设备。这要求必须实施多级防护及注意防雷器的维护。不考虑防雷保护区、能量配合及电压分配而随便安装防雷器，比如仅仅在设备前端装设一只防雷器，由于没有前级保护，强大的雷电流将被吸引到设备前端，致使防雷器残压超过设备绝缘强度。这要求防雷器必须按层次性原则安装。

6．在另外的一些情况下，错误的安装将使设备得不到有效保护。过长的防雷器连接线、防雷器工作时，连接线上由感抗引起的电压将极高，加在设备上的仍会危险电压，这个问题在末级防雷器的应用中更加明显。解决这个问题的方法是采用短的连接线，也要以采用两要以上分开的连接线以分担磁场强度，减少压降，单线加粗连接线是没有什么效果的。必要时可通过改变被保护线的布线，使其靠近等电位连接排（接地点）以减少连接线长度。

防雷器输出线和输入线、接地线靠近、并排敷设。这种情况对串并式防雷器的影响比较严重。当串并式电源防雷器的输出线（已保护的线）和输入线（未保护线）、地线靠近敷设，会使输出线内感应出瞬态浪涌，虽然其强度较原来小，但仍可能是危险的。解决这个问题的方法是将输入线、地线与输出线分开敷设或垂直敷设，尽量减少并行敷设的长度，拉开敷设的距离。

防雷器接地线没有与被保护设备的保护地相连，即采取单独的防雷接地。这将使被保护线与设备保护地之间在瞬态时存在危险电压，解决这个问题的方法是防雷器的接地应与设备保护地相连。