水泥库体滑模施工方案介绍

第一篇：水泥库体滑模施工方案介绍

中国建筑工业出版社 筑龙网 SINOAEC.COM 某水泥库体滑模施工方案 1 某水泥库体滑模施工方案

编制单位：浙江宝盛建设集团有限公司

编 制 人：钱煜军

【评语】该方案为一水泥储存库工程的独立筒仓项目的 模板方案，该筒仓高度为45m，作者结合结构的特点选择滑 升模板体系。在该方案中详细叙述了整个筒仓工程的滑模提 伸工艺，并对滑模的制作、提升等关键工序做了详细的介绍, 并仔细分析滑模过程中易出现的难点和问题：垂直度、扭转 度、圆度的测量、预防与纠正方面，做了措施预控；安全方 面、文明施工方面也针对滑模这个特殊的工艺做了描述。施工计算部分较简单，交代得不很清楚，计算不够全 面。作为一种必须连续施工的特殊工艺，受气候影响较大，因此宜考虑季节施工措施、雨季施工措施。

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筑龙某水泥库体滑模施工方案

目 录

第1 章 编制依据 1 第2 章 工程概况 2 第3 章 施工部署 3 第4 章 主要分布分项工程施工方法 6 第5 章 本单体工程主要施工工艺 15 第6 章 组装注意事项 18 第7 章 垂直度、扭转度、圆度的测量、预防与纠正 19 第8 章 质量保证措施 20 第9 章 工期保证措施 21 第10 章 安全保证措施 22 第11 章 文明施工管理措施 24 中国建筑工业出版社 筑龙网 SINOAEC.COM 某水泥库体滑模施工方案

第1 章 编制依据

（1）设计院施工图纸、设计变更联系单和现场图纸会审记录；（2）国家及省、市现行规范、规程、规定、标准、图集等；（3）本公司类似工程的施工经验；

（4）本项目部的综合施工能力、资源、机具、现状。中国建筑工业出版社 筑龙网 SINOAEC.COM 某水泥库体滑模施工方案

第2 章 工程概况

本工程为××××水泥有限公司2000T/d 二期工程水泥储存库，由天津水泥

工业设计研究院设计，位于××市××乡××××村原××水泥厂内。

本工程为3 个相同独立筒仓，平面呈“一”字排列，两筒库筒壁相距1m。

建筑总高度为45m，±0.000 以下1.50m，壁厚均为350mm。基础落在中风岩石

上，基础承台埋深为-3.50m，承台厚度内圆整板为1.80m，外环基础为2.0m；每

库内有6 个1000×1000 的柱，库底板厚1200 ㎜，标高为5.50～6.70m。库底板

上有内直径为5.00m，锥柱400、壁厚为350 的减压锥及9°和70°的混凝土找

坡；45.00m平面为钢梁上铺压型钢板、钢筋混凝土复合结构，板厚为120，库顶

为结构找坡，坡度为2%，做卷材防水。中国建筑工业出版社 筑龙网 SINOAEC.COM 某水泥库体滑模施工方案

第3 章 施工部署

3.1 施工组织管理与主要措施 3.1.1 组织管理

(1)本工程实行项目法施工,由企业法人代表委托有着丰富的筒仓施工经验的

项目经理为本工程的项目经理，组建工程施工项目部，全权负责本工程项目的全

部施工和经济等活动。

(2)项目部设项目经理、项目生产负责人、项目技术负责人、施工员、资料员

各专业工长、质检员、安全员、材料员，取样员等专职管理人员，分工负责专项 工程管理工作。3.1.2 主要施工工艺

施工准备→滑模组装→支承筒壁滑模→库底板→筒仓仓壁滑模→仓内结构

→仓顶结构→装修及其他

本工程3 只库的筒仓仓壁分两个流水段，对○1、○2 号库先进行滑模施工，然后○3 号库延后与之流水作业；在支撑筒体滑模结束后随之对库内支撑柱组

装滑模施工。混凝土集中搅拌、泵送浇筑，滑模施工时在滑模平台上设混凝

土骨料斗、混凝土泵送至骨料斗，再用小车转运至作业部位。垂直运输主要

采用一台QT100R50 塔吊。3.2 施工流程及进度计划 3.2.1 滑模装置组装

组装前，先在环形基础面上放出内外围圈线、提升架布置线。组装程序：（详见9 页）

放出内外围圈及开字架位置线 → 布置开字架 → 上开字架围 圈→上调节钢管 → 搭设平台桁架 → 搭设模板围圈 → 封模板 铺设平台板、搭设控制台 → 布置油路、安装千斤顶、支撑杆 3.2.2 滑模装置拆除

滑模结束 → 加固支撑杆、清除多余滑模荷载 → 拆除油路、油泵 拆除操作平台栏杆安全网 → 利用塔吊拆除内、外模板 → 拆除支撑、提升架、千斤顶 → 拆除内、外吊脚手 → 支撑杆堵头

拆除人员必须服从指挥，并带好安全带，按顺序拆除，并应充分利用塔吊。3.3 主要施工步骤

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支撑筒体滑模 → 滑至5.55m 后滑空至6.70m → 做库底板 →滑升至库顶板底 → 拆除内平台做库内结构 → 做库顶板 3.4 动力组织、机械设备计划 3.4.1 滑模劳动力需用计划（表1）

表1 序号 岗 位 劳动力数量（每班）合计 班长 1 看顶及预埋预留 6 1 木 工 抄平吊中 1 8×2=16 班长 1 库外粉刷 6 库内粉刷 4 2 瓦 工 小工 2 13×2=26 班长 1 库外扎钢筋 6 库内扎钢筋 6 地面吊筋 1 3 钢筋工平台吊筋 1 15×2=30 振捣手 2 推车 4 持楸 4 放料 2平台上

看料，接、拆泵管 2 班长 1 开搅拌机 2 放外加剂 2 放水泥 2 扒混凝土 2 4 混凝土工平台下 开配料机 1 24×2=48 电工 2 电焊工 2 5 机电工 修车 1 5×2=10 塔吊工 1 开混凝土泵 1 6 其 他 开铲车 1 3×2=6 7 组装第3 只库 10 10 总 计 136+10 146 中国建筑工业出版社网 SINOAEC.COM 某水泥库体滑模施工方案

3.4.2 主要机具需用量计划（表2）

表2 序号 名 称 规格、型号 单位 数量 1 塔吊 QT100R45 台 1 2 混凝土输送泵 HBT60 台 1 3 搅拌机 JD500 台 2 4 配料机 PL800 套 1 5 液压设备 YKT—72 套 3 6 液压千斤顶 HQ—60 只 162

筑龙7 卷扬机 1T 台 3 8 砂轮磨光机 台 3 9 钢筋切断机 QJ40 台 1 10 钢筋对焊机 ON1—100 台 1 11 钢筋弯曲机 GW—40 台 2 12 电焊机 BX—300 台 6 13 气割工具 套 3 14 提升架 榀 126 中国建筑工业出版社 筑龙网 SINOAEC.COM 某水泥库体滑模施工方案

第4 章 主要分部分项工程施工方法

4.1 滑模施工方法的选用

按施工部署，本工程滑模施工库底板以下采用环形柔性滑模操作平台，库

底板以上筒仓滑模施工采用环形平台顶升钢梁滑模；库底钢筋混凝土减压锥在

筒壁滑模结束后翻模施工。库顶结构为钢梁上铺压型钢板、钢筋混凝土复合

结构，在筒体滑升到设计标高后，安装钢梁就位，钢梁上铺设压型钢板浇筑 库顶钢筋混凝土。4.2 滑升模板系统施工 4.2.1 模板

内外模板均使用200×1200 的普通定型钢模板，回形卡互拼（每条拼缝不少

于4 个）。在模板上端第一孔、下端第二孔分别设双钢管围檩，以管卡钩头拉结

模板（每条拼缝不少于2 个），围檩以调节钢管与提升架立柱连接。4.2.2 提升架

提升架立柱为尺寸2400mm×200mm，用48×3.5 普通钢管焊接成的格构式

构件，上、下横梁为双拼10 号槽钢，立柱与横梁螺栓连接。提升架规格为1400mm ×2400mm。

支承杆为φ48×3.5 普通建筑钢管，接头处加Ф40（外径）衬管焊接手动砂

轮磨平，支承杆接头尽量错开，不可都在同一平面。提升架布置：

沿圆周每隔约8.5 度一只均匀布置，在洞口处间距稍作调整，并且要在滑

模平台上自带主钢梁，所以在钢梁位置要调整让开。每只筒仓共布置42 榀(其中 38 榀为1.2m 开字架，4 榀为1.5m 开字架)，合计布置84 榀。

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4.3 液压提升系统

每只筒仓配置54 只千斤顶（其中12 只顶升钢梁），千斤顶使用GYD60 滚珠

式千斤顶（俗称6t 大顶），每榀提升架设置一台GYD60 滚珠式千斤顶（在钢梁

位置两侧的提升架各设置两台），一次行程为25 mm，额定顶推力60kN，施工设

计时取额定顶推力50%,计算为30kN。2 只筒仓同时滑升时需用GYD60 滚珠式千

斤顶108 只，YHJ－36 型控制台2 台。使用φ

16、φ8 钢丝编织高压软管与各种

分油器组成并联平行分支式液压油路系统，布管时尽可能使油路长短相近。液压

动力使用YHJ－36 型控制台分区联动，油压机试验压力为15MPa，施工中油压

控制在8MPa 正常压力升高滑动模板。

施工时油管及控制台设置相应数量备用，支承杆不得从钢筋混凝土中抽出，支承杆埋入混凝土不回收。4.4 滑升平台的设计 4.4.1 滑升平台的设计

本工程库底板以下采用柔性滑模操作平台，库底板以上筒仓采用钢性滑模操

作平台；滑升到库底板后进行滑空，将库内平台全部拆除，待库底板混凝土浇完

后内平台重新改组，安装钢梁后继续提升。

将提升架就位，应径向对准中心，等距离布置，在钢梁位置开字架让开。

下横梁上表面应在同一水平面（使千斤顶同时起步），提升架之间以短钢管互 联成一体。

绑扎模板范围内的竖向、水平钢筋接头按图纸要求错开。组装内外模板，确保几何尺寸和模板锥度。组装滑模操作平台：(1)环形柔性平台

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1)环形操作平台

沿筒仓圆周方向在提升架立柱上支出内外悬挑三角架，在三角架上铺5cm 脚手板为增加刚度，用弧形钢管在三角架外侧连接成围圈。环形平台用于绑

扎钢筋、浇筑混凝土等，外平台宽2m，内平台宽2m，为保证安全内外平台

设1m 高栏杆，栏杆外挂安全网，见组装图。2)环形钢筋架

为解决竖向钢筋安装竖立困难及浇筑混凝土，在提升架上方1.9m 搭设环

形高架平台，既解决了安装竖向钢筋脚手的问题又起到了保证竖向钢筋走向 的支架作用。3)柔性平台

本工程库底板以下采用设计柔性平台，用于调节筒仓的圆度，防止失圆，作为中心辅助纠偏之用，柔性平台中心设置直径0.6m、=20mm 厚钢板为中

心环，在中心环与提升架之间用14 圆钢加25 寸花篮螺栓牵拉，拉到提升架 的内立柱上，花篮螺栓用于调松紧保证不失圆，位置在内挑环形平台内侧，便于操作之处。(2)滑模顶升仓顶钢梁

筒仓仓壁滑模采用顶升仓顶钢梁施工工艺时，每根钢梁支座位置设两榀

提升架并用双千斤顶提升，在两榀提升架下横梁上设一根双拼16 号槽钢梁（称

搁置钢梁），仓顶钢梁搁置在“搁置钢梁”上，仓顶钢梁、“搁置钢梁”、提升

架下横梁间均采用刚性连接（焊接连接）。钢梁（及支撑）上铺设竹笆片作为

钢筋堆放平台，滑模平台下口满挂安全网。

外环平台净宽2m，作运送混凝土，绑扎外侧环筋之用。内环平台净宽1.5m，作为操作平台，且作为绑扎内侧环筋之用，钢梁上口平台用作钢筋架距平台面约

1.5m 高，为堆放钢筋、穿送内外排环筋、接长竖筋之用。

混凝土通过泵送到外平台上骨料斗，然后用铁斗车送至模板内浇筑。

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内外吊脚手架悬挂在调节钢管及提升架立柱上，以钢管立杆和横杆扣件连接

形成吊架，上铺脚手板，吊脚手架净高1.9m，宽度0.8m，用于检查混凝土出模

强度，处理滑升过程中的表面缺陷，以及仓壁出模修整、清理出预留洞、预埋件

和原浆抹光（内外仓壁混凝土表面粉刷）等。挂脚手外侧用钢管连成围圈增加稳

定性，并在外侧和底部满挂安全网保证安全，外包安全网。在筒仓操作平台上设置钢管井架架设混凝土泵机骨料斗。4.4.2 滑模平台设计验算

根据我公司施工类似筒仓的成功经验，对本工程滑模相关计算如下（以

一只库计算）： ○荷载按规范取值： 操作平台上的施工荷载 施工人员、工具、存放材料 设计平台铺板及楞条 2.5 KN/m2 设计平台桁架 1.5 KN/m2 设计围圈及提升架 1.0 KN/m2 计算支承杆 1.0 KN/m2平台上料斗、手推车等设备按实际计算 振捣混凝土侧压力

侧压力合力区5.0~6.0KN/m，作用点在下部向上（2/5）H 处。模板与混凝土摩阻力 1.5-3.0 KN/m2 倾倒混凝土时冲击力 2.0 KN/m2 ●千斤顶：选用TQT6—60 型滚珠式千斤顶，每榀开字架设一台，钢梁

两侧开字架设双千斤顶，千斤顶的设置数量计算如下：

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P F N 其中，N：千斤顶需要数量（单位：只）；

∑F：全部荷载综合，包括：平台自重、施工荷载、摩擦阻力（单位：kW）；

P：千斤顶设计提升力（单位：kN）；

：千斤顶整体拆减系数，与平台钢度及设计系数有关，本工程＝0.7。

○滑升平台上总荷载： 摩阻力： 260KN平台及上部自重（不包括钢梁）：220KN 施工荷载：275KN 小计：755KN ∑F =755KN V=755/30×0.7≈36 只

实际使用数量为42 只。满足需要。

注：钢梁不计算在平台自重上，另设千斤顶顶升钢梁。

支撑杆：本工程选用φ48 钢管（壁厚3.5mm）作为支撑杆，使得提升力

与整体刚度均得到提高，其数量与千斤顶数量相同。

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4.5 上人回龙跑道

为保证施工人员等到平台上方便及安全，在筒仓外侧搭设钢管上人回龙扶

梯，并且在滑模时沿筒壁每隔4m 放置2 块扶墙埋件，作为加固回笼梯之用，防

滑跑道采用竹笆片反铺沿线与钢管绑牢，回龙跑道周围满挂安全网。4.6 埋件与孔洞

滑升前，将所有预埋预留工作统计详尽，列出表格，注明标高、部位、预埋预留品种、规格，如平面位置较复杂，应事先在滑模平台上做好标志，凡有埋件和洞口之处均挂牌标示，自下而上标明埋件代号、尺寸和标高，按

照表格查验各种预埋件、预留孔是否已准备妥当；预埋预留由专人负责，需

凿出的预埋件、预留孔、预留插筋一旦出模立即凿出，注意找准位置再进行，以免影响库壁外观，各种预埋预留件均不得与库壁环筋焊接，预留洞口两侧

混凝土需对称浇筑，预留洞口制作专用木盒进行预埋，木盒外侧刨光、涂刷

脱模剂，预留洞位置支撑杆要采取加固措施。4.7 钢筋工程

滑模钢筋采用绑扎接头，竖筋按4.5m 分段，图纸要求搭接，环筋按50d 搭

接，竖筋、环筋接头错开率为25%，滑模所用钢筋预先按规格、使用部位、长度、允许吊重捆扎，并挂设标牌，注明钢筋直径、编号、数量、长度、使用部位。

对于控制竖筋位置，可在提升架上横梁上焊内外两道环筋，环筋上按竖筋间距焊

滑环，滑环中心即为每根竖筋所在位置，绑扎时按滑环位置接长竖筋，注意所接

竖筋的下端应在滑环之下时再开始接，以免接头钩住滑环。环筋可预先在竖筋上

用粉笔画出间距线以控制绑扎间距。按规范及设计要求进行，仓壁钢筋边滑边绑，与混凝土浇筑交错穿插进行。

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4.8 混凝土工程 4.8.1 混凝土制备

工程所用混凝土现场搅拌供应，现场配备两台500 型搅拌机，每小时可提供

约20 m3 的混凝土，而预计2 个直径为18m 筒仓滑模每90～120min（1.5～2h）

提升一次，每次滑升高度定为300mm，需混凝土约15 m3，能满足需求。

4.8.2 混凝土的运输

混凝土通过泵送到外平台上骨料斗，再用小车送到浇筑点。4.8.3 混凝土浇灌

仓壁滑升时，每一车混凝土倾倒后，平仓手应将平台上混凝土铲入模内，振捣手跟进振捣。混凝土连续浇灌，正反两方向分层入模，混凝土入模后及

时用插入式振动棒振捣，操作时按“快插慢拔”、“棒棒相接”，采用“并列式”

振捣；每点振捣时间20～30s，当混凝土表面不再显著下沉不出现气泡，表面

泛浆方能停止振捣；振捣棒在振捣上层混凝土，插入下层混凝土不大于5cm 消除两层之间接缝，严禁漏振、过振现象发生。4.8.4 初滑

混凝土分4 层正、反向浇筑1200mm 模板，3~6h 开始试提升，提升2~4 个

行程，出模混凝土手压有轻微手印不粘手，稍停息可转入正常滑升。正常滑升：

按一次滑升30cm，混凝土正、反分层循环浇筑，间隔1.5~2.0h 提升一次，气温

较高时中途提升1~2 个行程。4.8.5 停滑

当施工需要或特殊情况必须停滑时，每隔0.5~1.0h 提升1~2 个行程至模板与

混凝土不再粘接（大约4h），第二天再提升一个行程。本工程采用专用滑模记录表形式进行滑模施工各项控制。

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4.8.6 仓壁抹灰

仓内壁粉刷3cm 水泥砂浆；外壁随滑随手加浆抹光。4.8.7 混凝土施工要点

（1）了解天气情况，安排合适的时间浇筑混凝土。

（2）认真检查施工所需机具的完好情况，备足零部件，并对可能出现 的情况制定应急情况下的处理措施。

（3）对作业班组的人员认真的进行技术交底，严格控制混凝土的配合

比和坍落度。

（4）安排管理人员值班，跟踪检查，发现问题及时处理。

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第5 章 本单体工程主要施工工艺 5.1 支撑柱

在支撑筒体滑模结束后随之对库内支撑柱组装滑模施工。5.2 库底板

库壁滑模至库底板下口时滑空，加固支撑杆，支撑杆加固采用4Φ20 的钢筋

交叉焊接，每30cm 加固一道，本次滑空需加固三道，然后拆除库内平台板，从基础面搭设满堂钢管排架支撑进行库底板施工，库底板采用钢模板（局部木模

板）；钢筋在现场加工集中制作后塔吊运至施工部位绑扎、安装，混凝土由现场

集中搅拌，混凝土泵输送。5.2.1 锥体

本工程库底板以上的结构比较复杂，施工时必须细心放样、复核尺寸，把好

质量关。锥体采用双面木模，对拉螺栓加固，内部采用钢管支撑系统，主要施 工步骤为： 第一步施工构造柱；

第二步施工锥体部分：内模一次性支设好，采用拍坡成型施工方法，混凝

土分节浇捣，设置施工缝。5.2.2 库内找坡

本次库内找坡混凝土量大，沟槽多、坡度大，除材料的运输较困难，施工的

难度也大，根据以往施工，小的沟槽砌砖胎模施工，其他立模；筒壁四周坡度为

70%的找坡，需分三次支设外模浇筑混凝土，设置施工缝；混凝土采用混凝土 泵输送。5.2.3 库顶板

库顶结构为钢梁上铺压型钢板、钢筋混凝土复合结构，滑模至顶板下口

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后进行库顶板施工。当筒仓滑模至接近设计标高时，对平台进行抄平，在钢

管爬杆上标出千斤顶上卡头位置，并用限位卡卡死，然后缓慢滑升平台到位，使仓顶钢梁达到设计标高。在预埋钢管上焊两根10 号槽钢托住仓顶钢梁，以

后即可拆除设置提升架上连接、搁置仓顶钢梁的“搁置钢梁”，达到仓顶钢

梁与滑模平台分开并就位、安装。浇完钢梁部位、仓顶板以下的仓壁混凝土。5.2.4 装饰工程

内墙随滑随粉30 厚1︰2 水泥砂浆；外墙随滑随手加浆收光，库底板及刷外

墙保洁漆处需另外搭设脚手架，粉刷30 厚1︰2 水泥砂浆。5.3 钢结构施工

钢结构由公司构件厂制作加工。5.3.1 工艺流程

原材料→放样下料→钻孔→拼装焊接→矫正→除锈、底漆→运输→安装→补

底漆→喷涂面漆→验收 5.3.2 材料要求

钢结构材料采用必须符合设计要求，经验收、检验合格方可使用，并对钢材

表面有缺陷的地方按标书要求进行整修。

5.3.3 钢结构主体结构制作按构件分件安装方案考虑

下料按图纸要求及翻样单尺寸，先在平台上按1︰1 比例放大样，做样板，并

注明图号，零件号，数量，坡口位置孔径，中心定位线等。翼缘板、腹板钢板下 料采用半自动气割下料，钢管、檩条等型钢采用砂轮切割机下料。气割前将钢材切割区域内表面的铁锈污物清除干净，气割后应清除溶渣和飞 溅物。

5.3.4 拼装、焊接

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钢梁、钢梯等按１︰１比例在平台上放大样标出轴线及型钢定位线，分段尺

寸要避免累计误差，相对孔位用定位销固定，构件尺寸应与图纸相符。H 型钢梁在专用胎模上组装，组装后点焊固定。焊接H 型钢梁焊缝采用半自

动埋弧焊，加筋板、型钢支撑等小件采用手工焊，所有焊缝应满足图纸规定的焊

缝高度，须经厂检验人员检验合格后方能出厂。5.3.5 钢结构安装

钢梁制作好后运至现场用塔吊安装。钢梯、栏杆、平台筒仓内钢梯待筒壁

混凝土滑模出模时，清理出预埋件具备安装高度时，进行爬梯施焊，随筒壁滑模 升高而升高。

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第6 章 组装注意事项

（1）模板组装前应将基础混凝土与墙板交接部分凿毛，并清理可能掉进的

杂物，在模板下口用水准仪抄平后用砂浆抹平再立模板，防止初入模混凝土漏浆。

（2）插支撑杆时，不可插到底，要高于基础混凝土50 ㎝，保证试滑时，不至于空模爬升滑空，试滑正常后，再插到基础混凝土顶面。（3）将提升架径向对准中心，等距离布置，下横梁上表面应在同一水平面

（使千斤顶同时起步），提升架之间以短钢管互联成一体，提升架组装前应用千

斤顶将两立柱向两侧水平方向施加张力，使提升架在混凝土入模后见减少变形程 度。

（4）模板下口比上口大0.5 ㎝形成锥度，减少模板对混凝土的摩阻力，以 模板高1/2 处的净间距与结构的几何尺寸相等即可。

（5）滑模施工每滑升一次作一次偏移、扭转校正，发现控制偏移、扭转的

线锤偏差大于规范要求（一般只要有偏差）即进行纠偏、纠扭。平台及模板水平

度的控制是控制中心偏差的关键，在模板开始滑升前用水准仪对整个平台及千斤

顶的高程进行测量校平，并在支承杆上用水准仪进行监控。（6）挂脚手应在模板下口滑升1m 后开始组装。

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第7 章 垂直度、扭转度、圆度的测量、预防与纠正

（1）组装时，在每库内平台中挂设1 只自制钢线坠，滑升三模后，在基础

面相应位置做出线坠中心的标志，滑升时，每天检验两次线坠相对标志偏移值，可得出垂直度、扭转度，纠偏纠扭时每40cm 检验一次，由专人负责做好记录。

（2）保持平台水平上升一般就能保证库壁竖直。在支承杆上每30cm 抄平、划线，用限位器按支承杆上的水平线控制整个平台水平上升。本工程应勤抄平，勤调平，如局部经常与其他部位不同步，应尽早查明原因，排除故障。（3）混凝土浇筑遵循分层、交圈、变换方向的原则，分层交圈即按每30cm 分层闭合浇筑，防止出模混凝土强度差异大、摩阻力差异大而导致平台不能水平

上升。变换方向即各分层混凝土应按顺时针、逆时针变换循环浇筑，以免模板长

期受同一方向的力发生扭转，平台上堆载应均匀、分散。（4）纠偏采用倾斜平台法，当发现垂直度偏差超过l0mm 时，根据垂直度偏

差大小将平台反向倾斜10~50cm，通过倾斜提升而纠正偏斜，发现扭转值超过

l0mm 时，在12 处对称位置上，每处3 榀提升架下横梁上与库壁竖筋之间反向焊

接拉结筋,通过提升时拉结筋收紧所产生的力予以纠扭,注意提升2~3 模后应割除

拉结筋，以免影响正常提升。

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第8 章 质量保证措施

（1）明确项目经理（项目经理部）全面负责质量，做到：谁负责生产、谁

负责质量；谁负责施工、谁负责质量；谁负责操作、谁保证质量。（2）推行工序验收制度,上道工序未经验收合格，不得进行下道工序施工。

做到人人重视，层层把关，发现问题及时纠正、整改。对隐蔽工程实行先验收后 隐蔽。

（3）严格按设计图纸、国家规范操作规程，施工组织设计组织施工，下达

作业指导书、编制工程质量计划，进行技术交底。

（4）认真执行工程质量计划，落实质量责任制，严格自检、互检、交检三

检制度，隐蔽工程检查验收制。

（5）滑模工程是一个特殊的施工过程，技术性专业性很强，多工种交叉同

时作业的工作，为确保该工程的质量，除按上述措施执行外，在管理上尚应专人

负责、明确责任。在工作作风上应严谨、踏实，不允许有任何模棱两可的态度。

对主要操作人员安排工作要定人定岗定位定范围，同时制定严格的奖罚措施，以

保证质量和施工的顺利进行。

（6）对技术要求、操作要点、细部处理以文字或图表进行书面交底，配合

作业单下达到施工班组，把工作重点放在班组。

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第9 章 工期保证措施

（1）工期总目标：保证按业主要求完成整个工程项目。

（2）本工程成立以项目经理为总指挥的保证工期实施的现场指挥小组，全

面协调工程的生产进度计划安排，及前后方、材料、机械供应劳动力调度等，严

格执行施工组织设计中所制定的网络进度计划，紧抓关键线路，层层分解，确保

每一个分部（项）工程的工期和总进度计划如期实现。

（3）根据分部分项工程平行、流水施工需要（构件预制）实行两班工作制（白班、夜班两班对倒）施工，尽可能压缩施工工期，及早交付使用。施工过程

中发现问题及时调整。（4）确立施工人员因素的保证

1）建立完善的劳动力管理机制，保证调度灵活、及时，并做好技能、安全 教育。

2）保证各工种具备有足够的施工人员和充足的技术工人。（5）充分利用机械化施工，提高劳动生产率。

1）工程施工投入足够施工机具、设备，以满足本工程使用需求。2）工程施工中保证施工机具正常运转，及时检修保养，并备足易损易耗配

件，不致于因施工机具因素影响施工。

（6）做好工程所有材料的组织采购、运输工作，保质保量，并指定专人分

管，确保材料进场，满足施工需要，杜绝停工停料现象，严格执行原材料检验、验收制度，采购合格的原材料。

（7）严格以高要求、严标准，按图按规范施工，避免出现人为的返工等重

复劳动，坚持三检制度，杜绝质量事故的发生；施工中做好安全工作，杜绝安全 事故的发生，保证工期顺利进行。

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第10 章 安全保证措施

（1）建立安全生产领导小组，由项目经理担任组长，配置专职安全员负责

工程的安全生产工作。

（2）本工程安全目标：无重大伤亡事故，无重大机械设备事故，无火灾事

故，一般事故频率控制在5‰以内。

（3）做好分部分项作业时的安全交底工作，施工班组每天召开班前会对工

人进行针对性安全教育；新工人未经教育不得上岗。

（4）班组长应将每天工作时需要注意的安全事项逐一交待清楚。（5）专业工长在分项工程施工前，以书面形式向班长交底，在涉及重大安

全问题时，召集全体操作人员现场口头交底。

（6）应尽可能避免上、下交叉作业，特别是库顶模板拆除时危险性极高且

操作不方便，应设专人在平台上时时检查安全网和安全带，且在地面设立安全禁 区，派专人监护。

（7）各入口和库内水平运输通道应设防护棚；洞口设护栏；电箱盘应加盖

加锁不得随意开启。

（8）机管员每周一次检查各类机械的安全运行状况和用电情况，发现问题 随时解决。

（9）保证和完善各项安全宣传措施，醒目位置设立安全生产宣传牌、标志 牌等。

（10）加强机械设备接地，建筑物及设备的避雷装置和其他安全限位的管理 和整改。

（11）机操人员，特殊工种必须经过培训，持上岗证上班，非操作人员不准 动用机电设备。

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（12）加强夜间施工照明管理，严禁乱拉乱接电线，遵守现场用电制度，对

于电线均应用木杆架设，严禁随地拖拉或用钢管搭设，严禁挂在井架或钢管架上。

（13）为防止高空坠落，施工过程中“四口”、“五临边”设置防护措施。

（14）各种架子搭好后经工长施工员会同专职安全员检查验收，符合要求方

可操作，不得随意拆除。

（15）楼面各种洞口设安全网、钢管扣件搭围护。（16）消防措施：

1）严格贯彻执行防火工作责任制，项目经理切实地担当起消防安全责任人 职责。

2）现场滑升平台上配备灭火器。加强对电、气焊、油漆等工种消防安全教

育，对施工期间用火、用电以及易燃易爆物品的管理严格控制、严格审批。

3）消防设施、易燃品、配电房派专人负责，严格管理，以预防为主。

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第11 章 文明施工管理措施

（1）现场成立文明施工领导小组，由项目经理负责现场文明施工，以创文

明施工样板工程为奋斗目标。

（2）根据本工程特点制定一套适合本工程的有关文明施工制度措施上墙公 布认真学习。

（3）对外地人员发放暂住证登记，来路不明人员绝不雇用。（4）现场布置按计划安排，建筑材料堆放整齐，构件材料分门别类，道路

通畅，临时设施整齐有序，垃圾及时清扫，做到随做随清，现场内无施工垃圾，文明整洁。

（5）施工运料时，对道路造成的污染要及时清理，并不得使用抛、洒、漏、渗的车辆。

（6）施工现场完善排水系统，施工用水严禁乱排乱放。（7）加强现场保卫工作，设置专职保安人员24h 值班。__

第二篇：水利施工滑模技术研究论文

摘要：经济的发展必然带动行业进步，最近几年我们国家的水利事业获得了很多成就，许多新的工艺以及技术等开始被大量的应用到水利项目之中，比如滑模工艺。文章具体的分析了滑模技术在当前的水利建设工作中的应用，仅供参考。

关键词：水利施工；滑模技术；分析

水利项目建设活动会受到很多要素的干扰，比如其建设时间非常久，花费的资金较多，而且会受到地形等要素等的干扰。通过分析我们国家当前的发展态势得知，总的经济发展速度较快，但是资源的消耗过于严重，生态问题频发。此时人们开始关注生态，重视环保。而要想实现环保的意义，除了投入人力以及财力等之外，还可以通过创新当前的水利项目工艺水平来实现，而滑模工艺就是在这个背景之下产生的。

1滑模施工技术

对于滑模施工工艺来讲，它的主要的动力装置是千斤顶，滑模施工技术运用的主要原理就是在多组千斤顶的共同作用下，在刚成型的模板表面或混凝土表面带动模板或滑框滑动，在模板的上口分层向套槽内浇筑混凝土，当模板最下方的混凝土完成浇筑之后，借助提升设备的力，模板套槽随着已经浇筑的混凝土模板外表滑动。在水利工程中，这种施工技术主要运用在渠道边坡施工以及梯形断面渠道边坡施工中，它的优点非常多。水利项目的建设时间非常久，而且施工活动很繁琐，结构复杂，浇筑总量非常大，这就规定必须使用滑模工艺，只有这样才能够缩短项目的建设时间，而且还能够保证工作的质量。

2滑模技术在水利工程施工中的运用

所谓的滑模施工，其实可以这样理解：它是指模板设备，靠着千斤顶为我们提供动力而开展的一系列的升高或是下降的活动。通过分析该项工艺在我国的应用情况得知，滑模设备的动力是通过千斤顶获取的，它的主要作用就是用很多组的千斤顶来带动刚成型的模板表面和混凝土平面的滑块滑动，在模板的上口分层处向槽内进行混凝土的浇灌时，可以在模板的最下面混凝土浇筑达到一定的强度后，提升器具的使用效果，模板套槽要沿着已经浇筑的混凝土外模板的表面滑动，按照这种持续的活动方式，可实现设计规定，进而提升项目的总体品质。

2.1在梯形断面渠道边坡施工中的应用

在梯形断面渠道边坡采取滑模施工技术，其主要是在刚成型的混凝土表面或者模板表面上带动着高3-4m、长度为4-5m的工具模板或滑框滑动，从而能使施工达到相关标准规范。

2.2在U型渠道边坡施工中的应用

这个方面主要是采用滑模技术在混凝土灌浆区内滑模现浇整体的U型混凝土渠道施工中，使用渠顶轻轨支承悬模机型，在施工过程中一般都会选择使用以渠床土模作支承的机型施工，此类设备的优点非常多，比如所需的成本不高，而且速率较快等。通过使用此类技术能够明显的提升项目的施工品质，而且还能够节省成本，保证项目的最终品质，进而获取相应的社会和经济效益。不过在具体的使用时，必须按照规定开展，特别是技术工作者必须对技术关键点有清晰的了解，在开展工作之前应该熟悉图纸规定。除此之外，还必须切实的按照施工步骤开展工作，开展好品质管控活动，切实的发挥出该项工艺的特点。

3应用优势分析

滑模施工在水利水电工程施工中是一种先进的坡体施工技术，水利工程滑模技术运用混凝浇灌填补水源河床走向与人工水坝坡度的间隙，这种细微的修补工作对混凝土的制作材料、勾兑比例、保存运输等环节都有着很高的质量要求。滑模技术针对一些特定位置的处理，给水利水电工程的施工作业带来了很大的好处。通过很多的实践工作我们得知滑模工艺有非常多的优势，比如它能够降低混凝土生产时期的浪费现象的发生几率，确保它的密实度合理，保证外在形象完美，而且在加工时不需要过多的人力，降低了工作者的劳动量，提高了对水利工程施工人员的保护力度。

4水利工程中滑模施工的技术要点

之所以在项目中使用滑模工艺，其目的是为了确保项目具有较高的防渗以及防水等能力。水利项目的基础以及坝体等区域经常会受到水的侵蚀，非常易于出现渗漏以及缝隙等问题，只有合理的使用滑模工艺才能够将这些问题解决好，才能够保证项目的施工品质。

4.1在施工中混凝土的质量要求较高

一般来说，混凝土的配比是不是得当，关乎到项目的最终品质，只有保证该比例恰当，才能够保证滑模工作顺利开展，才能够为后续活动打下坚实的基础。具体来说，在开展工作之前，必须认真的检验进入到场地之中的施工材料，保证它们的品质良好。不但要检查它们的品质证明材料，还要通过抽检的方式来测验它们的性能。一旦发现不达标的材料就要坚决弃用。还要保证使用的灌浆设备的性能优越。混凝土是由水以及水泥组合得到的物质，其中水的比例要较之于水泥多一些。在具体的开展工作时，滑模工艺不但对混凝土配比有较高的规定，除此之外，对于它的输送以及温度控制和凝结时间等都有非常高的要求，由于滑模是借助顺延模板的方式开展工作的，因此需要浆液的浓度正好，工作者必须认真的检测和易性是否达标。

4.2浇筑工作中必须要关注的要点

当我们开展混凝土浇筑工作时，必须要确保均匀，在具体的开展时要保证速度不快不慢，这样有助于开展工作。在振捣时必须按照层次来开展，很多人喜欢使用吊斗来浇筑，很显然这种措施是不正确的，在工作中要予以避免。禁止将混凝土泼洒到钢筋之上，这主要是因为一旦发生此种现象的话，不仅清扫费劲，而且还会使得项目的品质受到影响，干扰后续活动的开展。

4.3滑模的控制

对于滑模控制工作来讲，它主要是选取优秀的模板物质，通常来讲在水利项目中用到的模板都是木材质的，工作的重点是控制滑模，常用的措施有两个，第一是借助水准仪开展水平方向的检测活动，第二是借助千斤顶来开展控制工作，在具体的施工时，为了保证滑模中心不会出现位置的偏移，通常必须使用激光照准仪以及吊线相配合进行测量，之所以开展测量活动，其主要是为了能够在最短的时间明确滑模可能会变动的位置，进而才可以制定合理的应对策略，假如出现了变形现象的话，可使用全面测量措施，确定竖井结构的直径范围，最大限度地保证竖井结构质量，避免出现变形，这样就能确保滑模施工效果。

4.4滑模施工的纠偏要点

在开展滑模施工工作时经常会出现失误，一旦发生了失误就会对项目的品质产生很多的负面干扰。所以，工作者必须高度重视，使用各种措施纠偏，在测量时通过钢垫板来升高千斤顶，借助千斤顶使轴承位置移到，此时就能够将平台合理的带入到模板里面，而且能够朝着规定的方向滑动，借助此类措施可以避免灌浆工作出现品质问题。

5结束语

通过上文的分析可以得知，最近几年国家的经济发展速度非常快，此时水利项目也获得了很多成就，不论是总数亦或是规模都有所扩张。开展好水利项目的施工品质管控工作意义重大。目前项目在建设时广泛的使用各种新的工艺技术，比如滑模工艺。虽说它能够为我们带来很多效益，不过具体使用时又存在很多困难，因此在施工时一定要秉承着科学合理的原则进而保证施工质量。

参考文献

[1]王慧斌，李云鹏.试论水利水电工程施工中的滑模技术[J].科技传播，2011，11：170.[2]周游.水利水电工程施工中的滑模技术[J].技术与市场，2012，06：68-69.[3]李新平.水利水电工程施工中的滑模技术[J].中国新技术新产品，2010，18：45.[4]商孟喜.试析水利施工中预应力锚索技术的运用[J].民营科技，2014，03：140.[5]唐焕芝.试析滑模技术在工程施工中的应用[J].民营科技，2014，02：135.

第三篇：高支模施工方案

高支模施工方案

一、工程概况

1、工程概况：

昊翔电能运动厂房二期工程；框架结构;地上4层;地下0层；建筑高度：22.10m；标准层层高：4.50m ；总建筑面积：13852.00平方米；总工期：270天；施工单位：浙江舜江建设集团有限公司。

本工程由昊翔电能运动科技（昆山）有限公司投资建设，中外建工程设计与顾问有限公司设计，苏州立诚建筑设计院有限公司地质勘察，昆山世泰建设工程咨询监理有限公司监理，浙江舜江建设集团有限公司组织施工；由高银根担任项目经理，章潮均担任技术负责人。

2、高支模结构概况：

本次高支模只涉及到本工程2号厂房中的A轴~B轴，14轴~16轴，2号厂房其他部位和3号厂房均为标准层4.5米。

本次高支模高度为9.3米，其中A轴~B轴为9米，14轴~16轴为18米，其中14轴~15轴为9米，15轴~16轴也是9米。14轴框架梁VKL4(3B)断面300×750，15轴框架梁断面VKL2(3B)300×750，16轴梁断面VKL1(3B)250×800；A轴HKL4a梁断面250×800，B轴HKL3a 梁断面300×750。其A轴~B轴和14轴~16轴的中间均有3米×3米的井字梁，梁断面尺寸为250×500。

二、编制依据

本方案的编制是以国家的有关法令政策、施工图纸、总施工组织设计为前提，结合现行的有关施工规范规程及公司建立的ISO9002质量管理体系文件、质量、安全管理方针、目标。2、1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》

JGJ130-2001 2、2《建筑施工安全检查评分标准》

JGJ59-99 2、3《建筑施工模板安全技术规范》

JGJ162-2008 2、4《钢管脚手架扣件》

GB15831-1995 2、5《建筑施工高处作业安全技术规范》

JGJ80-91 2、6《高处作业分级》

GB3608-83 2、7《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002 2、8《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2001 2、9《钢结构设计规范》 GB 50017-2003 2、10《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》 DGTJ08-016-2004 2.11、高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》

JGJ130-2001 2.12、《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002 2.13、《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001 2.14、《钢结构设计规范》 GB 50017-2003 2.15、因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

三、模板工程具体施工：

1、材料的选择和验收

1.1、本工程为框架结构，柱、楼板底模等全部采用九夹板，楼板模搁栅和墙板、模筋用50×100mm方木料，模板的支承系统和墙板围楞用Φ48mm钢管、扣件连接。

1.2、钢管、扣件的进场验收：

（1）、钢管应有产品生产许可证、质量合格证、质量检验报告等质量证明材料。

（2）、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。

（3）、钢管使用前应对其壁厚进行抽检，抽检 比例不低于30%，对于壁厚减少量超过10%的应予以报废，不合格比例大于30%的，应扩大抽检比例。

（4）、钢管必须进行防锈处理。

（5）、扣件必须有生产许可证、质量合格证、质量检验报告等质量证明材料。

（6）、扣件使用前必须进行检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。

（7）、扣件使用前应进行防锈处理。

2、现浇构件模板方案 2.1、柱模板：

柱模板采用胶合板模板，模板楞木采用50*100方木侧立竖向排列，间距控制在不大于300mm，边上方木应遮盖住柱模板竖门拼缝。独立柱柱箍，采用每边单根螺杆加固，底道柱箍离地面200mm，中间柱箍竖向间距500mm，上道柱箍离梁底200mm。

2.2、梁模板：

2.2.1、梁模板采用胶合板模板，梁底模板背面楞木采用50*100方木侧立与梁轴线平行设置，底模板宽度与梁截面高度相同，梁底模板边方木遮盖住梁侧模板与底模板的拼缝，梁底方木排列间距不大于300mm，梁底模板背面楞木搁置于钢管承重支撑架体的上部水平小横杆上。

2.2.2、梁侧模板内楞采用50*100mm方木与梁轴线平行侧立设置，梁侧模板上、下道内楞分别与模板上下边齐平，梁侧模板中间应设置1道16对拉螺杆，水平间距不大于400mm，梁侧模板竖向外楞采用短钢管配合扣件设置：外楞钢管下端紧靠内楞并与梁底承重支撑架上部水平小横杆用双扣件紧固，上端与现浇板底钢管承重支撑架水平钢管用双扣件紧固，形成一个稳固的梁模板支撑系统。

2.2.3、现浇板模板：

现浇板模板采用胶合板，模板底面搁栅采用60×80mm方木侧立，中心间距300mm。现浇板模板与墙或梁侧模的交接，应使板模板搁置在墙或梁侧模板之上。

2.2.4、梁、板模板承重支撑：

1）梁、板模板承重支撑采用钢管扣件搭设排架。

2）现浇板模板排架：轴线内的现浇板支撑排架立杆，周边距柱或边轴线300mm，中间按纵横间距不大于800mm均匀排列。水平杆按设置步距纵横向布置，交叉处用扣件与立杆连接固定。梁板承重排架水平杆设置多道，底道水平杆上皮离地200mm（称扫地杆）；水平杆步距为1500mm，即第二道水平杆离地1700mm，梁下或板下一道水平杆应加密处理，即最上道水平杆上皮离现浇板底900mm（梁

底150mm）。

3）梁模板支撑架：梁支撑架两侧立杆间宽度不大于600mm，两侧立杆沿梁方向纵向间距不大于800mm，主框梁底（即350×700或250×800的梁）中间还布置一根立杆，其间距也为800mm，具体各梁两边立杆、梁底立杆布置详见附图。

4）构造要求： A、模板支架的构造要求：

立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的刚度。B、整体性构造层的设计：

a． 本工程设置一道水平面整体性加强层（见剖面图位置）； b． 水平加强层设置剪刀撑，且须与立杆连接； C、剪刀撑的设计：

a． 沿支架四周外立面应满设垂直向剪刀撑； b． 中部根据需要并依框架的大小设置； D、顶部支撑点的设计：

a．顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于200mm； b．支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算。E、支撑架搭设的要求：

a．严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

立杆连接方式为对接，严禁搭接。

b．确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求； c．确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用因长期使用已经发生变形的；

d．地基支座的设计要满足承载力的要求。

本次高支模部位为该厂房设备安装部位，且基础已经做好，为：C30,1.4米厚的现浇混凝土基础，因此本次高支模的地基基础满足承载力的要求，符合要求。立杆下垫块为5mm厚方板。F、施工使用的要求：

a．精心设计混凝土的浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，采用

从中部向两边扩展的浇筑方式；结构砼浇捣施工采用二次进行，第一次先完成柱，且浇到梁底，待砼达到一定强度；第二次再完成梁板砼，排架的水平杆要与已完成的周边的砼柱连接，以加强其整体稳定。

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，钢管等材料不能在支架堆放。c．浇筑过程派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

3、具体施工要求

3.1、模板支撑体系搭设按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）标准和《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》。3.2、在支模时严格按设计要求起拱。3.3、严禁在楼板上任意堆载。

3.4、本工程是局部超高，因此此部分超高部位支撑系统应其它不超高体进行有机的连接，且柱子先进行了浇捣。

4、模板搭拆支撑架安全施工事项

4.1模板制作

A、模板在制作前，应检查模板所用材料的规格、质量是否符合模板专项技术方案的规定要求，对质量、规格不符合要求材料的不能使用。

B、作业前应检查所有机械及电源线路是否符合安全要求，所使用的工具是否牢固，手持电动工具的漏电保护器应试机检查，合格后方可使用。

C、木工机械必须有专人负责，操作人员必须熟悉该机械性能，熟悉操作技术，严禁机械无人负责或随便拆改安全防护装置。

D、使用的工具不得乱放，使用完毕应随时放入工具箱。

E、使用手锯时，锯条必须调紧适度，下班时要放松，以防再使用时锯条突然暴断伤人。

F、成品、半成品、木材应对方整齐，不得任意乱放，木材码放高度不超过1.2m为宜，木工机械周围的安全操作空间内禁止堆放材料。

G、木工车间、木库、木料堆放严禁吸烟或动用明火，废料应及时清理归堆，做好落手清，以免发生意外。4.2模板安装

A、作业前应检查现场防护设施是否符合安全施工要求，不符合安全要求时应采取措施后方可开始作业。

B、作业前应认真检查模板、支撑等构件是否符合要求，模板及支撑材质是否合格。

C、地面上的支模场地必须平整夯实，并同时排除现场的不安全因素。D、安装2m以上模板时，应搭脚手架，并有安全防护措施。

E、操作人员登高必须走人行梯道，严禁利用模板支撑攀登上下，不得在独立梁及其他高处狭窄而无防护的模板面上行走。

F、二人抬运模板时要相互配合，协同工作。挎递模板，工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。高处拆模时，应有专人指挥及监护。并在下面标出工作区，用红白旗加以围栏，暂停人员过往。

G、不得在脚手架上堆放大批模板等材料。

H、支撑、牵扛等不得搭在门窗框和脚手架上。通路中间的斜撑、牵扛等应设在1.8m高以上。模板安装过程中不得间歇，柱头、搭头、立杆顶撑、牵扛等必须安装牢固成整体后，作业人员才允许离开。

I、模板上有预留洞者，应在安装模板的同时将洞口防护好。

J、向基坑内运送模板构件时，严禁抛掷。使用溜槽或起重机械运送，下方操作人员必须远离危险区域。

K、高处、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。L、遇六级以上的大风时，应暂停室外的高处作业，雪霜雨后应先清扫施工现场略干不滑时再进行工作。4.3 模板拆除

A、模板承重支架拆除必须在混凝土试块强度达到设计混凝土标准值的100%后方可进行，且需有工程负责人、监理单位的的批准手续（拆模令）。

B、拆模的方法应按照后支先拆、先支后拆的顺序；先拆非承重模板，后拆承重的模板及支撑；在拆除顶板模板时，要注意模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。已拆活动的模板，必须一次连续拆除完，方可停歇，严禁留下不安全隐患。

C、拆除较大跨度梁下支柱时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。拆除多层楼板支柱时，应确认上部施工荷载不需要传递的情况下方可拆除下部支柱。

D、当水平支撑超过二道以上时，应先拆除二道以上水平支撑，最下一道大横杆与立杆应同时拆除。

E、模板拆除应按规定逐次进行，不得采用大面积撬落方法。拆除的模板、支撑、连接件应用槽滑下或用绳系下。不得留有悬空模板。

F、拆模作业时，必须设警戒区，严禁下方有人进入。拆模作业人员必须站在平稳牢固可靠的地方，保持自身平衡，不得猛撬，以防失稳坠落。

G、严禁用吊机直接调除没有撬松动的模板，吊运模板时必须栓结牢固。H、拆除大型孔洞模板时，下层必须支搭安全网等可靠防坠落措施。I、拆模板时禁止使用50mm x 100mm木材作脚手板。

J、拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防上下在同一垂直面工作；操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。

K、拆模必须一次拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。混凝土楼板上的预留孔，应有防护措施，以免操作人员从空中陋落。

5、安全应急预案

5.1、目的：

本项目框架结构工程较高、工期短、时间紧，施工主体结构施工过程中难免有意外之事发生，为以防万一，项目部为保证施工过程中遇到紧急和意外事件的发生，能够沉着冷静，统一指挥调度，成立应急小组和防火领导小组及义务消防队。

5.2、领导小组：

成立由项目经理为组长，由安全员、技术负责人、施工员、技术员、仓库保管员等所有管理人员及各班组长组成的应急救援指挥小组，负责指挥及协调现场工作。

5.3、职责：

5.3.1、项目经理负责现场指挥，了解掌握事故情况、组织现场抢救工作。5.3.2、项目副经理协助项目经理处理相关事宜

5.3.3、安全员、技术负责人等负责现场抢救伤员，及时通知当事人的家属，派人做好接待，善后处理工作。

5.3.4、施工员、质量员等负责现场保护，维护秩序，做好当事人周围人员的问讯记录。负责联络调查，受现场指挥小组命令，立即通知当地安全生产监督局，并现场自查自纠，清除隐患，防止同类事故发生。

5.3.5、各管理人员和各班组长配合实施。5.4、施工现场应急处理 1）严重创伤、出血伤员的急救

在施工现场施工过程中，遇到坠落、物体打击、机械伤害等引起的严重创伤出血伤员时才瞄现场现实条件及时正确采取暂时性的止血，清洁包括固定和运送等措施。

a、出血：采用压迫血法：指压动脉出血近心端止血法和弹性止血带止血法进行暂时性救治，同时应及时附送附近医院进行救治。

b、包扎、固定：创伤处用消毒的敷料或清洁的医用纱布覆盖，再用绷带或布条包扎，即可以预防感，又可减少出血帮助止血。已搬运：经现场止血、包扎、固定后的伤员，应尽快正确地搬运转送医院抢险救。

2）施工现场的发生火警火灾急救

a、现场发生火灾火警事故时，应立即了解起火部位，燃烧的物质等基本情况，有报警人员拨打“119”向消防部门报警，同时组织撤离和扑救。

b、在消防部门到达前，对易燃易爆的物质采取正确有效的隔离。如切断电源撤离火场内的人员和周围易燃易爆物及一切贵重物品，根据火场情况，激动灵活地选择灭火器具。

c、扑救现场应行动统一，指挥调度如火势扩大，一般扑救不可能时，应及时组织撤退扑救人员，避免不必要的伤亡。

d、在扑救的同时要注意情况，防止中毒、坍塌、坠落、触电、物体打击等二次事故的发生，在灭火后，应保护现场，以便事后调查起火原因。

3）急性中毒的现场抢救：

a、不论是轻度还是严重中毒人员，均应设法尽快使中毒人员脱防中毒现场，中毒物源，排除吸收的和未吸收的毒物。

b、及时向医院联系，并说明是初步的中毒原因，中毒食物。

c、如发现中毒人员心跳、呼吸不规则或停止呼吸，心跳时间的不长，则应把中毒人员移动空气新鲜处，立即施行口对口（口对鼻）呼吸法和体处心脏挤压法进行抢救。

5.3现场应急处理设备和设施 1）报救：

a、应说明伤情（病情、火情、案情）和已经采取了些什么措施，便让救护人员事先做好急救的准备；

b、讲清楚伤者（事故）发生在什么地方，靠近什么路口，附近有什么特征。c、说明报救者单位、姓名（或事故地）的电话或传呼机或传呼电话以便救护车辆找不到所报地方时，随时通过电话通讯联系；

d、应派人在现场外等候接应救护车辆，同时把救护车辆进工地现场的路上障碍物及时予以清除，以利救护到达后，能及时进行抢救。

2）设施

配备急救箱、氧气袋、担架、必要药品等 3）应急电话：

项目

经理：高银根

手机：*** 项目副经理：何震明

手机：*** 安

全

员：阮张桥

手机：*** 技术负责人：章潮均

手机：*** a、了解气候情况拨打电话“121”或“221” b、工伤事故现场重病人抢救应拨打“120” c、发生火警火灾事故应拨打“119” d、发生偷盗、斗殴等情况应拨打“110”。

梁模板(扣件钢管架)计算书

梁段:L1。

300*700混凝土梁梁下支撑横杆300第一道水平杆第一道水平杆扫地杆单立杆扫地杆600mm800mm梁断面图梁侧面图一根承重立杆，支撑钢管垂直于梁截面

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度 B(m):0.30； 梁截面高度 D(m):0.75 混凝土板厚度(mm):110.00；

立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):0.80； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10； 脚手架步距(m):1.50；

梁支撑架搭设高度H(m)：9.30； 梁两侧立柱间距(m):0.60；

承重架支设:1根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面； 立杆横向间距或排距Lb(m):0.80； 采用的钢管类型为Φ48×3.00；

扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；

2.荷载参数

模板自重(kN/m2):0.35； 钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5； 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0； 振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0

3.材料参数

木材品种：柏木；

木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7； 面板类型：胶合面板；

钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0； 钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0； 面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

4.梁底模板参数

梁底纵向支撑根数：4； 面板厚度(mm)：18.0；

5.梁侧模板参数

主楞间距(mm)：500； 次楞间距(mm)：300；

穿梁螺栓水平间距(mm)：500；

穿梁螺栓竖向间距(mm)：300； 穿梁螺栓直径(mm)：M12；

主楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm； 主楞合并根数：2；

次楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度60mm； 次楞合并根数：2；

二、梁模板荷载标准值计算

1.梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

其中 γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；

T--混凝土的入模温度，取20.000℃； V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.200；

β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 分别为 44.343 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾

倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间

距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

面板计算简图

1.抗弯验算

其中，σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M--面板的最大弯距(N.mm)；

W--面板的净截面抵抗矩，W = 50.00×1.8×1.8/6=27.00cm3； [f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中，q--作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.50×18.00×0.90=9.72kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.50×2.00×0.90=1.26kN/m；

q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m； 计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm；

面板的最大弯距 M= 0.1×10.98×300.002 = 9.88×104N.mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 9.88×104 / 2.70×104=3.660N/mm2；

面板的抗弯强度设计值: [f] = 13.000N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =3.660N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13.000N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

9.00N/mm；

l--计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm；

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18.00×0.50 = E--面板材质的弹性模量: E = 9500.00N/mm2； I--面板的截面惯性矩: I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12=24.30cm4；

面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×9.00×300.004/(100×9500.00×2.43×105)= 0.214 mm；

面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =300.000/250 = 1.200mm；

面板的最大挠度计算值 ω =0.214mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=1.200mm，满足要求！

四、梁侧模板内外楞的计算

1.内楞计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度40mm，截面高度60mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40×60×60/6 = 24.00cm3； I = 40×60×60×60/12 = 72.00cm4；

内楞计算简图

（1）.内楞强度验算

强度验算计算公式如下:

其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M--内楞的最大弯距(N.mm)； W--内楞的净截面抵抗矩； [f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

×0.300/2=3.29kN/m；

其中，作用在内楞的荷载，q =(1.2×18.000×0.90+1.4×2.000×0.90)内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm；

内楞的最大弯距: M=0.1×3.29×500.002= 8.24×104N.mm；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 8.24×104/2.40×104 = 3.431 N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17.000N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值 σ = 3.431 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 [f]=17.000N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

其中 E--面板材质的弹性模量： 10000.00N/mm2；

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.00×0.30/2= 2.70 N/mm；

l--计算跨度(外楞间距)：l = 500.00mm； I--面板的截面惯性矩：E = 7.20×105N/mm2；

内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×2.70×500.004/(100×10000.00×7.20×105)= 0.159 mm；

内楞的最大容许挠度值: [ω] = 2.000mm；

内楞的最大挠度计算值 ω=0.159mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=2.000mm，满足要求！

2.外楞计算

外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60×80×80/6 = 64.00cm3；

I = 60×80×80×80/12 = 256.00cm4；

外楞计算简图

（1）.外楞抗弯强度验算

其中 σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm)； W--外楞的净截面抵抗矩； [f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。

最大弯矩M按下式计算：

0.50×0.30/2=1.65kN；

其中，作用在外楞的荷载: P =(1.2×18.00×0.90+1.4×2.00×0.90)× 外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 300mm；

外楞的最大弯距：M = 0.175×1647.000×300.000 = 8.65×104N.mm

经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 8.65×104/6.40×104 = 1.351 N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值: [f] = 17.000N/mm2；

外楞的受弯应力计算值 σ =1.351N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=17.000N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

其中 E--外楞的弹性模量，其值为 10000.00N/mm2；

p--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： p =18.00×0.50×

0.30/2= 1.35 KN；

l--计算跨度(拉螺栓间距)：l = 300.00mm； I--面板的截面惯性矩：I = 2.56×106mm4； 外楞的最大挠度计算值: ω = 1.146×1.35×103×300.003/(100×10000.00×2.56×106)= 0.016mm；

外楞的最大容许挠度值: [ω] = 1.200mm；

外楞的最大挠度计算值 ω =0.016mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=1.200mm，满足要求！

五、穿梁螺栓的计算

验算公式如下:

其中 N--穿梁螺栓所受的拉力； A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；

f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2； 查表得：

穿梁螺栓的直径: 12 mm；

穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；

穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18.000×0.500×0.300×2 =5.400 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170.000×76/1000 = 12.920 kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.400kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.920kN，满足要求！

六、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 800.00×18.00×18.00/6 = 4.32×104mm3；

I = 800.00×18.00×18.00×18.00/12 = 3.89×105mm4；

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M--计算的最大弯矩(kN.m)；

l--计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm； q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.80×0.75×0.90=16.52kN/m； 模板结构自重荷载：

q2:1.2×0.35×0.80×0.90=0.30kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.4×2.00×0.80×0.90=2.02kN/m；

q = q1 + q2 + q3=16.52+0.30+2.02=18.84kN/m； 跨中弯矩计算公式如下:

Mmax = 0.10×18.842×0.1002=0.019kN.m； σ =0.019×106/4.32×104=0.436N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =0.436 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13.000N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q =（(24.0+1.50)×0.750+0.35）×0.80= 15.58KN/m；

l--计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm； E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2； 面板的最大允许挠度值:[ω] =100.00/250 = 0.400mm； 面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×15.580×100.04/(100×9500.0×3.89×105)=0.003mm；

面板的最大挠度计算值: ω =0.003mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 100.0 / 250 = 0.400mm，满足要求！

七、梁底支撑的计算

本工程梁底支撑采用钢管。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 =(24.000+1.500)×0.750×0.100=1.913 kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.350×0.100×(2×0.750+0.300)/ 0.300=0.210 kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1=(2.500+2.000)×0.100=0.450 kN/m；

2.钢管的支撑力验算

静荷载设计值 q = 1.2×1.913+1.2×0.210=2.547 kN/m； 活荷载设计值 P = 1.4×0.450=0.630 kN/m；

钢管计算简图

钢管按照三跨连续梁计算。

本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4.49cm3 I=10.78cm4

钢管强度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 线荷载设计值 q = 2.547+0.630=3.177 kN/m；

最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×2.547×0.800×0.800= 0.163 kN.m； 最大应力 σ= M / W = 0.163×106/4490.0 = 36.305 N/mm2； 抗弯强度设计值 [f]=205.000 N/mm2；

钢管的最大应力计算值 36.305 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求!

钢管抗剪验算：

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力: V = 0.6×2.547×0.800 = 1.223 kN； 钢管的截面面积矩查表得 A = 424.000 mm2；

钢管受剪应力计算值 τ =2×1222.560/424.000 = 5.767 N/mm2； 钢管抗剪强度设计值 [τ] = 120.000 N/mm2；

钢管的受剪应力计算值 5.767 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120.000 N/mm2,满足要求!

钢管挠度验算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

q = 1.913 + 0.210 = 2.123 kN/m；

钢管最大挠度计算值 ω= 0.677×2.123×800.0004 /(100×20600.000×10.780×104)=2.650mm；

钢管的最大允许挠度 [ω]=0.800×1000/250=3.200 mm；

钢管的最大挠度计算值 ω= 2.650 mm 小于 钢管的最大允许挠度 [ω]=3.200 mm，满足要求！

3.支撑钢管的强度验算

支撑钢管按照简支梁的计算如下 荷载计算公式如下：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：

q1 =(24.000+1.500)×0.750= 19.125 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)： q2 = 0.350 kN/m2；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)： q3=(2.500+2.000)=4.500 kN/m2；

q = 1.2×(19.125 + 0.350)+ 1.4×4.500 = 29.670 kN/m2； 梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。

当n=2时：

当n＞2时：

计算简图(kN)

支撑钢管变形图(m.m)

支撑钢管弯矩图(kN.m)

经过连续梁的计算得到：

支座反力 RA = RB=0.543 kN，中间支座最大反力Rmax=6.539； 最大弯矩 Mmax=0.172 kN.m； 最大挠度计算值 Vmax=0.022 mm；

支撑钢管的最大应力 σ=0.172×106/4490.0=38.216 N/mm2； 支撑钢管的抗压设计强度 [f]=205.0 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 38.216 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!

八、梁底纵向钢管计算

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

九、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=6.539 kN；

R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

十、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

1.梁两侧立杆稳定性验算:

其中 N--立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力： N1 =0.543 kN ；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×9.300=1.441 kN；

楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(0.80/2+(0.60-0.30)/2)×0.80×0.35=0.185 kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2×(0.80/2+(0.60-0.30)/2)×0.80×0.110×(1.50+24.00)=1.481 kN；

N =0.543+1.441+0.185+1.481=3.650 kN；

υ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A--立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；

σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；

[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.00 N/mm2； lo--计算长度(m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

lo = k1uh(1)

k1--计算长度附加系数，取值为：1.155 ；

u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.700； 上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.700×1.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.900 = 185.000 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.209 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=3649.627/(0.209×424.000)= 41.185 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 41.185 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205.00 N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

lo = k1k2(h+2a)(2)

k1--计算长度附加系数按照表1取值1.167；

k2--计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.018 ；

上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a)= 1.167×1.018×(1.500+0.100×2)= 2.020 m；

Lo/i = 2019.610 / 15.900 = 127.000 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.412 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=3649.627/(0.412×424.000)= 20.892 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 20.892 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计

值 [f] = 205.00 N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算: 其中 N--立杆的轴心压力设计值，它包括：

梁底支撑最大支座反力： N1 =6.539 kN ；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(9.300-0.750)=1.441 kN； N =6.539+1.441=7.863 kN；

υ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A--立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；

σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；

[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.00 N/mm2； lo--计算长度(m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

lo = k1uh(1)

k1--计算长度附加系数，取值为：1.167 ；

u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.700； 上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.167×1.700×1.500 = 2.976 m； Lo/i = 2975.850 / 15.900 = 187.000 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.205 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=7863.305/(0.205×424.000)= 90.466 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 90.466 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205.00 N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

lo = k1k2(h+2a)(2)

k1--计算长度附加系数按照表1取值1.167；

k2--计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.018 ；

上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a)= 1.167×1.018×(1.500+0.100×2)= 2.020 m；

Lo/i = 2019.610 / 15.900 = 127.000 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.412 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=7863.305/(0.412×424.000)= 45.013 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 45.013 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205.00 N/mm2，满足要求！

板模板(扣件钢管高架)计算书

一、参数信息:

1.脚手架参数

横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):9.30； 采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；

扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底支撑连接方式:方木支撑；

2.荷载参数

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 楼板浇筑厚度(mm):110.000； 施工均布荷载标准值(kN/m):2.500；

3.木方参数

木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000； 木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；

图2 楼板支撑架荷载计算单元

二、模板支撑方木的计算:

方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=6.000×8.000×8.000/6 = 64.00 cm3；

I=6.000×8.000×8.000×8.000/12 = 256.00 cm4；

方木楞计算简图

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q1= 25.000×0.250×0.110 = 0.688 kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.350×0.250 = 0.088 kN/m ；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1 =(2.500+2.000)×0.800×0.250 = 0.900 kN；

2.方木抗弯强度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 1.2×(0.688 + 0.088)= 0.930 kN/m； 集中荷载 p = 1.4×0.900=1.260 kN；

最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.260×0.800 /4 + 0.930×0.8002/8 = 0.326 kN.m；

最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.260/2 + 0.930×0.800/2 = 1.002 kN ； 方木的最大应力值 σ= M / w = 0.326×106/64.000×103 = 5.100 N/mm2； 方木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；

方木的最大应力计算值为 5.100 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!

3.方木抗剪验算：

最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力: V = 0.800×0.930/2+1.260/2 = 1.002 kN；

方木受剪应力计算值 T = 3 ×1002.000/(2 ×60.000 ×80.000)= 0.313 N/mm2；

方木抗剪强度设计值 [T] = 1.400 N/mm2；

方木受剪应力计算值为 0.313 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.400 N/mm2，满足要求!

4.方木挠度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式

如下:

集中荷载 p = 0.900 kN；

均布荷载 q = q1 + q2 = 0.688+0.088=0.775 kN/m；

方木最大挠度计算值 V= 5×0.775×800.0004 /(384×9500.000×2560000.00)+900.000×800.0003 /(48×9500.000×2560000.00)= 0.565 mm；

方木最大允许挠度值 [V]= 800.000/250=3.200 mm；

方木的最大挠度计算值 0.565 mm 小于 方木的最大允许挠度值 3.200 mm,满足要求!

三、木方支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 0.930×0.800 + 1.260 = 2.004 kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩 Mmax = 0.539 kN.m ； 最大变形 Vmax = 1.040 mm ； 最大支座力 Qmax = 7.111 kN ；

钢管最大应力 σ= 0.539×106/4490.000=120.037 N/mm2 ； 钢管抗压强度设计值 [f]=205.000 N/mm2 ；

支撑钢管的计算最大应力计算值 120.037 N/mm2 小于 钢管的抗压强度设

计值 205.000 N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于800.000/150与10 mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 7.111 kN；

R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：

NG1 = 0.138×9.300 = 1.287 kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

(2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.350×0.800×0.800 = 0.224 kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25.000×0.110×0.800×0.800 = 1.760 kN；

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.271 kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ =(2.500+2.000)×0.800×0.800 = 2.880 kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 7.957 kN；

六、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式:

其中 N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N = 7.957 kN；

υ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59 cm； A----立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；

σ--------钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；

[f]----钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2； L0----计算长度(m)；

如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算

l0 = h+2a

k1----计算长度附加系数，取值为1.155；

u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700； a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m；

上式的计算结果：

立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.500+0.100×2 = 1.700 m； L0/i = 1700.000 / 15.900 = 107.000 ；

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.537 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=7957.344/（0.537×424.000）= 34.948 N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值 σ= 34.948 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 l0 = k1k2(h+2a)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.243；

k2--计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.018 ；

上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a)= 1.243×1.018×(1.500+0.100×2)= 2.151 m；

Lo/i = 2151.136 / 15.900 = 135.000 ；

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.371 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=7957.344/（0.371×424.000）= 50.586 N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值 σ= 50.586 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照 杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

2.立杆步距的设计：

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。

3.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

4.剪刀撑的设计：

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。

5.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

6.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

7.施工使用的要求：

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

第四篇：拆模施工方案

拆模施工方案

东电文体中心第四层，层高8.1m，为了安全作业，项目部制定安全可行的拆模方案，劳务公司在实际操作中必须执行。

1、在拆除时。劳务公司派一名管理干部到现场指挥作业，管理的目标是不准掉任何一件模具到底楼。并注意楼层下面有施工人员者，该方向严禁拆除。

2、项目部派一名管理干部到建筑物四周观看、指挥高空作业，四

周防止其他人员进入现场。一旦有险情及时排除。

3、拆模作业人员首先要搭设操作平台，带好安全带、安全帽，工

具备齐，第一步用扳手把模杆移动到离板下1m处锁紧，作为底模卸掉平台。用撬棍轻轻撬动模板，模板自由落到操作平台上，人工一块一块向地面中心放下后再搬运吊走。拆模时，必须用钢钩钩到模板，防止模板飞出防护网。模板拆除完后，拆排架，先拆上排再拆中排，依次由上向下拆除。小模杆要轻放，拆模时要文明拆除。不得用大撬硬砸，或撬棍硬撬，以免用力过猛使其坠落损伤人、物及砼表面和楞角。

4、拆除时必须用竹胶板作围护结构，防止模板滑落楼层，钢管严

禁直接甩到楼层上，违者警告，屡犯者按情节作罚款处理。

5、预应力大梁底模严禁松动，不得拆除，包括梁底的支撑杆、斜

撑都不能松动。必须在预应力张拉后再拆除，前期拆除只能拆板底模、次梁模板，预应力大梁侧模。所有梁底模都不能松动。

6、操作人员发现没有当值管理干部在现场有权停止施工。干部发

现操作不符合方案，必须要求按方案施工。若不听指挥，作停工整顿处理，严重违反操作规范，不听指挥者作罚款处理。

东电文体中心项目部

2006年8月19日

第五篇：桥梁施工中滑模施工工艺的总结

桥梁施工中滑模施工工艺的总结

摘要：文章就滑模工艺在桥梁建筑施工中的一些技术及要点问题进行了总结。

关键词：桥梁施工；滑模；施工管理

1引言

采用滑升模板浇筑水塔、烟囱、筒仓的混凝土结构已在建筑施工中应用多年，取得了良好的效果，由于滑升模板浇注混凝土时连续作业无施工缝，整体性能好，使用一套滑升模板即可浇筑整个高度，大大地节省了模板的数量，从而相应地降低了成本。

表面采用原浆处理,无模板接缝平整光滑，因而结构物外观整齐美观。由于连续作业滑升速度与混凝土的初凝时间有关，且一次立模即可浇注整个高度的混凝土，故施工速度快节省了大量立模的人工。滑升模板浇筑混凝土的施工方法由于具有一定的适用范围而受到相应的限制，其主要适用范围有：①必须是具有一定高度的非变截面的混凝土结构；②截面形式应为简单的圆形、椭圆形、矩形等几何形状；③结构物四边具备一定的滑升空间。

由于上述条件的限制，该法在桥梁施工中应用较少。

改革开放以来，公路建设日新月异，在公路桥梁的设计上出现了很多高墩、刚构等新型构造物,特别是在山区的高速公路建设中，常常遇到一些深谷而需要建造高墩，为了适应滑模施工的要求往往设计成非变截面的空心墩，对这类高墩采用滑升模板施工，不仅对提高工程质量有利而且还可以降低成本，加快工程进度。2滑升模板的基本构成

滑升模板主要有门式提升架、内外围圈、内外模板、内外支架、模板平台、吊架以及液压提升设备。

HYW-30型滚珠式液压千斤顶、液压油泵及控制装置、支承顶杆等。

滑模组装

3.1准备工作

滑模组装前,应将滑模的主要部件进行预拼,检查各部分尺寸及模板锥度以符合滑模的要求，模板组装后应上口小，下口大，其斜率为0.3%左右。

3.2滑模组装

桥墩滑模组装的顺序应按先上后下，先内后外组装,在桥墩施工中为提升架、内围圈、外围圈、内外支架、内外模板、吊架、设平台、安装栏杆、千斤顶提升设备。

3.3检查滑模

提升用的液压千斤顶逐个检查试压至10 MPa,接头软管加压至12 MPa，30 min无漏油,方可进行安装,接通油管后进行总试压,加压至10 MPa作4～5次循环合格后插入支承顶杆，再对滑模平台的水平，中心位置进行全面检测,并在桥墩四面或四角设置5 kg～20 kg的大垂球吊线，同时桥基础顶面设置垂球吊线测点，在平台上设置水准联通管，以确保滑模过程中桥墩的水平，位置及垂直方向的准确无误。

4滑模施工工艺 4.1滑模施工时对混凝土的要求

滑模施工时宜采用低塑性混凝土，按照施工时的气温，初凝时间应控制在2 h左右，并具有较强和良好的和易性，一般情况下坍落度3 cm～7 cm为宜，在保证混凝土振实的条件下坍落度宜小，不宜大。

4.2灌注混凝土与滑模提升

混凝土灌注前,应先向模内浇1层1∶1水泥砂浆，厚度约2 cm～3 cm，混凝土入模时,要四周均匀对称浇筑，以防止模板内混凝土不均匀面的模板滑动,每层表面应为基本水平，每层厚度约为20 cm～30 cm，以钢筋骨架的水平筋作为参照物，使用小型内插式振捣器捣实，避免接触钢筋,支承杆及模板，插入前一层捣实的混凝土中最好不超过5 cm。

4.3初灌滑升

首次浇注混凝土的厚度一般为60 cm～70 cm，分3层浇注,待底层混凝土达到0.2 MPa～0.4 MPa时即可试升，可分为2～3个行程，将各千斤顶同时缓慢顶升5 cm左右,检查出模混凝土的凝固情况，现场鉴定时，可用手指按压出模的混凝土表面，基本按不动，但能留存指痕，砂浆不粘手,用指甲划出痕，亦可使用混凝土贯入仪检测混凝土的强度,若强度满足要求，即底层混凝土已具备0.2 MPa～0.4 MPa的出模强度，可继续提升至20 cm左右，即是第1层浇注混凝土。

4.4正常滑升阶段

初滑提升后,即可每浇注1层混凝土,模板提升1次，使每层浇注的混凝土厚度与每次提升的速度相同,每层混凝土浇注厚度为20 cm时在正常气温下,提升时间不宜超过1 h，灌注混凝土最后1层后，每隔1 h～2 h将模板提升5 cm～10 cm，滑动2～3次后，可避免混凝土与模板的黏结。

4.5滑模施工中的特殊要求

滑模提升应做到垂直，均衡一致,各提升架之间的高差不大于5 mm，为此浇注混凝土严格保持均匀平衡，每层厚度也要严格控制，混凝土布料也要对称，钢筋上料要按施工要求分成小批对称地堆放在平台上，以防止滑模不均匀荷载而倾斜，并应随时对滑模的水平结构变形进行检查,以便即时调整加固。

4.6修补与养生

滑模施工的混凝土出模后，由滑升模板而造成的混凝土表面缺陷，必须即时进行修补，一般情况下，应以混凝土原浆进行抹平，以确保混凝土表面光洁,表面整修后可随即刷上混凝土养护剂进行养护。

4.7滑升中停工时施工工艺

滑模施工时一般情况下不能随意停工，要求3班连续作业，在特殊情况下需要暂时停工时，应每隔1 h将模板提升3 cm～5 cm，经过2～3次提升后以免混凝土与模板黏结。再次施工时，对浇注停歇形成的施工缝，除按混凝土施工接缝处理要求严格控制操作外，尚需对滑升模板的水平、位置、垂直度以及提升设备的完好状况进行全面检查后，方可继续施工。

滑模施工组织 滑模施工是一个连续的、各工种相互配合、各工序衔接、机械化程度较高、施工速度快的施工方法。施工前必须做好施工组织设计，做好施工准备。严格周密的施工组织是保证滑模施工成功的关键。在滑模施工中必须有施工总负责人、钢筋组、混凝土组、提升及纠偏组和监控记录组等。

首先，各组要按施工工艺做好份内的工作。钢筋组要做好钢筋的运输、绑扎，绑扎速度要与混凝土的浇灌速度相配合，钢筋的水平、竖直长度必须符合滑升要求。混凝土组要做好混凝土的拌和、输送、振捣，混凝土的设计配合比是控制好出模强度的关键，浇筑混凝土与滑模提升交错进行，一定要按混凝土工艺要求，严格执行,协调组织好。提升及纠偏操作组要操作熟练,始终保证提升系统正常运转，能按总负责人的指示顺利完成一切操作。监控记录组要及时利用仪器设备,全天候对滑模施工进行监控和做好记录，及时准确地把记录和指导意见反馈给施工总负责人。施工总负责人必须及时掌握第一手资料，对要纠正的问题快速下达指令。

其次，各组间要统一协调、相互配合。施工总负责人在协调配合中起核心作用，各组要及时反馈信息,其中监控记录组是最关键的,必须保证准确无误并及时把当前的滑模状态传递给总负责人。滑模施工各组是有效的统一体，要相互配合，使施工全过程在时间和空间上有节奏、均衡、连续地进行，直到完成任务。

6施工监控及纠偏

6.1施工测量 由于滑模施工时，模板是依靠在已浇注的混凝土上，其几何尺寸的控制受到已浇注混凝土影响较大，一但发生偏移和扭转，往往会受到已凝固混凝土导向的影响逐渐增大,因此施工精确测量放线，严格控制误差是很重要的。在一般情况下大多数用全站仪放出墩身的控制点，在滑模架上挂5 kg～20 kg的大垂球，在施工环境风力较大时，也可以考虑使用激光垂直仪测量垂直偏差。滑模平台则可使用水准联通管控制滑模的水平，同时还需要定时对墩身中心及扭转进行坐标测量,以确保墩身位置方向的正确。

6.2滑模纠偏

滑模施工中由于种种非人为因素的影响，发生偏移和扭转是不可避免的，特别是建筑的高度较大时，更是明显。在滑模提升过程中纠偏是解决滑模偏移和扭转的有效手段。目前在滑模施工中采用较多的纠偏方法有下列几种。

6.2.1偏载纠偏法

即按量测的结果向偏移或倾斜的反方向,施加一定的荷载，人为地造成滑升模板的偏载使之向偏移或倾斜的反方向用力，这种纠偏的方法主要靠多年的施工经验控制偏载的大小，从而使偏移或倾斜得到纠正。

6.2.2千斤顶纠偏法

即使用千斤顶在各方向使用不同的提升量，从而使模板向偏移或倾斜的反方向倾斜来纠正偏移或倾斜的方法，使用千斤顶纠偏时，每次的纠偏千斤顶的提升量之差一般应控制在10 mm～20 mm，且要在提升后认真校核纠偏量，并应及时调回到水平位置。

6.2.3楔形垫纠偏法

采用楔形垫块垫在千斤顶下面来纠偏，既可纠正偏移或倾斜也可以纠正扭转，测量的偏移或扭转，在滑模提升的千斤顶下垫上楔形垫，针对不同的偏差可以向不同的方向垫楔形垫使千斤顶在提升时，除了向上的提升之外，还会产生一个水平的附加力，从而达到纠偏的目的。

6.2.4支承顶杆法

采用支承顶杆法纠偏,其作用原理与楔形垫块相似，都是使千斤顶在顶升时产生一个水平方向的附加力，从而使已经偏移的模板回到正确位置。

滑模施工中需要特别注意的问题

滑模施工具有速度快，外观质量好的优点,但也存在着技术难度大，几何尺寸不易控制的缺点，通过苏阳沟大桥、西红旗村特大桥两桥桥墩滑模的施工，应在施工中特别注意的事项如下: 7.1 严格施工组织是保证滑模成功的关键

滑模施工中，一般是24 h不停，各工序的衔接和配合十分重要,施工负责人要认真协调，特别是钢筋工与混凝土工的配合,提升操作与监控数据的配合，将是滑模施工的关键。现场的施工记录更为重要,这就要求施工负责人责任心要特别强，具备一定的协调能力。各工种施工负责人也要责任心强，工作认真才能确保滑模施工顺利进行。

7.2 注意减轻和均布平台的荷载

滑模是依靠已浇注的混凝土固定在墩身上的，墩身混凝土出模时仅0.2 MPa～0.4MPa的混凝土强度，因此要求平台荷载尽可能的轻，为此施工中应尽可能减少闲杂人员上工作平台，同时还要求材料均匀地分布在平台上，以避免滑模承受偏载。7.3纠偏宜早不宜迟

滑模出现偏差是必然的，一旦出现偏差及时纠正比较容易，一旦偏差过大，纠偏不仅困难，而且由于纠偏而形成反向偏差进而形成滑模定势，又造成反向偏差，所以对一般不大于10 mm的偏差,使用偏载纠偏即可，一旦偏差纠正即可恢复均载。