钢筋混凝土心得体会

第一篇：钢筋混凝土心得体会

学习《钢筋混凝土基本理论》的心得体会

《钢筋混凝土基本理论》是学期我们土木工程本开设的基本专业课之一。经过三个星期的学习，对于钢筋混凝土这种最常见的建筑材料，它的发展过程与发展趋势、理论研究成果、力学性能等方面，我也算是有一些肤浅的了解了。

混凝土结构是以混凝土作为主要的建筑材料的构件，包括素混凝土、钢筋混凝土以及预应力混凝土结构。钢筋混凝土结合了混凝土抗压强度高以及钢筋抗拉强度大这两大有点，大大改进了材料的受力性能以及破坏性质。材料的变化与革新都会带来一场革命，钢筋混凝土材料使得建筑建设发生惊天动地的变化，也为人类建筑文明的前进带来无尽的活力。

科技的进步是与时俱进的，材料也一样。像混凝土，人们致力于研究高强、轻质、耐久、抗裂性能好、易成型；因为时代要求更好的更多动能混凝土；在钢筋方面，人们也在研发钢筋的高强轻质、延性好、低松弛、防腐等优势，我们学习土建的学生应该时刻关注这些最新的科学的研究成果，在以后的学习和工作中打下坚实的基础。

钢筋混凝土虽然在实际应用中已经大放异彩，但是我们必须从最根本的方面着手，一步步掌握：比如它在实际运用中受力与破坏的优缺点，工程中的改进措施等，都是要我们在实际应用里一点点摸索与吸取教训获取的经验知识。

钢筋混凝土是一种复合材料，了解它就必须先了解钢筋和混凝土。钢筋的形式和品种、力学性能（尤其是应以应变曲线的各个阶段

和特点以及对应的应力值）、冷加工和热处理、蠕变松弛疲劳等特性都有一个大致的了解；另外，对于混凝土的强度、荷载作用下的变形性能、徐变和收缩等结构特点，我们也应懂得。只有懂得材料的土建工作者，才能用好材料，才能建造出美观、实用、坚固的建筑；也只有在实际工作中，我们才能检验理论的正确与否。

钢筋混凝土的构造规定主要由三个方面：混凝土保护层的厚度，钢筋的锚固长度，纵向钢筋最小配筋率。老师一再要求我们必须切记这三个要求，不管是现在学习还是以后工作。老师讲的很详细，因为结构的坚固就是材料的应用是否得当，而一座建筑最基本就是结构是否牢固，所以这些基础的知识，我们应该牢牢掌握，这不仅仅是对自己负责，更是对以后工作的业主与公司，甚至社会负责。

老师讲的很慢，也很生动；在开发我们思维方式上更是不错，因为我们局限于教室，无法在实际建筑工地里切身体会。所以老师说思维一定要发散，而且还建议我们应该多一些去工地，哪怕只是感性的认识也是不错的。

《钢筋混凝土基本理论》是我至关重要的课程，也是我们学习土建学生的最基础的课程，因此我要端正自己的态度，扎实地学习，虚心请教。这也应该该是我们每一个土木人应该有的知识基础，良心责任。

第二篇：浅谈钢筋混凝土框架结构设计的心得体会

浅谈钢筋混凝土框架结构设计的心得体会

[摘要]在钢筋混凝土结构设计中,由于每个设计者的经验不同、对规范的理解不同,因而在处理某个设计问题时,也就会采取不同的处理方法。文章对钢筋混凝土框架结构设计中,基础、梁、柱、板四部分应注意的问题,分别提出若干看法。

[关键词]钢筋混凝土结构设计;基础;梁;柱;板

[作者简介]刘平湘,南宁市建筑设计院助理工程师,研究方向:结构工程,广西南宁, 530022

[中图分类号] TU375 [文献标识码] A [文章编号] 1007-7723(2010)05-0111-0002

近年来越来越多的建筑物使用钢筋混凝土结构,故钢筋混凝土结构在整个建筑市场的地位越来越重要。在钢筋混凝土结构设计中,由于每个设计者的经验不同、对规范的理解不同,所以在处理某个设计问题时,也就会采取不同的处理方法。在这几年的结构设计实践工作中,笔者积累了一些经验,下面就钢筋混凝土框架结构设计中的基础、梁、柱、板四部分,在设计时应注意的问题,阐述一下个人观点。

一、基础部分

1.对于柱下扩展基础宽度较宽(大于4m)或地基不均匀及地基较软时宜采用柱下条基;并应考虑节点处基础底面积双向重复使用的不利因素,适当加宽基础。

2.建筑地段较好、基础埋深大于3m时,应建议甲方做地下室。当地基承载力满足设计要求时,地下室底板可不再外伸以利于防水。每隔30~40m设一后浇带,并注明两个月后用微膨胀混凝土浇注。设置地下室可降低地基的附加应力,提高地基的承载力(尤其是在周围有建筑时有用),减少地震作用对上部结构的影响。不应设局部地下室,且地下室应有相同的埋深。

3.地下室外墙为混凝土时,相应的楼层处梁和基础梁可取消。

4.抗震缝、伸缩缝在地面以下可不设,连接处应加强;但沉降缝两侧墙体基础一定要分开。

5.新建建筑物基础不宜深于周围已有基础。如深于原有基础,其基础间的净距应不少于基础高差的2倍;否则应打抗滑移桩,防止原有建筑的破坏。建筑层数相差较大时,应在层数较低的基础方格中心的区域内垫焦碴来调整基底附加应力。

6.独立基础偏心不能过大,必要时可与相近的基础做成柱下条基。两根柱的柱下条基的荷载重心和基础底版的形心宜重合,基础底板可做成梯形或台阶形,或调整挑梁两端的出挑长度。

7.独立基础的拉梁宜通长配筋。拉梁顶标高宜较高,否则底层墙体过高。

8.底层内隔墙一般不用做基础,可将地面的混凝土垫层局部加厚。

9.基础底板混凝土不宜大于C3O,一是没用;二是容易出现裂缝。

二、柱子部分

1.地上为圆柱时,地下部分应改为方柱,方便施工。圆柱纵筋根数最少为8根,箍筋用螺旋箍,并注明端部应有一圈半的水平段。方柱箍筋应使用井字箍,并按规范加密。角柱、楼梯间柱应增大纵筋并全柱高加密箍筋。幼儿园不宜用方柱。

2.原则上柱的纵筋宜大直径、大间距,但间距不宜大于200。

3.柱内埋管,由于梁的纵筋锚入柱内,一般情况下仅在柱的四角才有条件埋设较粗的管。管截面面积占柱截面4%以下时,可不必验算。柱内不得穿暖气管。

4.柱断面不宜小于450×450,混凝土不宜小于C25,否则梁纵筋锚入柱内的水平段不容易满足0.45La的要求,不满足时应加横筋;否则在梁柱节点处钢筋太密,混凝土浇筑困难。异型柱结构,梁纵筋一排根数不宜过多,柱端部纵筋不宜过密,否则节点混凝土浇筑困难。当有部分矩形柱部分异型柱时,应注意异型柱的刚度要和矩形柱相接近,不要相差太大。

5.柱应尽量采用高强度混凝土来满足轴压比的限制,减小断面尺寸。

6.尽量避免短柱,短柱箍筋应全高加密,短柱纵筋不宜过大。

7.考虑到竖向地震作用,柱子的轴压比及配筋宜留有余地。

三、梁部分

1.梁上有次梁处(包括挑梁端部)应附加箍筋和吊筋,宜优先采用附加箍筋。附加筋一般要有,但不应绝对。规范说得清楚,位于梁下部或梁截面高度范围内的集中荷载,应全部由附加横向钢筋承担。也就是说,位于梁上的集中力如梁上柱、梁上后做的梁如水箱下的垫梁不必加附加筋。位于梁下部的集中力应加附加筋。但梁截面高度范围内的集中荷载可根据具体情况而定。当主次梁截面相差不大,次梁荷载较大时,应加附加筋。当主梁高度很高、次梁截面很小、荷载很小时,如快接近板上附加暗梁,主梁可不加附加筋。还有当主次梁截面均很大,如工艺要求形成的主次深梁,而荷载相对不大,主梁也可不加附加筋。

2.当外部梁跨度相差不大时,梁高宜等高,尤其是外部的框架梁。当梁底距外窗顶尺寸较小时,宜加大梁高做至窗顶。梁也可偏出柱边一较小尺寸。梁与柱的偏心可大于1/4柱宽,并宜小于1/3柱宽。

3.梁上有次梁时,应避免次梁搭接在主梁的支座附近;否则应考虑由次梁引起的主梁抗扭,或增加构造抗扭纵筋和箍筋。当采用现浇板时,抗扭问题并不严重。

4.原则上梁纵筋宜小直径、小间距,有利于抗裂;但应注意钢筋间距要满足要求,并与梁的断面相应。箍筋按规定在梁端头加密。布筋时应将纵筋等距,箍筋肢距可不等。小断面的连续梁或框架梁,上、下纵筋均应采用同直径的,尽量不在支座搭接。

5.端部与框架梁相交或弹性支承在墙体上的次梁,梁端支座可按简支考虑,但梁端箍筋应加密。

6.挑梁宜作成等截面(大挑梁外露者除外)。与挑板不同,挑梁的自重占总荷载的比例很小,作成变截面不能有效减轻自重。变截面挑梁的箍筋,每个都不一样,难以施工。变截面梁的挠度也要大于等截面梁。挑梁端部有次梁时,注意要附加箍筋或吊筋。一般挑梁根部不必附加斜筋,除非受剪承载力不足。对于大挑梁,梁的下部宜配置受压钢筋以减小挠度。挑梁配筋应留有余地。

7.梁上开洞时,不但要计算洞口加筋,更应验算梁洞口下偏拉部分的裂缝宽度。梁从构造上能保证不发生冲切破坏和斜截面受弯破坏。

8.挑梁出挑长度小于梁高时,应按牛腿计算或按深梁构造配筋。

9.扁梁宽度不必过大,只要钢筋能正常摆下及受剪满足即可。因为在挠度计算时,梁宽对刚度影响不大。相对来讲,增大钢筋更经济。同时梁的上筋应大部分通长布置,以减小混凝土徐变对挠度的增大。

10.梁宽大于350时,应采用四肢箍。

四、现浇板部分

1.板的钢筋宜采用大直径、大间距,但间距不大于200,间距尽量用200(一般跨度小于6.6m的板的裂缝均可满足要求)。板上下钢筋间距宜相等,直径可不同,但钢筋直径类型也不宜过多。

2.相连几个房间的同型号、同间距板底钢筋宜连通。

3.配筋计算时,可考虑塑性内力重分布,将板上筋乘以0.8~0.9的折减系数,将板下筋乘以1.1~1.2的放大系数。

4.支承在外圈框架梁上的板负筋不宜过大,否则将对梁产生过大的附加扭距。一般来说,板厚>150时采用 φ10@200;否则用 φ8@200。

5.当厚板与薄板相接时,薄板支座按固定端考虑是适当的;但厚板就不合适,宜减小厚板支座配筋,增大跨中配筋。

五、结语

以上是笔者在这几年设计工作实践中关于钢筋混凝土框架结构设计的几点心得体会,仅供设计人员和施工人员参考。“百年大计、质量第一”不是一句空号。这不但要求广大设计、管理、施工和技术人员有对国家和人民极端负责的态度和献身精神,而且要求他们有能胜任工作的业务水平。

[参考文献]

[1]混凝土结构设计规范(GB 50010-2002)[S].[2]建筑抗震设计规范(GB 50011-2001)[S].[3]高层建筑混凝土结构技术规程(JGJ3-2002)[S].

第三篇：钢筋混凝土框架结构设计的几点心得体会

钢筋混凝土框架结构设计的几点心得体会

张永涛 姬广东

（山东省冶金设计院有限责任公司 莱芜 271104）

摘要：在钢筋混凝土结构设计中，每个设计者的经验不同，对规范的理解不同，所以在处理某个设计问题时，也就会采取不同的处理方法。对于钢筋混凝土框架结构设计中，基础、梁、柱、板四部分应注意的问题，分别提出了几点看法。关键词：结构设计基础梁柱板

现在越来越多的建筑物使用钢筋混凝土结构，故钢筋混凝土结构在整个建筑市场起到越来越重要的地位。在钢筋混凝土结构设计中，每个设计者的经验不同，对规范的理解不同，所以在处理某个设计问题时，也就会采取不同的处理方法。在这十年的结构设计工作中，本人也积累了一些经验，下面就钢筋混凝土框架结构设计中的基础、梁、柱、板四部分，在设计时应注意的问题，阐述一下个人观点。1.基础部分

1.1对于柱下扩展基础宽度较宽(大于4米)或地基不均匀及地基较软时宜采用柱下条基。并应考虑节点处基础底面积双向重复使用的不利因素，适当加宽基础。

1.2建筑地段较好，基础埋深大于3米时，应建议甲方做地下室。当地基承载力满足设计要求时，地下室底板可不再外伸以利于防水。每隔30~40米设一后浇带，并注明两个月后用微膨胀混凝土浇注。设置地下室可降低地基的附加应力，提高地基的承载力(尤其是在周围有建筑时有用)，减少地震作用对上部结构的影响。不应设局部地下室，且地下室应有相同的埋深。

1.3地下室外墙为混凝土时，相应的楼层处梁和基础梁可取消。1.4抗震缝、伸缩缝在地面以下可不设，连接处应加强。但沉降缝两侧墙体基础一定要分开。

1.5新建建筑物基础不宜深于周围已有基础。如深于原有基础，其基础间的净距应不少于基础高差的2倍，否则应打抗滑移桩，防止原有建筑的破坏。建筑层数相差较大时，应在层数较低的基础方格中心的区域内垫焦碴来调整基底附加应力。

1.6独立基础偏心不能过大，必要时可与相近的基础做成柱下条基。柱下条形基础的底板偏心不能过大，必要时可作成三面支承一面自由板(类似筏基中间开

洞)。两根柱的柱下条基的荷载重心和基础底版的形心宜重合，基础底板可做成梯形或台阶形，或调整挑梁两端的出挑长度。

1.7独立基础的拉梁宜通长配筋，其下应垫焦碴。拉梁顶标高宜较高，否则底层墙体过高。

1.8底层内隔墙一般不用做基础，可将地面的混凝土垫层局部加厚。1.9考虑到一般建筑沉降为锅底形，结构的整体弯曲和上部结构与基础的协同作用，顶、底板钢筋应拉通(多层的负筋可截断1/2或1/3)，且纵向基础梁的底筋也应拉通。

1.10基础底板混凝土不宜大于C3O，一是没用，二是容易出现裂缝。1.11基础底面积不应因地震附加力而过分加大，否则地震下安全了而常规情况下反而沉降差异较大，本末倒置。免费论文下载中心 2.柱部分

2.1地上为圆柱时，地下部分应改为方柱，方便施工。圆柱纵筋根数最少为8根，箍筋用螺旋箍，并注明端部应有一圈半的水平段。方柱箍筋应使用井字箍，并按规范加密。角柱、楼梯间柱应增大纵筋并全柱高加密箍筋。幼儿园不宜用方柱。2.2原则上柱的纵筋宜大直径大间距，但间距不宜大于200。

2.3柱内埋管，由于梁的纵筋锚入柱内，一般情况下仅在柱的四角才有条件埋设较粗的管。管截面面积占柱截面4%以下时，可不必验算。柱内不得穿暖气管。2.4柱断面不宜小于450×450，混凝土不宜小于C25，否则梁纵筋锚入柱内的水平段不容易满足0.45La的要求，不满足时应加横筋；否则在梁柱节点处钢筋太密，混凝土浇筑困难。异型柱结构，梁纵筋一排根数不宜过多，柱端部纵筋不宜过密，否则节点混凝土浇筑困难。当有部分矩形柱部分异型柱时，应注意异型柱的刚度要和矩形柱相接近，不要相差太大。

2.5柱应尽量采用高强度混凝土来满足轴压比的限制，减小断面尺寸。2.6尽量避免短柱，短柱箍筋应全高加密，短柱纵筋不宜过大。2.7考虑到竖向地震作用，柱子的轴压比及配筋宜留有余地。

2.8独立柱上或柱的中部（半层处）有挑梁时，挑梁长度应有限制。3.梁部分

3.1梁上有次梁处(包括挑梁端部)应附加箍筋和吊筋，宜优先采用附加箍筋。附加筋一般要有，但不应绝对。规范说的清楚，位于梁下部或梁截面高度范围内的集中荷载，应全部由附加横向钢筋承担。也就是说，位于梁上的集中力如梁上柱、梁上后做的梁如水箱下的垫梁不必加附加筋。位于梁下部的集中力应加附加筋。但梁截面高度范围内的集中荷载可根据具体情况而定。当主次梁截面相差不大，次梁荷载较大时，应加附加筋。当主梁高度很高，次梁截面很小、荷载很小时，如快接近板上附加暗梁，主梁可不加附加筋。还有当主次梁截面均很大，如工艺要求形成的主次深梁，而荷载相对不大，主梁也可不加附加筋。

3.2当外部梁跨度相差不大时，梁高宜等高，尤其是外部的框架梁。当梁底距外窗顶尺寸较小时，宜加大梁高做至窗顶。外部框架梁尽量做成外皮与柱外皮平齐。梁也可偏出柱边一较小尺寸。梁与柱的偏心可大于1/4柱宽，并宜小于1/3柱宽。

3.3梁上有次梁时，应避免次梁搭接在主梁的支座附近，否则应考虑由次梁引起的主梁抗扭，或增加构造抗扭纵筋和箍筋。当采用现浇板时，抗扭问题并不严重。

3.4原则上梁纵筋宜小直径小间距，有利于抗裂，但应注意钢筋间距要满足要求，并与梁的断面相应。箍筋按规定在梁端头加密。布筋时应将纵筋等距，箍筋肢距可不等。小断面的连续梁或框架梁，上、下纵筋均应采用同直径的，尽量不在支座搭接。

3.5端部与框架梁相交或弹性支承在墙体上的次梁，梁端支座可按简支考虑，但梁端箍筋应加密。

3.6上反梁的板吊在梁底下，板荷载宜由箍筋承受，或适当增大箍筋。梁支承偏心布置的墙时宜做下挑沿。

3.7挑梁宜作成等截面(大挑梁外露者除外)。与挑板不同，挑梁的自重占总荷载的比例很小，作成变截面不能有效减轻自重。变截面挑梁的箍筋，每个都不一样，难以施工。变截面梁的挠度也大于等截面梁。挑梁端部有次梁时，注意要附加箍筋或吊筋。一般挑梁根部不必附加斜筋，除非受剪承载力不足。对于大挑梁，梁的下部宜配置受压钢筋以减小挠度。挑梁配筋应留有余地。免费论文下载中心

3.8梁上开洞时，不但要计算洞口加筋，更应验算梁洞口下偏拉部分的裂缝宽度。梁从构造上能保证不发生冲切破坏和斜截面受弯破坏。

3.9挑梁出挑长度小于梁高时，应按牛腿计算或按深梁构造配筋。

3.10扁梁宽度不必过大，只要钢筋能正常摆下及受剪满足即可。因为在挠度计算时，梁宽对刚度影响不大，加宽一倍，挠度减小20%左右。相对来讲，增大钢筋更经济，钢筋加大一倍，挠度减小60%左右，同时梁的上筋应大部分通长布置，以减小混凝土徐变对挠度的增大，如果上筋不小于下筋，挠度减小20%。3.11当一宽框架梁托两排间距较小的柱时，可加一刚性挑梁，两个柱支承在刚性挑梁的端头。

3.12梁宽大于350时，应采用四肢箍。4.现浇板部分

4.1板的钢筋宜采用大直径大间距，但间距不大于200，间距尽量用200。(一般跨度小于6.6米的板的裂缝均可满足要求)。板上下钢筋间距宜相等，直径可不同，但钢筋直径类型也不宜过多。

4.2相连几个房间的同型号同间距板底钢筋宜连通。

4.3配筋计算时，可考虑塑性内力重分布，将板上筋乘以0.8~0.9的折减系数，将板下筋乘以1.1~1.2的放大系数。

——出处：《中国经济与管理科学》2009年第7期

Structure design of reinforced concrete frame

Zhang Yongtao Ji Guangdong(Shandong Province Metallurgical Design Institute Co., Ltd.Laiwu 271104)

Abstract: In the reinforced concrete structure design, each designer's experience is different, different understanding of norms, so in dealing with a certain design issues, it would take a different approach.For the design of reinforced concrete frame structure, foundations, beams, columns, boards should pay attention to the issue of four parts, respectively, made a few observations.Keywords: Structural design of foundation beam plate More and more buildings to use reinforced concrete structure, reinforced concrete structure and therefore the entire construction market play an increasingly important role.In the reinforced concrete structural design, each designer's experience is different, different understanding of norms, so in dealing with a certain design issues, it would take a different approach.In this decade, the structural design work, I have accumulated some experience, the following on the design of reinforced concrete frame structure, the foundation, beams, columns, panels of four parts in the design should pay attention to the problem, elaborate personal views.1.The fundamental elements of The expansion of the basis for the column width under a wide(greater than 4 meters)or the uneven ground and foundation should be adopted when compared with the soft base of the next column.And should consider the basis of node size at the end of a two-way repeated use of unfavorable factors, appropriate widening base.1.2 Building lot better basis for depth greater than 3 meters, should recommend to the Party to do the basement.Bearing capacity of the local base to meet the design requirements, the basement floor can be no overhang to facilitate water.Every 30 ~ 40 meters is located one after the pouring

zone, and indicate the two months after the pouring of concrete with micro-expansion.Setting the foundation of the basement can reduce the additional stress, improve the bearing capacity of foundations(especially in the construction around when useful)to reduce the role of the upper structure of the earthquake impact.Should not be any partial basement, and the basement should have the same depth.1.3 for the concrete basement wall, the corresponding floor beams and foundation beams at cancel.1.4 earthquake seam, expansion joints on the ground below may from time to set up, connections should be strengthened.However, the basis of settlement joint on both sides of the wall must be separated.The basis of 1.5 new buildings should not be darker than the surrounding existing basis.As deeply as the original foundation, based on the basis of inter-spacing of not less than 2 times the height difference, or to fight anti-sliding pile should be to prevent the destruction of the original building.Larger difference between the construction layers should be the basis of the lower layers within the region grid center ballast to adjust the base pad coke additional stress.1.6 Independence-based bias can not be too large, if necessary, the foundation made with similar articles under column base.Column strip foundation under the floor can not be too eccentric, if necessary, could be made on three sides, supporting one side of free(similar to the Raft-based intermediate open hole).Column 2 column article under the base load center of gravity and centroid-based bottom plate should overlap the foundation floor or stairs can be made into trapezoidal shape, or adjusting the length of cantilever beam at both ends of Chutiao.1.7 Independence-based pull-Liang Yi-length reinforcement, under which should focus ballast mat.Top elevation should pull high beam, or the bottom of the wall is too high.1.8 in the bottom wall generally do not have to do based on the concrete floor cushion can be partially thickened.1.9 Taking into account the general settlement of the bottom of the pot-shaped building, the structure of the overall bending and the upper structure and the basis of synergies, top and bottom reinforcement should be raton(multi-layer of negative reinforcement can be cut off 1 / 2 or 1 / 3), and the foundation beam bottom longitudinal reinforcement should also be raton.1.10 foundation slab of concrete should not be larger than C3O, one useless the second is prone to cracks.1.11 The foundation area should not unduly increase the earthquake additional force, otherwise the next earthquake safety, rather the contrary, the settlement, under normal circumstances are quite different cart before the horse.Reposted elsewhere in the paper for free download 2.Column part of the 2.1 on the ground for the cylinder, the underground portion should be replaced by square columns, to facilitate construction.Column longitudinal reinforcement root number at least 8, stirrup with spiral bands, and indicate the end of the horizontal segment should have a lap and a half.Square columns Tic-Tac-hoop stirrups should be used, in accordance with standard encryption.Corner column, stair column longitudinal reinforcement should be increased, and the whole column stirrups high encryption.Kindergarten should not use the square column.2.2 In principle, the vertical column reinforcement should large-diameter large spacing, but the pitch should not be larger than 200.2.3 Column pipe, due to the beam longitudinal reinforcement anchored into the column, the general only in the column under the conditions laid four corners have thick tube.Tube-sectional area of column cross section accounted for less than 4%, it can not checking.Column shall not clothing

trachea.2.4 column cross-section should not be less than 450 ??450, concrete should not be less than the C25, otherwise the beam longitudinal reinforcement anchored into the column level within the segment is not easy to satisfy the requirements of 0.45La, does not meet the horizontal bars should be added;otherwise reinforced beam-column nodes are too dense, concrete placement difficult.Special-shaped column structure, and beam longitudinal reinforcement should not be too much root number in a row and column longitudinal reinforcement ends should not be too dense, otherwise the node concrete placement difficult.When there is some part of the rectangular column-shaped columns, they should pay attention to special-shaped columns and rectangular column stiffness was similar and not that much difference.2.5 column should be using high-strength concrete to meet the axial load ratio limits, reduce the section size.2.6 try to avoid short columns, short columns stirrup should be full of high encryption, short column longitudinal reinforcement should not be too large.2.7 Taking into account the role of vertical earthquake, columns under axial compression ratio and reinforcement should leave some leeway.2.8 independent of the central column or columns(semi-floor office)are cantilever beam, the cantilever beam length should be limited.3.LIANG part of the 3.1 beam with sub-beam Department(including the cantilever beam ends)should be attached stirrups and hanging bars, should give priority to adopt additional stirrups.Additional tendons in general should be, but not absolute.A clear specification that is located in the lower beam or high beam within the scope of the concentrated load shall be borne entirely by additional transverse reinforcement.In other words, the concentration of power in the beam, such as beam columns, beams after the beam to do under

the pad-like water tanks do not have to add additional muscle.Is located in the lower beam of concentration should be added additional reinforcement.However, a high beam within the concentrated load can be determined according to specific circumstances.When the primary and secondary beam cross-section more or less, sub-beam load is large, additional reinforcement should be added.When the main beam at very high altitudes, sub-beam cross-section is very small, load is very small, such as the approach the board added the dark beam, main beam may from time to add additional muscle.There were significant when the primary and secondary beam, such as the process requires the formation of the primary and secondary deep beam, while the load is relatively small, the main beam or not to add additional muscle.3.2 when the external beam span or less, Liang Gao Yi high, especially outside the frame beam.When the beam away from the outer windows of the top end of small size, it is desirable to do to increase the beam window of a high top.As far as possible outside the framework of beams and columns made of skin skin flush.Liang-chu, may also be missed while a smaller size.Eccentric beam-column may be greater than 1 / 4 columns wide and appropriate less than 1 / 3 of column width.There are times when the beam 3.3 beam should avoid secondary beam overlap in the vicinity of the main beam of the bearing, otherwise, consideration should be given by the second torsion beam caused by the main beam, or increasing the longitudinal reinforcement and stirrup torsional structure.When using in-situ plate, the torsion problem is not serious.3.4 In principle, small-diameter beam longitudinal reinforcement should a small spacing is conducive to cracking, but it should be noted that reinforcement spacing to meet the requirements, and with the corresponding cross-section of beam.Stirrups at the end of the beam according to the provisions of the first encryption.Fabric reinforcement should be

equidistant longitudinal reinforcement, stirrups, etc.from time away from the limb.Small cross-section of a continuous beam or frame beams, the upper and lower longitudinal reinforcement should be using the same diameter as much as possible not to overlap bearings.3.5 end with the frame beams intersect, or elastic support at the wall on the sub-beams, simply supported beam end bearing may be considered, but the end of the beam stirrups should be encrypted.3.6 The panel of anti-beam suspended beneath the beam, plate load appropriate for the stirrups to bear, or an appropriate increase in stirrup.Eccentric arrangement of beams supporting the walls along the opportune time to do the next pick.3.7 pick Liang Yiross-section(large cantilever beam except those exposed).And pick a different panel to pick the beam weight ratio of the total load is small, ariable cross-section can not effectively reduce weight.Variable cross-section cantilever beam of the stirrups, each is different and difficult construction.Variable cross-section beam deflection is also greater than the other beam.Cantilever beam with secondary beam end, attention should be attached stirrups or hanging bars.Generally do not have to add the root of cantilever beam oblique muscle, unless the lack of shear strength.For large cantilever beam, the beam bottom reinforcement should configure the compression to reduce the deflection.Cantilever beam reinforcement should leave room for the.Reposted elsewhere in the paper for free download 3.8 beam openings, not only to calculate the hole reinforcement, hole should be checking under the partial pull-beam part of the crack width.Beams from the structure does not occur on the punching can guarantee the damage and oblique cross-section flexural damage.3.9 Chutiao cantilever beam is less than the length of beam is high, should be calculated or bracket structure reinforced by deep beams.3.10 flat-beam width not too large, as long as the steel can be placed

under the normal and shear can be met.Because the deflection calculation, the beam width on the stiffness had little impact broadening doubled, the deflection reduced about 20%.Relatively speaking, increasing the steel more economical, steel increased to double the deflection reduced about 60%, while the majority of the beam on the tendon to be a long-pass arrangement to reduce the deflection of concrete creep on the increase, if the tendon not less than under the ribs, deflection reduced by 20%.3.11 As a broad framework of the Beam smaller distance between two rows of columns, it can add a stiff cantilever beam, the two columns supported on rigid cantilever beam of the end of the first.3.12 beam large at the 350 should be used limbs hoop.4.Part Slab 4.1 The board should adopt the large-diameter steel big pitch, but the spacing is not greater than 200, the pitch as far as possible with the 200.(Usually span of less than 6.6 meters cracks in the board can meet requirements).Under the steel plate spacing should equal diameter can be different, but the bar diameter type is also not too much.4.2 connected to a few rooms at the end of the same model reinforced with the pitch plate should connect.4.3 reinforcement calculations, may consider plastic redistribution of internal force will be multiplied by 0.8 to 0.9 bars on-board the discount factor will be multiplied by the plate under the tendons of the amplification factor of 1.1 ~ 1.2.——From: Chinese Economy Management Science Magazine,2009.7

第四篇：钢筋混凝土课程设计

钢筋混凝土课程设计计算书

辽宁工程技术大学力学与工程学院

工程力学09—1 班

第四小组

目录

一、设计资料..............................................................................3

二、结构构件选型......................................................................4

三、结构计算..............................................................................4

四、荷载组合与内力组合.........................................................17

五、柱、基础的配筋计算.........................................................17

六、基础设计.............................................................................24

七、参考资料.............................................................................29

混凝土

结构课程设计计算书

一、设计资料

（一）、设计题目：金工车间单跨厂房结构设计。

（二）、设计条件：

1、工艺要求：本工程为某城市郊区某铸造车间，工艺要求为一单跨单层厂房，跨度为27m，长度为102m，柱距6m，车间内有15/3t 和30/5t 两台A5级工作制吊车，轨顶标高10.2m。吊车的有关参数见下表 1-1。

2、工程地质情况：天然地面下1.2m 处为褐黄色亚粘土老土层，作为基础持力层，地基承载力设计值ｆ=140kPa，初见地下水位在地面以下0.7m，（标高－0.85m）。

3、地震设防烈度：无要求

4、建筑资料和荷载资料：

（1）屋面板采用预应力混凝土大型屋面板，板重（包括灌缝在内）标准值 为 2kN/m2。

（2）天沟板板重标准值 2kN/m2。

（3）屋架采用预应力混凝土折线形屋架，屋架自重标准值 109kN/榀。

（4）吊车梁采用先张法预应力混凝土吊车梁，吊车梁高 1200mm，自重标准值 50kN/根，轨道及零件重1kN/m，轨道及垫层构造高度 200mm。

（5）假设工业厂房用期50 年。阜新地区雪荷载标准值 0.4 KN/m

2、基本风压0.6 KN/m 2。

（6）设计任务排架柱及基础材料选用情况

①柱

混凝土：采用C35，钢筋：纵向受力钢筋采用 HRB400级钢筋，箍筋采用

HRB335级钢筋。②基础

混凝土：采用C25，钢筋：采用HRB400级钢筋。

（三）设计内容：

1.确定纵横定位轴线，上柱的高度及截面尺寸；下柱的截面尺寸；布置屋盖支撑，柱及柱间支撑；

2.排架计算简图及进行荷载计算；

3.排架内力计算与内力组合； 4.排架柱牛腿设计；

5.排架柱截面的配筋计算； 6.预制柱下基础设计；

7.按照学校有关规定标准格式，用 8.绘制施工图纸（1 #图 纸一张）

(1)结构布置图（屋面板、屋盖支撑布置、吊车梁、柱及柱间支撑、墙体布置）(2)基础施工图（基础平面平面布置图及基础配筋图）(3)柱施工图

二、结构构件选型 ：

结构的名称

屋面板

天沟板 天窗架 屋架

预应力混凝土折线形屋

架 先张法预应力混凝土吊

车梁 表 1.1 主要构件选型

选取材料

预应力混凝土大型屋面

板

重力荷载标准值 kN/m 2 kN/m 2 57 kN/ 榀 109 kN/ 榀

m 吊车梁高 1200m，自重标

准值 50 kN/ 根，轨道及零

件重 1 kN/m，轨道及垫层

构造高度 200 mm。

A4 纸打印计算书一份。

吊车梁

吊车 吨位 /3t 30 /5t 吊车有关参数表 1－

起 重 吊 车 轮 距 最 大 轮 最 小 轮 起 重 机 小 车 总 车高

量宽 压 压 总重 K H

重 Q1

B(mm)

P

Pmin

max

（K（mm）（KN）（KN）(m)

（KN）N）(KN)

/ 5160 4100 148 33 215 66.1 29.4

294 / 6150 4800 290 70 118 107.8 2.734 49

三、结构计算

（一）结构计算简图（由于 A、B 柱的对称性，所以以下计算过程以

1、排架柱的高度

、基础的埋置深度及基础高度：（1）

Q A 柱为例）

0.23 = 5.75 KN / m G = 25×根据柱的高度、吊车起重量及工作级别等条件，确定柱的截面尺寸，经计算得截 面几何特征，汇总见表。

柱截面尺寸及相应的计算参数

表 2－

面积

mm 截面尺寸/ 2 惯性矩/ mm

/ mm

500 矩 500 ×

1000 × 150 × 10 I500 ×

0

2.5 × 10 2.3 ×计算参数 柱号

上柱

A，B

下柱)

自重/(kN/m

5.21 ×

6.25 5.75

3.141 ×

3、荷载计算(1)恒 载计算

a、屋盖恒载标准值：

预应力大型屋面板 天沟板 天窗架 屋架自重

则作用于横向平面排架边柱柱顶屋盖结构自重为: G1=(4*6*27/2+57+109/2)=435.5KN

uh

1-200 e

=

mm 作用在轴线的右侧。计算偏心距 ＝ 500/2 － 200＝2

1M 1 A = M 1 B = G

1Ae

A =

435.5*0.05=21.775 KN.m KN m KN m 57 kN/ 榀

kN/ 榀

M 2 A = M 2 B = G 2 A e

2A =

435.5*0.25=108.875 KN.m b.柱自重标准值： 上柱 下柱

G2a=6.25*3.25=20.315KN G3a=5.75*7.75=44.563KN

2M 2 A = G 2 Ae

= 5.078 KN.m

、屋面活载（不上人屋面，取 0.70 KN m 大于屋面雪载 0.4 KN m）故（2）

Q

1A = Q1

B = 0.7*6*27/2=56.7 KN

M 1 A = Q e1

A = 2.835 KN.m

= 14.175 KN.m

2M 2 A = Q Ae A

(3)、吊车梁及轨道连接重力荷载 G 4 A = G 4 B(50+0.4*6)=52.4 KN M 4 A = M 4 A = 52.4*0.4=20.96 G 4 AeKN.m 吊车荷载

QA1 1 = B = 吊车的参数： 吊车有关参数表 1－吊车 起 重

吊 车 轮 距

K

B

(mm)

最 大 轮 最 小 轮 起 重 机 小 车 总 车高

压 P

max（KN）

压 Pmin

(KN)70

（KN）

总重

重 Q

1（KN）

(m)H

量宽 Q 吨位

（K（mm）N）/5t

294 / 49 /3t

/ 29.4

5160

4100

6150

4800

290 118 107.8 2.734

33 215 66.1

可算出出吊车梁支座反力影响线中个轮压对应点的竖向坐标值，如图４所示：

图４ 吊车荷载作用下支座反力的影响线

(1)、吊车的竖向荷载

: 情况（a）

=0.9γ

pmax ∑ y i =0.9×(0.738+0.055)] Dmax

QF

1.4×

[290×

(1+0.2)+148 ×

=585.36 KN

i= 0.9 × 1.4×(1+0.2)+33 ×(0.738+0.055)] Dm in =0.9γ

Q F min ∑ y

[70 ×

=110.17 KN

: 情况（b）

pDm ax =0.9γ

QF max ∑ y i =0.9×

1.4×

[290×

(0.738-0.062)+148×

(1+0.317)]

=492.60 KN

1.4×(0.738-0.062)+33 ×(1+0.317)] Dmin

=0.9γ

Q F min ∑ yi=

0.9

×

[70 ×

=114.38 KN

（１）吊车的横向荷载

水平刹车力： T1=1/4α β（水平刹车力： T2=1/4α β（× 0.12×

0.9×

(150+215)=9.855 KN Q2+g2）

= 4 × 0.12×

0.9×

(300+118)=11.286 KN Q1+g1）

= 4 吊车横向荷载设计值： Tmax＝ γ

Q

∑ T ∑ yi

=1.4 × [11.286 × +（0.738+0.055）]

（1+0.2）9.855×

=29.83 KN

风荷载（6）

6KN

/ m 2，对于城市地区，风压高度变化系数 μ z 阜新地区的基本风压 ω 0 = 0.按 B 类地区考虑高度取值。对 q

1,q 2 按柱顶标高 10.2 m 考虑查得 μ z = 1。

风荷载体型系数图

风压高度变化系数参照荷载规范，并用插值法求出不同标高时的系数。则风压高度变化系数如表

标高（m）

∝ z

10.0 11.834 1.00

1.074 所示。

15.0 1.14

表 2 15.384 1.148

15.99 1.162

17.65 1.198

18.92 1.226 1.25

均布风荷载如下表：（序号

z ω 0 l qi

= β z μ sμ）

β

Z

μZ

μs

ω0

q(KN/m)

方向 2 3 1 1

1.074 1.148 1.162

0.8 0.8 — 0.2

0.6 0.6 0.6

3.093 3.307 0.836

→

→

← 1 1.198 0.6 0.6 2.588

→ 1 1.226 — 0.7 — 0.7 — 0.6 — 0.6 — 0.5 — 0.5

0.6 3.090

← 7 8 1 1

1.226 1.198 1.162

0.6 0.6 0.6

3.090 2.588 2.509

←

→

→ 10 1

1.148 1.074

0.6 0.6

2.067 1.933

→

→

排架荷载总图如图

3.内 力计算

恒载作用下的内力（1）由于单层厂房多属于装配式结构，柱，吊车，梁及轨道的自重，是在预制柱吊装 就位完毕而屋架尚未安装时施加在柱子上的，此时尚未构成排架结构。但在设计

中，为了与其他荷载项计算方法一致，并考虑到使用过程的实际受力情况，在柱，吊车梁及轨道的自重作用下，仍按排架结构进行内力计算。1）在 G1（屋架）作用下

A M 1 A = M 1 B = G1

Ae435.5*0.05=21.775 KN.m

= A M 2 A = M 2 B = G 2 A

0.244；

0.166

λ＝

已知 n＝，e 2

= 435.5*0.25=108.875 KN.m

则有：

λ 1 1? ? ? λ ? ? ? ? ? ? 1

=1.8164）2）活载作用下 1）屋面活荷载作用下的内力

Q1 与 G1 作用位置相同，即成比例。则有： Q1 =56.7KN

R = R1

× Q1

G1= 2.678 KN

(→)M 1 = M 11 × Q1

G= 3.969 KN.m 1

M=Q1

2M 12 × G= 119.845K N.m

N1 =

Q1

= 56.7k N

屋面活载作用下的计算简图和内力图分别示于图 9 和图13

（10）吊车竖向活载作用下的内力 ①最大轮压作用于 A 柱时 A 柱 B柱

M A

= D maxe

/ m= 585.36×

0.4= 234.144kN

0.4 = 44.068M B

= D min e= 110.17 ×kN

/ m

计算简图如图 11 所示：

图 11 吊车竖向荷载作用下的计算简图

与恒载计算方法相同，可得 A 柱 B柱

C3＝

C2＝

1.31467

M 4 A

RA

= C 3 = — 24.756(←)

H M 4 B

RB

= C 3 = 4.659(→)

H

A 柱与 B 柱相同，剪力分配系数 ?A = ?B = 0.5，则 A 柱与 B 柱柱顶的剪力分别为

A 柱 VA = RA14.708kN

(←)B 柱 VB = RB2.1

+ λ 3 0.n C = =0.703 + λ.? ? ? 0? ? ? 1 1 + λ 3μ Am(RA + RB)

= 3.087k N(←)VB = RB1)n C = = 0.3557 8

λ 1 + 3C11q1H = 0.3557*3.09*12.434 =C11q2 H =0.3557?1.93?12.434=-2 7.361(←)

图 14

排架单元结构对称，柱中的轴力为零，计算简图如图 15 所示

μ = 0.5，则有： VA = R1 + ?(-R1R2 + W)= 10.839 ΚΝ

根据计算左来风情况下的 M 图如图 16 的实线所示

四、荷载组合与内力组合

排架单元结构对称，可仅考虑 组合。

A 柱的截面。具体情况见表 的汇总和表 4 的

表 3 —荷载汇总表

荷载汇总表

竖向吊车荷载 水平吊车荷载 最大轮压作用于 水平力作用方向

A B 向左 向右 3 4 5 6

-44.62

-44.64

± 6.90

± 6.90

风

左来风

64.36 截面 内力

恒载 1

活载 2

2.965

右来风

-41.78

M

ⅠⅡ

N

-75.28-11.2 189.52 0.56 ± 14.50 ± 14.50 64.36-41.78

508.21 56.7 585.36 110.17 0 0 0 0

M 47.05 6.78 5.26-138.8-265.9 265.88 320.679-284.2

Ⅲ0.5h

+ aˊ

s =(mm)As

= A

ˊ)fˊ

y(h0

-aˊ、x < hˊ

f 时，当 x > 2 aˊ

s = As

= A

εe

N（-0.5h

+ 0.5 x)2

(mm)

ˊ

y(h0ˊ)f

-a

i

1920.4

842.4

ρ min Ac

(mm)(一侧纵向钢筋)

500

3Φ

3Φ

2(2081)

460 Φ 16 2 Φ 18(911)一侧被选受拉钢筋及其面积（mm）

A 柱的上柱和下柱截面的配筋图见下图 4－

具体钢筋的型号见施工图 23

a / h0

< 0.3,可以不设弯起筋

@

按构造要求布置水平箍 筋，取 φ12，上部 2 / 3h 100

03

? ? ? × 585 = 390mm 范围内水平箍筋

? ? ? 总面积为：

2 a / h0

= 160 / 575 = 0.278

< 0.3,可不设弯筋 满足要求。A = 113.1×

390

> = 441.1 mm

As

763 = 381., 满足要求 = 0.5× 5 mm

牛腿配筋图见下图。

4、柱的吊装验算

柱子吊装阶段验算

荷载：包括上柱，牛腿和下柱的载荷。（1）上柱： 牛腿： 5×÷ 10 × 25 = 6.25（KN / m)

(22)×062 + 0.22)-(1

.0 + 0..0.0.22 ×

? ?? ? ??×

= 20.17

KN / m × 0.25 ÷ 0.6

..2

下柱： 3 × 10 ÷ 10 × 25 = 5.75 KN / m 6

自重：包括上柱，牛腿和下柱的自重。（2）

1.5 6.× 25

= 11.25 KN ? m 上柱自重： g 1 = 1.2 ×

1.20.17 = 36

×.30 KN ? m 牛腿自重： g 2 = 1.2 ×

KN ? m

1.× 5

×.75

= 10.35

下柱自重： g 3 = 1.2 弯矩：（3）M 1 = q1

×

Hu 2

= 11.25

×.034

= 51.78 KN / m

= [(5.5/ 2)-(1/ 2)-1.205]×4-[(4/ 2)-(0.5/ 2)-1.205]2 = 3.88m2

A2 =(bc + h0)h0 =(0.5+1.205)×1.205 = 2.05m2 Fl = pn,max A1 =105.34×3.88 = 408.12KN

0.6 f1 A2 = 0.6×1.27 ×2.05×103 =1562.1 >Fl（满足要求）

（2）验算变阶处冲切

bc =1.25m,ac =1.75m,h0 =0.905m

A1 = [(5.5/ 2)-(1.75/ 2)-0.905]×4ac)2(2b+ bc)=1/ 48×(105.34 +84.32)(5.5-1)2(2×4 +0.5)= 680.11KN / m ASΙ =(MΙ / 0.9h0 f y)=(680.11×10)/(0.9×1205×360)=1741.99

[]

mm2

（2）截面Ι′— Ι′ p′nΙ =88.21KN

MΙ′=1/ 48×(105.34 +88.21)(5.50.5)(2×5.5 +1)= 491.29

mm2

/((0

(h

×0

×120512

< AS ΙΙS

= M ΙΙ / [.= 1271.02 mm

0)×

360 ] = 1113.77.故配置 φ12@160

（mm)A

= 1357.2 S

参考文献

⑴ 建筑结构制图标准(G B/T 50105-2001).北京 : 中国建筑工业出版社 ,2001 ⑵ 钢筋混凝土结构设计规范（GB50010-2002

.北京 : 中国建筑工业出版社 ,2002）⑶ 建筑荷载设计规范（GB50009-2001

.北京 : 中国建筑工业出版社 ,2002）⑷ 建筑地基基础设计规范（GB50007-2002

.北京 : 中国建筑工业出版社 ,2002）⑸ 徐占发主编.建筑结构与构件设计.北京 : 中国建材工业出版社 ,1996 ⑹ 苏小卒主编.砌体结构设计.上海同济大学出版社 ,2002

⑺ 沈蒲生主编.混凝土结构设计原理.北京 : 高等教育出版社 ,2002

第五篇：钢筋混凝土底板（本站推荐）

钢筋混凝土底板、墙的钢筋施工工艺标准 材料及主要机具：

1.1 钢筋：应有出厂合格证，按规定作力学性能复试。当加工过程中发生脆断等特殊情况，还需作化学成分检验。钢筋应无老锈及油污。

1.2 铁丝：可采用20～22号铁丝（火烧丝）或镀锌铁丝（铅丝）。铁丝的切断长度要满足使用要求。

1.3 控制混凝土保护层用的砂浆垫块、塑料卡、各种挂钩或撑杆等。1.4 工具：钢筋钩子、撬棍、扳子、绑扎架、钢丝刷子、手推车、粉笔、尺子等。

作业条件：

2.1 按施工现场平面图规定的位置，将钢筋堆放场地进行清理、平整。准备好垫木，按钢筋绑扎顺序分类堆放，并将锈蚀进行清理。

2.2 核对钢筋的级别，型号、形状、尺寸及数量是否与设计图纸及加工配料单相同。

2.3 当施工现场地下水位较高时，必须有排水及降水措施。

2.4 熟悉图纸，确定钢筋穿插就位顺序，并与有关工种作好配合工作，如支模、管线、防水施工与绑扎钢筋的关系，确定施工方法，作好技术交底工作。3 工艺流程： 划钢筋位置线→运钢筋到使用部位→绑底板钢筋→绑墙钢筋

3.1 划钢筋位置线：按图纸标明的钢筋间距，算出底板实际需用的钢筋根数，一般让靠近底板模板边的那根钢筋离模板边为5cm，在底板上弹出钢筋位置线（包括基础梁钢筋位置线）。

3.2 绑基础底板及基础梁钢筋

3.2.l 按弹出的钢筋位置线，先铺底板下层钢筋。根据底板受力情况，决定下层钢筋哪个方向钢筋在下面，一般情况下先铺短向钢筋，再铺长向钢筋。3.2.2 钢筋绑扎时，靠近外围两行的相交点每点都绑扎，中间部分的相交点可相隔交错绑扎，双向受力的钢筋必须将钢筋交叉点全部绑扎。如采用一面顺扣应交错变换方向，也可采用八字扣，但必须保证钢筋不位移。

3.2.3 摆放底板混凝土保护层用砂浆垫块，垫块厚度等于保护层厚度，按每1m左右距离梅花型摆放。如基础底板较厚或基础梁及底板用钢量较大，摆放距离可缩小，甚至砂浆垫块可改用铁块代替。

3.2.4 底板如有基础梁，可分段绑扎成型，然后安装就位，或根据梁位置线就地绑扎成型。3.2.5 基础底板采用双层钢筋时，绑完下层钢筋后，摆放钢筋马凳或钢筋支架（间距以1m左右一个为宜），在马凳上摆放纵横两个方向定位钢筋，钢筋上下次序及绑扣方法同底板下层钢筋。

3.2.6 底板钢筋如有绑扎接头时，钢筋搭接长度及搭接位置应符合施工规范要求，钢筋搭接处应用铁丝在中心及两端扎牢。如采用焊接接头，除应按焊接规程规定抽取试样外，接头位置也应符合施工规范的规定。

3.2.7 由于基础底板及基础梁受力的特殊性，上下层钢筋断筋位置应符合设计要求。

3.2.8 根据弹好的墙、柱位置线，将墙、柱伸入基础的插筋绑扎牢固，插入基础深度要符合设计要求，甩出长度不宜过长，其上端应采取措施保证甩筋垂直，不歪斜、倾倒、变位。3.3 墙筋绑扎：

3.3.1 在底板混凝土上弹出墙身及洞口位置线，再次校正预埋插筋，如有位移时，按洽商规定认真处理。墙模板宜采用“跳间支模”，以利于钢筋施工。3.3.2 先绑2～4根竖筋，并画好横筋分档标志，然后在下部及齐胸处绑两根横筋定位，并画好竖筋分档标志。一般情况横筋在外，竖筋在里，所以先绑竖筋后绑横筋。横竖筋的间距及位置应符合设计要求。

3.3.3 墙筋为双向受力钢筋，所有钢筋交叉点应逐点绑扎，其塔接长度及位置要符合设计图纸及施工规范的要求。

3.3.4 双排钢筋之间应绑间距支撑或拉筋，以固定钢筋间距。支撑或拉筋可用φ6或φ8钢筋制作，间距1m左右，以保证双排钢筋之间的距离。

3.3.5 在墙筋外侧应绑上带有铁丝的砂浆垫块，以保证保护层的厚度。3.3.6 为保证门窗洞口标高位置正确，在洞口竖筋上划出标高线。门窗洞口要按设计要求绑扎过梁钢筋，锚入墙内长度要符合设计要求。

3.3.7 各连接点的抗震构造钢筋及锚固长度，均应按设计要求进行绑扎。如首层柱的纵向受力钢筋伸入地下室墙体深度；墙端部、内外墙交接处受力钢筋锚固长度等，绑扎时应注意。

3.3.8 配合其他工种安装预埋管件、预留洞口等，其位置，标高均应符合设计要求。4 保证项目：

4.1 钢筋的品种和质量、焊条、焊剂的牌号、性能及使用的钢板，必须符合设计要求和有关标准的规定。进口钢筋焊接前，必须进行化学成分检验和焊接试验，符合有关规定后方可焊接。

4.2 钢筋表面必须清洁，带有颗粒状或片状老锈，经除锈后仍有麻点的钢筋，严禁按原规格使用。

4.3 钢筋的规格、形状、尺寸、数量、间距、锚固长度、接头设置，必须符合设计要求和施工规范的规定。

4.4 焊接接头机械性能，必须符合钢筋焊接规范的专门规定。5 基本项目：

5.1 绑扎钢筋的缺扣、松扣数量不得超过绑扣数的10%，且不应集中。5.2 弯钩的朝向应正确，绑扎接头应符合施工规范的规定，搭接长度不小于规定值。

5.3 用Ⅰ级钢筋制作的箍筋，其数量应符合设计要求，弯钩角度和平直长度应符合施工规范的规定。

5.4 对焊接头无横向裂纹和烧伤，焊包均匀。接头处弯折不得大于4°，接头处钢筋轴线的偏移不得大于0.1d，且不大于2mm。

5.5 电弧焊接头焊缝表面平整，无凹陷、焊瘤，接头处无裂纹、气孔、灰渣及咬边。接头尺寸允许偏差不得超过以下规定：

5.5.1 绑条沿接头中心的纵向位移不大于0.5d，接头处弯折不大于4°。5.5.2 接头处钢筋轴线的偏移不大于0.1d，且不大于3mm。5.5.3 焊缝厚度不小于0.05d。5.5.4 焊缝宽度不小于0.1d。5.5.5 焊缝长度不小于0.5d。5.5.6 接头处弯折不大于4°。

5.6 成型钢筋应按指定地点堆放，用垫木垫放整齐，防止钢筋变形、锈蚀、油污。

5.7 绑扎墙筋时应搭临时架子，不准蹬踩钢筋。

5.8 底板上、下层钢筋绑扎时，支撑马凳要绑牢固，防止操作时踩变形。5.9 严禁随意割断钢筋。5.10 墙、柱预埋钢筋位移：墙、柱主筋的插筋与底板上、下筋要固定绑扎牢固，确保位置准确。必要时可附加钢筋电焊焊牢。混凝土浇筑前应有专人检查修整。5.11 露筋：墙、柱钢筋每隔1m左右加绑带铁丝的水泥砂浆垫块（或塑料卡）。5.12 搭接长度不够：绑扎时应对每个接头进行尺量，检查搭接长度是否符合设计和规范要求。

5.13 钢筋接头位置错误：梁、柱、墙钢筋接头较多时，翻样配料加工时，应根据图纸预先画出施工翻样图，注明各号钢筋搭配顺序，并避开受力钢筋的最大弯矩处。

5.14绑扎接头与对焊接头未错开：经对焊加工的钢筋，在现场进行绑扎时，对焊接头要错开搭接位置。因此加工下料时，凡距钢筋端头搭接长度范围以内不得有对焊接头。

本工艺标准应具备以下质量记录：

钢筋出厂质量证明书或检验报告单。2 钢筋力学性能复试报告。

进口钢筋应有化学成分检验报告和可焊性试验报告。国产钢筋在加工过程中发生脆断、焊接性能不良和力学性能显著不正常时，应有化学成分检验报告。4 钢筋焊接接头试验报告。5 焊条、焊剂出厂合格证。

钢筋分项工程质量检验评定资料。7 钢筋分项隐蔽工程验收记录