DZL1-0.7-AII全自动蒸汽锅炉设计说明书

第一篇：DZL1-0.7-AII全自动蒸汽锅炉设计说明书

DZL1-0.7-AII全自动蒸汽锅炉设计说明书

一、产品简介

1、结构简介

新型DZL系列蒸汽锅炉为单锅筒纵置式水火管锅壳式锅炉，燃烧设备为链条炉排。炉膛左右两侧水冷壁为辐射受热面，炉膛两翼烟道为对流受热面，锅筒内布置螺纹烟管（Ф57×3）对流受热面，炉墙采用耐热混凝土整体浇注捣制成型新工艺，锅炉主机外侧为立体形护板外壳。

锅炉本体在总体结构上采用上置锅筒，水冷壁管和集箱左右对称布置的形式。锅筒由Ф1200×10的筒体和Ф1200×10的前后管板组焊而成。水冷壁管为Ф51×3的锅炉管，集箱为Ф159×6 锅炉管，下降管为Ф108×6锅炉管.该锅炉炉膛内布置有前后拱，燃烧效率高。

该系列锅炉采用最新科研成果，如：拱型管板、螺纹烟管等，解决了锅壳式锅炉的管板裂纹，水冷壁爆管、热效率低、出力不足、煤质适应性差等问题。

2、燃烧过程

燃料经煤斗、链条炉排进入炉膛燃烧，产生的烟气沿锅筒底部经由八字烟道上的出口烟窗进入两翼对流管束，通过前烟箱进入螺纹烟管，经过除尘器，由引风机抽引通过烟囱排入大气。

3、技术特点

（1）采用拱型管板与螺纹烟管组成锅筒，使锅筒由准钢性体变为准弹性体结构，取消了管板区的拉撑件，减少了应力。管板内烟管由两回程改为单回程，解决了管板裂纹的难题。

（2）锅筒下部由于布置了上升管排，消除了锅筒底部的死水区，使泥渣不易沉积，锅筒高温区能得到良好的冷却，预防了锅筒下部鼓包。

（3）采用高效传热螺纹烟管，获得了强化传热效果，达到锅炉升温、升压快的特点，提高了锅炉的热效率。（4）结构紧凑，与同类型锅炉比较，外形尺寸小，节省锅炉房基建投资。（5）运行稳定、调整方便、出力足。

（6）采用螺纹烟管强化传热，提高了传热系数和热效率，由于烟气在管内有扰动作用。烟管内不易积灰，起到自清扫的作用。

（7）炉膛内的八字墙、出口烟窗部位均有一定降尘作用。使锅炉的原始排尘浓度控制在标准以下，保证了锅炉烟尘排放达到国家环保规定的指标。

二、锅炉主要规范及设计参数 １．锅炉蒸发量 1 t/h ２．蒸汽压力 0.7 MPa ３．蒸汽温度 170 ℃ ４．给水温度 20 ℃ ５．设计效率

≥75 ％ ６．设计燃料

Ⅱ类烟煤 ７．燃料消耗量 130 kg/h ８．受热面积 39 m ９．排烟温度 230 ℃ 10．锅炉水容积 3.2 m 11．大件运输重量 15000 kg 12．锅炉大件运输尺寸 5100×1800×3580mm(长×宽×高)

三、安全阀、辅机及控制说明

该锅炉配有A48H-1.6C全启式弹簧安全阀(DN40)两只。

给水泵采用1WZ4-120锅炉给水泵，且实现锅炉手动或自动给水。

为了有效地监视和控制水位及压力，该锅炉配备有水位计、水位控制及报警器，具有低水位联锁保护功能，同时还配备有两只压力表。

该锅炉配有4-72-12 №2.8A鼓风机、Y5-47-4C引风机、除尘器、上煤机、出渣机及炉排调速器等。32

第二篇：全自动茶叶包装机产品使用说明书

全自动茶叶包装机产品说明书

[摘要] 随着我国茶叶市场的不断扩大，茶叶包装机厂家们数量在迅速上升，包装机械生产厂家想要让自己的品牌在竞争激烈的市场中立于不败之地就要靠自己技术。全自动茶叶包装机厂家要给消费者带来好的印象其实并不难，只有最大限度的提升全自动茶叶包装机的性能，保障茶叶包装的效果，这些才是我们真正应该重视的。九博全自动茶叶做笔记在技术能力方面可以帮助茶叶生产厂家解决一切的后顾之忧开辟出新的市场，通过加工包装，带来美观的包装效果。全自动茶叶包装机定义

全自动茶叶包装机内外袋一次成型,避免了人手与物料的直接接触,内袋为过滤棉纸,外袋为复合纸,提高效率;公司产品有,茶叶包装机,保健茶包装机,红茶茶叶分装机等;适用于食品、种子、化妆品、化工、塑料制品等产品中的松散状无粘性粗粉状、颗粒状物料的自动包装.设备名称：全自动茶叶包装机 设备型号：JBDT系列

全自动茶叶包装机详细介绍

我公司最新研制成功的全自动茶叶包装机，结构合理，性能稳定。集自动制袋、装袋于一体的新型电子机械产品，它采用微电脑 控制技术，自动控温，自动设定袋长，自动稳定送膜，以达到最佳包装效果。和分装机配套使用，很好的解决了茶叶定量后内袋包装的问题。提高了工作效率，降低 了劳动强度，让用户真正感受科技创新的魅力。

本机不用茶叶检测器和摇摆器，只要一条数据线把内膜机和分装机连接就可以，这样可以减少内膜机了误动作。大大提高了内膜机了工作效率。茶叶包装机用途:适用于铁观音、种子食品等非粘性物质固体颗粒物料包装。全自动茶叶包装机技术参数 规格：长43宽51高140cm 自重：45kg 速度：35包/分钟 制袋长度：0-100mm 电压：180-230/50HZ 总功率：200W 全自动茶叶包装机特点

A.该茶叶包装机采用高品质进口芯片 寿命更长,精准，高速，人性化设计，易于操作

B.智能调速无须调校自动变速，功率更高 C.电脑智能清料，减少耗时 D.超重报警，减少浪费

E.采用不锈钢送料，通道卫生，环保，不损碎物料 F.多重减震结构，机器运行平稳，低噪音

第三篇：WNS全自动锅炉安装、保养及使用说明书

WNS全自动燃油(气)热水锅炉

安装使用说明书

编号：

WNS-SM1

编制：

校对：

审定：

XXXXX有限公司2018年07月

目录

一、产品说明

二、锅炉设备的吊装

三、锅炉设备的安装

(一)总体布置(二)锅炉本体的安装(三)燃烧系统的安装

(四)管道、仪表、阀门的安装(五)排烟系统的安装(六)燃烧机的安装(七)锅炉的煮炉(八)水压试验

四、锅炉的调试

五、锅炉的运行

（一）启动前的准备工作

（二）点火

（三）锅炉的运行

（四）停炉

（五）停炉后的保养

一、产 品 说 明

WNS燃油气热水锅炉，为卧式内燃湿背式火管锅炉，燃料经燃烧器喷入炉内充分燃烧后，其高温烟气在炉膛内辐射换热，进入对流烟管，经对流换热后，进入后烟箱，然后经烟囱排入大气。

WNS燃油气热水锅炉以快装形式出厂，配有进口燃烧器，具有结构紧凑、安全可靠、全自动控制、操作维修方便、锅炉房占地面积小、保护环境等优点。

二、锅炉设备的吊装

炉体上部设有起吊环，下部设有槽钢拖拉孔。搬运时，可对炉体进行起吊和拖拉。

1、吊装时必须用卸扣套于炉体上的起吊环上，绳索长度相同，使受力均匀。

2、根据锅炉的总重（见锅炉总图）选择合适的吊车，吊索和吊钩。

3、拖拉时在机组下垫滚动管，只许拖拉机组拖拉孔，其它处不许受力。

三、锅炉设备的安装

WNS 锅炉的安装必须执行《热水锅炉安全技术监察规程》和《锅炉压力容器安全监察暂行条例》。

安装单位必须是经省、自治区、直辖市有关部门审查批准，并持有效许可证的单位。

安装工艺应符合有关规定要求，并遵守GB50273《工业锅炉安装工程施工及验收规范》，以及GB50041《锅炉房设计规范》的有关规定。

(一)总体布置

锅炉房的平面布置图及周围建筑物的相关尺寸应报有关监察部门审查式备案。

锅炉安装及热水管道系统设计应由有设计资格的设计院或制造单位设计。

(二)锅炉本体的安装

WNS 锅炉为轻型保温快装出厂，锅炉水平放置在基础上即可。

(三)燃烧系统的安装

（A）供油系统可参照国家规范和燃烧机说明书进行设计：

1、供油管路需装设必须的阀门及油过滤器。过滤器的选择和位置是至关重要的，如果渣物流入燃烧机，将导致燃烧恶化、爆燃、熄火，会在短时间内使燃烧机油泵、电磁阀损坏。日用油箱出口的管道上应装一级“中燃油过滤器（”60~80目），燃烧机入口前应装设“细燃油过滤器”（100~120目）。“细燃油过滤器”随机提供。

2、日用油箱顶部透气管引至室外，周围不应有明火，安装符合消防部门要求。

3、日用油箱底部与燃烧机高差，应满足油泵的吸上高度，及不致损坏油泵的要求，一般要求-1~6m，输入油泵的油压应严格遵守燃烧机说明书要求。

4、油箱周围应通风良好，油箱房应备灭火器。在天气寒冷时，应注意供油系统的保温，以保证燃油的流动性，否则会影响燃烧机正常工作。

5、油管路宜采用无缝钢管，当采用双油路系统时，回油管禁止安装阀门。

6、供油管路不宜通过环境温度低处（如≤5℃）。

7、供油管路管径与长度的配合请参见随机的燃烧机说明书。

8、应避免管道形成集气弯和集污弯，在管道最低处设排污阀，积气处设排气阀。

9、保证供油管路气密性，作0.8MPa承压试验。

（B）燃气系统应根据GB50028-93《城镇燃气设计规范》和燃烧机说明书进行

设计，同时应符合国家安全消防规范：

1、燃气系统的安装应由具有燃气安装资格的燃气安装公司安装。

2、请严格按照燃烧机说明书进行管路、阀门、仪表安装。

3、燃气的输入压力和热值应满足燃烧机说明书要求，输入压力应相对稳定。

4、燃气输送管道口径应保证燃气流量，以确保机组所需燃气量。

5、所有连接管路安装完毕后，应进行气密性试验，按国家规范要求检漏。

6、机房内务必安装泄漏检测报警器，并与强力排风扇联动。

7、机房内应通风良好，保证24小时通风，排风口的位置应根据燃气性质决定。

（四）管道、仪表、阀门的安装

锅炉本体范围内的管道、阀门、仪表的安装，可参照锅炉的管路、阀门、仪表图进行。

(五）排烟系统的安装

1、烟道可采用钢制烟道，亦可采用砖砌烟道。

2、水平烟道顺气流方向宜有ｉ＝0.03的向上坡度，烟道的适当位置应设清扫孔。

3、多台热水炉共用烟道时，每台锅炉在与总烟道连接的支烟道上，应装设能完全开启的闸板阀门或调节碟阀。

4、烟道应设有凝水排除措施，排水管应采用水封弯结构。

5、钢制烟道、烟囱应考虑热膨胀补偿，合理保温。

6、烟道、烟囱穿外墙处应做防水、隔热处理。

7、烟道周围1m以内，不许有可燃物，烟道不许从油库及可燃气体的房屋中穿过。

8、在建筑物内部布置烟囱时，烟囱口应高于屋顶0.5m以上，以防风倒灌，烟囱口设置防雨罩及避雷针，罩面应高于烟囱口烟囱直径的高度。

9、烟囱高度应符合GB13271-91《锅炉大气污染物排放标准》中的排放要求，且应满足抽力要求，锅炉房在机场附近时，烟囱高度尚应征得有关部门同意。

（六）燃烧机的安装

1、燃烧机的安装必须按当地的条例和规定进行，安装前请阅读燃烧机说明书。

2、燃烧机在出厂前已为用户调至最佳状态，为方便运输，与炉体分装，现场与炉体装配。

3、利用随机附上的结合件和垫圈，将燃烧机紧贴地安装在炉口，燃烧机枪管伸进炉膛，燃烧机的机身悬挂在炉口外面，保持燃烧机水平。

4、接驳燃烧机的燃烧系统和电气系统。

5、注意燃烧机的隔热，并特别注意炉口周围的密封。

6、注意燃烧机均已在出厂前调至最佳状态，请勿擅自调动。

（七）锅炉的煮炉

对于新安装的锅炉，一般采用碱性煮炉，目的是去除油污和铁锈。锅炉的水容积可从随机资料中查得，一般加药量为氢氧化钠（NaOH）2～3Kg/m3水或磷酸三纳(Na3PO4)2~3Kg/ m3水，将它配制成浓度为20%的均匀溶液注入锅内进行煮炉，加药时应注意有关安全事项，煮炉程序大体上可分为三个阶段：

第一阶段：加药点火煮炉，逐步将锅水水温升至90℃，时间8～10小时。第二阶段：保持锅水90℃不沸腾进行煮炉，经常打开 排气阀放空气和蒸气，时间12～15小时。

第三阶段: 熄火停炉，锅水温度缓降，待水温降至50℃以下时，将污水排出。煮炉期间每隔3～4小时取水样化验。当碱度＜45eqmg/L时应补充加药，最后阶段要求磷酸盐含量稳定，方能认为煮炉合格。

煮炉结束后，应开启补给水泵，用水压为0.3～0.4Mpa清水对锅炉进行清洗。采暖系统管道按《采暖与卫生工程施工及验收规范》的规定。

（八）水压试验

锅炉在运行前应对锅炉本体及所连接阀件进行水压试验，水压应缓慢的升降，当

水压升到额定出水压力时，应暂停升压，检查有无漏水或异常现象，然后再升到试验压力，试验压力为1.5倍的工作压力，锅炉应在试验压力下保持20分钟，然后降到额定出水压力进行检查，检查期间压力应保持不变。

水压试验应有监查人员在场，锅炉的检验结果应记入锅炉技术档案。

四、锅炉的调试

锅炉安装后经本公司调试人员调试合格后才能运行，以免造成不必要损失。

1、安全阀始启压力的调整：始启压力为1.12倍工作压力，但不小于工作压力+0.07MPa。回座压差一般为始启压力的4~7%，最大不超过10%。

2、检查电接点压力表限压值设定是否合理（一般为工作压力+0.05MPa）。

3、时钟控制器在设定的工作及停炉时间是否灵敏可靠。

4、检查电路及全部开关是否处于所需位置，温控器的温控值是否已正确设定。

5、调节炉后阀门，保证循环水量符合工况要求。

6、燃烧器的负荷调整(见燃烧器使用说明书)。

锅炉的燃烧调试由本公司的调试人员负责。

五、锅炉的运行

锅炉的使用管理应按照《热水锅炉安全技术监察规程》中的有关规定进行，锅炉运行时的锅水、补给水水质应符合 GB1576《低压锅炉水质标准》的要求。

（一）启动前的准备工作

1、日用油箱的油位应能保证至少使用2小时以上，对于燃用≤60#的重油，应确认其油温在 50℃左右。

2、向锅炉及整个一次水系统灌注软水，同时开启排气阀排气，直至水灌满气排尽为止。

3、检查电源电压是否正常，是否满足所用电动机的要求。

4、检查各油路、水路的阀门状态。1）油路，所有截止阀应处于开通状态。2）水路，所有截止阀应处于开通状态。

5、检查烟道门的状态，防爆门是否正常。

6、检查转动机械（如风机、油泵、水泵）的转向是否正确。

7、检查压力表。

1）压力表经有关部门校检合格，才能安装使用。2）表盘清晰，指针在零点，压力表应有工作压力红线。3）照明充足。

8、检查安全阀。

9、检查电控箱面板上的指示灯、仪表是否完好。

10、检查现场照明。

11、上述检查完毕后应作记录。

（二）点火

确认上述检查符合要求后，应对整个水循环系统进行试运行，确认无误，然后按下启动电钮，锅炉即进入启动点火状态（点火程序将由程序自动控制）。如点火连续三次失败，则要停炉检查。

（三）锅炉的运行

1、锅炉的出水压力

锅炉在运行时，其出水压力，在任何时间都要高于相应出水温度至少加20℃时的饱和压力，以防止可能造成的局部汽化和水击现象。当工作压力达到压力表上的限压值时，锅炉将停止运行，待查明原因排除故障后方可重新启动。

2、锅炉的出水温度

锅炉在运行时，其出水温度不得超过额定出水温度，当温控器万一失灵，出口水温达到额定出水温度加20℃（即115℃）时，锅炉将停止运行。待查明原因排除故障后方可重新起动。

3、锅炉的循环水量

锅炉的循环水量—见锅炉总图技术规范。当锅炉低负荷运行时，应减小供回水温差，而不应减小循环水量，以保证锅炉内的循环流速。

4、锅炉的排污

锅炉在运行过程中，应定期排污，排污最好在低负荷或停炉时进行。排污时应缓慢开启排污阀，尽量减小阀门开度，以防失水过多，炉内水位下降。排污时有严重水冲击，管道震动以及其它异常情况时，应立即停止排污。

5、锅炉在运行中遇到突然停电、停泵事故时，应立即打开锅炉上的排气阀门。

6、锅炉的自动控制及保护

锅炉具有程序控制，定时自动启停、燃烧自动调节、缺水、超压、超温等多重保护功能。详见电气使用说明书。

7、锅炉的定期清洗

a、清洗周期：油炉每个供热季节清洗一至二次；气炉每个供热季节清洗一次。b、停机清洗前，首先切断燃料供应及电源。

c、清洗时打开炉门及防爆门，用刷子刷洗炉膛、烟管及烟道，若在水侧发现结垢则应选用合适的化学清洗剂进行清洗。d、清洗油或气过滤器及油泵内的滤网。

e、检查耐火材料及隔热材料，若有缺损及时修复。f、清洗后要将设备恢复到待运行状态。

（四）停炉

1、自动停炉

自动停炉一般指事故停炉，如熄火，缺水，超压超温等情况时，燃烧机停止工作。需查明原因，排除故障后手动复位后，锅炉才能恢复运行。

2、手动停炉

手动停炉指人为的使锅炉停止运行。将自动控制切换至手动，小火，逐步降低锅炉负荷，然后停炉，用冷空气吹扫炉膛，在确认供水温度降至50℃以下，可停止循环泵。

3、紧急停炉

有下列情况出现时，应紧急停炉（按锅炉停止按钮）： 1）锅炉出水温度急剧上升，或已发生炉水汽化时。

2）循环水泵与补给水泵损坏。

3）压力表和安全阀全部失灵。

4）补给水泵不断补水而锅炉压力仍继续下降。

5）燃烧设备损坏。

6）受热面爆破及危及安全的异常情况等。

停炉后不可急剧放水，应冷却一段时间后，采取补冷水同时开启排污阀放水进行冷却，当炉水温度降至50℃左右时，可将水放尽。

（五）停炉后的保养

1、湿法保养，宜用于停炉时间不超过一个月的情况下，又称碱液养护。

1）碱液配制可在以下方案中任选一个：

*每吨水配：烧碱（NaOH）1Kg；磷酸盐0.1Kg；硫酸钠（Na2SO4）0.25Kg；

*每吨水配：烧碱（NaOH）2Kg；磷酸三钠（Na3PO4）5Kg；

2）将配好的碱液注入锅炉，点火煮2-3小时，目的是使外壁干燥，使锅炉内的碱液分布均匀。

3）熄火后用泵对碱液加压0.15-0.4MPa后密封，即进入保养状态。

4）锅炉再度启用时，要事先将碱液排尽，用清水将锅炉冲洗干净，然后注满软水作为工质才可进入使用状态。

2、干保养，宜用于较长时间(一个月以上)停炉的情况下。

1）用干燥剂防腐时，具体操作如下：

① 放净锅炉内的水对锅炉内外部进行彻底清洗； ② 可选用的干燥剂有氯化钙(CaCl2)、硅胶、生石灰等；

③ 按锅炉水、烟侧各自的空间，每立方米用干燥剂1－3Kg称量；

④ 将干燥剂分装若干个布袋分别放入锅炉水、烟两侧空间，然后将锅炉密闭，使其进入保养状态。

⑤ 采用干法保养，应每30―45天检查一次，并更换干燥剂。

2）若采用除湿机作干法保养，则请按除湿机厂家说明书操作。

请妥善保存本说明书及其它随机文件，以便随时参阅。

第四篇：设计说明书格式

设计说明书怎么写/r/n

一、写出你所做设计的工程概况(工程类型，面积，空间功能要求等)和业主的设计要求;/r/n

二、设计理念(风格等)和设计目标(你所想达到的空间视觉效果等等);/r/n

三、规划及设计方法(按空间结构，功能或者区域划分来分层写);/r/n

四、环境，照明，通风等一些其他问题的设计(按情况可写可不写);/r/n

五、设计总结。/r/n

(PS：我大学时候每次做方案老师要求写设计说明我都是这样的步骤，一般来说应该不会错。希望能帮到你!)/r/n

其实就像是在和客户交流思想，你用什么色调，什么模式，风格又是什么样子的，每个地方的设计理念和设计的合理化都要一一说明，用语言把你做出来的图表描述出来，让不懂和不理解的人一看就知道你要说明的是什么了。/r/n

比如一个现代风格的简约装饰最简单的说明：/r/n

我的设计理念：/r/n

(自己的评价)简约大方，时尚而不缺乏美感，用最简单的造型表达出最美的效果，又不缺乏实用性。/r/n

首先-客厅：/r/n

(你要对客厅进一步的描述)白色为主色调，用橙色烤漆玻璃做背景，给人一种温馨舒适的感觉，在冬天里橙色是给人很温暖的色系之一。在用墨灰色做墙面壁纸，给人一种很柔软舒适的空间，灰色给人平稳安静的感觉，让你感觉不到特别跳跃的动态空间。主要分为橙色、墨灰色、白色，三大色系。/r/n

在加一简约的家具，布艺沙发为主。绒织地毯最好，因为柔软质地也好，档次也高。/r/n

此设计适合时尚白领家居风格… …/r/n

(你明白我的意思了没有?主要就是要把你的设计用专业和非专业的语言表达出来，进行描述，让人能明白你为什么要这样的设计，你就按照我和你说的思路你就知道怎么写了，非常的简单，等你以后工作上几年这些问题就太简单了。)/r/n

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整体的设计风格简单明快，属于简约大方型设计。这种设计的好处是用时少，经济实用，美观大方，温馨典雅。/r/n

该户型客厅地板采用米白人造大理石，既大气又容易清洗。最大的优点是，人造大理石价格便宜，对于现在供房供车的现代白领是最好的选择，而且大理石地面会在视觉上夸大客厅面积，使本来不大的空间得到延伸和扩展。选择米白色布艺沙发，与米白色的地板相呼应。浅色系是年轻人的最爱，能彰显气质和视觉美感。给人眼前一亮的感觉。电视背景墙可采用复古仿专型壁纸，既典雅又经济。而且可以在实用一段时间后进行更换，方便，实惠。/r/n

吊顶为一级直线吊顶。这种吊顶的好处是增大空间感，内置多个筒灯满足不同光线的需要。中间设计一个水晶的实用大吊灯，给人一种高贵温馨的感觉。主卧地板采用实木木地板。冬暖夏凉，也有隔音性能。主卧的飘窗可以摆设一些布艺制品或者抱枕等饰品，是卧室更加精致温馨。/r/n

简约大方，时尚而不缺乏美感，用最简单的造型表达出最美的效果，又不缺乏实用性。/r/n

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(你要对客厅进一步的描述)白色为主色调，用橙色烤漆玻璃做背景，给人一种温馨舒适的感觉，在冬天/r/n

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主要分为橙色、墨灰色、白色，三大色系。/r/n

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第五篇：设计说明书

I 吉林化工学院本科毕业设计说明书

摘要

换热器在石油化工行业中有着广泛的应用，本次设计针对水的冷却问题，工艺和操作的要求、经济上的要求、保证安全生产。由所给的设计条件，我们选取了水冷却器，并根据《化工工艺设计手册》、GB150-98和GB151-99等设计标准对冷却器进行了工艺计算和结构设计，进一步确定了冷却器的各种尺寸，并用CAD软件绘制了冷却器的装配图和零件图。

设计出来的流程和设备首先要保证质量，操作稳定，这就必须配置必要的阀门和计量仪表等，并自确定方案时，考虑到各种流体的流量，温度和压强变化使采取什么措施来调节，而在设备发生故障时，加修应方便。在确定某些操作指标和治标和选定设备型式以及仪表配置时，要有经济核算的观点，既满足工艺和操作要求，又使施工简便，材料来源容易，造价低廉。如果有废热可以利用，要尽量节省热能，充分利用，或者采取适当的措施达到降低成本的目的。在工艺流程和操作中若有爆炸、燃烧、中毒、烫伤等危险性，就要考虑必要的安全措施。

关键词：换热器；结构设计；工艺设计；GB150-98；GB151-99

II 吉林化工学院本科毕业设计说明书

Abstract Heat exchangers in the petrochemical industry has a wide range of applications, this design for water cooling, process and operational requirements, economic requirements, to ensure safe production.Given by the design conditions, we selected water cooler, and under “Chemical Process Design Manual”, GB150-98 and GB151-99 and other design criteria of the cooler to the process calculation and structural design, further defined the cooler various sizes and uses CAD software to draw the cooler assembly drawings and parts drawing.Processes and equipment designed first to ensure the quality, stable operation, which must configure the necessary valves and measurement instruments and so on, and since established programs, taking into account fluid flow, temperature and pressure changes so that the measures taken to regulation, and in equipment failure, plus repair should be easy.In determining the indicators and symptoms of certain operations and the selection of equipment type, and instrument configuration, there must be economic accounting point of view, not only meet the technological and operational requirements, and also allows easy construction, easy sources of material, low cost.If waste heat can be used to try to save energy, make full use of, or take appropriate measures to reduce costs.If in the process and operators in the explosion, burning, poisoning, burns and other dangers, we must consider the necessary security Key Words：Heat exchangers；Structural Design；Process Design；GB150-98；GB151-99

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目录

摘要 ·········································································································································· I Abstract ··································································································· 错误！未定义书签。第1章

绪论 ······················································································································· I

1.1综述 ··································································································································· I

1.1.1简述 ···························································································································· I 1.1.2固定管板式换热器 ··································································································· I

1.2发展历史 ························································································································ II 1.3换热机组的构造 ········································································································ IV 1.4换热器常见问题及处理 ························································································· IV

第2章

结构设计 ··································································· 错误！未定义书签。

2.1 管箱设计 ···················································································· 错误！未定义书签。

2.1.1 管箱短节 ·············································································· 错误！未定义书签。2.1.2 分程隔板 ············································································ 错误！未定义书签。2.1.3 管箱深度 ············································································ 错误！未定义书签。

2.2

封头设计 ··············································································· 错误！未定义书签。

2.2.1 受内压封头计算 ································································ 错误！未定义书签。2.2.2 受外压封头计算 ································································ 错误！未定义书签。

2.3

圆筒设计 ············································································· 错误！未定义书签。2.4

管板设计 ··············································································· 错误！未定义书签。

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2.5 拉杆和定距管的确定 ························································· 错误！未定义书签。2.6

折流板设计··········································································· 错误！未定义书签。2.7 旁路挡板设计 ········································································ 错误！未定义书签。2.8 容器法兰的设计 ··································································· 错误！未定义书签。2.9 选取支座 ·················································································· 错误！未定义书签。

第3章

强度校核 ······························································································· V

3.1 前端管箱筒体计算 ································································································ V

3.1.1 计算条件 ·············································································································· V 3.1.2 厚度及重量计算 ···································································································· V 3.1.3 压力实验时应力校核 ··························································································· VI 3.1.4 压力及应力计算 ··································································································· VI

3.2 前端管箱封头计算 ······························································································· VI

3.2.1 计算条件 ············································································································· VI 3.2.2 厚度及重量计算 ································································································ VII 3.2.3 压力计算 ············································································································ VII

3.3

壳程筒体计算 ······································································································ VII

3.3.1 计算条件 ············································································································ VII 3.3.2 厚度及重量计算 ······························································································ VIII 3.3.3 压力试验时应力校核 ······················································································ VIII 3.3.4 压力及应力计算 ································································································· IX

3.4 开孔补强计算 ········································································································· IX

3.4.1 计算条件 ············································································································· IX 3.4.2 开孔补强计算 ······································································································ X 3.4.3设计条件 ················································································································ XI 3.4.4 开孔补强计算 ····································································································· XI 3.4.5

设计条件 ·········································································································· XII

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3.4.6 开孔补强计算 ·································································································· XIII

3.5 延长部分兼作法兰固定管板式管板 ·························································· XIV

3.5.1 设计计算条件 ·································································································· XIV

3.5.2 仅有壳程压力作用

Ps下的危险组合工况（Pt0）··································· XX

PP03.5.3 仅有壳程压力作用t下的危险组合工况（s）······························· XXVI

第4章

换热器的制造、检验、安装与维修 ·························· XXXII

4.1 换热器的制造、检验与安装 ······································································· XXXII

4.1.1筒体 ·················································································································· XXXII 4.1.2 换热管 ············································································································· XXXII 4.1.3 管板 ················································································································· XXXII 4.1.4折流板、支持板 ··························································································· XXXIII 4.1.5管束的安装 ··································································································· XXXIII 4.1.6换热器的组装 ······························································································· XXXIII 4.1.7压力试验 ······································································································· XXXIII

4.2换热器的安装、试车和维护 ······································································ XXXIII

4.2.1安装 ················································································································ XXXIII 4.2.2试车 ················································································································ XXXIV 4.2.3维护 ················································································································ XXXIV

结 论 ························································································································· XXXV 参考文献 ······················································································································· XXXVI 致谢 ··································································································································· XXXVII

-V

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一次称为一个壳程。为提高管内流体的速度,可在两端封头内设置适当隔板,将全部管子平均分隔成若干组。这样,流体可每次只通过部分管子而往返管束多次,称为多管程。同样,为提高管外流速,可在壳体内安装纵向档板使流体多次通过壳体空间,称多壳程。在管壳式换热器内,由于管内外流体温度不同,壳体和管束的温度也不同。如两者温差很大, 换热器内部将出现很大的热应力,可能使管子弯曲,断裂或从管板上松脱。因此,当管束和壳体温度差超过50℃时,应采取适当的温差补偿措施,消除或减小热应力。

1.2发展历史

二十世纪20年代出现板式换热器，并应用于食品工业。以板代管制成的换热器，结构紧凑，传热效果好，因此陆续发展为多种形式。30年代初，瑞典首次制成螺旋板换热器。接着英国用钎焊法制造出一种由铜及其合金材料制成的

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在完成同样传热量的条件下，采用逆流可使平均温差增大，换热器的传热面积减小；若传热面积不变，采用逆流时可使加热或冷却流体的消耗量降低。前者可节省设备费，后者可节省操作费，故在设计或生产使用中应尽量采用逆流换热。

当冷、热流体两者或其中一种有物相变化(沸腾或冷凝)时，由于相变时只放出或吸收汽化潜热，流体本身的温度并无变化，因此流体的进出口温度相等，这时两流体的温差就与流体的流向选择无关了。除顺流和逆流这两种流向外，还有错流和折流等流向。

在传热过程中，降低间壁式换热器中的热阻，以提高传热系数是一个重要的问题。热阻主要来源于间壁两侧粘滞于传热面上的流体薄层(称为边界层)，和换热器使用中在壁两侧形成的污垢层，金属壁的热阻相对较小。

增加流体的流速和扰动性，可减薄边界层，降低热阻提高给热系数。但增加流体流速会使能量消耗增加，故设计时应在减小热阻和降低能耗之间作合理的协调。为了降低污垢的热阻，可设法延缓污垢的形成，并定期清洗传热面。

一般换热器都用金属材料制成，其中碳素钢和低合金钢大多用于制造中、低压换热器；不锈钢除主要用于不同的耐腐蚀条件外，奥氏体不锈钢还可作为耐高、低温的材料；铜、铝及其合金多用于制造低温换热器；镍合金则用于高温条件下；非金属材料除制作垫片零件外，有些已开始用于制作非金属材料的耐蚀换热器，如石墨换热器、氟塑料换热器和玻璃换热器等。

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有效厚度：enC1C212210mm

2.1.3 压力实验时应力校核 压力试验类型：液压试验 试验压力值：PT1.25p[]1701.250.50.625MPa []t170压力试验允许通过的应力水平[]T:[]T0.90S0.900.85275244.80MPa 试验压力下圆筒的应力：TPT(Die)0.625(80010)25.31MPa

2e210应为T[]T所以校核结果合格 2.1.4 压力及应力计算

2e[]t2101470.853.42MPa 最大允许工作压力：[PW](Die)(80010)t设计温度下 计算应力：Pc(Die)0.5(80010)20.25MPa

2e210[]t1470.85138.55MPa

应为[]tt 结论：筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度12.00mm,合格

2.2 前端管箱封头计算

2.2.1 计算条件

计算压力：Pc0.50MPa

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设计温度：t=110.00C 内径：Di800.00mm 曲面高度：hi200.00mm 材料：Q345R板材

实验温度许用应力[]=170.00MPa 设计温度许用应力[]=170.00MPa 钢板负偏差C1=0.30mm 腐蚀余量C22.00mm 焊接接头系数：0.85 2.2.2 厚度及重量计算

t1Di形状系数：k262hi计算厚度：21800221.0000

62400kP10.5800cDi1.25mm t2[]0.5Pc21890.850.50.512.00mm 名义厚度：nC1C23.55圆整后为4，可取名义厚度为有效厚度：enC1C2120.329.70mm 结论：此厚度满足最小厚度要求 2.2.3 压力计算

2[]te21890.859.7]3.87229MPa 最大允许工作压力：[PWkDi0.5e18000.59.7结论：合格

2.3 壳程筒体计算

2.3.1 计算条件 计算压力：Pc0.4MPa

VII

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接管腐蚀裕量：1mm 接管厚度负偏差：Clt0.875mm 接管材料许用应力：[]=140.0MPa

t2.4.2 开孔补强计算 壳体计算厚度：PcDi0.48001.35mm

2[]tPc21400.850.4PcDi0.4180.308mm t2[]Pc214010.4接管计算厚度：t[]t1401 接管材料强度消弱系数：frr[]140开孔直径：ddi2C182324mm

d=123

Ad2et(1fr)241.35032.4mm2

壳体多余金属面积：

A1(Bd)(e)2et(e)(1fr)

(5524)(8.51.35)0221.65mm2

接管多余金属面积：

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A22h1(ett)fr2h2(etC2)fr

29.17(0.50.026)108.69mm2 补强区焊缝面积（焊脚取8.0mm）

1A327749mm2

2由于A1+A2+A3=279.34mm2＞Ａ＝32.4mm2 所以不需要另加补强。接管：B 454 2.4.3设计条件

接管实际外伸长度：156mm 接管实际内伸度：0mm 接管焊接接头系数：1 接管厚度负偏差：Clt1mm 接管材料许用应力：[]=130.0MPa

t2.4.4 开孔补强计算 壳体计算厚度：PcDi0.48001.35mm t2[]Pc21400.850.4PcDi0.4370.331mm

2[]tPc214010.4接管计算厚度：t[]t1401 接管材料强度消弱系数：fr[]r140开孔直径：ddi2C37643mm 补强区有效宽度：B=2d=243=86mm 接管有效外伸长度：h1dnt43413.11mm 接管有效内伸长度：h20mm 开孔消弱所需的补强面积：

XI

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所以不需要另加补强。

2.5 延长部分兼作法兰固定管板式管板

2.5.1 设计计算条件 1.壳程圆筒：

设计压力：PS0.4MPa 设计温度：TS1500C平均金属温度：ts150oC 装配温度：t015OC 材料名称：Q345R 设计温度下许用应力：[]=140MPa

t平均金属温度下弹性模量：ES2.06105MPa平均金属温度下热膨胀系数：s1.18105MPa 壳程圆筒内直径：Di800mm 壳程圆筒名义厚度：s12mm 壳程圆筒有效厚度：se8.5mm

壳体法兰设计温度下弹性模量：E'f1.992105MPa

壳程圆筒内直径横截积：A0.25Di20.253.14800250.24104mm2 壳程圆筒金属横截面积：

ASS(Dis)3.1412(80012)0.30596105mm2

2.管箱圆筒：

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设计压力：Pt0.5MPa 设计温度：TS110OC 材料名称：16Mn 设计温度下弹性模量：En1.992105MPa 壳程圆筒名义厚度：h12mm 壳程圆筒有效厚度：he10mm

管箱法兰设计温度下弹性模量：E'“f1.992105MPa 3.换热管：

材料名称：20（GBT8163）管子平均温度：tt110OC

设计温度下管子材料许用应力：[]tt=132MPa 设计温度下管子材料屈服应力：st245MPa 设计温度下管子材料弹性模量：n1.884105MPa平均金属温度下管子材料弹性模量：Et1.903105MPa

平均金属温度下管子材料热膨胀系数：t1.166105mm/mm0C 管子外径：d=25 mm 管子壁厚：t2.5mm 管子根数：n=453 换热管中心距：S=32mm 一根管子金属横截面积：at(dt)3.142.5(252.5)176.625mm2 换热管长度：L=3000mm 管子有效长度：L=3000mm 管束模数：Ke7680MPa

管子回转半径：i0.25d2(d2t)20.25252(2522.5)28.004mm

XV

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”12Efbf“kf12Dibf2”fDi3“Eh3122.061053221452.09100.0005254 12800328007MPa6.壳体法兰： 材料名称：20II 管箱法兰厚度：'f20mm 法兰外径：Df240mm

法兰宽度：bf(DfDi)/2(24020)/2110mm 比值：s/Di5/8000.006 比值：'f/Di20/8000.025

系数C':按s/Di，'f/Di，查GB151-1999图25得C”=0.00 系数“：按s/Di，'f/Di，查GB151-1999图26得”=0.0003108 旋转刚度：

2E“b1ffk”f12Dibf2“fDi3”Eh3122.0610511022052.09100.0003108 128001108006MPa

XIX 吉林化工学院本科毕业设计说明书

7.系数计算：

法兰外径与内径之比：KDfDi'240/1351.78

壳体法兰应力系数Y:按k查GB150-1998表9-5得k=20.81

~kf3.1460.0006133 选择刚度无量纲参数：kf4kt47680~管板第一弯矩系数：按k, kf查GB151-1999图27得m10.01

m0.019.16 系数：~1kkf1.780.0006133按kt,kf查GB151-1998图29得G25.0141 换热管束与不带膨胀节壳刚度之比：

Etna2.06105453176.625Q6.35

ESAS2.061051.26104管板第二弯矩系数：按K,Q查GB151-1999图28（a）得m24 系数：M1m10.010.000247

2k(QG2)21.78(6.355.0141)系数：按K,Q查图30得G30.002206 法兰力矩折减系数：~kf0.00061330.2175 ~(kfG3)0.00061330.0022062.8652.865~~法兰力矩变化系数：MfMkf/k“f0.7963

10~M其中111.223 '6k”f0.217510kf8.管板系数：

管板开孔后面积：A1A0.25nd2

= 5.0241050.254533.142522.802105mm2 管板布管区面积：Atns2Ad4533227.3251052.871105mm2

XIX

XXII 吉林化工学院本科毕业设计说明书

1(1V)G11(11.0233)0.9~0.04006 不计温差应力时：r4(QG2)46.355.0141~1(1V)G11(10.2683)2.90.04668 计温差应力时 ：r4(QG2)46.355.014111.管板布管区周边处径向应力系数：

~'不计温差应力时：r3(1V)m3(11.0233)0.207250.0055

4(QG2)k4(6.355.0141)5.07~'3(1V)m3(10.2683)1.45310.01384 计温差应力时 ：r4(QG2)k4(6.355.0141)5.0712.管板布管区处剪切应力系数：

~不计温差应力时：p1(1V)111.02330.0445

4(QG2)46.355.0141~1(1V)110.26830.0161 计温差应力时 ：p4(QG2)46.355.014113.壳体法兰力矩系数：

不计温差应力时： ~~MwsMmMfM10.21750.10990.79630.0002470.023707 计温差应力时： ~~MwsMmMfM10.2175(0.0311)0.79630.0002470.006961 14.管板径向应力： 不计温差应力时：

Di0.5715800~P计算值：r0.040063.246851.62MPa ra0.448许用值：1.5[]tr1.5189283.5MPa

22XXIII 吉林化工学院本科毕业设计说明书

计温差应力时：

Di0.5715800~Pr0.04668(11.479)212.7MPa ra0.448许用值：3[]tr3189567MPa 15.管板布管区周边径向应力： 不计温差应力时： 计算值：

Pa'Dikk2'rr1(2m)m2m3.24680.57158000.00550.4483.64MPa22225.075.07210.2072520.2072520.20725

许用值：1.5[]tr1.5189283.5MPa 计温差应力时： 计算值：

PDr'ar'i2kk21(2m)m2m2(11.479)0.5715800(0.01384)0.4480.1628MPa5.075.07211.453121.453121.4531

许用值：3[]tr3189567MPa 16.管板布管区周边剪切应力系数： 计算值：pPa~Dt3.24680.5715715.36p0.04453.08MPa 0.448许用值：0.5[]tr0.518994.5MPa 计算值：pXXIII Pa~Dt11.4790.5715715.36p0.01613.56MPa 0.448-4

XXVI 吉林化工学院本科毕业设计说明书

许用值：3[q]364.3192.9MPa（焊接）

2.5.3 仅有壳程压力作用Pt下的危险组合工况（Ps0）1.换热管与壳程圆筒热膨胀变形差： 不计温差应力时：0.0 计温差应力时：rt(ttt0)s(tst0)1.166105(11815)1.18105(13815)0.0002503

2.当量压力组合：

不计温差应力时：PcPt(1)0.4(10.2856)0.51424MPa 计温差应力时：PcPt(1)0.4(10.2856)0.51424MPa 3.有效压力组合： 不计温差应力时：

PatptEt12.6750.40.285602.061055.070096

计温差应力时 ：

PatptEt12.6750.40.2856(0.0002503)2.061055.0699

4.基本法兰力矩系数：

4Mm47.421070.0637 不计温差应力时：Mp33Dipa0.57153.148005.0700964Mm47.421070.0637 计温差应力时 ：MpDi3pa0.57153.1480035.06995.管板边缘力矩系数：

~~不计温差应力时：MMp0.0637

XXVII 吉林化工学院本科毕业设计说明书

~~计温差应力时 ：MMp0.0637

6.管板边缘剪力系数：

~不计温差应力时：VM9.160.06370.583492 ~计温差应力时 ：VM9.160.06370.583492

7.管板总弯矩系数： 不计温差应力时：mm1m2V0.0140.5834921.4803

1V10.583492计温差应力时 ：mm1m2V0.0140.5834921.4803

1V10.5834928.系数G1e仅用于m>0时G1e3m/k：

不计温差应力时：G1e3m/k31.48030.4/5.070.3504 计温差应力时 ：G1e3m/k31.48030.4/5.070.3504 9.当m>0时,由GB151-1999.按k和m查图31（b）得: 不计温差应力时：m>0时,G10.3504 计温差应力时 ：m>0时, G10.3504 10.管板径向应力系数：

1(1V)G11(10.583492)0.3504~0.012206 不计温差应力时：r4(QG2)46.355.0141~1(1V)G11(10.583492)0.35040.012206 计温差应力时 ：r4(QG2)46.355.014111.管板布管区周边处径向应力系数：

~'不计温差应力时：r3(1V)m3(10.583492)1.48030.0305

4(QG2)k4(6.355.0141)5.07~'3(1V)m3(10.583492)1.48030.0305 计温差应力时 ：r4(QG2)k4(6.355.0141)5.0712.管板布管区处剪切应力系数：

XXVII

XXX 吉林化工学院本科毕业设计说明书

Di~'fMwsPa'4f23.1480016.740.0237075.0700960.5715 42014.44MPa2许用值：1.5[]tr1.5132198MPa 计温差应力时： 计算值：

Di~'fMwsPa'4f23.1480016.74(0.0069)5.06990.5715 420116MPa2许用值：3[]tr3132396MPa 18.换热管轴向应力： 不计温差应力时： 计算值：rG2QV1PPa cQG215.01416.350.5834920.514245.070096

0.28566.355.01417.828MPa许用值：[]tr132MPa []cr46.91MPa 计温差应力时：

XXXI 吉林化工学院本科毕业设计说明书

G2QV1Pa 计算值：rPcQG215.01416.350.5834920.514245.0699 0.28566.355.014136.02MPa许用值：3[]tr396MPa []cr46.91MPa 19.壳程圆筒轴向应力： 不计温差应力时： 计算值：

AcAs(1V)5.024105PaPt(QG2)1.261040.5715(10.583492)0.55.0700967.332MPa6.355.014许用值：[]tl1132132MPa 计温差应力时： 计算值：

AcAs(1V)5.024105PaPt4(QG)21.26100.5715(10.583492)0.55.069913.18MPa 6.355.0141许用值：3[]tr396MPa 20.换热管与管板连接拉脱应力： 不计温差应力时：

ra5.4766176.71094.809MPa 计算值：qdl2530003.14许用值：[q]64.3MPa

ra6.198176.710922.12MPa 计温差应力时：qdl2530003.14许用值：3[q]364.3192.9MPa（焊接）

XXXI

XXXIV 吉林化工学院本科毕业设计说明书

地角螺栓两侧均有垫铁，设备招平后，斜垫铁，可与设备支座底板悍牢，但不得与下面的平垫铁或滑板焊死。

垫铁的安装不应妨碍换热器的热膨胀。3.2.2试车

试车前应查阅图纸有无特殊要求和说明。名牌有无特殊标志。试车前应清洗整个系统，并在入口接管处设置过滤网，系统中如无旁路，试车时应增设临时旁路。试车开始后，开启放气门，使流体充满设备，此设备的物料为蒸汽，开车前应排空残液，以免形成水击，因为此设备的介质有腐蚀性，停车后应降参与介质排净，开车和停车过程中，应逐渐升温和降温，以免造成压差过大和热冲击。3.2.3维护

换热器不得在超过铭牌规定的条件下进行，要经常对管壳程介质的温度和压降进行监督，分析换热器的泄露和结构情况。在压降增大和传热系数降低超过一定数值时，应根据介质和换热器的结构，选择有效地方法进行清洗，应经常监视管束的震动情况。

XXXV 吉林化工学院本科毕业设计说明书

结

论

近年来，随着我国石化、钢铁等行业的快速发展，换热器的需求水平大幅上涨，但国内企业的供给能力有限，导致换热器行业呈现供不应求的市场状态，巨大的供给缺口需要进口来弥补。换热器是一种高效紧凑的换热设备，它的应用几乎涉及到所有的工业领域，而且其类型、结构和使用范围还在不断发展。

再沸器作为换热器的一种，在工业生产中的作用也越来越重要，其发展和改进必定引起工业生产效率的大幅度提高。

XXXV

XXXVIII 吉林化工学院本科毕业设计说明书

为以后走上工作的岗位奠定良好的基础。

在最后，我要感谢我的指导教师王海波在毕业设计这段时间里，给我的指导和帮助，让我少走了很多弯路，学会了许多知识，掌握了新的技能。