2018消防给水系统设计计算说明书

第一篇：2018消防给水系统设计计算说明书

http://www.xiexiebang.com 2018消防给水系统设计计算说明书

2018消防给水系统设计计算说明书，在消防系统中给水系统的设计显得十分重要，确定建筑的消防用水量、合理布局系统管网和消火栓、确定消火栓配水管低压力和小管径以及消火栓的低给水流量、选择消防泵、配置建筑物消防水箱和消防水池等。那么2018消防给水系统设计计算说明书有哪些呢?下面我们一起来看看吧，希望对大家有所帮助。

1、建筑的消防给水和灭火设施设计的原则

在设计建筑的消防给水和灭火设施时，应充分考虑各种因素，特别是建筑物的火灾危险性、建筑高度和使用人员的数量与特性，使之既保证建筑消防安全，快速控火灭火，又节约投资，合理设置。

2、消防给水系统和灭火设施设计

消防给水系统完善与否，直接影响火灾扑救的效果。设计消防给水系统，应确保消防给水条件较好，水量、水压有保障。

3、管道流速

为防止消防用水时形成的水锤损坏管网或其他用水设备，对消火栓给水管道内的水流速度作了一定限制，消火栓给水系统流速不宜大于2.5m/s;自动喷水灭火系统的管道流速，不宜超过5.0m/s(应保证任意作用面积内的平均喷水强度)，特殊情况下可控制在10m/s以下。但不应大于10m/s。

消防工程公司 消防设计方案 工程消防 消防公司加盟 消防图纸设计 消防图设计 企业消防工程 消防安装公司

http://www.xiexiebang.com

2018消防给水系统设计计算说明书内容有哪些?详情请咨询江苏平安消防工程有限公司。

江苏平安消防工程有限公司，总部坐落于“六朝古都、十朝都会”之称的南京，是一家集消防、投资等产业于一体的企业。旗下拥有75000平方米的消防器材科研、生产基地。下辖4个子公司和百余家分公司。

时代在发展，社会在进步，公司秉承“以市场为导向，以科技为支撑、发挥专业优势，创低耗优良企业”的宗旨，为我们的合作伙伴提供优良的产品和服务，并不断完善与开拓！

交流与合作是市场经济发展的主旋律，也是企业赖以生存和发展的契机。平安的事业凝聚着平安人矢志不渝的努力与追求，更仰仗社会各界的鼎力协持和帮助，此情殷殷，矢志不忘！我们怀存一颗感恩的心，与时俱进，开拓创新，并诚挚地期待社会各界与我们进一步精诚合作，共同开创美好的未来。

消防工程公司 消防设计方案 工程消防 消防公司加盟 消防图纸设计 消防图设计 企业消防工程 消防安装公司

第二篇：综合办公楼给水排水工程设计计算说明书

题目：天津市某局综合办公楼给排水设计

毕业设计（论文）说明书

系 名 专 业 学 号 学生姓名 指导教师

2014年 6 月 8日

摘要

本设计的主要任务是天津市某局综合办公楼建筑给水排水工程设计，设计的主要内容包括：建筑给水系统、建筑排水系统、消火栓给水系统和自动喷淋系统的设计。

本工程建筑面积33493m2,建筑物总高度 92.9 米,为一类综合楼.地下一层为汽车库兼战时人防（消防水池、消防泵房、生活泵房、变配电室等设备用房设于地下一层）；一至四层为办公、餐饮；五层至二十五层为公寓式办公。其中地下一层层高为4.500m,一至四层层高为5.200m，五至十七层层高为3.500m，十八至二十四层层高为3.400m，二十五层层高为2.800m。

市政给水管网供水压力不小于0.25MPa，经技术经济比较，室内给水系统拟采用分区给水方式。给水系统分三区：一至三层为低区，由市政管网直接供水；四层至十三层为中区，四十层至二十五层为高区，中区、高区由变频泵供水。由于该建筑位于天津市，根据相关规定，给水系统中包括自来水系统和中水系统。

建筑排水系统采用合流制，污水直接排入市政管网。

建筑消火栓给水系统主要为室内消火栓给水系统，拟采用并联分区消防给水方式，地下一层至十二层为低区，十三层至二十五层为高区。消火栓的布置范围包括各楼层、消防电梯前室和屋顶检验用。消火栓保护半径为23m。

建筑自动喷淋系统拟采用预作用自动喷水灭火系统，建筑内喷头数量约3328个，设5个报警阀，报警阀后管网为枝状网，每层设水流指示器。关键词：建筑给水系统；排水系统；消火栓系统；自动喷淋系统

Abstract

The main task of this design is the water supply and drainage design of a business buiding in Tianjin.The content of my design includes the design of the building water supply system, the building water drainage system, the building storm-water system, the hydrant water supply system and the automatic sprinkler system.The building has 1 floor underground and 25 floors overground.The height of the building is92.9m.The first to the fourth floor are Non-standard layer;The fifth to the twenty five are standard layer;The twenty-fifth is the top.The municipal water supply piping can provide 0.25Mpa head.After the comparison of technicality and economy, interior water supply system intends to adopt subarea water supply.Preliminary study out that building water supply system is divided three areas:-1~3 floors are low area.The pipe network supplies water directly from municipal water supply piping;4~13 floors and 14~25 floors are high area.Water supply is supplied by no negative pressure water equipment.The building water sewerage system adopt confluence.All waste water enter drain via a septic-tank.The building storm-water system adopts inner draining.Hydrant water supply system includes interior hydrant water supply system and outside hydrant water supply system.Hydrant arranging range includes every storey, the room in front of fire elevator and roof for check.The hydrant protects a radius of 23m.The number of sprinkler heads in the building is about 3328.The automatic sprinkler system set up 5 groups watery alarm valve.Behind the alarm valve, the piping is set as branch.Every storey set water flow indicator.Key words：the building water supply system；water drainage system；hydrant water supply system；the sprinkler system

目 录

第一章 设计概述及设计依据.................................2

1.1 设计概述...............................................1

第二章 生活给水系统.......................................3

2.1 系统的组成与选择.......................................32.2 给水管道平面布置及管道敷设..............................42.3 生活给水系统的设计计算.................................6

2.4 减压设施计算..........................................16

2.5 给水附件..............................................16

第三章 建筑室内消火栓给水系统.........................18

3.1 消火栓系统的组成与用水量...............................18

3.2 消火栓系统类型........................................19

3.3 消火栓系统设备初期选型................................19

3.4 消火栓系统给水方式与布置...............................213.5 减压孔板的设计与计算..................................33

第四章 自动喷水灭火给水系统..............................37

4.1 自动喷水灭火系统的一般规定.............................37

4.2 自动喷水灭火系统的使用范围及组成.......................37

4.3 自动喷水灭火系统用水量确定.............................38

4.4 自动喷水灭火系统方案确定...............................38

4.5 自动喷水灭火系统管网布置...............................40

4.6 自动喷水灭火系统管网水力计算...........................41

4.7 水箱容积的计算........................................47

4.8 增压设施的计算与选择..................................47

4.9 消防贮水池的计算......................................48

4.10 水泵接合器设计.......................................49

第五章 建筑室内排水工程..................................50

5.1 排水系统设计要求、组成..............................50

5.2 排水系统排水体制的选择..............................50

5.3 排水系统平面布置......................................51

第六章 结论................................................1 参考文献................................................1外文资料

中文译文

致谢

天津大学仁爱学院2014届本科生毕业设计（论文）

第一章

设计概述及设计依据

1.1 设计概述 1.1.1 工程概况

本工程坐落于天津市河西区银河公园北侧的乐园道与越秀路交角处, 建筑面33493m2,建筑物总高度92.9米,为一类综合楼.。

地下一层为汽车库兼战时人防（消防水池、消防泵房、生活泵房、变配电室等设备用房设于地下一层）；一至四层为办公、餐饮；五层至二十五层为公寓式办公。其中地下一层层高为4.500m,一至四层层高为5.200m，五至十七层层高为3.500m，十八至二十四层层高为3.400m，二十五层层高为2.800m。

1.1.2 设计资料

1）给水水源

本工程给水水源由乐园道、越秀路的市政给水管网各引入一条DN200进水管，并在建筑物周围呈环形管网DN200布置作为室内生活、消防水源。市政给水管道供水压力不小于0.25MPa，埋深1.30m。

2）排水条件：

市政排水管道为污、雨水分流制排水系统。室内粪便污水允许排入城市下水道，乐园道与越秀路都有市政污水管道，污水管管径d1200，埋深≥2.40m。

3）气象及工程地质资料

最大冻土深度69cm，最大积雪厚度20cm，降水量:平均年总量569.9mm，一小时最大92.9mm。冬季室外极端最低温度-22.9℃。最冷月月平均最低-8.2℃。

4）建筑设计资料 建筑各层平面图1:100。

1.1.3 建筑给水排水工程设计任务

根据建筑的性质、用途，要求合理安排给水排水管线，确定管道管径等。根据现在的防火灾的实际情况，再基于高层建筑消防应立足于自救的规范要求，该楼的消防要求较高，设置有独立的消火栓系统和自动喷洒系统；此外，从美观方面考虑，管道均尽量暗敷设。

要求设计的该建筑的给水排水工程的各分项工程为： 1）建筑给水系统设计：

建筑给水系统设计的主要内容：确定生活给水设计标准与参数进行用水量计算；选择给水方式，布置给水管道及设备；进行给水管网水利计算及室内所需水压的计算；贮水池容积计算并确定构造尺寸；选择生活水泵；确定管材及设备；绘制给水系统的平面图、系统图及卫生间大样图。

天津大学仁爱学院2014届本科生毕业设计（论文）

2）建筑消防系统设计：

建筑消防系统设计包括消火栓系统、喷洒灭火系统。

建筑消火栓系统设计的主要内容：消防水量计算；消防给水方式的计确定；消火栓、消防管道布置；消防管道水力计算及消防水压计算；消防泵的选择；绘制消火栓系统的平面图及系统图。

自动喷洒灭火系统设计的主要内容：给水方式的确定；选择、布置喷头；自动喷洒系统水力计算；喷洒泵的选择；确定稳压系统；绘制自动喷洒灭火系统的平面图及流程图。

3）建筑排水系统设计：

建筑排水系统设计的主要内容：选择排水体制；确定排水系统的形式和污水处理方法；排水管道水力计算；选择管材及管道安装；绘制排水系统的平面图及系统图。

天津大学仁爱学院2014届本科生毕业设计（论文）

第二章

生活给水系统

2.1 系统的组成与选择 2.1.1 系统的组成

整个给水系统由引入管、水表节点、给水管网和附件以及加压设备和生活水箱等构筑物组成。

2.1.2 系统的选择

市政给水管网常年可提供的最小水头为0.25MPa，建筑高度为92.9m，市政水压不能满足建筑内部用水要求，根据设计资料以及规范中的要求,故采用分区给水方式。

根据设计资料拟定以下三种方案，如表2-1所示。

表2-1 方案比较表

方案 方案一： 水泵并联分区给水方式 方案二： 水泵串联分区给水方式 供水方式说明 各给水分区分别设置水泵或调速泵，各分区水泵采用并联方式供水。各分区均设置水泵或调速泵，各分区水泵采用串联方式供水。

优缺点

优点：供水可靠、设备布置集中，便能量消耗较少。

优点：供水可靠，不占用水箱使用面积，能量消耗少。

维护、管理不便。在使用时，水泵启动顺序为自下而上，各区水泵能力应匹配。

方案三： 水泵供水减压阀减压分区给水方式 各分区不单独设置水泵或调速泵，由一台或多台水泵或调速泵统一供水，低区设减压阀减压。

优点：供水可靠，设备与管材少，投资省，设备布置集中，省去水箱占用面积。

备注 在分区中要避免时还应保证分区利配水点的出流要求，一般不宜此外，高层建筑竖向分区的最大水压并不是卫生器具正常使用的最佳水压，为节省能源和投资，利用城镇管网水压。

于维护、管理，省去水箱占用面积，过大的水压，同缺点：水泵数量多、扬程各不相同。给水系统中最不

缺点：水泵数量多，设备布置不集中，小于0.1MPa。

缺点：下区水压损失大，能量消耗多。在分区时应充分

从上述三种供水方式的特点中,不难看出,每种供水方式都是有利有弊。最后结合实际工程情况进行分析,扬长避短,发挥优势,充分利用有利条件,确定合理的供水方式。

综上所述, 结合该综合办公楼的用水特点：由于主楼五层至二十五层为公寓式办公，用水时间一般按18个小时考虑；裙楼一层至四层为营业厅，敞开办公区和职工餐厅，用水时间较少一般按8~12小时考虑，各个时段用水不均匀。考虑到用水的安全可靠性，能

天津大学仁爱学院2014届本科生毕业设计（论文）

源消耗，投资费用等问题，设计采用变频调速泵的并联分区给水方式，即低区由市政管网直接供水，高区由变频调速泵供水。

该建筑的给水系统方案确定如下：分高、中、低三区，低区：地下一层和地上一层至三层；中区：四层至十三层；高区：十四层至二十五层。低区由市政管网直接供水，中区和高区由变频水泵加压供水。消防水箱设于顶层，生活消防水池、生活泵房、消防泵房设于地下室内。消防水箱由生活供水水泵供水。

2.2 给水管道平面布置及管道敷设 2.2.1 基本要求

1)保证供水安全和良好的水力条件，力求经济合理

管道布置时应力求长度最短，尽可能呈直线走向，并与墙、梁、柱平行敷设，但不能有碍于生活、工作和同行。给水干管应尽量靠近用水量最大的设备处或不允许间断供水的用水处，以保证供水可靠，并减少管道传输流量，使大口径管道长度最短。给水引入管，应从建筑物用水最大处引入。当建筑物内卫生器具布置比较均匀时，应在建筑物的中央部分引入，以缩短管网向最不利点的输水长度，减少管网的水头损失，节省管材。

不允许间断供水的建筑，应从室外环状管网的不同管段引入，引入管应不少于2条。若必须在同侧引入时，两条引入管的间距不得小于15m，并在两条引入管之间的室外给水管上安装阀门。

室内给水管网宜采用枝状布置，单向供水。不允许间断供水的建筑和设备，应该用环状管网或贯通枝状双向供水（若不可能是，则应采用设置高位水箱或增加第二水源等保证安全供水的措施）。

2)保证管道不受损坏，便于安装维修

当管道埋地时，应避免被重物压坏或被设备震坏；不允许管道穿过设备基础，特殊情况下，应同有关专业人员协助处理；同时管道也不宜穿过伸缩缝、沉降缝。若穿过则应采取保护措施。为防止管道腐蚀，管道不允许布置在烟道、风道和排水沟内，不允许穿大、小便槽。当立管位于小便槽端部≤0.5m时，在小便槽端部应有建筑隔断措施。

3)不影响生产安全和建筑物的使用

给水横干管敷设于技术层内、吊顶中伙管沟内，立管设于给排水管道竖井，支管可敷设于吊顶、墙体、地板找平层、管窿内，这样美观卫生。

为避免管道渗漏而造成配电间电气设备故障或短路，管道不得穿过变配电间、电梯机房、通信机房、大中型计算机机房、计算机网络中心、有屏蔽要求的X光室、CT室、档案室、书库、音像库房等遇水会损坏设备和引发事故的房间，一般也不宜穿过卧室、书房及贮藏间。不能布置在妨碍生产操作和交通运输处或遇水能引起燃烧、爆炸或损坏的设备、天津大学仁爱学院2014届本科生毕业设计（论文）

产品和原料上。此外，不宜穿过橱窗、壁柜、吊柜等设施和在机械设备的上方通过，以免影响各种设施的功能和设备的维修。

4)在技术层、吊顶层中给水管道、排水管道交叉时，一般是给水管在上面，其次是排水管。当给水管与排水管道交叉或者平行敷设时，应满足规范规定的距离要求，若不满足应该加设防护措施。

5)便于安装维修

布置管道时其周围要有一定的空间，以满足安装、维修的要求，给水管道与其他管和建筑结构的最小净距见表2-2。需人检修的管道井，其工作通道净宽度不宜小于0.6m，管井应每层设外开检修门。

表2-2水管道与其他管道和建筑结构之间的最小净距

给水管道名称 室内墙面

>100 >25 >35 >50 >60

地沟墙壁和其他管道

>100

梁、柱、设

备

50（无焊缝）

排水管

备注

水平净距 >1000 >500

垂直净距 >150 >150

在排水管上

方 在排水管上

方

引入管 横干管

<32 立管 32～50 75～100 125～150

2.2.2 布置形式

给水管道的布置按供水可靠程度要求可分为枝状和环状两种形式，前者单向供水，供水安全可靠性差，但节省管材，造价低；后者管道相互连通，双向供水，安全可靠，但管线造价高。一般建筑内给水管网宜采用枝状布置。本设计采用枝状管网布置。

按水平干管的敷设位置又可分为上行下给、下行上给和中分式三种形式。为节省空间和管材本设计中采用下行上给供水方式。

2.2.3 给水管道的材料

建筑给水系统最常用的管道有钢管、铸铁管、塑料管等根据管道材料可分为金属管、非金属管和复合管三类。

本设计中采用三型聚丙烯管，也就是PP-R管，PPR管的接口采用热熔技术，管子之间完全融合到了一起，所以一旦安装打压测试通过，一般不会再漏水，可靠度极高。

其优点：

天津大学仁爱学院2014届本科生毕业设计（论文）

a 卫生、无毒本产品属于绿色建材，可用以纯净水、饮用水管道。

b 耐腐蚀、不结垢可避免因管道锈蚀引起的水盆、浴缸黄斑锈迹之忧，可免除管道结垢所引起的的堵塞。

c 较好的耐热性。PP-R管的维卡软化点131.5℃。最高工作温度可达95℃，可满足建筑给排水规范中热水系统的使用要求。

d 质量轻比重仅为金属管的七分之一。

e 外形美观产品内外壁光滑，流体阻力小，色泽柔和，造型美观。

f PP-R具有良好的焊接性能，管材、管件可采用热熔和电熔连接，安装方便，接头可靠，其连接部位的强度大于管材本身的强度。

g 使用寿命长。PP-R管在工作温度70℃，工作压力(P.N)1.OMPa条件下，使用寿命可达50年以上；常温下(20℃)使用寿命可达100年以上。

h 物料可回收利用。PP-R废料经清洁、破碎后回收利用于管材、管件生产。回收料用量不超过总量10%，不影响产品质量。

根据上述管道布置要求进行给水管道平面布置，具体平面布置见平面布置图（图纸）。根据具体平面图，管线的标高相对位置（轴侧关系）进行系统图绘制，具体系统图见生活给水系统图（图纸）。

2.3 生活给水系统的设计计算 2.3.1 生活用水量计算

1)确定生活用水定额qd及小时变化系数kh。

根据原始资料中建筑物性质及卫生设备完善程度，按《建筑给水排水规范》确定用水定额和小时变化系数，列于生活用水计算表中，未预见水量按以上各项之和的15%计。

2)生活用水量计算

根据设计规范及手册,生活调节水量取不小于建筑最高日用水量的10%～25%。生活水箱仅提供4～25层的生活用水,地下室及1～3层由市政管网供给。

（1）最高日用水量Qd

Qdq0N

(2-1)式中

Qd

q0

N 最高日用水量，L/d；

最高日生活用水定额[7]，L/(m3·d),L/(人·d)或L/(人·班)。用水单位数。

（2）最大小时生活用水量Qh

Qh式中

QhQdKh

(2-2)T最高时用水量，L/h；

天津大学仁爱学院2014届本科生毕业设计（论文）

T

K用水时间，h； 时变化系数。

h3)用水量计算

（1）用水定额的确定

本设计建筑物用水类别主要是公寓式办公、敞开式办公、职工餐饮及停车场地面冲洗用水。根据建筑给排水用水定额规定：

公寓式办公用水定额范围：300～350 L/(人·d)，时变化系数：2.0，使用时间：10～16h。设计中取350 L/(人·d)，使用时间,16h。

敞开式办公用水定额范围：30～50 L/(人·班)，时变化系数：1.5～1.2，使用时间：8～10h。设计中取40 L/(人·班)，时变化系数1.5，使用时间8h。

职工餐饮用水定额范围：20～25 L/(人·次)，时变化系数：1.5～1.2，使用时间：12～16h。设计中取25L/(人·次)，时变化系数1.5，使用时间12h。

停车场地面冲洗用水定额范围：2～3L/(m2·次)，时变化系数：1.0，使用时间：6～8h。设计中取3L/(m2·次)，使用时间6h。

（2）建筑使用人数估计

根据有关规定：办公楼使用人数按8～10m2/人算，取10m2/人。

本设计建筑面积33493m2，其中地下一层面积约为3500m2，地上一层至四层的普通办公区面积约为6000m2，使用人数约为600人。五层至二十五层公寓式办公面积12000m2，使用人数约为1200人。假设职工餐厅只供应普通办公区职员，则每日餐饮人数约为600人。

表2-3总用水量计算表

用给水分区 用水 类别

用水定额

L

用水单位/m2

水次数/d 高区 中区

敞开式办公 敞开式办公

低区 职工餐饮 停车场冲洗 40（L /人·班）40（L /人·班）25（L /人·次）3L/(m·次)

2用水时间/h 16h 16h 8h 8h 12h 6h

时变化系/Kh 2.0 2.0 1.5 1.5 1.5 1.0

最高日用水量d-1 Qd/m3·315.00 105.00 6.00 18.00 30.00 10.50

最高时用水量 h-1 Qh/m3·39.38 13.13 1.10 3.40 3.75 1.75 公寓式办公 公寓式办公 350（L /人·d）350（L /人·d）

900人 300人 150人 450人 600人

2次

3500m2 1次

天津大学仁爱学院2014届本科生毕业设计（论文）

合 计

未预见

按合计的15%计 总

计

24h

2.0

484.50 72.68 557.18

62.51 6.06 68.57

2.3.2 给水管网水力计算

1)给水设计秒流量计算

给水管道的设计流量不仅是确定各管段管径的主要依据，也是计算管道水头损失，进而确定给水系统所需压力的主要依据。因此，设计流量的确定应符合建筑内部的用水规律。建筑内的生活用水量在一昼夜、一小时中都是不均匀的，为保证用水，生活给水管道的设计流量应为建筑内卫生器具按配水最不利情况组合出流时的最大瞬时流量，又称设计秒流量.集体宿舍、旅馆、宾馆、医院、疗养院、幼儿园、养老院、办公楼、办公楼商场、客运站、会展中心、中小学教学楼、公共厕所等建筑。

该类建筑的设计秒流量按下式计算：

qg=0.2aNg

(2-3)式中

qg

Ng

ａ给水设计秒流量，（L/s）；

计算管段的卫生器具当量总数，查表2-4；

根据建筑物用途而定的系数，查下表知2-5，本建筑按办公楼 a值取 1.5。

使用公式（2-3）时应注意以下几点：

(1)算值小于该管段上一个最大卫生器具给水额定流量时，应采用一个最大的卫生器具给水额定流量作为设计秒流量。

(2)如计算值大于该管段上按卫生器具给水额定流量累加所得流量值时，应按卫生器具给水额定流量累加所得流量值采用。

(3)有大便器延时自闭冲洗阀的给水管段，大便器延时自闭冲洗阀的给水当量以0.5计，计算得到qg附加1.20L/s的流量后，为该管段的给水设计秒流量。

(4)综合性建筑的az值应按下式计算：

iNgi

(2-4)

azNgi式中

azNgi

ai综合型建筑总的秒流量系数

综合性建筑内各类建筑物的卫生器具的给水当量数 分别相当于Ngi的设计秒流量系数

表2-4 管段卫生器具基本计算数据

天津大学仁爱学院2014届本科生毕业设计（论文）

给水配件当量 额定流量/L.s-1

当量 连接管工程直径/mm 最低工作压力/MPa 洗脸盆（混合水嘴）洗涤盆、拖布盆（单阀水嘴）小便器/自动自闭式冲洗阀 大便器/延时自闭式冲洗阀 大便器/冲洗水箱浮球阀 淋浴器（混合阀）浴盆（混合水嘴含带淋雨转换器）0.10 0.5 15 0.050

0.3 0.10 1.20 0.10 0.10 0.20

1.5 0.50 0.50 0.50 0.5 1.0 15 25 15 15 15

0.050 0.020 0.100~0.150 0.020 0.050~0.100 0.050~0.070

表2-5根据建筑物用途而定的系数α值

建筑物名称 幼儿园、托儿所、养老院

门诊部、诊疗所 办公楼、商场

学校

医院、疗养院、休养院 集体宿舍、旅馆、招待所、宾馆 客运站、会展中心、公共厕所

α值 1.2 1.4 1.5 1.8 2.0 2.5 3.0

2)给水管网水力计算

根据草图，将各计算管段列入水力计算表中。其中管网流速为1.0～1.5m/s，支管流速0.8～1.2m/s。可直接由管段的设计秒流量qg，控制流速v在正常范围内，确定管径和单位长度的水头损失i。并计算沿程水头损失。

在求得各管段的设计秒流量后，根据流量公式即可求定管径：

dj2qgv

(2-5)

4dj4qgv

(2-6)式中

qg计算管段的设计秒流量，m3/s

天津大学仁爱学院2014届本科生毕业设计（论文）

dj

v计算管段的管内径，m 管道中的水流速，m/s 给水管道沿程水头损失按下式公式计算：

hfil

(2-7)式中

hf

i

l管道的沿程水头损失，mH2O； 管段单位长度的沿程水头损失，mH2O； 计算管段长度，m。

i105ch式中

qgdj1.85dj4.87qg1.8(2-8)给水设计流量，m3/s； 管道计算内径，m；

海澄-威廉系数，塑料管、内衬（涂）塑管ch=140，铜管、不锈钢管ch=130，ch衬水泥、树脂的铸铁管ch=130，普通钢管、铸铁管ch=100；

i管段单位长度的沿程水头损失，kPa/m。

局部水头损失按沿程的25%～30%估算，本设计局部水头损失选用30%。

(1）低区即-1~3层最不利管段水力计算用图，如图2-1。水力计算结果列表，如表2-6所示。

图2-1最不利给水立管计算图

天津大学仁爱学院2014届本科生毕业设计（论文）

表2-6最不利给水管水力计算表

计算管段编号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 节点编号 1 2 3 4 5 6 7 8 2 3 4 5 6 7 8 9 管段当量数 0.5 0.5 0.5 1.0 2.5 2.5 4.5 3.0 4.5 1.5 24.0

当量总数 0.5 1.0 1.5 2.5 5.0 7.5 12.0 15.0 19.5 21.0 45.0

设计秒流量/L•s 0.21 1.20 1.20 1.20 1.20 1.20 1.20 1.20 1.32 1.37 2.01

1管径/mm De20 De40 De40 De40 De40 De40 De40 De40 De50 De50 De63

流速/m•s 1.13 1.44 1.44 1.44 1.44 1.44 1.44 1.44 1.01 1.05 0.97

单阻i /kPa•m 0.119 0.077 0.077 0.077 0.077 0.077 0.077 0.077 0.031 0.033 0.022

管段长度/m 0.73 0.90 0.93 5.20 5.20 0.70 0.45 3.44 0.54 34.55 4.22

管段沿程水头损失 0.087 0.070 0.072 0.402 0.402 0.054 0.035 0.266 0.017 1.144 0.092 9 10 10 11 11 12

沿程水头损失总和Σhy=26.41kPa

(2）中区即4~13层最不利管段水力计算用图，如图2-2。水力计算表，如表2-7示。

天津大学仁爱学院2014届本科生毕业设计（论文）

图2-2最不利给水管计算图

根据公式2-

3、公式2-

5、公式2-

6、公式2-

7、公式2-8进行水力计算，将计算结果列入水力计算表，如表2-7示。

表2-7最不利给水管水力计算表

管段编号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 管段当量数 0.5 0.5 1.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 18.0 18.0

当量总数 0.5 1.0 2.0 4.0 6.0 8.0 10.0 12.0 14.0 16.0 18.0 36.0 54.0

设计秒流量 /L•s 0.21 0.30 0.42 0.60 0.73 0.85 0.95 1.04 1.12 1.20 1.27 1.80 2.20

1管径/mm De20 De25 De32 De32 De40 De40 De40 De40 De50 De50 De50 De50 De63

流速/m•s 1.13 0.92 0.79 1.13 0.88 1.02 1.14 1.25 0.86 0.92 0.97 1.38 1.06

单阻i /kPa•m 0.119 0.058 0.033 0.064 0.031 0.041 0.050 0.060 0.023 0.026 0.029 0.055 0.026

管段长度/m 4.80 2.04 5.70 3.50 3.50 3.50 3.50 3.50 3.50 3.50 1.57

管段沿程水损 0.569 0.119 0.190 0.226 0.108 0.143 0.176 0.208 0.080 0.091 0.083

16.55 0.476 42.90 1.108

沿程水头损失总和Σhy=35.77kPa

(3）高区即14~25层最不利管段水力计算用图，如图2-3。水力计算表，如表2-8示。

图2-3最不利给水管计算图

天津大学仁爱学院2014届本科生毕业设计（论文）

根据公式2-

3、公式2-

5、公式2-

6、公式2-

7、公式2-8进行水力计算，将计算结果列入水力计算表，如表2-8示。

表2-8最不利给水管水力计算表

管段 节点编号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 管段当量数 0.5 1.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 20.0 20.0

当量总数 0.5 1.5 3.5 5.5 7.5 9.5 11.5 13.5 15.5 17.5 19.5 21.5 23.5 43.5 63.5

设计秒流量/L•s 0.21 0.37 0.56 0.70 0.82 0.92 1.02 1.10 1.18 1.25 1.32 1.39 1.45 1.98 2.39

1管径/mm De20 De25 De32 De40 De40 De40 De40 De50 De50 De50 De50 De50 De50 De63 De63

流速/m•s 1.13 1.13 1.06 0.84 0.98 1.10 1.22 0.84 0.90 0.96 1.01 1.06 1.11 0.95 1.15

单阻i /kPa•m 0.119 0.086 0.057 0.029 0.038 0.047 0.057 0.022 0.025 0.028 0.031 0.034 0.037 0.021 0.030

管段长度/m 2.04 5.00 3.40 3.40 3.40 3.40 3.40 3.40 3.50 3.50 3.50 0.40 16.55 1.57 72.80

管段沿程水损 0.242 0.430 0.193 0.097 0.130 0.143 0.194 0.075 0.088 0.098 0.108 0.014 0.609 0.033 2.190

沿程水头损失总和Σhy=46.44kPa

2.3.3 给水管网的校核

计算低区给水管网直接供水的水压

HH1h2h3HB

(2-9)式中

H1h2h3克服几何给水高度所需要的供水压力，kPa； 管路沿程水头损失和局部水头损失，kPa； 水流经过水表时的水头损失，kPa； 配水最不利点所需的流出水头，kPa。HB已知市政给水管网埋深1.30m，进水管管径DN200，室外地面高程-0.60m，故可知市政给水管网中心线标高为-2.00m。低区最不利点安装高度标高为11.20m,可知

H1=11.20-(-2.00)＝13.20mH2O＝132kpa 局部水头损失按沿程水头损失的30%计，沿程水头损失由水力计算表2-6可知为26.41kPa。所以，总水头损失为：

h2＝1.3∑hy＝1.3×26.41＝34.33kpa

天津大学仁爱学院2014届本科生毕业设计（论文）

因为低区用水量较小，总水表及分户水表均选用LXS湿式水表，分户水表和总水表分别安装在3-4和11-12管段上，q340.42L/s1.51m3/s

q11122.01L/s7.24m3/s

选20mm口径的分户水表，其常用流量为2.5m3/s大于q34，过载流量为5m3/s，所以分户水表的水头损失：

hd2qgQ2max1.51229.12kPa 1005100选40mm口径的总水表，其常用流量为10m3/s大于q11-12，过载流量为20m3/s，所以分户水表的水头损失：

2q117.2421H 213.11kPadQ210020100max根据表2-8可知：hd和Hd均小于选用水表最大水头损失允许值。所以水表的总水头损失为：

H3hdH kPad9.1213.1122.23最不利用水点的流出水头为：

HB＝0.020Mpa＝20kpa 因此,低区给水系统所需水压为：

HH1h2H3HB ＝132+34.33+22.23+20 ＝208.56kPa ＝20.86mH2O 室内所需的压力于市政给水管网工作压力为常压250kpa，可满足地下一层至地上三层供水要求，无需进行调整计算。

2.3.4 生活贮水池容积计算

贮水池是贮存和调节水量的构筑物，其有效容积应根据生活调节水量、消防贮备水量和生产事故备用水量确定。

由于资料限制，本次设计生活调节水量按最高日用水量的20%来确定贮水池的容积，本设计中最高日用水量557.18m³/d。

V生活=557.18×20%＝111.44 m3

天津大学仁爱学院2014届本科生毕业设计（论文）

因此,设1 个有效容积为120m3的生活水池于地下室。根据建筑结构的限制实际尺寸为：15×4.7×2.5m。

2.3.5 生活水泵的计算与选择

1)生活水泵流量

本建筑低区由市政给水管网直接供水，中、高区由变频泵供水，有水箱调节，水泵流量可按秒流量确定。水泵压水管路用PP-R塑料管，由水泵的出水量确定管径（计算参照公式2-

5、2-

7、2-8），所以：

高区变频泵流量：Q高=2.39L/s，采用De63，此时管中流速为1.15m/s，单位水损0.030。中区变频泵流量：Q中=2.20L/s，采用De63，此时管中流速为1.06m/s。单位水损0.258。均符合设计要求。

2)生活水泵扬程

因为水泵与室外给水管网间连接，即从贮水池抽水，水泵的扬程为：

HbH1H2H(2-10)式中

Hb

H

1H

2H4 生活水泵的扬程，mH2O；

贮水池最低水位至最不利配水点位置高度所需的静水压，mH2O； 水泵吸水和出水管至最不利配水点计算管路的总水头损失，mH2O； 最不利配水点所需的流出水头，mH2O。

设计中设计贮水池最低水位为-4.5m。

（1）高区：最不利配水点标高为87.5m。即贮水池最低水位至最不利配水点位置高度的静水压H1=87.5-（-4.5）=92 mH2O 由水力计算表2-8中计算数据查得水泵出水管至最不利配水点计算管路的沿程水头损失为：Σhy=46.44kPa=4.64 mH2O，考虑水泵吸水管和泵自身的水头损失Σhy取5.00 mH2O。

设计中局部水头损失取总沿程水头损失的30%计算。所以，计算管路总水头损失H2=1.3Σhy=6.50 mH2O 最不利配水点所需的流出水头为H4=0.020MPa=2 mH2O 故水泵的扬程为：

HbH1H2H4

=92.00+6.50+2.00

=100.50mH2O 根据设计秒流量Q高=2.39L/s，Hb>100.50m，选用100MS*6-30型多级水泵两台（一用一备），级数6，转速1450r/min，流量16.41L/s，扬程107.61m，电机功率30kw。

天津大学仁爱学院2014届本科生毕业设计（论文）

（2）中区：最不利配水点标高为49.60m。即贮水池最低水位至最不利配水点位置高度的静水压H1=49.60-（-4.50）=54.10mH2O 由水力计算表2-8中计算数据查得水泵出水管至最不利配水点计算管路的沿程水头损失为：Σhy=35.77kPa=3.58 mH2O，考虑水泵吸水管和泵自身的水头损失Σhy取4.00mH2O。

设计中局部水头损失取总沿程水头损失的30%计算。所以，计算管路总水头损失H2=1.3Σhy=5.20 mH2O 最不利配水点所需的流出水头为H4=0.020MPa=2 mH2O 故水泵的扬程为：

HbH1H2H4

=49.60+5.20+2.00

=56.80mH2O 根据设计秒流量Q中=2.20L/s，Hb>56.80m，选用,50D-8型多级水泵两台（一用一备），级数8，转速2950r/min，流量5.78L/s，扬程60.73m，电机功率7.5kw，效率65.29%。

2.4 减压设施计算

生活给水系统中，卫生器具处的静水压力不得大于0.60MPa。各分区最低卫生器具配水点的静水压力不宜大于0.45MPa（特殊情况下不宜大于0.55MPa），水压大于0.35MPa的入户管（或配水横管）宜设减压或调压措施。

本次设计的是高层综合办公楼。

采用各给水系统分区最低处卫生器具给水配件的静水压力控制范围：

旅馆、招待说、宾馆、住宅、医院等晚间有人住宿和停留的建筑，应控制在0.30~0.35MPa之间。

办公楼、教学楼、商业楼等晚间无人住宿和停留的建筑，在0.35~0.45MPa之间。所以，本设计低区最低处卫生器具给水配件静水压力应在0.35~0.45MPa之间，中、高区最低处卫生器具给水配件静水压力应在0.30~0.35MPa之间。

本次设计给水系统的低区、中区、高区各区用水点垂直距离最长的分别为：11.80m、33.60m和37.50m低区和中区符合要求，高区最后一层即14层各立管需设减压阀减压。

2.5 给水附件

给水附件分为配水附件、控制附件、各种阀门、水锤消除器、减压孔板等管路附件。本设计中采用的配水附件有盥洗龙头，在洗手盆上使用。

控制附件有闸阀（用于DN>50mm的管道上）、止回阀、浮球阀等。一般情况下，用于给水系统的闸门DN<40m时可采用螺纹连接，即经济安装方便，当DN>50m由法兰连接或沟槽连接。本设计采用了闸阀、止回阀控制管路，在洗手盆上采用的是混合水嘴，小便器上采用自动自闭式冲洗阀，大便器上采用延时自闭式冲洗阀和冲洗水箱浮球阀。

天津大学仁爱学院2014届本科生毕业设计（论文）

附件中还有水表，是计量管道流过水量的仪表。必须对水量进行计量的建筑物，应在引入管上装设水表。建筑物的某部分或个别设备必须计量时，应在其配水管上装设水表。由市政管网直接供水的独立消防给水系的引入管上，可不装设水表。本设计采用水平螺翼式LXL-100N型水表放于室外水表井内。

天津大学仁爱学院2014届本科生毕业设计（论文）

第三章

建筑室内消火栓给水系统

根据《高层民用建筑设计防火规范》和《给排水设计手册》规定，本建筑属于高层民用建筑的一类建筑，火灾危险等级为中危险级Ⅰ级。在本设计中设置独立的消火栓系统,并且本设计是立足于以室内消防设施来扑救火灾。

3.1 消火栓系统的组成与用水量 3.1.1 消火栓系统的组成

根据《高层名用建筑设计防火规范》规定：建筑高度超过50m的室内消防给水系统，当建筑高度较高，消火栓处静水压力超过100m水柱时，应采用分区供水方式。根据不分区给水方式消火栓系统规定，当建筑物高度小于50m或者最低消火栓处的静水压力不超过0.8MPa时，可采用不分区给水方式的给水系统。

室内消火栓系统还包括水枪、水带、消火栓、消防管道、消防水源。

3.1.2 消火栓系统用水量

本设计建筑物为综合办公楼，总高度92.9m。根据《高层民用建筑设计防火规范》要求,消火栓的间距应保证同层任何部位有2个消火栓的水枪充实水柱同时到达。表3-1中给出了室内外消火栓用水量。

表3-1消火栓给水系统的用水量

消火栓用水量

高层建筑类别

建筑高度/m

室外

普通住宅

1.高级住宅 2.医院

3.二类建筑的商业楼、展览楼、综合楼、财贸金融楼、电信楼、商住楼、图书馆、书库 4.省级以下的邮政楼、防火指挥调度楼、广播电视楼、电力调度楼

5.建筑高度不超过50m的教学楼和普通的旅馆、办公楼、科研楼、档案楼等

＞50

≤50

≤50 ＞50 15

室内 10 20 / L.s-1

每根竖管最小流量/L.s-1 10 10

每支水枪最小流量/L.s-1 5 5

天津大学仁爱学院2014届本科生毕业设计（论文）

续表3-1消火栓给水系统的用水量

消火栓用水量

高层建筑类别

建筑高度/m

室外

1.高级旅馆

2.建筑高度超过50m或每层建筑面积超过1500m2的商业楼、展览楼、综合楼、财贸金融楼、电信楼

3.建筑高度超过50m或每层建筑面积超过1500m2的商住楼

4.中央和省级（含计划单列市）广播电视楼 5.网局级和省级（含计划单列市）电力调度楼 6.省级（含计划单列市）邮政楼、防火指挥调度楼

7.藏书超过100万册的图书馆、书库 8.重要办公楼、科研楼、档案楼

9.建筑高度超过50m的教学楼和普通旅馆、办公楼、科研楼、档案楼等

＞50

≤50

室内 / L.s-1

每根竖管最小流量/L.s-1

每支水枪最小流量/L.s-1

根据上表本设计采用每根立管最小流量为15L/S,单个水枪的设计流量为5L/s。室内消火栓系统的流量为40L/s，室外消火栓系统的流量为30L/s。

3.2 消火栓系统类型

消火栓给水系统类型：分为低压消火栓给水系统、高压消火栓给水系统、临时高压消火栓给水系统。

本建筑属于高层建筑，设计中采用临时高压给水系统，需要设置水池，水泵高位水箱。火灾时，前十分钟由高位水箱供水，十分钟后由高压消防泵向管网系统供水灭火。为了灭火时便于操作水枪，在主立管下部动水压超过0.5MPa的消火栓处设置减压装置。其中高位水箱与自动喷水灭火系统合用。

3.3 消火栓系统设备初期选型

本设计中消火栓系统采用临时高压消火栓给水系统，为便于消防人员灭火，高层建筑消火栓给水系统中消火栓、水龙带、水枪的选用应与消防队通用的65mm口径水龙带和大口径水枪配套。

所以，本设计选用口径65mm的消火栓，喷嘴直径19mm的水枪，水龙带长度Ld =25m,衬胶水带,室内消防用水量为40 L/s，每根立管最小流量为15L/s,单个水枪的设计流量为5L/s,火灾延续时间为3h。

天津大学仁爱学院2014届本科生毕业设计（论文）

3.3.1 水枪充实水柱长度计算

Sk=式中

Sk

H

1H

2

表3-2充实水柱

建筑物类别

高层建筑

民用建筑高度100m

充实水柱

＞10m

H1H2=1.41(H1H2)

(3-1)sin充实水柱长度,m；

室内着火点距地面的高度,m；

水枪喷嘴距地面的高度，一般为1.1m； 水枪倾角，一般为45，最大不应超过60。

oo一般楼层消火栓充实水柱：Sk=1.41×(3.1-1.1)=2.82m<10m；

根据规定单个水枪的设计流量为5L/s查得下表3-3。

表3-3 Hm、qxh、Hq的关系

水枪喷口直径/mm 充实水柱

Hq/mH2O 6 8 10 12 14 16 8.1 11.2 14.9 19.1 23.9 29.7 13

qxh/L.s-1 1.7 2 2.3 2.6 2.9 3.2 Hq/mH2O 7.8 10.7 14.1 17.7 21.8 26.5 16

qxh/L.s-1 2.5 2.9 3.3 3.8 4.2 4.6 Hq/mH2O 7.7 10.4 13.6 16.9 20.6 24.7 19

qxh/L.s-1 3.5 4.1 4.5 5.2 5.7 6.2

考虑到供水的安全可靠，选用充实水柱为Sk=12m，单个消火栓流量为5.2L/s。

3.3.2 消火栓的保护半径

RCLdh

(3-2)式中

R

C

Ld 消火栓的保护半径，m；

水带展开时的弯曲折减系数，一般取0.8～0.9；

水带长度，m；

天津大学仁爱学院2014届本科生毕业设计（论文）

h 水枪充实水柱倾斜45º时的水平投影距离，对一般建筑层高为3～3.5m，由于两楼板间的限制，一般取h=3.0m,对于工业厂房和层高大于3.5m的民用建筑，应按h= Hmcos45º计算；

Hm 水枪充实水柱长度，m。

所以，消火栓的保护半径为： R=0.8×25.00+3.00 =23.00m。

3.3.3 消火栓的布置间距

根据《高层民用建筑设计防火规范》要求,消火栓的间距应保证同层任何部位有2个消火栓的水枪充实水柱同时到达。

SRf2bf

2(3-3)式中

bf取12m；

S23.02122= 19.62m

消火栓最大保护宽度，应为一个房间的长度加走廊的宽度，m。本设计3.4 消火栓系统给水方式与布置

3.4.1 消火栓系统给水方式

消防给水系统有分区、不分区两种给水方式，后者为一栋建筑采用同一消防给水系统供水。当消火栓给水系统中，消火栓口处压力超过0.8MPa、自动喷水灭火系统中管网压力超过1.2MPa时，则需分区供水。不论是分区或不分区的消防给水系统若为高压消防给水系统，均不需设置水箱，由室外高压管网直接供水。若为临时高压消防给水系统，为确保消防初期灭火用水，均需设高位水箱。

本设计中室内消火栓系统最低点消火栓标高为-3.4m，最低点消火栓口静压力约为96.3m＞80m，所以，采用并联分区的消防给水系统。火灾初期前10分钟由屋顶高位水箱供水，报警启动消防泵后由高压消防泵加压供水。消火栓系统整体构成环状网，高区和低区分别设高位水箱和一组消防泵。两个分区各自独立给水。

3.4.2 消火栓系统的布置

1)消火栓给水管网布置

（1）高层建筑室内的消防给水系统与生活给水系统必须分开设置，自成一个独立系统。消防给水管道应该布置成环状，横向、竖向均成环。在环状管道管道上需要引申支管时，则支管平行梁、墙布置，既美观又便于设置支架。消防立管尽量沿着墙、柱布置，并考虑设置消火栓方便，在管道井安装或建筑内隐蔽处明装。

消防水箱的消防出水管与环状管网连接时，考虑到管路较短，且阀门配件较少，采用一条管路。消防水泵的压水管设置两条管路与地下消防管网相对连接。水泵和压水管应满足水量与水压的要求。

天津大学仁爱学院2014届本科生毕业设计（论文）

（2）室内消防给水管网的进水管不应少于两根，当其中一根发生故障时，其余的进水管能保证设计要求的消防流量和水压。

（3）《高层民用建筑设计防火规范》要求，室内消火栓给水管网上应采用阀门分成若干独立段，以备检修。阀门的设置应便于管网维修和使用安全，检修关闭阀门后，停止使用的消防立管不应多于1跟，在一层中停止使用的消火栓不应多于4个。

本建筑主体建筑消防立管的上下两端分别设置阀门，以便于立管检修，同时在横干管上设置了阀门将系统分为若干个独立段，阀门按分水节点的管道数n-1的原则设置。

2)消火栓布置

按规范要求设消火栓消防给水系统的建筑内，每层均应设置消火栓。室内消火栓的合理布置，直接关系到扑救火灾的效果。因此，高层建筑的各层包括和主体建筑相连的附属建筑均应合理设置消火栓。

消火栓间距布置应满足下列要求：

（1）每个消火栓处应设启动消防水泵按钮，并应设置保护按钮措施。消火栓箱可根据建筑要求明装或嵌墙安装。

（2）设有室内消火栓给水系统的建筑物，其各层应设置室内消火栓。室内消火栓应设置在楼梯出入处或楼梯前室、走到等明显易于取用的地点。

（3）消防电梯前室内应设室内消火栓。该消火栓可作为普通的室内消火栓使用。（4）设有室内消火栓的建筑，应在平屋顶上或通向屋顶的最高楼梯间内设置带有压力表的供试验和检查用的消火栓。该消火栓不应设在电梯机房内。

（5）高层建筑室内消火栓直径采用65mm，配水的水龙头长度不应超过25米，水枪喷嘴口径不应小于19 mm。栓口离地面或楼板面得高度宜为1.10m，其出水方向宜向下或与设置消火栓的墙面垂直。

（6）按照消防栓的机械强度，消火栓栓口的静水压力不应大于1.00MPa，当大于1.00MPa时，应采取分区给水系统。消火栓栓口的出水压力大于0.50MPa时，应采取减压措施。

本设计在建筑物屋顶设2个装有压力显示装置的检验用消火栓。在消火栓平面布置时，结合建筑平面图，建筑防火分区，以23.0m为消火栓保护半径，以19.62m为布置间距，每个着火点同时有2股充实水柱同时到达的原则，将消火栓分散布置在楼层走道、楼梯、大厅入口附近等明显、经常有人走动，易于取用的地方。

3.4.3 消火栓给水管道的材料

室内消火栓给水系统采用普通碳素无缝钢管。此类钢管具有强度高、承受压力大、抗震性能好、长度大、重量比铸铁管轻、接头少、加工安装方便的优点。除在需要拆解的地

天津大学仁爱学院2014届本科生毕业设计（论文）

方采用法兰连接外、其余为焊接。无缝钢管同一外径下有多种壁厚，按管道承压情况选择壁厚。钢管防腐采用刷油防腐，刷防锈漆2道，面漆2道。

根据上述管道布置要求进行消火栓系统平面布置，具体平面布置见消火栓系统平面布置图（图纸）。

根据具体平面图，管线的标高相对位置（轴侧关系）进行系统图绘制，具体系统图见消火栓给水系统系统图（图纸）。

3.5 消火栓给水系统设计计算 3.5.1 水枪喷嘴处所需的水压

(3-4)

10fHmkPaHq1fHm式中

Hm

f

 水枪垂直射流高度，m；

实验系数，查表3-4；

是与水枪喷嘴口径有关的阻力系数查表3-5。

表3-4系数f值

Hm/m 6 1.19 1.19 1.20 1.21 1.24 f

表3-5系数值

Df/mm 0.0165 0.0124 0.0097 

Hq10fHmkPa

1fHm

＝10×1.21×12／(1－0.0097×1.21×12)

＝169kpa＝16.9mH2O 3.5.2 水枪喷嘴的出流量

qxhBHq

(3-5)

式中

qxh

BH

q水枪射出流量，L/s；

水枪水流特性系数，与水枪喷嘴口径有关，查表3-6； 同上。

天津大学仁爱学院2014届本科生毕业设计（论文）

qxhBHq =1.57716.9 =5.2L/s > 5L/s

所以取喷口流量qxh=5.2L/s。

处于供水安全考虑，故最不利消火栓出流量定为5.2L/s，充实水柱为12m。

表3-6水枪水流特性系数

水枪喷口直径/mm B 0.346 0.793 1.577 2.836

3.3.3 水带水头损失

hdAzLdqxh

(3-6)式中

hd

Ld

Az

qxh水带水头损失，mH2O； 水带长度，m；

水带阻力系数，采用衬胶材料的，见表3-7； 同上。

hd=AzLdq2xh

2=0.00172×25×5.22 =1.16 mH2O。

表3-7 水带阻力系数Az值

水带材料 麻织 衬胶

水带直径/mm

0.01501 0.00677

0.00430 0.00172

0.00150 0.00075

3.5.4 消火栓栓口所需水压

式中

Hxh

Hqh

d

Hk消火栓口的水压，mH2O； 水枪喷嘴处的压力，mH2O； 水带的水头损失，mH2O；

消火栓栓口水头损失，mH2O，一般按2 mH2O计算。

Hxh=Hq+hd+Hk

(3-7)

天津大学仁爱学院2014届本科生毕业设计（论文）

则：

Hxh=Hq+hd+Hk

=16.90+1.16+2.00 =20.06 mH2O。

3.5.5 消防管网水力计算

由于建筑物发生火灾地点的随机性，以及水枪充实水柱数量的限定（即水量限定），在进行消防管网水力计算时，对于支状管网应首先选择最不利管网和最不利消火栓，以此确定计算管路，并按照消防规范规定的室内消防用水量进行流量分配，高层建筑消防立管流量分配按表3-8确定。

消火栓给水管道中的流速一般以1.4~1.8m/s为宜，不允许大于2.5m/s。消防管道沿程水头损失的计算方法与给水管网计算相同，其局部水头损失按管道沿程水头损失的10%采用。

当设有消防水泵时，应以消防水池最低水位作为起点选择计算管路，计算管径和水头损失，确定消防水泵扬程。

为保证消防车通过水泵接合器向消火栓给水系统供水灭火，对于建筑消火栓给水管网管径不得小于DN100。

表3-8 高层和超高层建筑最不利点计算流量分配

室内消防流量

/ L·s-1 10 20 25 30 40 最不利消防竖管出水枪

数/支 2 2 3 3 3

相邻消防竖管出水枪数/

支2 3 3

次相邻消防竖管出水枪

数/支

1）高区消火栓给水系统管网水力计算：

根据规范，按照最不利点消防竖管和消火栓的流量分配要求，最不利消防竖管为XF-16，出水枪数为3支。次不利消防竖管XF-17，出水枪数为3支，次次不利竖管为XF-13，出水枪数为2支，最不利点为1点。

图3-1为高区消火栓系统水力计算图（见下页）。

天津大学仁爱学院2014届本科生毕业设计（论文）

图3-1消火栓管网计算图

最不利消火栓竖管XF-14上 1点消火栓口所需水压：

Hxh=Hq+hd+Hk

=16.90+1.16+2.00 =20.06 mH2O。

2点消火栓口所需水压：

天津大学仁爱学院2014届本科生毕业设计（论文）

H2＝Hxh＋d(1点和2点的消火栓间距)＋h(1-2管段的水头损失)

＝20.06＋3.40＋3.400.0073 ＝23.48mH2O 水枪射流量：

qH2ALdqxHk

(3-8)

B2x得：q2H2223.4825.63 L/s 11ALd0.0017225B1.5773点消火栓口所需水压:

H3＝H2＋d(2点和3点的消火栓间距)＋h(2-3管段的水头损失)

＝23.48＋3.40＋3.400.0283 ＝27.00mH2O 水枪射流量:

q3H3227.0026.08L/s 11ALd0.0017225B1.577由于竖管XF-16到竖管XF-17之间的横向干管管径较大，水流量较小，沿程水头损失忽略不计，即竖管XF-17的计算同竖管XF-16的计算。

次次不利竖管XF-13上 1”点消火栓口所需水压：

Hxh=Hq+hd+Hk

=16.90+1.16+2.00 =20.06 mH2O。

2”点消火栓口所需水压：

H2＝Hxh＋d(1点和2点的消火栓间距)＋h(1-2管段的水头损失)

＝20.06＋3.4＋3.40.0073 ＝23.48mH2O 水枪射流量：

天津大学仁爱学院2014届本科生毕业设计（论文）

q2H2223.4825.63 L/s 11ALd0.0017225B1.577将计算得出的数据列入消火栓水力计算表3-9中。

表3-9高区消火栓给水系统管网水力计算表

计算管段 1-2 2-3 3-4 4-5 5-6 6-7 设计秒流 量/L·s-1 5.20 5.20+5.63＝10.83 10.83+6.08=16.91 16.91 16.91+16.91＝33.82 33.82+10.83=44.65

管长L/m 3.40 3.40 32.10 10.52 14.47 72.55

管径 DN/mm 100 100 100 150 150 200 ∑hy=4.265m

流速V/m·s-1

0.60 1.25 1.95 1.00 2.00 1.45

单阻i /m·m-1 0.0073 0.0283 0.0646 0.0125 0.0452 0.0177

沿程水头损失/m 0.025 0.096 2.074 0.132 0.654 1.284

消火栓给水系统中局部水头损失按10%的沿程水头损失计算： 故总水头损失为：

Hw=4.265×1.1=4.69m 消火栓给水系统所需总水压：

HX=Hl+Hxh+Hw

(3-9)式中

Hl最不利点消火栓与消防贮水池最低水位的位置高差，m；

最不利点消火栓标高91.20m，消防水池最低水位标高-4.50m。

HX=91.20-（-4.50）+20.06+4.69=120.45m

H=1.05×HX=126.47m 消火栓总用水量Qx＝44.65L/s。

故选用IS125-100-315型单级单吸潜水泵，转速2900r/min，流量44.65L/s，扬程129.1m，电机功率110kw，效率69.46%。

2）低区消火栓给水系统管网水力计算：

根据规范，按照最不利点消防竖管和消火栓的流量分配要求，最不利消防竖管为XF-03出水枪数为3支。次不利消防竖管XF-02，出水枪数为3支，次次不利竖管为XF-01，出水枪数为2支，最不利点为1点。

图3-2为低区消火栓系统水力计算图（见下页）。

天津大学仁爱学院2014届本科生毕业设计（论文）

图3-2消火栓管网计算图

最不利消火栓在竖管XF-03上 1点消火栓口所需水压：

Hxh=Hq+hd+Hk

=16.90+1.16+2.00 =20.06 mH2O。

2点消火栓口所需水压：

H2＝Hxh＋d(1点和2点的消火栓间距)＋h(1-2管段的水头损失)

＝20.06＋3.50＋3.500.0073＝23.59mH2O

天津大学仁爱学院2014届本科生毕业设计（论文）

水枪射流量：

q2

H2ALdqxHk

(3-8)

B2x得：q2H2223.5925.65 L/s 11ALd0.0017225B1.5773点消火栓口所需水压:

H3＝H2＋d(2点和3点的消火栓间距)＋h(2-3管段的水头损失)

＝23.59＋3.50＋3.500.0283 ＝27.19mH2O 水枪射流量：

q3H3227.1926.10L/s 11ALd0.0017225B1.577由于竖管XF-03到竖管XF-01之间的横向干管管径较大，水流量较小，沿程水头损失忽略不计，即竖管XF-02的计算同竖管XF-03的计算。

次次不利竖管XF-01上 1”点消火栓口所需水压：

Hxh=Hq+hd+Hk

=16.90+1.16+2.00 =20.06 mH2O。

2”点消火栓口所需水压：

H2＝Hxh＋d(1点和2点的消火栓间距)＋h(1-2管段的水头损失)

＝20.06＋3.5＋3.50.0073 ＝23.59mH2O 水枪射流量：

q2H2223.5925.65 L/s 11ALd0.0017225B1.577将计算得出的数据列入消火栓水力计算表3-10中。

天津大学仁爱学院2014届本科生毕业设计（论文）

表3-10低区消火栓给水系统管网水力计算表

计算管段 1-2 2-3 3-4 4-5 5-6 6-7 设计秒流量 /L·s-1 5.20 5.20+5.65＝10.85 10.85+6.10=16.95 16.95 16.95+16.95＝33.90 33.90+10.85=44.75

管长L/m 3.50 3.50 35.90 29.30 8.30 107.31

管径 DN/mm 100 100 100 150 150 200 ∑hy=5.110m

流速V/m·s-1

0.60 1.25 1.96 1.00 2.00 1.45

单阻i /m·m-1 0.0073 0.0284 0.0649 0.0126 0.0454 0.0178

沿程水头损失

/m 0.025 0.099 2.330 0.369 0.377 1.910

消火栓给水系统中局部水头损失按10%的沿程水头损失计算： 故总水头损失为：Hw=5.11×1.1=5.62m 消火栓给水系统所需总水压：

HX=Hl+Hxh+Hw

(3-9)

式中Hl为最不利点消火栓与消防贮水池最低水位的位置高差，m；

最不利点消火栓标高46.40m，消防水池最低水位标高-4.50m。

HX=46.40-（-4.50）+20.06+5.62=76.58m 消防泵所需提供的最小扬程：H=1.05×HX=80.41m； 消火栓总用水量：Qx＝44.75L/s；

故选用IS125-100-250型单级单吸水泵，转速2900r/min，流量44.75L/s，扬程80.41m，电机功率75kw，效率75.16%。

3.5.6 水箱安装高度校核与计算

根据高层建筑防火规范规定，水箱的设置应满足最不利喷头处工作压力不得低于0.05MPa和建筑高度不超过100m，最不利点消火栓静水压不低于0.07MPa或建筑高度超过100m，最不利消火栓静水压不低于0.15MPa的要求。否则，应在系统中设增压设备，以保证火灾初期消防水泵启动前，消防系统的水压要求。

高位水箱的设置高度应满足下式要求：

HXHxhHg

(3-10)式中

HX

Hxh

Hg高位水箱最低液位与最不利点消火栓之间的垂直压力差，mH2O； 最不利点消火栓所需水压，mH2O； 管路的总水头损失，mH2O。

天津大学仁爱学院2014届本科生毕业设计（论文）

1）高区消防水箱

已知：Hxh=7 mH2O，Hg=1.1×(8.91×0.0161+24.94×0.0397+10.32×0.0744）=2.09mH2O，则Hxh+Hg=9.09 mH2O。消防水箱的出水口标高为92.90+0.05=92.95m，最不利消火栓的标高为91.20m，消防水箱供给最不利消火栓的静压92.95-91.20=1.75m<9.09m,不满足要求，故高区消火栓系统需要设增压设施。

2）低区消防水箱

已知：Hxh=7mH2O，Hg=1.1×(44.55×0.0161+1.63×0.0399+11.06×0.0747）=1.77mH2O，则Hxh+Hg=8.77mH2O。消防水箱的出水口标高为92.90+0.05=92.95m，最不利消火栓的标高为47.70m，消防水箱供给最不利消火栓的静压92.95-47.70=45.25m>8.77m,满足要求，故低区消火栓系统不需要设增压设施。

水箱的容积计算按10分钟消防用水量计算，由于消火栓消防水箱与自动喷水灭火系统消防水箱合用故水箱计算将于自动喷水灭火系统水箱计算中进行计算。

3.6 增压设施的计算与选择

本建筑采用补气式立式气压给水设备供水。

P1HxhHgHx9.091.757.34 mH2O 1)气压罐内的最低工作压力P1应满足管网最不利处的配水点所需要水压：0.0734MPa.2)气压罐内的最低工作压力为P1，不得使管网最大水压处配水点的水压大于0.5MPa。

P2P10.0980.098

(3-11)b式中b为罐内空气最小工作压力与最大工作压力的比值（以绝对大气压力计），一般采用0.65～0.85，本设计中取0.75。

0.07340.0980.098=0.13MPa。则P20.75 3)气压水罐内水的调节容积Vq2：

Vq2aqb

(3-12)4nq式中a为安全系数，宜取1.0～1.3，设计中取1.2；nq为水泵在1小时内的启动次数，一般为6～8次，设计中取7次。qb根据规范，消火栓系统单设气压罐时，稳压泵流量为5L/s。

则气压罐内的调节容积Vq24)气压水罐的总容积Vq：

1.253.6=0.77m³

4732

天津大学仁爱学院2014届本科生毕业设计（论文）

VqVq11b

(3-13)式中为气压水罐的容积系数，补气立式取1.10；Vq1.100.77=3.39m³

10.755)水泵或泵组的流量按给水系统最大小时用水，即所需扬程以气压水罐内的平均压力计算，即扬程Hp1p20.007340.130.06867MPa=6.87mH2O。22气压给水设备的泵选用一备一用，自动切换。

气压给水设备上装有安全阀、压力表、泄水管、水位计、泄水管和密闭人孔等附件。气压给水罐的进出水管合设为一条，设备最低处设有泄空阀门，气压给水泵应设自动开关装置。

气压给水设备安装在楼顶水箱间内，罐顶至顶棚距离不宜小于1.0m，底座高出水箱间地面0.2m。

3.7 减压孔板的设计与计算

按“高规”第7.4.6.5条“消火栓栓口的静水压力不应大于0.80MPa，当大于0.80MPa时，应采取分区给水系统。消火栓栓口的出水压力大于0.50MPa时，消火栓前设减压装置”。通常所设的减压装置是减压孔板。设置孔板，一是安装方便，二是便于调整。孔板的大小可通过计算得到。消火栓栓口处的出水压力超过0.50 MPa时,可在消火栓口处加设不锈钢减压孔板可采用减压稳压消火栓,消除消火栓栓口处的剩于水头，降低消火栓栓口处的出水压力。

1）高区消火栓给水系统减压计算

（1）25层消火栓口压力H=20.06mH2O，流量q=5.2L/s；

（2）24层消火栓口压力H=25层的H+3.40m（层高）+24层至25层的消防竖管的水头损失，由25层流量为5.2 L/s 查钢管水力计算表得i=0.0073，则16层至17层的消火栓的水头损失为0.0073×3.40×1.1=0.03m，所以：

H=20.06+3.4+0.03=23.49m=0.235MPa；

（3）23层消火栓口压力H=24层的H+3.40m（层高）+23层至24层的消防竖管的水头损失，根据24层消火栓口压力为23.49m可知24层消火栓的流量：

qx24=

Hxh223.4925.63L/s

(3-14)11ALd0.0017225B1.577

则23层流量为10.83L/s。查表得i=0.0329。则23层至24层的消火栓的水头损失为0.0329×3.40×1.1=0.12m，所以：

天津大学仁爱学院2014届本科生毕业设计（论文）

H=23.49+3.40+0.12=27.01m=0.270MPa。

同理，计算出从25~13层的消火栓动水压力。各消火栓的剩余压力即为动水压力减去保证消火栓流量5.2L/s时栓口的水压为0.201MPa。将计算结果列于表3-10中。

表3-10高区消火栓压力计算表

消火栓所在楼层 25 24 23 22 21 20 19 18 17 16 15 14 13 消火栓口流量L/s 5.20 5.63 6.08 6.50 6.89 7.25 7.61 7.94 8.26 8.58 8.88 9.18 9.46 管段流量 L/s 5.20 10.83 16.91 23.41 30.30 37.55 45.16 53.10 61.36 69.93 78.81 87.99 97.45 流速 m/s

消防水泵从下而上供水 动水压力MPa 0.201 0.235 0.270 0.306 0.341 0.376 0.412 0.447 0.482 0.518 0.554 0.590 0.626

剩余压力MPa 0 0.034 0.069 0.105 0.140 0.175 0.211 0.246 0.281 0.317 0.353 0.389 0.425

减压后的水压MPa

0.207 0.243 0.279 0.315

减压孔板孔径mm

20 20 20

管段

单阻i

长度

/m·m-1

m 0.0073 0.0283 0.0646 0.0229 0.0369 0.0549 0.0181 0.0244 0.0319 0.0406 0.0157 0.0192 0.0232

3.4 3.4 3.4 3.4 3.4 3.4 3.4 3.4 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5

管道水头损失 m 0.025 0.096 0.220 0.078 0.125 0.187 0.062 0.083 0.112 0.142 0.055 0.067 0.081 0.60 1.25 1.95 1.38 1.79 2.21 1.47 1.73 1.99 2.27 1.58 1.76 1.95

从表中可以看出：13至16层的消火栓动水压力超过0.50MPa，有必要设置减压孔板。各层消火栓处剩余水头H0换算成修正后剩余水头：

H

H0(3-15)2V式中

H

V

Ho修正后的剩余水头，mH2O； 水流通过减压孔板后实际流速，m/s； 设计剩余水头，mH2O。

与消防立管链接的支管管径为DN65，所以：

Q5.21034V=1.57m/s 22D3.140.0654HH0H0110.41H0MPa 22V1.5734

天津大学仁爱学院2014届本科生毕业设计（论文）

经计算第16层H'=0.130 MPa，查给水排水设计手册减压孔板水头损失表，当消火栓支管管径为DN65时，选用20mm孔径的孔板。将13~16层各消火栓动水压力分别减去0.311MPa，所得减压后的实际压力见表2.6.压力均小于0.50MPa，所以13~16层减压孔板孔径均为20mm。

2）低区消火栓给水系统减压计算

计算方法同高区消火栓给水系统减压计算，将计算结果整理如下：

表3-11低区消火栓压力计算表

消火栓所在楼层 12 11 10 09 08 07 06 05 04 03 02 01-1 消火栓口流量L/s 5.20 5.65 6.10 6.53 6.93 7.30 7.67 8.01 8.33 8.64 8.95 9.24 9.52 管段流量 L/s 5.20 10.85 16.95 23.48 30.41 37.71 45.38 53.38 61.72 70.36 79.31 88.55 98.07 流速 m/s

消防水泵从下而上供水 动水压力MPa 0.201 0.236 0.272 0.309 0.345 0.381 0.418 0.454 0.490 0.526 0.562 0.598 0.634

剩余压力MPa 0 0.035 0.071 0.108 0.144 0.180 0.217 0.253 0.289 0.325 0.361 0.397 0.433

减压后的水压MPa

0.215 0.251 0.287 0.323

减压孔板孔径mm

20 20 20

管段

单阻i

长度

/m·m-1

m 0.0073 0.0284 0.0649 0.0230 0.0371 0.0553 0.0183 0.0247 0.0323 0.0411 0.0159 0.0194 0.0235

3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5

管道水头损失 m 0.026 0.099 0.227 0.081 0.130 0.194 0.064 0.086 0.113 0.144 0.056 0.068 0.082 0.60 1.25 1.96 1.38 1.79 2.22 1.47 1.73 2.00 2.29 1.59 1.78 1.97

经计算第3层H'=0.133 MPa，查给水排水设计手册减压孔板水头损失表，当消火栓支管管径为DN65时，选用20mm孔径的孔板。将-1~03层各消火栓动水压力分别减去0.311MPa，所得减压后的实际压力见表2.6.压力均小于0.50MPa，所以-1~03层减压孔板孔径均为20mm。

3.8 消防贮水池计算

贮水池的容积计算按3h消防用水量计算，由于消火栓消防贮水池与自动喷水灭火系统消防贮水池合用故贮水池计算将于自动喷水灭火系统贮水池计算中进行计算。

3.9 水泵接合器的设计

水泵结合器的主要用途是当室内消防水泵发生故障或遇到大火，室内消防水量不足时，供消防从室外消火栓、消防贮水池或天然水源取水，通过水泵接合器将水送到室内消

天津大学仁爱学院2014届本科生毕业设计（论文）

防给水管网，供紧急灭火使用。本设计室内消火栓管网设地下式消防水泵结合器。水泵结合器的设置数量按室内消防水量计算确定，该建筑室内消火栓用水量高区44.65L/s，低区44.75L/s每个水泵结合器的流量按15L/s计。水泵集合器数量计算按下式：

njQN

(3-16)qj式中

QN

qj

nj室内消防用水量，L/s； 水泵接合器的流量，L/s； 水泵接合器数量。

根据上式计算，高区和低区分别设置3个消火栓水泵结合器，型号SQX150。水泵接合器由管径与地下环状管网管径相同的钢管相对连接于地下环状管网上。具体布置见消火栓给水系统平面图和系统图（图纸）。

天津大学仁爱学院2014届本科生毕业设计（论文）

第四章

自动喷水灭火给水系统

4.1 自动喷水灭火系统的一般规定

自动喷水灭火系统应在人员密集、不易疏散、外部增援灭火与救生较困难的性质重要或火灾危险性较大的场所中设置。

4.1.1 自动喷水灭火系统的设计原则应符合以下规定

1）闭式喷头或启动系统的火灾探测器，应能有效探测初期火灾；

2）湿式系统、干式系统应在开放一只喷头后自动启动，预作用系统、雨淋系统 应在火灾自动报警系统报警后自动启动；

3）作用面积内开放的喷头，应在规定时间内按设计选定的强度持续喷水； 4）喷头洒水时，应均匀分布，且不应受阻挡。

5）自动喷水灭火系统的系统选型，应根据设置场所的火灾特点或环境条件确定，露天场所不宜采用闭式系统。

4.2 自动喷水灭火系统的使用范围及组成 4.2.1 自动喷水灭火系统的使用范围

自动喷水灭火装置具有安全可靠、实用、相对用水量小，灭火成功率高等优点，是当今世界上比较普遍实用的固定灭火系统。我国《高层民用建筑设计防火规范》规定，在下列部位应设置闭式自动喷水灭火设备：

1)超过2000个作为的剧院观众厅、舞台上部、化妆室、道具室、贮藏室、贵宾室等。2)超过3000个作为的体育馆观众厅上部、贵宾室、器材间、运动员休息室。3)每层面积超过3000平方米或建筑面积超过9000平方米的百货市场、展览大厅。4)设有空气调节系统的旅馆、综合办公楼的走道、办公室、餐厅、商店、库房和每层无服务台的客房。

5)Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ类地下停车库、多层停车库和底层停车库。

根据《自动喷水灭火系统设计规范》中规定，以下情况不适用自动喷水灭火系统：（1）遇水发生爆炸或加速燃烧的物品；

（2）遇水发生剧烈化学反应或产生有毒有害物质的物品；（3）洒水将导致喷溅或沸溢的液体。

本设计建筑为高层综合办公楼属于上述第四类，所以必须设置自动喷水灭火系统。

4.2.2 自动喷水灭火系统的组成

喷淋系统有消防贮水池、喷淋泵、报警阀组、喷淋给水管、减压孔板、水流指示器、玻璃球喷头、消防水箱、增压设备、水泵结合器等组成。喷淋泵直接从消防贮水池吸水，消防水箱和增压设备保证初期灭火的消防水量、水压要求，消防水箱进水泵由消防贮水池

天津大学仁爱学院2014届本科生毕业设计（论文）

吸水后供消防水箱。喷淋系统的消防贮水池、消防水箱分别与室内消火栓给水系统的消防贮水池、消防水箱共用。

根据本建筑的情况，本建筑的配电室，水泵间，电梯机房，管道间，卫生间不布置自动喷洒系统，其他地区均需布置自动喷洒系统。

4.3 自动喷水灭火系统用水量确定

结合规范综合办公楼的火灾危险等级中危Ⅰ则基本数据见表4-1。

表4-1自动喷水灭火系统技术数据

设计喷水强度 /Lmin-1﹒m-2 6

160 作用面积/m2

喷头工作压力

/MPa 0.10

喷头特性系数

延续时间

/h 1

Q理论=喷水强度（L/min.m2）作用面积(m2)L/s

(4-1)

=

6160=16(L/s)604.4 自动喷水灭火系统方案确定 4.4.1 自动喷水灭火系统选型

1)境温度不低于4℃，且不高于70℃的场所应采用湿式系统。2)环境温度低于4℃，或高于70℃的场所应采用干式系统。3)有下列要求之一的场所应采用预作用系统：（1）统处于准工作状态时，严禁管道漏水；（2）禁系统误喷；（3）代干式系统。

4)灭火后必须及时停止喷水的场所，应采用重复启闭预作用系统。自喷系统一般有干式、湿式、预作用等。方案一：

湿式自动喷水灭火系统，该系统在喷水管网中经常充满有压力的水，失火时闭式喷头的闭锁装置融化脱落，水即自动喷水灭火，同时发出火灾信号。湿式喷水灭火系统适用于常年温度不低于4℃且不高于70℃的建筑物和场所。

方案二：

干式自动喷水灭火系统，该系统平时管网中充满有压的气体，只是在报警阀前的管道中充满有压的水。干式喷水灭火系统适用于环境温度在4℃以下或70℃以上而不宜采用湿式喷水灭火系统的地方，其喷头向上安装。

天津大学仁爱学院2014届本科生毕业设计（论文）

方案三：

预作用自动喷水灭火系统，喷水管网中平时不充水，而充有压或无压的气体，发生火灾时，由感烟火灾探测器报警，同时发出信号开启报警信号，报警信号延迟30s证实无误后，自动启动预作用阀门，而向管网中充水。当温度继续升高，闭式喷头闭锁脱落，喷头自动喷水。适用于不允许有水渍污染的建筑物、构筑物。

根据规范规定和实例依据，本次设计建筑为综合办公楼，考虑到管道漏水会严重影响办公和文件保存，且一到四层为公共建筑人流量较大，为灭火及时，不造成人员伤亡，故本次设计自动喷水灭火系统采用预作用自动喷水灭火系统。

4.4.2 喷头的选用

根据《自动喷水灭火系统设计规范》规定喷头矩形布置时间距为2.4m~3.6m，取3.6m，则喷头保护半径为R=S/2cos45°=2.55m,喷水强度为6L·min-1·m-2,一只喷头的最大保护面积为12.5m2,喷头与端墙的最大距离为1.8m,个别喷头受建筑物结构的影响，其间距会适当增减，但距墙不小于0.6m，不大于1.8m。本次设计参考实例进行喷头布置，部分空间间距等会有增减。

按照规范规定，预作用闭式自动喷水系统的每个报警阀控制喷头数不宜超过800个，结合本建筑结构：

地下一层喷头数为207个；一层喷头数为174个；二层喷头数为221个；三层喷头数为218个；四层喷头数为228个；标准层5-23层每层喷头数为109个；24层喷头数为89个，25层喷头数为120个，共有喷头数为3328个，每800个喷头设置一组报警阀组，则预计需要五组报警阀组，实际分配后，分别控制的楼层为：

第一组：控制地下一层和1~4层裙楼喷头，喷头数量为570个； 第二组：控制1~6主楼层喷头，喷头数量为696个； 第三组：控制7~13层喷头，喷头数量为763个； 第四组：控制14~20层喷头，喷头数量为763个； 第五组：控制21~25层喷头，喷头数量为536个。每组都符合要求，故设五组报警阀。

本设计采用作用温度为68℃闭式玻璃球喷头，考虑到建筑美观，采用吊顶型玻璃球喷头，型号为：下垂型ZSTX15/68，色标为红色，连接螺纹ZG1/2“，最高环境温度38℃。厨房等特殊温度场所采用作用温度为93℃的闭式玻璃球喷头，型号为：下垂型ZSTX15/93，色标为绿色，连接螺纹ZG1/2”，最高环境温度63℃。

天津大学仁爱学院2014届本科生毕业设计（论文）

4.5 自动喷水灭火系统管网布置 4.5.1 自动喷水灭火系统给水方式

根据高层建筑防火消防规范，自动喷水灭火系统中管网压力超过1.2MPa时，则需分区供水。由于本建筑层高92.9m，在满足最不利喷头出流水头0.1Mpa的要求下，加上到最低点喷头的位置93.2m,最高水压为1.03Mpa小于1.2MPa，所以，本设计采用不分区的给水方式。

4.5.2 自动喷水灭火管网的布置及安装

1)喷水灭火系统的水平管道宜有坡度，充水管道不宜小于2%，准工作状态补充水的管道不宜小于4%。管道的坡度最低处应设泄水装置。

2)每根配水支管的喷头数：轻、中危险极建筑材料均不应多于8个。在同一配水支管吊顶上下布置喷头时，共上下侧的喷头数个不多于8个。严重危险极建筑材料均不应多于6个。配水支管或配水管道的管径不应小于25mm。

3)喷水灭火系统应设有报警阀、控制阀、水力警铃、系统检验装置、压力表，控制阀上应设有启闭指示装置。

4)喷水灭火系统应设水流指示器，压力开关等辅助电动报警装置。5)在管道一定距离上设置支、吊装支架，其间距要求见下表4-2。

表4-2 支架或吊架的最大间距

公称直径/mm 间距/m 25 32

125

3.5 4.0 4.5 5.0 5.5 6.0 6.5 7.0 7.5

4.5.3 自动喷水灭火系统的管材

自动喷水灭火系统采用内外壁热镀锌钢管，以防止管道锈蚀而堵塞喷嘴喷口。管道系统的连接，管径<100mm时采用丝扣连接，管道直径≥100mm时，管道采用法兰盘或沟槽式卡箍连接，水平管道上法兰盘间管道长度不宜大于20m，立管上法兰盘间距不超过3个楼层。

根据上述管道布置要求进行自喷系统平面布置，具体平面布置见自动喷水灭火系统平面布置图（图纸）。

根据具体平面图和自喷系统原理，进行自喷系统流程图绘制，具体流程图见自动喷水灭火系统流程图（图纸）。

天津大学仁爱学院2014届本科生毕业设计（论文）

4.6 自动喷水灭火系统管网水力计算 4.6.1 管网水力计算（作用面积法）

本建筑属于中危险级建筑，三个基本数据为：设计喷水强度为6L/min.m2，作用面积为160m2，喷头工作压力0.1Mpa，本系统采用预作用自动喷水灭火系统且分高、低两区供水。1）喷头的出流量按下式计算：

qK10P

(4-2)式中

q喷头处节点流量 L/min；

P喷头工作水压，MPa；

K喷头流量系数，玻璃球喷头K=80；

2）系统的设计流量，应按最不利点处作用面积内喷头同时喷水的总流量确定：

Q1n

s60qi

i1式中

Qs系统设计流量，L/s；

qi最不利点处作用面积内各喷头节点流量，L/min；

n最不利点处作用面积内喷头数。

系统的理论计算流量，应按设计喷水强度与作用面积的乘积确定：

QqpFL60

式中

QL系统理论计算流量，L/s；

qp最设计喷水强度，L/（min·m2)；

F作用面积，m2。

3）沿程水头损失和局部水头损失 每米管道的水头损失应按下式计算：

i0.00001V2d01.37

式中

i每米管道水头损失MPa/m；

V管道内的平均流速，m/s；

di管道的计算内径，m，取值应按管道的内径减1mm确定。

沿程水头损失应按下式计算：

hiL

式中

h计算管段沿程水头损失，MPa；

(4-3)

(4-4)

(4-5)(4-6)

天津大学仁爱学院2014届本科生毕业设计（论文）

L计算管段长度，m；

局部水头损失h1按沿程水头损失的20%计算h10.2h；

3）管段流量确定，作用面积选定后，从最不利点喷头开始，以此计算各管段的流量和水头损失，直至作用面积内最末一个喷头为止。以后管段的流量不再增加，仅计算管道的水头损失。

4）管径确定

本次设计采用钢管，管径初步按喷头个数确定，根据矩形面积设计喷头数量，根据规范规定公式计算一个喷头的出流量为1.33L/s，管径为DN25，以此为依据有下表4-3。

表4-3 中危险级场所中配水支管、配水管控制的标准喷头数

公称直径/mm 25 32 40 50 65 80 100

控制的标准喷头数/只

中危险级 3 4 8 12 32 64

非计算管路管径参照计算管路管径选取。5）水压和流速的规定

水压：对闭式自动喷水灭火系统，最不利出喷头的工作压力，一般为0.1MPa,最小不应小于0.05MPa。本设计采用H=0.1MPa。且自动喷水灭火系统管网的工作压力不应该超过1.2MPa。

流速：管内允许流速，钢管一般不大于5m/s，但配水支管水流速度在别情况下不应超过10m/s。

最不利喷头管网作用面积内的水力计算：

天津大学仁爱学院2014届本科生毕业设计（论文）

图4-1最不利自喷水力计算图

由图4-1可知，作用面积160m2，形状为长方形，边长L1.2F=15.18m，取16m，短边为10.8m。作用面积内喷头数共19个。

（1）每个喷头的喷水量为：

qK10P80180L/min1.33L/s

（2）作用面积内的设计秒流量为：

Qsnq191.3325.27L/s

（3）理论秒流量为：

QLFq(1610.8)617.28L/s 6060比较Qs与QL，设计秒流量Qs为理论设计秒流量QL的1.46倍，符合要求。（4）作用面积内的计算平均喷水强度为： 1980

qp8.80L/（min·m2)

172.8此值大于规定要求6L/（min·m2)。

表4-4 最不利自喷水力计算表(作用面积法)管段编号 1 2 节点编号 前节点流量 L/s 1.33 1.33 1.33 2.66 管段流量 L/s

管段控制喷头数 1 2 32

2.51 2.81

公称直径d/mm

流速 m/s

管道坡降i /MPa.m-1

管段 长度 m

单阻i /m·m-1

沿程水头损失h1/mH2O 前 后 2 2 3

0.026 0.026

2.09 2.40

0.5240 0.4600

1.095 1.104

天津大学仁爱学院2014届本科生毕业设计（论文）

管段编号 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 节点编号 前节点流量 L/s 1.33 1.33 2.66 5.32 2.66 1.33 3.99 1.33 1.33 1.33 0 管段流量 L/s 3.99 5.32 7.98 13.30 15.96 17.29 21.28 22.61 23.94 25.27 25.27

管段控制喷头数 3 4 6 10 12 13 16 17 18 19 19

公称直径d/mm 32 40 50 65 65 65 80 80 80 100 150

流速 m/s

管道坡降i /MPa.m-1

管段 长度 m

单阻i /m·m-1

沿程水头损失h1/mH2O 前 后 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14

4.21 4.23 3.76 3.77 4.53 4.90 4.29 4.56 4.82 2.92 1.49

0.026 0.026 0.026 0.026 0.026 0.026 0.026 0.026 0.026 0.026 0.026

2.50 0.90 2.41 1.07 1.40 4.40 0.70 2.40 0.60 10.23 100.30

0.9739 0.8357 0.4931 0.3692 0.5173 0.5999 0.3829 0.4284 0.4761 0.1357 0.0263

2.435 0.752 1.188 0.395 0.724 2.640 0.268 1.028 0.286 1.389 2.645

∑hy=15.949m

4.6.2 校核管道流速

规范中规定：流速：管内允许流速，钢管一般不大于5m/s，但配水支管水流速度在别情况下不应超过10m/s。

当管段流速大于5m/s时，且为配水总支管，可适当增大管径，调节管内流速。经调整后，管内流速均满足小于5m/s的要求，已将调整后的管径和流速列于表4-4。

4.6.3 校核喷水强度

由最不利喷头管网作用面积内的水力计算过程可知，自喷系统作用面积内的计算平均喷水强度均为8.80L/（min·m2)，此值大于规定的6L/（min·m2)。所以，本设计的自喷系统喷头喷水强度符合规范要求。

4.6.4 喷淋泵计算

1）预作用报警阀水头损失按下式计算：

HkpSQ2

(4-7)式中

Hkp

S

Q通过报警阀的水头损失，mH2O；

报警阀的阻力系数，DN150预作用报警阀，取0.000869； 通过报警阀的流量，Q=25.27 L/s 所以：

HkpSQ2=0.000869×25.272=0.56mH2O 2)喷淋泵的计算选型：（1）喷淋泵设计流量：

根据高区最不利自喷水力计算表，取最不利点作用面积内喷头总流量。

天津大学仁爱学院2014届本科生毕业设计（论文）

故喷淋泵设计流量为：Qb=25.27 L/s。（2）喷淋泵扬程计算： 最不利喷头压力Hp=10mH2O。

最不利喷头与贮水池之间垂直几何高度Hpi=94.6 m 最不利管路沿程水头损失∑hy=15.95mH2O。局部水头损失按沿程水头损失的20%计，总水头损失∑h=1.2∑hy=19.14mH2O。

报警阀压力损失HkpSQ2=0.56 mH2O

喷洒泵的扬程：Hpb=10+94.6+19.14+0.56=124.30 m H2O 故，喷淋泵选125MS*6-55多级水泵2台，1用1备。级数6，转速1450r/min，流量25.27L/s，扬程124.30m，电机功率55kw，效率69%。

4.6.5 ,喷淋系统压力校核

水压：对闭式自动喷水灭火系统，最不利出喷头的工作压力，一般为0.1MPa,最小不应小于0.05MPa。本设计采用H=0.1MPa。且自动喷水灭火系统管网的工作压力不应该超过1.2MPa。

高区喷淋泵扬程为124.30m大于1.2MPa，验证了本设计的自动喷水灭火系统应采用分区给水方式。分区后高区自喷系统最高位置喷头与最低位置喷头几何高度约为37.80m,最低位置管网工作压力约为：H=10+37.80+19.14+0.56=67.50 m H2O小于1.2MPa，低区喷淋泵扬程为78.51 m H2O小于1.2MPa。

故管网中压力符合设计要求。

4.6.6 减压孔板计算

为防止底层喷头的流量大于高层喷头的流量，设计中采用减压孔板技术措施以均衡各层管道的流量，根据规范，当横支管压力超过0.4Mpa时需要减压。

自动喷洒支管换算剩余水头值按下式计算：(各层自喷剩余水头同消火栓计算公式)

H0=Hb(HzhHxh)

(4-7)

H式中

H

VH

oH01

(4-8)2V修正后的剩余水头，mH2O； 水流通过减压孔板后实际流速，m/s； 设计剩余水头，mH2O。

与自喷立管链接的支管管径为DN100，所以：

Q25.271034V3.22m/s 23.1423.140.1D445

第三篇：消防给水系统总结--典尚设计-三维动画效果图

消防给水系统总结

消防给水系统按灭火方式不同分为:消火栓给水系统、自动喷水灭火系统.按供水范围不同分为:区域集中高压供水、独立高压供水.按消防给水压力的不同分为:高压系统、临时高压系统.一、消火栓给水系统及布置

建筑消火栓给水系统是把室外给水系统提供的水量,经过加压,输送到用于扑灭建筑物内火灾而设置的固定灭火设备,是建筑中基本的灭火设施.1、消火栓给水系统的组成

消火栓给水系统由消火栓、消防水池、消防水箱、消防水泵、水泵接合器、增压稳压设备等.1)、消火栓:消火栓由水枪及水龙带构成.水枪的口径为13mm、16mm、19mm.水龙带的直径为50mm和65mm,长度一般为15m、20m、25m和30m,当长度小于于24m时水龙带的材质为麻织,大于为水衬胶材料.2)、消防水池:用于无室外消防水源的情况下,储存持续时间内的消防用水量.可设于室外的地上或地下、室内地下室也可与室内游泳池等兼用.消防水池与生活(生产)水池合用,也可分开设置.消防水池应设置有水位控制阀的进水管、溢流管、泄水管、通气管、出水管、水位指示器等.3)、消防水箱:用来储存10min内的消防用水量,用于火灾初期的灭火水量.可以与生活(生产)高位水箱合用,保持水体流动性,防止水质变坏.4)水泵接合器:是连接消防车向室内消防给水系统加压供水的设备.水泵接合器应设在消防车易于到达的地点.5)、增压稳压设备:一般设置消防稳压罐来保证供水的安全性.2、消火栓给水系统供水方式

消火栓给水系统供水方式分为:市政管网直接供水、设水箱给水方式、设水池水泵给水方式、设水泵水箱给水方式、设水池水泵水箱给水方式、分区供水.1)、市政管网直接供水:在室外给水管网的水量及水压能时刻满足室内消火栓灭火时的水量及水压时使用,由室外给水管网经水表直接向室内供水.2)、设水箱给水方式:在室外给水管网的水压变化较大时使用.由室外管网向消防水箱提供火灾初期(10min)内的用水量,后期由消防车通过水泵接合器向室内供水.3)、设水池水泵给水方式:室外给水管网向消防水池提供火灾持续时间内的用水量,由水泵加压供给室内消防系统.4)、设水泵水箱给水方式:室外给水管网向消防水箱提供10min用水量,以供火灾初期使用,火灾后期由水泵加压向室内消防系统供水.5)、设水池水泵水箱给水方式:室外给水管网向消防水池提供持续时间内的消防用水及10min内消防用水.在火灾初期由消防水箱提供用水,后期由消防水池通过水泵加压向系统供水.6)、分区供水:当最不利消火栓最大压力超过0.8Mp时,需要分区供水.3、消火栓给水系统的布置

1)、当室内消防用水大于15L/S时,消火栓个数多于10个,给水管网布置成环状.2)、超过六层的塔式、通廊式住宅,超过5层,或体积大于10000m³,其他民用建筑,大于四层的厂房车库,给水立管应大于两根,且两根立管成环.3)、阀门的设置应便于管道的维修和使用,关阀后,停止使用的立管不得超过一条,停止使用的消火栓不得多于5个,三通应设两个阀门,四通三个,每隔三个立管设一个干管阀门.4)、水泵接合器应距墙5-40m,两组(个)水泵接合器之间相距20m,距水源15-40m.4、消火栓给水系统的水力计算

1)、根据建筑购物名称、高度、层数、体积等特性,确定室内消防用水量,同时使用水枪数量,每根立管的最小流量,确定消防一次用水量及火灾延续时间.继而计算出消防总用水量.2)、根据消防水枪,水龙带的性质,计算出一个消火栓的保护半径,确定消火栓系统的不知情况.3)、根据各管段的流量和经济流速(1.4-1.8m/s),可得各支管的管径.4)、消火栓口所需压力.5)、确定水箱、水池大小,水泵型号.二、自动喷水灭火系统及布置

1、自动喷水灭火系统的分类

1)、湿式自动喷水灭火系统:闭式喷头,适用于温度在4℃-70℃的环境内,由于管道充满水,不适合对装修要求高的建筑物.2)、干式自动喷水灭火系统:闭式喷头,对于温度没有要求,管道内充满气体,适用于对装修要求高的建筑物和采暖期长而建筑物内无采暖的场所.但由于管道充满气体,在火灾发生后,管道现排气,再充水,系统动作时间较长.灭火效率低.3)、预作用自动喷水灭火系统:闭式喷头,在火灾发生时,由干式系统变为湿式系统,所以兼顾两者的优点,又避免了两者的缺点.对建筑物要求较高的情况下使用.4)、雨淋系统:开式喷头,适用于火灾蔓延快,危险性大的建筑物或局部适用.5)、水幕系统:开式喷头,不用于灭火,用于阻断火灾蔓延,冷却和隔离的作用.6)、水雾系统:用于特殊场所(柴油发电机房,燃油、燃气室).2、自动喷水系统的布置

自动喷水系统的喷头分为直立型和下垂型.根据建筑物的火灾危险等级确定喷水强度和作用面积,可将按正方形,长方形和菱形布置喷头.3、自动喷水灭火系统的水力计算

1)、作用面积法:适用于轻危险等级和中危险等级的建、构筑物的计算 2)、特性系数法:适用于雨淋自动喷水灭火系统和严重危险等级的建筑物.三、高层建筑消防给水系统

1、技术要求

一般高度在24m以下的裙房,在外救的能力范围内,以外救为主;高度在24m到100m的部位,自救并助外救同时作用,但以自救为主;100m以上的完全自救.2、消防给水系统的设置

1)、在高级旅馆,重要办公楼,一类建筑的商业楼,展览馆,综合楼和消防高度超过100m的其他高层建筑内,均应增设消防卷盘.2)、当消火栓口处压力超过0.8Mp,自动喷水灭火系统超过1.2Mp时,需要分区供水,各自管道自成系统,应分别设水泵接合器.3)、当消火栓口处压力大于0.5Mp时,应在消火栓处设置减压装置.3、防止超压的措施

1)、选用流量—扬程曲线平缓的消防水泵.2)、多台水泵并联运行.3)、在消防给水系统中设置安全阀或设水泵回流管泄压.4)、合理的确定分区范围和布置消防管道.5)、提高管道和附件的承压能力.四、固体灭火系统

固体灭火系统分为:干粉灭火系统、泡沫灭火系统、卤代烷灭火系统、蒸汽灭火系统、烟雾灭火系统、二氧化碳灭火系统等.首先确定建筑物的危险等级及火灾种类,选择适合的灭火器系统并选择最大保护距离,根据以上条件计算灭火器的配置:

SQK

U其中: Q –––灭火配置场所的灭火级别，A或B； S –––灭火配置场所的保护面积，m2；

U –––A类火灾或B类火灾的灭火器配置场所相应危险等级的灭火器配置基 准，m2/A或m2/B；

K –––修正系数。无消火栓和灭火系统的，K＝1.0；设有消火栓的，K＝0.7；设有灭火系统的，K＝0.5；

设有消火栓和灭火系统的或为可燃物露天堆垛，甲、乙、丙类液体贮罐，可燃气体贮罐的，K＝0.3。

Q由最大保护距离以及建筑的面积,确定布置多少灭火器,根据Qe 其中:Q为

N灭火配置场所的灭火等级,Qe为每个灭火器的灭火等级,n为灭火器的个数.最后根据每个灭火器的灭火等级查表选出灭火器的型号.

第四篇：关于高层建筑消防给水系统设计的调研报告

随着社会发展进步，高层建筑已成为建筑主流，而高层建筑具有投资规模大，建筑使用功能复杂的特点，使得对设计的要求越来越高，特别是防火安全的设计。在近几年的工作中经常遇到一些多发性的问题。

一、关于高位水箱中消防储量的意见

《高层民用建筑设计防火规范》（gb50045-95）7.4.7.1规定：高位消防水箱的消防储水量，一类公共建筑不应小于18m3。

《自动喷水灭火系统设计规范》（gb50084-2001）第10.3.1条：自动喷水灭火系统采用临时高压给水系统时，应设消防水箱，其储水量应符合现行有关国家标准的规定。

从现行的规范及笔者所见到的资料里都没有明确消防水箱中的消防储水量是一个18m3还是两个18m3。即一般的将gb50045-95中的18m3的理解为消火栓系统室内10分钟消防用水（但若因室内消火栓用水量为40l/s，高位水箱中之10分钟消防储水量应为24m3）；将《自动喷水灭火系统设计规范》（gb50084-2001）中的18m3理解为自动喷水灭火系统10分钟消防储量（若按30l/s计算，高位水箱中之10分钟消防储水量应为18m3）。因此设计中会出现消火栓系统与自动喷水灭火系统同时存在时出现高位水箱中的消防储量为36m3的情况。

针对这一情况，怎样理解才是“安全适用”、“经济合理”呢？

笔者认为18m3是指10分钟消防总贮量，消防二字含义为：所有消防手段（包括消火栓和自动喷水灭火系统），即不存在24m3或36m3的问题。说明如下：

第一，当发生火灾时无人在现场，如娱乐场所、仓库等等，则只有自动喷水灭火系统工作，并且该系统只要有一个喷头动作，压力开头将在60秒内动作发出电信号，向控制中心报警，并经控制箱切换启动消防泵。即使几个喷头动作，18m3储水量也仅仅动用约三分之一。

第二，当自动喷水灭火系统不理想，火灾漫延、扩大，消防队到达现场，消火栓开始使用时，早已不是10分钟的问题了，直接启动消防供水灭火。此时高位水箱中仍有相当量的储水。

第三，初起火灾在5～10分钟后，消防队才到达现场，在此之前一般说来，消防泵应没有启动。如果启动了就不存在18m3储水量够不够用的问题。如果没有启动，则因高位水箱位下降到低水位（即消防储量水位）时，生活水泵将启动供水。也就是说在火灾发生后的5～10分钟内，生活水泵继续供水5～10分钟，这样因消防储量已动用，实际上生活泵供水基本上是供给了消防用，因水位已可能是在消防储量以下，生活出水管无水可出，亦即说明供10分钟内消防用水量不止18m3，是够用的。

第四，如果因为是超高层建筑或普通一类高层，因水箱设置高度不够而设置增压系统，那么对于高区消防来说，高位水箱的消防储水量单单对直接灭火而言，其意义几乎为零。当然为了使增压系统正常工作及中、低区来讲，高位水箱之消防储量仍然是必须的。

因此，笔者认为，无论一类高层建筑中有几个消防系统，其高位水箱中的消防储量不小于18m3就是符合规范要求的。

二、消防储水池的设置及容积的确定

首先谈谈如何确定是否应设置消防储水池的有关问题。

《高层民用建筑设计防火规范》（gb50045-95），7.3.2条是这样写的，“符合下列条件之一时，高层建筑应设消防水池：7.3.2.1市政给水管道和进水管或天然水源不能满足消防用水量；7.3.2.2市政给水管道为枝状或只有一条进水管（二类居住建筑除外）”；条文有了，但关键是如何理解什么叫“且能满足”及是否“市政给水管道为环状，且有从市政环状管网不同侧引入的两条进水管”，就可以不设消防储水池？笔者认为对于大多数城市而言这是不容置疑的，但对于某些特定条件下，这样执行规范仅仅是死抠字眼，是不够负责任的。如某工程处于某国家级高新技术产业开展区，其给水管道网为环状，只要水厂供水、流量、压力均能满足某高层建筑需要，假如引入管也符合规范要求，是否可以不设置消防储水池及加压设施呢？从表面看是可以的。然而，当深入地了解一下情况就会明白不设置消防储水池是不行的。因该开发区仅有一路电源，这与一般大中城市几水厂，甚至一个水厂有两路电源不可同是而语。这一路电源停电，尤其秋、冬季节，如发生火灾，该水源何以保证供水呢？

其次，谈谈消防水池容积确定的有关问题。消防水池是储存消防灭火用水的构筑物，容积的确定关系着灭火的安全性。《高规》7．3．3对水池的容积作了规定：“当室外给水管网能保证室外消防用水量时，消防水池的有效容积应满足在火灾延续时间内室内消防用水量的要求；当室外给水管网不能保证室外消防用水时时，消防水池的有效容量应满足火灾延续时间以内消防用水量和室外消防用水量不足部分之和的要求。“

第五篇：法兰盘设计计算说明书

湖南科技大学潇湘学院专业模块课程设计

制定输出连接法兰数控加工工艺

摘要

本课题完成法兰盘工艺设计与数控加工。法兰盘是使管子与管子相互连接的零件，连接于管端。法兰上有孔眼，两个法兰盘之间，加上法兰垫，用螺栓紧固在一起，完成了连接。

本次设计主要完成以下设计内容：法兰盘的零件图纸与技术要求分析、零件二维图绘制及三维建模；制定数控加工工艺卡片文件；零件的夹具设计并进行夹具图二维图绘制；对零件进行加工仿真。根据锻件的形状特点、零件尺寸及精度，选定合适的机床设备以及夹具设计，通过准确的计算并查阅设计手册，确定了法兰盘的尺寸及精度，在材料的选取及技术要求上也作出了详细说明，并在结合理论知识的基础上，借助于计算机辅助软件绘制了各部分零件及装配体的工程图,以保障法兰盘的加工制造。

在夹具的设计过程中，主要以可换圆柱销、可换菱形销、定位心轴和支承钉来定位，靠六角厚螺母来夹紧。首先在数控车床上，完成零件的外圆及端面加工；再在数控铣床上，完成零件端面上侧槽及顶部6-M12螺纹孔的加工；最后采用专用夹具以侧槽、底部圆环以及6-M12螺纹孔其中两孔定位进行外圆上Φ22孔的加工。

关键字：法兰盘，数控加工工艺，数控编程，夹具设计，仿真加工

湖南科技大学潇湘学院专业模块课程设计

制定输出连接法兰数控加工工艺

法兰盘工艺设计与数控加工

0 引言

0.1 概述

本课题起源于装配制造业法兰盘工艺设计与数控技术，通过此次毕业设计，可以初步掌握对中等复杂零件进行数控加工工艺规程的编制，学会查阅有关资料，能合理编制数控加工过程卡片、数控加工工序卡片、数控加工刀具卡片、数控编程等工艺文件，能合理的确定加工工序的定位与夹紧方案。

能使用AutoCAD正确绘制机械零件的二维图形，能通过使用UGNX7.0软件对零件进行三维图的绘制，可以提高结构设计能力及建模能力。

编写符合要求的设计说明书，并正确绘制有关图表。在毕业设计工作中，学会综合运用多学科的理论知识与实际操作技能，分析与解决设计任务书中的相关问题。在毕业设计中，综合运用数控加工刀具和数控工艺、工装夹具的设计等专业知识来分析与解决毕业设计中的相关问题。

依据技术课题任务，进行资料的调研、收集、加工与整理和正确使用工具书；掌握有关工程设计的程序、方法与技术规范；掌握实验、测试等科学研究的基本方法；以及与解决工程实际问题的能力。0.2 本设计的主要工作内容

本次对于法兰盘工艺设计及数控加工的主要任务是：（1）分析零件图纸与技术要求； 湖南科技大学潇湘学院专业模块课程设计

制定输出连接法兰数控加工工艺

（2）三维建模。根据零件二维视图建立三维视图；

（3）制定机械加工工艺文件。根据产品技术资料、生产条件与生产纲领，制定零件机械加工工艺规程，编写工艺规程卡片；

（4）夹具设计。绘制工件夹具图；

（5）编制数控加工程序、仿真加工与课题制作

（6）工件检验。选用合理的测量工具与设备检验工件的加工质量。在这整个过程中，综合运用多学科的理论、知识与技能，分析与解决实际相关问题。零件分析

1.1 零件图分析

图1.1所示为法兰盘零件二维图，其结构形状较复杂，中批量生产1000件。图1.2为零件的三维图。

图1.1 法兰盘零件二维图 湖南科技大学潇湘学院专业模块课程设计

制定输出连接法兰数控加工工艺

图1.2 法兰盘三维图

该零件材料为45钢，毛坯为锻件，主要应用于装配管子，起管子的连接及固定作用，为中批量生产类型产品。该零件为由外圆、内圆、沉孔、内孔、倒斜角等表面组成，加工表面较多且都为平面及各种孔，因此适合采用加工中心加工。1.2 技术要求分析（1）结构分析

零件由外圆、内圆、沉孔、内孔、倒斜角等构成。（2）尺寸精度分析

加工精度是指零件在加工后的几何参数的实际值和理论值符合的程度。尺寸精度是指实际尺寸变化所达到的标准公差的等级范围。

如图1.1所示，加工要求较高的尺寸列出如下表格，如表1.1所示。湖南科技大学潇湘学院专业模块课程设计

制定输出连接法兰数控加工工艺

（3）形位公差分析

加工后的零件不仅有尺寸误差，构成零件几何特征的点、线、面的实际形状或相互位置与理想几何体规定的形状和相互位置还不可避免地存在差异，这种状上的差异就是形状误差，而相互位置的差异就是位置误差，统称为形位误差。（4）毛坯加工余量分析

工件粗加工的余量为0.8，半精加工为0.5，精加工为0.2。（5）粗糙度分析

表面粗糙度，是指加工后的零件表面上具有的较小间距和微小峰谷所组成的微观几何形状特征，一般是由所采取的加工方法和(或）其他因素形成的。表面粗糙度高度参数有3种：轮廓算术平均偏差Ra，微观不平度十点高度Rz以及轮廓最大高度Ry。

该零件主要由外圆、内圆、沉孔及内孔组成，具体表示为φ55外圆、φ52外圆、φ90外圆、6-φ11沉孔、3-φ5内孔、φ10内孔、φ32内圆、φ16内圆。粗糙度皆为Ra3.2。

表1.1尺寸精度

结构 Φ10mm的孔 Φ11mm的沉孔 C1.5mm倒角 Φ5mm内孔

尺寸 Φ10mm Φ11mm 1.5mm×45° Φ5mm

形状 孔 沉孔 倒角 内孔

位置 Φ90mm圆柱面 Φ90mm圆柱面 Φ32mm圆柱面内侧 Φ10mm圆柱面 湖南科技大学潇湘学院专业模块课程设计

制定输出连接法兰数控加工工艺 零件的数控加工工艺设计

2.1 选定毛坯

根据零件的加工前尺寸及考虑夹具方案的设计，选择的毛坯材料牌号为45钢，毛坯种类为锻件，毛坯外形尺寸为Φ95mm×45mm。如图1.3所示。

图1.3 法兰盘加工前三维图

2.2 选择定位基准

选择定位基准时，首先是从保证工件加工精度要求出发的，因此，选择定位基准时先选择粗基准，再选择精基准。2.2.1 粗基准的选择：

按照粗基准的选择原则，为保证不加工表面和加工表面的位置要求，湖南科技大学潇湘学院专业模块课程设计

制定输出连接法兰数控加工工艺

应选择不加工表面为粗基准，故在加工Φ16mm内圆、Φ90外圆及Φ55外圆时，选择Φ95mm毛坯外圆作为粗基准。2.2.2 精基准的选择：

按照精基准的选择原则，为符合基准重合原则以及基准统一原则，故在加工Φ700外圆、Φ440外圆、Φ340外圆、Φ224内孔、12-Φ22孔及6-M12内孔时，选择Φ700外圆及Φ224内圆作为精基准。2.3 工艺路线的设计

（1）工艺路线的设计

为保证几何形状、尺寸精度、位置精度及各项技术要求，必须判定合理的工艺路线。

由于生产纲领为成批生产，所以XH714立式加工中心配以专用的工、夹、量具，并考虑工序集中，以提高生产率和减少机床数量，使生产成本下降。

针对零件图样确定零件的加工工序为： 工序一：（Φ700毛坯外圆定位）1)粗车外圆及端面。

2)精车外圆至尺寸要求，留总厚余量2mm。3)钻Φ140孔中心孔。4)粗钻扩Φ140孔。

5)精钻扩Φ140孔至尺寸要求。6)倒圆角R2。

工序二：（Φ224圆柱面定位）1)粗车外圆及端面。

2)精车外圆及端面至尺寸要求。湖南科技大学潇湘学院专业模块课程设计

制定输出连接法兰数控加工工艺

3)钻Φ224孔中心孔。4)粗钻铰锪Φ224孔。

5)精钻铰锪Φ224孔至尺寸要求。6)倒角C1.5。

工序三：（Φ22孔及工件下平面定位）1)钻12-Φ22孔。2)粗钻铰12-Φ22孔。

3)精钻铰12-Φ22孔至尺寸要求。工序四：（Φ22孔及工件上平面定位）1)钻6-M12螺纹孔。2)粗铰6-M12螺纹孔。

3)精铰6-M12螺纹孔至尺寸要求。4)所有面去锐边毛刺。2.4 确定切削用量和工时定额

切削用量包括背吃刀量、进给速度或进给量、主轴转速或切削速度（用于恒线速切削）。其具体步骤是：先选取背吃刀量，其次确定进给速度，最后确定切削速度。（参考资料《数控加工工艺及设备》）

工时定额包括基本时间、辅助时间、地点工作服务时间、休息和自然需要时间以及准备终结时间。2.4.1 背吃刀量ap的确定

根据零件图样知工件表面粗糙度要求为全部3.2，故分为粗车、半精车、精车三步进行。湖南科技大学潇湘学院专业模块课程设计

制定输出连接法兰数控加工工艺

因此选择粗车的背吃刀量为3.5mm，半精车的背吃刀量取1.5mm，精车时背吃刀量取0.35mm。2.4.2 进给量f的确定

由文献[10]表2.4-73，选择粗车时：fz=0.20mm/z；精车时：fz=0.5mm/z

2.4.3 切削速度vc的确定

由文献[10]表3.1-74，选择粗车时：主轴转速n=900r/min；精车时：主轴转速n=1000r/min。

因此，相应的切削速度分别为： 粗铣时：vc精铣时：vcdn10001690010001000m/min45.2m/min m/min62.8m/min

dn10002010002.4.4 工时定额的确定

根据夹具的设计，下面计算工序四中Φ10mm孔的时间定额。（1）基本时间 由文献[8]得，钻孔的计算公式为： T基本式中：L1DcotKy(1~2)； 2LL1L2 nf L21~4，钻盲孔时，L2=0； L=17，L2=0，f=0.3，n=1000；

101181.57.5因此 L1cot22 所以 T基本177.500.082min

0.31000（2）辅助时间 文献[8]确定 湖南科技大学潇湘学院专业模块课程设计

制定输出连接法兰数控加工工艺

开停车 0.015min 升降钻杆 0.015min 主轴运转 0.02min 清除铁屑 0.04min 卡尺测量 0.10min 装卸工件时间由文献[8]取1min

所以辅助时间

T辅助=（0.015+0.015+0.02+0.04+0.10+1）min=1.19min（3）地点工作服务时间 由文献[8]确定

取3%，（0.0821.19）3%min0.03815min

则T服务(T基本T辅助)（4）休息和自然需要时间 由文献[8]确定

取3%，（0.0821.19）3%min0.03815min

则T休息(T基本T辅助)（5）准备终结时间 由文献[8]，部分时间确定

简单件 26min 深度定位 0.3min 升降钻杆 6min 由设计给定1000件，则

min

T准终/n(260.36)/1000min0.0323（6）单件时间

湖南科技大学潇湘学院专业模块课程设计

制定输出连接法兰数控加工工艺

T总T基本T辅助T休息T服务T准终0.038150.0323)min

(0.0821.190.038151.381min（7）单件计算时间)min1.4129min

T单件T总T准终/n(1.3810.0323

2.5 各工序的设备、刀具、量具的设计

(1)选择NC加工机床

根据2.3 工艺路线的设计的工序安排，由于零件的复杂性及加工部位多，故选择立式加工中心。加工内容有：车外圆、钻孔、铰孔及倒角等，所需刀具不超过20把。选用立式加工中心即可满足上述要求。

本设计选用FANUC 18i-MateMC系统XH714立式数控加工中心，如图1所示。

图1 XH714立式数控加工中心

(2)机床主要技术参数

工作台面积(长×宽)900×400 mm 湖南科技大学潇湘学院专业模块课程设计

制定输出连接法兰数控加工工艺

工作台左右行程(X向)630 mm 工作台前后行程(Y向)400 mm 主轴上、下行程(Z向)500 mm 工作台最大承重 600 kg 主轴端面至工作台面距离 250—760 mm 主轴锥孔 MAS403 BT40 刀库容量 ≥12 把 刀具最大尺寸 φ100×250 mm 主轴最高转速 8000 rpm 进给速度 5-8000 mm/min 快速移动速度 20000 mm/min 主电机功率 7.5/11KW 定位精度 X:0.016 mm，Y、Z：0.014 mm全程 重复定位精度 X:0.010 mm，Y、Z:0.008mm全程 进给电机扭矩 FANUC 8 N.m 数控系统 FANUC 0i-MateMC 插补方式 直线插补、圆弧插补（3）机床性能

XH714为纵床身，横工作台，单立柱立式加工中心机床；可以实现X、Y、Z任意坐标移动以及三坐标联动控制；X、Y、Z三坐标轴伺服进给采用交流伺服电机，运动平稳；X、Y、Z三轴采用进口精密滚珠丝杠副，及进口滚珠丝杠专用轴承支承；主轴采用交流伺服调速电机，其额定功率 湖南科技大学潇湘学院专业模块课程设计

制定输出连接法兰数控加工工艺

11KW；主轴最高转速为8000rpm。主轴轴承采用高速、高精度主轴轴承，油循环冷却；采用蝶形弹簧夹紧刀具，气压松刀；刀库为20把刀的斗笠式刀库，无机械手换刀。2.6 工艺文件的设计

根据2.3 工艺路线的设计的工序安排，编出机械加工工艺过程卡片及工序卡片。见附表1~3：机械加工工艺过程卡片；附表4~7：数控加工工序卡；附表11~16：数控加工进给路线图。2.7 数控加工刀具卡片的设计

根据2.3 工艺路线的设计的工序安排，编出机械加工刀具卡片。见附表8~10：机械加工刀具卡片。2.8 数控编程

根据2.3 工艺路线的设计的工序安排，编出数控加工程序。见附表17：数控加工程序。法兰盘钻Φ10孔夹具工序工艺装备的设计

3.1 夹具设计方案的设计

根据法兰盘的特点对夹具提出了两个基本要求：一是保证夹具的坐标方向与机床的坐标方向相对固定。二是要能协调法兰盘零件与机床坐标系的尺寸。除此之外，重点考虑以下几点：

1、在成批生产时，才考虑采用专用夹具，并力求结构简单。

2、夹具上个零件部件应不妨碍机床对零件各表面的加工，即夹具要敞开，其定位。夹紧原件不能影响加工中的走刀。

根据课题要求，批量生产1000件法兰盘零件，故需要设计专用夹具 湖南科技大学潇湘学院专业模块课程设计

制定输出连接法兰数控加工工艺

进行装夹。

3.1.1 夹具的定位方案的设计

工件定位方案的确定，首先应考虑满足加工要求。按基准重合原则，选用Φ18孔以及工件底平面作为定位基准，定位方案如图3-1所示。

平面机构自由度计算公式为：F3n2PLPH，其中：n 为活动构件，n=N-1，N为构件； PL — 低副；

PH — 高副；

所以：F3n2PLPH322300

即2个支承钉及定位心轴限制工件的x、y方向的转动度以及z方向的移动度，可换圆柱销及可换菱形销限制工件的x、y方向的的移动度以及z方向的转动度。

图3-1 法兰盘的定位方案 湖南科技大学潇湘学院专业模块课程设计

制定输出连接法兰数控加工工艺

3.1.2 夹具的夹紧方案的确定

工件夹紧方案的确定，取工件的Φ55圆柱端面进行夹紧，采用六角厚螺母夹紧机构，如图3-2所示。采用六角厚螺母夹紧机构，在夹具设计过程中，以考虑工件的受力情况，故在Φ55圆柱端面与六角厚螺母之间增加平垫圈，平垫圈在此处起到缓冲、平衡受力及保护端面不受伤害的作用。采用六角厚螺母通过平垫圈将工件在侧面夹紧，其结构紧凑、操作方便。

图3-2 法兰盘的夹紧方案

3.1.3 夹具对刀装置方案的确定

因考虑零件的复杂性，故将夹具本次零件加工选择机床对刀点在工件 湖南科技大学潇湘学院专业模块课程设计

制定输出连接法兰数控加工工艺

坐标系的Φ95外圆上，这有利于保证精度，减少误差。

采用试切的对刀方法：具体步骤为该零件选择Φ95外圆为编程零点，本次试切首先选择零件的右侧面为试切点，左右拨动主轴，手轮移动X轴，使刀具微碰零件，此时记下X的机械坐标输入到G54或G55的X中，本次试切再选择零件的外圆顶点为试切点，上下拨动主轴，手轮移动Y轴，使刀具微碰零件，此时记下Y的机械坐标输入到G54或G55的Y中，至此，X，Y轴对刀完成；Z轴的对刀，如以工件外圆顶点为0点，将铣刀擦到工件表面，记下此时Z轴的机械坐标，输入到G54或G55中。3.1.4 夹具与机床连接方案的设计

因考虑零件的加工复杂性，本套夹具选择孔系夹具，它的元件以孔定位，螺纹连接，元件定位精度高，夹具的组装简便，刚性好，又便于数控机床编制加工程序。

3.2 夹具的结构设计

在选择夹具体的毛坯的结构时，从结构合理性、工艺性、经济性、标准化的可能性以及工厂的具体条件为依据综合考虑。在《机床夹具设计手册》表1-9-1为各种夹具体毛坯结构的特点和应用场合。则选铸造结构，因为其可铸造出复杂的结构形状。抗压强度大，抗振性好。易于加工，但制造周期长，易产生内应力，故应进行时效处理。材料多采用HT15-30或HT20-40。在夹具体上还进行倒角，以便增加夹具的强度及刚度。

3.3 夹具的理论计算

3.3.1 定位误差的分析与计算 湖南科技大学潇湘学院专业模块课程设计

制定输出连接法兰数控加工工艺

本套夹具是定位误差主要是一面两孔定位所产生的，因此只需计算两定位销的定位误差即可。

1）确定定位销中心距及尺寸公差 取LdLD0.12mm0.04mm1313

故两定位销中心距为71±0.02mm 2）确定圆柱销尺寸及公差

取Φ11H8=Φ1

10.0060.017mm 3）参考文献[8]中表4-3选取菱形销的b1及B值

取b1=4mm，B=d-2=（11-2）mm=9mm 4）确定菱形销的直径尺寸及公差

取补偿值：a=Ld+LD=（0.06+0.02)mm=0.08mm，则

X2min2ab120.084mm0.053mmD2min12

所以d2maxD2minX2min(110.053)mm10.947mm

菱形销与孔的配合取h6，其下偏差为-0.011mm，故菱形销直径为

0.053 Φ10.94700.011mm=Φ110.064mm 0.053 所以d2maxΦ110.064mm 5)计算定位误差

基准位移误差为：

YD1d1X1min[0.027(0.0060.017)(00.006)]mm0.044mm

转角误差为： arctanX1maxX2max(0.0270.017)(0.0270.064)0.135arctanarctan

2L271142 则314，双向转角误差为628。湖南科技大学潇湘学院专业模块课程设计

制定输出连接法兰数控加工工艺

3.3.2 夹紧力的分析与计算

本套夹具靠六角厚螺母实现夹紧。因此，夹紧力的计算则在于六角厚螺母所需的力。

六角厚螺母夹紧力P按3.2公式计算：

TQrtanf ……………………………………………（3.2）

Q — 夹紧力，；

 — 螺纹升角，M16选229；

 — 螺纹摩擦角，=10；

 — 支撑表面摩擦力矩的计算力臂，选择d0155； f — 螺母支撑面的摩擦因素，选择f=0.178；

1313通过计算，M16孔定位的螺钉所需夹紧力为：T=180N 因为六角厚螺母需在两端进行夹紧，故夹紧力为双倍。因此总共所需夹紧力为：T总=2T=180N×2=360N

3.4 夹具的使用操作说明

本夹具用于加工法兰盘的∅11孔（工件材料45钢）。工件以∅32和∅16孔、∅11孔分别在定位心轴

8、可换定位销7及可换定位销9上定位，通过在定位心轴8上旋动六角厚螺母4使平垫圈3接触工作，从而达到夹紧工件的效果。湖南科技大学潇湘学院专业模块课程设计

制定输出连接法兰数控加工工艺 数控加工零件的三维仿真图

图4-1 钻6-M12螺纹孔 湖南科技大学潇湘学院专业模块课程设计

制定输出连接法兰数控加工工艺 数控加工零件的三维仿真图

图4-4 铰12-Φ22孔 湖南科技大学潇湘学院专业模块课程设计

制定输出连接法兰数控加工工艺 数控加工零件的三维仿真图

图4-6铣侧槽 湖南科技大学潇湘学院专业模块课程设计

制定输出连接法兰数控加工工艺 结论

（1）通过对零件和夹具的三维造型，实战练习了UG三维造型软件的造型模块和AtuoCAD工程图模块，加深了AutoCAD二维软件的操作和理解。

（2）通过对夹具的理论计算，证明本套夹具具有可行性。（3）通过对零件的加工仿真，证明数控加工程序具有可行性。（4）通过对夹具的三维建模，证明夹具的设计具有可行性。（5）对使用Office办公软件时，还需要多加熟练。

（6）在进行UG三维建模时，了解了计算机辅助制图编程软件的功能及使用方法。

（7）在用Auto CAD、UGNX7.0等软件时，还需要多熟练快捷键的使用，从而提高效率。

（8）设计过程中应用到的材料力学、机械原理、机械设计、数控编程等方面的知识。通过设计，加深了对所学知识在脑海中的印象，并提高了在实际中应用所学知识的能力。

同时，也认识到数控技术的应用不但给传统制造业带来了革命性的变化，是制造业成为工业化的象征，而且随着数控技术的不断发展和应用领域的扩大，它对国际民生的一些重要行业的发展起着越来越重要的作用，因为这些行业所需装备的数字化已是现代发展的大趋势。湖南科技大学潇湘学院专业模块课程设计

制定输出连接法兰数控加工工艺

参考文献

[1] 洪如瑾.UG NX4 CAD快速入门指导.清华大学出版社，2006.[2] 毕承恩等.现代数控机床（上、下册）.北京：机械工业出版社，1993.[3] 数字化手册编委会.机床夹具设计手册.机械工业出版社，2004.[4] 李福生等.实用数控机床技术手册.北京：北京出版社，1993.[5] 于华等.数控机床的编程及实例.北京：机械工业出版社，1996.[6] 朱耀祥等.现代夹具设计手册.北京：机械工业出版社，2009.[7] 夏伯雄.数控机床的产生发展及其趋势[J].精密制造与自动化.2008.[8] 赵长明等.数控加工工艺及设备.北京：高等教育出版社，2008.[9] AMT Statistical Department.1998-1999 Economic Handbook of the Machine Tool Industry.1998.[10] 李洪等.机械加工工艺手册.北京.北京出版社，1990.湖南科技大学潇湘学院专业模块课程设计

制定输出连接法兰数控加工工艺

附录

附录1.机械加工工艺过程卡片 附录2.机械加工工艺过程卡片 附录3.机械加工工艺过程卡片 附录4.数控加工工序卡 附录5.数控加工工序卡 附录6.数控加工工序卡 附录7.数控加工工序卡 附录8.数控加工刀具卡片 附录9.数控加工刀具卡片 附录10.数控加工刀具卡片 附录11.数控加工进给路线图 附录12.数控加工进给路线图 附录13.数控加工进给路线图 附录14.数控加工进给路线图 附录15.数控加工进给路线图 附录16.数控加工进给路线图 附录17.数控加工程序 附录18.法兰盘二维图及三维图

附录19.法兰盘钻Φ10孔专用夹具装配图 附录20.专用夹具中夹具体二维图 附录21.专用夹具中可换圆柱销二维图 附录22.专用夹具中可换菱形销销二维图 附录23.专用夹具中定位心轴二维图