互通式立交桥小半径现浇箱梁支架施工技术

第一篇：互通式立交桥小半径现浇箱梁支架施工技术

互通式立交桥小半径现浇箱梁支架施工技术

摘要：随着经济的发展与开发战略的实施和深入，我国在山区修建的高速公路也越来越多，桥梁施工受地形、地质和水文影响的情况更加突出，本文结合工程实例与作者的工作实践，互通式立交桥小半径现浇箱梁支架施工技术进行了分析探讨，对所提及的施工技术与工艺可在以后类似的桥梁工程中运用。

关键词：互通式立交桥;小半径;现浇箱梁

公路互通立交工程中，多采用曲线桥梁和匝道桥这此桥梁线型变化多端，结构受力比较复杂，特别是小半径曲线梁桥，除承受弯矩、剪力外，还有较大扭矩和翘曲双力矩的作用。本文一座互通立交匝道桥施工经验，从场地处理、支架设计及搭设、支架预压等方面简述了小半径曲线现浇箱梁支架施工技术。

一、工程概况

A互通式立交大桥跨径布置为21+25+25+25+21m，桥梁总长为133m。上部结构为现浇连续预应力砼箱梁，箱梁梁宽10m，为单箱双室结构，箱梁高1.4m，顶板厚0.15m，腹板厚度在支点位置为0.6m，跨中为0.4m。大桥夹于丘陵、山地中间，施工场地狭窄，桥跨原地面高差达20余米。桥梁位于缓和曲线上，半径较小，仅为80m，这给安全施工、技术管理工作带来很大的难度。

图1：桥型立面图

图2：桥型平面图

二、工程特点

1、地面高差大

大桥夹于丘陵、山地中间，施工场地狭窄，坡面陡峭，桥跨原地面高差达20余米，施工难度较大。

2、桥梁半径小

大桥位于缓和曲线上，最小半径仅为80m，桥梁半径小，给支架设计和施工带来不小难度。

三、支架方案选择

根据设计图纸要求，大桥上部结构采用支架现浇法进行施工。目前，支架现浇箱梁工艺可分为满堂支架与少支点支架。满堂支架其中包括普遍脚手架钢管、碗扣式脚手架钢管等。针对本桥地质、地形等特点，从安全、经济等方面综合考虑，最终选择满堂支架作为本桥支架方案。

不同方案比选如下表所示：

表1 不同方案比选表

支架类型

经济性

安全

工期

适用性

普遍脚手架支架

本桥桥长133m，净高平均为10m，根据以往施工经验，每立方米需要投入脚手钢管40kg，共约投入532t吨钢管

承载力较大。当脚手架的几何尺寸及构造符合规范要求时，单管立柱的承载力可达15KN-35KN。但对基础整体性要求较高

拆装方便，搭设灵活，但由于扣件、钢管数量较多，工期较长

对各种地形、地质情况均适用，范围较广，但支架高度超过20m以后，安全性能降低

碗扣式脚手架

钢管用量与普遍脚手架支架基础相同

承载力大，立杆连接是轴心承插，横杆同立杆靠碗扣接头连接，接头具有可靠的抗弯、抗剪、抗扭力学性能，因此结构稳固可靠，承载力比同情况的扣件式脚手管提高15%以上

钢管均为通用杆件，拼拆快速省力，仅用铁锤即可完成全部作业，相比普遍脚手架基础节省时间

适用范围较广，但如果支架位于曲线上时，适用性较差，且支架高度超过20m以后，安全性能降低

少支点钢管支架

采用钢管桩作为基础，型钢、贝雷架以及分配梁组成支撑体系，用钢量相对较少

钢管体系相对脚手架比较稳定，由于支点少，对基础要求相对较高

采用吊装设备进行安装，施工时间较短

适用范围相对较广

结论：由于本桥处于曲线上，且半径较小，碗扣式脚手管适用性较差，且桥址处场地较狭窄，起重设备进出难度较大，故综合考虑各种因素，最确选择普遍脚手架支架方案

四、主要施工工艺

1、场地处理

针对本工程原地面起伏较大的特点，首先根据原地面标高分为6段分别进行原地面处理。对于大型压实机械设备能直接的到达的第4段，在清理地表腐植土后，将清表后原地面用20t压路机碾压密实，直到没有轮迹为止。同时利用该段路基挖方区石方按40cm一层进行填筑，并碾压密实，直至标高满足要求。对于其余大型压实机械无法到达的区域，先进行重力式挡土墙的施工，清表后采用小型夯实机具按20cm一层进行填筑并夯实，基础处理宽度为每边比桥面宽1m。基础处理完毕后，其上浇筑15cm厚C20砼，基础外侧应修筑排水沟，以利排水，避免基础长时间积水，降低基础承载力。

图3：场地处理图

2、支架设计及搭设

脚手管材料采用外径48mm，壁厚3.5mm钢管。位于正常段箱室底的支架横向按照90cm布置;位于腹板位置的支架按照60cm布置;两侧翼板下间距按100cm布置，上下步距按1m进行布置，纵桥向间距均按照70cm布置，箱梁底角加劲撑锁在两根立杆上，翼板外侧留0.3m作为操作平台。同时，由于本桥半径较小，桥梁外侧纵向间距比内侧大，故支架搭设时，应严格控制桥梁外侧间距按设计进行放线，同时内侧间距根据外侧支架进行调整。支架搭设前应设置垫板，按照梁底与地面的高差布设脚手管支架，支架安装时应严格控制其垂直度，并注意剪刀撑的安装。立柱顶托上纵桥向铺设12×12cm方木，横桥向铺设12×12cm方木，间距中到中30cm。12×12cm方木上面铺设18mm竹合板，作为底模。

图4：支架横断面布置图

3、支架预压

为消除地基不均匀沉降和支架非弹性变形的影响，检验支架的稳定性和安全性，同时也为取得弹性变形参数，为底模预拱度提供数据，保证成桥后线型美观，支架搭设完毕后，应进行堆载预压，预压荷载本次取1.2倍箱梁自重。预压材料主要以砂石材料为主，根据混凝土容重与砂石容重比值，按照箱梁实际重量分布进行荷载加载，加载顺序为20%→50%→80→120%，共分4极加载，每级架载后应注意观察支架变形情况。沉降观测点的布设为：在每跨的跨中、1/4跨径处设沉降观测断面，每个断面在底板模板上各设置3个观测点，每天进行观测。加载前，每天当各监测点最初72h的沉降量平均值小于5mm时，可以判定支架预压合格。

图5：支架观测点设置

以第一跨为例，每阶段观测数据如下表。

表2 各阶段观测数据

断面

观测点

原始标高

24h

沉降量

（mm）

48h

沉降量

（mm）

72h

沉降量

（mm）

L/4断面

H1

545.395

545.383

545.380

545.379

H2

545.459

545.450

545.448

545.448

0

H3

545.334

545.324

545.323

545.323

0

L/2断面

H1

545.713

545.700

545.696

545.695

H2

545.771

545.760

545.760

0

545.760

0

H3

545.649

545.637

545.635

545.634

3L/4断面

H1

546.010

546.001

546.000

546.000

0

H2

546.072

546.062

546.060

546.059

H3

545.950

545.942

545.941

545.941

0

平均沉降量（mm）

10.44

1.78

0.44

沉降量随时间变形曲线如下：

图6：随时间变形支架变形曲线

由以上图表可知，72h小时的沉降量平均值小于5mm，支架预压合格，可以进行卸载，卸载后及时进行标高数据采集，以取得弹性变形以及非弹性变形数据，为预拱度设置提供依据。

表3 卸载后观测数据

断面

观测点

原始标高

卸荷前

卸荷后

支架、地基弹性变形f1（mm）

支架、地基非弹性变形f2（mm）

L/4断面

H1

545.395

545.379

545.383

H2

545.459

545.448

545.451

H3

545.334

545.323

545.325

L/2断面

H1

545.713

545.695

545.7

H2

545.771

545.760

545.767

H3

545.649

545.634

545.636

3L/4断面

H1

546.010

546.000

546.003

H2

546.072

546.059

546.063

H3

545.950

545.941

545.945

平均变形量（mm）

4.44

8.22

由上表可知，支架、地基弹性变形为f1=4.44mm，支架、地基非弹性变形为f2=8.22mm，施工预拱度=设计预拱度+f1+f2，因该桥设计未对预拱度作特别说明，则施工预拱度为f1+f2=12.66mm。根据相关要求，施工预拱度按二次抛物线进行分配，抛物线方程为。则梁底各点预拱度为

表4 梁底各点预拱度调整值

序号

y（mm）

X（m）

序号

y（mm）

X（m）

4.36

12.40

7.81

11.25

10.33

9.19

11.94

6.20

12.63

2.30

根据上表将各点预拱度调整后，进行后续钢筋、模板以及混凝土的施工。

五、结论

针对A互通式立交大桥跨越深谷且处于小半径曲线上的特点，合理选择支架施工方案，同时对支架进行预压，取得相关参数，根据该参数确定了箱梁的施工预拱度，并加以调整。大桥安全、优质、高效完成了上部结构的施工，箱梁外观质量、成桥线型均符合相关要求，获得业主和监理单位的认可和好评。

参考文献：

[1]JTG/T F50-2011.公路桥涵施工技术规范[S]

[2]周永兴.路桥施工计算手册[M].北京：人民交通出版社.2001.1

[3]JTG F10-2006.公路路基施工技术规范[S]

[4]DB33/1035-2006，J10905-2006.建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程[S]

上接第96页

构承担，但要进行设计计算。高度超过24米的落地式钢管脚手架，必须单独编制专项施工方案，并由施工企业技术部门的专业技术人员及监理单位专业监理工程师进行审核，审核合格由施工企业技术负责人和监理单位总监理工程师签字。脚手架的施工方案应与施工现场搭设的脚手架相符，当现场因故改变脚手架类型时，必须重新修改脚手架方案并经重新审批后，方可施工。脚手架搭设前，施工负责人应按照施工方案要求，结合施工现场作业条件和队伍情况，做详细的技术交底和安全交底，并有专人指挥搭设。

2、吊装作业的安全管理

计划必须在具体施工之前进行，它是确保安全生产的第一步。具体的作业计划应该包括以下内容：相近的任务描述;具体工作的实施步骤;各个环节的具体要求;负责人;作业环境和地点;所涉及到的设施设备与工具;约定的指挥信号;员工防护用品等。其中员工的防护用品包括安全头盔、手套、防滑胶鞋、全身式安全带、听觉和视觉保护装置。

在具体的实施过程中，可能会遇到一些突发的自然或者认为的情况，引起施工环境变得恶劣，影响正常施工。在这种情况下，会涉及到关键性起吊的规程。安全性起吊主要是指出现以下情况时所涉及到的起吊计划：施工过程中使用多台起重机;货物总质量高于最大负载;操作员无法目视起吊货物时;毗邻电线、管线1.5m之内;遇到严重恶劣天气条件，如暴风雨、沙尘暴、雷电等。起吊计划应该有专业的起重技师和专业人员进行审核，并按照附录中的检查表逐一检查，最后由生产单位负责人或项目负责人签字批准（如图）。

总之，在当前市场竞争日趋激烈的情况下，我们要严把建筑施工的各个环节，切实做好施工安全保证，促进建筑项目的顺利建设，做到安全生产、文明生产。

参考文献：

[1]王龙飞.如何加强建筑施工安全管理[J].科技风.2010（15）

[2]熊志力.如何加强房屋建筑施工安全管理[J].企业家天地下半月刊（理论版）.2009（12）

[3]黎凯旋.加强建筑施工安全管理[J].科技资讯.2010（22）

[4]李炳合.建筑施工安全管理之我见[J].价值工程.2010（27）

第二篇：现浇箱梁满堂支架施工技术探讨

现浇箱梁满堂支架施工技术探讨

[摘 要]满堂支架法是目前桥梁上部现浇连续箱梁采用最多的、最普遍的施工方法。本文结合工程实例，对现浇箱梁满堂支架的施工技术作一些探讨。

[关键词]现浇箱梁 满堂支架 施工技术

中图分类号：F332 文献标识码：A 文章编号：1009-914X（2017）11-0177-01

满堂支架法是目前桥梁上部现浇连续箱梁采用最多的、最普遍的施工方法。满堂支架的施工，是整个现浇箱梁施工的一个非常重要的、基础性的工艺环节。支架地基的承载力是否满足要求，支架的强度和稳定性是否符合要求，支架压载试验的数据是否准确、真实，这些环节将直接影响到施工安全和工程质量。本文结合工程实例，对现浇箱梁满堂支架的施工技术作一些探讨。

一、工程概况

某市政互通立交桥型布置为27.2+30+27.2m预应力混凝土连续箱梁，采用满堂式碗扣支架现浇，支架高度8-17m，梁体高度1.8m，顶板宽度L=12-16m，底板宽度8-12m，在与匝道连接部桥梁变宽，为单箱三室箱梁。桥面纵坡3.00%，桥面横坡2%。箱梁采用C50混凝土。

二、满堂支架施工技术

1、支架地基的处理

（1）场地平整。用挖掘机和推土机对原地面进行整平、压实，压实度达到96区要求，地基承载力在200Kpa以上，且无软弱下卧层。地基的处理范围至少宽出搭设支架之外0.5m。同时，为便于施工，同一跨内的标高尽量与路线设计标高一致。

（2）防积水措施为防止下雨积水造成地基浸泡，造成地基承载力降低，产生地面不均匀下沉，对梁施工质量造成影响，在支架顺桥向两侧设排水沟，以便将雨水及时排除，如逢下雨安排专人负责排除积水。

2、支架搭设

（1）支架的搭设采用WDJ满堂落地式碗扣支架，支架布距60cm×60cm。碗扣式支架型号为：WDJ48×3.5型，要求每根杆件做到无变形、无弯曲，杆件有变形和受伤以及碗托有破裂的严禁使用。立杆布距为60cm×60cm。横杆步距为90cm间距。纵横向水平拉杆按2个步距的间距设置。纵横向加设剪刀撑，其纵向角度控制在45°-65°，其下部在纵横向设置交会，交会点距地面的高度大于40cm，剪刀撑采用9米钢管，钢管长度搭接大于60cm，并采用双扣联接，扣件接头部位的外露钢管长度大于10cm。纵向铺设15cm×15cm方木；横向铺设10cm×10cm方木，跨中净间距为15cm，小横梁处净间距10cm。支架高度根据现场实测在为8-17米。

（2）腹板及翼板位置做定型排架，支架均为10cm×10cm方木。在排架上钉10×4cm木板条，净距10cm，以防止竹胶板变形过大。

（3）木排架的加固，除了纵向用木板两两相连，有部分加固作用外，在纵横方木相交处C20钻孔，用螺栓拧紧。

（4）通过底脚螺栓初步控制支架底面标高，计算立杆长度。

（5）测设顶托实际标高，并通过调整顶托螺旋来调整支架标高，调丝器不使用偏心杆件，出丝长度保持一致，并要求越短越好。

（6）模板拼装时，必须对缝平整，底板与腹板结合部，为防止漏浆采用“底包侧”方式，并加垫“L”型橡皮垫；腹板?c翼板结合部采用“腹顶翼”方式，防止浇筑过程中，因受扰动而造成漏浆。端部模板制作时应准确量测各部尺寸。

（7）顶托标高调整完毕后，在其上安放15×15cm的方木纵梁，在纵梁上间距30cm安放10×10cm的方木横梁，横梁长度随桥梁宽度而定，比顶板一边各宽出至少50cm，以支撑外模支架及检查人员行走。安装纵横方木时，应注意横向方木的接头位置与纵向方木的接头错开，且在任何相邻两根横向方木接头不在同一平面上。

（8）人行坡道坡度可为1：3，并在坡道脚手板下增设横杆，坡道可折线上升；人行梯架设置在尺寸为1.8×1.8m的脚手架框架内，梯子宽度为廊道宽度的1/2，梯架可在一个框架高度内折线上升。梯架拐弯处应设置脚手板及扶手。

3、支架的预压及预拱度

（1）预压的目的。为检查地基承载力及支架承受梁体荷载的能力，减少和消除支架产生的非弹性变形、方木间的间隙、地基瞬时沉降等并获取支架预压沉降观测值用来做设置预拱值的参考数据。

（2）加载的方法。支架的预压方式拟用沙袋或水袋预压。预压时间不少于7天，在预压前必须进行整体支架检查和验收，并对临时荷载的重量进行检验。预压时，根据箱梁的结构形式计算箱梁的重量，然后用沙袋（沙袋容砂体积1立方米，带吊带）或水袋按上部混凝土重量分布情况进行布载，加载重量按设计要求不小于恒载，拟定为恒载的1.2倍。因沙袋在下雨过程中会吸水增重，对支架稳定定造成影响，现场必须准备彩条布，下雨前及时将所有沙袋全断面覆盖遮雨。

（3）布点及观测。

①加载前布设观测点，在地基和底模上沿支点、跨径的L/

4、L/2等截面处横桥向腹板处各布设3个观测点，在跨径的L/2翼板处各布2个观测点，观测点的布设要上下对应，目的是既要观测地基的沉降量（垫木上），又要观测支架、方木的变形量（底模上），在观测点处采用钢钉标识或预埋钢筋的方法，保护观测点不扰动，以便测量预压前后及卸载后的标高。

②加载顺序按混凝土浇筑的顺序进行，加载时沙袋堆放均衡平稳，不可重放或加载过于集中而损伤支架。加载时分三次进行，各次加载的重量分别为总重（梁体重量的1.2倍）的30%、30%和40%。加载完成后观测一次，加载12小时、加载24小时、加载48小时和加载完毕各观测一次，加上加载前观测一次，共6次，连续两次观测累计沉降量不超过3mm，即为趋于稳定，沉降稳定48小时且总预压时间不小于7天后，经监理工程师同意，即可进行卸载。卸载时先卸载完上层砂袋（卸载时要保证均匀，防止支架受过大偏压），再卸载下层砂袋，使支架受到的压力均匀减少。

③支架的预压应加强稳定性观测，确保安全，一旦发现变形量不收敛则立即采取卸载或紧急撤离等措施。

④卸载后及时进行回弹后观测，根据观测记录整理出预压沉降结果，计算支架、地基综合非弹性变形值及支架弹性变形值，作为在支架上设置预拱的依据，通过测量调整箱梁底模高程。

⑤混凝土在浇筑过程中，加强对支架的观测，在箱梁的不同点位悬挂标尺，用水准仪对支架沉降情况进行测量，根据测量结果决定下一步混凝土的浇筑方案和对支架安全性的评估，及时调整浇筑方案并对支架进行加固处理。

（4）数据整理分析。观测结束对测量数据进行处理，根据总沉降值和卸载后观测值计算弹性变形量。根据试验所测得的数据进行分析，对本工程所设计的预应力现浇箱梁模板支架进混凝土浇筑时产生的变形进行有效的控制。可依据变形量调整箱梁的底标高，实现混凝土浇筑完成后能达到设计所要求的梁底标高。如发现立柱下沉比较明显，需对地基处理进行加强。

（5）预拱度的设置。预拱度设置按设计注明考虑，预应力混凝土连续箱梁除为抵消支架弹性变形而设置的预拱外，支架不另设预拱。混凝土浇注施工前应通过计算出跨中预拱度，其它各点的预拱度以此点按直线或二次抛物线进行分配。

三、结束语

满堂支架的施工是一个非常重要的基础性施工工艺环节，在施工过程中一定要对地基的处理，支架体系的设计和搭设，支架的压载试验等工序给予充分的重视，严格按照有关规范和要求施工，确保施工质量和施工安全。

参考文献

[1] 林凤飞，现浇箱梁满堂支架的施工技术，《城市建设理论研究》2012年第5期

第三篇：现浇箱梁施工技术交底

高架桥上部结构现浇连续箱梁

一:施工方案概述:

39#墩～52#墩跨全长261.696m,针对梁跨布置及现场条件,决定在道路部分6%灰土完成后,绿化范围内填20cm碎石土,在其顶面浇筑15cm厚C20砼，搭设满堂式碗扣式支架现浇施工。第40～43孔和第44～47孔连续箱梁均为4孔,设置后浇带湿接缝,宽度为2米。

每联浇注顺序为：从两端向中间方向顺序施工。在整联箱梁（除现浇段外）浇注完成后5-7天再浇注现浇段，现浇段处应注意满足钢筋的焊接长度与锚固长度。C50砼配合比详见附表。为了有效减少砼裂缝,在C50砼中掺加AEA微膨胀剂，其用量约为水泥用量的10%。AEA微膨胀剂的各项性能详见附表。

1．硬化场地

在道路部分6%灰土完成后，然后浇注混凝土(混凝土厚度为15cm左右)，其余部分20cm6%灰土(软土处需处理),上铺15cmC20砼，并相应做好场地排水设施，C20砼在完工后破碎挖除外运(或辅道范围C20砼保留,20～30cm左右切缝,上铺土工格棚,以防产生反射裂缝)。

2．搭设满堂支架

支架采用碗扣式支架,天一花园处通道采用碗扣式集束支架(水平间距30cm)和槽钢［30。立杆由300cm、240cm组成，立杆间距：横向为90cm，纵向在变截面腹板厚56cm～36cm处为60cm,横梁下加密≤15cm,腹板厚36cm处为90cm。顶、底托可调范围＜60cm，一般控制10～50cm。每1.2M设置水平杆一层；在满堂支架内部设置斜向钢管剪刀撑，确保钢管支架稳定性。搭设钢管支架时应特别注意将管卡拧紧，保证浇注梁体混凝土时不打滑。

3．支架预压：支架预压的目的是消除支架、地基及底模塑性变形，求出支架的弹性变形，检验支架的承载力及稳定性，为底模预留沉落量提供依据。预压材料采用土袋，预压重量为梁段重量的1.1。在加载前，加载过程中，卸载前，卸载后作沉降观测记录。预压时间为24小时，当沉降变化趋于稳定时(≤(8-10)㎜/d)，即可卸载。预压后若发现支架的地基变形较大，必须进行加固处理。

4.铺设底模：

先在支架顶托上铺设纵方木。在(15cm×15cm)纵方木上铺设横方木(10cm×10cm)，再在横木上铺设竹夹板。为了保证梁的线性平顺,横木间隙应该控制在30CM以内。底模铺设必须根据支架预压情况预留沉落量，沉落量按二次抛物线布置。

5.安装外侧模：

外侧模与底模一样，采用竹夹板，应特别注意侧模的垂直度以及侧模与底模相交部位的密封性，对有空隙部分应采用胶泥封死，确保浇注混凝土不漏浆。

6.安装底板,腹板普通钢筋。

钢筋应按设计及规范要求放样加工，通过人力配合吊车运至模内安装绑扎，钢筋安装应注意以下几点：

(1)钢筋间距,数量应符合设计要求，绑扎应牢固。

(2)混凝土保护层应符合设计要求，注意塑料垫块放置应均匀规则,以提高梁体外观质量。

(3)钢筋搭接或焊接长度应符合设计要求，焊接头应错开布置，每断面焊接头数量不得超过钢筋总数的50%

(4)底板钢筋应设置适量的架筋保证能承受施工荷载，不变形。

(5)安装钢筋前应将底，侧模涂抹一层色拉油作隔离剂。

7.安装内侧模：

内侧模采用标准平面直角钢模。底部倒角采用木模，内侧模与外侧模之间应设置拉杆加固。外、中、内腹板之间应设置钢管对撑，外侧模应斜撑至支架上，确保浇注混凝土时不变形，腹板不倾斜。

8.浇筑第一次混凝土

为了减轻支架及地基负荷，减少梁体施工挠度，梁体分两次浇注，第一层浇至顶板与腹板倒角位置，使施工缝不明显，确保梁体外观质量。梁体采用商品混凝土，1～2台汽车泵灌注。每联砼浇筑顺序为：从两端向中间方向顺序施工。

先浇底板，顺序再浇内外腹板、中腹板，浇注时注意砼的平衡施工，即掌握腹板砼浇筑的时机及砼振捣的顺序、严禁腹板砼浇筑时，再去振捣底板砼。腹板混凝土必须分层浇注，每层厚度控制在30CM左右.浇筑时注意控制混凝土的坍落度，一般为≤14cm左右。另外应特别注意混凝土振捣质量，振捣采用二次振捣。振捣棒应快插慢拔，注意振捣时间，不得漏振过振，否则混凝土表面不是蜂窝麻面，就是表面翻砂。振捣人员必须相对固定,不能任意更换。混凝土布料应均匀，层层浇注，逐段推进。另外在浇筑过程中应派专人负责检查模板加固及支架状况，若有异常必须立即停止施工。砼浇筑至腹板顶面时应用抹子抹平，以保证施工缝平直，混凝土终凝后，必须将接茬凿毛。严格按规范要求处理。

9．安装内顶模：

内顶模采用平面直角钢模,钢管支撑。

10．绑扎顶板钢筋，浇筑顶板混凝土：

顶板钢筋安装注意事项同腹板，底板钢筋。浇筑顶板混凝土主要是注意控制顶板表面平整度。特别在气温较高时，应注意对顶板进行二次抹平，防止出现收缩裂缝。并注意顶板预留人孔。

11.养生：混凝土浇筑初凝后立即进行养护。在养护期间，应使其保持湿润，防止雨淋、日晒。因此，对混凝土外露面，待表面收浆、凝固后即用草麻袋或薄膜等物覆盖，并应经常洒水，洒水养护的时间，应不少于《公路桥涵施工技术规范》所规定的时间。混凝土在养护期间或未达到一定强度之前，防止遭受振动。因此，在强度未达到2.5MPa以前，禁止通行，并禁止安装其上层结构的模板及支撑物等设施。洒水养护时间要尽量延长，以减少环境对徐变挠度的影响。

12.预应力施工

（1）概况。本标段的横梁为现浇后张法预应力混凝土梁，采用两端张拉，张拉时以张拉控制应力为主，引伸量为辅。预应力束采用高强度低松弛钢绞线Ryb=1860MPa,Фj=15.20mm，张拉控制应力σ

=0.75 Ry。大部分采用φ90mm，少部分采用φ80 mm、φ70mm的塑料波纹管，锚具采用OVM15系列钢

绞线预应力群锚。锚下设置钢筋网和配套螺旋钢筋。波纹管定位先在底模上弹中线，以此作为标准定kb

位波纹管，确保位置准确、圆顺。在波纹管最高处设置压浆排气孔。

（2）张拉施工工艺。

①张拉前准备。横梁主筋以及骨架片就位以后进行波纹管就位安装，同时绑扎横梁箍筋和其他钢筋。考虑波纹管定位时要到钢筋里面操作、电焊，部分箍筋要断开，波纹管定位后再绑扎搭接。按照图纸上的平弯、竖弯尺寸用22#铁丝和小钢筋将波纹管固定在横梁钢筋上。每隔1m要有一道定位钢筋，确保波纹管位置准确、牢固，浇注砼时不变形、移位。波纹管定位以后穿预应力钢绞线，同时绑扎螺旋筋和钢筋网片。砼浇注过程及完成以后适当拉动钢绞线。

A、根据设计要求，张拉前横梁梁体砼强度须达到设计强度的90%以上。梁体砼浇筑完成后,取3组试块随横梁养护,张拉前出具试块的抗压强度报告。

B、钢绞线和锚具进场应有出厂质量保证书，并按规范取样进行试验并进行外观检查，钢绞线要测定其屈服强度、弹性模量和截面面积，锚环和夹片要测定其硬度。进场的钢绞线和锚具应入库堆放，并防锈和防油。制作钢束和搬运穿束时，应防止产生硬弯。

C、千斤顶与压力表应在授权的法定计量技术机构进行校验，以确定张拉力与压力表之间的关系曲线，张拉机具设备要配套标定，张拉前应再次进行检查，看是否按标定的相应编号进行配套，如发现不配套应及时调整。

D、张拉前应检查波纹管孔道是否畅通，进浆孔和出浆孔有无堵塞。锚圈与垫板接触处如有焊渣、毛刺、混凝土残渣，应清除干净。检查钢绞线每束的下料长度，根数是否准确，工作段长度是否足够。钢绞线如锈蚀较多须立刻更换。钢绞线每隔1m用22#铅丝扎住,防止钢束扭结错位。

E、张拉施工的数据确定

设计张拉控制应力为1395Mpa，据此计算控制张拉力，由压力曲线表求得操作时的压力表读数。钢束的伸长量施工时应进行修正：

ΔLs（施工控制伸长量）=ΔLl（设计控制伸长量）×Ey（设计弹模）/Es（实测弹模）

②预应力张拉的操作步骤

为消除钢绞线的弯曲不直，初期受力不均匀等现象，决定先初张拉至控制应力的10%，分级张拉至20%控制应力、60%控制应力，然后张拉至控制应力，持荷2分钟后，卸荷锚固。即：

0→初应力10%σk→20%σk→60%σk→100%σk→（持荷2卸荷锚固

A、千斤顶就位，就位时要使千斤顶、锚具、孔道三心一线。张拉前技术人员应事先将每束张拉的初始应力和控制应力值根据不同的千斤顶相应标于与千斤顶相匹配的压力表上。

B、两端同时张拉至初应力10%σk，测量油缸伸长量和夹片外露长度。张拉至20%σk测量伸长量、再

张拉至60%σk持荷1～2分钟。

C、两端同时张拉至控制应力100%σk，再次测量油缸伸长量和夹具外露长度，核对伸长量。

D、持荷2分钟，卸荷锚固。

E、确认钢绞线不回缩后，切割端头多余的钢绞线（保证端头外露大于30mm）。

③张拉注意事项

A、交底清楚，杜绝忙中出错的现象。张拉时专人记录、专人测量、专人开油泵。

B、张拉时两侧张拉端要有专人随时进行通信联系与指挥，保证两端同时张拉，各环节同步进行。在发现异常情况时，及时通告，立即停机检查。

C、千斤顶、锚具和孔口必须在一个同心圆内，以防断丝和夹片崩裂。

D、张拉应缓慢进行，逐次分级加荷，稳步上升。千万不要操之过急，供油忽快忽慢，防止事故发生，保证张拉质量。

E、各束伸长值的测量是以初始应力10%σk的伸长值为起点，直接量取千斤顶活塞的伸出量来得到，每次量得的缸体伸长量，都要从千斤顶上同一固定点量起。10%σk时量取的初始伸长量与σK时量取的伸长

量之差即为缸体的总伸长量，其中需扣除夹片的回缩值，即10%σk时与σk时夹片外露长度之差。再加上

10%σk～20%σk的伸长值，即为0～σk的伸长值。测量伸长值要用钢板尺，做到读数准确，记录认真。

F、每束张拉完毕，要及时计算伸长率。如伸长率不在规定的范围(+6%)之内，应停下来分析原因，找出原因并作相应调整后再继续进行张拉施工。

G、张拉完毕，卸下千斤顶及工具锚后要检查工具锚处每根钢绞线上夹片刻痕是否平齐，若不平齐则说明有滑丝现象。如遇此现象应用千斤顶对其进行补拉。

H、割束时，应用砂轮锯切割，严禁用电焊或氧割。

（3）孔道压浆施工

①压浆前水泥浆的配制应严格按照配合比进行，外加剂的用量必须准确，水泥浆稠度需控制在16—18S之间。

②压浆前应进行封锚和孔道清洗。封锚用水泥砂浆填塞。

③水泥浆自拌制至压入孔道的延续时间，视气温情况而定一般在30—45分钟范围内。水泥浆在使用前和压注过程中应连续搅拌，对于因延迟使用所致的流动度降低的水泥浆，不得通过加水来增加其流动度。

④压浆应缓慢，均匀的进行，不得中断，压浆时的最大压力宜为0.5—0.7Mpa，压浆应达到孔道饱满和另一端出浆，并应达到排气孔排出与规定稠度相同的水泥浆为止。为保证管道中充满灰浆，关闭出浆口后，应保持不小于0.5Mpa的一个稳压期，该稳压期不小于2分钟。

⑤压浆后应检查压浆的密实情况，如有不实，应及时处理和纠正。每一个工作班应留取不少于3组的70.7mm×70.7mm×70.7mm立方体试件，作为评定水泥浆质量的依据。

⑥施工技术员应认真填写孔道压浆的施工记录。

（4）封锚施工。横梁浇注前先按照钢束角度用木材和竹胶板制成端头模板。锚垫板紧靠竹胶板，并用螺丝与与端头模板固定。盖梁有部分主筋伸出端头模板以外，因此在端头竹胶板上有外露钢筋位置处开槽，模板安放就位后用小木板封堵。等到所有钢束张拉压浆结束以后，用砂轮机切断多余的钢绞线，砼面凿毛并扎好封锚钢筋网，再安装定型封头钢模浇注封头砼。

13.支架的拆除

（1）

（2）支架拆除的时机，即现浇砼达到设计强度； 拆除顺序：由跨中向两侧墩方向拆除；

拆除步骤：由上向下，逐步拆除。

第四篇：水中现浇箱梁支架搭设方案

支架搭设方案

（水中现浇箱梁）

中铁二十局一处苏州市 官渎里立交工程项目经理部 二OO二年四月十七日

目 录

一、工程概况

二、施工方法及施工方案

1、临时支墩布设

2、贝雷梁支架的布设

3、贝雷梁的架设

4、支架搭设

三、附图

1、H桥（H20-C30）支架结构布置图

2、C桥（C28-C30）支架结构布置图

3、B桥（B29-B32）支架结构布置图

四、计算资料

1、C桥支架布设计算资料

2、B桥支架布设计算资料

3、临时桩坐标一览表

水中现浇箱梁支架搭设方案

一、工程概况：

苏州市官渎里立交工程共有三座跨河，分别为B、C、H三线桥，所跨河道为苏浏河坝基桥段，与新建坝基桥平行跨越。三桥中，B线桥B29-B32为一联四跨现浇钢筋砼连续箱梁，C桥C27-C30，H桥H19-C30均为一联三跨现浇预应力砼连续箱梁。三桥中以C线桥跨径最大，为3×34m，而以B桥的桥面最宽，其最宽处达19m，为渐变段。

三桥均为现浇箱梁跨河，因此施工存在一定的难度，尤以对现浇箱梁的支架有更高，更严的要求。需水面上搭设现浇箱梁支架，且同时需考虑桥下通航。支架搭设的成功与否，直接关系到整个官渎里立交工程的成败。为确保整个工程顺利进行，按时、保质、高效的完成水中现浇箱梁施工任务，经过多种方案详细比较、筛选，我标段拟在水中布设临时钻孔桩支墩，在支墩横梁上架设贝雷梁跨越，然后在其上铺设工字钢，形成基础，搭设碗扣支架，铺底模的方法搭设水中支架。具体搭设方案见下。

二、施工方法及施工方案：

1、临时支墩布设

根据B、C、H线三桥各自的特点及跨径，为确保水中支架的安全，拟在三桥每跨中加设一个临时支墩，以缩小贝雷梁跨径，从而缩小支架材料的跨中弯矩，达到既安全又节省材料的效果。水中临时支墩拟采用跨中附近布置一排横桥向钻孔桩，其数量根据桥宽来决定，H桥和C桥为两根，B桥则采用三根桩，桩径均采用1m，桩顶标高高出水面40cm，钻孔桩横桥向布置在箱梁底板边缘下方，来承受箱梁主要荷载。以C线桥为例，C桥临时钻孔桩布置在跨中桥梁中心线两侧，两桩中心间距为6m。临时钻孔桩桩长经过计算，为确保安全拟采用25m，其承载力完全满足现浇箱梁支架施工要求。钻孔桩施工方法同主桥的钻孔桩施工，以确保其质量。水中钻孔桩施工完毕后，即可在其上接桩进行墩柱浇注，临时支墩均为桩柱一体式，经调查，为满足紧急情况下通航要求，净空拟按5m计算。据此，从贝雷梁底标高进行推算，从而确定临时支墩的高度，立柱拟采用1.0m的圆柱，在立柱顶部两边预埋上两根角铁，并在立柱中心预埋一块A3钢板，以稳定横梁工字钢。同时在桩与立柱交接处预埋一块A3钢板，加设一道钢横系梁，材料采用工字钢，以增加钻孔桩的横向稳定性。

2、贝雷梁支架布设

根据现浇箱梁支架的需要，为确保施工质量及进度，经过多种方案比较，我标段拟采用水中跨为贝雷梁跨越，因贝雷梁整体刚性好，强度大。为保证一定的净空和净宽，需在两端和跨中设置支墩，跨中支墩采用桩柱一体式，两端则拟采用钢管支墩，同样，以C线为例，因为C桥的桥宽和跨径比H线桥大，在同样标准下，满足了C桥，也就能满足H桥。B桥虽桥宽有所增加，但B桥钻孔桩增加到三根，同样也能满足要求。在C桥28#墩上承台布置12根φ600×6mm的钢管桩，用I30b工字钢连接，上搁横桥向一排4I30b工字钢，并连成一个整体，作为支撑贝雷梁的横梁。在C29#一侧，在承台上布置两个钢支墩，每个支墩由4根φ600×6mm的钢管构成，其底部和顶部各焊接一块A3钢板，调平，在其上同样也搭设一根横梁，横梁由4根I30b工字钢构成。上述布置经过计算，其受力情况满足要求。C28和C29#墩的钢支墩长度不相等，但必须满足使其各自顶上所支承的4根I50b工字钢横梁在同一标高上，从而保证贝雷梁在同一高度。水中横梁标高由立柱来控制。水中临时支墩上的横梁，因C线桥两临时桩间距较大，经过计算，横梁拟采用4根I50b工字钢作为横梁，用钢板将4根焊成一个整体。在横梁两端和焊接处加筋板，以增加受力和强度。横梁与立柱顶上的预埋钢板焊接，并固定在两预埋的角铁之间，以增加横梁的稳定性。B、C、H三桥跨中临时墩上的横梁均采用4根I50b的工字钢，以力求保险。横梁顶通过标高来控制水平。在承台的布置的钢管支墩，所采用的φ600×6mm的钢管，其承载力完全满足贝雷梁架设的要求。钢管的上、下两端均焊接一块70×70cm、2cm厚的A3钢板，下底的A3钢板通过地脚螺栓和承台连在一起，以增加支墩的稳定性。各钢管支墩之间均通过水平缀条和斜撑连接。钢管支撑与横梁之间也通过焊接的方式固定在一起。这样在承台上的所有钢管支墩就连成一个整体，大大提高了支墩的稳定性。

3、贝雷梁的架设

钢管支墩和临时钻孔桩支墩的横梁搭设完毕，标高符合要求后，即可在其上架上纵桥向的贝雷梁，贝雷梁采用上下加强型双排单层贝雷梁，经过计算，综合桥宽和跨径，B桥在B29-B30#一跨布置6组12片，其余为5组10片贝雷梁，在C桥、H桥分别为4组8片双排单层贝雷梁跨越。经过计算，此种布置形式完全能够满足现浇箱梁的施工，其强度挠度均能达到规范要求。每组贝雷梁与横梁之间能过U形卡子与横梁连接，用螺栓拧紧，必要时通过在横梁上加焊角铁的方法来固定贝雷梁。每组贝雷梁的安放位置经过计算，保证受力均匀，分布合理。

贝雷梁为定型钢构件，其标准尺寸为1.5×3 m，因此，在布置临时支墩的时候，应尽量考虑使支点位置位于两片贝雷梁的接头处，或者是贝雷梁腹杆加强处，临时支墩位置不一定在跨中，但以最大跨径34m来计算，仍能满足施工要求，故在架设贝雷梁时对此可不与考虑。C29-C30之间有一部份地基位于水中，所以对C28-C29跨贝雷梁予以延长9m到岸边，在岸上设一临时支墩来支撑贝雷梁。一跨4组成5组贝雷之间，通过角铁或者是法兰连接，形成拉杆，以增加贝雷梁的自身稳定性。拉杆位置每隔6m左右设置一道，贝雷梁的架设应严格按要求施工，保证其受力效果。经计算，整个水中支架共计需用540片左右加强型贝雷梁。

4、支架搭设

贝雷梁架设完毕，便可在上面铺设一层I20b工字钢，用来分布上面传递下来的荷载，同时也就用作上层碗扣件支架的基础，即同于以后陆地上施工时的地基。I20b工字钢横桥向布置，间距控制在1m，在横梁处适当予以加密，工字钢与贝雷梁之间全部用U形卡子连接，螺栓拧紧，I20b工字钢铺完以后，即同于陆地上箱梁施工的基础，在其上搭设碗扣件支架铺设方木和底模，搭设要求同陆地上施工要求，其施工方法见现浇梁施工方案。

水中支架验算

水中现浇箱梁支架的计算，主要是验算贝雷梁的挠度、强度以及在临时支墩上的横梁验算。C线桥桥宽为9.5m，跨径为34m，在桥宽和跨径上都比H线桥要大，因此，以同样的标准搭设H桥支架，在验算支架时，满足了C桥同时也就满足了H线桥。B桥因处于变截面上，以B29#~B31#一跨桥面最宽，B30#~B31#墩跨径最大，所以以B29#~B30#墩一跨的重量来验算B30#~B31#一跨的跨径，这样，在整个B桥上也都适应。

一、C线桥支架计算：（C28#~C29#）

1、荷载组合：

（1）砼自重：g1=506/（34×3）×2.6=12.9T/m

3（2）竹胶板重量：

C线桥每延米底模竹胶板用量为S1=12.18m2，取竹胶板比重ρ=0.8T/m3，厚度为h =1.5cm竹胶板，则每延米竹胶板重量为：

g2=12.18×0.0015×0.08≈0.015T/m

（3）底模用方木重量：

在1m断面范围内共设置3根横向10×10cm的，纵向9根15×15cm的方木，共计总重量为：

g3=0.8×(0.1×0.1×10×3+0.15×0.15×1×9)≈0.4T/m

（4）碗扣件支架（取纵向为0.9m一排）

经计算贝雷梁以上至箱梁底以下的碗扣件支架搭设平均高度为7m，在每一延米范围内：

立杆：3×14.02×9≈0.38T

横杆：3.97×9×5=0.18T

顶托、底托：（6.75+6.45）×9=0.119T

平均每延米范围内，碗扣件支架重量为：g4=0.68T/m

（5）横向I20b工字钢自重：

g5=0.311T/m

（6）一片上下加强型贝雷梁自重：

贝雷片自重：0.27T

加强弦杆2根：2×80=0.16T

插销：2×0.003=0.006T

支承件：0.021T

一片上加强型贝雷梁自重为：g6=0.27+0.16+0.006+0.021≈0.5T

因此，贝雷梁以上部分砼，底模方木，碗扣件支架总重量为：

q1=（12.9+0.015+0.4+0.68）=14T/m

拆合成砼自重为ρ=（14×34×3）/506≈2.822T/m3

计算时为安全起见，考虑到部分施工荷载的影响，对I20b工字钢以部份重量按砼自重ρ=3.0T/ m3来计算考虑。

则有：q1=506×3.0/34×3≈14.822T/m2、C28-C29顶层I20b工字钢验算：

C28-C29一跨拟采用4组8片加强型双排单层贝雷梁跨越，四片梁最大间距2.13m（见附后布置图），在贝雷梁上铺设一层I20b工字钢，横桥向间距为1.0m，长度采用10m长。

（1）平均分配到I20b工字钢上的均布荷载计算：

一跨长度为34m，则所需工字钢根数约为32根

则有：q2=（14.822×34）/（32×10）=1.581T/m

（2）强度计算

按最不利的受力情况，简支状态来计算

查表得：I20b工字钢

Ix=2500cmWx=250cm则跨中最大弯矩为Mc=1/8qLMc=1/8×1.581×10×2.132=8.966KN·m

由强度公式б=Mc/Wx可得

бmax=Mc/Wx=8.966×103/250×10-6≈35.864MPa<[б]=210MPa强度符合要求

（3）挠度计算

因I20b工字钢上以荷载较多，可视其为均布荷载，故挠度公式为：

fmax=5qL4/384EI

fmax=（5×1.581×104×2.13×103）（/384×210×109×2500×10-8）≈0.81mm

而允许挠度f允=L/400≈4mm

有fmax=0.81mm

3、C28-C29一跨纵桥向贝雷梁验算

（1）贝雷梁上所受的均布荷载计算

a、I20b工字钢上部重量按砼比重ρ=3.0T/m来计算，则有：

G1=ρ〃v=14.882×34≈506T

b、32根I20b工字钢重量：

G2=32×10×0.0311=9.952T

c、四组8片加强型贝雷梁自重：

G3=0.5×12×2×4=48T

则平均分布到贝雷梁上的均布荷载为：

q3=（506+9.952+48）/（4×34）=4.147T/m

（2）强度计算

根据布置图：取计算跨径Lo=16.5m

查公路计算手册，双排单层（加强型）贝雷梁：

Ix=1154868.8cm

4Wx=15398.8cm按最不利情况计算（取简支状态）

跨中弯矩：Mc=1/8qL2

Mc=1/8×4.147×10×16.52=1411.3KN·m

而手册中，贝雷梁允许承受最大弯矩为M允=3375 KN·m

Mc=1411.3KN·m

则由公式б=Mc/Wx可得

бmax=Mc/Wx=1411.3×103/15398.3×10-6≈91.653MPa<[б]=210MPa强度符合要求

（3）挠度计算

由挠度公式：f=5qL4/384EI可得

fmax=（5×4.147×104×16.54×103）/（384×210×109×1154868.8×10-8）≈16.5mm

而允许挠度f=L/400≈37.5mm挠度符合要求

（4）支点处剪力计算

QA=QB=qL/2=（16.5×4.147×10）/2=342.13KN

QA=QB=342.13KN

b、取实际受力情况，按连续梁计算

（1）强度计算

弯矩计算

由力学近似公式求得：

M=Km〃q·L2，取弯矩系数Km=0.07

则有：M=0.07×4.147×10×16.52=790.32KN·m符合要求

бmax=Mc/Wx=790.32×103/15398.3×10-6≈51.325MPa<[б]=210MPa强度符合要求

（2）挠度计算

由近似公式可得f=Kw×（q×L4/100EI），取挠度系数Kw=0.521

则有：fmax=（0.521×（4.147×104×16.54×103））/（100×210×109×1154868.8×10-8）≈6.6mm挠度符合要求

（3）支点处剪力计算

由近似公式可得

Q=Kv〃q·L，取剪力系数Kv=0.625

则有：Q=0.625×4.147×10×16.5=427.66KN

4、C28-C29临时支墩上横梁计算

C桥临时支墩拟采用φ1.0m的钻孔桩，钻孔桩中心间距为6.14m，拟采用4根I50b工字钢组焊成一根整横梁。

（1）荷载计算

a、横梁以上部份总重量为：G4=G1+G2+GG4=506+9.952+48=563.952T

则临时墩上横梁所承受的荷载为：

Q=1/2G4=1/2×563.952=281.98T

b、4根9m长I50b工字钢自重为：

G5=4×9×0.101=3.636T

则平均分布于单根I50b工字钢上的均布荷载为q5=0.101T/m

c、四组贝雷梁作用于横梁上，可视为四个集中荷载

则有：P1=P2=P3=P4=（G4×1/2）/4=G4/8≈704.94KN

RA=RB=（1/2G4+G5）/2≈（281.98+3.636）/2≈1428.1KN

（2）强度计算

由公式可得，跨中弯矩为Mc

则有Mc=P1L1+P2L2-1/2q5L32-RAL4

=704.9×(2.01+2.13/2)+704.9×2.13/2+1/2×0.101×(4.5/2)2-1428.1×3.07

=-1456.4KN·m

查表得，I50b工字钢：Ix=48560cm

4Wx=1940cm所以单根I50b工字钢所能承受的最大弯矩为：

M=[б] ×Wx=210×109×1940×10-6=407.4KN·m

4根共计承受总弯矩为：M总=4×407.4≈1629.6 KN·m

Mc=1456.4 KN·m< M总=1629.6 KN·m

故采用4根I50b工字钢符合要求

5、C28-C29一跨跨中临时桩桩长计算

（1）荷载计算

a：P1=RA=RB=1428.1KN b：按桩长为22m考虑，则桩本身重量为： P2=ρv=2.5×π×(1。05/2)2×22≈476KN

（2）按单桩轴向容许承载力计算

P=ρj/K

计算时，取安全系数K=2，则有ρ=1/2ρj P=P1+P2=1904KN

则有p=1/2ρj =1/2UΣLiτi+λMoA{[бo]+K2γ2(h-3)}

（3）参数取定：

①临时桩桩径采用1.0m，则周长取C=2πr=π×1.05=3.3m

②λ：桩入土长度影响的修正系数 取λ=0.85 ③考虑孔底沉淀淤泥影响的清孔系数：取mo=0.7 ④A：桩底截面积：A=πr2=π×（0.52）2=0.85m

2⑤[бo]：对临时桩按[бo]=0来考虑

⑥k2：地基土容许承载力随深度的修正系数：取k2=3 ⑦γ2；查地质堪察报告：取γ2=19KN/m

3⑧τ：取极限摩阻力按取τ=30KPa

由公式得：

1904=1/2×3.3×h×30+0.85×0.7×0.85×{0+3×19×(h-3)}

反求得：h=25m

注：在此计算中：

①不考虑桩底的承载力

②安全系数取K=2

③极限摩阻力取偏小值τ=30KPa

④按桩长为20m来考虑桩自重

二、B桥支架计算

B桥的支架验算，因详细的施工图未到，故拟采用以B29#-B30#一跨的重量来验算最大跨径，B30#-B31#墩。根据布置图取计算跨径Lo=12m，经计算B29-B30#墩平均截面积为9.877m2。

①荷载计算

a、每延米砼自重：q6=9.877×3=29.631T/m

b、B30-B31#墩跨径为25m

则该跨砼重量：G5=25×29.631=740.775T

c、5组10片加强型贝雷梁自重：G6=0.5×2×5×8=40T

d、贝雷梁上I20b工字钢重量G7

承I20b工字钢平均长度为16m，跨径为25m，则：

G7=25×16×0.0311=12.44T

e、横梁自重G8

B线桥临时支墩上横梁也拟采用4根I50b工字钢，长度为15m

则：G8=5×16×0.101=8.08T

②B30-B31#墩纵向贝雷梁计算

a、按最不利受力情况简支状态来计算

平均分配到每延米贝雷梁上的荷布荷载为：

q7=（G5+G6+G）/L=（740.775+40+12.44）/5×24=6.61T/m

则有Mc=1/8qL2

Mc=1/8×6.61×10×122=1189.8KN〃m

查手册得，加强型双排单层贝梁

Ix=1154868.8cm4 Wx=15398.3cm允许最大弯矩：M允=3375KN〃m

Mc=1189.8KN〃m< M允=3375KN〃m符合要求

бmax=Mc/Wx=1189.8×103/15398.3×10-6=77.3MPa<[б]=210MPa强度符合要求

（2）挠度计算

由公式f=5qL4/384EI

fmax=（5×6.61×104×123×103）/（384×210×109×1154868.8×10-8）≈7.4mm

fmax=7.4mm

（3）剪力验算

QA=QB=qL/2=1/2×6.61×10×12=396.6KN< Q允=490.5KN剪力符合要求

b、取实际受力情况，按连续梁计算

（1）强度计算

查公路手册，连续梁弯矩计算公式为：

M=Km〃qL2取弯矩系数=0.07

则有：M=0.07×6.61×10×122=666.3KN·m

M=666.3 KN·m

由强度公式б=Mc/Mx可得

[б] =Mc/Mx=666.3×103/15398.3×10-6=43.3MPa<[б]=210MPa强度符合要求

（2）挠度验算

由挠度计算公式f=Kw×qL4/100EI可得，取挠度系数Kw=0.521

fmax=（0.521×6.61×104×124×103）/（100×1154868.8×10-8×210×109）≈3mm挠度符合要求

（3）剪力计算

由公式Q=Kv〃qL得，取剪力系数Kv=0.625

Q=0.625×6.61×10×12=495.78>Q允=490.5KN

剪力略大于容许剪力，在支点处对贝雷梁适应用槽钢予以加强

3、B桥横梁计算

B桥临时桩拟采用3根，以B29-B30#墩之间桥面最宽，因此，B29-B30之间的钻孔桩间距最大，按取两桩中心间距L=6.8m来计算，横梁拟采用4根I50b工字钢组焊而成。

（1）荷载计算

a、横梁以上部份重量：G9=（G5+G6+G7）×1/2

G9=（740.775+40+12.44）×1/2=396.61T

b、横梁上均布荷载q8=0.101T/m

（2）强度计算

取实际受力情况：按连续梁计算，由连续梁弯矩近似计算公式可得

M=Km〃P〃L取Km=-0.333

则有：M=-0.333×661.1×6.8≈1497KN·m

4根I50b工字钢所承受的跨中最大弯矩为：

M总=4× [б] ×Wx

=4×210×109×1940×10-6=1629.6KN·m

M=1497 KN·m< M总=1629.6KN·m

故采用4根I50b工字钢用作横梁，符合要求

（3）挠度计算

由挠度近似计算公式可得f=Kw×FL4/100EI可得，取挠度系数Kw=2.508

fmax=（2.508×6.61×104×6.83×103）/（100×210×109×4×48560×10-8）≈12.8mm

f允=L/400=17mm

fmax=12.8mm< f允=17mm挠度符合要求

4、B线桥临时桩桩长计算

B线桥临时桩所承受的最大轴向压力为：RA=1349KN，而C线桥25m桩所承受的反力为：1428KN。B线桥桩所承受的力小于C线桥，故C桥的桩长在B桥同样适应，为安全起见B桥临时桩桩长采用L=25m。

临时钻孔桩桩长计算

根据单桩轴向受压容许承载力公式计算

[P]=1/2U∑Liτi+λmoA{[бo]+k2γ2（h-3）}

以最大跨径的C线桥为例

C桥平均每联重531T，按跨中取1/3重量，则分配到每根临时钻的重量为：P=1/6×531=88.5吨

取k=2的安全系数，则P=88.5×2=177吨≈1770KN

1、参数确定：

（1）临时桩桩径采用1.0m，则周长取C=2πr=π×1.3=4.084m

（2）λ：桩入土长度影响的修正系数

取λ=0.85（3）考虑孔底沉淀淤泥影响的清孔系数：取mo=0.7（4）A：桩底截面积：A=πr2=π×（0.52）2=0.85m

2（5）[бo]：桩底取处土的容许承载力：

取[бo]=170KPa

（6）k2：地基土容许承载力随深度的修正系数：取k2=3（7）γ2；坝基桥附近土层：eo=0.8~0.085，查地质资料：取γ2=19KN/m

3（8）τ：极限摩阻力：取τ=45KPa 由公式：

∴1770=1/2×4.084×h×45+0.88×0.7×0.85｛170+3×19×(h-3)=91.89h+0.506×（170+57(h-3)）

解方程得：

∴1770=91.89h+0.506×[170+57h-171] = 91.89h+86.02+28.842h-86.526 h=14.66m 取h=15m来进行施工

2、C28-C29跨中贝雷梁计算

（1）上层32根10m长I20b工字钢重量为：G1=32×10×0.0311=9.952T

采用 且加强型的双排单层贝雷梁，计算路径取17.5m

则平均分配到每组贝雷梁上的均布荷载为（取1.5的不均匀折成系数）

q=（506+9.952）×1.5/（4×36）=5.375T/m

查手册，加强型双排单层贝雷梁：

IX=1154868.8cmWX=15398.3cm则跨中弯矩：

Mc=1/8qL2=1/8×5.375×17.52=205.762T〃m=2057.62KN〃m

查手册，双排单层贝雷梁允许跨中弯矩为M=3375KN〃m

Mc=2057.62KN·m<3375KN，故弯矩满足要求

fmax=5qL4/384EI=(5×5.375×104×17.54×103)/(384×210×109×1154868.8×10-8)=2.71cm

δmax=Mc/Wx=2057.62/153983×10-6=133MPa<[δ]=210MPa强度符合要求

水中支架验算

一、顶层I20工字钢验算：

1、综合考虑，为简化计算，确保安全，计算受力图示均按简支梁来计算，砼比重按ρ=3T/m3来考虑

以C28-C29一跨来计算，该跨砼体积为：V=506/3=168.67m则该跨砼自重G=506T，该跨跨径为L=34m

则平均每延米吨位数为：q1=506T/34m=14.89T/m

（1）计算顶层I20工字钢，间距按1.0m来考虑，下层四组8片贝雷梁间距为1.6m，平均分配到每根I20工字钢的均布荷载为：

q=506/32×10=1.582T/m

取1.5的不均匀折诚系数：则q=1.582×1.5=2.372T/m

跨中最大弯矩计算：Mc=1/8×2.372×1.62=0.759 T〃m=7.59KN·m

查表得：I20b工字钢：

IX=2500cm

4WX=250cm3

则бmax=Mc/Wx=7.59×103/250-6=30.36MPa<[δ]=210MPa fmax=（5qL4）/(384EI)=(5×2.372×104×1.64×103)/(384×210×109×2500×10-8)=0.386mm

（2）横桥向的横梁计算

先按2根I40b工字钢进行验算

4组36m长贝雷梁自重：（双排单层加强型），按每节24.5KN来计算（查手册）

一组为12节，4 组共计48节，则自重为：

G1=48×24.5KN/节=1176KN

则三排横梁共计承重为：

G=（506+9.95+117.6）×1.5/3=316.78T

以跨径最大的水中临时墩来考虑：

先拟采用3根I40b工字钢作横梁，长度采用9m

RA=RB=316.78/2=158.39T=1583.9KN

则Mc=P1L1+P2L2=PAL

=791.95×4.46+791.95×2.23-1583.9×2.5=1338.4KN·m

查表得I40b工字钢：IX=22780cm4

WX=1140cm3

I40b容许应力[δ]=210MPa

∴容许弯矩：W=[δ] ×WX=210×109×1140×10-6=239.4KN〃m

则每排所需I40b工字钢根数为：n=1338.4/239.4≈6根

若取I56b工字钢来计算：

IX=68512.5 WX=2246.69

则容许弯矩M=[δ] ×WX=210×109×2446.69×10-6=513.8

则n=1338.4/513.8=3根

材料计算（C桥）

C28-C29贝雷梁考虑向C30方向延桥6m（两节）

1、则C桥共计需贝雷片：（36+6）/3×8=112片（加强型）2、9m长I56b工字钢：

3×3×9=54m，共计重：54×0.115=6.21T

3、I20b工字钢：单根长10m

10×32=320m

G=320×0.0311=9.952T

4、φ700×10mm的钢护筒，两根单根长：C28#墩

临时立柱顶到箱梁底高度为：（0.012+0.15+0.2+1.5+0.56+0.08）=2.502m

临时墩柱顶标高：C28=15.224-2.502=12.722m

C29=14.564-2.802=12.062m

则φ200的长度为：9.722m

8根φ245的钢管：长度：9.562m

φ32精轧螺纹钢：4根，长度：3.5m

B桥计算

B桥因图纸未到，加上安全因素，平均按每延米35T来考虑计算荷载，以B30~B31#墩为例，取计算跨径25m

则该跨总重量为：25×35=875T

1、计算贝雷梁

拟彩和5组加强型双排单层贝雷梁

则平均每组贝雷梁承重为：q=875/5=175T

按计算跨径为27m来计算，则平均每延米承得为6.482T/m，按13米的跨径来检算贝雷梁

查表得：IX=1154868.8cm

4WX=15398.3cm3

则跨中弯矩：Mc=1/8qL2=1/8×6.482×132=136.94T/ m=1369.4KN〃m

Mc<3375KN〃m的容允弯矩：安全系数K=2.46 fmax=（5qL4）/(384EI)=(5×6.482×104×134×103)/(384×210×109×1154868.8×10-8)=9.94mm

δmax=Mc/Wx=1369.4×103/15398.3×10-6=96.7MPa<[δ]=210MPa强度符合要求

B桥临时墩顶横梁计算

一、重量计算：

5组贝雷梁重：

G1=45×24.5KN/节=1102.5KN=110.25T

该跨砼自重按：每延米35T来考虑，则重点为875T

则总重为：G总=875+110.25=985.25T

在跨中中间宽度15m的贝雷梁计算

钻孔桩拟定桩距采用6m

平均每片横梁上承受荷载：983.25/3=328.42

平均到每组贝雷梁的荷载为：328.42/5=65.7T

由公式可得：先计算B点处的最大弯矩

MB支=KM〃PL 取修正系数Km=0.203

=-0.203×657KN×6m=800.23KN·m ∴fmax=（5qL4）/(384EI)=(5×800.23×104×64×103)/(384×210×109×1154868.8×10-8)=5.6mm δmax=Mc/Wx=800.23×103/15318.3×10-6=52MPa<[б]=210MPa强度符合要求

B桥材料计算

B29#-B30#跨径：20米

B30#-B31#跨径：2.5米

B31#-B32#跨径：23米

贝雷梁片数：

21米：56片

25米：64片

23米：64片

横梁：40片+5×6=70片

共计用贝雷梁片数为：56+64+64+70=254片

C桥材料计算：

贝雷梁：（36+6）/3×8=112片

H桥

共需贝雷片：128片

三种桥共计需用贝雷片：245+128+112=485片

水中现浇箱梁支架验算

B、C、H三线桥中，以C28-C29一跨跨径最大，而以B29-B30一跨桥面最宽，处于变截面段，在同样条件下，以B桥和C桥来验算支架，也就满足了H桥，现就以C桥和B桥来进行检算。

一、1、综合考虑，为简化计算，保证安全，所有计算受力图示均按简支状态来计算。

2、结合我单位长期的施工经验，对砼比重按P=3T/m3来考虑，取值时，其内已包含了该部份砼数量的施工模板，机具、人群，操作荷载及砼自重。

3、计算时，从安全角度出发，统一取1.5的不均匀折减系数。

二、C28-C29一跨顶层I20b工字钢验算

1、重量计算

查图纸可得，该跨砼自重为G1=506/3×3=506T

则该跨平均每延米自重为：q1=506/34=14.89T/m

取I20b工字长度为10m长计算，下层用作支承的双排单层贝雷梁间距为1.6m，I20b工字钢纵桥向间距为1.0m。

则平均分配到每根I20b工字钢的均布荷载q2为：

q2=（506/32×10）×1.5=2.372T/m

2、I20b工字钢强度和挠度验算

查表得I20b工字钢：

IX=2500cm

4WX=250cm4

跨中最大弯矩Mc

Mc=1/8qL2=1/8×2.372×1.62=0.759T·m

由公式可知：

бmax=Mc/Wx=0.759×10×103/250×10-6=30.36MPa<[б]=210MPa

f max=5qL4/384EI=(5×2.372×104×1.64×103)/(384×210×109×2500×10-8)=0.386mm

f max=0.386

三、C28-C29纵桥向4组贝雷梁验算

1、荷载组合：

（1）上层32根10m长I20b工字钢自重：GG2=32×10×0.311=9.952T

（2）经设计和计算，贝雷梁采用4组加强型双排单层，查手册得：

双排单层贝雷梁：IX=1154868.8cm

4Wx=15398.3cm3

每节（3m）贝雷梁自重：按24.5KN来计算，取计算跨径为17.5m

4组36m长贝雷梁自重：G3=36/3×4×24.5=1176KN

则平均分配到每组贝雷梁上的均布荷载为：qq3=（506+9.95+117.6）×1.5/（4×36）=6.6T/m

（3）跨中弯矩Mc=1/8q3L2

Mc=1/8×6.6×17.52=252.66T·m≈2526.6KN·m

查手册，双排单层贝雷梁允许最大跨中弯矩为：Mo=3375KN·m

Mc=2526.6KN·m< Mo=3375KN·m 弯矩符合要求

（4）бmax=Mc/Wx=2526.6×103/15398.3×10-6=164.1MPa<[б]=210MPa 强度符合要求

（5）f max=5qL4/384EI=(5×6.6×104×17.54×103)/(384×210×109×1154868。8×10-8)=33mm

f允许=L/400=175000/400=43.8mm

f max=33

（6）支点处剪力验算

支点处剪力QA=G/2=（6.6×17.5×10）/2=577KN

允许剪力Q允=490.5KN

QA>Q允故在支点处对贝雷梁应予以加强

四、支墩上横梁验算

按采用3根I56a工字钢来考虑：

3根9m长I56工字钢自重为G4

G4=3×9×0.1062=2.87T

横梁跨中弯矩Mc计算

三排横梁共计承重为G5

G5=（506+9.95+117.6+2.87）=636.42T

则每排横梁承重：G=212.14×1.5=318.21T

支点处支座仅力为：RA=RB=318.21/2=159.11T

每排横梁共计受四个集中荷载：

P1=P2=P3=P4=318.21/2=79.56T

则跨中弯矩为Mc=P1L1+P2L2-RA〃L

∴Mc=795.6×4.46+795.6×2.23-1591.1×2.5=1344.82KN〃m

查表得I56a工字钢：

IX=68512.5cm

4WX=2446.69cm则跨中允许弯矩Mo=[б] ×WX

∴Mo=210×109×2446.69×10-6=513.8KN·m

∴3根I56a工字钢允许弯矩为：

M允=3×513.8=1541.4KN·m>1344.82 KN·m

故采用3根I56a工字作横梁符合要求

五、B桥纵桥向贝雷梁计算

B桥因图纸未到，参考C桥箱梁自重为q1=14.89T/m，考虑安全原因，B桥砼自重按q5=35T/m来考虑计算，现计B30-B31一跨25m来计算

1、荷载计算

（1）砼按q5=35T/m来计算，忽略I20b工字的重量

则砼自重为：G6=35×25=875T

（2）采用5组加强型双排单层贝雷梁，该跨跨径为25m

5组贝雷梁自重：G7=27/3×5×24.5=110.25T

则平则分配到每组贝雷梁上均布荷载：qq4=（875+110.25）/5×27=7.298T/m×1.5=10.95T

按13m跨径来验算贝雷梁

跨中弯矩为Mc

Mc=1/8qL2=1/8×10.95×132=231.32T·m

Mc=2313.2KN·m

f max=5qL4/384EI=(5×10.95×104×134×103)/(384×210×109×1154868。8×10-8)=16.8mm

бmax=Mc/Wx=2313.2×103/15398.3×10-6=150MPa<[б]=210MPa 强度符合要求

QA=QB=ql/2=10.95×10×13=711.75KN>490.5KN故在支点处对贝雷梁应予以加强

六、B线桥横梁验算

因B线桥较宽，该桥下用口作支撑贝雷梁用的横梁也随之加宽且B线桥临时支墩均为一排三根钻孔桩，所以B线桥的横梁拟采用双排单层贝雷梁，长度拟定为15m，在桥面中心布置三根钻孔桩，桩中心间距为6m。

1、一根横梁自重G8=15/3×24.5=12.25T 2、5组贝雷梁自重G9=G7=110.25T

3、砼自重G10=G6=875T

∴单根横梁所承受的总重量为G总=（875+110.25+12.25×3）=1022T

一根横梁有三个支撑点，上搁5组贝雷梁

则有：

RA=RB=RC=1022/3×3=113.56T

每个集中荷载力为：

P1=P2=P3=P4=P5=1022/3×5=38.14T

查手册经计算，多跨连续梁B点的弯矩为：

MB支=Km×P×C=0.203×681.4×6≈830KN·m

MB支=830KN·m

对B点剪力进行计算

QB=P4+P5-RB=68.14×2-113.56=27.72KN

∴бmax=Mc/Wx=830×103/15398.3×10-6=53.9MPa<[б]=210MPa 强度符合要求

第五篇：现浇预应力混凝土连续箱梁施工技术[模版]

现浇预应力混凝土连续箱梁施工技术

苏秦

谢新华 谭伟

(中国水利水电第七工程局有限公司五分局

四川彭山

620860)摘要：分析重庆至湖南高速公路重庆段H8 合同段秀山互通立交主线桥现浇预应力连续箱梁的施工方法。介绍支架设计、强压及观测、箱梁施工等施工过程，总结施工中应注意的问题，已供同行参考。关键字：预应力混凝土 连续箱梁 施工

1、工程概况

秀山互通主线桥位于秀山县官庄镇乜敖村上坝社，该桥中心桩号为K30+723.5，跨越319国道及平郎河，设计梁底和319国道路面相对高差6m。上部构造为6×25m的6跨一联预应力连续箱梁，全长158m。

2、满堂支架设计 2.1 满堂支架设计 2.1.1、软土地基处理

清除箱梁垂直下方27.5m宽度范围内泥浆坑、松软地段，采用抛石挤於换填，石屑填缝并保证换填厚度达到平均100cm。设置单向横坡，坡度控制在2％范围内，便于及时排除雨水。不能设置单向横坡的，按照满足碗扣支架立杆安设的间距将对碾压后地面分成台阶状，并用机械加强夯实以满足支架需要。如纵向坡度过大，同样采取设置台阶方式处理。在处理好的地基上进行横断面为25cm×25cm的C25混凝土地梁设置,对在319国道两边路肩，对其进行加固处理后采用台阶式填筑，同时在跨国道部分1～2#墩之间其支架立柱下面基础要作如下处理：在319国道路面上采用枕木支撑，以保证319国道路基稳定性。2.1.2、支架材料选用

支架采用碗扣式钢管架，立杆主要采用3.0m、2.4m、1.8m几种,立杆接长错开布置，顶杆长度为1.5m、1.2 m、0.9m，横杆采用0.9m、0.6m、0.3m三种组成，顶底托采用可调托撑。

通过对梁体自重、各种荷载计算，得出支架的布置分以下区域进行：

（1）一般结构区域底版立杆按照90cm×90cm×60cm的布置，即大、小横杆均为90cm，步距为60cm；

（2）腹板和隔板正下方投影内按照60cm×60cm×60cm的布置，即大、小横杆均为60cm，步距为60cm； 2.1.3、支架布设注意事项

（1）当立杆基底间的高差大于60cm时，则可用立杆错节来调整。

（2）立杆的接长缝应错开，即第一层立杆应用长2.4m和3.0m的立杆错开布置，往上则均采用3.0m的立杆，至顶层再用1.5m和0.9m两种长度的顶杆找平。

（3）立杆的垂直度应严格加以控制：30m以下架子按1/200控制，且全高的垂直偏差应不大于10cm。

（4）脚手架拼装到3～5层高时，应用全站仪检查横杆的水平度和立杆的垂直度。并在无荷载情况下逐个检查立杆底座有否松动或空浮情况，并及时旋紧可调座和薄钢板调整垫实。

（5）斜撑的网格应与架子的尺寸相适应。斜撑杆为拉压杆，布置方向可任意。一般情况下斜撑应尽量与脚手架的节点相连，但亦可以错节布置。

（6）斜撑杆的布置密度，当脚手架高度低于30m时，为整架面积的1/2～1/4，斜撑杆必须对称布置，且应分布均匀。斜撑杆对于加强脚手架的整体刚度和承载能力的关系很大，应按规定要求设置，不应随意拆除。2.2、支架预压

预压目的：检验支架及地基的强度及稳定性，消除整个支架的塑性变形，消除地基的沉降变形，测量出支架的弹性变形。

预压材料：用编织袋装砂或水箱对支架进行预压，预压荷载为梁体自重的120%。

预压范围：箱梁有效宽范围。支架拼装时按设计纵距及横距布置立杆,支架顶利用顶托调平,铺设横向方木和纵向木板,拼装组合钢模板,安装水箱或用吊车吊放砂袋对支架进行预压。

预压观测：在每一跨的中心、横向左、右侧布3个点进行观测，在预压前对底模的标高观测一次，在预压的过程中平均每2小时观测一次，观测至沉降稳定为止，将预压荷载卸载后再对底模标高观测一次，从以上的观测资料中计算出支架的弹性变形及地基的下沉。

预压方案布置：桥梁附近水源条件好、采用设置水箱的办法按照上部荷载的120%进行布置。加载过程分四级进行，即25%、50%、80%、100%、的加载总重，每级加载后均静载3小时，分别测设支架和地基的沉降量，做好记录，加载完成后等到日沉降量达到施工要求方可卸载。

3、施工预拱度

在支架上浇筑箱梁混凝土施工过程中和卸架后，箱梁要产生一定的挠度。因此，为使箱梁在卸架后能满意地获得设计规定的外形，须在施工时设置一定数值的预拱度。在确定预拱度时应考虑下列因素：卸架后箱梁本身及活载一半所产生的竖向挠度；支架在荷载作用下的弹性压缩；支架在荷载作用下的非弹性变形，支架基底在荷载作用下的非弹性沉陷；由温度变化而引起的挠度；由砼徐变引起的徐变挠度。徐变挠度对梁体的挠度影响不容忽视。影响徐变挠度的因素主要有以下几点：

在受弯构件中，在长期持续荷载作用下，由于徐变的影响，梁的挠度会与日俱增，徐变挠度可能达到弹性挠度的1.5至2倍。影响徐变的主要因混凝土的徐变与砼的级配组成也有关系，水灰比越大，徐变也越大；骨料的弹性模量越大，徐变素是应力的大小和受荷时混凝土的龄期，因此在施工中要避免混凝土结构过早地施加预应力。越小；水泥用量越大，徐变越大。此外，结构所处的环境也有重大的影响，湿度大的地区徐变小。针对以上影响混凝土结构徐变的各种因素采取以下措施：严格控制水灰比和水泥用量；选用质地坚硬、耐磨性能好的骨料；加强构件的养护，延长洒水养护时间；选用适当的外加剂。根据梁的挠度和支架的变形所计算出来的预拱度之和，作为预拱度的最高值，设置在梁的跨径中点。其他各点的预拱度以中点为最高值，以梁的两端部为支架弹性变形量，按二次抛物线进行分配。根据计算出来的箱梁底标高对预压后的箱梁底模标高重新进行调整。

4、箱梁现浇施工 4.1 钢筋加工与安装

钢筋制作安装严格按照设计图纸和技术规范施工。根据设计规范要求钢筋骨架的制作和吊放的允许偏差为：主筋间距±20 mm；箍筋间距±10 mm；骨架径±10 mm，骨架倾斜度±0.5 %；保护层厚度±10 mm；骨架中心平面位置20 mm。

根据需要从加工间内领出经检验合格的各种不同规格的钢筋，按照施工设计图纸摆放腹板及底板钢筋并绑扎成型，然后将预留孔道所用的根据梁型设计需要而卷制的波纹管按图纸所给坐标尺寸安放于骨架内，每隔50 cm 加设一道直径φ8 定位钢筋将波纹管其牢固地定位于钢筋骨架内部。并经检查合格后，进行侧模安装。为保证梁体内钢筋的混凝土保护层厚度，在钢筋骨架外侧绑扎3 cm 厚的塑料垫块。4.2 模板安装

模板制作在加工厂按照梁体几何尺寸制作，模板安装前，先将模型清扫干净，剔除焊渣及混凝土结块，均匀地涂抹脱模剂，安装止浆胶带然后进行模板安装。安装过程中，要保证模板的接缝严密平顺，侧模安装完毕后再安装端头模型，端头模型安装要保证预留钢筋能从模上眼孔顺利穿出模外，安装完毕，4.3、混凝土浇筑

混凝土由拌和站集中拌和、由混凝土输送泵运送。拌和站的拌合能力、混凝土输送泵运送能力、必须满足在最早灌注的砼初凝前灌注完该段的全部混凝土为控制标准。整个浇注分两次进行，第一次浇注底板及腹板混凝土，外测腹板施工缝设于腹板与翼板转角以上2～3cm处，中腹板施工缝设于腹板根部以上30～50cm处。第二次浇注腹板、顶板及翼板，在第二次浇注前检查支架有无压缩和下沉，并塞紧各楔块，以减少沉降。

4.4、混凝土养护

浇筑完混凝土采用洒水并覆盖塑料薄膜，养护过程中要主要混凝土表面水分。4.5、卸落支架

箱梁压完浆并封锚后,其压浆强度达到设计强度的90 %以上方可落架。拆架必须分成若干组在每一孔各跨中间同时向墩台处松动螺旋。

模型拆除时，先将底部固定楔子及上部拉杆约束给予解除、拆卸，再取出模型块之间的连接螺栓，用千斤顶在梁顶面向外顶模型，让其自动脱离混凝土面后向下坠落。

5、预应力施工 5.1、波纹管安装

预应力钢束管道采用塑料圆波纹管。按设计图纸所示位置布设波纹管，并用定位筋固定，安放后的管道必须平顺、无折角。

预应力管道间及管道与喇叭管的连接应确保其密封性，所有管道沿长度方向按设计要求设井字形定位钢筋并点焊在主筋上，不容许铁丝绑扎定位，确保管道在浇筑混凝土时不上浮、不变位。同时应根据设计要求在预应力钢筋曲线段设置防崩钢筋。锚头平面必须与钢束管道垂直，锚孔中心要对准管道中心。管道貌位置容许偏差纵向不得大于10mm，横向不得大于5mm。

管道所有接头长度以5d为准，采用大一号的波纹管套接，要对称旋紧，并用胶带纸缠好接头处以防止混凝土浆掺入，当管道位置与非预应力钢筋发生矛盾时采取以管道为主的原则，适当移动钢筋保证管道位置的正确。

浇注混凝土之前对管道仔细检查，主要检查管道上是否有孔洞，接头是否连接牢固、密封，管道位置是否有偏差，严格检查无误后，采用空压机通风的方法清除管道内杂物，保证管道畅通。

5.2、预应力筋的加工及安装

钢铰线的穿束在浇混凝土前进行，穿束时为防止钢铰线捅破波纹管，同时为减少钢铰线与孔道的磨擦便于穿束，端头用胶带包裹或加工专用的子弹头穿束。穿束后注意孔道两端的预留张拉长度，尽量使两端相等。并且在砼浇注前必须对外露钢绞线用编制带包裹，以防被砼污染和锈蚀。对于使用连接器的钢筋，其接头必须严格居中，接长钢筋应严格伸入连接器长度的1/2，并防止松动。5.3、预应力筋的张拉

预应力张拉设备使用前应先委托外单位校定，测定油泵线性回归方程，根据千斤顶的张拉力计算出压力表读数，施工过程中实行双控，以油表读数为主，伸长值为辅。

1、预应力筋张拉采用张拉力与伸长量双控，以张拉力为主，实际伸长量与计算伸长量差值控在6%以内，梁体混凝土龄期不少于7d、混凝土强度必须达到80%时方准施加预应力（检验砼强度时应注意试件的取样及养生条件）。

2、钢绞线张拉步骤：0→初应力→σcon→（持荷5min锚固），对伸长量不足的查明原因，采取补张拉措施，并观察有无滑丝、断丝现象，作好张拉记录。5.4、压浆及封锚

张拉完成后切除外露多余的预应力筋，在灌浆前的24～48 h，张拉端凹入部位用细石混凝土填实，灌浆孔、排气孔（抽真空管）由一端带螺纹的镀锌水管引出。检查灌浆孔、排气孔是否畅通，若是堵塞，则必须疏通。如孔道有异物需用水冲洗干净，然后用高压风把孔道中的水吹干，严禁在孔道有积水的情况下进行抽真空灌浆。

按要求把浆体拌制好，设备连接安装就位后即可开始灌浆作业。首先是对管道进行抽真空处理，直到真空度达到稳定时（－0.09～0.07 MPa），将水泥浆加到灌浆泵中打出一部分浆体，待这些浆体的浓度一样时，将输浆管接到孔道的灌浆管上，启动灌浆泵，开始灌浆。灌浆过程中保持真空泵的开启状态，当观察到空气滤清器有浆体经过时，关掉真空泵。关掉真空泵后，继续保持灌浆泵的压力（0.5～0.7 MPa），并持压1～2 min 后封闭进浆口，完成灌浆作业。灌浆作业要连续，一次完成，顺序由上至下，且每一孔道压浆应缓慢、均匀。压浆时，每一工作班应留取不少于3 组的70.7 mm×70.7 mm×70.7 mm 立方体试件，标准养护28 d，检查其抗压强度，作为评定水泥浆质量的依据。

钢绞线割束可在压浆前也可在压浆后，割束必须用砂轮机锯割，任何预应力钢筋均不能用电弧烧割。对于高强预应力钢筋严禁用电弧烧割。

封锚前应先将锚具周围混凝土冲洗干净并凿毛，然后按图纸要求布置钢筋网，浇注封锚混凝土。封锚混凝土标号应与梁体混凝土同标号。6 结论

（1）在砼浇筑前，需要对支架进行预压，并根据实测变形值与理论计算值的比较结果，检验支架的强度情况。

（2）在施工前，要对支架进行强度、变形量和稳定性验算，保证支架不会出现问题。（3）现浇连续箱梁由于自重大、体积大，浇筑过程中的稳定性控制难度较大。宜采用支架模板一体化设计，同时进行支架预压工作，严格控制支架变形，在浇筑过程中一定要对称进行并加强支架模板稳定性的观测和监控。

（4）尽量缩短前后两次混凝土浇筑的时间差，宜控制在5 至10 d，同时严格按规范要求处理施工缝。施工缝应留在腹板与翼板结合处，第一次浇注混凝土面应比翼缘板底高2 cm，这样可保证梁体美观。

（5）真空压浆对提高管道浆体的密实性有显著效果，但不能对真空进行绝对化的理解，无论用什么样的真空机，受管道密闭性，抽真空机的工作效率，操作因素等的影响，管道内总是会有残余空气，因此即使采用真空铺助压浆技术，也一定要在恰当的位置设置排气孔。

作者简介: 苏秦(1977-):四川成都人,长期从事路桥工程施工管理,现任渝湘高速公路H8合同段常务副经理.谢新华(1977-):黑龙江宝清县人, 助理工程师,长期从事路桥工程施工管理,现任渝湘路工程部主任.谭伟（1978-），四川广汉人，助理工程师，长期从事路桥工程施工管理，现任五分局分局长办公室主任。