第一篇：楼房加层改造计算说明及加固处理思路
大同市永久村鱼鸟花卉文化市场 9#A楼、9#B楼及10#楼加层改造计算说明及加固处理思路
一、工程概况
大同市永久村鱼鸟花卉文化市场9#A楼、9#B楼及10#楼位于山西省大同市南郊区，南邻开源东街，西为友谊街，东邻大同市环卫局用地，北面为殡仪馆。三栋建筑的结构形式均为框架结构，基础采用钢筋混凝土筏板基础，局部采用钢筋混凝土独立柱基，条形基础，建筑物室内地面标高±0.000相当于绝对高程1052.08m。室内外高差0.15m。建筑结构安全等级为二级，地基基础设计等级为丙级，设计使用年限为50年，建筑抗震设防类别为标准设防类，抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为 0.15g，设计地震分组为第一组，框架抗震等级为三级.。其中9#A楼和10#楼设一层地下停车库，车库出入口设置在4#楼东侧;9#B楼中间增加一层楼板，地下设水池与水泵房通过4#过街楼下部地下通道进入9#A楼、10#楼地下车库；9#A楼、9#B楼和10#楼屋面局部为钢屋架。
目前三栋建筑物正处于施工阶段，地基基础及地下一层均完工，上部结构各栋楼进度不一。现根据业主需要，拟对拟建三栋结构进行加层改造，考虑在现有结构基础上增加一层或二层，或局部二层。
二、加层改造计算初步结论(一)加层方案
结合现场情况和结构实际情况，加层方法采用直接加层法较为可行。直接加层法，即在原有房屋上不改变结构承重体系和平面布置，直接加层的方法。适用于原承重结构与地基基础的承载力和变形能满足加层的要求，或经过加固处理后即可直接加层的房屋。直接加层方案具有合理的结构体系，明确的传力路线和计算简图，结构的整体性较好，并可保证加层后新旧结构的协调工作。实际操作时可考虑按原柱网布置体系，采用钢筋混凝土框架结构直接进行加层。
1、在原结构上整体增加一层，局部增加两层
对9#B楼加层方案为：将轴线A-B/1-
14、E-F/1-14之间区域增加一层，即将该区域混凝土柱头升高4.5m,增加一层；将轴线B-F/1-14之间区域增加两层，一层为4.5m高，二层为2.3m高，总高6.8m。上面仍设置钢架屋面。加的楼层建筑功能为商场和办公室。
对9#A楼及10#楼加层方案为：将轴线A-B/1-14(15)、E-F/1-14(15)之间区域增加一层，即将该区域混凝土柱头升高4.5m,增加一层；将轴线B-F/1-14(15)之间区域增加两层，一层为4.5m高，二层为2.3m高，总高6.8m。上面仍设置钢架屋面。加的楼层建筑功能为商场和办公室。
2、在原结构上整体增加二层，局部增加三层
对9#B楼加层方案为：将轴线A-B/1-
14、E-F/1-14之间区域增加二层，即将该区域混凝土柱头升高4.5m×2,增加二层；将轴线B-F/1-14之间区域增加三层，第一层为4.5m高，第二层为4.5m高，第三层为2.3m高，总高11.3m。上面仍设置钢架屋面。增加的楼层建筑功能为商场和办公室
对9#A楼及10#楼加层方案为：将轴线A-B/1-14(15)、E-F/1-14(15)之间区域增加二层，即将该区域混凝土柱头升高4.5m×2，增加二层；将轴线B-F/1-14(15)之间区域增加三层，第一层为4.5m高，第二层为4.5m高，第三层为2.3m高，总高11.3m。上面仍设置钢架屋面。加的楼层建筑功能为商场和办公室。
（二）加层设计初步试算结论
根据业主加层需要，现采用中国建筑科学研究院开发的设计软件PKPM中SATWE模块对该楼结构加层进行初步模拟计算分析，因建筑功能不改变，故计算时结构荷载取值同原设计。
1、在原结构上整体增加一层，局部增加两层
按此方案进行加层改造时，9#B楼现有地基承载力基本满足承载要求，尚不需加固；现有基础抗弯承载力及抗冲切承载力稍显不足，各基础平均差15%，需加固；底层个别柱现有承载力不足，差约30%，需加固。
9#A楼和10#楼现有地基承载力稍不满足承载要求，需加固；现有基础抗弯承载力及抗冲切承载力不足，各基础平均差25%，需加固。底层少数柱现有承载力不足，相差较多，个别差到约40%，需加固。
2、在原结构上整体增加二层，局部增加三层
按此方案进行加层改造时，9#B楼现有地基承载力不满足承载要求，相差约40%，需加固；现有基础抗弯承载力及抗冲切承载力不足，各基础平均差35%，需加固；底层部分柱现有承载力不足，差约50%，需加固。
9#A楼和10#楼现有地基承载力不满足承载要求，相差约40%，需加固；现有基础抗弯承载力及抗冲切承载力不足，各基础平均差40%，需加固。底层部分柱现有承载力不足，相差较多，少数差到约60%，需加固。
3、初步结论分析
综上，采用在原结构上整体增加二层，局部增加三层的加层改造方案，地基基础及下部柱承载力严重不足，必须进行加固。加固工程量大，工期长，加固代价较高，其经济性、可行性均较差。故不建议采用此加层改造方案。
当采用在原结构上整体增加一层，局部增加二层的加层改造方案时，地基基础及下部柱承载力虽也有不足的现象，但总体相差不多，平均在25%。对于这种情况，可以针对上部结构和下部结构及地基基础，双管其下，对上部加层结构，尽量采用自重较轻的装修材料及填充墙体，减小结构竖向荷载和水平地震作用，改善下部结构及地基基础的受力状况；对下部结构及地基基础，采用适当的加固手段，可以在投入较小的加固改造经济代价时实现加层改造需要。
三、加固处理思路
（一）地基基础
当地基基础承载力不足时，应进行加固。加固设计依据既有建筑地基基础加固技术规范（JGJ123-2000）进行。根据实际情况基础可采用加大截面法进行加固，对于地基可采用注浆加固法进行加固，当基础加大截面较多时，如将条形基础和独立基础改为筏板基础，当较多的增大基础底板面积时，可减小基底压力，也可不进行地基加固。
加大截面法加固基础施工流程：加固表面清理→补配钢筋→支模→湿润混凝土表面→灌浆料配制→灌浆→养护→脱模。注浆法加固地基适用于砂土粉土粘性土和人工填土等地基加固。一般用于防渗、堵漏提高地基土的强度和变形模量以及控制地层沉降等。
（二）底层混凝土框架柱
原混凝土构件拟采用粘贴碳纤维布加固法进行加固。加固设计依据《混凝土结构加固设计规范》GB50367-2006及相关施工图集进行，并以《建筑结构加固工程施工质量验收规范》GB 50550-2010 为验收标准。
碳纤维施工流程：混凝土表面处理→配制并涂刷底层树脂胶→配置找平材料并对不平整处修复→配制并涂刷浸渍树脂胶粘帖碳纤维片材→表面防护。
四、说明
上述结论仅为初步结论和加固思路，具体加固设计方案及施工图纸需在加层改造建筑方案确定的前提下，经详细的结构及地基基础承载力校核后，依据现行国家规范制定，并绘制施工图纸，
第二篇：某教学楼工程加固加层改造设计
浅谈某教学楼工程加固加层改造设计
摘要:随着国民经济快速发展,人们对生产生活条件的要求逐步提高，对现有建筑结构的鉴定和加固也日益增多。文章结合某学校框架结构工程的加固改造设计实例，对加层设计后新旧结构之间的连接节点作了设计探讨。
关键词:建筑工程；加固改造；设计 1 工程概况
某教学楼工程位广东东莞,建于2000年,为现浇混凝土框架结构,无地下室,地上3层,层高分别为4.5、3.9、3.9m,总建筑面积2300m2,上人屋面。建筑物基础采用钢筋混凝土独立基础,埋置深度2m,落至粉质粘土层,承载力特征值为190kn/m2。由于使用功能的改变,要求在原结构上加盖2层作为学生活动中心与舞蹈教室,2009年对该食堂进行加固改造与加层设计,加层部分层高为3.9m。2 原结构安全验算及加层方案选取 2.1 沉降观测与地基承载力验算
该建筑物地基比较均匀,经沉降观测点观测到的沉降数据和竣工时的数据对比发现变化不大,地基已趋于稳定,未发现不均匀沉降的情况。
工程竣工至今9年时间,粉质黏土地基趋于密实,其地耐力按有关资料能提高20%～30%,但由于加设两层后,经验算,部分基础的地基承载力仍有不足,需要采取加固措施。2.2 构件承载力验算
对原结构用satwe有限元软件进行抗震整体计算分析,并结合构造进行综合评价,对结构基础、梁、柱、板等构件进行验算,发现原结构有如下特点: 1)梁、板承载力较为富余,加层对其影响相对较小。
2)a,b轴线上各柱轴压比较小,有加荷的潜力,框架柱b2～b4、c2～c5轴压比较大,若加荷,轴压比很可能超限。
3)a,b轴线上各柱下独立基础的设计富余量很大,b2～b4、c2～c5柱下独立基础设计富余量相对较小。
4)结构不能直接进行加层,必须对旧结构先加固后方能加层。2.3 加层方案选取
按照经济、安全、适用的原则,在加层设计中应有效利用原结构的设计的富余量,充分发挥原有构件的潜力。经过综合分析采用钢筋混凝土框架结构作为加层部分的结构形式,其优点为能与原结构相同并很好地进行连接,造价低,更加符合学生食堂的使用要求。3 加固设计方法 3.1 框架柱的加固设计
框架柱b2～b4、c2～c5,设计富余量比较小,加层后轴压比超限,在7度多遇地震下抗震能力不足,需要进行加固处理。由于食堂空间比较大,无空间限制,故选择采用”增大柱截面加固法”来进行加固处理。经计算需对1～3层的框架柱b2～b4、c2～c5进行加固处理。现以c2柱的设计加固方法作详细介绍。
首先在原钢筋混凝土柱的外围增加主筋和箍筋,再浇注混凝土,使
原柱尺寸增加至600mm×600mm,经过加固后的c2柱剖面图如图1所示。运用satwe软件对加层前后结构进行模拟,得底层c2柱各内力参数如表1所示。
由表1看出,经过加固加层后,框架柱的各项指标均达到规范要求,柱的受压、受弯、受剪承载力以及刚度得到全面提高。
使用该加固方法经济可靠、简便易行,达到了预期的要求。施工过程中,采用增大柱截面法对柱进行加固应注意以下要点: 1)为保证新旧混凝土充分结合,需在结合面上开凿出6mm左右的凹凸槽并将表面清洗干净,再在上面刷一层纯水泥。
2)新增的纵向钢筋也需按照规范要求进行锚固,以保证其有效传力。
3)梁柱交接处加入箍筋钻孔时可能对原结构产生影响,故应按照等体积配箍率的原则将其换算成粗而稀的钢筋。3.2 柱下独立基础加固
结构基础采用现浇混凝土独立基础,经验算,加层后框架柱b2～b4、c2～c5柱下独立基础抗弯剪能力略有不足,其余基础则能满足规范要求。地基土质较弱,加层后,地基的承载能力不够,需对框架柱b2～b4、c2～c5柱下独立基础进行扩展以减小地基承受的作用力,经研究决定采用植筋加固补强法加大基础截面进行改造加固。加固c2柱下独立基础如图2所示。
可以看出,采用植筋加固扩大基础截面面积的方法一定程度上减少了基底压力,且对原结构无损伤,经济效益与社会效益显著,达到了预先的加固目的。
施工过程中,采用植筋加固补强法应注意以下要点: 1)按规范要求对钢筋进行锚固,锚固前应进行清孔,以保证达到设计的粘结强度。
2)钻孔前要用仪器对原结构中的钢筋位置进行测定,以免钻孔造成对原结构的损坏。
3)植筋施工完毕后需进行拉拔试验,检验其抗拔力是否达到设计要求。
3.3 其他部分改造加固措施
1)减轻上部加层结构重量,采取以轻质保温材料陶粒土空心砖作为填充墙材料的措施。
2)减轻下部结构的重量,采取加大原结构门窗开洞面积的方法。3)加强新旧结构交接处连接的可靠度。
4)梁、板承载力有富余无需特别加固,只需剔除原结构屋面防水层。
3.4 新旧结构连接处做法
由于原柱没有足够长的钢筋来进行焊接,经研究决定在原屋面上加做一条500mm×500mm的圈梁,把原结构屋面梁凿开,将其与圈梁钢筋进行焊接,再将加层柱钢筋及圈梁钢筋与下层柱深入梁内的钢筋进行焊接。这样大圈梁就形成一道箍,也形成了一个支座将上下
层柱进行有效连接,如图3所示。这样很大成程度上提高了结构的整体性,使新旧结构的连接更为紧密。4 结构位移复核
由于建筑物高度增加了7.8m,上部荷载也相应增大很多,为了确保其安全性,需对结构在地震作用下的位移进行复核。由于新旧结构之间的连接牢靠,可不考虑连接处对整体结构的影响。用satwe进行模拟,得出加固加层前后结构沿y方向的位移与位移角的值。可以看出,结构虽然加高2层,但经加固后,y方向顶层位移值为17.2mm,最大位移角为1/812,满足gb50011-2001《建筑抗震设计规范》(2008版)弹性层间位移角及位移限制要求,加固后的部分楼层比原结构的安全性有所提高,加固方案起到了很好的效果。5 结束语
在本工程中, 采用增大柱截面法加固全面提高框架柱的各项性能,施工易行,经济可靠，该方法起到了很好的效果,通过植筋加固扩大基础截面的方法有效提高基础的抗弯剪能力,减少基底压力,对原结构无损伤,具有良好的经济效益。参考文献
[1] 叶增平，某教学楼加层改造前的鉴定与加固设计[j]工程抗震与加固改造，2008.05 注：文章内所有公式及图表请以pdf形式查看。
第三篇：厂房检测以及加层改造
（中冶集团建筑研究总院华东分院 上海 金立赞 冷超群 200940）
提要 目前化工环境下混凝土、钢结构的腐蚀较严重，在使用过程中存在一定的安全隐患。本文就吴泾某化工厂管廊改造对化工环境下旧管架加层改造设计进行了一定的分析和总结。关键词 腐蚀 水平推力 加固改造设计
DETECTION AND STOREY-ADDING RECONSTRUCTION OF A CHEMICAL PLANT PIPE GALLERY Leng Chaoqun Jin Lizan(Eastchina Branch of Central Research Institue of Building and Construction, MCC Group Shanghai, 200940)Abstract : At present the corrosion of the concrete and the steel structure under the chemical industry environment is serious, and it has some dangerous in its usage.It is analysis and generalize the design of superimposed layer transformation of the old pipe support under the chemical industry environment of the wujing chemical industry Co.Ltd to.Keywords : Corrodes the horizontal thrust node pipe support 工程概况
吴泾某化工厂综合管廊位于上海市龙吴路4600号吴泾化工工业区内内。管廊分多次建成，建筑年代有1975年、1984年、1995年等，部分管架曾进行过改造。管架主要为混凝土结构，部分大跨度区段采用钢结构桁架。拟改造管廊总长约为1325米，管架铺设的管道有氨气管道、醋酸管道、蒸汽管道等。管架基本为排架结构，每榀排架平面内，中间连接横梁均为铰接，纵向柱距为12m时，纵向连接构件基本用工字钢连接，当跨度为15m和18m及以上时，使用混凝土或钢桁架连接。
排架高基本为6m~10m，管道每层高基本为1.5m~2.5m左右，平面内跨度分为：2m、2.5m、4m、5m、6m等几种，纵向跨距有：2m~7m、12m、15m、18m、19m、31m等几种。柱截面除改造过的截面外一般为：350mmx350mm、350mmx400mm、400mmx400mm等三种。横梁断面一般为：250mmx350mm、250mmx400mm、250mmx500mm及型钢梁等。混凝土牛腿离柱顶距离基本为2m左右。混凝土标号：80年代以前的预制构件为300号、现浇的为200号、基础为150号，80年代以后的预制构件为C30、现浇的为C20。基础基本为现浇的杯口联合基础，部分柱柱距离较大的采用独立基础，基础埋深为1m~2m，地基承载力设计值据勘察报告可得为100kPa。
目前，吴泾某化工厂拟对管廊进行结构加固改造，对结构进行全面的检测和加固处理。管廊现状外貌图如下：
管廊外貌图 检查检测结果与分析 2.1检查检测概况
在有关单位配合下，对管廊既有结构进行了较为全面的复核检查及检测。主要工作内容包括：全面检查结构布置，检查结构构件的外观缺陷及裂损，测定倾斜情况，测定混凝土构件强度等。
检测结果显示：大部分混凝土管架柱出现纵向裂缝、钢筋及柱间钢支撑锈蚀，部分梁、柱节点失效。2.2检查检测结果 2.2.1构件裂损、缺陷检查
现场检测发现：由于该管廊各个单元建筑年代不同，各单元的裂损情况也不相同，70年代建造的管架裂损情况比较严重，80年代以后建造的管架情况较好。并且，由于该管架处于化工厂内，受腐蚀性气体侵蚀比一般情况下严重得多，导致该管廊所有钢结构柱间支撑、钢梁及各种连接节点的埋件和连接件都有不同程度的锈蚀情况。
从现场检测情况看，部分混凝土管架柱、梁及桁架混凝土保护层剥落情况比较严重(尤其是混凝土牛腿附近)，因此导致钢筋锈蚀较严重，个别部位箍筋断裂失去作用。各柱间支撑及水平支撑等锈蚀严重，部分支撑失去承载能力。部分柱、梁连接节点也因为锈蚀基本失去连接作用。
纵向跨度15米以上柱间均设置混凝土桁架或钢桁架，其中混凝土桁架采用标准图集《钢筋混凝土桁架式管架通用图》(HG21252-93)，桁架构件截面较小，现场检查发现桁架杆件存在大量裂缝、露筋、钢筋锈蚀情况。腹杆裂缝宽度一般小于或等于0.2mm，尚在允许范围以内；个别裂缝宽度达到0.4mm，超过设计允许范围。个别桁架与柱连接处拉裂，连接件锈蚀、裂损严重，甚至失去连接作用。2.2.2桁架检测
现场使用水准仪对部分桁架的挠度进行测量。结果显示，桁架挠度值均较小，部分桁架变形值为正（即向上），向下变形最大值28.6mm，相当于跨度的1/629，符合规范要求。分析认为，主要是由于桁架承受荷载较小，由此产生的挠度较小。
现场检查发现，个别桁架连接件拉脱、拉裂。对桁架两端牛腿标高进行测量后分析，被拉脱桁架两端牛腿差异沉降较大，最大相邻牛腿高差达149mm，不均匀沉降是造成桁架拉脱、拉裂的主要因素。2.2.3地基处理监测调查
管架所处场地类型为上海地区IV类场地，采用独立基础，基础埋深约1.5米。基础混凝土设计强度为150号(相当于现行规范混凝土强度等级C13)，部分基础混凝土强度为C20。从柱子倾斜测量结果来看，基础倾斜量都较小，在规范允许范围内；从牛腿标高测量结果分析，个别基础差异沉降较大，造成桁架连接件拉脱、拉裂，影响到结构安全。2.3检查检测结果分析
现场检查发现，管架周围释放的蒸汽很多，工厂内氨气、醋酸气味很浓，表明管架结构处于湿度大、酸性高的环境下。2.3.1混凝土碳化分析
现场检测发现，大部分管架柱混凝土碳化深度均大于6mm，碳化现象严重。由于管架周围空气呈很强的酸性，构件混凝土内水泥石中的氢氧化钙与空气中的酸性气体在适当的温度条件下发生化学反应，生成碳酸钙和水，使混凝土中性化（即混凝土碳化），碳化作用时，还会引起混凝土收缩，混凝土表面在碳化过程中产生微裂缝[1]，从而混凝土失去对钢筋的保护作用。
2.3.2钢筋锈蚀分析
现场检测发现，敲除开裂混凝土后，构件钢筋均有不同程度的锈蚀。由于构件表面混凝土碳化，在潮湿环境（有氧）环境下构件内钢筋表面发生电化反应，引起钢筋锈蚀。钢筋锈蚀后体积膨胀（锈蚀体积膨胀2~6倍）[2]，导致混凝土顺筋开裂。
现场钢结构桁架及支撑锈蚀严重，部分构件已被锈透，由于钢构件处于大气中，表面保护油漆局部遭到损坏后，同钢筋锈蚀一样，大气中酸性气体和空气中水生成无机酸使构件表面发生电化反应，引起钢构件锈蚀。由于钢构件是直接裸露在大气环境中，锈蚀比混凝土中钢筋严重的多，很多构件已被锈蚀透。
现场混凝土开裂、钢筋锈蚀及管架间的钢支撑锈蚀现状如下图：
混凝土开裂,钢筋绣蚀 柱间支撑钢构件绣蚀
钢筋的锈蚀量与钢筋的材性密切相关。随着钢筋的锈蚀量的增加，锈蚀钢筋的屈服强度降低，钢筋与混凝土之间的粘结强度也呈明显下降趋势。当钢筋的锈蚀量大于15%时，应及时更换钢筋。当钢筋锈蚀面积达到或超过30%~40%时，应进行加固处理。同时，钢筋锈蚀还将导致钢筋附近混凝土材料性能的劣化。该管架钢筋锈蚀约达到15%，需要对锈蚀钢筋进行处理，结合管廊的加固层改造，对该管架进行加固处理。3加固改造设计 3.1加层设计
管廊一般由固定管架、活动管架（一般分为刚性、柔性、半铰接活动管架）、管道、补偿器等组成，承受荷载主要有管道产生的水平纵向荷载(由管道摩擦力产生)、风荷载、垂直荷载。管架示意图如下：
吴泾某化工厂管廊改造设计工程，柱和基础连接形式为固接，梁、柱连接平面内为铰接连接，平面外为自由（无纵向梁连接时）或铰接（梁或桁架连接时）连接。活动管架为刚性管架时，纵向水平荷载为管道摩擦力。由于管架刚度较大，不能适应管道变形的要求，管道因变形与管架出现相对位移，而产生的水平力即为管道水平摩擦力。管道水平摩擦力大小还要考虑管道之间的互相牵制作用，当管架上敷设多根管道时，各管道之间由于不同时工作（产生的温度内力不相同），对管架的受力和位移会产生牵制作用。牵制作用的大小与管道在管架上的布置方式有关，管架上管道根数越多牵制作用越大、常温管道的质量所占比例越大牵制作用越大、管道中介质温度高和温度低的，质量大的和质量小的，其排列越对称、越均衡牵制作用大、双层管道的管道牵制作用比单层管道大、高温管道偏设一侧时牵制作用小、管道同时起动时牵制作用小。
横向水平荷载为风荷载，当为单层多管情况时，管道风荷载计算公式为：
（l为管道跨度，Di为管道保温后外径），当为多层管道时，由
加以修正。于上下层管道间风荷载的影响，每层管道风荷载须乘以影响系数
固定管架还须考虑管道补偿器的弹性变形引起的水平推力，管道水平推力由管道专业提供。管架柱、基础因在平面内、外两个方面都有受力，所以一般按双向偏压受力考虑计算[3]。3.2加固设计
由于管廊加层改造后，设计荷载大大增加，原有结构的承载能力远远不足，须对原管架进行加固设计。加固设计过程时，须考虑和原结构的共同受力和原结构因裂损带来的承载力损失等问题。
吴泾某化工厂管廊加固设计时，考虑现场情况(由于管道正处于使用中，管道无法挪动)，对管架柱顶有管道不便设节点的管架，在柱上端侧面加设混凝土牛腿做新增管架的支点。在原管架柱顶无管道处，柱顶设置节点（铰接连接），新增管架通过该节点传递新增荷载，这样处理主要好处就是不会让新增荷载对原结构产生偏心矩，对加固设计来说是最有利的一种连接方式。原管架柱侧面增加混凝土牛腿做新增管架支点的方法，应考虑新增荷载对结构产生的偏心矩，并且在柱顶原管架柱和新增管架柱间需再设置一道连接，这样可以减少新增柱的计算长度，在原结构柱上端平面内加设一道水平系杆以增加平面内稳定并传递新增水平荷载。方案简图见下图：
纵向跨度较大的管架(15米及以上)因为总荷载增加较大，基础荷载大大增加，承载力远不满足要求。并且因原基础底面积已经较大(4mx4m左右)，如果考虑增加基础底面积加固，基础高度增加太大，因此，该工程采用基础压桩加固，压桩桩长为18米左右，每节长约2~3米。原混凝土基础按承台考虑，不足处再进行加固处理，验算承台时，须考虑承台的抗拔能力。纵向跨度较小管架基础根据荷载增加大小对原基础扩大截面处理。考虑到荷载增加较大，加固部分和原有基础协同作用能力的折减，该管架基础加固时，考虑在新旧结合处加设暗梁加固，暗梁加设在独立基础四周，可以提高基础承载能力。扩大截面处理时须对新旧结构的结合处进行专门处理，如增加接合短钢筋、凿毛结合面等保证结合牢靠、共同受力。4结语
吴泾某化工厂既有管架，增加两层管道，荷载增加较大。通过现场检测、计算分析，有以下几点结论：
1）混凝土开裂、钢筋锈蚀引起结构承载力严重下降，包括钢筋与混凝土粘结力下降、钢筋锈蚀使混凝土内部产生相当大的拉应力、钢筋应力腐蚀导致结构延性下降，需对结构进行加固处理。
2）新增部分管架设计时须全面考虑各种管道荷载，包括管道和活动管架的水平摩擦力、管道补偿器的弹性变形引起的水平力、不同管道之间的水平牵制力。
3）原有管架加层改造时，要采取合适的加固方案，对新旧结构连接节点需进行特别处理。
第四篇：房屋加层改造合同[定稿]
房屋加层改造合同
业主方（甲方）： 以下简称甲方 承建方（乙方）： 以下简称乙方
甲乙双方依据《合同法》协商，甲方决定委托乙方对甲方所拥有的房屋进行加层改造，根据国家相关法律规定，依据《合同法》特签订本合同，以共同遵守执行。
一、工程地址：
二、承包方式：包工包料大包干工程。（即除水电外，施工中所有材料，所有人工由乙方负责。）
三、工程价格：
板 钢筋设置。梁 钢筋设置。工程总价为 元。
四、工程款支付方式：
1、钢筋绑扎完工后，甲方支付乙方 元。
2、工程竣工经甲方验收合格后，甲方结清工程余款（不留质保金，不开具发票）。
五、质量要求（具体后附施工方案和工艺）；
1、钢筋用国标钢筋
2、水泥用国家行业标准P032.5水泥。
3、植筋胶用求新牌强力植筋胶。
4、加层板厚达到 130mm，强度达到C30（C30砼配合比为每立方米用量→水泥300kg、细骨料611kg、粗骨料1160kg、水180kg、质量比1：204：3.87：0.67）。
5、砼每天至少养护两次达到75%强度方可拆模。
六、工程验收标准：甲乙双方同意按照国家的房屋结构的相关规定执行。
七、双方责任：
1、乙方负责提供资质，乙方采购材料须达到国家现行相关质量标准，同时提供相关产品的合格证及检验报告。
2、乙方在施工过程中所有一切且安全事故由乙方负责。（因甲方属全承包给乙方）
3、乙方拆除所有墙体施工残渣必须外运到市政指定渣场。
八、维修和质保：
质量保修期限，若因乙方材料、施工原因造成的嘴脸问题，专业机构检测并出具相关检测报告后，由乙方负责无偿维修，并赔偿由此给甲方带来的经济损失。
九、本合同履行期间，双方如发生争议没在不影响工程进度的前提下，双方应协商解决。当事人不愿通过协商解决，或协商解决不成功，可以像房屋所在地区人民法院提起诉讼。
十、本合同经双方签字后生效，本合同一式贰分，甲乙双方各持壹份。
甲方(业主）：
签字：
签约日期：
乙方： 委托代理人签字： 签约日期：
第五篇：楼房加层建筑施工承建合同
楼房加层建筑施工承建合同
建设方：（以下简称甲方）
承建方：（以下简称乙方）
为明确甲乙双方在加层建设过程中的职责和义务，本着自愿、公平、互利互惠的原则，特签订本合同，以使双方共同承诺，合作愉快。
一、工程名称及规模：在现有四楼半的基础上，增加二楼半及梯间的主体工程。
二、工程地点：龙泰四街（30号）。
三、承包形式：包工不包料，即甲方负责增加楼层所需的一切建筑材料，乙方负责施工所需的设备、工具及劳力（含木工）。
四、承包单价：建筑面积56.00元/平方米（含木工、模板、铁丝、铁钉等以及施工所需的一切），工程完工后据实计算。每层楼施工完后，室内打扫干净。以上单价不含顶层现浇完成后罩面及砌女儿墙人工工资。
五、付款办法：乙方每完成一层主体，甲方付承包单价的90%，乙方完成主体工程，无违背承建合同及工程质量问题，由甲方一次性付清余下施工工资给乙方。
六、甲方负责水电材料的供给，确保乙方正常施工。
七、乙方在施工过程中，必须安全、文明，按建安操作规程施工，杜绝安全事故、技术隐患发生。一旦出现安全事故和技术失误，概由乙方负责。在施工中，甲方若发现有不安全因素，要及时给乙方提醒、整改。
八、本合同未尽事宜，由甲乙双方协商解决。
九、本合同一式二份，双方各执一份。
甲方：乙方：
二〇一一年月日
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