第一篇：10kV电压异常原因分析及处理措施
10kV电压异常原因分析及处理措施
摘 要：本文对电网实际运行中时常出现的10kV电压异常现象的原因进行分类，并逐一研究分析其产生机理，从而引出处理10kV电压异常措施的思路。
关键词：电压异常；负荷；接地；断线；消弧线圈；谐振
0 前言
电压的异常直接影响设备的运行技术指标、经济指标，甚至导致用户的用电设备无法正常工作，电网的安全与经济运行遭至破坏。10kV母线是调度部门可以进行电压调控的最后一级母线，也是最直接影响用户电压质量的母线。因此对10kV电压异常产生的根本原因进行分析研究，对消除电压异常和保障电网安全运行具有十分重要的意义。负荷变化引起的电压偏移
根据相关调压原则要求：变电站和直调电厂的10kV母线正常运行方式下的电压允许偏差为系统额定电压的0%―+7%。而在实际电网运行中，在白天用电高峰时段，10kV母线可能低于10.0kV下限，在深夜用电低谷时段，10kV母线也可能高于10.7kV上限。
造成电网正常运行中电压偏移的原因是不同大小的功率在电网元件中传输会产生不同的电压降落。功率由系统通过110kV降压变压器经变压后到达10kV母线，其等值电路图和相量图如图1所示。
在上图中，为归算到110kV变压器10kV侧的一次电压，为110kV变压器的二次电压，即10kV母线电压，S为传输的视在功率，为归算到110kV变压器10kV侧的传输电流，φ为与的相位差，XT为110kV变压器归算到二次侧的等值电抗，RT为110kV变压器归算到二次侧的等值电阻。
图中，就是电压降相量，即（RT+XT），将电压降相量分解为与二次电压同方向和相垂直的两个分量和。称为电压降落的纵分量，称为电压降落的横分量。而在电网实际计算中，由于电压降横分量很小，可以忽略不计，因此，其电压降可以省略简化成仅为电压降落的纵分量，以ΔU表示。由图3可得ΔU的模值为，将、、代入上式可得，因此可以得出，10kV母线电压与传输功率的关系公式为：
由上式可知，通过减少传输的有功负荷P、无功负荷Q、电阻RT和电抗XT，或者提高110kV侧电压U1的方法，可以减少电压降落，提高10kV电压；反之则降低10kV电压。
由此可以得出负荷变化引起的电压偏移的处理措施：
（1）通过增减无功功率Q，如投退并联电容器、并联电抗器；
（2）改变变压器的电阻R和电抗X，如改变变压器的分接头，从而改变有功功率和无功功率的分布；
（3）改变上一级系统电压U，如改变发电机、调相机的无功功率出力；
（4）特殊情况下采用调整用电负荷或限电（减少有功功率P）的方法调整电压；单相接地引起的电压越限
10kV电网属于中性点不直接接地系统，当发生单相接地故障时，由于与变压器中性点不能构成短路回路，因此没有短路电流，仅有不大的对地电容电流流过，对电气设备基本无影响。但中性点发生偏移，对地具有电位差，其相间电压不平衡，故障相对地电压下降为0，非故障相对地电压升高到线电压，如图2所示。
由图2可见，UE为额定相电压，10kV电网正常时，三相对地电压大小相等，相位对称，可以得出
而零序电压，即没有零序电压，因此也没有零序电流。
当10kV电网发生单相接地（如A相接地）时，A相对地电压为零，即=0，电源中性点电压不再与地电位相等，而是升高到相电压，而B、C相对地电压也相应地升高为线电压，分别为
系统中出现零序电压，其大小为相电压，其产生的零序电流流经接地点，其大小为非故障相产生的对地电容电流之和。虽然10kV系统单相接地时故障点电流很小，而且三相之间的线电压仍然对称，对负荷的供电没有影响，允许继续运行，但是在单相接地以后，非故障相电压升高到线电压，为了防止故障进一步扩大到两点、多点接地短路，应该及时采取措施消除接地故障。
作为调度员，若现场配置接地选线装置的，则断开其选中的线路开关，隔离单相接地故障；若没有配置接地选线装置的，则根据母线电压变化，采用“瞬停法”瞬间断开线路开关来判断单相接地线路；若“瞬停法”无法找到单相接地线路，则可能是两条及以上线路同名相接地或母线单相接地，这就需要将母线上所有开关断开，逐一合上开关来判断接地设备。消弧线圈投入引起的不平衡电压放大
由上一节可知，当发生单相接地故障时，接地点将通过10kV电网的全部对地电容电流。如果此电容电流相当大，就会在接地点产生间歇性电弧，引起过电压，可能会导致绝缘损坏，造成两点或多点的接地短路，使事故扩大。因此要在中性点装设消弧线圈，利用其感性电流补偿接地故障时的容性电流，使接地故障电流减少，从而自动熄弧，保证继续供电，如图3所示。
由图3可得，消弧线圈发挥最佳作用是电网出现单相接地故障后，实现全补偿，接地电容电流IC全部被消弧线圈的电感电流IL所补偿，即IL=IC，通过故障点的电流为零，从而使得电弧自动熄灭，达到灭弧的目的。
而实际上，消弧线圈并没有采用全补偿的补偿方式，那是因为在10kV经消弧线圈接地系统正常运行时，中性点的位移电压U0的大小为，上式中，d表示10kV电网的阻尼率，表示10kV电网的脱谐度，UN为消弧线圈未投入时中性点不平衡电压值。
由上式可见，若消弧线圈未投入前系统已经不平衡，在电网阻尼率一定的情况下，脱谐度越小，中性点电压越高，放大作用越强，将加剧系统的不平衡。脱谐度等于零即谐振补偿时，中性点电压最高。
为了保证正常运行时中性点电压的偏移不超过规定值，应采取避免谐振补偿的措施，即尽量在较大的过补偿或欠补偿运行，增大脱谐度v，或者采取措施增大系统的阻尼率d。另外，在以架空线路为主的电网中，采用线路换位的措施，可以减少三相导线对地电容的不对称度，从而减少中性点的不平衡电压值UN。调度员若确认三相电压不平衡过大是由于消弧线圈引起的，则应该将消弧线圈退出运行，重新整定消弧线圈的脱谐度。
电压互感器断线引起的显示电压失真
当电压互感器发生断线故障时，二次电压输出就会异常下降，可能会造成继电保护或自动装置误动作，调度员若因为电压显示下降作出误判而进行不必要的操作，可能会危及电力系统的安全稳定运行。
T在电力系统运行中，用得最广泛的是YN-yn-d型接线的电压互感器，如图4所示。
图中，其一次线圈接成星形中性点接地，二次主线圈也接成星形中性点接地，辅助线圈接成开口三角形。这种接线方式使得二次设备既可以取得相电压，又可以取得线电压，还可以取得零序电压。
由图4可得，二次零序电压，其中KV为一次线圈与开口三角形辅助线圈的匝数比。在电力系统正常运行时，若电压互感器发生二次主线圈单相或多相熔断，相应的二次输出相电压为0，而由于电压互感器一次线圈三相对称，则UA+UB+UC=0，即二次零序电压Umn输出也为0。因此可以根据相电压与零序电压同时为0而判断出电压互感器二次断线故障。
当电压互感器一次侧发生熔断故障时，若三相全部熔断，相当于停运电压互感器，显然相电压与零序电压二次输出皆为0；若非三相全部熔断，相应的二次相电压输出为0，而由于电压互感器一次线圈三相电压不对称，导致二次零序电压输出不为0。
这种一相电压下降为0和零序电压大幅升高的情况与10kV中性点不接地系统发生单相接地故障时相似，容易造成调度员的误判。通过非故障相电压是否升高或者是否有电压互感器断线信号发出来判断究竟是电压互感器断线故障还是10kV系统发生单相接地故障。在确定是电压互感器断线故障后，调度员应该将其转检修处理。运行操作中引起的谐振过电压
在10kV中性点不接地系统中，容易激发起持续时间较长的铁磁谐振过电压，其中，最常见的是铁磁式电压互感器引起的铁磁谐振过电压，是造成事故较多的一种内部过电压，其危害轻则使得电压互感器熔断器熔断，重则烧毁电压互感器，甚至炸毁瓷绝缘子及避雷器导致系统停运。故以此为例进行分析，如图5所示。
图中，E为各相电源电势，C为线路等设备的对地电容，L为电压互感器的励磁感抗。一般情况下，各相对地电容的容抗C小于电压互感器的励磁感抗L，因此整个10kV网络对地呈容性且基本对称。但铁磁式电压互感器的励磁感抗L会随着其通过的电流大小而变化，系统正常时，电压互感器铁芯处在不饱和状态，其励磁感抗L相应地保持常数；当系统中出现某些波动时，如电压互感器突然合闸的巨大涌流、线路瞬间单相弧光接地等，使得电压互感器的励磁电流过大，铁芯发生三相不同程度的饱和，励磁感抗L的值随之大大下降，以致破坏了电网的对称，电网中性点就出现较高的位移电压，造成铁磁谐振过电压。
以A相接地为例，10kV系统中非故障相（B、C相）对地电压会升高倍，使得铁磁式电压互感器B、C相的铁芯饱和，励磁感抗L大大减少，即XL=XC，因此B、C相的负荷呈感性，可用一个等效电感来表示，而A相由于接地后电压下降，电压互感器的铁芯不是运行在饱和状态，因此A相的负荷仍呈容性，可用一个等效电容来表示，将A相接地后的等效电路进一步简化后，如图6所示。（下转第178页）
（上接第140页）
由图6可见，显然是一个串联电路，若容抗等于感抗就发生串联谐振，即，因此，消除谐振的主要办法就是要破坏产生谐振的条件，即改变系统的感抗、容抗等参数。以铁磁式电压互感器器为例，其采取的措施有：在电压互感器的二次绕组开口三角处接入阻尼电阻或消谐器；在电压互感器一次侧中性点接地线上接入电阻增大阻尼；选用铁芯不易饱和的电压互感器等。
调度员在操作前应考虑采取防止谐振发生的措施，如母线送电时，采用线路和母线一起充电的方式，或者对母线充电前退出电压互感器，充电正常后再投入电压互感器，或者将变压器中性点接地或经消弧线圈接地等。在操作过程中，若发生谐振过电压，应当迅速合上或断开某些设备开关，改变系统电感或电容参数，破坏谐振条件，消除谐振。结语
本文将10kV电压异常的情况分为负荷波动、单相接地、消弧线圈投入、电压互感器熔断及谐振五类，对其产生的机理进行逐一分析，为运行人员和调度员辨识10kV电压异常的原因提供依据，从而提高运行人员与调度员处理10kV电压异常的效率，保证电网安全和用户的电压质量。
参考文献：
[1]莫广坚.PT断线与系统接地的判据分析.科协论坛，2009（12）.[2]杜景远，崔艳.浅谈PT断线、系统接地、母线失压的判据[J].继电器，2002（01）.[3]高汝武，许建安.电压互感器断线分析[J].水利科技，2004（01）.[4]陈贤明，王彤.三相联接的电压互感器断线分析[J].电气技术，2006（10）.[5]何?F.自动调谐消弧线圈投入引起谐振过电压的原因[M].高电压技术，2007.
第二篇：35 kV高压开关柜异常放电及解决措施
kV高压开关柜异常放电及解决措施
摘要：主要针对35 kV高压开关柜异常放电及解决措施展开了探讨，通过结合异常放电的发现查找过程，对异常放电原因作了系统的分析，并给出了一系列相应的措施进行解决，以期能为有关方面的需要提供参考借鉴。
关键词：高压开关柜；异常放电；电力系统；穿柜套管
中图分类号：TM591 文献标识码：A DOI：10.15913/j.cnki.kjycx.2015.15.107
文章编号：2095-6835（2015）15-0107-02
高压开关柜是指用于电力系统发电、输电、配电、电能转换和消耗中起通断、控制或保护等作用的设备，其在诸多电力系统中有着广泛应用。但是高压开关柜也存在着一定的风险故障，影响着正常的运作，需要我们采取有效措施进行防范和解决。基于此，本文就35 kV高压开关柜异常放电及解决措施进行了探讨。
异常放电发现查找过程
某110 kV变电站运维工作人员在巡视该变电站过程中，听到35 kV高压室有异常声响，进一步聆听，发现声音来自35 kV某一板高压开关柜附近，声音是周期性的“嘶嘶”声，声音较为明显，所以怀疑开关柜内部某处存在异常放电现象。然后使用厦门红相生产的便携式局放测试仪UltraTEVPlus+进行TEV（暂态对地电压）测试。该测试是在设备带电情况下进行的，来反映局部放电量的大小，分别对高压开关柜各个间隔和背景值进行测试，测试结果如图1所示。
通过测试TEV数据发现，某一板间隔放电量最大，为60 dB，其他间隔都低于该处，而且与开关柜局部放电测试TEV历史测试数据相比明显增大。因此，可以推断35 kV某一板开关柜内部发生比较强烈的局部放电活动。
确定放电部位
将放电情况和测试结果汇报给调度，按调度命令对某一板停电并隔离，对该间隔断路器、CT、避雷器做高压试验，试验数据均合格，然后对某一板出线铜排做交流耐压试验，当电压升到30 kV时，放电声非常大，同时发现在某一板出线穿柜套管内有电弧产生，因此确定放电部位在穿柜套管处；将出线铜排和穿柜套管拆掉，发现铜排窄面（铜排和套管接触部分）有铜绿，而且有损伤痕迹，如图2所示。
图1 35 kV某1板间隔放电量图2 铜排窄面的铜绿和损伤痕迹
设备运行过程中，铜排插在套管圆筒里面，套管外侧则固定在高压开关柜柜顶金属外壳上，而金属外壳接地，这样保证了带高电压的铜排与地绝缘，其绝缘为电容分压式绝缘。该套管内腔与铜排接触部分为圆形，当铜排放在套管内时，铜排窄面与套管接触在一起。
异常放电原因分析
本文异常放电产生发展过程主要分为三个阶段，分别是漆层老化击穿过程、铜绿产生及铜排损伤和空气间隙放电过程。
3.1 漆层老化击穿过程
由图2可以看到，铜排外层涂有黑色漆层，以防铜排被腐蚀，铜排窄面与套管圆形内腔紧密接触在一起，绝缘漆层就位于高电压的铜排和套管之间，而套管绝缘介质主要为环氧树脂，绝缘部分就相当于漆层和环氧树脂的组合绝缘，那么与绝缘漆
相比，环氧树脂介电常数相对较大，因为绝缘系统在交变电场下，当介质损耗不太大时，介质电场分布与介电常数成反比，所以漆层承受的场强比套管大，而且其击穿场强较低，再加上自然环境（水、氧气等）的作用，绝缘漆慢慢老化击穿，最终将铜暴露在空气中。
3.2 铜绿产生及铜排损伤过程
铜在空气中在水、氧气和二氧化碳作用下，通过化学反应生成碱式碳酸铜，即铜绿。铜绿属于离子化合物，其固体粉末不导电，铜绿位于高压铜排和套管之间，相当于在铜排和套管间加了一层绝缘，但铜绿的耐电强度要比环氧树脂低，正常运行时，其承受较高的场强，在强电场作用下，在该处产生局部放电，长期的局部放电作用产生的能量使铜排慢慢灼伤，并在自然环境作用下使其表面进一步被腐蚀，最终出现损伤。
3.3 空气间隙放电过程
损伤的铜排与套管内腔不再紧密接触，而是存在1～3 mm空气间隙，这种情况下相当于空气和环氧树脂的组合绝缘，空气的介电常数较低，因组合绝缘体介质承受场强与介电常数成反比，所以空气承受较高场强，而且空气击穿场强较低，因此此处空气间隙容易被击穿，产生强烈的局部放电。铜排腐蚀后其表面不再光滑平整，部分凸起位置场强比较集中，容易产生电晕放电，因此，可以听到比较大的放电声。
防范措施
4.1 安装带屏蔽引出线的穿柜套管
原来安装的高压套管未装屏蔽引出线，虽然套管在浇注过程中，其环氧树脂内部加入了能使电压均匀分布的屏蔽圈，但带高电压的铜排与内部屏蔽圈之间仍存在电位差，就导致了漆层承受较高的场强而老化。因此，将原来的穿柜套管拆掉，换上带有屏蔽引出线的高压套管，其屏蔽引出线一端与套管内的屏蔽圈相连接，引出的一端安装时需要固定在铜排上，这样铜排和屏蔽圈就处在等电位，那么铜排和屏蔽圈之间的绝缘介质理论上不承受高场强。
4.2 在铜排外加装热缩套
热缩套由聚烯烃热缩材料制成，与绝缘漆相比，其绝缘性能更好，而且对铜排起到很好的防腐蚀作用，其使用寿命也较长，在电力系统中得到了广泛的应用。
4.3 驱除开关柜内潮气
在开关柜内安装驱潮装置，通过湿度传感器感受湿度变化情况，当湿度增大到设定值时，启动加热片加热，使潮气蒸发，同时在开关柜顶部盖板处安装排风扇，将封闭在柜内的潮气排出，因为潮气是设备绝缘老化、腐蚀和铜排锈蚀的一个主要外界因素。
结束语
综上所述，高压开关柜作为电力系统中起保护作用的设备，其正常运作对电力系统的安全有着重要作用。因此，我们需要认真分析高压开关柜故障发生的原因，并及时发现异常放电现象，采取有效措施加以解决。只有这样，才能保证设备安全运行和可靠供电，挽回不必要的经济损失。
参考文献
[1]贺欣荣.10 kV配电网开关柜异常发热原因分析及对策[J].机电信息，2014（15）.[2]陈海平.一起典型35 kV开关柜复合绝缘击穿事故分析及整改措施[J].四川电力技术，2013（06）.〔编辑：王霞〕
第三篇：混凝土裂缝原因分析及处理措施
混凝土裂缝原因分析及控制措施
韩恒梅
禄建民
平顶山工业职业技术学院（河南平顶山 467001）
摘要：混凝土裂缝的存在和发展通常会使内部的钢筋等材料产生腐蚀，降低钢筋混凝土材料的承载能力、耐久性及抗渗能力，影响建筑物的外观、使用寿命，严重的将威胁到人民的生命、财产。本文对混凝土施工中裂缝的原因及控制措施作一初步探讨。
关键词：混凝土裂缝；混凝土裂缝的原因分析；混凝土裂缝的控制措施
The Reason Analyse and Control Measure of Concrete Crack
Hanhengmei Lujianmin Pingdingshan Industrial College of Technology（Henan Pingdingshan 467001）Abstract: The existing and developing of concrete crack can uaually erode some material just like reinforcing steel bar,low the carrying capacity、wearing and antiinfiltration capacity of reinforced concrete,influence the appearance、using time of building,and even threaten the life and wealth of human.The article mostly discusses the reason and control measure of concrete crack.Keywords: Concrete crack;The reason analyse of concrete crack;The control measure of concrete crack 0 前言
混凝土在现代工程建设中占有重要地位，而混凝土的裂缝较为普遍。混凝土是一种由砂石骨料、水泥、水及其他外加材料混合而成的非均质脆性材料。由于混凝土施工、本身变形和约束等一系列问题，使混凝土裂缝成了土木、水利、桥梁、隧道等工程中最常见的工程病害。
裂缝的原因分析 由于混凝土的组成材料、微观构造以及所受外界影响的不同，混凝土中产生裂缝有多种原因，主要是温度和湿度的变化，混凝土的脆性和不均匀性，以及结构不合理，原材料不合格，模板变形，基础不均匀沉降等。
（1）混凝土在硬化的过程中，由于干缩引起的体积变形受到约束时产生的裂缝，这种裂缝的宽度有时会很大，甚至会贯穿整个构件。
（2）混凝土在硬化期间水泥产生大量水化热，内部温度不断上升，在混凝土表面引起拉应力。后期在降温过程中，由于受到基础或老混凝土的约束，又会在混凝土内部出现拉应力。气温的降低也会在混凝土表面引起很大的拉应力，当这些拉应力超出混凝土的抗裂能力时，即会出现裂缝。
（3）在厚度较大的构件中，由于混凝土的塑性塌落受到模板或顶部钢筋的抑制，在浇捣后数小时会发生这种由于混凝土塑性塌落引起的裂缝。
（4）当有约束时，混凝土热涨冷缩所产生的体积涨缩，因为受到约束力的限制，在内部产生了温度应力，由于混凝土抗拉强度较低，容易被温度引起的拉应力拉裂，从而产生温度裂缝。由于太阳暴晒产生裂缝也是工程中最常见的现象。
（5）混凝土加水拌和后，水泥中的碱性物质与活性骨料中活性氧化硅等起反应，析出的胶状碱——硅胶从周围介质中吸水膨涨，体积增大三倍，从而使混凝土涨裂产生裂缝。
（6）许多混凝土的内部湿度变化很小或变化较慢，但表面湿度可能变化较大或发生剧烈变化，如养护不当、时干时湿，表面干缩变形受到内部混凝土体的约束，也往往产生裂缝。
（7）构件超载产生的裂缝，例如：构件在超出设计的均布荷载或集中荷载作用下产生内力弯矩，出现垂直于构件纵轴的裂缝，构件在较大剪力作用下，产生斜裂缝，并向上、下延伸。（8）当结构的基础出现不均匀沉陷，就有可能会产生裂缝，随着沉陷的进一步发展，裂缝会进一步扩大。
（9）当钢筋混凝土处于不利环境中，例如：侵蚀性水，由于混凝土保护层厚度有限，特别是当混凝土密实性不良，环境中的氯离子等和溶于水中的氧会使混凝土中的钢筋生锈，生成氧化铁，氧化铁的体积比原来金属的体积大的多，铁锈体积膨胀，对周围混凝土挤压，使混凝土胀裂。
（10）由于原材料质地不均匀、水灰比不稳定以及运输和浇筑过程中的离析现象，在同一块体混凝土中其抗拉强度也是不均匀的，存在着许多抗拉能力很低，易于出现裂缝的薄弱部位。
而在施工过程中，我们最为常见的多是因温度而引起的裂缝。
在钢筋混凝土中，拉应力主要是由钢筋承担，混凝土只是承受压应力。在素混凝土内或钢筋混凝上的边缘部位如果结构内出现了拉应力，则须依靠混凝土自身承担。一般设计中均要求不出现拉应力或者只出现很小的拉应力。施工中混凝土由最高温度冷却到工程运行时期的稳定温度，往往在混凝土内部引起相当大的拉应力，有时温度应力可超过其它外荷载所引起的应力。因此，掌握温度应力的变化规律对于进行合理的结构设计和施工极为重要。
温度应力的分析
实践证明，混凝土常见的裂缝，大多数是不同深度的表面裂缝，其主要原因是温度梯度造成寒冷地区的温度骤降也容易形成裂缝。
根据温度应力的形成过程可分为以下三个阶段：
（1）早期：自浇筑混凝土开始至水泥放热基本结束，一般约30天。这个阶段的两个特征，一是水泥放出大量的水化热，二是混凝上弹性模量的急剧变化。由于弹性模量的变化，这一时期在混凝土内形成残余应力。
（2）中期：自水泥放热作用基本结束时起至混凝土冷却到稳定温度时止，这个时期中，温度应力主要是由于混凝土的冷却及外界气温变化所引起，这些应力与早期形成的残余应力相叠加，在此期间混凝上的弹性模量变化不大。
（3）晚期：混凝土完全冷却以后的运转时期。温度应力主要是外界气温变化所引起，这些应力与前两种的残余应力相迭加。
温度的控制和防止裂缝的措施 为了防止裂缝，减轻温度应力可以从控制温度和改善约束条件两个方面着手。控制温度的措施如下：
（1）采用改善骨料级配，用干硬性混凝土，掺混合料，加引气剂或塑化剂等措施以减少混凝土中的水泥用量；
（2）拌合混凝土时加水或用水将碎石冷却以降低混凝土的浇筑温度；（3）热天浇筑混凝土时减少浇筑厚度，利用浇筑层面散热；（4）在混凝土中埋设水管，通入冷水降温；
（5）规定合理的拆模时间，气温骤降时进行表面保温，以免混凝土表面发生急剧的温度梯度；
（6）施工中长期暴露的混凝土浇筑块表面或薄壁结构，在寒冷季节采取保温措施； 改善约束条件的措施是：
合理地分缝分块；避免基础过大起伏；合理的安排施工工序，避免过大的高差和侧面长期暴露；改善混凝土的性能，提高抗裂能力，加强养护，防止表面干缩，特别是保证混凝土的质量对防止裂缝是十分重要，应特别注意避免产生贯穿裂缝，出现后要恢复其结构的整体性是十分困难的，因此施工中应以预防贯穿性裂缝的发生为主。
在混凝土的施工中，为了提高模板的周转率，往往要求新浇筑的混凝土尽早拆模。当混凝土温度高于气温时应适当考虑拆模时间，以免引起混凝土表面的早期裂缝。新浇筑早期拆模，在表面引起很大的拉应力，出现“温度冲击”现象。在混凝土浇筑初期，由于水化热的散发，表面引起相当大的拉应力，此时表面温度亦较气温为高，此时拆除模板，表面温度骤降，必然引起温度梯度，从而在表面附加一拉应力，与水化热应力迭加，再加上混凝土干缩，表面的拉应力达到很大的数值，就有导致裂缝的危险，但如果在拆除模板后及时在表面覆盖一轻型保温材料，如泡沫海棉等，对于防止混凝土表面产生过大的拉应力，具有显著的效果。
加筋对一般钢筋混凝土有影响。在温度不太高及应力低于屈服极限的条件下，钢的各项性能是稳定的，而与应力状态、时间及温度无关。钢的线胀系数与混凝土线胀系数相差很小，在温度变化时两者间只发生很小的内应力。由于钢的弹性模量为混凝土弹性模量的7～15倍，当内混凝土应力达到抗拉强度而开裂时，钢筋的应力将不超过100～200kg／cm2。因此，在混凝土中想要利用钢筋来防止细小裂缝的出现很困难，但加筋后结构内的裂缝一般就变得数目多、间距小、宽度与深度较小了。而且如果钢筋的直径细而间距密时，对提高混凝土抗裂性的效果较好。混凝土和钢筋混凝土结构的表面常常会发生细而浅的裂缝，其中大多数属于干缩裂缝。虽然这种裂缝一般都较浅，但它对结构的强度和耐久性仍有一定的影响。
为保证混凝土工程质量，防止开裂，提高混凝土的耐久性，正确使用外加剂也是减少开裂的措施之一。许多外加剂都有缓凝、增加和易性、改善塑性的功能，我们在工程实践中应多进行这方面的实验对比和研究，比单纯的靠改善外部条件，可能会更加简捷、经济。结论
裂缝是混凝土结构中普遍存在的一种现象，它的出现不仅会降低建筑物的抗渗能力，影响建筑物的使用功能，而且会引起钢筋的锈蚀，混凝土的碳化，降低材料的耐久性，影响建筑物的承载能力，因此严格按规程、规范要求施工，严把质量关，防患于未来，尽可能地降低混凝土裂缝的出现；对混凝土裂缝进行认真研究、区别对待，采用合理的方法进行处理，并在具体施工中要靠我们多观察、多比较，出现问题后多分析、多总结，结合多种预防处理措施，混凝土的裂缝是完全可以避免的。
参考文献：
［1］郭正兴、李金根主编《建筑施工》，东南大学出版社 ［2］《建筑施工手册》第四版，中国建筑工业出版社 ［3］《现行建筑施工规范大全》，中国建筑工业出版社 ［4］赵国藩主编 《钢筋混凝土结构》，中国电力出版社 作者简介：
韩恒梅，女，河南省南阳人，1996年毕业于焦作工学院建筑工程系建筑工程专业，现在平顶山工业职业技术学院任教，讲师。
联系电话：***
第四篇：关于混凝土质量问题原因分析及处理措施
中梁壹号院.澜庭项目（二标段）质量问题
原因分析及整改处理措施
于2018年9月19日中梁控股集团第三方检测机构对我标段进行了质量检查，检查结果评分为61.4分。我公司高度重视，质量是企业立足之本、生存之道。因此对检查中出现的质量问题再次对劳务公司整改调整通知同时进行原因分析及整改措施及预防措施进行要求。
我公司项目部管理人员在开工前已经对各分项工程进行技术交底，在施工过程多次下达质量问题整改通知。劳务公司对此置若罔闻不引起重视。因此特制定整改方案针对此次检查中发现的质量问题、缺陷进行整改，已确保前期已完工程的整改质量及满足后期工程施工质量要求。
一、需进行整改的范围 1、33#楼钢筋、模板、混凝土分项工程。
二、质量问题
1、混凝土振捣不密实，出现蜂窝麻面、露筋、孔洞、烂根等观感缺陷。
2、模板加固不到位，出现涨模、错台、截面尺寸不符合要求等观感缺陷。
3、钢筋分项，出现墙柱钢筋没有满绑满扎、电渣压力焊不饱满焊包质量差、墙柱纵向钢筋位移导致保护层过大或过小、墙柱箍筋弯钩平直段长度不符合要求。
4、止水钢板露出距离不符要求，止水钢板没有双面焊（集团强制要求）
5、水电预埋件相邻件标高不一致。
三、安全文明施工问题
1、高空作业没有佩戴安全带。
2、工人没有佩戴安全帽
3、电焊工无证操作
4、施工现场易燃易爆物品随意堆放（外架油漆桶）
5、临边防护不到位
6、作业层为铺设脚手板未铺满
7、悬挑架锚固螺栓与型钢间隙未用钢楔或硬木楔楔紧、锚固点之间距离不小于200mm、采用双螺栓未拧紧
三、质量问题原因分析及防治措施
1、墙、柱根部错台、烂根
墙柱根部错台、烂根较多，错台的原因是局部根部混凝土面突出柱面，甚至夹木方子。烂根是墙柱根部夹渣、小孔洞、漏浆、不密实等现象。其主要原因是：
(1)局部根部楼板面不平整，导致柱模地步缝隙过大，密封不严，导致漏浆；(2)模板根部浇筑混凝土前封堵清扫口，浇筑混凝土时封堵清扫口的木方子留置在根部混凝土内；
(3)柱内底部清理不到位，导致夹渣烂根；
(4)浇筑混凝土前个别柱子没有先铺同强度的砂浆；(5)振捣棒未插到柱底部，导致柱子底部可能漏振。
处理及预防措施：对已经发现的此类问题逐个剔凿至混凝土实处，即剔除掉松散的混凝土，以及清理干净，报公司项目部工长检查后再修补。修补办法是先润湿，然后水泥浆拉毛，再用高一级的混凝土塞实，或者用灌浆料给予封堵。
为了此类问题不再发生，重点做好预防工作：首先，在浇筑顶板时，要求墙柱根部用铁抹子找平，保证根部在一个标高，支模板时柱模底部用海绵条密封，保证不漏浆。坚持留设清扫口，混凝土浇筑前柱内清理干净，之后封堵时木板、木方不得塞入柱内。浇筑墙柱混凝土前必须先铺5cm厚砂浆，然后再浇筑混凝土，保证混凝土根部密实。最后振捣时注意墙柱底部混凝土的振捣到位。2、涨模、混凝土表面错台
混凝土平整度较差，墙柱混凝土在模板未加固到位的情况下，混凝土的压力把模板挤压变形，导致混凝土面平整度较差。错台是模板板缝处出现高低差。其主要原因是：(1)穿墙丝杆不均匀，或者紧固不紧；(2)次龙骨间距不均匀；(3)支撑加固不到位，模板校正时未拉通线；
处理及预防措施：首先劳务公司加强过程控制，加强交底，公司项目部管理人员加大检查力度，验收时集中检查其模板的几何尺寸，重点检查模板的加固情况，丝杆严格按照方案要求实施，并且拧紧，木龙骨均匀甚至加密，保证龙骨到位，支撑均匀、到位，保证期刚度、强度、稳定性。模板校正时必须拉通线，严格以水平50线为依据，100%的吊线坠检查验收。
剪力墙、电梯井壁上下部位错台的防治措施：
（1）剪力墙上下层错台，砼外墙、电梯井壁及楼梯间砼墙等上下连续部位施工中。下层墙体模板顶端需设置对拉螺栓。以便上层墙体模板向下延伸部分能利用此螺栓与墙体拉紧；对于框架柱外侧面，下层砼浇筑前。在楼板顶标下100-200mm处预设拉结螺栓。在配模时，将该位置的模板下部加大200-300mm。支模板时将模板下部牢固在预埋螺栓上。以此保证楼层间墙体不错出位移。
（2）剪力墙外围不顺直，外侧模加固钢管优先采用通直钢管，斜撑钢管需卡固在边梁底部支撑的小横杆上，小横杆长度应大于800mm。须保证其斜撑角度在45°-60°范围内。严禁斜撑在外墙架体上。
（3）剪力墙位移、洞口胀模、不规方、墙体扭身
1）支模前，需按放线标记位置预钉墙身限位模板或按放线位置打孔设置限位钢筋。钢筋以Φ8-Φ10为宜。应注意的是剪力墙转角处（阴、阳角）设置的限位钢筋宜在距转折点1/4 前后处
2）剪力墙转角墙模板安装应采用外楞钢管互锁，并利用卡刀勾紧相结合的方式加固。剪力墙的根部（1/3层高）的对拉螺栓应加双螺帽。以防螺帽脱扣导至胀模。
3）剪力墙洞口模板加固需在洞口顶、底部各20cm左右设置水平撑杆，中间部位每60cm设置一道水平撑杆。
4）同一轴线上的墙模，在洞口两侧设置通长钢管，以保证洞口两侧剪力墙在同一平面上。
5）在已施工的下部剪力墙弹墙竖向垂直度控制线，特别是高层外剪力墙。至关重要、此措施能保证外剪力墙的垂直度。
以上问题作为本次检查结果的主要问题，主要处理办法即对涨模部位进行剔凿，剔凿前对涨模范围进行检测弹线，找准涨模范围，然后对高出设计部分进行剔凿。剔凿时严格以水平控制线为准，随时用线坠、盒尺检测剔凿是否合格。剔凿要求用较细的錾子剔凿，预防剔凿过深造成露筋。涨模部位剔除后用磨光机打磨平整。（剔除部位方正，打磨后与周围结构大致吻合）
错台部位的处理：墙错台位置以错台位置为中心线左右两侧5cm距离为打磨范围，使用磨光机对错台位置进行磨光处理。
3、露筋 钢筋混凝土结构的主筋、副筋或箍筋等裸露在表面，没有被混凝土包裹。其主要原因是：(1)浇注混凝土时，钢筋垫块位移,或垫块漏放，致使钢筋下坠或外移紧贴模板面外露；(2)靠模板部位缺浆或模板严重露浆；(3)混凝土保护层太小或保护层处混凝土漏振，或振捣棒撞击钢筋或踩踏钢筋,使钢筋位移,造成露筋；(4)木模板未浇水湿润，吸水粘结或脱模过早，拆模时缺棱，掉角，导致露筋；
处理、预防措施：
避免表面露筋的有效措施是使用具有高度责任感的操作工人，提高操作人员的质量意识，加强监控力度，保证钢筋布位准确、绑扎牢靠，保护层垫块安置稳固，在混凝土振捣中操作细致。如果出现表面露筋，首先应分析露筋的原因和严重程度，再考虑修补所需要达到的目的，修补后不得影响混凝土结构的强度和正常使用。
露筋的修补一般都是先用锯切槽，划定需要处理的范围，形成整齐而规则的边缘，再用冲击工具对处理范围内的疏松混凝土进行清除。
(1)对表面露筋，刷洗干净后，用1:2或1:2.5水泥砂浆将露筋部位抹压平整,并认真养护。
(2)如露筋较深,应将薄弱混凝土和突出的颗粒凿去,洗刷干净后,用比原混凝土高一个强度等级的细石混凝土填塞压实进行修补，并认真养护。
预防措施：模板板缝要求密封，保证不漏浆，振捣到位，不得发生漏振现象，要求搅拌站做好混凝土的和易性工作。
4、墙柱棱角漏浆
墙柱混凝土棱角出现疏松、少砂浆的情况。其主要原因是：(1)模板板缝不密实，导致漏浆；(2)过振；（3）混凝土坍落度较小，混凝土离析；
预防措施：模板棱角接缝的部位使用海绵条密封，确保水泥浆不再漏掉，混凝土振捣手把握振捣成度，不得过振，控制混凝土的和易性，混凝土随到随用，不得现场停滞时间过长而发生和易性差。5、夹渣
模板未拆除干净，局部留置于顶板与墙体之间的阴角处（夹在混凝土内）。其主要原因是：(1)没有控制好模板的几何尺寸，支模时顶板模板超出梁（墙）侧模；(2)墙体、梁模板上口涨模。
预防措施：严格控制顶板模板的几何尺寸，做好模板验收工作，质检员、施工员等管理人员现场检查时注重检查此类问题，严格要求操作人员。加固好竖向构件的模板上口，保证其刚度满足要求。
6、混凝土蜂窝、麻面、孔洞 6.1、麻面
麻面是混凝土表面局部出现缺浆粗糙或有小凹坑、麻点、气泡等，形成粗糙面，但混凝土表面无钢筋外露现象。
其主要原因是：(1)模板表面粗糙或粘附硬水泥浆垢等杂物未清理于净，拆模时混凝土表面被粘坏；(2)模板未浇水湿润或湿润不够，构件表面混凝土的水分被吸去，使混凝土失水过多出现麻面；(3)模板拼缝不严，局部漏浆；(4)模板隔离刑涂刷不均匀，局部漏刷或失效，混凝土表面与模板粘结造成麻面；(5)混凝土振捣不实，气泡未排出，停在模板表面形成麻点。6.2、蜂窝 蜂窝就是混凝土结构局部疏松，骨料集中而无砂浆，骨料间形成蜂窝状的孔穴。其主要原因是：(1)混凝土拌和不均，骨料与砂浆分离；(2)混凝土配合比不当或砂、石子、水泥材料加水量不准，造成砂浆少、石子多；(3)卸料高度偏大，料堆周边骨料集中而少砂浆，未作好平仓；(4)模板破损或模板缝隙未堵严，造成漏浆； 6.3、孔洞
钢筋混凝土结构中有较大的孔洞，或蜂窝较大，钢筋局部或全部裸露。其主要原因是：(1)振捣不充分或未振捣而使混凝土架空，特别是在构件的边角和窗墙丝杆、钢筋筋较密的部位容易发生；(2)模板拼缝不严密，造成漏浆。
7、梁柱节点几何尺寸不规则
对梁柱节点部位的阴阳角控制作为模板质量控制的主要部位，施工中严格按照设计图纸的几何尺寸支设模板尺寸，做好节点部位的加固工作。
8、墙柱钢筋没有满扎、墙柱纵向钢筋移位导致保护层过大、电渣压力焊焊包不饱满。
墙、板、柱钢筋要求满扎。
墙柱纵向钢筋移位的原因：（1）墙柱钢筋安装绑扎后由于固定措施不可靠或浇筑混凝土时被振捣器撞击后为及时校正，造成钢筋位移。
墙柱钢筋位移的防治措施：（1）浇筑混凝土的是有钢筋工值守，发现位移及时调整。（2）墙柱设置定位箍筋，在浇筑面以上5cm设置定位箍筋并绑扎牢固，核心箍筋必须绑扎，也能达到定位的作用。
电渣压力焊焊包不饱满：加强对焊机班组的交底，焊接质量必须符合规范要求。对不符要求的必须重新焊接。通过此次检查，总结问题的类型，重点是处理、预防、杜绝类似质量问题持续发生。进一步给劳务公司及我项目部管理人员提出新的要求，严格过程控制，尤其对模板质量要求高度重视，对操作班组进行集中交底，并在现场指导操作方法，做好过程把控工作。
同时混凝土工也做出相应的改进工作，再次对混凝土班组进行技术交底，要求混凝土与其他班组之间密切配合，浇筑混凝土时木工、钢筋工、水电班组必须有人值班，发现问题及时纠正。
劳务公司负责人：
湖南省湘天建设工程有限公司
2018年9月22日
第五篇：一氧化碳超限原因及处理措施
宁夏王洼煤业有限公司王洼一矿
1512综采工作面上隅角一氧化碳超限原因及采取的安全技术措施
单 位：通风队 队 长： 校 对： 编 制：
日 期：2009年4月1日
1512综采工作面上隅角一氧化碳超限原因及采取的
安全技术措施
根据（银南）煤安监处字〔2009〕第（2006）号现场处理决定书的要求，我队对1512综采工作面上隅角CO浓度超限的原因进行了认真分析和整理，结合本矿实际情况我队最终认为1512综采工作面上隅角CO浓度超限的原因为：
矿井中CO的主要来源为：井下爆破；矿井火灾；煤炭自燃以及煤尘、瓦斯爆炸事故等。
① 1512综采工作面布置于中央下山采区五层煤中，该工作面煤层属二类自燃煤层，发火期一般为1～3个月。1512综采工作面自投产一个月以来已回采100多米，该工作面属留顶煤开采，顶、底板留有大量的浮煤，由于矿井顶板压力大造成煤体破碎并堆积，加之长时间的微风供氧造成浮煤发热产生CO。
② 1512综采工作面自投产以来一直有CO，我队认为其中一部分来源为生产过程中从煤体中涌出。
③ 1512综采工作面供风量未能达到设计所需风量，上隅角未悬挂导风设施，没能及时带走上隅角积聚的CO。
上述三方面的原因导致1512综采工作面上隅角CO浓度超限，其中浮煤发热产生CO是主要原因。
结合CO超限的原因，我队决定采取以下的安全技术措施进行处理：
一、合理调整通风系统，合理配风，稳定工作面风量，减少采空区漏风，抑制采空区煤炭自燃发火，加强矿井安全监测、监控管理及有毒有害气体检查工作。
1、提高工作风量，使之达到设计所需的风量（设计风量为980.1m3/min）。在上隅角处悬挂导风风障，确保其能及时有效的带走上隅角积聚的有毒有害气体。
2、从四月一日早班开始，通风队每天安排一名瓦检班组长（或干部）在该面值班（值班期间要时刻注意检查CO等有毒有害气体含量的变化情况）。每班检查该点的瓦斯检查人员，在完成其他检查点的瓦斯检查工作后，要及时返回1512综采工作面上隅角每隔半小时对上隅角以及回风流中的CH4、CO2、CO、T进行仔细检查。当检查发现以上有害气体含量明显升高，及时向调度室和通风队汇报。一旦整个回风流中的CO浓度达到 0.0024％时，当班值班人员要立刻汇报公司调度室、通风队。调度室要立刻汇报公司总值班领导。1512工作面所有作业人员立刻佩带好自救器按照发生火灾时的避灾路线撤离。必要时，启动《王洼煤业有限公司重特大事故应急预案》。
3、我矿采用JSG－8型矿井火灾预测预报束管监测系统，其工作原理是利用抽气泵将井下各个测点的空气通过气体采样器、束管抽到地面监测室，然后对气体成分通过计算机加以分析后，即得出各个测点的一氧化碳、甲烷、二氧化碳、氧气、氮气等气体的浓度，从而掌握气体浓度及其变化规律并对井下自然发火起到预测、预报作用。我队已在1512综采工作面上隅角设置监测点，采样器悬挂于切顶线以里1米范围内，距帮≮200mm，距顶≯300mm。自四月一日开始，通风队束管监测人员每天至少要对上隅角进行2次巡回检测。当检测发现CO等有毒有害气体含量明显升高，及时向调度室和通风队汇报。
4、通风队在1512综采工作面上隅角安设CO监控传感器，监控维修人员要每天要对传感器进行调校维修，确保传感器完好，能够有效的对上隅角CO进行实时监控。
5、相关下井人员必须佩带自救器，单位领导、技术人员要确保本单位每个职工在遇到灾情时会正确使用自救器，并且按发生灾情时避灾路线安全撤离。
二、采空区预防性灌浆
采空区灌浆是煤矿应用最广泛的一种行之有效的预防煤炭自燃的措施。灌入的泥浆将残留的煤炭或煤壁包裹起来，以隔绝空气，起到防止氧化，冷却煤体，堵塞漏风等作用，从而达到预防煤炭自燃的目的。1、1512工作面预防性灌浆主要采用随采随灌的方法
随采随灌即随着回采工作面的推进，向采空区灌注泥浆，这种方法对开采自然发火期短的厚煤层，是一项必要的防火措施。（1）、上隅角压管注浆
随着采面的推进，通过上顺槽向上隅角压两趟2寸塑料管向上隅角采空交替注浆，通过注浆泥浆将采空破碎的煤体包裹，隔绝了煤与氧的接触，达到了防火的效果，同时可胶结形成再生顶板，便于下分层开采。
管路布置方式：用2寸塑料管在上顺槽每隔20米交替压管。压管时，灌浆管出口需要架设木垛等保护措施，以防出口处煤岩冒落压坏管路影响注浆效果。管路布置示意图如下：（2）、下隅角压管注浆 上隅角向采空区注浆，只能解决采空区上半部及风巷位置的防火。因此必须通过下隅角向采空区注浆，预防工作面下部及下隅角位置采空煤炭自然。管路的布置方式和上隅角的管路的布置方式相同。见管路布置示意图。
米风巷工作面塑料管机巷米
（3）、工作面中部压管注浆
由于1512综采工作面倾斜长210米，上隅角的注浆范围大致为60米左右。下隅角的灌浆范围大致20米左右。因此，仅仅靠上下隅角压管注浆，对防止1512综采工作面自然发火是不够的。为了使整个采空区位置全部注满泥浆，必须在1512综采工作面中部压两趟注浆管路，具体措施如下：
①1512综采工作面上顺槽向采空区压管注浆 从1512综采工作面上口沿着采空一侧工作面每推进10米压一趟2寸塑料管，管长60米。灌浆管出口需要架设木垛等保护措施，以防出口处煤岩冒落压坏管路影响注浆效果。②1512综采工作面下顺槽向采空区压管注浆
从1512综采工作面下口向上80米处，工作面每推进10米在采空一侧压一趟2寸塑料管，灌浆管出口需要架设木垛等保护措施，以防出口处煤岩冒落压坏管路影响注浆效果。管路具体布置如下图。
风巷工作面塑料管机巷
（4）上、下隅角洒水
因上下隅角风流不畅通，为了防止该处发热，除了挂好风障外，还必须采取上下隅角班班洒水措施，确保降温。
2、采后灌浆
工作面结束后，停采线上下要及时封闭及时灌浆。具体要求如下：（1）密闭的建筑质量必须符合质量标准化的要求，要用料石双层砌筑，帮、顶、底掏槽，见硬帮、硬顶。
（2）对闭后灌浆管的要求
每道闭后至少压四趟灌浆管。采止线上部闭后灌浆管分别是：工作面上中部、上隅角各一趟，闭后两趟;采止线下部闭后灌浆管分别是：工作面下中部、下隅角各一趟，闭后两趟。
三、采空区注氮防火
1、注氮防灭火工艺
我矿采用QTD900/98型变压吸附制氮装置： 氮气产量：
900米/小时； 氮气纯度：
≥97%； 供气压力：
≥0.6Mpa；
工作面注氮方式采用埋管间歇注氮工艺，即给工作面运顺铺设一趟注氮岩芯管管路，当管路埋入采空区10m时开始注氮，当管路埋入40m时，开始埋设第二趟管路，当第二趟管路埋入10m时向采空区注氮，同时停止第一趟管路注氮，随着工作面的推移而相应拖移注氮岩芯管，这样循环往复，直至工作面采完为止。平时工作面不注氮，一旦发现工作面上隅角CO浓度超过0.0024%或其它自然发火征兆时，立即启动制氮装置进行封闭注氮。
2、采空区注氮方案实施措施
（1）、注氮管路系统投入使用前，必须进行压力实验，确保密封不漏气。
（2）、注氮管路与灌浆管路交替使用时，管路系统闸门必须完好并处于正确开、关状态。管路连接须严密，法兰盘对接时必须加垫圈，螺丝上够拧紧，防止漏气；两处控制阀门须安全可靠，能有效使用（3）、向采空注氮时，注氮工必须沿管路进行巡回检查，发现有漏气或积水及时处理。
（4）、注氮过程中，工作场所的氧浓度不得低于19%，否则应立即停止作业撤除人员，同时降低注氮流量或停止注氮。
（5）、井下注氮场所附近必须有电话，开始或停止注氮必须及时与地面注氮司机联系
（6）、在采空区进行注氮防火或在火区进行注氮灭火时，必须编制相应的安全技术措施，并经矿总工程师审批后，方可实施。（7）、制氮设备的管理人员和操作人员，必须经培训，考试合格，并取得结业证和上岗证后，方可上岗。
（8）、必须建立制氮设备的操作规程、工种岗位责任制、机电设备维护检修规程、注氮防灭火管理暂行规定等规章制度。（9）、建立注氮防灭火台帐。
（10）、注氮防火、灭火区的管理、熄灭标准、注销和启封要求以及防火墙的管理，应按《煤矿安全规程》和《矿井防灭火规范》的规定执行。（11）、岩芯管随工作面的推进定期向外拉伸，拉伸时速度均匀，防止拉断岩芯管，且周围不准有人员站立，拉伸距离符合规定要求；拉伸岩芯管时注意整理好软胶管以防挤破，平时任何人员不得随意挪用或弄破软胶管。
（12）、机巷的输氮管随工作面推进逐段拆卸，拆卸后的管路码放于指定地段，由通风队定期回收复用。拆除一段后，其余管路按顺序、按要求重新连接好，保证气密性。
3、注氮监测：
（1）每日三班派人在上隅角及回风巷进行检查，发现O2＜19%时，立即撤出人员，减小注氮量（或者停止注氮），待风量中O2＞19%时方可恢复工作。
（2）每天三班检查工作面、上隅角及回风流中的瓦斯情况，发现采空区内大量涌出瓦斯时，风流瓦斯超限，立即撤出人员、减小注氮量（或者停止注氮），待瓦斯降到1%以下时方可恢复工作。
点击咨询 