第一篇：内支撑架拆除施工方案
内支撑架拆除施工方案
为确保结构安全和施工安全，特制订如下内支撑架拆除施工方案：
一、内支撑架，梁墙底模板，楼板底模板拆除前，应将该楼层梁板混凝土试件进行7天早期强度试压，当试件强度达到设计强度90%以上时，方准拆除部分内支撑架和梁、板模板。
二、内支撑架和梁、板模板拆除时间应在上一层结构混凝土浇灌完成后。
三、内支撑架和梁、板模板拆除时应本着先浇先拆，后浇后拆的原则，从上到下，从内到外逐步拆除。
四、严禁野蛮拆除，对拆除的模板和扣件要轻拿轻放，严禁乱抛乱甩，损坏模板及扣件。
五、拆除的钢管、模板、扣件要及时吊走。
六、与外脚手架连接的钢管、扣件，严禁拆除。
七、内支撑架和梁、板模板拆除后，应立即对主梁的跨中和楼底板中心点用60×160中枋，上部加短横木枋，底部加木楔作刚性支撑（见示意图）。
八、拆除内支撑架及梁板模板的安全措施：
1、拆架人员上班要戴好安全帽，高空危险作业要拴好安全带，严禁酒后上班作业。
2、临边拆除时应有专人监护，严禁其他人进入拆除区域。
3、严禁拆除的模板、钢管、扣件向外抛甩，严防物体打击事故发生。
4、内支撑架及梁板模板拆除后，场地应清理干净。
5、检查未拆除的外脚手架连接部位，发现安全隐患，应立即整改修复，确保外脚手架稳固安全。
主体结构支撑架搭设施工方案
一、概述
重庆邮电学院新建教师住宅工程（联排）C-
1、C-
2、C-
3、C-4栋结构概况为：层高3.00米，柱、梁均为薄壁柱梁，其截面尺寸为200×300～500，板厚为100～120，该工程混凝土浇注方式采用商品混凝土，塔吊吊运入模。支撑采用Φ48×3.5mm钢管，标准扣件搭设，立柱间距800～1000，横杆搭设三道，柱梁模板采用小块钢模散装散拆，楼板底模采用竹胶板，50×100·300的木枋组合使用，模板接头缝采用自粘胶带封闭，为保证工程质量安全，对标准层结构支撑架进行设计和验算。
二、梁支撑系统及梁模板设计计算
由于梁主要是薄腹梁，其截面尺寸主要为200×300～500。现以200×500梁的支撑设计为例。
（一）、常用数据：
1、模板及架自重标准为1.1 kN/m；
2、砼自重标准值为24.0 kN/m；
3、钢筋自重标准值（按每m砼含量计算）：梁柱为1.5 kN/m；，板为1.1kN/m；
4、振捣砼对水平模板产生的荷载标准值为2.0 kN/m；
5、倾倒砼对梁侧模产生的荷载标准值为4.0 kN/m；
333
326、钢管采用φ48×3.5,其截面特性:A=489mm,I=12.19cm,截面模量W=5.08cm,回转半径I=1.58cm。
（二）荷载计算：
整个满堂架支撑系统的立杆间距1000×800，梁的支撑搭设见图1所示。
1、板及支架自重标准值：
（1+0.9+0.5×2）×0.8×1.1=2.552 kN
2、浇砼自重标准值：
(1+0.9)×0.1×0.8+0.2×0.5×0.8×24=5.568 kN
3、钢筋自重标准值：
1.1×(1+0.9)×0.1×0.8+0.2×0.5×0.8×1.5=0.287 kN
4、振捣荷载标准值：(1+0.9)×0.8×2=3.04 kN(三)、扣件抗滑计算
一根立杆所承受的荷载为：
(2.552+5.568+0.287)×1.2+3.04×1.4÷2=7.17 kN 一个扣件的抗滑承载力设计值Rc=8.00 kN 7.17 kN，因此考虑一扣件作为抗滑扣满足要求。
（四）、立杆稳定计算
一根立杆所承受的最大荷载为：N=7.17 Kn 长细比 =
(五)梁模计算
1、荷载计算（梁支撑系统搭设见图1）：
324（1）、模板及支架自重标准值：（0.2+0.5×2）×0.8×1.1=1.056 kN(2)、新浇砼自重标准值: 0.6×0.2×0.8×24=2.304 kN(3)、钢筋自重标准值： 0.6×0.2×0.8×1.5=0.144 kN(4)、振捣荷载标准值： 0.2×0.8×2=0.32 kN
2、小楞计算：
（1）、内力计算：梁荷载传给小楞。
q=[0.32×14+(0.144+2.304+1.056)×1.2]÷0.2=23.26 kN/m∴小楞跨中的最大弯矩：
Mmax=qbl（2-b÷1）÷8=23.26×0.2×0.9×(2-0.2÷0.9)÷8=0.93 kN·m
∴满足要求。（2）、挠度计算：
在计算挠度时，梁作用在小楞上的荷载简化为一个集中力计算，且在对荷载进行组合时仅组合恒载，F=（0.144+2.304+1.056）×1.2=4.2 Kn W小楞=FI/(48EI)=4.2×900×10÷(48×2.06×10×12.19×10)=2.54mm＜1/250=600/250≈2.4mm 满足要求。
梁底模计算：梁底模采用小块钢模散装散拆，模板采用P2015：其肋板厚度δ=2.5mm；净载面抵抗矩Wx=3.96cm；净载面惯性矩Ix=17.98㎝。
q1=[0.36×1.4+(0.144+2.034+1.056)×1.2]÷0.8=5.88 kN/m∴
343
3543
模板所受的最大弯矩：Mmax=0.105×q1
2=0.105×5.88×0.8=0.395 kN·m(1)、强度计算：
满足要求。
（2）挠度计算：在计算挠度时，梁作用在模板的荷载为线荷载，且在对荷载进行组合时仅组合恒载，q2=（0.144+2.364+1.056）×1.2÷0.8=5.25 kN/m W梁底模=0.273×q2I/(100EI)=0.273×5.25×800÷(100×2.06×10×17.98×10)=0.16㎜＜[w]=1.5㎜满足要求。
3、累计挠度计算：小楞挠度与梁底模自身挠度之和即为梁的累计挠
2度，其值
w累计挠度=w梁底模+w小楞=2.54+0.16=2.77㎜＜[w]=4.0㎜，满足要求。
三、薄壁柱模板支撑及模板计算
标准层薄壁柱高H=3.0m，厚度200㎜。柱模采用小块钢模拼装，由于薄壁柱多为异形截面柱，因此钢模采用竖向安装。柱侧模板采用2根φ483.5㎜的钢管组成的竖向及水平楞夹牢，钢楞间距600×600㎜，先背横杆，后背立杆。砼强度等级C30，其输送方式为塔吊吊入模内，浇筑速度为1.6m/h，混凝土入模温度为20℃，采用插入式振捣器振捣，混凝土坍落度60～90㎜。
由于其采用的振捣器为插入式振捣器（属于内部振捣器），因此新浇混凝土对模板的最大侧压力，按下列二式计算，并取其中较小值作为侧压力的最大值：
（一）模板设计计算
1、荷载计算：（1）新浇混凝土对模板侧面的压力计算：混凝土温度T=20℃，坍落度为60～90㎜，掺外加剂，混凝土浇筑速度为1.6n/h，即：
按规定取较小值，即取q=45.80kN/m。
（2）振捣混凝土时对模板侧面产生的压力标准值为4kN/m；（3）混凝土有效压头高度h=45.80/24=1.91m。
2、模板所受的设计荷载（不考虑荷载设计值折减系数0.85）：模板采用P2015：其肋板厚度δ=2.5㎜；净截面抵抗矩Wx=3.96㎝;净截面惯性矩Ix=17.98㎝。计算简图如图6所示。由于受倾倒荷载的影响，模板所受的最大荷载为：
（1）计算强度的荷载组合：q4=（45.8×1.2+4×1.4）×0.2=12.112kN/m；
(2)计算挠度的荷载组合：q5=45.8×1.2×0.2=10.992 kN/m。
3、模板内力计算：
（1）模板所受的最大弯矩：
（2）强度计算：
（3）挠度计算：
（二）钢楞计算：
4321、荷载计算：横向钢楞（钢管）直接与模板接触，承受模板传来的荷载，由于钢楞间距600×600㎜，因此横向钢楞所受的荷载：计算强度和荷载组合：q6=（45.8×1.2+4×1.4）×0.6=36.336kN/m；计算挠度的荷载组合：q7=（45.8×1.2）×0.6=32。976kN/m。
2、内力计算：
（1）模板所受的最大弯矩：
Mmax=0.10 q612=0.10×36.336×0.6=1.31 kN.m(2)强度计算：
（3）挠度计算：
3、累计挠度计算：钢楞挠度与柱侧自身挠度之和即为柱侧模累计挠度，其值
四、梁板支撑系统的构造和施工设计要求
（一）搭设材料的基本要求：
1、钢管：（1）新钢管应有产品合格证及符合要求的质量检验报告；钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面的偏差符合相关要求并作防锈处理；（2）旧钢管应按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001规范要求进行检查，对不符合要求坚决不用；
2、扣件：（1）新扣件应有产品合格证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；（2）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂纹、变形的坚决不使用，出现滑丝的螺栓必须更换；（3）新旧扣件均应进行防锈处理。
2（二）梁板模板支架及模板的构造要求
1、立杆平面布置及步高设计要求：（1）在搭设支撑前应根据建筑自身特点弹好立杆间距控制线，并根据实际情况进行合理调整；（2）当梁板荷载相差较大时，梁下和板下可采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距，而另一个方向不变距，以确保水平杆件的连续设置要求，保证整个满堂架的空间刚度；（3）一般情况下，模板支架的步距以0.9～1.5m为宜，不宜超过1.5m。
2、剪刀撑设置：满堂模板支架四边与中间每隔四排支架应设置一道纵向剪刀撑，由底到顶连续设置，中部纵横向按构架大小，每隔10～15m设置一道。
3、模板：钢模按照GB50214-2001《组合钢模板技术规范》进行配板设计；模板端缝齐平布置时，一般每块钢模板应有两个支撑点，错开布置，其间距可不受端缝设置限制；模板的悬挑长度不宜大于400㎜，并且悬挑部分挠度应与跨中挠度大致相等。
（三）梁板模板支架的搭设要求和安全管理
1、搭设要求：（1）严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开布置，斜杆或剪刀撑尽量与方杆连接，节点构造符合相应规范规定；（2）确保每个扣件的螺栓拧紧扭矩都控制区在40～65N·m；（3）当立杆所受竖向力特别大时，除验算立杆稳定外还应验算地基支座承载力或板的抗冲切承载力。
2、施工使用过程中的管理：（1）梁板模板支撑系统的方案设计至关重要，必须建立在较为精确的计算基础上，绝不能仅靠经验进行施工；（2）严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，在载荷设计时应考虑出现的最大荷载，并提出控制要求，在施工中设专人对施工荷载进行监控；（3）在施工使用过程中派专人进行检查维护，坚持信息化施工管理，将可能出现的不利情况从技术管理上得到控制，确保施工安全。
模板支撑架及我脚手架简明施工方案
模板支撑架及我脚手架简明
施工方案
重庆邮电学院新建教师住宅工程（联排）由四栋五层住宅组成，现浇薄壁框架柱、现浇梁板结构，有阳台、及斜屋面，建筑高度为16.12。由于施工工期短，根据结构特点，框架柱、梁采用组合式钢模板，钢管、扣件夹具、楼板底模采用10厚竹压板，模板支撑架采用钢管、扣件搭设满堂脚手架，为确保安全和缩短工期，橡皮脚手架与支撑架同时搭设，便于结构施工，外脚手架满挂密眼安全网全封闭。确保现场施工安全。
一、搭设脚手架的材料要求：
钢管：采用φ48×3.5钢管,材料为Q235(3)钢，钢管必须无严重腐蚀、无破损、无弯曲。
扣件：采用标准的钢管扣件，经抽查其抗滑移力大于8.5KN。安全网：采用6.0×1.8m绿色密目安全网，网目为5.0㎜×5.0㎜，绳径3.2㎜，自重0.01KN/㎡，要求无破损无孔洞。
二、内支撑架的搭设：
满堂内支撑架立柱间距为0.8～1.0m，与柱、墙相距0.2～0.3 m，纵横杆搭设三道，底横杆距地0.2～0.3 m，中横杆距地 1.8 m，上横杆要计算好搭设标高，以便支撑梁、板底模，底层搭设支撑架要先平整场
＃地，尽量夯实，地面不准有弹簧土层，立柱下要铺设60×160木枋，防止支撑架受力下沉。
三、外脚手架的搭设：
外脚手架为双排钢管架，与内支撑架同时搭设。内立杆离建筑物0.25 m，外立杆与内立杆相距1.00 m 立杆排距1.50 m，步距 1.80 m，外脚手架搭设高度 15 m，外架随结构施工逐层向上搭设。为保证施工层外模板的固定和支撑牢固，在外架上增设的横杆和支撑，扣件在结构施工结束后拆除，以减轻外架的多余荷载。外架必须与建筑物拉结牢固，按规定搭设剪力衬及斜衬，防止外架倾斜或垮塌。（1）、对外架操作人员进行施工技术交底：
a、搭设外架时，操作人员必须戴好安全帽，系好安全带，严禁酒后作业，严禁穿硬底鞋、拖鞋上架作业。
b、设立警戒区域，派专人进行监护，进行安全喊话，严禁上下同时作业。
c、对操作人员进行详细的安全和技术交底，学习外架操作规范，作好交底记录，对违规人员要严肃处理。（2）外脚手架的搭设方法： a、立杆：第一道立杆搭设前，立杆下端应铺设60×160木枋，立杆接头必须采用对接扣件连接，接头交错布置，相邻立杆接头不能设置在同步或同跨内。且相邻两个接头位置必须大于0.50 m，接头中点至主节点不宜大于步距的 1/3。立杆垂直偏差控制在1/400以肉用。b、大横杆：大横杆应设置在立杆的内侧，垂直步距为1.8 m，并在外侧立杆上两大横杆之间增加一道大横杆，此道粝横杆距下面一道大横杆0.9 m，以满足裉房外墙装饰时的使用安全和方便防护架进行封闭。大横杆可采用对接连接，也可采用搭接，采用对接时，两根相邻横杆不能在同步或同跨骨设置接头，且接头位置在水平、垂直方向错开必须大于500㎜。采用搭接时，搭接长度大于1.0 m，应等距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆的端部的距离大于100㎜。c、小横杆：小横杆按水平间距1.5 m、步距1.8 m进行搭设，并设置大横杆与立杆的交点处，两面端固定，小横杆伸出防护架外侧的长度严格控制在100㎜～150㎜之间，以保证防护架的美观。在6.85 m标高处的小横杆应伸至建筑物外墙边 50㎜，以便于水平防护封闭严密。d、连墙杆：连墙杆采用φ48钢管刚性连接，水平方向每隔3根立杆设置一道，垂直方向每隔3根大横杆（或每一个层高）设置一道，设置时一端设置在防护架节点处，偏离主节点不大于300㎜，另一端与墙、柱梁连接牢固。连墙件从防护架底层开始设置，在搭设至设有连墙杆部位时，搭设完成该处立杆、横杆后应立即设置连墙杆，以保证架的稳定。e、剪刀撑：剪刀撑采用连续设置，跨越立杆的根数宜为4根，与地面的夹角必须控制在45-60度（与地面夹角）之间。f、竖向封闭：保证防护架高出屋面1.5 m以上，防护架搭设完一层，就应立即铺设防护网。首先，用细铁丝将竹压板竖向捆绑在防护架的外侧水平杆上，竹压板应置于绿色密眼安全网的内侧，捆绑时应用双股铁丝进行牢固连接，相邻（上、下、左、右）两块竹压板应连接紧密并用铁丝绑牢，不得有空隙或漏绑现象。
其次，应在外侧立杆的内侧（或大横杆）上挂设绿色密眼安全网，在挂设安全网时，必须用防雨、不易腐蚀的专用尼龙绳进行捆绑，要用力拉紧安全网并用绳子穿过网上预留的穿绳孔与水平杆紧密捆绑。保持安全网的平整度，严格控制好网与网相连的水平连缝和竖向连缝，不得漏孔和漏捆，以防影响其安全防护功能的发挥和外侧立面的美观。
g、水平防护：安全防护架和竖向防护网搭设完毕后，为了保证±0.00层的使用安全,首先在6.0高度位置设置一道全封闭水平防护。此道水平防护满铺一层中枋，再铺设一道竹压板。其余的水平防护应沿竖向每隔5步架高（8.0～9.0 m）铺设一道临时防护网。中间层水平防护网的构成做法为：首先在短横杆上铺设60×160长木枋，木枋应用10号铁丝将其与横杆牢固连接，木枋间距不大于400㎜。在木枋接头处应增设双短横杆，以撑住木枋端部避免瞎子跳。木枋铺设完成后，在其上铺放一道竹压板进行严密封堵，并用铁丝相连牢固严禁出现孔洞。每日派专人对水平防护上的垃圾进行清理，以确保水平防护的完整性和安全性。
h、架搭设完毕、验收后、应办理好验收手续，任何人不得擅自破坏防护设施的任命部位。如遇特殊情况需要临时拆除局部防护架时，应提前向安全部门申请，并提供相应的安全防护措施，得到批准后，按补救措施继续实施，应根据具体情况及时恢复防护架的原样。
四、底层各通道出入口的防护搭设
1、材料转运钢平台的安装
（1）、为了满足施工生产的需要，加快各种材料转运速度，决定在外防护架上安装2个转料平台，转料平台采用工厂加工制作成型的整体钢平台。首先应在结构施工时，在每层结构边梁上预埋25锚筋、锚筋距结构边缘300～500左右，在准备安装平台的位置处将外防护进行加固改造形成一个宽3.0 m，高1.7 m的方洞(孔宽应比钢平台超宽200～300)。然后用塔吊将钢平台运至外防护架的预留孔洞位置，以便平台就位安装。然后派专人配合塔机进行钢平台安装就位。钢平台尾端搁放在结构板上，大于等于300。并将钢丝绳穿入钢平台处的上一层结构边梁上的相应位置的锚筋上，同时用10铁丝将锚筋捆绑牢固，以防钢绳滑出锚筋发生事故。最后，测定平台的水平度，达到要求后，立即用钢丝绳斜向将钢平台外侧悬挑端上的拉环和本层顶板上的预留拉环进行牢固边接，并用双钢卡卡紧，防止钢平台在受荷作用下钢丝绳产生滑移而出现事故。最后除去塔机挂钩，使斜向拉绳受力。同时，随即安上钢平台两侧的护身栏杆。钢平台安装完毕后，应立即挂上安全警示标志和标明此平台起吊重量的告示牌。
（2）、钢平台应与外安全防护架完全分离，禁止让平台的荷载传递补给外防护架，钢平台的存在占了外防护架的竖杆及横杆的位置。从而影响了外防护荷载的传递路线和受力方式。因此，必须对外防护架上的转料平台孔进行加固处理，具体的加强处理方法为：
a、因平台宽度（3.0 m）大于安全外防护架的立杆的间距（2.0 m）。所以安全外防护架在钢平台位置内的内外立杆及部分横杆被平台阻隔断，从而严重影响安全防护架的荷载传递路线和安全性。
b、为了确保整个安全外防护架的安全性和稳定性，使其满足功能要求，应采用在钢平台的左右两侧增加立杆来代替原有立杆的作用。新增加立杆必须大于等于2个步距长度。同时，在钢平台洞高度以外的上下两端增加一道大、小横杆，代替原有横杆的作用。最后，在不影响平台使用的情况下，在平台两侧沿立
＃杆平面搭设“八”字斜撑，用以传递被平台阻断的立杆的荷载，同时也增强了平台位置安全防护的刚性和整体性。
c、由于钢平台为工厂加工制作而成，已经对钢平台的受力方式和承载力，稳定性进行验算，符合要求。因此，本文案就不再对钢平台在使用过程中承载力、稳定性进行验算。
五、保证安全的技术措施
目的：安全技术措施是安全生产的唯一保证，对加快工程进度，提高工程质量起很大的作用，因此在施工过程中必须坚决贯彻执行，确保安全生产。
1、组织措施
（1）、建立健全安全生产组织，成立经项目工程部经理为组长的安全生产领导小组，本工程安全部门主持日常安全检查和监督指导工作。
（2）、集团公司衙门生产安全部门派一专人指导、督促安全生产工作。
（3）、项目工程部建立以安全部门为首，包含工人班组长、施工员、基层工会小组、青年安全监督岗的安全保证体系。
2、制度保证
（1）、健全安全生产岗位职责，责任落实到相关部门及各级管理人员。
（2）、必须坚决贯彻执行建设部JGJ59-99《建设施工安全检查标准》各种规范、规定，严格执行广厦重庆第一建筑（集团）有限公司制定的各种安全生产规章制度，根据国家规定制度各种专门的安全措施。
（3）、按（集团）公司规定执行安全生产检查、考核奖惩制度，项目工程部管理人员由项目经理根据各管理人员的分管专业、区域和安全生产效果按月考核。工人班组在签订分部、分项工程施工承包合同时贯彻落实奖惩制度，完工时由安全员签字兑现，同时严格按照集团公司的安全生产管理制度及其奖惩制度。（4）、分部分项工程必须进行安全技术交底，作到针对性强签证手续完整，督促检查实施情况，及时制定增补措施，保证安全施工。
（5）、建立安全生产检查实施制度，做到班组岗位日查、项目周查、公司每月查。集司每半年进行一次安全生产评比，并按照公司的安全生产奖惩制度。使警钟常鸣，常抓不懈。
（6）、安全员、施工员、工人班组长认真填写各项安全生产管理记录，定期交安全科内人员分类、保管、存档。
3、思想意识保证
（1）、定期组织劳动安全条例学习、宣传、使广大职工对安全工作思想上有足够的认识，自觉遵守安全制度和认真执行安全操作规程，对新入场职工要进行认真的入场教育工作者并形成书面资料，与施工班组签订安全施工合同。
（2）、对职工安全生产的安全常识教育，牢固树立法制观念，建立“安全第一、安全责任重于泰山”的思想意识，对参加施工的所有人员进行安全技术培训。
六、外装饰脚手架的验算
1、杆件间距参数
脚手架构造形式：单立杆双排钢管脚手架立杆离墙面距离： 内立杆：0.45m Lb=0.9m 外立杆：1.35m 立杆纵向间距：
La=1.5m 步距：1.8m 小横杆间距：1.5m 连墙件竖向间距：H1=4.75m 水平间距：L1=4.5m(三跨)根据本工程建筑立面设计要求，我们决定从建筑物临边环境地面上开始搭设外装饰脚手架。
脚手架搭设高度Hd=15m 采用φ48×3.5钢管,材料为Q235(3)钢，脚手架排距Lb =0.9m，为大城市市区，地面粗糙度C类，基本风压ω0 =0.35KN/㎡，1.8×6.0m绿色密目安全网网目尺寸为5.0㎜×5.0㎜，绳径3.2㎜，自重0.01 KN/㎡。外立面铺设竹压板，安全网全封闭，脚手架用于外墙装饰及安全防护，考虑三层同时作业。
2、脚手架的荷载计算
本工程采用的是60×160㎜中枋作为脚手板，同时三层作业，施工荷载由纵向水平杆传给立柱，查施工手册，当排距1b=1m，施工均面荷载Qk=2.0 KN/㎡，装饰阶段施工荷载计算基数qk=0.9KN/m。
查《建筑施工手册》（第一册）表5-
7、表5-
14、表5-15得： gk1=0.1058KN/m gk2=0.3459KN/m gk3=0.0768KN/m A、恒荷载标准值的计算 Gk=H1(gk1+gk3)+n1Lagk2 =34.8(0.1058+0.0768)+3×1.5×0.3459 =7.91KN B、施工荷载标准值的计算 Qk=n1Laqa=3×1.5×0.9=4.05KN
3、立柱稳定性验算：
脚手架以相等的步距、柱距、排距、连墙件间距搭设，底层的立柱段所受压力最大，为脚手架的验算部位。
＃A、计算立柱段的轴心压力设计值 N=1.2Nak+0.85×1.4∑Nqik =1.2×7.91+1.2×4.05 =14.35KN B、立柱稳定性验算 立柱截面积A=4.89×10㎜ 回转半径I=15.8㎜
钢材抗压强度设计值fe=205N/㎜ 立柱计算长度系数μ=1.50 立柱长细比：λ=μhi=1.50×180/1.58=196.35 用插入支查表得轴心受压杆件的稳定系数ψ=0.206 风荷载在立杆段产生的最大弯矩计算：
首先确定外装饰脚手架的挡风系数Φ，本工程的外装饰脚手架个立面采用密目式安全网全封闭，且沿高度范围每隔1.0m 用竹压板进行封闭，因此取挡风系数Φ=0.65 查施工手册得：μs=1.0Φ=1.0×0.65=0.65 立网传给立柱的风荷载标准值按下式计算： ωk=0.7μzμsω。
H=35m时，μz=1.11，H=5m时，μz=0.54，先按μz=1.11计算风荷载： ωk=0.7μzμsω。=0。7×1.11×0.65×0.35 =0.177 KN/㎡
作用于立柱的风线荷载标准值： qak=ωkΦ1n
=0.177×0.65×1.5 =0.172KN/m
222
2组合风载计算时，立柱稳定满足下式： qak=ωkΦ1n
=0.177×0.65×1.5 =0.172 KN/m
Ma=0.12qahh=0.12×0.172×1.8 =0.0669KN·m=66.9KN·㎜
组合风载计算时，立柱稳定满足下式： 0.9(N/ΦA+Ma/W)≤fa/r 0.9(14.35/0.243×4.89×10+66.9/5.0×10)=0.121×10N/mm
＜fe/r4=205/1.5607=131M/mm满足要求。
5、扣件连接抗滑移计算： 连墙件所受水平力设计值为 Nu=1.4ωΦkAa+N5 =1.4×0.177×0.65×4.5×4.75+5.0 =8.4KN＜Rc=8.5K 满足要求（本工程的外装饰脚手架连墙件实际采用双扣件受力）。
广厦重庆第一建筑（集团）有限公司
重庆邮电学院新建教师住宅（联排）工程项目部
二○○四年十一月十九日 3
第二篇：内支撑架问题总结
内支撑架搭设常见问题
立杆要端正，不得出现明显倾斜；
所有立杆与楼（地）面之间均需要加设底座或垫板，且立杆要尽可能的垫在垫板中间，严禁立杆在垫板边外悬空站立；
梁下立杆与两侧水平杆相连，严禁出现单杆； 立杆每步每跨纵横方向均要用水平杆牢固连接，纵向或横向上的水平杆不得出现跳两跨甚至三跨的现象；
脚手架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距钢管底端不大于200mm处的立杆上。
剪刀撑要采用旋转扣件固定在与之相交的立杆或水平杆上；（根据现场情况，剪刀撑两条杆，至少有一条杆需要和立杆连接，不得全部与水平杆相连）竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应为45°到60°之间； 本工程要求每跨均设置纵、横向剪刀撑，连续布置； 水平杆要贯通，不得在中间断开（包括扫地杆）；
扣件必须扣紧、扣劳，不得遗漏或出现松动、脱落的现象； 内架不得与外架连接在一起。
两户人员搭设范围之间纵横扫地杆及水平杆不能断开，应按照后搭者顺着先搭者搭设的水平杆接通搭设；不得出现断开现象；并注意水平杆接头位置应有意识的错开；
立杆除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，特殊部位立杆搭接时，应采用不少于2个扣件固定；且搭接长度不应小于1m；
水平杆长度不宜小于3跨（两户之间未连接的不应采用水平短管1跨连接）； 满堂支撑架的可调托撑螺杆伸出长度不宜超过300mm，插入立杆内的长度不得小于150mm；
第三篇：拆除施工方案
拆除施工方案
一、拆除施工工序主要流程 施工准备→确定拆除范围、设置监测点→原貌拍照存档→切断原有水电煤等→施工安全防护（保护部位封板保护）→保护性构配件编号拆除装箱、灯具拆除、卫生洁具拆除→室内门窗拆除、木地板拆除→吊顶拆除→电气管线等系统拆除→天井楼板、底层西厅夹层拆除→装饰面层→轻钢龙骨隔墙→砌块隔墙拆除→拆除地面→需加固梁、楼板粉层凿除拆除→外立面、屋面拆除。
二、拆除项目内容：详见工程概况。
三、拆除要求
1.所有建筑内外的拆除工作，必须经设计单位现场交底后进行。
2.本项目在全面拆除前需对重点部位保护先进行保护。保护区域及部位有：外立面、塔楼、主楼梯、底层东、南门厅、底层接待陈列室、原601房间、6层重点保护走道。保护内容为：各重点保护区域的天花、墙裙、踢脚、壁炉、楼梯铸铁栏杆、门以及固定家具等。保护措施为：细木工板包裹内填防火毯。具体参见保护修缮方案。
3.外墙景观灯暂不拆除，待脚手架搭设完毕后，与专业分包商协商后再定。
4.特色灯具、门窗、五金件在拆除前，先逐层清点统计，并拍照存档。指派专业人员进行拆除，并编号装箱，运至公司仓库存放。在拆除、运输等过程中应采取相应的措施，注意保持构配件的完整性
5.拆除过程中不得破坏原有结构；原有设备拆除要注意保护，对易损设备先将其卸下专门存放保存。
6.如遇到疑似历史上的原始痕迹的部位，马上暂停此处拆除工作，并及时通知监理、设计和业主方，经确认后方可继续拆除；现场拆除过程中如有不清楚是否拆除之处，先行与设计和业主方沟通后方可进行拆除。
7.拆除过程中，现场照明不得使用被拆除建筑物中的配电线，应另外设置配电线路。
8.拆除时间安排：本地段为商业办公区域，西邻半岛酒店。故中午午休时和晚上应尽可能停止拆除施工。在中午和晚上适当安排工人进行拆除物的清理工作。垃圾运输尽量安排在非工作时间进行。
9.即在不影响安全施工的前提下，针对拆除过程中的主要扬尘环节采取湿式作业法，采用喷雾方法来降低粉尘污染。
10.采取必要的施工临时防护或支撑，以保证保留构件的安全和稳定，不得损伤原结构，在正式加固之前对保留构件（梁、板等部位）采用型钢加以支撑。
四、拆除施工开工前准备
1.切断原电源、水源等管线，关闭外门窗。并利用外墙脚手架对建筑物进行封闭式围档，必要时设置防护隔离棚（详见脚手架施工方案）。在项目体建立应急救援组织，建立健全安全保障体系，并配备排险、救灾的设备及工具。
2.在大楼外轮廓转角处、边长超过15米每隔15米处设置监测点，在施工中对本大楼进行定期监测。具体设置详见平面布置图。
3.施工人员进入现场必须戴安全帽，扣紧帽带。高空作业，必须系安全带，安全带应高挂低用，挂点牢靠。施工现场危险区域设置醒目的警示标志，划定的警戒区域，采用标志带或其它材料隔离，并指派专人现场监护等措施。对气割等特殊工程持证上岗，并加强施工人员的安全意识。
4.四周门窗用隔音材料进行封闭。并派专人在出入口进行值班，严禁无关人员进入施工现场。5.室内拆除前必须进行核对确认，把施工方案中需拆除的部分，及需保留的部分分别予以标明。标明的部位对承重与非承重、饰面基层与结构等予以明确区别。
6.根据房屋的原始结构及历年来的变动情况，分阶段针对房屋特点对施工人员作安全、技术交底，明确施工的对象、方法、须保护的对象和安全标准，以加强对施工人员安全教育、提高安全生产自觉性。
五、拆除施工
1、灯具拆除：拆除流程：特殊灯具拍照编号→切断总电源→拆除→特殊灯具编号装箱→保管。
工具准备：电工钳、螺丝刀、木箱、填充废纸、手推车、活动脚手架。
拆除前，先派专人，会同监理等，对灯具进行清点，区分是否需要保存。对需要保存的灯具，拍照编号入册，然后拆除装箱保管，以便修缮时回装。其余灯具拆除后分类存放，及时联系专业单位回收，以免造成环境污染。
灯具拆除自7F开始向下，每层自西向东逐层拆除。
注意事项：
a、拆除前仔细确认电源已切断，并无漏电现象； b、检查脚手架是否安全牢固；
c、注意特殊灯具的保护，避免损坏；
d、灯具拆除必须轻拿轻放，严禁抛丢，以免灯管破裂，造成环境污染。
2、吊顶顶棚拆除
准备好拆除工作用的工具式脚手架。
准备拆除用小锤、錾子、扁铲、装有减震降噪装置的机具等施工工具。
顶棚拆除工作开始前，有关技术人员对操作工人进行必要的技术交底，使每一工人对施工中出现的问题和应注意的事项有一个充分的了解。施工人员在顶棚拆除中应遵循自下而上的原则，先拆除饰面板再拆除主次龙骨，最后拆出吊杆、吊件。拆除下来的物料应安全传送下来。严禁拉拽，并在拆除区设置警示标志防止伤人，并且不能猛砸，严禁野蛮施工。
拆除顶棚的设施要轻拿轻放，及时清运，妥善保存。拆除吊杆、龙骨时应特别注意保护好吊顶内的各种设备，如风扇，灯具，线路等。
拆除后要轻拿轻放，不得乱拆乱扔。如遇顶部设备不稳定或设备固定在龙骨上，应先将设备固定好后再进行拆除。拆除时不要用手中工具乱敲乱砸，以免碰坏设备。拆除时要注意人员安全，指派专业人员进行现场指导。
3、水电、消防等设备及管线的拆除
摸清原有管线布局、原有设备的性能和具体需要拆除的水电管线、设备及洁具等，作好书面交底记录。设备的拆除注意不要猛打猛敲，注意保护好原有的产品完好。
在此项工程拆除过程中，选派有丰富施工经验的技术人员和专业操作人员进行本次拆除工程的管理和施工，并安排专业安全员负责施工现场的安全管理工作。
在拆除工作开始前，先将设备、电气、水暖等与外界联系的地方和可能影响拆除工作安全的所有接口关闭或切断，搭设好拆除施工用的脚手架平台。再将各种设备、管线等接头和连接处用专业工具先拆开。
在对吊顶内的管线拆除时，待顶棚面层拆除后进行设备、管线拆除，最后进行墙面、门窗、地面的拆除。水电拆除工作要遵循自上而下和先外面后里面的拆除原则。拆除前，要由专业技术人员进行交底；拆除时，要派专业技术人员现场指导，专业技术工人进行操作，以免发生错拆和误拆，造成不必要的损失和麻烦，增加工程成本和工期。
给排水系统拆除时，暂时先保留一路主管线，作为施工临时用水。其余系统全部拆除。消防给水保留一路，至拆除工作全部结束，最后拆除。
4、卫生洁具、室内门窗及五金件拆除
卫生洁具拆除前先切断供水，排空管内蓄水，然后拆除。将卫生洁具用工具完整拆除，不能猛砸、敲碎洁具。拆下的卫生洁具人工及时搬运至底层，等待夜间外运出场。
室内木门窗及小五金件在拆除前，先拍照编号，造册登记并标明部位。选派责任心强的施工人员进行拆除。拆除时必须注意不得重力冲撞、野蛮拆除，造成损坏会变形。拆除下来的门窗用纸板包裹、小五金件装箱后运输封存。
5、墙面、墙体拆除：
1）利用顶棚拆除工程的脚手架并做好安全防护。
2）将墙面喷雾湿润，以减少扬尘。
3）采用自制凿具由上而下分段进行面层剔凿。
4）在每一段拆除面的操作平台架上沿墙周围满铺一层脚手板，使拆除的垃圾不落下伤人。由上而下拆除，不允许大块材料直接坠地。不管是小型粘土砖还是轻质砌块墙，必须按原块大小逐块拆除。对保留的墙体做好临时支撑。及时清理建筑垃圾，以防止集中荷载增加而出现危险现象。
局部墙体拆除要求：人工拆除部分隔墙时必须从上到下进行用榔头或撬杠从上向下逐步将砖头撬下，传递至室内地面。超过单人工作高度的位置必须搭设工作平台。
6、地板、地面、楼板及加固部位粉刷层的拆除
1）地面拆除前，对工人进行技术交底，准备好拆除用的施工工具。
2）木地板拆除：准备好拆除用的施工工具，由大楼东西两端向主楼梯推进，拆除后的木料用绑扎带或铁丝扎捆，随拆随运至底层堆场。拆除及运输过程中，注意人身安全，避免被铁钉扎伤。
3）地砖拆除时用切割机先沿每块砖的边缘轻轻的切割后，用扁錾和小手锤逐一拆除。4）○ 6-○
8、○C-○F轴内标高-2.438处楼板、次梁拆除。内天井1F原楼板拆除，新建5.175标高楼板。楼板、次梁拆除前用切割机开缝，切割时要边切割边浇水，保持切口湿润，严禁干割。用空压机打掉混凝土，割掉钢筋。
5）砂浆、混凝土用空压机打掉。使用空压机前，要调查相临部位情况，如果是保护部位，则禁止用空压机，采用人工的方法用小电钻凿除。5）拆除地面时禁止猛砸和不安全操作。
6）在地面拆除时要安排专职安全员和机械管理员进行跟班作业，并配备足够的照明设备，安排专门的电工进行跟班作业。
7、屋面原加建拆除及防水层拆除
临时防雨措施：
屋顶拆除施工前先搭设临时施工棚，侧面用PVC板基层、钢管进行遮蔽，以防在整个施工过程中的雨水渗漏。
局部屋顶拆除及屋面防水层拆除：
屋面拆除工作量较大，拆除内容包括屋面后期加建设备间、设备基础、工具间楼板、加建瓦屋顶、天井金属栅等。
局部屋面拆除后，改建加固及时跟上施工，减少屋面拆除后的“裸露”时间，防止建筑结构受雨天的影响。
局部屋面拆除前在屋顶四周搭建安全防护网，防止拆除时高空坠物对人员安全及周围建筑的损坏。
屋面防水层拆除全部采用人工拆除，拆除后及时进行清理。
8、外立面加建阳台及设备支座、附着物拆除 在外墙脚手架搭设完成后，开始拆除外墙加建阳台及设备支座、附着物。加建阳台混泥土用空压机配合电锤打碎后装袋，钢筋用乙炔切割。支座及附着物人工拆除。
拆除过程中应做好防护，注意落实好防尘、防火防烟、防噪，防止高空坠物等措施。
六、垃圾清理及运输
（1）拆除后的材料、设备、建筑垃圾应及时分别运至指定的堆放处，避免在1楼以上楼板集中堆放。利用晚上10时至次日早上5时的时间由有资质的回收单位进行回收清运，在晚上运输时车辆不能按喇叭，要将车辆的噪音控制到最小。
（2）清运垃圾时要进行洒水，人工搬运至指定的堆放地点，不能任意抛撒，减少扬尘。（3）拆除后的材料、设备通过室内楼梯，人工搬运到底层。
（4）根据现场情况，建筑垃圾外运通道有两种选择方案。
方案一：每层拆除一樘天井内窗做施工洞，在中间天井搭设施工井架（井架方案另祥），底层西侧大厅作为拆除阶段垃圾外运、后期材料进场场地。○7轴○H-○J段外墙拆除，作为外运出口，借用光大银行通道，从中山中一路外运。
此方案的缺点：1.需借用光大银行通道，通行时间仅为晚10:00至早5:00，白天材料无法进出场；2.而且该通道宽度仅为3m左右，大型车辆进出困难。3.通道窨井、地下管线较多，重车难以通行。仅在拆除阶段前期，作为应急方案，勉强满足垃圾外运需求。
方案二：根据投标文件和现场情况，考虑拆除西侧加建平房，在西侧搭设井架及垃圾井道，作为施工运输场地。拆除后，该通道宽度有4.6米，同时满足外墙脚手架、垃圾外运和材料进场的要求，可作为正式施工进出场通道。西侧电线杆需在拆除加建房屋时移位，同时就公用通道占用的事，需与半岛酒店协调。
我项目部认为，选择方案二，可以消除运输对施工进度的制约，提高施工效率。
（5）垃圾外运在夜间进行。将垃圾用小型装载机进车上，严禁抛起投入车内，产生噪音，垃圾清运人员不得大声呼喊和用铁锹直接将大块垃圾抛入车内，以免出现大的噪音影响周围。
（6）车辆开出后，要将堆放地点进行打扫和用水冲洗干净。保持现场整洁。车辆装运垃圾时最高处应低于车帮15㎝，清运的车辆要用篷布进行严密的覆盖，对进出场的车辆进行冲洗，不得拖泥带水离开施工现场等措施控制扬尘污染。次日凌晨外运结束前，通道需派人打扫和用水冲洗干净，保持通道整洁。
（7）拆除施工过程中，及时整理和清运多余的垃圾，保证通道畅通。
第四篇：拆除施工方案
施工前的准备工作：
1、进行详细的书面技术交底，提供原建筑物的图纸及地质资料，切断和封堵通往被拆除区域内的一切水、电、通风等线路及各种管道。
2、撤出所需要的设备及物资，施工开始后，非现场施工人员不得进入现场，以防安全事故发生。
3、组织施工有关人员商讨、研究，编制施工组织设计。
4、根据现场情况及工程安排，准备必要机械设备、材料、人员等进场，并提前做好关键路口的安全标记及指挥。
5、开工前，参加工程的施工人员认真接受对拆除区域内的技术交底，地上、地下障碍物的书面交底，双方做好记录。组织工长、安全员及施工人员要认真熟悉和掌握施工范围及结构特点，清楚地上、地下障碍物和制订安全措施，要有严格的安全和施工工艺的记录。
6、拆除施工中必须采取降尘措施，施工现场采取低噪音、低粉尘的施工方法。
施工工艺：
(一)、施工顺序
1、原则：“先上后下、先里后外、先墙顶后地面”的拆除方法。
2、施工顺序：门窗拆除→顶棚拆除→墙面拆除→地面拆除
3、统一管理，计划施工，责任落实到人，渣土外运。
(二)拆除施工方法拆除方法如下：
1墙体抹灰面拆除
1.1拆除墙体前确认墙内电线断电、附着的管道断水。
1.2墙体抹灰面拆除防止物体下落时楼板振动过大。
1.3墙体抹灰层拆除时，一边拆除一边将垃圾清运下楼，不得积压，清运时洒水降尘。
1.4拆除从上至下层，严禁破坏砖墙、梁、板等结构。
1.5拆除过程中如发现楼板、梁变形或出现裂纹，应立即停止，并增加支撑。与设计共同商讨出解决方案后才能进行施工。
1.6设专人负责安全。
2水电设备、管线的拆除
2.1首先与建设单位和监理单位进行现场仔细勘查，摸清原有管线布局，原有设备的性能和具体需要拆除的水电管线、设备等，作好书面交底记录，以便准确掌握哪些地方该拆，哪些地方不该拆，哪些地方先拆，哪些地方后拆。
2.2在对顶棚拆除后再进行设备、管线拆除，最后进行墙面、地面的拆除。拆除工作要遵循自上而下和先外面后里面的拆除原则。
2.3拆除前，要由专业技术人员进行交底；拆除时，要派专业技术人员现场指导，专业技术工人进行操作，以免发生错拆和误拆，造成不必要的损失和麻烦，增加工程成本和工期等的投入。
3吊顶拆除
3.1吊顶拆除前应搭好移动式脚手架。
3.2拆除吊顶面层的灯具及其他设施，轻拿轻放，及时运走。
3.3拆除面板，再拆除龙骨、电管及吊杆。
3.4在拆除吊杆、龙骨，拆除后要轻拿轻放，不得乱拆乱扔。
3.5甲方要求回收的材料，拆除后按业主指定地方，并分类码放。4屋面拆除
4.1防水层揭除时先用铲刀划口，后用平铲将防水层揭开。
4.2找平层剔除前应先检查基层情况，用笔标明空鼓或开裂的地方，用切割机将其切开，严禁用大锤剔凿。
5门窗拆除
5.1准备好施工用钳子、錾子、螺丝刀等必要的工具。
5.2门窗工作拆除开始前，技术人员对操作工人要进行全面的安全、技术交底，使每一施工人员都能掌握门窗拆除施工中应注意的各种注意事项。
5.3门窗拆除施工中，应先用螺丝刀等工具将门窗扇先卸下来，再用螺丝刀和手锤等工具将门窗框卸下，门窗拆卸过程中，要一人拆卸，一人负责门窗的稳定。在门窗拆除过程中，要用錾子和手锤轻轻的将
门窗口四周的抹灰层剔凿干净，要特别注意不要用大锤猛砸，这样对墙和结构都会造成破坏，并且用力过大还容易将门窗砸掉砸伤人和对原有建筑物造成破坏，加大不必要的浪费，增加工程的成本。
5.4拆除门窗时，要设置专门的人员负责安全，并设安全指示标志，同时还要加强对原有成品的保护工作。在拆除门窗过程中施工人员不得大声喧哗，严禁用大锤敲打门窗或其他物件。
5.5门窗拆除后要轻放，严禁高空推倒。
6墙面装饰层拆除
6.1充分了解原有结构和原装饰层的做法，摸清原有墙体内水电管线的预埋情况。
6.2封堵外门窗口，防止粉尘到处飘洒和噪音的扩散，对周围环境造成污染。
6.3在每段作业墙面拆除时，首先由施工工人搭设好作业架子平台，由专业电工接好照明和施工用机具，一切施工前的准备工作完工后，由专职安全员检查合格厚，施工工人方能进行拆除工作。
6.4先将所有拆除的墙面用滚筒或刷子的沾水充分湿润后，再进行墙体面层的拆除工作。特别注意：润湿墙面的水不要过多，以免造成到处流水现象。
6.5墙面拆除的操作工人自上而下由人工使用扁铲、手锤、刮板等工具进行逐段拆除，部分采用机铲拆除。同时清除基层表面的松动面层，露出坚实基层分段验收合格后方能进入下一步施工工序，对墙体基层有缺陷的地方要进行及时修补。
7地面拆除
7.1地面拆除前，对工人进行技术交底，准备好拆除用的施工工具。
7.2用切割机切割时要边切割边浇水，保持切口湿润，严禁干割。拆除地面时禁止猛砸和不安全操作。
7.3在地面拆除时要安排专业安全员和机械管理员进行跟班作业，并配备足够的照明设备，安排专门的电工进行跟班作业。
7.4地面拆除要在顶棚和墙面、门窗工程拆除完后进行。
8拆除物的清理
8.1拆除后的材料、设备存放于现场设置的封闭垃圾站内，利用晚上11点至次日6点的时间由有资质的回收单位进行回收清运。在晚上运输时车辆不能按喇叭，要将车辆的噪音控制到最小。
8.2清运垃圾时进行洒水和袋装，进行人工搬运至指定的堆放地点，不能任意抛撒，减少扬尘。
8.3将袋装垃圾用人工抬运进车上，严禁抛起投入车内，产生噪音。垃圾清运人员不得大声呼喊和用铁锹直接将大块垃圾抛入车内。
8.4车辆开出后，要将拆除物堆放地点进行打扫和用水冲洗干净，保持现场整洁。车辆装运垃圾时最高处应低于车帮15㎝，清运的车辆要用苫布进行严密的覆盖，对进出场的车辆进行冲洗，不得带泥离开施工现场等措施控制扬尘污染。
（三）渣土的堆放与清运
建筑拆除后产生的渣土分区域集中堆放，集中堆放的渣土要覆盖绿网并洒水，防止产生扬尘。并及时清运出场。
为保证施工进度要求，开工后积极办理渣土消纳手续，按照市指定的渣土消纳场所进行消纳，拆除的同时将组织自卸汽车进行渣土清运作业。
渣土运输过程中，保证场地及道路的清洁，做到装车不外溢，运输无漏洒。在出入口地面铺草袋子，指派出专职清洁人员清刷干净车轮及车身上的尘渣每天作业完成前，对车辆所经出入口进行彻底清洁，达到施工现场地路面清洁要求。
拆除工程质量目标及质量保证措施
拆除工程质量目标及质量保证措施
1、质量保证体系
2、质保措施：
为确保拆除工程质量达优，针对工程制定具体质量保证措施，望全体在施人员严格遵照实施。
2.1施工前管理人员应认真学习施工规范，工艺标准，设计要求和施
工组织方案，做到心中有数。
2.2做好对施工人员的技术交底，并对参施人员进行质量及安全教育。
2.3改变施工工艺必须经双方协商同意，工程设计变更一律以书面通知为准。
2.4施工用材料与机械设备应经过验收合格方可进场。
2.5开工前制定技术质量岗位责任制，由总工程师专职负责质量监督、检查工作，对甲方及项目部负责，确保质量达标。
2.6施工中安排技术人员现场进行监督检查，并作好记录工作。
2.7拆除完工后组织相关技术及生产人员安排现场平整工作，做到现场平整，外部整洁，质量达标。
拆除工程进度计划
拆除工程进度计划
（一）拆除进度体系
经过对工程现场实际情况了解，针对本工程的施工难度特点，依据我公司机械设备和技术力量，拟投入了足够的人员和机械、设备来完成本次拆除任务。
本工程工期为 8日历天内完成所有拆除及相关工作任务。并承诺在计划工期内提前或按时完成本工程的所有施工环节，按照甲方的要求，按质、按量完成施工任务，保证达到竣工验收合格标准。
（二）进度控制措施：
1、编制切实可行的施工准备计划，科学、合理安排组织施工工序，对准备工作建立严格的责任制和检查制度，做到有计划、有分工、有布置、有检查、各分部分项工程必须按计划完成。
2、全力保证优先安排人力、物力，确保施工进度需求，使之能按计划完成。
3、严格各工序工程质量的监控，确保各工序一次成活，避免返工，从而保证施工进度。
4、推动全面计划管理、动态管理的方法，坚持日计平衡，定期召开生产计划调度会，以保证施工计划的实施。
5、精心组织、精心施工，加强施工现场的控制与协调工作，超前预测，并及时解决好施工过程中可能发生劳动力、机具、设备、工序交接、材料和资金等方面的矛盾，使施工过程紧张有序、有条不紊地均衡生产。
6、根据总施工进度计划的要求，制定详细的天计划。加强计划的科学性、严肃性，在编制天计划时要考虑各种不利因素的影响，以保证计划的有效性、可行性，一旦发现天计划与总进度计划相比有滞后现象时，要及时调整，采取相应的补救措施，制定可行的计划，以保证总进度计划的实现。
7、为保证计划目标的实现，各部门必须密切配合，协调一致，材料、设备的供应，劳动力的调配，专业队伍的配合等。
8、项目部施工班组必须严格按施工程序，施工规范的要求组织施工，各阶段施工过程中，合理划分施工流水段，形成流水施工，确保工程施工的连续性
主要目标承诺保证
1.为保证工程的安全顺利进行，我项目部配合先进的拆除技术及拆除机械，确保目标承诺兑现。
1.1质量：确保结构安全，做好隐蔽验收。
1.2安全：确保安全拆除无事故，创“安全生产优秀工程”。
1.3工期：按照进度计划完成。
2.1技术准备工作
2.1.1积极与设计单位、发包方、监理单位结合，给施工扫除障碍。
2.1.2进行详细的技术交底。
3.1建立完善的计划保证体系
3.2文明施工：以控制降低噪音，粉尘为主，重点解决扰民防尘问题，再创“文明样板工地”。
第五篇：梁板模板支撑架专项施工方案
梁板模板支撑架专项施工方案 工程名称：大连悦泰·福里2号组团临街公建及地下车库 施工单位：大连悦达建设工程集团有限公司 编制时间：2011年8月6日 目 录 一、工程概况 3 二、模板施工验算说明 4 三、编制依据 5 四、设计计算 5 五、构造要求 6 1 架体总体要求 6 2 架体立柱 6 3 架体水平杆 7 4 剪刀撑 7 5 周边拉接 8 六、材料管理 9 1 钢管、扣件 9 2 技术资料 9 七、验收管理 10 八、使用管理 11 九、模板支撑体系位移的检测控制 12 十、模板支撑系统拆除与堆放 14 十一、安全管理要求 16 十二、应急救援预案 17 1、概况 17 2、机构设置 17 3、报警救援及其他联络电话 17 4、人员分工与职责 17 5、应急救援工作程序 18 6、应急救援方法 18 计算书： 梁侧模板计算书 21 梁模板扣件钢管高支撑架计算书 29 扣件钢管楼板模板支架计算书 37 柱模板设计计算书 45 一、工程概况 工程名称：大连悦泰·福里2号组团临街公建及地下车库;地址：本工程位于大连市西岗区北岗街、通海街、双兴街围合地块;结构类型：地下室框剪结构，地上剪力墙结构;建筑总面积：92800㎡;总高度：94.6m;层数：地下二层，地上30层;本工程G-14~G3-1轴交G2-C~G3-D轴，标高10.150m处梁板至底板2.0m处为地下一层楼板中空部位，层高8.15m，施工面积1007 ㎡，具体范围如下图阴影部分所示：
模板支撑计算区域。
二、模板施工验算说明 本工程模板验算部分面积较大，为保证施工安全采取如下代表部位进行模板支撑体系验算，其中：
工程部位 截面尺寸 支撑高度 楼板 120mm厚 8.15米 最大梁 800×300mm 8.15米 最大柱 600×600mm 8米 模板采用18mm胶合板，50×80木枋背楞，支撑体系为Ф48×3.5mm钢管，连接形式为扣件式。其他部位均按照上述部位验算结果进行模板布置。
本工程验算部位的模板搭设按照下表数值进行验算：
序号 部位 搭设基本参数 1 楼板模板 面板厚度18mm，模板支架搭设高度为8.15m。
立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。
板底木方50×80mm，间距300mm。
梁侧模板 模板面板采用普通胶合板，面板厚度18mm。
内龙骨布置5道，内龙骨采用50×80mm木方。
外龙骨间距500mm，外龙骨采用50×80mm木方。
对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+300mm，断面跨度方向间距400mm，直径14mm。
梁底支架 承重架采用1根承重立杆,木方垂直梁截面支设方式，梁底增加3根承重立杆，承重杆间距500mm。
模板面板采用普通胶合板，面板厚度18mm。
梁底采用4根60mm×80mm的木方，顶托内托梁材料选择木方: 100×100mm。
梁两侧立杆间距1(mm)，立杆上端伸出至模板支撑点的长度0.3(mm)。
柱侧模板 柱断面长度B=600mm；
柱断面宽度H=600mm；
木方截面宽度=50mm；
木方截面高度=80mm；
木方间距l=200mm,胶合板截面厚度=18mm。
三、编制依据 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）2、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)3、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006）4、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）5、《直缝电焊钢管》（GB/T13793、《低压流体输送甲焊接钢管》（GB/T3092）、《碳素结构钢》（GB/T700）6、《钢管脚手架扣件》（GB/5831-2006）7、《钢结构设计规范》（GBJ17-88）8、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）、《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2001）9、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）10、《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》（建质[2009]254号）四、设计计算 详见附录计算书 五、构造要求 1 架体总体要求(1)对剪刀撑、水平杆、周边拉结等采取一系列加强措施。
(2)支模架体高宽比：模板支架的整体高宽比不应大于5。
(3)定向扣件及转向扣件应100%检验拧紧度。
2 架体立柱 梁下优先采用可调托座同时对采用可调托座时的构造做出了具体规定，以满足支撑系统的稳定性。
可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆歩距要求条件下，进行平均分配确定歩距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高在8～20ｍ时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆；
当层高大于20ｍ时，在最顶两步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。
模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于 1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。
钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Φ48mm×3.5mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接、剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100ｍｍ处进行固定。
钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托。
扣件式钢管立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500ｍｍ，各接头中心距离主节点不宜大于歩距的1/3。
采用扣件式钢管立柱时，严禁将上段的钢管与下段的钢管立柱错开固定在水平拉杆上。
可调托座使用：可调托座与钢管交接处应设置横向水平杆，托座顶距离水平杆的高度不应大于300mm。梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于25mm,调节螺杆的伸缩长度不应大于200mm，另外，使用可调托座必须解决两者连接节点问题。
3 架体水平杆（1）每步的纵、横向水平杆应双向拉通。
（2）搭设要求：水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：
a 对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；
不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；
各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；
b 搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。
（3）主节点处水平杆设置：
主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。
剪刀撑 剪刀撑包括两个垂直方向和水平方向三部分组成，要求根据工程结构情况具体说明设置数量 注意：对于超高大跨大荷重支模架要针对性设置并绘图表示(1)设置数量，模板支架高度超过4m的模板支架应按下列规定设置剪刀撑：
a 模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；
b 模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。
(2)剪刀撑的构造应符合下列规定：
a 每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45°~60°之间。倾角为45°时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；
倾角为60°时，则不应超过5根；
b 剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；
c 剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；
d 设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。
周边拉接(1)一般支模架体，模板支架高度超过4m时，柱、墙板与梁板混凝土应分二次浇筑，模板支架应与施工区域内及周边已具备一定强度的构件（墙、柱等）通过连墙件进行可靠连接。
(2)超高大跨大荷重支模架必须与砼已浇筑完毕的垂直结构有效拉结。
六、材料管理 1 钢管、扣件(1)材质：引用了国家行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130）的相关规定。
(2)验收与检测，采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。并且使用前必须进行抽样检测。
钢管外观质量要求：
a 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；
b 钢管外径、壁厚、端面等的偏差；
钢管表面锈蚀深度；
钢管的弯曲变形应符合附录E的规定；
c 钢管应进行防锈处理。
扣件外观质量要求：
a 有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；
b 扣件应进行防锈处理。
技术资料 施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验等情况人员管理 七、验收管理(1)验收程序 模板支架投入使用前，应由项目部组织验收。项目经理、项目技术负责人和相关人员，以及监理工程师应参加模板支架的验收。对高大模板支架，施工企业的相关部门应参加验收。
(2)验收内容 a 材料——技术资料 b参数——专项施工方案 c 构造——专项施工方案和本规程(3)扣件力矩检验 安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。
(4)验收记录 按相关规定填写验收记录表。
八、使用管理 1 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。
模板支架使用期间，不得任意拆除杆件，当模板支架基础下或相邻处有设备基础、管沟时，在支架使用过程中不得开挖，否则必须采取加固措施。
架体因特殊原因或使用荷载变化而发生改变时，需采取措施（编制补充专项施工方案），重新验收。
混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理；
混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。
九、模板支撑体系位移的检测控制 梁板高支撑模板采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、混凝土浇捣施工过程中，必须随时进行检测。
1、班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。
2、日常检查、巡检重点部位：
杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求；
底座是否松动，立杆是否符合要求；
连接扣件是否松动；
架体是否有不均匀的沉降，垂直度偏差是否超出规范要求；
施工过程中是否有超载的现象；
安全防护措施是否符合规范要求；
脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。
3、在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。
4、在浇捣梁板混凝土之前，由项目部对脚手架全面检查，合格后方可开始浇筑混凝土。浇筑混凝土的过程中，由质检员、安全员、施工员对架体进行检查，随时观测架体变形，发现隐患，立即停工整改，隐患消除后在进行施工。
5、监测方案包括：
（1）监测项目：支架沉降、位移和变形。
（2）监测点布设：
观测点需尽量选择在受力最大位置，即主梁的跨中，每个监测平面布设不少于3个支架沉降观测点。均布设九个监测剖面，每个监测剖面应布置2个支架水平位移观测点和3个稳定性沉降观测点及3个支架沉降观测点。
必须使用经纬仪、水平仪等监测仪器进行监测，不得目测，监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。
（3）监测频率：
在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过20～30分钟一次，浇筑完毕后不少于2小时一次。
高支模搭设允许偏差及预警值要求 项目 允许偏差㎜ 预警值㎜ 检查工具 立杆钢管弯曲 3m＜L≤4m ≤12 8mm 经纬仪、水准仪 4m＜L≤6.5m ≤20 12mm 经纬仪、水准仪 水平杆、斜杆钢管弯曲 L≤6.5m ≤30 25mm 经纬仪、水准仪 立杆垂直度全高 绝对偏差≤30 22mm 经纬仪、水准仪 立杆脚手架高度H内 相对值≤H/400 0.75×H/400 经纬仪、水准仪 支撑沉降 ≤10mm 5 mm 经纬仪、水准仪 6、高大模板施工过程中，施工单位进行监测，每次监测结果必须由检测人、项目经理提供给监理单位。
7、检测结果报告必须包括监测项目及允许值、报警值、监测数据处理分析、检测结果评述。
8、监测数据接近或达到报警值时，应组织有关各方采取应急或抢险措施，同时须向主管部门报告。
十、模板支撑系统拆除与堆放 混凝土结构部位拆模强度表 结构类型 结构跨度（m）按设计强度的百分率（%）板 ≤2 50 ＞2，≤8 75 ＞8 100 梁 ≤8 75 ＞8 100 悬臂构件 ≤2 75 ＞2 100 1、模板支架拆除施工工艺：拆除程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，一般的拆除顺序为：脚手板→剪刀撑→横向水平杆→纵向水平杆→立杆。
2、拆除要点 模板拆除时，混凝土的强度必须达到一定的要求，如果混凝土没有达到规定的强度要提前拆模时，必须经过计算（多留混凝土试块，拆模前混凝土试块经试压）确认其强度能够拆模，才能拆除。
拆模的顺序和方法，应按照模板支撑设计书的规定进行，或采取先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板的方法，严格遵守从上而下的原则进行拆除。
拆模板时应将拆下的木楞、模板等，随拆随派人运到远离基础较远的地方（指定地点）进行堆放，以免基坑附近地面受压造成坑壁塌方；
拆除的模料上铁钉应及时拔除干净，以防扎伤人员。
拆除模板时，要站在安全的地方，严禁用撬棍或铁锤乱砸，对拆下的大块胶合板要有人接应拿稳，应妥善传递放至地面，严禁乱掷；
拆下的支架，按规格堆放整齐；
对活动部件必须一次拆除，拆完后方可停歇，如中途停止，必须将活动部分固定牢靠，以免发生事故；
水平拉撑，应先拆除上一道拉撑，最后拆除后一道水平拉撑。
拆除要从上到下，不得向地面抛掷模板及支撑；
应轻轻撬动模板，严禁锤击，并应随拆随按指定地点堆放。多层楼板模板支柱的拆除，当上层楼正浇筑混凝土时，下层楼板的支撑不得拆除，待混凝土浇筑完毕7天后再进行拆除下一层楼板支撑（但混凝土强度必须达到设计强度要求）。
拆除完毕的模板严禁堆放在外脚手架上。
拆除脚手架前的准备工作应符合下列规定：
· 应全面检查模板支架的扣件连接件、连墙杆、支撑体系等是否符合构造要求；
· 应检查结构并补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；
· 应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；
· 应清除模板支架上杂物及地面障碍物。
卸料时应符合下列规定：
· 各构配件严禁抛掷至地面；
· 运至地面的构配件应按规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）第8.1.2~8.1.5条规定及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。
十一、安全管理要求 1、进入施工现场从业人员必须戴好安全帽，高处作业人员必须佩戴安全带，并应系牢。
2、经医生检查认为不宜高处作业的人员，不得进行高处作业。
3、工作前应线检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止钉子扎脚和高空滑落。
4、安装与拆除高3m以上的模板，应搭设脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。
5、高空、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。
6、遇六级以上的大风时，应暂停室外的高处作业，雪霜雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。
7、两人抬运模板时要互相配合、协同工作。传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱扔。高处拆模时，应有专人指挥，并在下面标出作业区，用绳子和红白旗加以围栏，临时禁止人员过往。
8、不得在模板支架上堆放大批模板材料。
9、支撑、牵杠等不得搭在门窗框和模板支架上。通路中间的斜撑、拉杆等应设在 1.8m高以上。
10、支撑过程中，如遇中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而坠落。
11、模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好。混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后随即将洞口盖好。
12、拆除模板一般用长撬棍。人不允许站在正在拆除的模板上。在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意。拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。
13、在模板上架设的电线和使用的电动工具，应用36V低压电源或采用其他有效的安全措施。
十二、应急救援预案 1、概况 本工程局部结构高支模工程，在高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故。本预案针对梁板高支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击紧急情况的应急准备和响应。
2、机构设置 为对可能发生的事故能够快速反应、救援，项目部成立应急救援领导小组。
项目经理高鹏为第一安全责任人，技术负责人李安喜为直接安全责任人，现场专职安全管理员，并相应成立高支模施工管理领导小组。
组 长：项目经理 高鹏 副组长：现场技术负责人李安喜 组 员：安全员刘汉勇 施工员：季先锋、程恩伟 木工班组长：张孝节及各施工班组长。
3、报警救援及其他联络电话 报警救援及其他联络电话 单位或姓名 电话 单位或姓名 电话 火警 119 组长（项目经理）：高鹏 *** 公安 110 副组长（现场技术负责人）：李安喜 *** 医疗 120 组员：刘汉勇 交通 122 组员：季先锋 公司办公电话 组员：程恩伟 4、人员分工与职责（1）项目经理（第一安全责任人）高鹏：负责高支模应急救援全面工作。
（2）现场技术负责人（直接安全责任人）李安喜：负责制定事故预防措施及相关部门人员的应急救援工作职责。安排时间有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。
（3）现场专职安全员刘汉勇：负责现场高支模施工的安全检查工作及现场应急救援的指挥工作，统一对人员，材料物资等资源的调配，并负责事故的上级汇报工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。
（4）组员季先锋、张孝节及各施工班组长：当发生紧急情况时，负责事故的汇报，并采取措施进行现场控制工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。
5、应急救援工作程序（1）当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。
（2）由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。
（3）事故发生时，组长或其他组员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人负责指挥安排。
（4）项目部指定现场专职安全员刘绍文负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。
6、应急救援方法（1）高空坠落应急救援方法：
1）当现场只有１人时应大声呼救；
２人以上时，就有１人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救领导小组抢救。
2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷等症状，并很可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。
3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。
4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动时要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。
（2）模板、坍塌应急救援方法：
1）工地发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场。
2）报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；
3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；
4）清现事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损伯控制到最小；
5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。
（3）物体打击应急救援方法：
当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢、应急以后及时送医院治疗。
1）止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、填塞止血法和止血带止血法。
2）对伤口包扎：以保护伤口，减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。
3）对于头部受伤的伤员，首先应他细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐，昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。
4）如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；
如果是重伤，应迅速送医院抢救。
5）预备应急救援工具如下表：
序号 器材或设备 数量 主要用途 1 支架 若干 支撑加固 2 模板、木方 若干 支撑加固 3 担架 2个 抢救伤员 4 止血急救包 3个 抢救伤员 5 手电筒 10个 停电时照明求援 6 应急灯 6个 停电时照明求援 7 爬梯 4樘 人员疏散 8 对讲机 6台 联系指挥求援 计算书：
梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度300mm，高度800mm，两侧楼板厚度120mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨间距200mm，内龙骨采用50×80mm木方，外龙骨采用50×80mm木方。
对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+300mm，断面跨度方向间距400mm，直径12mm。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。
模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；
挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；
T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；
1—— 外加剂影响修正系数，取1.000；
2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×50.000=45.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×6.000=5.400kN/m2。
三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。
面板的计算宽度取0.20m。
荷载计算值 q = 1.2×45.000×0.200+1.40×5.400×0.200=12.312kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本工程中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 20.00×1.80×1.80/6 = 10.80cm3；
I = 20.00×1.80×1.80×1.80/12 = 9.72cm4；
计算简图 弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.985kN N2=2.709kN N3=2.709kN N4=0.985kN 最大弯矩 M = 0.049kN.m 最大变形 V = 0.167mm(1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.049×1000×1000/10800=4.537N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度计算值 T=3×1477.0/(2×200.000×18.000)=0.615N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.167mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。
内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.20×45.00+1.4×0.20×5.40=12.312kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.20×45.00=9.000kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。
内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m)内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.246kN.m 经过计算得到最大支座 F= 4.465kN 经过计算得到最大变形 V= 0.083mm 内龙骨的截面力学参数为 本工程中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；
I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；
(1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.246×106/53333.3=4.61N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×2462/(2×50×80)=0.923N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.083mm 内龙骨的最大挠度小于300.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。
外龙骨按照集中多跨连续梁计算。
外龙骨计算简图 外龙骨弯矩图(kN.m)外龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
外龙骨变形计算受力图 外龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.312kN.m 经过计算得到最大支座 F= 9.600kN 经过计算得到最大变形 V= 0.119mm 外龙骨的截面力学参数为 本工程中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；
I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；
(1)外龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.312×106/53333.3=5.85N/mm2 外龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)外龙骨抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×2902/(2×50×80)=1.088N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 外龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)外龙骨挠度计算 最大变形 v =0.119mm 外龙骨的最大挠度小于400.0/250,满足要求!六、对拉螺栓的计算 计算公式: N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；
A —— 对拉螺栓有效面积(mm2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.600 对拉螺栓强度验算满足要求!梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。
计算参数: 模板支架搭设高度为8.0m，梁截面 B×D=300mm×800mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方60×80mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。
梁两侧立杆间距1.00m。
梁底按照均匀布置承重杆3根计算。
模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.500×0.800×0.500=10.200kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.500×0.500×(2×0.800+0.300)/0.300=1.583kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 =(2.500+2.000)×0.300×0.500=0.675kN 均布荷载 q = 1.20×10.200+1.20×1.583=14.140kN/m 集中荷载 P = 1.40×0.675=0.945kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本工程中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3；
I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4；
计算简图 弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.495kN N2=2.099kN N3=2.099kN N4=0.495kN 最大弯矩 M = 0.021kN.m 最大变形 V = 0.005mm(1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.021×1000×1000/27000=0.778N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度计算值 T=3×1179.0/(2×500.000×18.000)=0.197N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.005mm 面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.099/0.500=4.198kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×4.20×0.50×0.50=0.105kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.500×4.198=1.259kN 最大支座力 N=1.1×0.500×4.198=2.309kN 木方的截面力学参数为 本工程中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.00×8.00×8.00/6 = 64.00cm3；
I = 6.00×8.00×8.00×8.00/12 = 256.00cm4；
(1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.105×106/64000.0=1.64N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×1259/(2×60×80)=0.394N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.592kN/m 最大变形 v =0.677×2.592×500.04/(100×9500.00×2560000.0)=0.045mm 木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方支撑传递力。
支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.222kN.m 最大变形 vmax=0.047mm 最大支座力 Qmax=6.442kN 抗弯计算强度 f=0.222×106/5080.0=43.73N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。
四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=6.44kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=6.44kN(已经包括组合系数)，脚手架钢管的自重 N2 = 1.20×0.129×8.000=1.239kN N = 6.442+1.239=7.682kN —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径(cm)；
i = 1.58 A —— 立杆净截面面积(cm2)；
A = 4.89 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；
W = 5.08 —— 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 —— 计算长度(m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh(1)l0 =(h+2a)(2)k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；
u = 1.700 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；
a = 0.30m；
公式(1)的计算结果：l0=1.167×1.700×1.50=2.976m =2976/15.8=188.345 =0.203 =7682/(0.203×489)=77.341N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.300=2.100m =2100/15.8=132.911 =0.386 =7682/(0.386×489)=40.650N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a)(3)k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.010；
公式(3)的计算结果：l0=1.167×1.010×(1.500+2×0.300)=2.475m =2475/15.8=156.659 =0.287 =7682/(0.287×489)=54.671N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
扣件钢管楼板模板支架计算书 计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。
计算参数: 模板支架搭设高度为8.2m，立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方50×80mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。
梁顶托采用钢管48×3.5mm。
模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.100×0.120×1.000+0.300×1.000=3.312kN/m 活荷载标准值 q2 =(0.000+2.500)×1.000=2.500kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本工程中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3；
I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4；
(1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M —— 面板的最大弯距(N.mm)；
W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.20×3.312+1.40×2.500)×0.300×0.300=0.067kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.067×1000×1000/54000=1.246N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算] T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×3.312+1.4×2.500)×0.300=1.345kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1345.0/(2×1000.000×18.000)=0.112N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.312×3004/(100×6000×486000)=0.062mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。
1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 25.100×0.120×0.300=0.904kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12 = 0.300×0.300=0.090kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q2 =(2.500+0.000)×0.300=0.750kN/m 静荷载 q1 = 1.20×0.904+1.20×0.090=1.192kN/m 活荷载 q2 = 1.40×0.750=1.050kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.050+1.192)×1.000=2.242kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.242/1.000=2.242kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.24×1.00×1.00=0.224kN.m 最大剪力 Q=0.6×1.000×2.242=1.345kN 最大支座力 N=1.1×1.000×2.242=2.467kN 木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；
I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；
(1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.224×106/53333.3=4.20N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×1345/(2×50×80)=0.505N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.994kN/m 最大变形 v =0.677×0.994×1000.04/(100×9500.00×2133333.5)=0.332mm 木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取木方的支座力 P= 2.467kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.046kN/m。
托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.822kN.m 经过计算得到最大支座 F= 9.132kN 经过计算得到最大变形 V= 1.030mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3；
截面惯性矩 I = 12.19cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.822×106/1.05/5080.0=154.11N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 1.030mm 顶托梁的最大挠度小于1000.0/400,满足要求!四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。
五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.129×8.150=1.052kN(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.300×1.000×1.000=0.300kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.100×0.120×1.000×1.000=3.012kN 经计算得到，静荷载标准值 NG =(NG1+NG2+NG3)= 4.364kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ =(2.500+0.000)×1.000×1.000=2.500kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 8.74kN —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径(cm)；
i = 1.58 A —— 立杆净截面面积(cm2)；
A = 4.89 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；
W = 5.08 —— 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 —— 计算长度(m)；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh(1)l0 =(h+2a)(2)k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；
u = 1.700 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；
a = 0.30m；
公式(1)的计算结果：l0=1.155×1.700×1.50=2.945m =2945/15.8=186.408 =0.207 =8737/(0.207×489)=86.176N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.300=2.100m =2100/15.8=132.911 =0.386 =8737/(0.386×489)=46.235N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a)(3)k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.016；
公式(3)的计算结果：l0=1.155×1.016×(1.500+2×0.300)=2.464m =2464/15.8=155.969 =0.291 =8737/(0.291×489)=61.446N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!柱模板设计计算书 一、中小断面柱模板基本参数 柱断面长度B=600mm；
柱断面宽度H=600mm；
木方截面宽度=50mm；
木方截面高度=80mm；
木方间距l=200mm,胶合板截面厚度=18mm。
取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。
二、荷载标准值计算: 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；
挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值：
式中c──为混凝土重力密度，取24(kN/m3)；
t0──新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),取5.714h；
T──混凝土的入模温度,取20(℃)；
V──混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；
1──外加剂影响系数，取1；
2──混凝土坍落度影响修正系数，取.85。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.547kN/m2。
实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值 F1=40kN/m2。
倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。
三、柱箍间距验算 依据规范《建筑施工模板安全技术规程》(JGJ162-2008)，柱模为木面板时的柱箍间距必须同时满足下面两式: 式中 E──柱木面板的弹性模量(kN/mm2)；
I──柱木面板的弹惯性矩(mm4)；
F──新浇混凝土侧压力设计值；
Fs──新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值；
b──柱木面板一块的宽度(mm)；
W──木面板的抵抗矩；
fm──木材抗弯强度设计值。
计算过程如下：
胶合板截面抵抗矩 W=bh2/6=600×(18)2/6=32400.00mm3 胶合板截面惯性矩 I=bh3/12=600×(18)3/12=291600.00mm4 Fs=0.95×(1.2×40+1.4×2)/1000=0.0483N/mm2 第一式：0.783×[6000×291600.00/(48/1000×600.00)]1/3=307.81mm 第二式：[8×32400×15/(0.0483×600)]1/2=366.43mm 由于柱箍间距实际取200mm不大于上面两式计算的最小间距307.81mm,所以满足要求!四、柱箍强度验算 依据规范《建筑施工模板安全技术规程》(JGJ162-2008)，柱箍强度应按拉弯杆件采用下式验算：
式中 N──柱箍轴向拉力设计值；
q──沿柱箍方向垂直线荷载设计值；
An──柱箍净截面面积；
An=50×80=4000mm2 Mx──柱箍承受的弯矩设计值；
Wnx──柱箍截面抵抗矩；
计算过程如下：
q=Fs×l=0.0483×200=9.652N/mm N=9.652×600/2=2895.60N Mx=9.652×6002/8=434340.00N N/An+Mx/Wnx=2895.60/4000+434340.00/53333.33=8.14≤fm=13N/mm2 所以满足要求!五、胶合板侧模验算 胶合板面板(取长边)，按三跨连续梁，跨度即为木方间距,计算如下: 胶合板计算简图(1)侧模抗弯强度验算: M=0.1ql2 其中 q──强度设计荷载(kN/m): q=(1.2×40.00+1.4×2.00)×600.00/1000=30.480kN/m l──木方间距,取l=200mm；
经计算得 M=0.1×30.480×(200.00/1000)2=0.122kN.m 胶合板截面抵抗矩 W=b×h2/6=600×(18)2/6=32400.00mm3 = M/W=0.122×106 /32400.000=3.763N/mm2 胶合板的计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求!(2)侧模抗剪强度验算: =3V/2bh 其中 V为剪力: v = 0.6×q×l=0.6×(1.2×40+1.4×2)×600×200/106=3.658kN 经计算得 =3×3.658×103/(2×600.000×18.000)=0.508N/mm2 胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求!(3)侧模挠度验算: W=0.677qa4/(100EI)其中 q──强度设计荷载(kN/m): q=40×600/1000=24.000kN/m 侧模截面的转动惯量 I=b×h3/12=600.000×18.0003/12=291600.000mm4；
a──木方间距,取a=200mm；
E──弹性模量,取E=6000N/mm2；
经计算得 W=0.677×24.000×200.0004/(100×6000.00×291600.00)=0.15mm 最大允许挠度 [W]=l/250=200/250=0.80mm 胶合板的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!六、木方验算 木方按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓(钢筋)对拉拉力,计算如下: 木方计算简图(1)木方抗弯强度验算: M=qB2/8 其中 q──强度设计荷载(kN/m): q=(1.2×40.000+1.4×2.000)×200/1000=10.160kN/m B──截面长边,取B=600mm；
经计算得 M=10.160×(600/1000)2/8=0.457kN.m；
木方截面抵抗矩 W=b×h2/6=50×802/6=53333.333mm3；
= M/W=0.457×106/53333.333=8.569N/mm2；
木方的计算强度不大于13N/mm2,所以满足要求!(2)木方抗剪强度验算: =3V/2bh 其中 V为剪力: v = 0.5×q×B=0.5×(1.2×40.000+1.4×2.000)×200×600/106=3.048kN 经计算得 =3×3.048×103/(2×50.000×80.000)=1.143N/mm2 木方的计算强度不大于1.3N/mm2,所以满足要求!(3)木方挠度验算: W=5qB4/(384EI)其中 q──设计荷载(kN/m): q=40×200/1000=8.000kN.m I=b×h3/12=50×803/12=2133333.333mm4 B──柱截面长边的长度,取B=600mm；
E──弹性模量,取E=9000N/mm2；
经计算得 W=5×8.000×6004/(384×9000.00×2133333.33)=0.703mm 允许挠度 [W]=B/250=600/250=2.400mm 木方的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!
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