关于新建便仓镇城镇污水处理厂的几点设想

第一篇：关于新建便仓镇城镇污水处理厂的几点设想

情况汇报

根据市、区领导的要求，现将我们便仓镇新建集镇污水处理厂的情况汇报如下：

便仓地处盐城市南郊，全镇共78平方公里，人口4.1万，集镇区现有人口0.6万，建成住宅小区1个：牡丹雅苑一期已建成商品房400套，二期正在计划新建商品房372套。今年来，便仓人充分发挥区位优势、交通优势、产业优势、资源优势，大力招商引资，努力打造城乡一体的人与自然和谐的农业重镇、工业新镇、特色生态旅游城镇，金联建材、联鑫建材，新鹏程房产，伟翔置业房产等一批项目相继成功在便仓落户。

2011年4月，我们在进行伟翔置业等二个房产项目环评咨询时，由于项目位于市区通榆河饮用水源准保护区内，盐城市环保局根据《江苏省人民代表大会常务委员会关于加强饮用水源地保护的决定》、《江苏省人民代表大会常务委员会关于加强通榆河水污染防治的决定》、《盐城市集中式饮用水源地环境保护规划》等相关规定，要求我镇建设集镇污水集中处理厂及其管网，否则房地产类项目一律不予审批。

我们经初步测算，集镇污水处理厂及管网建设总投资约6000 万元，设计总规模为3000m3/d。计划在便仓镇便仓居委会六组新建1 座污水处理站和配套管网15公里，远期计划污水接入盐城市城南污水处理厂市政污水管道。

一、成立领导小组。成立便仓镇污水管网工程建设领导小组（可与饮用水工程建设领导机构合二为一），负责制定计划、筹集资金、下达任务、明确责任、监督考核，统一管理、指挥协调各相关职能部门单位的污水管网建设，定期研究解决管网建设中碰到的难题。

二、多方筹集资金。一要进一步强化政府在污水管网工程建设中的主导作用，加大财政资金投入，确保工程年度计划资金落实到位。二要积极创新融资方式，可以组建排水工程建设管理有限公司作为投融资主体，采用市场化运作模式，为工程建设提供充足的资金保障。三要按照排水设施有偿使用的原则，采取措施，确保足额征收污水处理费。污水处理费要以污水处理平均征收标准为基数，根据污水排放浓度等级，分门别类地制定收费标准，并按实际污水排放量的多少来足额征收，在确保污水处理厂正常运转的前提下，将剩余资金优先用于污水管网建设。

三、当前突出问题

我镇的污水处理厂及管网工程建设，涉及的征地、拆迁政策处理难度大，是制约工程建设的主要因素。有关职能部门必须予以高度重视，采取有力措施，尽快解决这一问题。一要加大宣传教育力度，增强宣传工作的渗透力和影响力，讲清污水管网工程建设对于改善广大居民生活环境、发展经济和社会事业的重大意义，真正使之家喻户晓，深入人心，形成强大的舆论氛围；二要明确各有关职能部门在政策处理问题上的职责，逐项落实责任，并实行责任追究制，严禁搪塞责任、回避矛盾；三要制定统一的政策处理标准。其政策既要保护群众的利益，又要保证工程建设的顺利进行。四要通过优化工程设计方案，探索采用先进技术，尽量减少泵站建设用地，少搞地面建筑，不搞多余的建筑，以减轻政策处理难度，节约建设资金。

便仓镇城镇污水处理站及管网建设困难较多，主要表现在：一是资金压力重，镇域污水管网的建设资金如由镇财政承担，不仅投入较大，而且管网运行后的运行养护成本也较大，对于当前的便仓财政来说，是心有余力而不足。二是管理难度大，乡镇缺乏日常的管道养护人才和泵站运行管理人才。建议上级政府将便仓镇集镇污水处理厂及管网建设不仅作为生态区创建、环境整治的重要内容，而且将其并纳入到城市基础设施建设和管理。

第二篇：天津市城镇污水处理厂管理办法

天津市城镇污水处理厂管理办法

第一条 为加强对本市城镇污水处理厂（以下简称污水处理厂）的监督与管理，提高污水处理厂运行效率和管理水平，改善水环境，根据有关法律法规规定，结合本市实际，制定本办法。

第二条 本办法适用于本市行政区域内污水处理厂的规划、建设、运行和监督管理。

第三条 市水行政主管部门是本市污水处理行业行政主管部门。

区县水行政主管部门负责所管辖污水处理厂的规划、建设、运行的监督管理工作。

市发展改革、建设交通、财政、规划、环保等相关部门依照各自法定职责做好相关管理工作。

第四条 各区县人民政府对所管辖污水处理厂的规划、建设、运行和监督管理负总责。

第五条 本市污水处理厂、污水收集管网、污泥处置设施的规划和建设应当符合《天津市城市总体规划（2005年-2020年）》和《天津市排水专项规划（2008-2020年）》等相关规划的要求。

污水收集管网系统应当先于污水处理厂设计和建设，保证污水处理厂投入运行后的运行负荷率在１年内不低于设计能力的60％、3年内不低于设计能力的75%。

第六条 污水处理厂建设项目进行立项审查、初步设计审查时，审查机关应当征求水行政主管部门的意见。

污水处理厂建设过程中，建设单位应当向水行政主管部门提供建设进度等相关资料。

第七条 新建污水处理厂，建设单位应当按照国家和本市有关规定及标准确定污泥处置方式，保证污泥处置无害化。

已投入运行的污水处理厂，其运营单位应当对产生的污泥进行无害化处理。

第八条 新建污水处理厂，建设单位应当按照国家有关规定同步建设在线监测系统，已投入运行但未建设在线监测系统的污水处理厂应当补建在线监测系统。在线监测包括进水口、出水口的水量、化学需氧量、氨氮等指标。在线监测系统应当与市水行政主管部门、市环境保护行政主管部门的监控设备联网。

第九条 新建0.5万吨／日以上污水处理厂应当配套建设中控系统；已建成投入运行的2万吨／日以上污水处理厂应当配套完善中控系统；已建成投入运行的2万吨／日以下污水处理厂应当逐步建设中控系统。

第十条 建设单位对建成的污水处理厂组织竣工验收时，应当有水行政主管部门等相关部门参加。

污水处理厂运营单位应当具备《环境污染治理设施运营资质许可管理办法》（环境保护部令第20号）规定的运营资质。在污水处理厂正式运行前，应当书面报告水行政主管部门。

第十一条 市水行政主管部门根据住房城乡建设部有关规定，对本市城镇污水处理工作进行考核。具体考核办法由市水行政主管部门制定。

第十二条 污水处理厂运营单位应当接受水行政主管部门的监督检查，并履行以下义务：

（一）配合水行政主管部门进行现场检查和检验；

（二）向水行政主管部门如实提供有关数据和资料；

（三）就水行政主管部门提出的有关问题作出说明。

第十三条 污水处理厂运营单位应当按照《城镇污水处理厂运行、维护及安全技术规程》（CJJ60-2011）要求，制定保障污水处理厂正常运行的生产管理制度、安全生产制度、水质检验制度和突发性事件应急预案等，并将突发性事件应急预案报送水行政主管部门备案。

污水处理厂运营单位应当建立生产运行台账，生产运行台账保管期限为5年。

第十四条 污水处理厂运营单位应当保证处理后的水质符合国家和本市规定的污水处理排放标准，未经处理或处理后不达标的污水不得直接排放。

第十五条 污水处理厂进水水质超过《污水排入城镇下水道水质标准》（CJ343-2010）规定的控制指标，运营单位应当及时向水行政主管部门和环保行政主管部门报告。

第十六条 污水处理厂运营单位应当保证污水处理设施正常连续运行，因污水处理设施改造、维修、更新或污水处理工艺重大调整，需要减量运行或停止运行的，污水处理厂运营单位应当依据《天津市城市排水和再生水利用管理条例》，向市水行政主管部门所属的排水管理部门或区县水行政主管部门提出申请，市水行政主管部门所属的排水管理部门或区县水行政主管部门应当在法定期限内作出书面回复。

因紧急情况造成污水处理厂减量运行或停止运行的，污水处理厂运营单位应当即时向市水行政主管部门所属的排水管理部门或区县水行政主管部门报告，并采取相应措施，尽快恢复污水处理厂正常运行。

第十七条 污水处理厂运营单位应当于每月10日前向水行政主管部门报送上月每日进出水水质、水量等检测数据。

第十八条 污水处理厂运营单位应当于每年3月20日前向水行政主管部门报送上运营报告。

区县水行政主管部门汇总其所管辖污水处理厂的运行情况，形成书面报告，于3月底前上报市水行政主管部门。

第十九条 严格污水处理费管理，污水处理费应当全额缴入财政专户。市水行政主管部门编制污水处理费收支预算，经市财政局审核批复后，由市财政局拨付资金。

污水处理费必须专款专用，不得挪作他用。

第二十条 本办法自2012年12月1日起施行，2017年11月30日废止。

第三篇：城镇污水处理厂运行情况报告

城镇污水处理厂运行情况报告内容

城镇污水处理厂COD减排量核算涉及的主要参数有日污水处理量，污水处理厂运行天数，进、出水COD浓度等。这些参数要通过对现场水量核查、水质核查和运行状况核查3个方面来确认。水量核查包括进水水量核查和出水水量核查；水质核查包括进水水质核查和出水水质核查；运行状况核查包括活性污泥核查、溶解氧核查、气水比核查、氧化还原电位核查、电耗量核查等。核查要点分别如下：

一、水量核查

水量核查包括对进水水量和出水水量的核查。国家《主要污染物总量减排核算细则(试行)》(以下简称《细则》)中对污水处理厂COD减排量核算并未规定使用进水水量还是出水水量，但在实际核算时建议按出水水量进行计算。除重点核查出水水量外，还应对进水水量进行核查(核查进水水量的目的一是对出水水量进行校核，二是对是否存在非正常超越偷排等情况进行判定)。

(一)进水水量核查

1.查台账资料

(1)查设计文件

城镇污水处理厂均有其明确的设计进水水量。通常情况下，污水处理厂实际进水水量应不大于最大设计进水水量(设计规模乘以变化系数K，一般K取1.1~1.3；如设计规模为3万吨/日、设计变化系数K为1.2，则实际进水水量通常不会超过3.6万吨/日)，如果进水量长期超过设计规模甚至最大设计进水水量，那么数据就很可能不真实。

(2)查验收材料

验收材料包括污水处理厂验收材料和污水收集管网验收材料两部分。污水处理厂验收材料要重点查阅进水水量、污水构成(即纳管的工业污水情况及所占比例)等。管网验收材料要重点核查管网长度、收水范围、服务人口(《细则》规定，按照服务人口计算污水水量时人均综合排水量取80升/日~180升/日，由于各地区这一系数有一定的差距，因此现场核查时需根据当地实际情况取用)和提升泵站等。

2.查流量计

流量计的计量包括对瞬时流量和对累计流量的计量。核查时一是根据瞬时流量计显示流量，同时查阅中控室进水水量历史曲线，对照近期每天进水量变化规律，估算日进水量；二是根据累计流量计显示流量除以对应的时间计算得出日平均进水水量。用累计流量核查进水水量要与中控室进水水量历史曲线进行校核。

3.查超越管溢流

多数污水处理厂设置有超越管，要根据超越管位置进一步核查确认进水水量。超越管设置有的位于进水提升泵的集水井中，有的位于生化池前的分配井中，个别污水处理厂在这两个位置都设置了超越管。如流量计位于超越管前，且超越管阀门开启，核算时要扣除溢流部分的水量；如流量计位于超越管后，则流量计读数就是实际进水水量。

4.查其他重复计算的水量

个别污水处理厂为了增加进水水量将处理后的部分废水通过管

道重新输入进水流量计前，重复计算进水水量(此项要重点核查，特别是对于以进水水量作为COD减排核算依据的污水处理厂)。另外，污水处理厂污泥压滤废水会重新进入污水处理系统，部分污水处理厂这部分废水经过进水流量计重新计入进水水量(此项数量很少，目前核查核算时都没有核减，但在考虑水量平衡时，要把此项纳入计算)。

5.查中控室相关设备运行记录

(1)查水泵运行时间和水泵流量，用运行时间乘以水泵流量计算得出进水水量。(2)查集水井液位、进水提升泵电流和扬程，并将之和进水量曲线对照，判定进水水量记录是否准确。

核查方法一是对照提升泵电流曲线和进水量曲线，两条曲线应该有同步同向变化，即同时增大或减小(对于带变频调速的提升泵，则比较其运行频率和进水量是否同步同向变化)。二是对照集水井液位曲线、提升泵扬程曲线、瞬时流量变化曲线逻辑走势，推算水泵流量。一般规律是集水井液位增加，提升泵扬程减少，流量增大。如集水井中液位明显上升，而进水量没有明显变化则推断可能存在超越偷排；当集水井液位降低时，提升泵实际扬程增大，流量减少。现场可以检查开几台泵、流量是多少(泵的流量用总流量除以泵运行台数)，再调阅历史数据，对照流量和设备运行台时进行核对。

(二)出水水量核查

1.查流量计

参考进水水量核查办法，核算出水水量。需要注意的是，有的污水处理厂出水流量计前还有其他废水(如超越废水等)排入，在现场要

详细核查，对未经处理的废水根据实际情况核减。

2.查在线监控数据

根据环保部门在线监控数据核算出水水量(相关在线监控数据可能存在的问题在下面内容里介绍)。

3.查监督性监测报告

根据环保部门监督性监测报告核算出水水量。

4.核查对照进、出水水量

污水处理厂进、出水水量应非常接近，如没有超越排放，出水水量加上剩余污泥含水量应等于进水水量。进、出水水量差距较大时需进一步对照核实。

5.其他方法验证

(1)用产泥量验证处理水量:查阅污水处理设施的生产运行台账，通过干泥或湿泥(一般含水率为80％)产生量来反算处理水量。一般处理水量和干泥产生量比例为1∶0.0001~0.00012；湿泥产生量比例要根据污泥含水率计算(如污泥含水率为80％，则这一比例为1∶0.0005~0.0006)。(2)用电量验证处理水量:查阅污水处理设施的生产运行台账，通过用电量来反算污水处理设施处理水量。一般处理1吨污水耗电量为0.2度~0.35度。(3)用管网服务人口验证处理水量:通过核查管网验收材料、管网覆盖人口情况验证处理水量。处理水量为管网覆盖人口与人均综合排水量之积(如某管网覆盖区域有50000人，人均综合排水量为180升/日，则处理水量为9000m3/日)。

二、水质核查

(一)进水水质核查

相对于出水水质，污水处理厂的进水水质往往变化较大，并且多数污水处理厂在进口不设水质在线监控设备，同时由于采样的偶然性和监测的功用性等多种因素影响，污水处理厂提供的进水水质报告有时难以反映实际进水水质状况。因此，现场核查还需要通过多种手段来检验、校核污水处理厂的进水水质。

1.查台账资料

查阅污水处理厂设计文件和验收材料，了解污水处理厂设计进水浓度上限。查阅污水处理厂运行台账及日常监管记录，实际进水浓度一般不应大于其设计进水浓度。通常南方污水处理厂生活污水进水COD浓度不超过350mg/L，北方不超过500mg/L。

2.查进水水质指标

一般生活污水水质各指标间存在下述关系:6.5

20，BOD5/TN>3.5，BOD5/COD≥0.3，查阅污水处理厂每日监测记录或环保部门监督监测报告，可根据各进水水质指标间的逻辑关系判断上报的进水COD浓度是否正常。

3.查进水表观特征

一般颜色较深和气味较重的水有机质成分较多，COD浓度也较高。

4.查设备运行参数

用曝气机等设备运行参数可推断进水水质情况。通常进水COD浓度较高，需要的气水比高、曝气量大，曝气电机电流或功率也大。

一般二级污水处理厂气水比为处理每吨污水需3m3～12m3空气(一般取5m3～12m3)。如运行正常但实际曝气量明显低于上述标准，则推断进水浓度明显低于设计标准，进一步查阅中控室曝气设备相关运行参数历史曲线或运行记录可初步推断实际进水水质情况。

5.查污泥浓度(MLSS)

生化反应池污泥浓度一般在2000mg/L~5000mg/L之间。污泥浓度长期偏低且运行正常，则进水浓度可能较低。如设计污泥浓度为4000mg/L、设计进水COD浓度为350mg/L，若运行正常的污水处理厂实际污泥浓度仅1000mg/L~2000mg/L，则推断实际进水浓度会明显低于设计的350mg/L。

(二)出水水质核查

1.查在线监测数据

符合规范要求的在线监测数据是判断污水处理厂设施运行状况及出水水质情况的重要依据，是核算污水处理厂COD减排量优先选用的数据。现场核查中应特别注意核查导致污水处理厂在线监测数据不真实的各种因素:

一是仪器设备存在问题导致数据不真实。主要包括:(1)仪器设备选型不当，如出水SS浓度较高的污水处理厂若选用分光光度法的COD分析仪，由于较高的SS浓度会影响分光光度计的吸光度，导致数据不真实。水质变化较大的污水处理厂若选用TOC监测仪，会因水质变化大造成TOC－COD换算出现系统误差，导致数据不真实；(2)仪器管路或其他部位老化，局部因水的浸湿、结露等影响自动分

析仪运行的性能，导致数据不真实；(3)仪器量程过高(如实际出水COD浓度不高于60mg/L，而量程设置为1000mg/L)，导致测量值和实际值偏差较大(仪器零点漂移和量程漂移与量程有关，量程越大，在规定的±5％漂移范围内，绝对误差越大；部分仪器的测量线性误差和量程成正比关系，在允许范围内，量程越大测量的绝对误差可能越大；上述情况，在测量的实际样品为低浓度时，影响尤为明显)；(4)仪器安装次序的影响，部分数据采集传输系统使用工控机采集数据，工控机安装在数采仪之前，由于工控机可能存在人为对数据的过滤修饰，导致远程监控中心获得的数据失真；(5)大部分COD监测仪采用模拟信号输出数据，与之连接的数采仪的电流、量程与COD监测仪的电流、量程不对应，导致数据不真实；(6)在线监测采样探头安装以及采样频次设置不符合规范，导致采集的样品浓度不能代表真实浓度。

3.查污泥沉降性能

污泥沉降性能可通过污泥沉降比(SV)或污泥容积指数(SVI)来反映。受多种因素影响，SV值或SVI值会偏离正常值，此时不能单纯用某个运行参数来断定出水是否达标，但现场核查可根据SV值或SVI值的异常情况有针对性地查找问题。

SV值一般在20％~30％之间。SV值过低(原因主要有进水COD浓度过低，长期过度曝气等)，如低于5％，则污泥生化性较差，出水COD和氨氮都有可能超标。SV值过高(一般源于供氧不足)，如高于50％，则污泥性状不佳或有膨胀的趋势；如高于80％，则污泥已经

膨胀了，出水SS、COD和TP均有可能超标。

SVI值［SVI=(SV×10)/MLSS］一般在80mL/g~150mL/g之间。如SVI值大于150，污泥中丝状菌较多，出水SS和TP均有可能超标(此时，污泥颜色浅黄。原因主要有污泥龄长，曝气过量，污泥负荷低等)。如SVI值小于80mL/g时，出水TN和氨氮可能超标(有两种可能的原因，一是进水COD浓度低、污泥无机化；二是污泥负荷太高)；如果SVI过低，出水水质多数指标均有可能超标。

4.查剩余污泥

剩余污泥的排放是废水中有机物转移的重要途径，也是去除废水中总磷的唯一途径。对剩余污泥应重点关注污泥量、污泥性状和污泥去向。

(1)污泥量。一般情况下，污水处理厂污泥产量为每处理10000吨废水产生1吨~1.2吨干污泥，每处理1吨COD产生0.2吨～1吨干污泥(一般取0.4吨)。值得注意的是，现在一些污水处理厂为了节省污泥处理处置费用，通常减少排泥。另外，由于污泥龄、污泥回流比以及设计工艺的不同，实际产泥量可能高于或低于上述比例，如同样的氧化沟工艺，污泥龄分别为10天和15天的污水处理厂，前者污泥理论产量比后者多20％~50％。当然如果产泥量严重偏离前述指标，现场要结合运行情况和生化反应池中污泥的浓度、颜色、沉降性能等进行判断。因此，对于不同的污水处理厂，污泥产量存在一定差异，核查这一指标是否正常需要结合设计文件、生化池污泥性状、单位电耗、实际运行效果等综合评价。

(2)污泥性状。运行正常的污水处理厂脱水污泥呈黄褐色，有泥土气味，不沾手，结成块状；运行不正常的腐败污泥或无机化污泥，颜色发黑，沾手，呈松散状。

(3)污泥去向。核查污泥去向可以进一步确认污水处理厂运行情况，并可通过对污泥去向的核查确定污泥是否得到了安全处置。现场核查可调阅污泥处置合同和污泥运输记录，检查记录中的污泥数量、处置方式、处置场所，必要时可到污泥处置场所核实污泥处理量和处置方式。如污泥数量和处置方式符合合同要求和运输记录，则可进一步判断污水处理厂运行正常；否则，应反推污泥量是否真实、污水处理厂运行是否正常、污水处理量是否达到报告数量。

(二)溶解氧(DO)核查

1.参照数值

一般生化反应池厌氧段溶解氧浓度在0mg/L~0.2mg/L之间，缺氧段溶解氧浓度在0.2mg/L~0.5mg/L之间，好氧段溶解氧浓度在1.5mg/L~3mg/L之间。

对于生化反应池好氧段来说，如果溶解氧过量，会出现污泥发黄、无机质成分增多、氨氮硝化过度、总磷吸附量下降等情况，可导致出水段泥水分离快、总磷偏高；同时，由于好氧段溶解氧过量，又可能导致缺氧段和厌氧段溶解氧浓度升高，不利于反硝化脱氮。如果生化反应池好氧段溶解氧过低，会出现污泥颜色发黑、生化不充分、氨氮硝化不足等情况，可导致废水处理效果降低，出水COD和总氮超标。

2.核查方法

了解溶解氧浓度可查阅现场在线监测仪表，也可查阅中控室相关数据。一般生化反应池溶解氧浓度和曝气设备曝气量呈同向变化的关系，因此可通过核查设备曝气量来核查溶解氧浓度。

核查时，查阅正常运行时的设备曝气量(或曝气设备运行电流)，此时如果生化池溶解氧正常，则把这一曝气量(或曝气设备运行电流)作为标准值，对照历史记录，如果历史记录长时间明显低于上述曝气量(或曝气设备运行电流)标准值，则历史曝气量可能不足。

需要注意的是，进水浓度低、污泥浓度低等都可能要求降低曝气量，此时如果增加曝气量，反而不利于正常的生化反应。另外，由于曝气头损坏常会导致大量气体逃逸(可能有30％以上的空气未发挥作用)，水面呈现“开锅”现象，此时曝气量(或曝气设备运行电流)虽然符合要求，但生化反应池溶解氧浓度会明显低于正常标准，难以保障出水COD等指标稳定达标。

(三)气水比核查

1.参照数值

气水比是生化反应池每小时的曝气气体量和污水量的体积比，是保障生化反应池一定溶解氧浓度的过程控制指标。一般情况下污水处理厂气水比为处理每吨污水需空气3m3～12m3

(一般取5m3~12m3)。

2.核查方法

进水量稳定时，主要通过核查曝气设备的曝气量确定气水比是否正常。曝气量核查办法和前述溶解氧核查办法相同。

需要注意的是，如果气水比长时间明显低于标准值，现场核查就需进一步查找原因。如果进水量、进水水质、生化池污泥浓度和曝气量同步下降，且生化池各检测点溶解氧满足设计要求，出水水质稳定达标，则应认可该曝气量正常。

(四)氧化还原电位(ORP)核查

1.参照数值

氧化还原电位是判断缺氧和厌氧段反硝化情况的一项指标。通常氧化还原电位在厌氧段小于－250mV，在缺氧段小于－100mV。需要注意的是，一般微生物代谢需要的营养物组成碳(C)、氮(N)、磷(P)的比例是C∶N∶P=100∶5∶1，如果进水COD浓度低，则碳源不足，此时ORP将增大，甚至为正值。

2.核查方法

核查氧化还原电位可查阅现场在线监测仪表，也可查阅中控室相关数据。

(五)电耗量核查

1.影响因素

处理单位污水电耗量(以下简称电耗量)是判断污水处理厂是否正常运行的重要参数。影响电耗量的因素较多，主要有:(1)设计处理规模和实际处理水量。同一工艺，设计处理规模和实际处理水量越大，电耗量越低。(2)进水水质和水温。进水有机物浓度越高，电耗量越大；水温越高，电耗量越低。(3)曝气方式。采用微孔曝气方式的污水处理厂电耗量较低，采用表曝机、转碟、转刷等机械曝气方式的污

水处理厂电耗量较高。(4)污泥脱水方式。采用离心脱水机的污水处理厂电耗量较高，采用带式脱水机的污水处理厂电耗量较低。(5)出水消毒方式。采用紫外消毒的污水处理厂电耗量较高，采用加氯消毒的污水处理厂电耗量较低。(6)设备效率。进水泵、回流泵、鼓风机等主要设备若采用先进的进口设备且带变频调速装置，电耗量较低。(7)季节性变化和昼夜变化。对于污水收集系统为雨污合流制的污水处理厂来说，雨季水量较大，进水浓度较低，电耗量较低。污水处理厂一般白天水量较大，晚上特别是下半夜水量较少，电耗量也有相应变化。

2.参照数值

污水处理厂电耗量一般为0.2度/吨~0.35度/吨污水。受处理工艺、规模和运行状况等因素影响，实际也可出现电耗量较低(如低于0.15度/吨污水)的情况，特别是近几年新建的污水处理厂，大多数都采用较成熟的工艺和效率较高的进口设备，电耗量会较低。

3.核查方法

现场核查，一般方法是根据某一时间段内污水处理量、耗电量计算污水处理厂实际平均电耗量，并与上述经验电耗量比较，判断污水处理厂运行是否正常。

现场核查也可用瞬时电耗量来判定污水处理厂运行状况。核查时，如污水处理厂的生产状况正常，这时候的瞬时电耗量可视为正常运行的电耗量，作为验证历史电耗量是否正常的参考依据(对于稳定运行的污水处理厂，瞬时电耗量与实际平均电耗量的误差一般不超过

10％)。瞬时电耗量根据污水处理厂处理水量、电表参数按下式计算:瞬时电耗量=功率/流量=1.732×电压×电流×功率因数/进水流量。如进水瞬时流量8000m3/h，电压10KV，电流95A，功率因数0.92，则瞬时电耗量=1.732×10×95×0.92/8000=0.189(kwh/m3)。可用此数据验证历史电耗量是否正常(也可反算实际处理水量)。

另外，污水处理厂运行时各主要设备的电耗量有确定的比例关系，如污水提升泵电量计入污水处理厂总用电量的氧化沟工艺，一般曝气设备电耗量占全厂用电量的50％~70％，进水提升泵电耗量占全厂用电量的20％，剩余电量主要用于污泥回流设备(包括内回流和外回流)、污泥处理设备和消毒设备等的运行。根据污水处理厂的总电耗量和各设备的电耗量比例，可进一步分析各设备是否正常运行。

第四篇：某城镇污水处理厂工艺设计

一、总论.................................................4

1、设计题目...........................................4

2、设计资料...........................................4 1.2.1城市概述......................................4 1.2.2自然条件......................................4 1.2.3规划资料......................................4

二、污水处理工艺流程说明.................................5

1、方案确定的原则.....................................5

2、可行性方案的确定...................................5

3、污水处理工艺流程的确定.............................5

4、污水处理工艺流程说明...............................6 2.4.1进出污水水质..................................6

三、处理构筑物设计.......................................7

1、格栅...............................................7 3.1.1栅条间隙数n：................................7 3.1.2有效栅宽 ：...................................7 3.1.3过栅水头损失：................................8 3.1.4栅后槽的总高度：..............................8 3.1.5格栅的总长度：................................8 3.1.6每日栅渣量：..................................9

2、污水提升泵房.......................................9 3.2.1设计计算......................................9

3、沉砂池............................................10 3.3.1平流式沉沙池的设计参数.......................10 3.3.2平流式沉砂池设计.............................10

4、氧化沟............................................12 3.4.1氧化沟类型选择...............................13 3.4.2设计参数.....................................13 3.4.3设计流量.....................................14 3.4.4去除........................................14 3.4.5脱氮........................................15 3.4.6除磷........................................16 3.4.7氧化沟总容积及停留时间.......................16 3.4.8需氧量......................................17 3.4.9氧化沟尺寸...................................18 3.4.10进水管和出水管..............................18 3.4.11出水堰及出水竖井............................19

5、浓缩池............................................19 3.5.1设计参数.....................................19 3.5.2中心管面积...................................19 3.5.3沉淀部分的有效面积...........................20 3.5.4浓缩池有效水深...............................20 3.5.6校核集水槽出水堰的负荷.......................21 3.5.7浓缩部分所需的容积...........................21

3.5.8圆截锥部分的容积.............................21 3.5.9浓缩池总高度.................................21

四、参考文献............................................23

一、总论

1、设计题目

某城镇污水处理厂工艺设计

2、设计资料 1.2.1城市概述

城市概况——江南某城镇位于长江冲击平原，占地约 6.3 km2，呈椭圆形状，最宽处为 2.4 km，最长处为 2.9 km。1.2.2自然条件

自然特征——该镇地形由南向北略有坡度，平均坡度为 0.5 ‰，地面平整，海拔高度为黄海绝对标高3.9～5.0 m，地坪平均绝对标高为4.80 m。属长江冲击粉质砂土区，承载强度7～11 t/m2，地震裂度6 度，处于地震波及区。全年最高气温40 ℃，最低-10 ℃。夏季主导风向为东南风。极限冻土深度为17 cm。全年降雨量为1000 mm。污水处理厂出水排入距厂150 m的某河中，某河的最高水位约为4.60 m，最低水位约为1.80 m，常年平均水位约为3.00 m。1.2.3规划资料

规划资料——该城镇将建设各种完备的市政设施，其中排水系统采用完全分流制体系。规划人口：近期30000 人，2020年发展为60000 人，生活污水量标准为日平均200 L/人。工业污水量近期为5000 m3/d，远期达10000 m3/d，工业污水的时变化系数为1.3，污水性质与生活污水类似。生活污水和工业污水混合后的水质预计为：BOD5 = 200 mg/L，SS = 250 mg/L，CODcr = 400 mg/L，NH4＋-N = 30 mg/L，总P = 4 mg/L；要求达到的出水水质达到国家污水综合排放二级标准。规划污水处理厂的面积约25600 m2，厂区设计地坪绝对标高采用5.00 m，处理厂四角的坐标为：

X — 0，Y — 140 ； X — 0，Y — 0 ； X — 175，Y — 140 ； X — 190，Y — 0。

污水处理厂的污水进水总管管径为DN800，进水泵房处沟底标高为绝对标高0.315 m，坡度1.0 ‰，充满度h/D = 0.65。

处理厂污泥经浓缩脱水后外运填埋处置。

二、污水处理工艺流程说明

1、方案确定的原则

(1)采用先进、稳妥的处理工艺，经济合理，安全,可靠。(2)合理布局，投资低，占地少。(3)降低能耗和处理成本。(4)综合利用，无二次污染。

(5)综合国情，提高自动化管理水平。

2、可行性方案的确定

城市污水的生物处理技术是以污水中含有的污染物作为营养源，利用微生物的代谢作用使污染物降解，它是城市污水处理的主要手段，是水资源可持续发展的重要保证。城市二级污水处理厂常用的方法有：传统活性污泥法、AB法、氧化沟法、SBR法等等。

3、污水处理工艺流程的确定

氧化沟利用连续环式反应池（Cintinuous Loop Reator,简称CLR）作生物反应池，混合液在该反应池中一条闭合曝气渠道进行连续循环，氧化沟通常在延时曝气条件下使用。氧化沟使用一种带方向控制的曝气和搅动装置，向反应池中的物质传递水平速度，从而使被搅动的液体在闭合式渠道中循环。

氧化沟工艺一般可不设初沉池，在不增加构筑物及设备的情况下，氧化沟内不仅可完成碳源的氧化，还可实现硝化和脱硝，成为A/O工艺；氧化沟前增加厌氧池可成为A2/O（A-A-O）工艺，实现除磷。由于氧化沟内活性污泥已经好氧稳定，可直接浓缩脱水，不必厌氧消化。

氧化沟污水处理技术已被公认为一种较成功的革新的活性污泥法工艺，与传统活性污泥系统相比，它在技术、经济等方面具有一系列独特的优点。

① 工艺流程简单、构筑物少，运行管理方便。一般情况下，氧化沟工艺可比传统活性污泥法少建初沉池和污泥厌氧消化系统，基建投资少。另外，由于不采用鼓风曝气的空气扩散器，不建厌氧消化系统，运行管理要方便。

② 处理效果稳定，出水水质好。实际运行效果表明，氧化沟在去除BOD5

和SS方面均可取得比传统活性污泥法更高质量的出水，运行也更稳定可靠。同时，在不增加曝气池容积时，能方便地实现硝化和一定的反硝化处理，且只要适当扩大曝气池容积，能更方便地实现完全脱氮的深度处理。

③ 基建投资省，运行费用低。实际运行证明，由于氧化沟工艺省去初沉池和污泥厌氧消化系统，且比较容易实现硝化和反硝化，当处理要求脱氮时，氧化沟工艺在基建投资方面比传统活性污泥法节省很多（当只需去除BOD5时，可能节省不多）。同样，当仅要求去除BOD5时，对于大规模污水厂采用氧化沟工艺运行费用比传统活性污泥法略低或相当，而要求去除BOD5且去除NH3-N时，氧化沟工艺运行费用就比传统活性污泥法节省较多。

④ 污泥量少，污泥性质稳定。由于氧化沟所采用的污泥龄一般长达20～30d，污泥在沟内得到了好氧稳定，污泥生成量就少，因此使污泥后处理大大简化，节省处理厂运行费用，且便于管理。

⑤ 具有一定承受水量、水质冲击负荷的能力。水流在氧化沟中流速为0.3～0.4m/s，氧化沟的总长为L，则水流完成一个循环所需时间t=L/S,当L=90～600m时，t=5～20min。由于废水在氧化沟中设计水力停留时间T为10～24h，因此可计算出废水在整个停留时间内要完成的循环次数为30～280次不等。可见原污水一进入氧化沟，就会被几十倍甚至上百倍的循环量所稀释，因此具有一定承受冲击负荷的能力。

⑥ 占地面积少。由于氧化沟工艺所采用的污泥负荷较小、水力停留时间较长，使氧化沟容积会大于传统活性污泥法曝气池容积，占地面积可能会大些，但因为省去了初沉池和污泥厌氧消化池，占地面积总的来说会少于传统活性污泥法。

4、污水处理工艺流程说明 2.4.1进出污水水质 ⑴ 进水水质

生活污水和工业污水混合后的水质预计为：BOD5 = 200 mg/L，SS = 250 mg/L，COD = 400 mg/L，NH4＋-N = 30 mg/L，总P = 4 mg/L。⑵出水水质

出水水质达到国家污水综合排放二级标准。BOD5 = 30 mg/L，SS = 30 mg/L，COD = 120 mg/L，NH4＋-N = 25 mg/L，总P = 1 mg/L。⑶进水流量

规划人口：近期3万 人，2020年发展为6万 人，生活污水量标准为日平均200 L/人。工业污水量近期为5000 m3/d，远期达10000 m3/d，工业污水的时

变化系数为1.3，污水性质与生活污水类似。

污水处理厂： 设计日最大流量

QmaxQ生活Q工业 60000200103100001.3

25000m3/d0.289m3/s

三、处理构筑物设计

1、格栅

格栅用以去除废水中较大的悬浮物、漂浮物、纤维物质和固体颗粒物质，以保证后续处理单元和水泵的正常运行，减轻后续处理单元的负荷，防止阻塞排泥管道。

格栅的设计计算主要包括格栅形式选择、尺寸计算、水力计算、栅渣量计算等。

3.1.1栅条间隙数n：

nQmaxsin

bhv式中：Qmax——最大设计流量，m3/s；

b——栅条间隙，m，取b=0.03m；

h——栅前水深，m，取h=0.4m；

v——过栅流速，ms，取v=0.9ms； sin——经验修正系数，取= 60；

Qmaxsin0.289sin60则 n25

bhv0.030.40.93.1.2有效栅宽 B：

BS(n1)bn

式中：S——栅条宽度，m，取0.01 m。

则： BS(n1)bs0.01(251)0.03250.99m

3.1.3过栅水头损失： h1kh0

v2 h0sin

2g式中：h1——过栅水头损失，m；

h0——计算水头损失，m；

ξ——阻力系数，栅条形状选用正方形断面所以

bS0.030.01(1)2(1)21.17，其中0.64；

b0.640.03g——重力加速度，ms2，取g=9.81ms2；

k——系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增大倍数，一般采用k=3；

0.92v2sin600.125m 则： h1ksin31.1729.812g

3.1.4栅后槽的总高度H：

Hhh1h2

式中：h2——栅前渠道超高，m，取h2=0.3m。则： Hhh1h2=0.4+0.125+0.3=0.0.825 3.1.5格栅的总长度L：

LL1L20.5m1.0mH1 tan式中：L1 ——进水渠道渐宽部位的长度，m，L1BB1，其中，B12tan1为进水渠道宽度，m,1为进水渠道渐宽部位的展开角度，取1=20；

L2——格栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度，m，取L20.5L1；

H1——格栅前槽高，m.则：L10.990.65BB10.46m 2tan202tan1 L20.5L10.23m

H1hh20.40.30.7m LL1L20.5m1.0mH10.70.460.230.51.02.59m tantan603.1.6每日栅渣量W：

QmaxW186400

Kz1000 W式中：W——每日栅渣量，m3/d；

W1——单位体积污水栅渣量，取W1=0.07m3103m3污水； m3/(103m3污水)，Kz——污水流量总变化系数.则： WQmaxW1864000.2890.07864003m/d1.189m3/d

1.471000Kz1000由所得数据，所以采用机械除污设备。

2、污水提升泵房

提升泵房以提高污水的水位，保证污水能在整个污水处理流程过程中流过，从而达到污水的净化。3.2.1设计计算

m3/d，选用2台潜水排污泵（一用一备），则流量为设计水量为25000w25000Q100003416.71042mm3//hh。

n241型号

排出口径(mm)流量(m3/h)扬程(m)转速(r/min)功率(kw)

250QW600-7-22 250 1260 7 970 22 泵的选型如下：表3-2

3、沉砂池

沉砂池的形式有平流式、竖流式和曝气沉砂池。其作用是从污水中去除沙子，渣量等比重较大的颗粒，以免这些杂质影响后续处理构筑物的正常运行。工作原理是以重力分离为基础，即将进入沉砂池的污水流速控制在只能使比重大的无机颗粒下沉，而有机悬浮颗粒则随水流带走。

设计中采用的平流式沉砂池是最常用的一种形式，它的截留效果好，工作稳定，构造简单。

3.3.1平流式沉沙池的设计参数

（1）污水在池内的最大流速为0.3m/s，最小流速应不小于0.15m/s;（2）最大时流量时，污水在池内的停留时间不应小于30s，一般取30s—60s;（3）有效水深不应大于1.2m，一般采用0.25—1.0m，每格宽度不宜小于0.6m;（4）池底坡度一般为0.01—0.02，当设置除砂设备时，可根据除砂设备的要求，确定池底的形状。3.3.2平流式沉砂池设计 ⑴沉砂部分的长度L：

Lvt 式中： L——沉砂池沉砂部分长度，m;v——最大设计流量时的速度，ms，取v0.3m/s。

t——最大设计流量时的停留时间，s，取t=30s。则：Lvt0.3309m

⑵水流断面面积 A

Qmax v式中：A——水流断面面积，m2； A

Qmax——最大设计流量，m3s。则： A

⑶沉砂池有效水深h2 ：

采用两个分格，每格宽度b0.6m，总宽度B1.2m

Ah2

B式中：B——池总宽度，m；

h2——设计有效水深，m。

A0.9630.8025（<1.2m,合理）B1.2Qmax0.2890.963m2 0.3v则： h2

⑷贮砂斗所需容积V： 86400QmaxTX V 6Kz10式中：V——沉砂斗容积，m3；

X——城镇污水的沉砂量，m3/106m3污水，取X30m3/106m3污水；

T——排砂时间的间隔，d，取T2d；

Kz——污水流量总变化系数。

86400QmaxTX864000.2892303 1.019m66Kz101.4710则：V⑸贮沙斗各部分尺寸计算：

设贮沙斗底宽b10.5m，斗壁与水平面的倾角为60°；则贮沙斗的上口宽b2为： b2贮砂斗的容积V1：

2h3b1

tan60 V11 3h3(S1S2S1S2)式中：V1——贮砂斗容积，m3；

——贮砂斗高度，m，取h3'=0.35m；

h3 S1,S2——分别为贮砂斗下口和上口的面积，m2。则：b2 2h320.35b10.50.904m

tan60tan60

 V11 3h3(S1S2S1S2)122h(bbbb)0.35(0.90420.520.9040.5)0.177m

311212333

⑹贮砂室的高度h3：

假设采用重力排砂，池底设6%的坡度坡向砂斗，则：

L2b2b h3h30.06l2h30.06

2式中：b'——两沉砂斗之间的平台长度，m，取b'=0.2m。

l2b2b920.9040.20.350.060.56m 则： h3h30.0622

⑺池总高度H：

Hh1h2h3

式中：H——池总高度，m；

h1——超高，m,取h1=0.3m；

则：Hh1h2h30.30.80250.561.6625m

⑻核算最小流速vmin： vminQmin

n1Amin式中：Qmin——设计最小流量，m3/s；

n1——最小流量时工作的沉砂池数目；

Amin——最小流量时沉砂池中的过水断面面积，m2； 则：vminQmin0.10.249(m/s)(>n1Amin10.80250.5合格)

4、氧化沟

氧化沟是延时曝气法的一种特殊形式，一般采用圆形或椭圆形廊道，池体狭长，池深较浅，在沟槽中设有机械曝气和推进装置，近年来也有采用局部区域鼓风曝气外加水下推进器的运行方式。池体的布置和曝气、搅拌装置都有利于廊道内的混合液单向流动。通过曝气或搅拌作用在廊道中形成0.25—0.30m/s的流

速，使活性污泥呈悬浮状态，在这样的廊道流速下，混合液在5—15min内完成一次循环，而廊道中大量的混合液可以稀释进水20—30倍，廊道中水流虽呈推流式，但过程动力学接近完全混合反应池。当污水离开曝气区后，溶解氧浓度降低，有可能发生反硝化反应。

大多数情况下，氧化沟系统需要二沉池，但有些场合可以在廊道内进行沉淀以完成泥水分离过程。3.4.1氧化沟类型选择

该设计为小型污水厂，选择交替型三沟式氧化沟，其出水水质高，脱氮除磷效果明显，构筑物简单。三沟式氧化沟（T型）是由三个相同的氧化沟组建在一起作为一个单元运行，三个氧化沟之间相互双双连通，两侧的氧化沟可起曝气和沉淀的双重作用，中间的氧化沟一直作为曝气池，原污水交替进入两侧的氧化沟，处理水则相应的从作为沉淀池的两侧氧化沟流出。其运行方式可以根据不同的进水水质及出水水质要求而改变，所以系统运行灵活，操作方便。三沟式氧化沟是一个A-O（兼氧-好氧）活性污泥系统，可以完成有机物的降解和硝化反硝化过程，能取得良好的BOD5去除效果和脱氮效果，依靠三池工作状态的转换，可以免除污泥回流和混合液回流，运行费用大大的降低，处理流程简单，省去二沉池，管理方便，基建费用低，占地面积小。3.4.2设计参数 ⑴进水水质

BOD5浓度S0⑵出水水质

BOD5浓度Se200mg/L；SS = 250 mg/L；COD = 400 mg/L；NH4＋-N = 30 mg/L；总P=4mg/L 30mg/L ；TSS浓度Xe30mg/L；

混合液挥发性悬浮固体浓度(MLVSS)Xv2500mg/L(VSS/TSS0.7)； 污泥龄c25d；

mg/L 混合液悬浮固体浓度(MLSS)X4000内源代谢系数Kd0.06

3.4.3设计流量

Q0.289m3/s25000m3/d

3.4.4去除BOD5

⑴氧化沟出水溶解性BOD5浓度SSeS1，为了保证氧化沟出水的BOD5浓度，必须控制氧化沟出水所含溶解性的BOD5的浓度。其中S1为沉淀池出水中的VSS所构成的BOD5浓度

S11.42(VSS/TSS)TSS(1e0.235)1.420.730(1e0.235)20.38(mg/L)

SSeS13020.389.62(mg/L)⑵好氧区容积V1： V1YcQ(S0S)

Xv(1Kdc)式中：Y—污泥的产率系数，取0.6；

c—污泥龄，25d;Xv—混合液挥发性悬浮固体浓度，2500mg/L;Kd—内源代谢系数，0.06

m3/d。Q—流量，25000则：V1YcQ(S0S)0.625000(0.20.00962)25=11422.8m3

2.5(10.0625)Xv(1Kdc)⑶好氧区水力停留时间t1： t1⑷剩余污泥量

V111422.80.457(d)11(h)Q25000

YXQS()QX1QXe1Kdc25000(0.020.00962)

0.625000(0.250.175)250000.0310.06251187.28(KgDs/d)

去除每1kgBOD5产生的干污泥量

X1187.280.28(kgDs/kgBOD5)

(0.20.03)Q(S0Se)250003.4.5脱氮

⑴需氧化的氨氮量。氧化沟产生的剩余污泥中含氮率为12.8％,则用于生物合成的总氮量为： N00.12875810003.88(mg/L)

25000⑵脱氮量N。设出水的NH3N量为16mg/L，符合题意所给的综合污水排放国家二级标准。

需要脱氮量N=进水TKN-出水TN-生物合成所需N0

N30163.8810.12(mg/L)⑶碱度平衡

保持pH7.2，PH值合适，硝化、反硝化能够正常的进行。

⑷脱氮所需的池容V2

脱硝率。20℃时，脱效率为0.035Kg/(KgMLSSd)

qdn(t)qdn(20)1.08(t20)

(420)0.0350.01(kg/KgMLSS)4℃ qdn1.08

脱氮所需容积

V2QNqdnXv2500010.1210120(m3)

0.012500

⑸脱氮水力停留时间t2

t2V2101200.4048(d)9.7(h)Q250003.4.6除磷

根据COD∶NH3—N∶P的去除率为200∶50∶1，NH3N的去除量为8.15mg/L，所以磷在此过程中的去除量为1.63mg/L。

氧化沟产生的剩余污泥中含磷率为2.5%，则用于生物合成的磷的量为 P02.5%75810000.758mg/L

25000 需另外加入化学药剂去除的磷的量为：

Pr411.630.7580.612mg/L

在氧化沟中投加硫酸铁盐，可使磷的去处率达95%以上。则投加铁盐的量为：

0.612103250000.101mol/d

1513.4.7氧化沟总容积及停留时间

VV1V211422.81012021542.8(m3)

V21542.80.8617(d)20.68(h)Q25000 t满足水力停留时间16～24h。校核污泥负荷 NQS0250000.20.09[kgBOD5/(kgMLVSSd)] XvV2.521542.8污泥符合满足。

3.4.8需氧量 ⑴设计需氧量AOR

AOR去除BOD5需氧量剩余污泥中BOD5的需氧量+去除NH3N耗氧量剩余污泥中NH3N的耗氧量脱氮产氧量 ⅰ.去除BOD5需氧量D1

(0.20.0096)0.1221542.82.5 D1aQ(S0S)bVX0.5225000.04(kg/d)

8938ⅱ.剩余污泥中BOD5的需氧量D2（用于生物合成的那部分BOD5的需氧量）

D21.42X11.427581076.36(kg/d)

ⅲ.去除NH3N耗氧量D3。每1kgNH3N硝化需要消耗4.6kgO2

D34.6(3016)250001610(kg/d)

1000ⅳ.剩余污泥中NH3N的耗氧量D4D44.60.128758446.31(kg/d)ⅴ.脱氮产氧量，每还原1kgN2产生2.86kgO2

2.8610.1225000723.58(kg/d)

1000总需氧量 D5AORD1D2D3D4D5

.041076.361610446.31723.588301.79(kg/d)

8938.9710792.327(kg/d)安全系数1.3,则AOR1.38301去除每1kgBOD5需氧量AOR10792.3272.267(kgO2/kgBOD5)

Q(S0S)25000(0.20.00962)⑵标准状态下需氧量SORAORCs(20)

设所在地为标准大气压，1，进水最高温度为30℃。溶解氧浓度C=2mg/L。

(Cs(T)C)1.024(T20)

SOR10792.3279.1717595.2(kg/d)(3020)0.85(0.9517.62)1.024去除每1kgBOD5的标准需氧量

SOR17595.23.69(kgO2/kgBOD5)

Q(S0S)25000(0.20.00962)3.4.9氧化沟尺寸

设氧化沟两座，单座容积V21542.8 V10771.4m322

三组沟道采用相同的容积，则每组沟道容积为

10771.4V单沟3590m3

3取氧化沟有效水深H3.5m，超高为0.5m，中间分隔墙厚度为0.25m。氧化沟面积 A单沟道宽b9m

弯道部分的面积：A1(B0.252)(90.125)2261.45m2 2V单沟35901025.7m2 h3.5直线部分的面积A2AA11025.7261.45764.25m2

A764.2542.46m 直线部分的长度L22b29

取43米。3.4.10进水管和出水管

Q2500012500(m3/d)0.145(m3/s)22管道流速v0.80m/s

Q0.1450.18m2 管道过水断面A1v0.8进水管流量Q1管径d4A40.180.48m 3.14取d0.4m(400mm)

校核管道流速vQ10.1450.4820.8(m/s)A(2)3.4.11出水堰及出水竖井

氧化沟出水设置出水竖井，竖井内安装电动可调堰。初步估算因此按薄壁堰来计算。⑴出水堰 Q1.86bH式中 b-堰宽；

H-堰上水头高，取0.03m。bQ10.14515m 33221.86H1.860.03155m 332H＜0.67，出水堰分为两组，每组宽度 b1⑵出水竖井。

考虑可调堰安装要求，堰两边各留0.3m的操作距离。出水竖井长L0.32b0.655.6m 出水竖井宽B1.3m

则出水竖井平面尺寸LB5.6m1.3m

5、浓缩池 3.5.1设计参数

污泥含水率99.5﹪，经浓缩池后污泥含水率97﹪，日产剩余污泥为

Pss1187.28(KgMLSS/d)

100Pss1001187.28237.456(m3/d)9.89(m3/h)

(100p)(10099.5)1000Q3.5.2中心管面积

最大设计流量：Qmax9.89m3/h

设计流速为v0.002m/s，采用2个竖流式重力浓缩池，每个设计流量为:

Qmax4.945m3/h 2Q9.890.69m2 中心管面积fmaxv236000.002 Q中心管直径d04f40.690.94m2

中心管喇叭口与反射板之间的缝隙高度：

m/s 设v10.001d11.35d01.350.941.269m

h3Q9.890.437m vd1236000.0013.141.03.5.3沉淀部分的有效面积

活性污泥负荷取1.25Kg/m2h

每小时污泥固体量为： 需表面积S1 浓缩池直径D1187.2849.47Kg/h 2449.47219.788m2 1.254(S1f)4(19.7880.69)5.1m

取直径D6m

4.9450.25m3/m2h

19.7880.256.9105m/s 则在浓缩池中的流速是：v3600 表面负荷：q3.5.4浓缩池有效水深

设计沉淀的时间：t16h；

则h23600vt6.91051636003.9744m 取h24m符合题意。

3.5.5反射板直径：1.3d11.31.2691.65m

3.5.6校核集水槽出水堰的负荷

Q4.9450.073L/s＜2.9L/s（符合条件）D63.63.143.5.7浓缩部分所需的容积 T=8h,s=0.8L/(Lh)0.8300008V8m3

100024每个池子所需的体积为：V13.5.8圆截锥部分的容积

设计圆锥下体直径为0.3m,则：

84m3 2h5(Rr)tan55(30.15)tan554.07m Vh53(R2Rrr2)3.144.072(330.150.152)40.35m3 33.5.9浓缩池总高度

设计超高及缓冲层各为0.3m则：

Hh1h2h3h4h50.340.4370.34.079.107m 贮泥池 V1100Pw2 V2100Pw1 300.910097 V210099.5 V250.15m3/d

设计5天运泥一次，则贮泥池所需的体积为：

550.15250.75m3

设计每次排泥泥面下降5m，则贮泥池的直径为：D池高7.5米。

4V7.99m取为8米，h

四、参考文献

[1] 教材《水污染控制工程》； [2] 《水污染防治手册》； [3] 《环境工程设计手册》； [4] 《给水排水制图标准》；

[5] 《建筑给水排水设计规范》（GBJ15-88）；

[6]《排水工程》（下），中国建筑工业出版社，1996年6月（第3、4、7、8、9章）

[7]《排水工程》（上），中国建筑工业出版社，1996年6月

[8]《给水排水设计手册》中国建筑工业出版社，1986年12月（第5、11册）[9]《室外排水设计规范》GBJ 14－87 [10] 《污水处理厂设计与运行》，化学工业出版社，2001.8 [11]《水污染治理新工艺与设计》，海洋出版社，1999.3 [12]《水处理新技术及工程设计》，化学工业出版社，2001.5 [13]《给水排水工程快速设计手册》（2，排水工程），中国建筑工业出版社，1996.2 [14]《三废处理工程技术手册》（废水卷），化学工业出版社，2000.4

第五篇：我国城镇污水处理厂及各种工艺

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城镇污水处理厂工艺及各环节选型

摘 要

本文主要阐述了我国污水处理厂目前常见的几种处理工艺流程。并对它们的优缺点进行了评述和比较选择设备。并通过对相应问题的实证分析提出城市规划中所应采取的节能保护策略。

关键词：污水处理 曝气 工艺

目 录

1.前言 „„„„„„„„„„„„„„„„„„„„2 2.污水处理工艺流程及说明„„„„„„„„„„2 2.1合理确定建设规模

„„„„„„„„„„2 2.2工艺流程及说明 „„„„„„„„„„„„„„„„ 3 3.主要的设备选择„„„„„„„„„„„„„„„„„„„3 4.污水厂的总体节能保护策略„„„„„„„„„„„„„„4 参考文献„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„4

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第一章 前言

本文主要介绍了选择中小规模城市污水处理厂工艺流程的依据、原则和方法, 并根据不同的条件推荐了适用的工艺流程。长期以来城市生活污水多采用活性污泥法，它是世界各国应用最广的一种生物处理流程具有处理能力高出水水质好的优点。该方法主要由曝气池、沉淀池、污泥回流和剩余污泥排放系统组成。活性污泥除了有氧化和分解有机物的能力外还要有良好的凝聚和沉降性能以使活性污泥能从混合液中分离出来得到澄清的出水。

第二章 污水处理工艺流程及说明

第一节 合理确定建设规模

对一个城市来说，需根据城市总体规划和排水规划，分期分批地建设污水管网和污水处理厂，要根据水环境保护的目标，分期实施，逐步到位。城市污水工程建设是一项系统工程，涉及城区管渠改造，污水的收集、输送（包括泵站），污水处理和排放利用，以及污水处置等问题；在河网城市，还需考虑上游、下游和水体自净问题。

合理地确定设计的污水水量和污水水质，直接涉及工程的投资、运行费用和费用效益。不少城市由于市区污水管道未形成系统，缺乏长期积累的污水水质水量资料，一般采取按规划面积、人口和工业发展的预测来推导污水量，并提出生活污水量、工业废水量和公建、商业污水量各占的比例，其不确定因素较多，因此提出的设计污水量往往偏大。实际上，按规划计算的污水量、实际可能收集到的污水量和根据需要与可能进行处理的污水量是不同的，设计的污水量在很大程度上取决于污水管网普及率和实际可能收集到的近、远期污水量，并分期建设污水处理厂。要充分认识城区内管网改造的复杂性和艰巨性，有的取决于旧城市和改造和道路的改造，有的埋了干管，支管迟迟未建城，致使许多已经建城的污水处理厂在相当一段时间内“吃不饱”。对设计的污水水质，应该对现有实测的水质资料进行分析（包括工业废水正在限期达标排放的水质水量变化和管渠内地下水的渗入量），对雨污合流和老城区排水系统需科学地确定污水管道的截流倍数（干管和支管可采用不同的截流倍数）。现在设计的需处理污水水质偏高的问题是普遍存在的，设计的污水水量和污水水质要通盘考虑，留余地过大，既增加投资亦会使设备闲置或低效运行。

第二节 中小规模城市污水处理厂工艺流程概述

城市污水通过市政管道进入厂区先通过截流井（让厂能处理的污水进入厂区进行处理）进入粗格栅（去除原污水中大尺寸的漂浮物和悬浮物）到提升泵房（提升污水的高度）到细格栅（进一步去除污水中较小颗粒的漂浮、悬浮物质）到旋流沉沙池（以重力分离为基础，将污水的比重较大的无机颗粒沉淀并排除）到生化池（采用活性污泥法去除污水里的BOD5、SS和以各种形式的氮或磷）进入二沉池（排除剩余污泥和回流污泥）进入紫外线消毒（将水中的有害细菌杀死）然后出水生化池、终沉池出的污泥一部分作为生化池的回流污泥，剩下的送入污泥脱水机房间脱水外运。

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即，污水收集设施［包括污水管道、雨水管道、工厂排放水管道等］-->污水提升泵站-->格栅拦截-->沉砂池-->初沉池-->曝气池、厌氧池等核心处理工艺流程-->二次沉淀池-->排水管道或渠排入水体。

目前，好氧处理方法有SBR工艺、UASB工艺、氧化沟、氧化塘等工艺，在曝气池里充入空气或氧气，让好氧细菌除去污水中的有机物杂质；厌氧处理流程主要有厌氧流化床、两相厌氧发酵、厌氧滤池等利用厌氧菌进行厌氧发酵的方法除去污水中的有机物的；另外常用的还有像A20及其变种的工艺流程都是好氧处理和厌氧处理相结合的处理流程，其处理效果往往比单一的处理方式好得多。

深度处理构筑物不外乎以下几种：曝气池、厌氧池、氧化塘、厌氧反应器及特殊的除磷脱氮设备，或者是它们的变种工艺，但是处理原理都是大同小异的。

第三章 主要的设备工艺选择

细格栅设备选型

污水厂常用的细格栅有回转式格栅、阶梯格栅和转鼓式格栅。其中回转式格栅应用最为广泛，清除纤维类的垃圾的效果较好，但运行时环境较差，耙齿易老化损坏，特别是颗粒类固体垃圾，由于回转式格栅构造的原因，分离效果较差。阶梯格栅以前完全依靠进口，现在国内已有厂家生产，其缺点同回转式格栅 类似，对于颗粒类固体垃圾，分离效果较差。转鼓式格栅与其它型号的格栅相比，SS 去除率高，对于纤维垃圾和固体垃 圾均有很高的分离率，设备运行稳定，保障率高，可有效地保护后续处理设备正 常运转和将低 CASS 池 SS 负荷。因此本次扩建工程也推荐采用转鼓式格栅。

污水处理设备选型

为使污水经过一定方法处理后.达到设定的某些标准.排入水体.排入某一水体或再次使用等的采取的某些措施或者方法等.现代污水处理技术.按处理程度划分.可分为一级.二级和三级处理.一级处理.主要去除污水中呈悬浮状态的固体污染物质.物理处理法大部分只能完成一级处理的要求.经过一级处理的污水.BOD一般可去除30%左右.达不到排放标准.一级处理属于二级处理的预处理.二级处理.主要去除污水中呈胶体和溶解状态的有机污染物质(BOD.COD物质).去除率可达90%以上.使有机污染物达到排放标准.三级处理.进一步处理难降解的有机物.氮和磷等能够导致水体富营养化的可溶性无机物等.主要方法有生物脱氮除磷法.混凝沉淀法.砂率法.活性炭吸附法.离子交换法和电渗分析法等.整个过程为通过粗格删的原污水经过污水提升泵提升后.经过格删或者筛率器.之后进入沉砂池.经过砂水分离的污水进入初次沉淀池.以上为一级处理(即物理处理).初沉池的出水进入生物处理设备.有活性污泥法和生物膜法.(其中活性污泥法的反应器有曝气池.氧化沟等.生物膜法包括生物滤池.生物转盘.生物接触氧化法和生物流化床).生物处理设备的出水进入二次沉淀池.二沉池的出水经过消毒排放或者进入三级处理.一级处理结束到此为二级处理.三级处理包括生物脱氮除磷法.混凝沉淀法.砂滤法.活性炭吸附法.离子交换法和电渗析法.二沉池的污泥一部分回流至初次沉淀池或者生物处理设 汕头职业技术学院环境监测与治理技术专业2009届毕业论文（设计）

备.一部分进入污泥浓缩池.之后进入污泥消化池.经过脱水和干燥设备后.污泥被最后利用。

污水厂的工艺选择应根据原水水质、出水要求、污水厂规模，污泥处置方法及当地温度、工程地质、征地费用、电价等因素作慎重考虑。污水处理的每项工艺技术都有其优点、特点、适用条件和不足之处，不可能以一种工艺代替其它的一切工艺，也不宜离开当地的具体条件和我国国情。同样的工艺，在不同的进水和出水条件下，取用不同的设计参数，设备的选型并不是一成不变的。具体的工程的选择要求包括：

技术合理。技术先进而成熟，对水质变化适应性强，出水达标且稳定性高，污泥易于处理。

经济节能。耗电小，造价低，占地少。易于管理。操作管理方便，设备可靠。

④重视环境。厂区平面布置与周围环境相协调，注意厂区噪声控制和臭气的治理，绿化、道路与分期建设结合好。

第四章 污水厂的节能保护策略

在污水处理流程中，各个污水处理构筑物的节能途径很多，下面就污水处理流程中各个构筑物的节能方法做一介绍。

污水提升泵站节能途径。将现有的集中式污水处理改成分散式处理，并充分利用一级处理后的中水，可以减小城市污水处理厂的压力，更可以大大减少深度处理所需的费用。同时污水提升泵站的水量也会适当减少，甚至可以取消，全部采用分散处理模式。污水处理厂只负责处理工厂附近、污水量大的用户排放的污水。

格栅的节能途径。尽量将污水处理设备安装在地势较低的地方，可以减小提升泵的功率。污水经过格栅的时候可以凭借其较快的流速通过栅条，必要时再用提升泵将污水提升至沉淀池。

曝气设施的节能途径。不管是好氧处理还是厌氧处理设施，其能耗都是非常大的。因为我们必须要用电力设备将空气充入到污水中，但是我们可以采用多层好氧过滤的方式减小这一能耗开支。好氧过滤的各个滤层的厚度的材料都是不相同的，实现的过滤效果也大相径庭。

好氧过滤具体的方法是：污水经过格栅拦截之后，即可以直接进入第一层好氧过滤层，第一层好氧过滤层的孔隙是很大的，一般用粗大的砂石铺垫，主要去除污水中大的悬浮物并通过水流在砂石中紊动的流动将空气中的氧气混入污水中。然后污水进入第二层好氧过滤层，这一层的砂石粒径相对较小，污水在这一层的停留时间相对较长，主要是好氧微生物对有机物的氧化过程，在这一好氧滤层里，很容易生成生物膜，类似于生物膜的处理。如果污水的有机物的含量不是很高的话，处理水已经基本达到了排放的标准了，也可以将处理后的水收集起来作中水使用。如果污水的有机物含量很高的话，可以让污水继续进行下一层的好氧过滤，滤层的孔隙也将更小，处理时间更长，效果也更好。在这一层中，由于污水的停留时间较长，对污水中的N和P也有较好的去除效果。

进行好氧过滤处理的排放水已经可以达到排放的要求，没有必要设置二次沉淀池进行泥水分离。这种处理流程适用于建设在河湖的旁边，有利用处理水的就近排放，而且可以不用清水管道或管渠即可。汕头职业技术学院环境监测与治理技术专业2009届毕业论文（设计）

参考文献