《基础工程》课程设计样例

第一篇：《基础工程》课程设计样例

《基础工程》课程设计样例

一、浅基础部分

建筑物高24米，室内外高差为0.00m，柱断面尺寸400×500mm，冻土深为0米，不考虑地下水影响。基本组合内力为：Nc=2728.1kN，Mc=200.6kN·m，Vc=105.9kN。标准组合内力为：ccm，Vkc105Nk2728.1/1.252182.48kN，Mk200.6/1.25160.48kN·.9/1.2584.72kN。地基参数如下：

a.素填土，天然重度18.0kN/m3，厚度1.2m；

b.粉质粘土，天然重度18.5kN/m3，厚度10m。地基承载力特征值fak=240kPa，ηb=0.3，ηd=1.5。

试进行该基础的设计。

解：考虑建筑物高度的基础埋深为24m/15=1.6m，考虑到填土厚度的基础埋深为1.2+0.2=1.4m，综合上述要求取埋深d=1.60m。

考虑到基础埋于地下，属Ⅱa类环境或Ⅱb类环境，取混凝土强度为C25；考虑到施工效果，按阶梯型基础设计而不按锥形基础设计。

（1）基础底面尺寸的确定

暂按基础台阶高度h=0.60m进行计算。若实际台阶高度高于此值，则基础底面尺寸须加大；若低于此值，基底截面积可减小。

第一步：按轴心受压计算

cMkMkVkcH0160.4884.720.6211.3kN·m γm(18.01.218.50.3)1.518.1 fa'fakdmd0.5md [2401.518.1(1.60.5)201.6]kpa237.9kpa FkNkc2182.48基础底面尺寸：9.18m2 fafa237.1从后面的计算可知，该内力组合属于ek/b1/30的情况，最经济节省的长宽比为1:1（若实际计算时出现ek/b1/30的情况，经济节省的长宽比是b:l1~1.5:1，具体比值影响因素复杂，暂时未发现有研究成果，不过可以肯定ek/b的比值越大，b:l也应取稍大的值，就现在的一般工程情况来看，b:l的比值

：1进行由工程技术人员随意确定，课程设计时由同学根据自己的具体情况确定b:l值）。本样例按b：l12 设计，取bl3.033.039.18m

第二步，按偏心受压进行第一次修正

Mk211.30.097m.48Nkc2182ek0.097110.0320.03 由于0b3.0331.23011.0 则 Ke1.0Keek可不将按中心受压计算的基底尺寸放大，直接取中心受压的计算结果为最后结果；考虑到工程取值为

250mm的倍数，故取bl3.053.059.30m

2基底面积b×l=3.05m×3.05m=9.30m即为所要求的结果。（需要注意的是：若计算出的b值远大于3m，计算地基承载力时需用计算出的b值重复上述步骤，一般将会使基础底部尺寸稍有减小；另外，若ek/b1/30则须三步计算方能得到结果。）

按《地基规范》复核

fafakb(b3)dm(d0.5)2400.318.53.0531.518.1(1.600.5)270.14kpaFGk2182.48pkk201.6266.7kPa

A9.30M211.3pkmaxpkk266.7266.744.7311.4kPa

1W3.053.0526<1.2fa1.2270.14324.17kPa

pkminpkMk266.744.7222.0kPa>0 W（从上述复核结果可以得出fa/pk1.013，1.2fa/pkmax1.041,由此可知对于ek/b1/30的情况，pkfa时必有pkmax1.2fa；另外也有ek/b1/30时，pkmax1.2fa时必有pkfa，但该样例无法证明该论点。）（2）基础高度的确定

由程序确定基础高度，MATLAB程序如下： % base_hight_solve.m clear format bank;format compact disp('满足抗冲切要求的柱下扩展基础最小高度求解程序')F=input('基本组合下的柱脚轴力kN:');M=input('相对于基础底面中心的基本组合下的弯矩kN*m:');b=input('偏心方向基础底面尺寸m:');l=input('非偏心方向基础底面尺寸m:');hc=input('偏心方向柱截面尺寸m:');bc=input('非偏心方向柱截面尺寸m:');ft=input('混凝土抗拉强度设计值N/mm^2:');c00=input('保护层厚度mm:');pj=F/(b*l)+6*M/(l*b^2);l1=(l-bc)/2;b1=(b-hc)/2;c2=0.7*ft*(1e+3)+pj;c1=0.7*ft*(1e+3)*bc-2*l1*pj+l*pj;c0=(l1^2-b1*l)*pj;p=[c2,c1,c0];c=roots(p);if(c(1)>0)h0=c(1);else h0=c(2);end h0=round(h0*100+0.5)*10;disp('满足抗冲切要求的基础最小有效高度为mm：'),h0 h=h0+c00+5;disp('满足抗冲切要求的基础最小高度为mm：'),h h0=h0/1000;Al=((b-hc)/2-h0)*l-((l-bc)/2-h0)^2;Fl=pj*Al;Ft=0.7*ft*(bc+h0)*h0*(1e+3);disp('冲切力为kN:'),Fl disp('抗冲切力为kN:'),Ft

MMcVcH0200.6105.90.6264.14kNm，程序运行结果如下：

满足抗冲切要求的柱下扩展基础最小高度求解程序 基本组合下的柱脚轴力kN:2728.1 相对于基础底面中心的基本组合下的弯矩kN*m:264.14 偏心方向基础底面尺寸m:3.05 非偏心方向基础底面尺寸m:3.05 偏心方向柱截面尺寸m:0.5 非偏心方向柱截面尺寸m:0.4 混凝土抗拉强度设计值N/mm^2:1.27 保护层厚度mm:40 满足抗冲切要求的基础最小有效高度为mm： h0 = 610.00 满足抗冲切要求的基础最小高度为mm： h = 655.00 冲切力为kN: Fl = 529.63 抗冲切力为kN: Ft = 547.71

基础高度的工程取值一般为50mm的倍数，从上述计算结果看基础高度适合于取H0=700mm（注：由于该值同前述假定的0.6m不符，导致相对于基础底部的计算弯矩偏小，由此导致基础底面尺寸计算偏小；若该值较前述假定值偏差过大，则应重新计算基础底部尺寸），考虑到经济性同时施工上的方便，基础适合于做两阶，每阶高度为350mm；在进行平面尺寸分配时，工程中一般采用按阶数平分的办法，这样做一般下层台阶不需要进行抗冲切验算；在保证上层台阶抗冲切承载力要求同时也能保证下层台阶抗冲切承载力要求时可以将上层台阶平面尺寸减小而使混凝土量减小，从而达到节省的目的。

台阶平面尺寸计算的MATLAB程序如下： % base_wide_solve.m clear format bank;format compact disp('满足抗冲切要求的柱下扩展基础上层台阶最小平面尺寸求解程序')F=input('基本组合下的柱脚轴力kN:');M=input('相对于基础底面中心的基本组合下的弯矩kN*m:');b=input('偏心方向基础底面尺寸m:');l=input('非偏心方向基础底面尺寸m:');hc=input('偏心方向柱截面尺寸m:');bc=input('非偏心方向柱截面尺寸m:');ft=input('混凝土抗拉强度设计值N/mm^2:');h=input('基础高度_注：按两阶计算 m:');c00=input('保护层厚度mm:');pj=F/(b*l)+6*M/(l*b^2);n1=(l-bc)/(b-hc);h1=h/2;h10=h1-(c00+5)/1000;c2=n1^2*pj;c1=1.4*n1*ft*1000*h10-(n1*l-n1*bc-2*n1*h10-l)*pj;c0=((0.5*l-0.5*bc-h10)^2-(0.5*b-0.5*hc-h10)*l)*pj+0.7*(bc+h10)*h10*ft*1000;p=[c2,c1,c0];c=roots(p);if(c(1)>0)b2=c(1);else b2=c(2);end b2=round(b2*100+0.5)*10;disp('满足抗冲切要求的基础最上层台阶长向尺寸为mm：'),b2 l2=round(n1*b2/10+0.5)*10;disp('满足抗冲切要求的基础最上层台阶短向尺寸为mm：'),l2 Al=((b-hc-2*b2/1000)/2-h10)*l-((l-bc-2*l2/1000)/2-h10)^2;Fl=pj*Al;Ft=0.7*ft*(bc+2*l2/1000+h10)*h10*(1e+3);disp('冲切力为kN:'),Fl disp('抗冲切力为kN:'),Ft b3=(b-hc-2*b2/1000)/2*1000;l3=(l-bc-2*l2/1000)/2*1000;hc=1000*hc;bc=1000*bc;disp('满足抗冲切要求的混凝土最省的基础长向尺寸依次为mm:');b3,b2,hc,b2,b3 disp('满足抗冲切要求的混凝土最省的基础短向尺寸依次为mm:');l3,l2,bc,l2,l3 b2=-3.5:0.01:0.6;y=c2*b2.^2+c1*b2+c0;plot(b2,y,'-r',b2,0,'--b')

程序运算结果如下：

满足抗冲切要求的柱下扩展基础上层台阶最小平面尺寸求解程序 基本组合下的柱脚轴力kN:2728.1 相对于基础底面中心的基本组合下的弯矩kN*m:264.14 偏心方向基础底面尺寸m:3.05 非偏心方向基础底面尺寸m:3.05 偏心方向柱截面尺寸m:0.5 非偏心方向柱截面尺寸m:0.4 混凝土抗拉强度设计值N/mm^2:1.27 基础高度_注：按两阶计算 m:0.35 保护层厚度mm:40 满足抗冲切要求的基础最上层台阶长向尺寸为mm： b2 = 870.00 满足抗冲切要求的基础最上层台阶短向尺寸为mm： l2 = 910.00 冲切力为kN: Fl = 264.47 抗冲切力为kN: Ft = 271.59 满足抗冲切要求的混凝土最省的基础长向尺寸依次为mm: b3 = 405.00 b2 = 870.00 hc = 500.00 b2 = 870.00 b3 = 405.00 满足抗冲切要求的混凝土最省的基础短向尺寸依次为mm: l3 = 415.00 l2 = 910.00 bc = 400.00 l2 = 910.00 l3 = 415.00

（3）抗冲切验算

从前述可知，在保证上层台阶抗冲切承载力要求同时通过控制尺寸大小也能保证下层台阶抗冲切承载力要求，故只进行上层台阶抗冲切验算。

H0=700mm

PjmaxNcMcVcH02728.1200.6105.90.70293.3458.10351.44kPa1AW9.303.053.0526NcMcVcH0293.3458.10235.24kPa AW2.951.710.621.44m2 2Pjmin则h0=700405655mm AlFlPjAl351.441.44506.07kN at400mm,ab40065521710mm ,am800mm,hp1.0,ft1.27N/mm2

atab40017101055mmh0655mm＜220.7hpftamh00.71.01.271055655614.32103N

614.32kNFl502.83kpa

从上述结果可以看出抗冲切承载力大于冲切力，故H0=700mm时满足抗冲切要求。从前述程序运算结果可知，台阶按照两阶处理。上层台阶长向尺寸为 b2 =870.00mm,短向尺寸为l2 = 910.00mm。

（注：由于电算高度为655mm，人工计算时按50mm的倍数取为700mm，由此导致抗冲切承载力比冲切力大了很多。）

（4）配筋计算

计算基础偏心方向上，柱边缘所受最大反力：

PPjmin351.44235.241.775302.86kPa

3.053.05a11275mm , l3050mm , a400mm , b3050mm , b500mm (0.51.275)235.24MⅠ12a12laPjmaxPjPjmaxPjl 12PjmaxPjmin按规范公式计算：



11.275223.050.40351.44302.86351.44302.863.05 1

2493.89kN·m 1la22bbPjmaxPjmin MⅡ4813.050.40223.050.50351.44235.24

48

566.49kN·m 按黄太华老师的简易公式计算如下：

13bhcF(bhc)M 128b133.050.52728.13.050.5200.6105.90.7613.63kN·

m 1283.05MⅠ

MⅡ11F(lbc)2728.13.050.4602.46kN·m 1212从上述计算比较可以看出，MⅡ602.46MⅠ613.6310%简易公式计算结果比规范,12%''MⅡ566.49MⅠ493.89公式结果大10%左右，但计算简便。计算时两种公式可根据需要选择。

取用HRB300级钢筋，fy270N/mm2

MⅠ493.89106ASⅠ3.15103 mm2 0.9fyh0Ⅰ0.9270(65510)AsⅡMⅡ566.491063.56103mm2（反力较大方向上的钢筋布置于另一方向钢筋0.9fyh0Ⅱ0.9270655的下部，尽可能增大截面有效高度以提高抵抗弯矩，从而到达节约钢筋的目的）

AsⅠ每延米配筋为3150/3.051032.79mm2/m

配φ14@140 , 实际为1100mm2/m AsⅡ每延米配筋为3560/3.051167.21mm2/m 配φ14@130,实际为1184mm2/m 注：现浇柱的基础，其插筋的数量、直径以及钢筋种类与柱内纵向受力钢筋一致。为保证柱插筋的准确就位，在基础高度范围内至少设置2根箍筋；因本例中基础高度较大，为了防止钢筋在自重下发生弯曲，须在基础高度范围内再增加一道箍筋。插筋应按照上部结构图纸施工，伸入基础顶面的尺寸应同时保证搭 接位置位于受力较小处和施工方便。

（注：由于本样例竖向力的偏心较小，基础的长宽比取为1，但柱截面为400×500mm，由此导致）MIMII。

二、桩基础部分

某二级建筑桩基,柱截面尺寸为400mm×500mm,作用在基础顶面的以永久荷载为主的基本组合内力值.1 kN、M228.6 kN·为:N2728m（注：与前述值不一致，课程设计时应一致）、V105.9kN。

cc作用在基础顶面的标准组合内力值为：Nkm、Vkc84.72kN。拟采用2182.48kN、Mk182.88kN·cccφ350的钢筋混凝土灌注桩，承台及桩身混凝土强度等级均为C25，配筋为HRB335级钢筋。地基参数如下：

①人工填土，厚1.0米，在设计时不考虑该土层的正摩阻力和负摩阻力。②软塑填土，厚4.5米，桩极限侧阻力标准值qsk45kPa。

③硬塑粉质粘土，厚2.5米, 桩极限侧阻力标准值qsk80kPa。

④中密砾砂，层厚满足持力层要求且无软弱夹层，桩极限侧阻力标准值qsk100kPa，桩极限端阻力标准值qpk3000kPa。

试进行上述基础设计（设计时不考虑群桩效应）

222 解：ft1.27N/mm，fc11.9N/mm，fy300N/mm（1）桩身承载力计算

从上述地基参数可以看出，可以选择砂砾层作为桩的持力层，按入砂砾层2米计算：

QukqqkAppqsikli

0.35 30000.35454.5802.51002875kN 2Q取Ra=uk437 kN，（注：实际施工时若无相关工程经验，须先作试桩并经试验验证满足上述要求2后方可进行大规模工程桩的施工。）

桩身承载力验算： 23503cApfc0.6011.968710N 2687kN1.35Ra1.35437590kN 故单桩承载力由侧阻力及桩端阻力控制。（2）承台下桩数的确定

从前述地基情况可以看出,基本上不存在承台与地基的相互作用,故FkNkGk。

c2Nkc2182.48 桩数估算 n5.1

Ra437 桩数取整数6根，埋深按规范《GB5007-2011》，宜大于24m/18=1.33m，取为1.40m。

取桩距：S=3d=33501050mm 承台长边尺寸为：3502(3350)3502800mm 承台短边尺寸为：35033503501750mm Gk202.81.751.4137.2kN cm MkMkVkcH0182.8884.720.6233.71kN·cFkNkGk2182.48137.22319.68kN 桩在标准组合下的反力验算: Fk2319.68386.61kN

1.2Ra1.2437524.4kN

386.61NkminNk386.61Mkxmax 2xi233.711.05386.6155.64330.97kN0 241.05从上述验算可知,当桩数为6时桩的承载力能满足柱脚内力要求。

（3）基本组合下反力验算

承台下设计100mm厚C15混凝土垫层，取承台厚度H0600mm，桩入承台50mm。由于承台钢筋必然在桩顶之上，保护层厚度必然不会小于50mm，对于有垫层的承台钢筋最小保护层厚度为40mm，故本承台保护层厚度取为50mm。h06005020/2540mm Nc1.35Gk2728.11.35137.2N485.56kN n6McVcH0xi NmaxN2xi485.56

Nmin228.6105.90.61.05485.5667.2555.12kN MNVcH0xi 2xi228.6105.90.61.05485.5669.56416kN 485.5641.052c41.052

（4）承台受冲切验算

电算确定承台厚度

将圆桩等效为方桩的边长为：0.8×350mm=280mm a0x1050500/2280/2660mm，a0y1050/2400/2280/2185mm

按整体冲切要求，可用程序求解承台厚度，具体的MATLAB程序如下： %cap_thinkness.m %满足柱对承台整体冲切承载力要求的承台最小厚度直接求解程序 clear format bank,format compact disp('满足柱对承台整体冲切承载力要求的承台最小厚度直接求解程序')bc=input('输入柱截面宽度mm：');hc=input('输入柱截面高度mm：');a0x=input('输入承台x方向冲跨mm：');a0y=input('输入承台y方向冲跨mm：');Fl=input('输入荷载效应基本组合下作用于冲切破坏锥体上的冲切力kN:');Fl=1000*Fl;Bhp=input('输入承台受冲切承载力截面高度影响系数：');ft=input('输入承台混凝土抗拉强度设计值N/mm2:');d=input('输入承台钢筋直径mm：');c3=0.2*((bc+a0y)+(hc+a0x));c2=a0y*(bc+a0y)+a0x*(hc+a0x)-Fl/(42*Bhp*ft);c1=-Fl*(a0x+a0y)/(8.4*Bhp*ft);c0=-Fl*a0x*a0y/(1.68*Bhp*ft);p=[c3,c2,c1,c0];c=roots(p);for k=1:3 if(isreal(c(k))&(real(c(k))>0))h0=c(k);h0=round(h0+0.5);end end if(a0x>h0)&(a0y0))h0=c(k);h0=round(h0+0.5);end end a0x=h0;end if(a0xh0)c3=0.84;c2=0.14*(hc+a0x)+0.84*bc;c1=0.7*(hc+a0x)*a0x-Fl/(10*Bhp*ft);c0=-Fl*a0x/(2*Bhp*ft);p=[c3,c2,c1,c0];c=roots(p);for k=1:3 if(isreal(c(k))&(real(c(k))>0))h0=c(k);h0=round(h0+0.5);end end a0y=h0;end if(a0x>h0)&(a0y>h0)c2=2;c1=bc+hc;c0=-Fl/(1.4*Bhp*ft);p=[c2,c1,c0];c=roots(p);for k=1:2 if(isreal(c(k))&(real(c(k))>0))h0=c(k);h0=round(h0+0.5);end end a0x=h0;a0y=h0;end h=h0+50+d/2;disp(sprintf('承台最小厚度h为:%dmm',h));L0x=a0x/h0;L0y=a0y/h0;B0x=0.84/(a0x/h0+0.2);B0y=0.84/(a0y/h0+0.2);Flu=2*(B0x*(bc+a0y)+B0y*(hc+a0x))*Bhp*ft*h0;Flu=Flu/1000;Fl=Fl/1000;Flu=round(Flu+0.5);disp(sprintf('承台x向冲跨比_应在0.25到1.0之间_为:'));fprintf('%0.2fn',L0x)disp(sprintf('承台y向冲跨比_应在0.25到1.0之间_为:'));fprintf('%0.2fn',L0y)disp(sprintf('承台抗冲切承载力为:%dkN',Flu));disp(sprintf('承台冲切力为:%dkN',Fl));

程序运算结果如下：

满足柱对承台整体冲切承载力要求的承台最小厚度直接求解程序 输入柱截面宽度mm：400 输入柱截面高度mm：500 输入承台x方向冲跨mm：660 输入承台y方向冲跨mm：185 输入荷载效应基本组合下作用于冲切破坏锥体上的冲切力kN:2728.1 输入承台受冲切承载力截面高度影响系数：1 输入承台混凝土抗拉强度设计值N/mm2:1.27 输入承台钢筋直径mm：20 承台最小厚度h为:596mm 承台x向冲跨比_应在0.25到1.0之间_为: 1.00 承台y向冲跨比_应在0.25到1.0之间_为: 0.35 承台抗冲切承载力为:2731kN 承台冲切力为:2728kN

按上述计算结果取承台厚度为600mm，为了保证角桩冲切承载力的要求，承台不设计成锥形；又由于承台下桩数较少，承台也不设计成阶梯型而做成等厚度承台。

a．柱对承台冲切验算

φ350化成0.8350280mm边长的方桩。

a280ox105025002660mm a1750280400oy235022185mm 因为a280ox105025002660mmh0540mm 在计算ox时取：aoxh0540mm

aox0h.54ox541.00

00.0.840.84ox0.70

ox0.21.000.20a0.185oyoyh5400.340.2，1.0

00.0.840.84oy340.21.56

oy0.20.FlNc1.35Gk02728.11.35137.202913.36kN 2oxbcaoyoyhcaoxhpfth0

20.74001851.565005401.01.27540 3100.08103N3100.08kN>Fl2913.36kN 柱对承台的冲切满足规范要求。b．角桩对承台的冲切

c1c23502802490mm a1xa0x660mm 因为a1x660mmh0540mm

在计算1x时取：a1xh0540mm

1x1xah0.54.541 00a1ya0y185mm，1y0y0.34

0.560.561x0.210.20.47

1x0.560.561y1.04

1y0.20.340.2ca1yca1x1x221y12hpfth0  1855400.474901.044901.01.27540

22786.91103NNmax555.12kN 桩对承台的冲切满足规范要求。

（5）承台受剪切承载力验算

axa0x660mm,xax0.661.20.3，3 h00.54x1.751.750.795

x1.01.21.0hs1.0981，取hs1 h5500hsxftb0h01.00.7951.2717505401707.24103N

1707.24kN2Nmax2555.121110.24kN 故x方向承台抗剪满足规范要求。

对于y方向的抗剪，由于y方向剪跨比较x方向剪跨比小很多导致抗剪能力的增强，另外y向的单桩抗剪截面积（2800/3=933mm>1750/2=875mm）大，再加上y向单桩平均受力小于x向单桩平均受力，故y向抗剪不必验算，自然满足规范要求。（6）承台受弯承载力计算

m MyNiyi2555.121.0500.250888.19kN·（7）配筋设计

考虑到桩入承台尺寸的不整齐，配筋计算有效高度应适当减小10～20mm。m MxNiyi3485.560.5250.200473.42kN·8001480014Mx473.42106Asx3308.32mm2 0.9fyhox0.9300530每延米配筋为Asx/2.803308.32/2.801181.54mm2/m 配Ф14@130,实际为1184mm2/m AsyMy0.9fyh0y888.191066091.84mm2(同前例，在弯矩较大方向上的钢筋布置于下部，有0.9300540利于增加有效高度，达到节约钢筋的目的）

每延米配筋为Asy/1.756091.84/1.753481.05mm2/m 配Ф25@140,实际为3506mm2/m

第二篇：基础工程课程设计

青海大学《土力学与基础工程》课程设计

课程设计计算书

课 程： 《基础工程》 课程设计 设 计 题 目： 独立基础和双柱联合基础

指 导 教 师：

张 吾 渝

专 业 年 级： 2010级土木工程专业

（建筑方向）建筑（1）班

所在学院和系： 土木工程学院 设 计 者： 童 守 珍 学 号： 1000506007 日 期： 2013年5月

青海大学《土力学与基础工程》课程设计

前 言

《基础工程》是《土力学》的后继课程，本课程是一本独立的课程,但是又于《土力学》教材的内容密切结合。我国改革开放以来，大规模的现代化建设的需要以及国际上的科学进步和技术发展，基础工程领域内取得了许多新的成就，在设计与施工领域涌现了许多新成熟的成果和观点。本次课程设计，就是基于这样的基础，在老师以及同学帮助下，我学会了独立基础和双柱联合基础的设计，这队我以后的工作和学习有很大的帮助。

本设计是基础工程课程的一个重要环节，对培养和提高学生的基本技能，启发学生对实际结构工作情况的认识和巩固所学的理论知识具有重要作用。

本设计主要分为三个层次，独立基础的设计及其荷载配筋计算、双柱联合基础的设计及荷载配筋计算，最后是地梁的设计。

由于编者水平，本设计中还存在很多错误和不足，敬请广大老师和读者批评指正。

编 者 2013年5月

青海大学《土力学与基础工程》课程设计

目 录

一、《土力学基础工程》课程设计任务书………………………………… 1 1.工程概况……………………………………………………………… 1 2.地质资料……………………………………………………………… 1 3.上部荷载……………………………………………………………… 1 4.设计要求……………………………………………………………… 1 5.设计步骤……………………………………………………………… 1 二.根据底层柱网平面图可知柱截面尺寸………………………………… 2 三.B-9轴处柱下设计钢筋混凝土独立基础……………………………… 2 3.1 初步确定基础尺寸………………………………………………… 2 3.2 验算荷载偏心距e………………………………………………… 2 3.3 验算基底的最大压力Pkmax………………………………………… 2 3.4 计算基底净反力设计值…………………………………………… 2 3.5 基础高度 ………………………………………………………… 3 3.6 配筋计算 ………………………………………………………… 3 四.钢筋混凝土双柱联合基础设计………………………………………… 5 4.1 确定基底尺寸……………………………………………………… 5 4.2 计算基础内力……………………………………………………… 6 4.3 确定基础高度…………………………………………………………6 4.4 抗冲切承载力验算……………………………………………………6 4.5 抗剪切强度的验算……………………………………………………7 4.6 配筋计算 ……………………………………………………………7 五.柱间地梁设计………………………………………………………………8 5.1 外墙地梁设计…………………………………………………………8 5.2 内墙地梁设计…………………………………………………………9 六.施工图的绘制………………………………………………………………9 七.参考文献……………………………………………………………………9 八.课程设计感想 ……………………………………………………………9

青海大学《土力学与基础工程》课程设计

课程设计计算书任务书

一、《土力学与基础工程》课程设计任务书 1 工程概况：

某中学五层教学楼，全框架结构，底层柱网平面如图所示。2 地质资料：

自上而下：第一层：素填土，厚2.5m，γ17.8kN/m3； 第二层：砂砾石，厚7.0m，γ18.7kN/m3。上部荷载：⑨轴处

3.1 外柱：B轴，基础承受上部荷载M64kNm，F3240kN；

D轴，基础承受上部荷载M109kNm,F2471kN，；

3.2 内柱：C轴，基础承受荷载上部荷载M138kNm，F3055kN。4 设计要求：

4.1 设计柱下钢筋混凝土独立基础、两柱联合基础； 4.2 绘制基础平面布置图、基础详图并编写计算说明书。5 设计步骤：

5.1 根据持力层承载力特征值fak350kPa确定持力层承载力设计值；5.2 按持力层承载力特征值确定基底尺寸； 5.3 基础结构设计；

5.4 必要时验算地基沉降量； 5.5 绘制施工图。设计时间：2013年4月29日～5月15日。

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PjF3240405kPa

，净偏心距：eM640.019m，F3240bl24基底最大和最小净反力设计值

PjmaxPjminFbl(16el)405(160.0194)416.5kPa393.5kPa 3.5 基础高度

采用C235混凝土，HRB400级钢筋，查得ft1.57N/mm,fy360N/mm2 3.5.1 柱边截面 取h700mm,as40mm,取h0660mm，bc2h00.620.661.92mb2m，P(lachbb2jmax220)b(2c2h0)416.5420.6(20.620.66)2(220.66)2

865.6kN0.7hpft(bch0)h00.71.01570(0.60.66)0.66

913.9kN856.6kN(可以)基础分两阶，下阶h1400mm,h01360mm，取l12m,b11m

，3.5.2 变阶处截面

b12h01120.361.72mb2m，Pllhbb2jmax(21201)b(212h01)冲切力：416.5(42220.36)2(21220.36)2

524.9kN0.7hpft(b1h01)h01抗冲切力：0.71.01570(0.60.36)0.36

538.1kN524.9kN3.6 配筋计算

3.6.1 计算基础长边方向的弯矩设计值，取截面

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284.4106s1330.2mm2

0.9fyh010.9360660VV截面

V1Pj(bb1)2(2ll1)241405(21)2(242)24168.75kNmsVV168.751061446.7mm2 0.9fyh010.9360360比较s和sV,应按sV配筋，现于4m宽度范围内按构造配1412@250，实配面积为s1582mm2

四.柱下钢筋混凝土双柱联合基础设计 4.1确定基地尺寸（对称）

由架柱梁定位平面可知：l12700mm

1212l0(~)l1(~)2700900mm~1800mm

取l01300mm

3333则ll12l02700213005300mm

k12(F1F2)偏心距：el12.7138109(30552471)1035.4kNm 22k1035.40.187m

F1F230552471F1F2305524712.24m

l(faGd)5.3(514.56202.5)底面宽度为：b因偏心扩大，取b2.43m，不需要进行深度修正 所以基底尺寸为：bl2.4m5.3m

FKGK30552471205.32.42.5持力层强度验算：

5.32.4484.4kPafa514.56kPaPK

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l(ac2h0)(bc2h0)(0.620.66)(0.620.66)3.686m2bm12(acbc)4h02(600600)46605040mm

FlF1Pjl3055434.43.6861453.8kN

0.7fthpbm1h00.71.431.050406603329.73kNfl1453.8kN

满足4.4.2 变阶处抗冲切验算

l(l12h01)(b12h01)(1.420.36)(1,420.36)4.49m2bm12(l1b1)4h012(14001400)43607040mm

FlF1Pjl3055434.44.491104.5kN

0.7fthpbm1h010.71.431.070403602536.9kNfl1104.5kN

4.5 抗剪切强度验算 4.5.1 柱边抗剪切强度验算

VF1bPcj(l0a2h30551042.6(1.30.60)20.66)698.7kN 0.7fthpbh00.71.431.024006601585.58kNV698.7kN

满足

4.5.2 变阶处抗剪切强度验算

VF11bPj(l0l2h(1.31.401)30551042.620.36)594.5kN 0.7fthpbh010.71.431.02400360864.86kNV594.5kN

满足

4.6 配筋计算 4.6.1 基底纵向钢筋

max880.99106s0.9f6604119.8mm2

yh00.9360

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实配：220 s628mm2

箍筋

8@10 05.2 内墙地梁设计：l6.9m，设混凝土保护层as35mm

荷载设计值：q1.353.90.27.50.30.62513.97kN/m 弯矩：11ql13.976.9283.14kNm 8883.14106受力筋：s454.16mm2

0.9fyh00.93605650实配：218 s509mm2

箍筋

8@10

六.绘制施工图（附）

包括：基础平面布置图(1:100)

基础详图(1:20)

地梁剖面图(1:10)七.参考文献

[1]华南理工大学 浙江大学 湖南大学.《基础工程》第二版 中国建筑出版社2011 [2]刘立新 叶燕华.《混凝土结构原理》第2版 武汉理工大学出版社 2012 [3]重庆大学 同济大学 哈尔滨工业大学.《土木工程施工》（上册)中国建筑出版社 2012 [4]何斌 陈锦昌.《建筑制图》第五版 高等教育出版社 2010 八.课程设计感想

课程设计任务下发后我们在老师的讲解下开始对本次设计的步骤有了初步了解，之后就是认真反复的复习老师所讲的基础的设计知识，另外又通过网络或者书籍查阅有关规范，有条不紊的开始做设计。首先，我是报的很积极的态度对待本次设计，因为，这样的经历会对今后的毕业设计乃至工作都会有很大的帮助者。所以，我很认真的做每一步，反反复复的修改，一点点的将其输入到电脑里。在做设计期间，遇到很多很多问题，我发现我所学的知识还掌握的不牢固，经过一段时间的努力，本人在张吾渝老师的带领下，在大家的相互帮助下，顺利的完成了本次的《土力学与基础工程》的课程设计。通过此次课程设计我掌握了更多电脑运用的方法和技巧给大四的时候做毕业设计积累了经验, 在此，首先要感谢张吾渝老师在本学期的悉心教诲，感谢她把知识无私的传授给我们，感谢她在本次设计中提供的详细解答，使我对此次课程设计有了更深的了解和掌握。同时，也要感谢许多同学的帮助,对于老师和同学的帮助和指导我表示诚挚的谢意.童守珍

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第三篇：基础工程课程设计

独立基础课程设计

一、设计资料

10号A轴柱底荷载： ①柱底荷载效应标准组合值：

FK1598KN,MK365KNm,Vk120KN;② 柱底荷载效应基本组合值：

F2078KN,M455KNm,V156KN。持力层选用 ③ 号粘土层，承载力特征值

fak180KPa，框架柱截面尺寸500mm500mm，室外地坪标高同自然地面，室内外高差450mm。

二、独立基础设计

1、选用基础材料：C30混凝土，HRB335钢筋，预计基础高度0.8m。

2、基础埋深选择：根据任务书要求和工程地质资料，第一层土：杂填土，厚0.5m，含部分建筑垃圾;

第二层土：粉质粘土，厚1.2m，软塑，潮湿，承载力特征值

第三层土：粘土，厚1.5m，可塑，稍湿，承载力特征值

第四层土：全风化砂质泥岩，厚2.7m，承载力特征值

地下水对混凝土无侵蚀性，地下水位于地表下1.5m。

取基础底面高时最好取至持力层下0.5m，本设计取第三层土为持力层，所以考虑

取室外地坪到基础底面为0.5+1.2+0.5=2.2m。由此得基础剖面示意图如下：

ffak130KPa;180KPa;

akfak240KPa;

3、求地基承载力特征值

fa

根据粘土e=0.58,IL0.78,查表2.6得b0.3,d1.6

基础以上土的加权平均重度 m180.5201100.29.40.516.23KN/3

m2.2 持力层承载力特征值

fa（先不考虑对基础宽度修正）

fafakd(d0.5)1801.616.23(2.20.5)224.15KPa

m（上式d按室外地面算起）

4、初步选择基础尺寸

取柱底荷载标准值：Fk1598KN,MK365KNm,Vk120KN

计算基础和回填土重Gk时的基础埋深d(2.22.65)2.425m

基础底面积：

12A0fdaGFk159828.75m

224.150.7101.72520

由于偏心不大，基础面积按20％增大，即：

A1.2A01.28.7510.08m2

2初步选定基础底面面积Alb3.82.810.64m，且b=2.1m<3m不需再对fa进行修正。

5、验算持力层地基承载力

回填土和基础重：

GkGdA(0.7101.72520)10.64441.56KN

偏心距： ek0.8kFM3651200.226m0，满足要求。

基地最大压力：

P6ekkFkGkmaxA(110.6456l)1598441.(1630..8216)

260.1KPa1.2fa(268.98KPa)

所以，最后确定基础地面面积长3.8m。宽2.8m。

6、计算基底净反力

取柱底荷

载

效

应

基

本

组

合设

计

值F2078KN,M455KNm,V165KN.净偏心距

e4551560.n,0MN207880.28m

基础边缘处的最大和最小净反力 ：

Pn,maxF16en,02078n,minlb(l)(160.28)281.64KPa3.82.83.8108.96KPa

7、基础高度

柱边基础截面抗冲切验算（见图2）

：

l3.8m,b2.8m,atbc0.5m,ac0.5m.初步选定基础高度h800mm,分两个台阶，每阶高度均为400mm的。h0800(4010)750mm（有垫层）。

aa2h0.520.752m

bt0batamab250020001250mm

2因偏心受压,Pn取Pn，max281.64KPa

冲切力：

因 b2.8mbc2h00.520.752m（即：冲切在地面范围内）

bbac[()b]()hFPh0222222.10.53.80.50.75)]

281.64[(220.75)2.8(22lcln,max02664.67KN抗冲切力：

0.7hpftamh00.71.01.431031.250.75938.44KN664.67KN,满足要求！

8、变阶处抗冲切验算

b1.5m,a2.0m,h40050350mma

aa2h1.520.352.2mb2.8mt1101bt0取ab=2.2m

ama1.52.2a1.85m t2b冲切力：

Flla1b[()b(1h01)]Pn,max22h01222b2 281.64[(3.820.35)2.82.80.5(0.35)] 2222408.38KN抗冲切力：

0.7hpftamh010.71.01.431031.850.35648.15KN408.38KN

满足要求。

9、配筋计算

选用HRB335级钢筋，（1）

基础长边方向

1—1截面（柱边）

柱边净反力：

fy300Nmm

2lac(pPn,IPnmin2lPn,min)n,max3.80.5108.96(281.64108.96)

23.8206.66KPa悬臂部分净反力平均值：

1(1(281.64206.66)244.15KPa )2Pn,maxpn,I弯矩：

221Pn,maxPn,I(l)(2b)1244.15(3.80.5)(22.80.5)bc24ac MI24 2675.78KNm6675.782M10I3337.2mm AS,10.9f0.9300750yh0

III—III截面(变阶处)

la1(Pn,maxPn,min)Pn,Ⅲ2l3.82.0(281.64108.96)

108.9623.8240.74KPaPn,min

21Pn,maxPn,Ⅲ（la1)(2b)b1MⅢ24221281.64240.74(3.82.0)(22.81.5)242250.35KNm250.35102MⅢ

2649mmAS,Ⅲ0.9fyh010.9300350比较AsⅠ 和As,Ⅲ，应AsⅠ按配筋

，实际配 16@180 ，则钢筋根数：

62800402n117,180

As201.1173418.7mm2（2）基础短边方向

因为该基础受单向偏心荷载作用，所以，在基础短边方向的基底反力可 按均布分布计算，取

11Pn(pn,maxpn,min)(281.64108.85)261.19KPa

22弯矩： II-II截面：

21Pn,maxPn,min(bbc)(2lac)M24221261.19(2.80.5)(23.80.5)

24466.32KNm466.32106MI2303mm2 AS,0.9fyh00.9300750IV-IV截面(变阶处)MV1Pn,maxPn,min2bb1)(2la1)（24221281.64108.96(2.81.5)(23.82)242176.5KNmAS,IV176.5102MⅢ1868mm

0.9fyh010.93003506比较AS,II 和AS,IV，应AS,II按配筋

，实际配 22 12@180 则钢筋根数：

3800402n12218010、基础详图配筋大样图：

见施工图

三、B、C两轴计算

2113.1222488.2mmAs1、由任务书得：10号B轴柱子基底荷载为 ：

B轴：Fk2205KN,Mk309KNm,Vk117KN;

试取

A'0lb43.614.4m

持力层承载力特征值：

ff(b3)(d0.5)aakbdm

1800.39.4(3.63)1.616.23(2.20.5)

225.84KPa

基础底面积：

22052 11.96mA0faGd225.840.7101.72520Fk

基础面积按20％增大，即：

A1.2A01.211.9614.35m2

2初步选定基础底面面积Alb43.614.4m

2、验算持力层地基承载力

回填土和基础重：

GkGdA(0.7101.72520)14.4597.6KN

3091170.8lMk

偏心距： ek0.145m0.8m

597.66FkGk220P>0，满足要求。

kmin

基地最大压力：

Al14.44.8229.9KPa1.2fa1.2224.15268.98KPaPkmaxG6e2205597.660.145F(1)(1)kkk

所以，最后确定基础地面面积长4m；宽3.6m。

3、计算基底净反力

取柱底荷载效应 基本组合设计值：

F2866KN,M402KNm,V153KN.净偏心距 ： en,0M4021530.80.183m N2866 基础边缘处的最大和最小净反力 ：

Pn,maxn,minF16en,0286660.183244.56KPa ()(1)153.50KPalbl4.03.64.84、基础高度

柱边基础截面抗冲切验算（见图3）

l4.0m,b3.6m,atbc0.5m,ac0.5m.初步选定基础高度h800mm,分两个台阶，每阶高度均为400mm的。h0800(4010)750mm（有垫层）。

aa2hbt00.520.752mb3.6m

取ab2m

atamnab250020001250mm

2P取Pn，max244.56KPa

冲切力：

因 b2.8mbc2h00.520.752m（即：冲切在地面范围内）

FlblatPn,max[(h0)b(bch0)]2222223.60.534.00.5244.56[(0.75)3.6(0.75)]2222723.90KN抗冲切力：

0.7hp ftamh00.71.01.43101.250.75938.44KN732.90KN39

满足要求！

5、变阶处抗冲切验算

atb11.5m,a12.0m,h0140050350mm

abat2h011.520.352.2mb3.6m

取ab=2.2m

ama1.52.2a1.85m t2b冲切力：

Flbb1la1Pn,max[(h01)b(h01)]2222223.60.54.02281.64[(0.35)3.6(0.35)]2222452.44KN抗冲切力：

0.7hpftamh010.71.01.43101.850.35648.15KN452.44KN3满足要求。

6、由任务书得：10号C 轴柱子基底荷载为 ：

C轴：Fk1727KN,Mk428KNm,Vk114KN;

试取

A'0lb43.614.4m 由A轴计算得持力层承载力特征值：

2f224.15KPa a12计算基础和回填土重Gk时的基础埋深d(2.22.65)2.425m 基础底面积：

17272 9.46mA0faGd224.150.7101.72520Fk

由于偏心不大，基础面积按20％增大，即：

A1.2A01.29.4611.35m2 初步选定基础底面面积Alb3.8311.4m，且b=3m不需再对进行修正。

7、验算持力层地基承载力

回填土和基础重：

faGkGdA(0.7101.72520)11.4473.1KN

4281140.8lMk

偏心距： ek0.236m0.633m

6FkGk1727473.10

P>0，满足要求。

kmin

基地最大压力：

Al11.43.8264.91KPa1.2fa1.2224.15268.98KPaPkmaxG6e1727473.1060.236F(1)(1)kkk

所以，最后确定基础地面面积长3.8m；宽3.0m。

8、计算基底净反力

取柱底荷载效应 基本组合设计值：

F2245KN,M557KNm,V149KN.净偏心距 ： en,0M5571490.80.301m N2245 基础边缘处的最大和最小净反力 ：

Pn,maxn,minF16en,0224560.301290.52KPa ()(1)103.34KPalbl3.83.03.89、基础高度

柱边基础截面抗冲切验算（见图3）

l3.8m,b3.0m,atbc0.5m,ac0.5m.初步选定基础高度h800mm,分两个台阶，每阶高度均为。h800(4010)750mm（有垫层）0400mm的。

aa2hbt00.520.752mb3.0m

取ab2m

atamnab250020001250mm

2P取Pn，max290.52KPa

冲切力：

因 b3.0mbc2h00.520.752m（即：冲切在地面范围内）

FlblatbPn,max[(h0)b(ch0)]2222223.00.53.80.5290.52[(0.75)3.0(0.75)]2222711.77KN抗冲切力：

0.7hpftamh00.71.01.431031.250.75938.44KN711.77KN满足要求！

10、变阶处抗冲切验算

atb11.5m,a12.0m,h0140050350mm

abat2h011.520.352.2mb3.0m

取ab=2.2m

atamab21.52.21.85m

冲切力：

FlPn,max[(bla1h01)b(b1h01)]222222290.52[(3.00.53.820.35)3.0(0.35)]2222432.87KN抗冲切力：

0.7hpftamh010.71.01.43101.850.35648.15KN432.87KN3 满足要求。

根据以上计算，可以绘制出基础平面布置图和A轴柱子基础大样图。见基础平面布置图。

第四篇：基础工程课程设计

08级土木工程专业1、2班基础工程课程设计任务书

————桩基础设计

一、设计资料

1、某建筑场地在钻孔揭示深度内共有6个土层，各层土的物理力学指标参数见表1。土层稳定混合水位深为地面下1.0m，地下水水质分析结果表明，本场地下水无腐蚀性。

建筑桩基设计等级为乙级，已知上部框架结构由柱子传来的荷载（作用在柱底即承台顶面）：

Vk3200kN,Mk400kNm，H = 50kN；

柱的截面尺寸为：400×400mm；

承台底面埋深：d=1.5m。

2、根据地质资料，以第4层粉质粘土为桩尖持力层，采用钢筋混凝土预制桩

3、承台设计资料：混凝土强度等级为C20，轴心抗压强度设计值为fc9600kPa，轴心抗拉强度设计值为ft1100kPa，钢筋采用HRB335级钢筋，钢筋强度设计值fy300N/mm4、《建筑桩基技术规范》(GJG94-2008)

二、设计内容及要求：

1、按照持力层埋深确定桩长，按照长径比40-60确定桩截面尺寸；

2、计算单桩竖向承载力极限标准值和特征值；

3、确定桩数和桩的平面布置图；

4、群桩中基桩的受力验算；

5、软弱下卧层强度验算

6、承台结构计算；

7、承台施工图设计：包括桩的平面布置图，承台配筋图和必要的图纸说明；

8、需要提交的报告：任务书、计算书和桩基础施工图。

注：：

1、计算书打印，按照A4页面，上下左右页边距设置为2.0cm，字体采用宋小四号

2、图纸采用3号图幅，图纸说明即为图中的说明

3、任务书、计算书和桩基础施工图装订成一册

4、将电子稿按班打包交上来，每人的电子稿名称按照学号+姓名命名

计算书

第1页

基础工程课程设计计算书

1、确定桩长和截面面积

以第4层粉质粘土为桩尖持力层，取桩截面尺寸为度为，桩长，设桩端深入持力层深，桩径比为48.75符合要求。

2、计算单桩竖向承载力极限标准值和特征值

标准值的计算：

特征值：

3、确定桩数和桩的平面布置图

（1）初选桩的根数

暂取9根

（2）初选承台尺寸 桩距承台边长

取承台高度为1.1m，桩顶伸入承台50mm，钢筋保护层厚度取70mm，则承台有效高度

5、软弱下卧层强度验算

计算书

第2页

扩散角直线内插

顶面处的附加应力

下卧层顶面处的自重应力

经验算，基础地面尺寸及基础埋深满足要求

计算书

第3页

第五篇：基础工程课程设计

基础工程课程设计

专业:土木工程 班级：土木四班 学号：201103160430 姓名：王华瑞

独立基础课程设计计算书

一、设计资料

10号题A轴柱底荷载：

① 柱底荷载效应标准组合值：Fk=1598KN, Mk=365KN·m, Vk=120KN;② 柱底荷载效应基本组合值：F=2078 KN, M=455KN·m, V=156KN。持力层选用③号粘土层，承载力特征值fak=180KPa,框架柱截面尺寸为500×500mm,室外地坪标高同自然地面，室内外高差450mm。

二、独立基础设计

1.选择基础材料：C25混凝土，HPB235钢筋，预估基础高度0.8m。

2.埋深选择：根据任务书要求和工程地质资料: 第一层土：杂填土，厚0.5m，含部分建筑垃圾;第二层土：粉质粘土，厚1.2m，软塑，潮湿，承载力特征值fak=130 KPa； 第三层土：粘土，厚1.5m，可塑，稍湿，承载力特征值fak=180 KPa； 第四层土：全风化沙质泥岩，厚2.7m，承载力特征值fak=240 KPa； 地下水对混凝土无侵蚀性，地下水位于地表下1.5m。

取基础底面高时最好取至持力层下0.5m，本设计取第三层土为持力层，所以考虑取外地坪到基础底面为0.5+1.2+0.5=2.2m。由此得基础剖面示意图如下：

3.求地基承载力特征值fa 根据粘土e=0.58, =0.78, 查表2.6得=0.3, =1.6 基底以上土的加权平均重度

=16.23KN/m³

持力层承载力特征值fa（先不考虑对基础宽度修正）fa=fak+(d－0.5)=180+1.6×16.23×(2.2－0.5)=224.15 KPa(上式d按室外地面算起)4.初步选择基底尺寸

取柱底荷载标准值：Fk=1598KN, Mk=365KN·m, Vk=120KN 计算基础和回填土重GK时的基础埋深d=0.5(2.2+2.65)=2.425m 基础底面积：A0= Fk/(fa－d)=1598/(224.15－0.7×10－1.725×20)=8.74m² 由于偏心不大，基础底面积按20％增大，即： A=1.2A0=1.2×5.65=10.50m²

初步选定基础底面面积A=l·b=4.2×2.7=11.34m²,且b=2.7m<3 m不需要再对fa进行修正。5.验算持力层地基承载力

回填土和基础重：=d•A=(0.7×10+1.725×20)×11.34 =470.61KN 偏心矩：===0.222m<=0.7m, >0, 满足要求。

基底最大压力=(1+6/l)×（1+）=240.27KPa<1.2fa=1.2×224.15=268.98KN 所以，最后确定基础底面面积长4.2m，宽2.7m。6.计算基底净反力

取柱底荷载效应基本组合设计值：F=2078KN, M=455KN, V=156KN。净偏心矩：=M/N=[(455+156×0.8)/2078]=0.28m 基础边缘处的最大和最小净反力 =()=×(1±)

7.基础高度（采用阶梯形基础）柱边基础截面抗冲切验算（见图2）

l=4.2m, b=2.7m, =0.5m, =0.5m。初步选定基础高度h=800mm,分两个台阶，每阶高度均为400mm的。=800－(40+10)=750mm(有垫层)=+2=0.5+2×0.75=2m

=[(l／2－／2－)b－(b／2－／2－)²] =256.30×[(4.2／2－0.5／2－0.75)×2.7－(2.7／2－0.5／2－0.75)²] =729.81KN 抗冲切力：

0.7=0.7×1.0×1.27×10³×1.25×0.75

=833.44KN>729.81, 满足要求。8.变阶处抗冲切验算

=1.45m, =2.2m, =400－50=350mm =1.45+2×0.35=2.15m

=256.30×[(4.2／2－2.2／2－0.35)×2.7－(2.7／2－1.45／2－0.35)²]

=430.42KN 抗冲切力：

0.7=0.7×1.0×1.27×10³×1.95×0.35

=606.74KN>430.42KN，满足要求。9.配筋计算

选用的HPB235级钢筋，=210N/mm²(1)基础长边方向

Ⅰ–Ⅰ截面（柱边）

柱边净反力：+[(l+)／2l]×(－)=109.95＋

[(4.2+0.5)

／(256.30-109.95)=191.83KPa 悬臂部分净反力平均值：

1／2（＋）=0.5×（256.30+191.83）=224.07KPa 弯矩：=1/24(l-)²(2b+)=1/24×224.07×(4.2-0.5)²×(2×2.7+0.5)=754.09KN•m

8.4]

× =/0.9=754.09×/0.9×210×750=5320mm² Ⅲ–Ⅲ截面处（变阶处）

+[(l+)/2l](－)

=109.95＋[(4.2+2.2)／(2×4.2)]×(256.30-109.95)=221.45KPa =1/24(l-)²(2b+)

=1/24×[(256.30+221.45)/2]×(4.2-2.2)²×(2×2.7+1.45)=272.717KN•m = /0.9=272.717×/0.9×210×350=4123mm² 比较和，应按配筋，实际配22Φ18@200 则钢筋根数：n=4200/200+1=22，=254.5×22=5599mm²(2)基础短边方向

因为该基础受单向偏心荷载作用，所以，在基础短边方向的基底反力可按均匀分布计算，取=0.5(+)=0.5×(256.30+109.95)=183.125KPa 与长边方向的配筋计算方法相同，可得Ⅱ–Ⅱ截面（柱边）的计算配筋值=1911mm²,Ⅳ–Ⅳ截面（变阶处）的计算配筋值=892mm²(以上做法均同长边方向做法，即该基础为方形)。因此按 在短边方向配筋实际配20Φ10@150。

则钢筋根数n=2700/150+1=19，=113.1×19=12148.9mm² 10.基础配筋大样图：见施工图 11.确定B、C两轴柱子基础底面尺寸

由任务书得：2号题B、C两柱子基底荷载分别为： B轴：Fk=2205KN, Mk=309KN·m, Vk=117KN C轴：Fk=1727KN, Mk=428KN·m, Vk=114KN 由前面计算得持力层承载力特征值fa=224.15KPa 计算基础和回填土重时的基础埋深d=2.425m B轴基础底面积：A0= Fk/(fa－d)=2205/(224.15－0.7×10－1.725×20)=12.07m²

基础底面积按20%增大，即：A=1.2=1.2×12.07=14.49m² 初步选定基础底面面积A=l·b=4.9×3=14.7 m²（>14.49m²）,且b=3 m，不需要再对fa进行修正。

C轴基底底面积：A0= Fk/(fa－d)=1727/(224.15－0.7×10－1.725×20)=9.45m²

基础底面积按20%增大，即：A=1.2=1.2×9.45=11.34m² 初步选定基础底面面积A=l·b=4.2×2.7=11.35 m²（>11.34m²）,且b=2.7m<3m，不需要再对fa进行修正。12.B、C两轴持力层地基承载力验算（略）

根据以上计算，可以绘制出基础平面布置图和A轴柱子基础大样图。