基础工程课程设计计算书

第一篇：基础工程课程设计计算书

1.确定桩长: 根据地质材料，以第四层粉质粘土为桩尖持力层。桩长l=20m 桩截面的边长（截面为正方形）

c=2000/50=400mm 2.单桩竖向承载力极限标准值和特征值:

QukQQqskpksiklqAipkp40.4243141523216000.40.4809.6KN

809.6404.8KN

uk23.桩数,承台尺寸及桩的平面布置图: Ra1VRkaKQn>8.0 暂取9根

桩距:按规范表3.3.3—1 可得 桩距 S=4.5c=1800mm d取400mm 承台的边长

a=b=2S+2d=21.820.44.4m

取承台的高度h为1m,桩顶伸入承台50mm，钢筋的保护层取70mm h0=1000-70=930mm 4.群桩中基桩的受力验算: 竖向承载力特征值:

ASdcnA4.44.490.40.4A1.99= =psn9m

2a=4.5 Blakc0.22 根据 表5.2.5得 c0.2

RRafA=404.80.2751.99434.65KN

c3 取平台及其上土的平均重度: G=20KN/m

3200204.44.41.0209.84.44.40.5 Nk n9409.55KNR434.65KNkk GV

NkminkmaxM=NkHhxmaxx2=409.55i(400501)1.8451.21KN1.2R367.87kN0

61.81.8 单桩的水平力：

假设桩的混凝土强度等级为C30 HHkn=50/9=5.56KN Ec30000MPa Es=200000MPa bo=1.50.40.51.1m eEEb6sc=6.67 取=0.65% x0a10mm EI=0.85EcIo 查表5.7.5可得

gm=4.5MN/m 4W0b2-1b=06.4b26.6710.65%1.10.0166 2222eg0I0Wb0020.00914

=

5mb0EI=0.463 h=9.26m>4.0 查表5.7.2 可得x2.441

3Rha0.75*3EIxx0a=0.750.463EEs1s20.85300000.009140.0171.08KNHk

2.441软弱下卧层强度验算: Es15.2

Es22.4

2.25

z0.5

b查表可得 =18.875度

Gk=204.44.41209.84.44.40.5485.94KN

kk00sikiFG1.5ABql2ttan2ttanABz00=3200485.941.544243141523216.18KN0 422tan18.875422tan18.87519.59.8416.59.81518.39.837.49 m22由于软弱层是淤泥质粉质粘土，所以查表可得 d1.6

fazmfakdd0.5751.67.49220.5332.66KN

mZ7.4922164.78KN

 zZ164.780164.78KNmfaz332.66KN

符合承载力的要求。5.承台结构计算: F=1.35Vk1.3532004320KN M=1.35Mk1.35400540KNm

H=1.35H1.355067.5KN N=F/n=4320/9=480KN NmaxNMHhxmax=480(54067.51)1.8minx2i61.81.8=536.25KN423.75KN

a)承台受冲切承载力验算: FlF-Ni4320-480=3840KN a0x0xh=1.40.931.511.0 取1.0 0 0.84ox0x0.20.841.20.7 a0y0yh=1.51>1.0 取1.0 0oy0.842=0.7 0y0.10.9hp120008002000.9833

20Xbca0y0yhca0xhpfth020.70.41.40.70.41.40.983311000.935069.81KNF1 b)角桩向上冲切: c1c20.6m a1x=a0x 1x0x a1y=a0y 1y0y

0.561y0.2=0.467 1x1y0.467 1y1xca1y221yca1x12hpfth00.4670.60.720.4670.60.720.983311000.93 892.54KNNmax543.28KNc)承台受剪承载力计算：

对于I—I Vf8000.25hstb0h0 hs

==0.963

930x0x=1.51 1.751=0.697 hsftb0h0=0.9630.69711004.40.933021.25KN3Nmax1629.84KN=

对于—

y0y=1.51 1.75=0.697 1hsftb0h0=3021.25KN>3N=1440KN d)承台受弯承载力计算：

MxNiy34801.62304KNm

iAs M0.9fhxy=023041060.93009309175.6mm

22选用直径为22mm，根数为25根。As=9503mm,沿平行y轴方向均匀布置。

MsyNixi3543.281.62607.74KNm

yMA0.9fhy=02607.741060.930093010385.26mm 选用直径为22mm，根数为28根。As=10644mm，沿平行x轴方向均匀布置

第二篇：基础工程课程设计计算书

基础工程课程设计计算书（参考）

注：请注意自重（2000+学号后4位）与桩径（1.5m）的变化，由于签名荷载组合发生变化，所以从头到尾过程自能参考，结果不能复制一旦发现复制，按不及格处理！

一、恒载计算（每根桩反力计算）

1、上部结构横载反力N1 11N1G23501175kN

222、盖梁自重反力N2 11N2G2350175kN22

3、系梁自重反力N3 1N3(0.71)(11)3.32529kN

24、一根墩柱自重反力N4 低水位：N4251248.325101245.1223.85kN

常水位：N4251244.825101248.6196.91kN

5、桩每延米重N5（考虑浮力）

N525101.224116.96kN

二、活载反力计算

1、活载纵向布置时支座最大反力

⑴、公路II级：qk7.875kN/m，pk193.5kN Ⅰ、单孔布载

R1290.7 k6NⅢ、双孔布载

R2581.5 k2N⑵、人群荷载

Ⅰ、单孔布载

R1=42.7kN

Ⅲ、双孔布载

R2=85.4kN

2、柱反力横向分布系数的计算 柱反力横向分布影响线见图5。

0.570.51

图5 图5⑴、公路II级

双孔布载汽 车道：0.3 车辆：0.3

汽=1.1670.7670.4180.0781.25

⑵、人群荷载 人 12人=1.33

三、荷载组合

1、计算墩柱顶最大垂直反力R 组合Ⅰ：R= 恒载 +（1+u）汽汽车+ 人人群（汽车、人群双孔布载）

R1175175(10.3)1.25581.5211.333.524.42408.55kN

2、计算桩顶最大弯矩

⑴、计算桩顶最大弯矩时柱顶竖向力

组合Ⅰ：R= N1+N2+（1+u）汽

Piyi+ 人

1ql（汽车、人群单孔布载）21R11751751.31.25290.7611.333.524.41879.28kN

2⑵、计算桩顶（最大冲刷线处）的竖向力N0、水平力Q0和弯矩M0

N0= Rmax+N3+ N4（常水位）2408.5529196.912631.71kN Q0= H1+ W1+ W222.581040.5kN M0= 14.7H1+ 14.05W1+ 11.25W2+ 0.3Rmax活

=14.722.514.05811.25100.32408.551175175873.22kNm

Rmax活——组合Ⅰ中活载产生的竖向力的较大者。

四、钻孔灌注桩单桩承载力及强度计算

1、单桩承载力计算（此处请参照书上格式）桩长计算：

设最大冲刷线以下桩长为h，一般冲刷线以下桩长为h3，单桩最大竖向力为： V=N1+N2+N3+N4（低水位）+N活+

1qh 2N活——计算柱顶最大垂直反力时活载产生的较大值 q ——桩的集度（考虑浮力）

1V117517529223.85(2408.551175175)16.96h2658.658.48h 单桩容许承载力：

1[P]Uliim0A[0]K2z(h33)

2li——各层土的厚度，i——各层土的极限抗剪强度，K2——查表2-

5、，U——桩周长，A——桩底面积 z——土的容重（多层土时取加权平均值）——查表3-9，m0——表3-10，[0]——查表2-3 取l1=10.9m，l2=h-10.9m, 1=45, 2=80,K2=2.5, z18.510.919.5(h10.9)，h设计桩径1.2m，考虑冲抓锥成孔直径1.3m，桩周长U1.34.08m，Ad441.13m2，0427kPa，取0.7(由

h4~20得), m0=0.7(由dt0.2~0.4d0.2~0.4得)。dd1NhUliim0A[0]K2z(h33)

2118.510.919.5(h10.9)4.0810.945h10.9800.70.71.134272.5(h3.63)2h令最大竖向力与单桩容许承载力相等,即VNh解得h=17.6m,取h=18m。

Ilwwpwlwp

Il——液性指数

w——天然含水量 wl——液限

wp——塑限

软塑：Ilwwpwlwpwwpwlwp21%16.3%0.734

22.7%16.3%17.8%16.3%0.234

22.7%16.3%硬塑：Ile0G(1w)

e0——天然孔隙比

G——土粒比重

——容重

软塑：e0G(1w)G(1w)2.70121%0.177

18.5硬塑：e02.70117.8%0.163

19.5h3h3.6=18.1+3.6=21.7m取22m

2、钻孔桩强度复合（此处按书上新规范）⑴、确定桩的计算宽度b1和变形系数

b1kfk0kd kf及k0——查表4-

3k=1（桩间影响系数）d——桩径 查表得kf0.9，k011 d11b1kfk0kd0.91d0.911.21.98

d1.2

5mb

1m——查表4-1 EI=0.67EhIh EI4查表得m10MN/m

1.246EI0.67EhIh0.672.85101.9436342610

6475mb15100001.980.40 EI1.94362426106⑵、最大冲刷线以下深度z处桩截面上的弯矩Mz计算

MzQ0AmM0Bm

hh=0.418=7.2，根据zz，所以按弹性桩考虑(其中h4时按4考虑)，查附表

3、附表7得Am、Bm，按上式计算不同深度zz处的Mz并按比例绘出桩身弯矩图，求出最大弯矩所在位置zmax、最大弯矩值Mmax及相应轴力N（计算轴力N时桩自重考虑浮力并按一半考虑，同时应减去摩阻力）。

z0时,Am0,Bm1.0 40.5Mz0873.221873.22kNm0.40z1时,Am0.37739,Bm0.98617 40.5Mz0.37739873.220.98617899.35kNm0.40z2时,Am0.64561,Bm0.91324 40.5Mz0.64561873.220.91324862.83kNm0.40z3时,Am0.76183,Bm0.77415Mz 40.50.76183873.220.77415753.14kNm0.40 z4时,Am0.73734,Bm0.59373 40.5Mz0.73734873.220.59373593.11kNm0.40z5时,Am0.61413,Bm0.40658Mz 40.50.61413873.220.40658417.21kNm0.40z6时,Am0.44334,Bm0.24262 40.5Mz0.44334873.220.24262256.75kNm0.40z7时,Am0.26996,Bm0.11979Mz 40.50.26996873.220.11979131.94kNm0.40z8时,Am0.19305,Bm0.07595 40.5Mz0.19305873.220.0759585.87kNm0.40z9时,Am0.0.05081,Bm0.01354 40.5Mz0.05081873.220.0135416.97kNm0.40z10时,Am0.00005,Bm0.00009Mz 40.50.00005873.220.000090.08kNm0.40⑶、计算纵向力Nj、计算弯矩Mj的确定 计算纵向力Nj：

11SGN1N2N3N4(常水位)qzmaxUzmaxi22

11117517529196.9116.9614.081451489.84kN22N汽1u汽Pyii10.31.25581.52944.97kN

11N人人ql1.333.524.456.79kN

221N汽N人944.9755.791001.76kN SQ11.21489.841.41001.763190.27kN Nj1.2SG1.4SQ

当汽车荷载效应占总荷载效应50%及以上时，SG、SQ1的系数不再得高，否则应按规定提高，见规范P134。计算弯矩Mj：

11.3SQ2 Mj1.1SG1.3SQSQ2——制动力、盖梁风力、墩柱风力产生的弯矩。恒载弯矩SG为零。

SG0.31175176.25kNm 2S'Q1290.760.342.70.3100.34kNm SQ214.722.514.05811.2510555.65kNm11.3SQ21.1176.251.3100.341.3555.651046.66kNmMj1.1SG1.3SQ相对偏心矩：e0

MjNj1046.660.33

3190.27⑷、桩的计算长度lp的确定

44hah

4故有：lp0.7(l0)0.713.416.38m

0.40l0——局部冲刷线至墩柱顶的距离

⑸、偏心矩增大系数值的计算（此处按新规范公式计算）

11cNjlp210eEhIhb

cs1.2

5砼、钢筋材料安全系数

b0.9

5构件工作条件系数（偏心受压取0.95）

11cNjlp210eEhIhb11.14 21.253190.2716.3811.247100.322.85100.9564 其中，e0.10.10.1430.1430.32 e00.330.30.31.2de01.140.330.38 故：e0⑹、桩截面强度复核（此处按新规范公式、数据计算，请参考结构设计原理）设a7.0cm（砼保护层厚度）

rgra60753cm，g25 # 砼： Ra14.5MPa Ⅰ级钢筋：Rg240MPa

rgr530.883（取0.9），r——桩半径 60桩截面按0.2%含筋率配置钢筋，取定钢筋数量后计算实际采用的配筋率。

As0.2%d240.2%1.132.26103m22260mm2

取1216，As2413mm2,0.21%

强度复核：

按下列公式采用试算法进行计算

BRaDgRg

e0r

ARaCRg假定值，查附表3.1得A、B、C、D值，代入上式计算e0值。如计算的e0值与已知的e0值相等或接近，则相应的A、B、C、D值即为计算采用值，否则应重新假定值，查表得A、B、C、D值，再计算e0值，直至满足要求为止。

用满足要求的A、B、C、D值进行承载力Nj和Mj的计算

Njb2ArRabCr2Rg csMjb3BrRabDgr3Rg cs

当计算的承载力Nj、Mj分别大于计算纵向力Nj和计算弯矩Mj时，强度得到满足，否则应重新进行截面或配筋设计。

设0.46,A1.0490,B0.5982,C0.1903,D1.9081，e'0BRaDgRgARaCRgr0.598214.51.90810.21%0.92400.60.3787m

1.049014.5(0.1903)0.21%240接近e'00.38 Njb2ArRabCr2Rg cs0.950.951.04900.6214.5103(0.1903)0.21%0.62240103 1.251.254135.35kN3190.27kN满足要求。

Mjb3BrRabDgr3Rg cs0.950.950.59820.6214.51031.90810.21%0.90.62240103 1.251.251565.99kN1046.66kN满足要求。

后面请各位自行完成截面应力复核和位移计算，考虑箍筋和螺旋筋的布置！！请各位按规范要求进行配筋！！

（未完）

第三篇：基础工程课程设计某住宅楼桩基础设计及计算书

基础工程课程设计 ————某住宅楼桩基础设计 一：设计资料 1、建筑场地土层按其成因土的特征和力学性质的不同自上而下划分为四层，物理力学指标见下表。勘查期间测得地下水混合水位深为2.0m,地下水水质分析结果表明，本场地下水无腐蚀性。

建筑安全等级为2级，已知上部框架结构由柱子传来的荷载： ,，H = 50kN；

柱的截面尺寸为：400×400mm；

承台底面埋深：D ＝ 2.0m。

2、根据地质资料，以黄土粉质粘土为桩尖持力层，钢筋混凝土预制桩断面尺寸为300×300，桩长为10.0m 3、桩身资料：

混凝土为C30，轴心抗压强度设计值＝ 15MPa，弯曲强度设计值为 ＝16.5MPa，主筋采用：4Φ16，强度设计值：＝310MPa 4、承台设计资料：混凝土为C30，轴心抗压强度设计值为＝15MPa，弯曲抗压强度设计值为＝1.5MPa。、附：1）：土层主要物理力学指标；

2）：桩静载荷试验曲线。

附表一：

土层代号 名称 厚 度 m 含 水 量 w % 天 然 重 度 r KN/ 孔 隙 比 e MPa 塑性 指数 液性 指数 直剪 试验（快剪）压缩 模量（kPa）承载力标准值(kPa)内摩擦角° ψ° 粘聚力 C（kPa）1－2 杂填土 2.0 18.8 2－1 粉质粘土 9.0 38.2 18.9 1.02 0.34 19.8 1.0 21 12 4.6 120 2－2 粉质粘土 4.0 26.7 19.6 0.75 0.6 15 0.60 20 16 7.0 220 3 粉沙夹粉质粘土 >10 21.6 20.1 0.54 1.0 12 0.4 25 15 8.2 260 附表二：

二：设计要求：

1、单桩竖向承载力标准值和设计值的计算；

2、确定桩数和桩的平面布置图；

3、群桩中基桩的受力验算 4、承台结构设计及验算；

5、桩及承台的施工图设计：包括桩的平面布置图，桩身配筋图，承台配筋和必要的施工说明；

6、需要提交的报告：计算说明书和桩基础施工图。

三：桩基础设计（一）：必要资料准备 1、建筑物的类型机规模：住宅楼 2、岩土工程勘察报告：见上页附表 3、环境及检测条件：地下水无腐蚀性，Q—S曲线见附表（二）：外部荷载及桩型确定 1、柱传来荷载：V = 3200kN、M = 400kNm、H = 50kN 2、桩型确定：1）、由题意选桩为钢筋混凝土预制桩；

2）、构造尺寸：桩长L＝10.0m，截面尺寸：300×300mm 3）、桩身：混凝土强度 C30、＝15MPa、＝16.5MPa 4φ16 ＝310MPa 4）、承台材料：混凝土强度C30、＝15MPa、＝16.5MPa ＝1.5MPa（三）：单桩承载力确定 1、单桩竖向承载力的确定：

1）、根据桩身材料强度（＝1.0按0.25折减，配筋 φ16）2）、根据地基基础规范公式计算：

1°、桩尖土端承载力计算：

粉质粘土，＝0.60，入土深度为12.0m 2°、桩侧土摩擦力：

粉质粘土层1：，取18kPa 粉质粘土层2：

，取28kPa 3）、根据静载荷试验数据计算：

根据静载荷单桩承载力试验曲线，按明显拐点法得单桩极限承载力 单桩承载力标准值：

根据以上各种条件下的计算结果，取单桩竖向承载力标准值 单桩竖向承载力设计值 4）、确桩数和桩的布置：

1°、初步假定承台的尺寸为 上部结构传来垂直荷载：

承台和土自重：

取 根 桩距 ：

取 2°、承台平面尺寸及柱排列如下图：

（四）：单桩受力验算：

1、单桩所受平均力：

2、单桩所受最大及最小力：

3、单桩水平承载力计算：

，即 与合力 与的夹角小于 单桩水平承载力满足要求，不需要进一步的验算。

（五）：群桩承载力验算：

1、根据实体基础法进行验算：

1）、实体基础底面尺寸计算：

桩所穿过的土层的摩擦角：

，取，边桩外围之间的尺寸为：

实体基础底面宽：

实体基础底面长：

2）、桩尖土承载力设计值：

1° 实体基础埋深范围内的土的平均重度（地下水位下取有效重度）2° 实体基础底面粉质粘土修正后的承载力特征值为：

根据书上表2－5 取，3°取，基础自重为：

4°实体基础底面压力计算：

当仅有轴力作用时：

考虑轴力和弯矩时计算：

由以上验算，单桩及整体承载力满足要求。

（六）、承台设计：

承台尺寸由图1所示，无垫层，钢筋保护层厚取100mm。

1、单桩净反力的计算：

单桩净反力，即不考虑承台及覆土重量时桩所受的力 1）、单桩净反力的最大值：

2）、平均单桩净反力：

2、承台冲切验算：

1）、柱边冲切：

冲切力：

受冲切承载力截面高度影响系数的计算：

冲夸比与系数的计算：

3、角桩向上冲切：

4、承台抗剪验算：

斜截面受剪承载力可按下面公式计算：

，Ⅰ－Ⅰ截面处承台抗剪验算：

边上一排桩净反力最大值，按3根桩进行计算。

剪力 承台抗剪时的截面尺寸近似的定为：平均宽度 , Ⅱ－Ⅱ截面处承台抗剪验算：

边排桩单桩净反力平均值，按4根桩计算。

剪切力 承台抗剪时的截面尺寸：平均宽度，斜截面上受压区混凝土的抗剪强度为：

5、承台弯矩计算及配筋计算：

1）、承台弯矩计算：

多桩承台的弯矩可在长，宽两个方向分别按单向受弯计算：

Ⅰ－Ⅰ截面，按3根桩计算：

Ⅱ－Ⅱ截面，按4根桩计算：

2）、承台配筋计算：取。

长向配筋：

选配 短向配筋：

选配 承台配筋图：

（七）、桩的强度验算 桩的截面尺寸为，桩长为，配筋为，为通长配筋，钢筋保护层厚度选。

因桩的长度不大，桩吊运及吊立时的吊点位置宜采用同一位置，如下图所示，控制 弯矩为吊立时的情况：

，取动力系数为，则 由钢筋混凝土结构设计规范得 选用，桩的配筋构造见图纸。（图纸另附）图纸附件无 仅供参考

第四篇：课程设计计算书封面

砌体结构课程设计

计算书

题 目 学院(部)专 业 学生姓名 学 号 年级 指导教师

年 月 日

第五篇：基础工程课程设计

青海大学《土力学与基础工程》课程设计

课程设计计算书

课 程： 《基础工程》 课程设计 设 计 题 目： 独立基础和双柱联合基础

指 导 教 师：

张 吾 渝

专 业 年 级： 2010级土木工程专业

（建筑方向）建筑（1）班

所在学院和系： 土木工程学院 设 计 者： 童 守 珍 学 号： 1000506007 日 期： 2013年5月

青海大学《土力学与基础工程》课程设计

前 言

《基础工程》是《土力学》的后继课程，本课程是一本独立的课程,但是又于《土力学》教材的内容密切结合。我国改革开放以来，大规模的现代化建设的需要以及国际上的科学进步和技术发展，基础工程领域内取得了许多新的成就，在设计与施工领域涌现了许多新成熟的成果和观点。本次课程设计，就是基于这样的基础，在老师以及同学帮助下，我学会了独立基础和双柱联合基础的设计，这队我以后的工作和学习有很大的帮助。

本设计是基础工程课程的一个重要环节，对培养和提高学生的基本技能，启发学生对实际结构工作情况的认识和巩固所学的理论知识具有重要作用。

本设计主要分为三个层次，独立基础的设计及其荷载配筋计算、双柱联合基础的设计及荷载配筋计算，最后是地梁的设计。

由于编者水平，本设计中还存在很多错误和不足，敬请广大老师和读者批评指正。

编 者 2013年5月

青海大学《土力学与基础工程》课程设计

目 录

一、《土力学基础工程》课程设计任务书………………………………… 1 1.工程概况……………………………………………………………… 1 2.地质资料……………………………………………………………… 1 3.上部荷载……………………………………………………………… 1 4.设计要求……………………………………………………………… 1 5.设计步骤……………………………………………………………… 1 二.根据底层柱网平面图可知柱截面尺寸………………………………… 2 三.B-9轴处柱下设计钢筋混凝土独立基础……………………………… 2 3.1 初步确定基础尺寸………………………………………………… 2 3.2 验算荷载偏心距e………………………………………………… 2 3.3 验算基底的最大压力Pkmax………………………………………… 2 3.4 计算基底净反力设计值…………………………………………… 2 3.5 基础高度 ………………………………………………………… 3 3.6 配筋计算 ………………………………………………………… 3 四.钢筋混凝土双柱联合基础设计………………………………………… 5 4.1 确定基底尺寸……………………………………………………… 5 4.2 计算基础内力……………………………………………………… 6 4.3 确定基础高度…………………………………………………………6 4.4 抗冲切承载力验算……………………………………………………6 4.5 抗剪切强度的验算……………………………………………………7 4.6 配筋计算 ……………………………………………………………7 五.柱间地梁设计………………………………………………………………8 5.1 外墙地梁设计…………………………………………………………8 5.2 内墙地梁设计…………………………………………………………9 六.施工图的绘制………………………………………………………………9 七.参考文献……………………………………………………………………9 八.课程设计感想 ……………………………………………………………9

青海大学《土力学与基础工程》课程设计

课程设计计算书任务书

一、《土力学与基础工程》课程设计任务书 1 工程概况：

某中学五层教学楼，全框架结构，底层柱网平面如图所示。2 地质资料：

自上而下：第一层：素填土，厚2.5m，γ17.8kN/m3； 第二层：砂砾石，厚7.0m，γ18.7kN/m3。上部荷载：⑨轴处

3.1 外柱：B轴，基础承受上部荷载M64kNm，F3240kN；

D轴，基础承受上部荷载M109kNm,F2471kN，；

3.2 内柱：C轴，基础承受荷载上部荷载M138kNm，F3055kN。4 设计要求：

4.1 设计柱下钢筋混凝土独立基础、两柱联合基础； 4.2 绘制基础平面布置图、基础详图并编写计算说明书。5 设计步骤：

5.1 根据持力层承载力特征值fak350kPa确定持力层承载力设计值；5.2 按持力层承载力特征值确定基底尺寸； 5.3 基础结构设计；

5.4 必要时验算地基沉降量； 5.5 绘制施工图。设计时间：2013年4月29日～5月15日。

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PjF3240405kPa

，净偏心距：eM640.019m，F3240bl24基底最大和最小净反力设计值

PjmaxPjminFbl(16el)405(160.0194)416.5kPa393.5kPa 3.5 基础高度

采用C235混凝土，HRB400级钢筋，查得ft1.57N/mm,fy360N/mm2 3.5.1 柱边截面 取h700mm,as40mm,取h0660mm，bc2h00.620.661.92mb2m，P(lachbb2jmax220)b(2c2h0)416.5420.6(20.620.66)2(220.66)2

865.6kN0.7hpft(bch0)h00.71.01570(0.60.66)0.66

913.9kN856.6kN(可以)基础分两阶，下阶h1400mm,h01360mm，取l12m,b11m

，3.5.2 变阶处截面

b12h01120.361.72mb2m，Pllhbb2jmax(21201)b(212h01)冲切力：416.5(42220.36)2(21220.36)2

524.9kN0.7hpft(b1h01)h01抗冲切力：0.71.01570(0.60.36)0.36

538.1kN524.9kN3.6 配筋计算

3.6.1 计算基础长边方向的弯矩设计值，取截面

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284.4106s1330.2mm2

0.9fyh010.9360660VV截面

V1Pj(bb1)2(2ll1)241405(21)2(242)24168.75kNmsVV168.751061446.7mm2 0.9fyh010.9360360比较s和sV,应按sV配筋，现于4m宽度范围内按构造配1412@250，实配面积为s1582mm2

四.柱下钢筋混凝土双柱联合基础设计 4.1确定基地尺寸（对称）

由架柱梁定位平面可知：l12700mm

1212l0(~)l1(~)2700900mm~1800mm

取l01300mm

3333则ll12l02700213005300mm

k12(F1F2)偏心距：el12.7138109(30552471)1035.4kNm 22k1035.40.187m

F1F230552471F1F2305524712.24m

l(faGd)5.3(514.56202.5)底面宽度为：b因偏心扩大，取b2.43m，不需要进行深度修正 所以基底尺寸为：bl2.4m5.3m

FKGK30552471205.32.42.5持力层强度验算：

5.32.4484.4kPafa514.56kPaPK

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l(ac2h0)(bc2h0)(0.620.66)(0.620.66)3.686m2bm12(acbc)4h02(600600)46605040mm

FlF1Pjl3055434.43.6861453.8kN

0.7fthpbm1h00.71.431.050406603329.73kNfl1453.8kN

满足4.4.2 变阶处抗冲切验算

l(l12h01)(b12h01)(1.420.36)(1,420.36)4.49m2bm12(l1b1)4h012(14001400)43607040mm

FlF1Pjl3055434.44.491104.5kN

0.7fthpbm1h010.71.431.070403602536.9kNfl1104.5kN

4.5 抗剪切强度验算 4.5.1 柱边抗剪切强度验算

VF1bPcj(l0a2h30551042.6(1.30.60)20.66)698.7kN 0.7fthpbh00.71.431.024006601585.58kNV698.7kN

满足

4.5.2 变阶处抗剪切强度验算

VF11bPj(l0l2h(1.31.401)30551042.620.36)594.5kN 0.7fthpbh010.71.431.02400360864.86kNV594.5kN

满足

4.6 配筋计算 4.6.1 基底纵向钢筋

max880.99106s0.9f6604119.8mm2

yh00.9360

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实配：220 s628mm2

箍筋

8@10 05.2 内墙地梁设计：l6.9m，设混凝土保护层as35mm

荷载设计值：q1.353.90.27.50.30.62513.97kN/m 弯矩：11ql13.976.9283.14kNm 8883.14106受力筋：s454.16mm2

0.9fyh00.93605650实配：218 s509mm2

箍筋

8@10

六.绘制施工图（附）

包括：基础平面布置图(1:100)

基础详图(1:20)

地梁剖面图(1:10)七.参考文献

[1]华南理工大学 浙江大学 湖南大学.《基础工程》第二版 中国建筑出版社2011 [2]刘立新 叶燕华.《混凝土结构原理》第2版 武汉理工大学出版社 2012 [3]重庆大学 同济大学 哈尔滨工业大学.《土木工程施工》（上册)中国建筑出版社 2012 [4]何斌 陈锦昌.《建筑制图》第五版 高等教育出版社 2010 八.课程设计感想

课程设计任务下发后我们在老师的讲解下开始对本次设计的步骤有了初步了解，之后就是认真反复的复习老师所讲的基础的设计知识，另外又通过网络或者书籍查阅有关规范，有条不紊的开始做设计。首先，我是报的很积极的态度对待本次设计，因为，这样的经历会对今后的毕业设计乃至工作都会有很大的帮助者。所以，我很认真的做每一步，反反复复的修改，一点点的将其输入到电脑里。在做设计期间，遇到很多很多问题，我发现我所学的知识还掌握的不牢固，经过一段时间的努力，本人在张吾渝老师的带领下，在大家的相互帮助下，顺利的完成了本次的《土力学与基础工程》的课程设计。通过此次课程设计我掌握了更多电脑运用的方法和技巧给大四的时候做毕业设计积累了经验, 在此，首先要感谢张吾渝老师在本学期的悉心教诲，感谢她把知识无私的传授给我们，感谢她在本次设计中提供的详细解答，使我对此次课程设计有了更深的了解和掌握。同时，也要感谢许多同学的帮助,对于老师和同学的帮助和指导我表示诚挚的谢意.童守珍

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