课程设计书大全

第一篇：课程设计书大全

混凝土结构课程设计说明书

课 程 名 称:

混凝土结构课程设计

课 程 代 码:

题 目: 现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖

学院(直属系):

年级/专业/班:

学 生 姓 名:

学 号:

指 导 教 师: 兰国冠

开 题 时 间: 2016 年 1 月 01日

完 成 时 间: 2016 年 1 月 12 日

现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书

目 录

摘 要.....................................................任务与分析..................................................一、现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计任务书

1．设计题目..................................................2．设计条件..................................................3．设计内容..................................................4.成果要求.................................................二、计算书

1．楼盖的结构平面布置

1.1 柱网尺寸...........................................1.2 板厚度...............................................1.3 次梁截面尺寸.........................................1.4 主梁截面尺寸........................................2板的设计

2.1板荷载计算............................................2.2板计算简图............................................2.3板弯矩计算值..........................................2.4板正截面受弯承载力计算................................2.5 板裂缝宽度验算........................................2.6 板的挠度验算..........................................3.次梁设计

3.1次梁荷载计算...........................................3.2次梁计算简图...........................................3.3次梁内力计算...........................................3.4次梁正截面受弯承载力计算...............................3.5次梁斜截面受剪承载力计算...............................3.6 次梁裂缝宽度验算.......................................3.7次梁挠度验算...........................................4.主梁设计

4.1主梁荷载计算............................................4.2主梁计算简图............................................

现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书

4.3主梁内力计算及包络图....................................4.4主梁正截面受弯承载力计算................................4.5主梁斜截面受剪承载力计算................................4.6主梁裂缝宽度验算........................................4.7主梁挠度验算............................................四.结 论......................................................五.致 谢......................................................六.参考文献....................................................

现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书

摘 要

本设计主要进行了结构方案中单向板肋梁楼盖设计。在确定框架布局之后，先进行了层间荷载代表值的计算，进而求出在水平荷载作用下的结构内力（弯矩、剪力）。完成了板、次梁、主梁等构件的内力和配筋计算及施工图绘制、楼盖的设计完成了板的配筋和次梁的配筋设计。

关键词：

结构结构

板

次梁

主梁 现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书

任务与分析

本课程设计的任务是：根据所给设计资料进行现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖的设计目的是通过本设计使学生了解钢筋混凝土结构设计的一般程序和内容，理解单向板肋梁楼盖的荷载传递关系及其计算简图的确定，熟悉掌握考虑塑性内力重分布的计算方法，掌握按弹性理论分析内力的方法并熟悉内力包络图的绘制方法，熟悉现浇板的有关构造要求，掌握钢筋混凝土结构施工图的表达方法、制图规定进一步提高制图的基本技能，并学会编制钢筋材料表等。

任务分析：根据本课程设计的具体情况，设计包括楼盖板、次梁、主梁的设计计算式的书写，其中包括板、次梁、主梁内力计算，正斜截面的配筋计算；施工图的绘制，包括：楼盖结构平面布置图、板配筋图、次梁配筋图及剖面图、主梁配筋图及剖面图、弯矩和剪力包络图：编制板、次梁、主梁钢架表等工作。

现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书

现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计

一、设 计 任 务 书

1、设计题目：

某多层工业厂房楼盖结构设计

2.设计条件：

⑴、某多层工业厂房，采用内框架结构，墙厚240mm，混凝土柱截面尺寸400mm×400mm。房屋的安全等级为二级，拟采用钢筋混凝土单向板肋梁楼盖。

⑵、楼面构造做法 采用水泥砂浆楼面，构造做法见苏J01-2005-2/3，即10厚1:2水泥砂浆面层；20厚1:3水泥砂浆找平层；现浇钢筋混凝土楼面；20厚混合砂浆粉刷。

⑶柱网尺寸6600mm×6900mm；可变荷载标准值7.5KN/㎡，准永久值系数均为ψq=0.5 ⑷材料要求

混凝土：钢筋混凝土结构的混凝土强度等级不应低于C20，当采用400MPa及以上的钢筋时，混凝土强度等级不应低于C25 钢筋:梁内受力主筋采用HRB335级钢，其余均采用HRB300及钢。⑸该厂房无特殊要求，楼梯位于楼盖外部的相邻部分。3.设计内容：

1.确定结构平面布置

2.板的设计（按塑性理论）3.次梁设计（按塑性理论）

4.主梁设计（按弹性理论）5.绘制施工图 4.成果要求：

（1）进度安排（12天）

布置设计任务及结构布置 0.5天

设计计算及整理计算书 6.5天

绘制施工图 5.0天

（2）计算正确，计算书必须统一格式并用钢笔抄写清楚

（3）每人需完成1号图一张，用铅笔回退。要求图面布局均匀，比例适当，线条流畅，整洁美观，标注及说明用仿宋体书写，严格按照建筑制图标准作图

（4）在完成上述设计书任务后方可参加课程设计答辩

现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书

结 论

课程设计是培养学生综合运用所学知识、发现、提出、分析和解决实际问题，锻炼实践能力的重要环节，是对学生实际工作能力的具体训练和考察过程。回顾起此次单向板的课程设计，至今我仍感慨颇多，的确，从理论到实践，在整整12天的日子里，可以说得是苦多于甜，但是我也学到很多很多的的东西，同时不仅可以巩固了以前所学过的知识，而且学到了很多在书本上所没有学到过的知识。通过这次课程设计使我懂得了理论与实际相结合是很重要的，只有理论知识是远远不够的，只有把所学的理论知识与实践相结合起来，从理论中得出结论，才能真正为社会服务，从而提高自己的实际动手能力和独立思考的能力。在设计的过程中遇到问题，可以说得是困难重重，这毕竟

现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书

致 谢

这次课程设计终于顺利完成了，在设计中遇到了很多问题，最后在兰国冠老师的辛勤指导下和各位组员的帮助下，总算圆满解决了。同时，在兰国冠老师的身上我学得到很多实用的知识，在次我表示感谢！通过这次课程设计,我了解到自己在计算配筋和画图方面还有很多不足。不过在做设计过程中杨老师给了我很大的帮助和鼓励，是我克服这些困难。我将永远珍惜这段经历，同时这段实习生活也是我一生中最值得难忘的。

现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书

【参考文献】

[1] 《建筑结构荷载规范》 GB50009－2006 [2] 《混凝土结构设计规范》 GB50010－2010 [3] 《房屋建筑制图统一标准》 GB/T50106－2001 [4] 《建筑结构制图标准》 GB/T50107－2010 [5] 《建筑结构静力计算手册》 中国建筑工业出版社 [6] 兰宗建等，钢筋混凝土结构，东南大学出版社，2003.2

[7] 东南大学等，混凝土结构及砌体结构，中国建筑工业出版社，200507 [8] 土木工程专业课程设计、毕业设计资料汇编，长江大学城市建设学院，2004.2

第二篇：PS课程设计书

2012～2013学年第一学期

《图形图像处理》课程

课程设计说明书

课题名称： 海报—元宵节 班 级： 11图文（2）班

任课教师： 姓 名： 学 号：

日 期：2012.12.16 日 —— 2012.12.26

课程设计正文

一、前言：

本课题是为圣诞夜做一张海报。在西方国家里，圣诞节也是一个家庭团聚和喜庆的节日，通常会装扮圣诞树，以增加节日的欢乐气氛。圣诞树一般是用杉柏之类的常绿

一、前言：

本课题是一张关于元宵节的海报，元宵节是中国的传统节日，有很多民间故事关于元宵节的传说，在这里设计的唯一目的就是愿天下所有的人、尤其是那些寄人篱下的孩子、流离失所的孩子有家可归、能够得到爱的温暖和力量。

二、课程设计条件：

1、硬件环境

（1 笔记本电脑。

（2 与互联网相连、为了能够浏览优秀网站，搜集相关材料，和作品所需的素材

2、软件环境

Windows 7系统，Photoshop CS4软件。

三、确定的课题、确定设想及所用素材

1、我确定的课题如下：

课题

自选题材：

关于元宵节的海报

作品如下图：

2、用到的素材如下：（素材1、2、3、4、5、）

素材1

素材2

素材3

素材4

素材5

四、设计作品

五、主要设计思想：

元宵节不仅是一个中国小年更是每年第一个团圆节，元宵节是中国最古老的夜的节日。举国上下张灯结彩，欢度佳节。此作品唯一的目的是愿天下所有的人、尤其是那些寄人篱下的孩子、流离失所的孩子有家可归、能够得到爱的温暖和力量。让更多的人感受家的无穷力量和无可媲美的温暖，更体现出家和家人的重要性，家和万事兴，也告诉人们家才是你的避风港，我们要爱家守家更应该呵护家人。当然有国才有家！

六、制作步骤：

1、Photoshop界面中按Ctrl+N，新建一背景层，规格为10008*1200像素，RGB，分辨率为72像素/英寸，颜色模式为RGB，背景为黑色和深红色，单击“确定”按钮。

2、Ctrl+O打开素材，分别使用工笔工具和魔棒工具抠图，把素材1中的字和图案选出来，然后使用直接选择工具放入背景层，接着用橡皮檫、等工具去除图层一上没必要的字体和图案、网址等。接着使用快捷键变化图形的大小和方向，最终效果如图所示：

3、Ctrl+O打开素材2，使用工笔工具和魔棒工具抠图，把素材1中的字和图案选出来，然后使用直接选择工具放入背景层，接着使用快捷键变化图形的大小和方向效果如图所示：

4、按Ctrl+O打开素材3，使用选择工具移动到作品文件，生成新的图层，为该图层添加剪切蒙版，为下一步所做效果更加真实做铺垫，然后使用黑色画笔工具涂抹，让前面所做的效果同时展现在通过一幅画面上，左图

右图

5、使用快捷键打开素材4，然后放置在所有图层的底层，使效果更加完善，接着使用混合模式变亮给人不仅是视觉上的真实更能突出逼真，然后用阴影效果达到作品展示的目的。

6、按Ctrl+O打开已下载好的素材，使用选择工具移到所在进行完善的作品当中，然后给所移进的素材添加剪贴蒙版为该图层添加剪切蒙版，为下一步所做效果更加真实做铺垫，然后使用黑色画笔工具涂抹，让前面所做的效果同时展现在通过一幅画面上。

7、接下来为整个画面添加效果，进行处理是作品更加完善和完美。图：

七、心得体会：

通过这几天对Photoshop的课程设计，让我对Photoshop有了更多的了解。以前没有接触到的工具，由于作业的需要接触到了，学会了使用。处理效果图中用到过的工具，现在更加熟悉。在网上搜索的素材，通过PS对素材的处理,从而得到自己所需要的效果图。用一个个简单的工具相互协调最终完成课程设计。掌握了一些快捷键的使用（如Ctrl+N新建, Ctrl+O打开，Alt+Delete用前景色填充,Ctrl+Ｄ取消选择，Delete删除，Shift+ctrl+i反选等）的使用方法，进一步提高并熟练掌握自己对图形图像处理的能力。由于自身对图形图像处理的兴趣，能够在课程设计过程中得到了充分的发挥，是给我最大的欣慰而且慢慢的也让我对Photoshop或者说对图形图像处理方面产生了更大的兴趣。从而改变了我对Photoshop的看法。

八 参考文献

1.、教材（Photoshop图像处理教程）、笔记、相关书籍

2.、网络搜索，网上视频

3.、咨询老师和一些相关资料等。

最后祝张老师：身体健康

工作顺利

第三篇：主板课程设计书

江汉大学

主板课程设计及专用夹具说明书

设计人：学号

：班级

：

导师

：

江汉大学

目 录

一 零件的分析………………………………………………03 二 确定毛坯…………………………………………………03 三 工艺规程设计……………………………………………04 四 夹具设计 …………………………………………………07

江汉大学

一、零件的分析(一)零件

题目所给的零件是主板。(二)零件的工艺分析

零件的材料为0Gr18Ni9，0Cr18Ni9作为不锈钢耐热钢，0Cr18Ni9钢薄截面尺寸的焊接件具有足够的耐晶间腐蚀能力，在氧化性酸(HNO3)中具有优良的耐蚀性，在碱溶液和大部分有机酸和无机酸中以及大气、水、蒸汽中耐蚀性亦佳。0Cr18Ni9钢的良好性能，使其成为应用量最大、使用范围最广的不锈钢牌号。

二、确定毛坯

1、确定毛坯种类：

零件材料为0Gr18Ni9。考虑零件在机床运行过程中所受冲击不大，零件结构又比较简单，生产类型为中批生产，故选择板材毛坯。

2、绘制毛坯图

江汉大学

三、工艺规程设计

(一)选择定位基准：

粗基准的选择：以零件的下端面为主要的定位粗基准。精基准的选择：考虑要保证零件的加工精度和装夹准确方便，依据“基准重合”原则和“基准统一”原则，以粗加工后的底面为主要的定位精基准，以上端面为定位精基准。

（二）制定工艺路线

根据零件的几何形状、尺寸精度及位置精度等技术要求，以及加工方法所能达到的经济精度，在生产纲领已确定的情况下,可以考虑采用万能性机床配以专用工卡具,并尽量使工序集中来提高生产率。除此之外，还应当考虑经济效果，以便使生产成本尽量下降。查《机械制造工艺设计简明手册》 江汉大学度为0.8为9±0.1mm

4.精车内圆盲孔φ90至深为7.9mm，余量为0.7mm表面粗糙

5.调头夹紧，粗车左端面，余量为1.9mm，1.粗车内圆盲孔φ90至深为为7.2mm，工序Ⅲ

1.钻孔6xφ6.5mm，2.钻孔3xφ3.3mm，3.钻孔2xφ4+0.02mm，4.钻孔2xφ4+0.02mm，5.钻孔φ5.2mm，6.调面锪孔2xφ10mm深4mm

工序Ⅳ 粗铣宽度28mm深7.9mm的直槽 工序Ⅴ 线切割外形轮廓，线切割半圆弧R4mm 工序Ⅵ

1.钻孔φ4+0.02mm，2.钻孔4xφ3.3mm深9mm

工序Ⅶ 攻螺纹2xM4深7mm，M6，攻螺纹4xM4

具体分析

工序Ⅰ

板料水切割φ208x21mm 工件材料：0Gr18Ni9,工件尺寸：t=21mm，d=208mm;加工要求：水切割加工出外形，加工余量4mm;

江汉大学

机床：X51立式铣床；

刀具：YG6硬质合金端铣刀。铣削宽度ae≤90,深度ap≤6,齿数z=12,故根据《机械制造工艺设计简明手册》（后简称《简明手册》）表3.1，取刀具直径d0=125mm。根据《切削用量手册》（后简称《切削手册》）表3.16，选择刀具前角γ0＝0°后角α0＝8°，副后角α0’=10°，刃倾角λs=－10°,主偏角Kr=60°,过渡刃Krε=30°,副偏角Kr’=5°。工序Ⅱ

粗精车右端面，圆周，车盲孔；

工序Ⅲ 钻孔6xφ6.5通孔，3xφ3.3通孔，2xφ4通孔，φ5.2通孔，φ8通孔。以φ8孔为定位基准。

刀具：φ3—φ8系列麻花钻。

机床：X51立式钻床

工序Ⅳ 粗铣宽度28mm深7.9mm的直槽

选用三面刃铣刀，选用直角对刀块，加工时用钩形压板压住工件并用定位销防止工件在加工时的转动。

工序Ⅴ

用销定为，钩形压板压境，线切割一次割外形轮廓和φ9，然后换夹具，割φ8的半弧。

机床：电火花线切割

放电间隙：δ=0.01mm，补偿量f=0.08 工序Ⅵ

钻孔φ4+0.02，钻孔4xφ3.3深9mm

刀具：麻花钻φ4，φ3.3mm 机床：Z5140立式钻床

江汉大学刀具：攻丝刀；

工序Ⅶ

攻螺纹2xM4深7mm，M6，4xM4mm

四、夹具设计

为了提高劳动生产率，保证加工质量，降低劳动强度，需要设计专用夹具。经过老师分组，决定设计 江汉大学求。

夹具装配图及夹具体零件图分别见图。

装配图1

江汉大学

装配图2

江汉大学产品图：

参考文献: 赵家奇,机械制造工艺学课程设计指导书2版 机械工业出版社,2000.10.艾兴,肖诗纲主编,切削用量简明手3版 机械工业出版社,1997.8 曾志新,吕明主编,机械制造技术基础.武汉理工出版社,2001.7 李益民主编,机械制造工艺设计简明手册 机械工业出版社,1993.4 王明珠主编,工程制图学及计算机绘图——国防工业出版社,1998.3。

第四篇：矿山测量课程设计书

矿山测量课程设计

一、概述

1.1、设计目的

矿山测量课程设计室在学完矿山测量学课程和完成矿山测量教学实验之后进行的。是对学生进行测绘高级工程人才基本训练的一个重要环节。其目的在于通过对某矿井的主要矿山测量工作的设计，培养学生独立分析问题和解决问题的能力及其创新能力。

1.2、编制依据

1、《矿山测量学》第一分册，中国矿业大学出版社，1987年

2、《全球定位系统(GPS)测量规范》GB/T18314-2001

3、《矿山测量与规范》GB/T 15663.6-2008 1.3、坐标系统选取

1、平面坐标系采用1954北京坐标系。按3°分带，中央子午线经度为L0=121°，横坐标加500Km。

2、高程系统采用1956黄海高程系统。二 生产限差的确定

2.1、按一般采矿工程对测量工作的要求来确定。

一般采矿工程对测量工作的要求主要表现在利用矿图来解决采矿技术问题。为满足基本矿图的精度要求，一般采用3.0m作为生产限差，即基本矿图上最弱点相对于矿井近井点或井下导线起始点而言的点位极限误差值为3.0m。此限差值中包括有测量、绘图和用图的误差，若去掉后两项，测量允许误差（对1：2000矿图而言）为2.75m左右。

2.2、按测图与绘、用图精度相匹配的原则确定

绘、用图的极限误差一般取0.8mm（图上），若矿图的比例尺为1：2000时，即为1.6m，此误差值仅指测量误差，不含绘、用图误差。2.3、按井巷光通的限差确定

平面上中线的允许偏差取0.3~0.5m，高程的允许偏差为0.2m，此误差仅指测量误差。

2.4、按由地面向井下指定地点打垂直钻孔的要求确定 当孔深小于100m时，可取1.4m作为生产限差。三 矿井平面联系测量 3.1、测区范围及概况

车夫山位于徐州市，地势平坦。交通便利，视野开阔，控制网适合布置GPS控制网。周围有大量的农田，给测量带来不便。3.2、地面平面控制网布设

经野外踏勘选点，在测区范围内布设工程D级GPS控制网作。该网由YZD1，YZD2两个已知国家控制点和9个GPS控制点组成网状图形，相邻两点间的距离为1-3公里。其中点号标注为“G”的点为进进点，点位布设见“地面平面控制网设计”。3.3、矿井联系测量的任务

(1)井下经纬仪导线起算边的坐标方位角；

(2)井下经纬仪导线起算点的平面坐标x和y；

(3)井下水准基点的高程H。3.4、联系测量规范

《规程》规定的联系测量的主要精度要求见表3-1

3.5、两井定向误差分析

22=m m上AB2m2XAmXBcnm222式中 c——两垂球线间的距离；

mxA——由结点到垂球线A间所测设的支导线误差所引起的A点在x轴方向上的位置误差

mxB——由结点到垂球线B间所测设的支导线误差所引起的B点在x轴方向上的位置误差；

n ——由近井点到结点间的导线测角数； mβ——由近井点到结点间导线的测角误差。其中

mxAmxAmxAlmxAm22222mxBmxBmxBl2yA222RmxAlmxBl22mm2lsin22mxBm22R2yB2lsin式中 RyA——由结点到垂球线A间的导线上各点到A的距离在AB线上的投影；

RyB——由结点到垂球线B间的导线上各点到B的距离在AB线上的投影；

φ—— 导线各边与AB连线间的夹角。

在这种情况下，量边的系统误差对方位角 没有影响。故量边误差对A、B点位的影响可用下式计算：

222 mAlalsinmBla22lsin2 式中 a —— 量边的偶然误差影响系数； l —— 导线边长。

Mm++m18.0980''故两井定向最终误差：

2220上2下（其计算过程和结果详见“两井定向精度估算”，用excel

计算）

3.6、联系测量方案选择依据

在经过分析和查阅相关资料后，并对各个方案进行精度估算，mM，故陀螺经纬仪定向精度比两井定向精度高，但两井定向也能够满足联系测量的要求。综合比较“陀螺经纬仪定向”和“两井定向”的优缺点，结合实际工作中的“费用成本”，“精度要求”，“测量时间”等的综合因数，选择“两井定向”，其“两井定向”可以大大减少由投点误差引起的投向误差，精度高，作业时间快，费用较低。T03.7、两井定向

3.7.1、投点所需主要设备的要求如下：

1、垂球：以对称砝码式的垂球为好，每个圆盘重量最好为10kg或20kg。当井深小于100m时，采用30～50 kg的垂球，当超过100m时，则宜采用50～100kg的垂 球；

2、钢丝：应采用直径为0.5～2mm的高强度的优质碳素弹簧钢丝。钢丝上悬挂的重锤 重量应为钢丝极限强度的60%～70%；

3、手摇绞车：绞车各部件的强度应能承受三倍投点时的荷重，绞车应设有双闸；

4、导向滑轮：直径不得小于150mm，轮缘做成锐角形的绳槽以防止钢丝脱落，最好采用滚珠轴承；

5、定点板：用铁片制成，定向时也可不用定点板；

6、小垂球：在提放钢丝时用，其形状成圆柱形或普通垂球之形状均可；

7、大水桶：用以稳定垂球线，一般可采用废汽油桶，水桶上应加盖。

3.7.2、两井定向实测

1、投点

在两个立井中各悬挂一根锤球线A和B，采用单稳重投点。

2、地面连接测量

从近井点K分别向两垂球线A、B测设连接导线K-Ⅱ-Ⅰ-A及K-Ⅱ-B，以确定A、B的坐标和AB的坐标方位角。导线可采用Ⅰ级或Ⅱ级导线。

3、井下连接测量

在定向水平测设经纬仪导线A-1-2-3-4-B，导线可采用7″或15″基本控制导线。3.7.3、内业计算

1、根据地面连接测量的结果，计算两垂球连线的方位角及长度

2、根据假定坐标系统计算井下连接导线

3、测量和计算的检验

4、按地面坐标系统计算井下导线各边的方位角及各点的坐标

5、两井定向应独立进行两次，其互差不得超过1′

四、井下平面控制网

4.1、井下平面控制测量目的

是建立井下平面测量的控制，作为测绘和标定井下巷道、硐室、回采工作面等的平面位置贯通测量的要求。4.2、井下导线的等级

4.3、井下导线设计原则

井下导线一般是从井底车场内的起始边开始，向井田边界分段测设的；而起始边的数据是由定向测量确定了的。井下导线的布设，按照“高级控制低级”的原则进行。4.4、井下平面控制精度估算 4.4.1、井下平面控制网误差来源

1、由测角误差所引起的导线终点的坐标误差。

2、由量边误差所引起的导线终点的坐标误差。

3、由起算边坐标方位角误差和起算点位置误差所引起的支导线终点位置误差。

故最终误差：

Mxk2 =(1/ρ2)∑Ryi2mβi2+∑cos2αimliMyk2 =(1/ρ2)∑Rxi2mβi2+∑sin2αimli2

Mk2 =(1/ρ2)∑Ri2 mβi2+∑mli2

4.5、井下导线加测陀螺边精度估算

若井下导线起算边采用陀螺经纬仪定向，并在支导线中每隔一定距离加测陀螺定向边，共加测了N条陀螺定向边，而将整个导线分为N段方向附合导线，各段导线的重心分别为OⅠ、OⅡ、…，ON，则当角度按方向附合导线平差后，同时顾及陀螺定向边本身的误差影响时，导线终点k的点位误差估算公式为： M2xk=m2β/ρ2 ｛[η2]Ⅰ+[η2]Ⅱ+„+[η2 ] N}+mα20/ρ2(yA-y mα2 0 Ⅰ)+ 2222222Ⅰ /ρ(y 0 Ⅰ-0Ⅱ)+„+mαN/ρ(yk-y0N)+∑mlicosαi M2yk=m2β/ρ2 ｛[ξ2]Ⅰ +[ξ2] Ⅱ +„+[ξ2]N}+mα20/ρ2(xA-x 0 Ⅰ)2+m2αⅠ/ρ2(x 0 Ⅰ-x0Ⅱ)2+„+ m2αN/ρ2(xk-x0N)2+∑m2lisin2 αi M2k=M2xk+M2yk

式中 η，ξ—— 各导线点至本段导线重心O的距离在y轴和x轴上的投影长。

4.6、井下导线与井下导线加测陀螺边的方案比较

分析两种方案求得K点的点位误差，加测陀螺边定向边之后的误差M''0.1622130m明显小于M0.4142m，究其原因：量边误差的影响基本不大，而在加测陀螺定向之后，测角误差明显减少，因为

《煤矿测量规程》中规定在布[Roi]要小于[Ro]，由此提高咯终点位精度。设井下基本控制网时，一般每隔1.5—2.0km加测陀螺边定向。对于已经建井下控制网的矿井，在条件允许的情况下，应加测陀螺边定向的方法改建井下平面控制网，其道理就在于此。4.7、井下平面控制测量 4.7.1、观测仪器工具

矿用经纬仪一台、、陀螺仪一台、水准仪1台、钢尺1把、拉力计1个、温度计1个、小垂球3个、塔尺2根、背包1个、记录手薄、计算纸若干。

4.7.2、井下角度测量方法与限差规定

4.7.2.1、井下角度测量的方法步骤为：

1、安置仪器：导线点在巷道底板时，安置仪器的方法与地面相同。

当测点在巷道顶板时，应进行点下对中。对中时，要整平仪器，并令望远镜水平，由测点上悬挂下垂球，移动经纬仪, 使镜上中心对准垂球尖。再整平仪器，重新对中。(垂球碰仪器，挡风布或防风套管，重球浸水中，光学对点)

2、测量角度：

前后视点上挂垂球线，作为瞄准的标志。若井下巷道中风大，锤球加重，放入水桶中稳定，或加挡风布。井下黑暗潮湿，并有瓦斯及煤尘，仪器有较好的密封性，经纬仪及觇标均需照明，最好有防爆照明设备。将矿灯置于垂球线的后侧面，并在矿灯上蒙一层白纸或毛面薄膜，使垂球线清晰地呈现在柔和的光亮背景上。

井下测角方法与地面一样，有复测法和测回法。其步骤如下：

1、设欲测角度ACB(如图)，则在测站C上安置经纬仪后将度盘对kk 在0°附近

2、正镜瞄准后视点A,读取水平度盘读数a1,十字丝中丝瞄准垂球上标志,竖盘指标水准管气泡居中后读取竖盘读数LA

3、正镜顺时针旋转瞄准前视B,读取b1和LB

4、倒镜后逆时针旋转照准部，瞄准B,读取b2和RB

5、逆时针旋转照准部，瞄准A,读取a2和RA

6、计算一测回水平角:

倾角小于30的井巷中，限差见下表。当倾角大于30时，限差放宽1.5倍，并且要特别注意仪器整平。4.8.2.2、井下角度测量限差：

表1-1 经纬仪导线水平角观测限差

表1-2 井下经纬仪导线水平角观测仪器

注：

1、如不用表中所列的仪器，可根据仪器级别和测角精度要求 适当增减测回数；

2、由一个测回转到下一个测回观测前，应将度盘位置变换180°/n(n为测回数)；

3、多次对中时，每次对中测一个测回。若用固定在基座上的光学对中器进行点上对中，每次对中应将基座旋转360°/n。4.9、钢尺丈量边长

井下倾角一般用测回法观测一个测回；重要的两个测回。它与水平角同时观测。井下经纬仪导线的边长通常是用钢尺直接丈量的。随着科学技术的迅速发展和光学电子仪器制造水平的提高，现已应用电磁波物理测距方法来测量井下导线边长。

悬空丈量法: 用经纬仪的水平视线瞄准前后视点所挂垂球线，用大头针在绳上标出十字丝交点，然后用钢尺丈量仪器镜上中心或横轴右端中心与大头针之间的距离。

对准经纬仪镜上横轴中心，另一端加钢尺检定时的拉力P并对准大头针，两端同时读数。零端估读到毫米。每读一次数后，移动钢尺2～3cm。每条边要读数三次。互差小于3mm,同时还要测记温度。

为了检验，每边须往返测量，即在每一测站上量前后视距离。在倾斜巷道中则丈量倾斜距离。

当丈量的边长大于尺长时，则必须分段丈量，为此要进行定线。

3、钢尺量边的改正

1、比长改正

Δk=L0-LM ，ΔLk=ΔkL/LM

2、温度改正

ΔLk=Lα(t-t0)

3、拉力改正

ΔLP=L(P-P0)/EF

4、垂曲改正

5、倾斜边长化算为水平边长

6、其他改正 五：高程联系测量

5.1、高程联系测量目的

高程联系测量的任务，就在于把地面的高程系统，经过平硐、斜井或立井传递到井下高程测量的起始点上。作为井下水准测量起算点。

5.2、高程联系测量设计原则

目前由于我国长钢尺较少，采用短钢尺相接的办法不方便，所以本次设计采用钢丝法导入高程。用钢丝导入高程时，因为钢丝本身不象钢尺一样有刻画，所以不能直接量出长度，须在井口设一临时比长台来丈量，以间接求出长度值。5.3、高程联系测量示意图

5.4、高程联系测量精度估算

Md22,其中d=h8000 M主=5008000*1221=22.097mm

M副=500.58000*22=22.097mm

5.5、观测工作 5.5.1、井下：

在井底车场的巷道内安置水准仪，在B点水准尺上读取读数，然后瞄准钢丝，并将水准仪视线与钢丝的交点用标线夹8在钢丝上标出。

5.5.2、地面：

在井下8夹好的时候，对准一整刻画读取m1，提升钢丝读取夹10读数n1，则钢尺第一次提升长度为m1-n1，然后卸夹在卡于前端整尺分划m2，对应读出n2，如此反复进行，在比长台上读出最后一次后端读数n，再在A点水准尺上读数，对准钢丝夹上9夹，再读A尺读数a，量出8夹与9夹之间的距离，提升钢尺前后要在井上下测温，取其平均值作井上下平均温度。5.5.3、内业计算

A点和B点之间的高差为： hmnbal公式中λ的正负规定如下：标线夹8在标线夹9下面时为正，反之为负.在总改正数∑Δl中，按《规程》规定只需对丈量时所用钢尺的尺长改正和温度改正以及井上下温度不同时影响钢尺长度的改正。5.5.4、工作组织

1、井上水准读数、立尺、记录、夹标线各一人，比长台读数一人，通讯一人。

2、井下水准读数、立尺、记录、夹标线各一人，通讯一人。5.6、井下水准布设

5.6.1、井下高程测量的目的

井下高程测量是测定井下各种测点高程的测量工作。其目的是为了建立一个与地面统一的高程系统，确定各种采掘巷道、硐室在竖直方向上的位置及相互关系，以解决各种采掘工程在竖直方向上的几何问题。

5.6.2、井下高程测量具体任务大体为：

1、在井下主要巷道内精确测定高程点和永久导线点的高程，建立井下高程控制；

2、给定巷道在竖直面内的方向；

3、确定巷道底板的高程；

4、检查主要巷道及其运输线路的坡度和测绘主要运输巷道纵剖面图。

5.6.3、井下高程测网布设原则

在进行井下高程测量之前，应在井底车场和主要巷道内预先设置好水准点。从井底车场高程起算点开始，沿井底车场和主要巷道逐段向前敷设，每隔300～500m设置一组高程点，每组至少应由三个点组成，其间距以30 ～ 80m为宜，永久导线点也可作为高程点使用。5.6.4、井下高程测量的基本要求

在主要水平运输巷道中，一般应采用精度不低于S3级的水准仪和普通水准尺进行水准测量；在其他巷道中，可根据巷道坡度的大小、采矿工程的要求等具体情况，采用水准测量或三角高程测量测定。

当巷道倾角小于5°时采用水准测量；倾角在5°～8°之间可采用水准测量，也可采用三角高程测量，当倾角大于8°时则采用三角高程测量。

5.7井下水准精度估算

在实际工作中，常以单位长度的高差中误差的大小，衡量水准测量的精度。假定有一水准线路，其全长为L，水准仪至水准尺的距离为l，则该水准线路的测站数为n=L/2l,则得

2m0L2m0mHmhLmh2l2l 2l则最终点精度 mHmhLmh0为千米长度的水准线路的高差中误差，称为单位长度的高差中误差。

《煤矿测量规程》规定井下水准往返测量的高程闭合差f h容=2mh0

=±50mm，也即容许的单位长度的高差中误差mh0=50/2

=17.7mm。

井下水准网精度估算详见“水准精度估算” 5.8、井下水准测量规范 K0K0

5.9、井下水准测量外业实施 5.9.1、水准测量仪器

水准尺一副，水准仪一台，三脚架一个，尺垫一对，手电筒三个，白纸若干。5.9.2、水准外业测量

1、对中整平；量仪器高。

2、读前视距塔尺读数；

3、读后视距塔尺读数；前后视距尽量相等

4、前视读数减后视读数计算高差

5、改变仪器高再测一次，与前次结果比较，看是否一致或者在误差范围内，在范围内结果可用，否则从新测量。注意事项：

两次仪器高,仪器高之差大于10cm,两次仪器高高差互差不大于5mm。

5.9.3、水准测量内业

计算测点间高差hi--平差--求各测点高程Hi，h=a-b测点在顶板上时，水准尺读数前冠以-号。五：设计总结

课程设计是培养学生综合运用所学知识,发现,提出,分析和解决实际问题,锻炼实践能力的重要环节,是对学生实际工作能力的具体训练和考察过程.随着科学技术发展的日新日异，回顾起此课程设计，至今我仍感慨颇多，从理论到实践,从实习到课程设计，在整整两星期的日子里，可以说得是苦多于甜，但是可以学到很多很多的的东西，同时不仅可以巩固了以前所学过的知识，而且学到了很多在书本上所没有学到过的知识。通过这次课程设计使我懂得了理论与实际相结合是很重要的，只有理论知识是远远不够的，只有把所学的理论知识与实践相结合起来，从理论中得出结论，才能真正融会贯通，从而提高自己实际动手能力和独立思考的能力。在设计的过程中遇到问题，可以说得是困难重重，这毕竟第一次做的，难免会遇到过各种各样的问题，同时在设计的过程中发现了自己的不足之处，对以前所学过的知识理解得不够深刻，掌握得不够牢固，对两井定向的精度估算。通过这次课程设计之后，一定把以前所学过的知识重新温这次课程设计终于顺利完成了，在设计中遇到了很多编程问题，最后在老师的辛勤指导下，终于游逆而解。同时，通过这次实习我学得到很多实用的知识，在次我表示感谢！同时，对给过我帮助的所有同学和各位指导老师再次表示忠心的感谢！

第五篇：基础工程课程设计计算书

基础工程课程设计计算书（参考）

注：请注意自重（2000+学号后4位）与桩径（1.5m）的变化，由于签名荷载组合发生变化，所以从头到尾过程自能参考，结果不能复制一旦发现复制，按不及格处理！

一、恒载计算（每根桩反力计算）

1、上部结构横载反力N1 11N1G23501175kN

222、盖梁自重反力N2 11N2G2350175kN22

3、系梁自重反力N3 1N3(0.71)(11)3.32529kN

24、一根墩柱自重反力N4 低水位：N4251248.325101245.1223.85kN

常水位：N4251244.825101248.6196.91kN

5、桩每延米重N5（考虑浮力）

N525101.224116.96kN

二、活载反力计算

1、活载纵向布置时支座最大反力

⑴、公路II级：qk7.875kN/m，pk193.5kN Ⅰ、单孔布载

R1290.7 k6NⅢ、双孔布载

R2581.5 k2N⑵、人群荷载

Ⅰ、单孔布载

R1=42.7kN

Ⅲ、双孔布载

R2=85.4kN

2、柱反力横向分布系数的计算 柱反力横向分布影响线见图5。

0.570.51

图5 图5⑴、公路II级

双孔布载汽 车道：0.3 车辆：0.3

汽=1.1670.7670.4180.0781.25

⑵、人群荷载 人 12人=1.33

三、荷载组合

1、计算墩柱顶最大垂直反力R 组合Ⅰ：R= 恒载 +（1+u）汽汽车+ 人人群（汽车、人群双孔布载）

R1175175(10.3)1.25581.5211.333.524.42408.55kN

2、计算桩顶最大弯矩

⑴、计算桩顶最大弯矩时柱顶竖向力

组合Ⅰ：R= N1+N2+（1+u）汽

Piyi+ 人

1ql（汽车、人群单孔布载）21R11751751.31.25290.7611.333.524.41879.28kN

2⑵、计算桩顶（最大冲刷线处）的竖向力N0、水平力Q0和弯矩M0

N0= Rmax+N3+ N4（常水位）2408.5529196.912631.71kN Q0= H1+ W1+ W222.581040.5kN M0= 14.7H1+ 14.05W1+ 11.25W2+ 0.3Rmax活

=14.722.514.05811.25100.32408.551175175873.22kNm

Rmax活——组合Ⅰ中活载产生的竖向力的较大者。

四、钻孔灌注桩单桩承载力及强度计算

1、单桩承载力计算（此处请参照书上格式）桩长计算：

设最大冲刷线以下桩长为h，一般冲刷线以下桩长为h3，单桩最大竖向力为： V=N1+N2+N3+N4（低水位）+N活+

1qh 2N活——计算柱顶最大垂直反力时活载产生的较大值 q ——桩的集度（考虑浮力）

1V117517529223.85(2408.551175175)16.96h2658.658.48h 单桩容许承载力：

1[P]Uliim0A[0]K2z(h33)

2li——各层土的厚度，i——各层土的极限抗剪强度，K2——查表2-

5、，U——桩周长，A——桩底面积 z——土的容重（多层土时取加权平均值）——查表3-9，m0——表3-10，[0]——查表2-3 取l1=10.9m，l2=h-10.9m, 1=45, 2=80,K2=2.5, z18.510.919.5(h10.9)，h设计桩径1.2m，考虑冲抓锥成孔直径1.3m，桩周长U1.34.08m，Ad441.13m2，0427kPa，取0.7(由

h4~20得), m0=0.7(由dt0.2~0.4d0.2~0.4得)。dd1NhUliim0A[0]K2z(h33)

2118.510.919.5(h10.9)4.0810.945h10.9800.70.71.134272.5(h3.63)2h令最大竖向力与单桩容许承载力相等,即VNh解得h=17.6m,取h=18m。

Ilwwpwlwp

Il——液性指数

w——天然含水量 wl——液限

wp——塑限

软塑：Ilwwpwlwpwwpwlwp21%16.3%0.734

22.7%16.3%17.8%16.3%0.234

22.7%16.3%硬塑：Ile0G(1w)

e0——天然孔隙比

G——土粒比重

——容重

软塑：e0G(1w)G(1w)2.70121%0.177

18.5硬塑：e02.70117.8%0.163

19.5h3h3.6=18.1+3.6=21.7m取22m

2、钻孔桩强度复合（此处按书上新规范）⑴、确定桩的计算宽度b1和变形系数

b1kfk0kd kf及k0——查表4-

3k=1（桩间影响系数）d——桩径 查表得kf0.9，k011 d11b1kfk0kd0.91d0.911.21.98

d1.2

5mb

1m——查表4-1 EI=0.67EhIh EI4查表得m10MN/m

1.246EI0.67EhIh0.672.85101.9436342610

6475mb15100001.980.40 EI1.94362426106⑵、最大冲刷线以下深度z处桩截面上的弯矩Mz计算

MzQ0AmM0Bm

hh=0.418=7.2，根据zz，所以按弹性桩考虑(其中h4时按4考虑)，查附表

3、附表7得Am、Bm，按上式计算不同深度zz处的Mz并按比例绘出桩身弯矩图，求出最大弯矩所在位置zmax、最大弯矩值Mmax及相应轴力N（计算轴力N时桩自重考虑浮力并按一半考虑，同时应减去摩阻力）。

z0时,Am0,Bm1.0 40.5Mz0873.221873.22kNm0.40z1时,Am0.37739,Bm0.98617 40.5Mz0.37739873.220.98617899.35kNm0.40z2时,Am0.64561,Bm0.91324 40.5Mz0.64561873.220.91324862.83kNm0.40z3时,Am0.76183,Bm0.77415Mz 40.50.76183873.220.77415753.14kNm0.40 z4时,Am0.73734,Bm0.59373 40.5Mz0.73734873.220.59373593.11kNm0.40z5时,Am0.61413,Bm0.40658Mz 40.50.61413873.220.40658417.21kNm0.40z6时,Am0.44334,Bm0.24262 40.5Mz0.44334873.220.24262256.75kNm0.40z7时,Am0.26996,Bm0.11979Mz 40.50.26996873.220.11979131.94kNm0.40z8时,Am0.19305,Bm0.07595 40.5Mz0.19305873.220.0759585.87kNm0.40z9时,Am0.0.05081,Bm0.01354 40.5Mz0.05081873.220.0135416.97kNm0.40z10时,Am0.00005,Bm0.00009Mz 40.50.00005873.220.000090.08kNm0.40⑶、计算纵向力Nj、计算弯矩Mj的确定 计算纵向力Nj：

11SGN1N2N3N4(常水位)qzmaxUzmaxi22

11117517529196.9116.9614.081451489.84kN22N汽1u汽Pyii10.31.25581.52944.97kN

11N人人ql1.333.524.456.79kN

221N汽N人944.9755.791001.76kN SQ11.21489.841.41001.763190.27kN Nj1.2SG1.4SQ

当汽车荷载效应占总荷载效应50%及以上时，SG、SQ1的系数不再得高，否则应按规定提高，见规范P134。计算弯矩Mj：

11.3SQ2 Mj1.1SG1.3SQSQ2——制动力、盖梁风力、墩柱风力产生的弯矩。恒载弯矩SG为零。

SG0.31175176.25kNm 2S'Q1290.760.342.70.3100.34kNm SQ214.722.514.05811.2510555.65kNm11.3SQ21.1176.251.3100.341.3555.651046.66kNmMj1.1SG1.3SQ相对偏心矩：e0

MjNj1046.660.33

3190.27⑷、桩的计算长度lp的确定

44hah

4故有：lp0.7(l0)0.713.416.38m

0.40l0——局部冲刷线至墩柱顶的距离

⑸、偏心矩增大系数值的计算（此处按新规范公式计算）

11cNjlp210eEhIhb

cs1.2

5砼、钢筋材料安全系数

b0.9

5构件工作条件系数（偏心受压取0.95）

11cNjlp210eEhIhb11.14 21.253190.2716.3811.247100.322.85100.9564 其中，e0.10.10.1430.1430.32 e00.330.30.31.2de01.140.330.38 故：e0⑹、桩截面强度复核（此处按新规范公式、数据计算，请参考结构设计原理）设a7.0cm（砼保护层厚度）

rgra60753cm，g25 # 砼： Ra14.5MPa Ⅰ级钢筋：Rg240MPa

rgr530.883（取0.9），r——桩半径 60桩截面按0.2%含筋率配置钢筋，取定钢筋数量后计算实际采用的配筋率。

As0.2%d240.2%1.132.26103m22260mm2

取1216，As2413mm2,0.21%

强度复核：

按下列公式采用试算法进行计算

BRaDgRg

e0r

ARaCRg假定值，查附表3.1得A、B、C、D值，代入上式计算e0值。如计算的e0值与已知的e0值相等或接近，则相应的A、B、C、D值即为计算采用值，否则应重新假定值，查表得A、B、C、D值，再计算e0值，直至满足要求为止。

用满足要求的A、B、C、D值进行承载力Nj和Mj的计算

Njb2ArRabCr2Rg csMjb3BrRabDgr3Rg cs

当计算的承载力Nj、Mj分别大于计算纵向力Nj和计算弯矩Mj时，强度得到满足，否则应重新进行截面或配筋设计。

设0.46,A1.0490,B0.5982,C0.1903,D1.9081，e'0BRaDgRgARaCRgr0.598214.51.90810.21%0.92400.60.3787m

1.049014.5(0.1903)0.21%240接近e'00.38 Njb2ArRabCr2Rg cs0.950.951.04900.6214.5103(0.1903)0.21%0.62240103 1.251.254135.35kN3190.27kN满足要求。

Mjb3BrRabDgr3Rg cs0.950.950.59820.6214.51031.90810.21%0.90.62240103 1.251.251565.99kN1046.66kN满足要求。

后面请各位自行完成截面应力复核和位移计算，考虑箍筋和螺旋筋的布置！！请各位按规范要求进行配筋！！

（未完）