第一篇：香缇豪庭电力施工
香缇豪庭一期1#、2#变配电所、室外供电管线土建工程投标报价
要求
一、报价范围：
1、1#、2#变配电所的配电装置的基础预埋。包括电缆支架、电缆沟盖板、金属桥架、接地系统的安装。
2、室外供电管网开挖、预埋，设备基础、电缆沟井的砌筑。包括电缆支架、电缆沟井盖板、接地系统。
3、所有金属材料暂按5000元/吨计入报价。
3、配合供电部门设备安装、穿线等，直到正式供电结束。
二、报价依据
1、详见供电公司审核通过的图纸。
2、报价按2004版《江苏省建筑与装饰工程计价表》、《江苏省安装工程计价表》及相关现行取费定额。
三、付款方式
1、进场施工7天内付5万元。
2、工程施工完毕付至竣工造价的40%。
3、工程通过供电公司验收合格后付至竣工造价的60%。
4、工程审计结束后付至审计总价的90%.5、余款10%待质保期结束一次性无息返还。
6、每次付款时须提供正式安装工程发票。
四：评标方式：经评审的最低价中标，低于成本的除外。
五、结算方式
1、合同综合单价不变，工作量按实结算。
六、其它
1、施工单位必须持有电监会颁发的《承装（修、试）电力设施许可证》。
2、施工单位必须是淮安供电公司认可的电力施工入网企业。
3、标书制作二本，正、副各一本。
4、投标截止时间2011-7-29下午4时
淮安仁基置业有限公司
2011-7-25
第二篇：西湖豪庭优缺点分析
西湖豪庭优缺点分析
一、项目优缺点分析：
1、优点：占据西湖景观，远观清源山风景，具有独一无二的景观，具有稀缺性；周边配套齐全，学校、医院、超市，生活较为方便；
交通便利，多路公交车路线途经此处；
依山面湖，环境优美，是闽南人所喜欢的风水宝地；
户型设计合理，18幢别墅，成为泉州最高端别墅产品；
2、缺点：别墅与公寓在一个小区，且公寓居多，作为泉州最高端产品，降低别
墅档次；
因数量较少，别墅无形成一个大环境；
作为最高端产品，客户为泉州富人中的富人，且为塔尖客户，成交较
缓慢；
二、户型分析：
以V1为代表，建筑面积：807-827平方米，九房五厅八卫
1、全程地下面积，各个功能配套齐全，设计了多功能视听室，家庭影院，酒窖，工人房，采光井及下沉庭院的设计，增加地下采光通风，并有三个车位的地下停车车库，满足业主停车的需求；
2、一层入户玄关再过渡至7米挑空的大客厅，并采用大落地窗设计，将西湖美景尽收眼底，餐厅与厨房相连，采用敞开式设计，使整个一层更宽阔气派，一层有设计了一间套间，可作为父母房，别墅有设计了豪华电梯，方便主人活动，尽显别墅豪华；
3、二层设计了三个卧室，并有一个家庭厅连接观景大露台，让家人有一个休息闲聊的空间；
4、三层整层为主要卧室，配备了豪华卫生间及书房，并赠送超大露台；
三、与宝珊对比：
1、地段：宝珊花园位于新行政中心的东海片区，；连接晋江大桥及后渚大桥，未来将成为都市中的别墅，而西湖豪庭则占据泉州稀缺自然资源，西湖与清源山；
2、环境：宝珊花园经过15年的精心打造，不管从配套，还是道路，绿化，景观上如珠湖与鲤湖景观也将越来越成熟,二期会所也将明年投入使用,所在宝珊花园在内部环境较为成熟,西湖豪庭自然景观更加优美,依山面湖,18幢别墅独享西湖；
3、户型：宝珊花园户型较为多样，联排、双拼、独幢别墅，客户群较多，客户选择更为丰富，而西湖豪庭都为大别墅，户型品种单一，客户选择较少，且客户都为尖塔客户，较为较消化；
四、个人建议：
1、收集客户资料，选择泉州前100名纳税或年生产值最大的潜在客户，并进行追踪或上门拜访等,找出最具有潜在客户；
2、同行资源共享，作为宝珊花园的客户资源共享，目前也是公司在进行的；
3、开展高端活动，邀请泉州，晋江大企业来访，并参观西湖豪庭别墅样板房及欣赏西湖独一无二的景观，增加客户印象，提高西湖高生活，高质量，高享受的超级别墅生活；
刘孙霞2010．2．1
第三篇：泗阳锦都豪庭13#楼脚手架施工方案
泗阳锦都豪庭二期13#楼工程
脚手架工程施工方案
目 录
一、编制依据„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„ 1
二、工程概况„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„ 1
三、施工部署„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„ 2
四、施工准备„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„3
五、双排落地式脚手架施工方案„„„„„„„„„„„3 5.1双排落地式脚手架的构造要求„„„„„„„„„„„3 5.2 脚手架的质量要求及创文明工地措施„„„„„„„ 11 5.3安全注意事项„„„„„„„„„„„„„„„„ 13 5.4脚手架的安全检查„„„„„„„„„„„„„„„„13 5.5落地式双排脚手架的计算„„„„„„„„„„„„„14
六、悬挑脚手架的施工要求„„„„„„„„„„„„„„„28
七、卸料平台施工方案„„„„„„„„„„„„„„„„„47
八、避雷装置„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„55
九、附图
施工平面布置图 外脚手架立面布置图
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2012年9月 泗阳锦都豪庭二期13#楼工程
脚手架工程施工方案
锦都豪庭13#楼脚手架施工方案
一、编制依据
1.泗阳锦都豪庭二期13#楼施工图；
2.建设施工扣件式钢管脚手架安全技术规范，JGJ130-2001； 3.建筑施工高处作业安全技术规范，JGJ80-91； 4.泗阳锦都豪庭二期13#楼施工组织设计。
5.《建筑施工计算手册》江正荣著 中国建筑工业出版社；
《建筑施工手册》第四版 中国建筑工业出版社； 6.《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社；
《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社；
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002中国建筑工业出版社；
《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社；
《混凝土结构设计规范》GB50010-2002中国建筑工业出版社；
二、工程概况：
锦都豪庭二期13#楼工程是商业、住宅为一体的综合楼，框架核心筒剪力墙结构；地下1层；地上分A、B、C、三个筒楼，C楼22层；A、B两个楼16层，非标裙房三层是连体商业圈，四层以上是公寓住宅。地下一层5.5米，裙房一～三层每层层高为4.5米，四层以上为标准层，层高为3米，建筑檐口高度：C楼总高：70.5m（不含屋面造型）；A、B楼总高：52.5m（不含屋面造型），总建筑面积：49994平方米；总工期：450天。
本工程由江苏和益房地产开发投资建设，北京中联环建文设计公司设计，金坛建设工程有限公司
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脚手架工程施工方案
江苏华信勘测有限公司地质勘察，南京海宁建设监理公司监理，金坛建设工程有限公司总承包施工；
泗阳锦都豪庭二期13#楼位于泗阳人民路东侧，银河路北侧锦都豪庭最西侧，该工程基础占地面积大，施工场地狭小，周边环境复杂，综合楼西侧靠泗阳主干道人民路，南侧靠银河路主通道，且人行道有10KV高压线通过，东侧紧靠在建的10#楼、11#楼、12#楼，北侧为泗阳亿阳国际小区。
三、施工部署：
该工程是泗阳县重点工程，打造和提升人民路的景观建筑，为使工程取得良好的社会效益，我公司非常重视：工程质量目标创宿迁市“项羽杯”工程，现场文明施工安全管理目标创江苏省安全文明工地。外墙脚手架是文明现场的窗口，是工地的形象，脚手架搭设的好坏，直接影响到能否创文明工地，它是创文明工地的重要保证之一。为确保本工程创省、市级文明工地能够得以实现，必须重视脚手架的搭设施工，确保脚手架的搭设即起到防护作用，又能达到美的效果。
由于本工程地下室地下车库占地面积大达到8000多平方米，裙房三层每层建筑面积4000多平米，故裙房外墙双排落地式脚手架基础均在地下室顶板上，裙房三层、每层4.5米，总高13.5米，四层以上为标准层，分三个塔楼，每层建筑面积为625平米，故标准层外墙双排落地式脚手架基础均在裙房三层顶板上。A、B塔楼为16层，外墙檐高52.5米，C塔楼为22层，外墙檐高70.5米，若采用双排双立杆落地式脚手架，高度达52～70.5米之间，对脚手架地基承载力要求太高，地下室顶板砼及三层顶板砼承载力是一个考验，风险太大。且高度超过50米的双排落地式脚手架方案要经过专家认证。故综合考虑安全、金坛建设工程有限公司
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脚手架工程施工方案
成本、施工方便等因素决定结构施工期间外墙脚手架搭设方案如下：
五层以下结构采用双排落地式脚手架，高度为17.3米，五层以上结构采用工字钢悬挑脚手架（每六层一挑，高度18米）分别从五层、十一层、十七层（仅C楼）各悬挑一次，这样从外立面看是全封闭脚手架，利于今后外墙装修贴保温及面层施工。
四、施工准备：
4.1施工前组织安全员和架子工仔细审图，熟悉图纸，掌握工程对脚手架的构造要求，根据工程结构的实际情况制定详细的、有针对性和可操作性的技术交底。重点部位要进行现场交底，现场确定施工方法。同时对施工队提出工程质量要求，工程进度要求。
4.2为减少脚手架材料周转，节约租赁费，仔细计算好每段搭架子所需材料（如：架子管、密目网、安全网等）的数量，随用随进场。尽量保证现场少堆放架子材料。
4.3脚手架钢管采用Φ48mm，壁厚3.5mm；架子管、扣件、脚手板、槽钢、安全密目网、大眼网、竹笆、油漆等材进场后，现场仔细检查质量，对不符合要求的材料立即退货。
4.4 做好地下室外墙的回填工作，确保回填土的夯实质量，做好回填土的应清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。
五．落地式双排脚手架施工方案
5.1 双排落地式脚手架的构造要求和施工方法：
5.1.1脚手架基础
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脚手架工程施工方案
该工程基础验收后，搭设在地下室顶板上双排落地式脚手架，脚手架下口垫木板或多层板进行搭设，搭设在回填土上的立即对基槽进行回填，脚手架搭设的地基部分必须分层夯实，机械回填的尤其要注意回填的密实度，回填土上面必须坚实平整，注意为避免积水，在脚手架外侧设置排水沟，并找好坡度，回填土上口铺80碎石夯填 在碎石表面浇筑150厚C20砼的措施。按照
外墙双排脚手架扫地杆，距地***0厚木脚手板或一层多层板铺C20砼150厚垫层室外地面标高明沟双排脚手架的位置把脚手板准确地放在定位线上，内侧垫板中心距外墙200，外侧垫板中心距外墙1250，垫板采用厚度不小于50mm的木垫板，垫板长度不小于3米。基础形式详见下图：
5.1.2双排脚手架的构造要求：
1.双排钢管脚手架，考虑外墙面干挂花岗岩施工，内侧主立杆距外墙300，外侧主立杆与内侧主立杆间距为1050，立杆的纵向间距为1500，纵向水平杆的步距为1800，脚手架必须设置纵、横金坛建设工程有限公司
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脚手架工程施工方案
扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm的立杆上，横向扫地杆亦用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
2.双排脚手架应设剪刀撑，该工程的落地式双排脚手架最高高度为21米，在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置，角度为45°，中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m。
3.脚手架与墙体之间连接，根据落地式脚手架的总体高度和以后装修施工的方便，连接杆采用刚性连墙件与建筑物固定，并按要求竖向间距按2跨设一处，即每层均加固，裙房层高4.5米，超过步距2跨时，在相应的框架柱中间模板支撑螺杆上加强，水平间距在每层楼面按3跨设一处。5.1.3搭设要求：
脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连接件以上二步，每搭完一步脚手架后，应按规范的规定校正步距、纵距、横距及立柱的垂直度。5.1.3.1立杆搭设要求
1.相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相邻接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。
2.开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。
3.当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向金坛建设工程有限公司
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脚手架工程施工方案
水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件；
4.立杆顶端高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。5.1.3.2纵向水平杆（大横杆）搭设要求：
1.纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度为6米，纵向水平杆的接头采用对接扣件连接，其对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。
2.在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外部立杆固定。
5.1.3.3横向水平杆（小横杆）的搭设要求：
1.双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。
2.小横杆纵向间距为1050mm，横向距建筑物外皮100mm，探出脚手架外立杆的距离为100mm，探出内立杆的距离为100mm；
3.作业层的横向水平杆，应根据支承脚手板的需要在脚手板接头处增加横向水平杆。
5.1.3.4纵向、横向扫地杆搭设要求
脚手架必须设置纵、横扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm的立杆上，横向扫地杆亦用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
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（a）接头不在同步内（立面）；（b）接头不在同跨内（平面）
1―立杆；2―纵向水平杆；3―横向水平杆
纵向水平杆对接接头布置
1―立杆；2―纵向水平杆；3―横向水平杆；4―竹笆脚手板；5―其它脚手板
铺竹笆脚手板时纵向水平杆的构造
5.1.3.5连墙件、剪刀撑等的搭设要求
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脚手架与墙体之间连接，采用在楼面梁内预埋短钢管的 连接方式，短钢管400mm长，在浇筑楼面砼时预埋在梁内，梁内预埋200，露出200，并按要求竖向间距按2跨设一处，即每层楼面均设置，水平间距按2～3跨设一处。间距为3米～4.5米设置一处，小横杆与短钢管连接，为防止脱落，小横杆与短钢管之间设置两个扣件连接，若楼面预留短钢管与脚手架的步距不在同一标高上，则增加小横杆和大横杆与立杆连接。
当脚手架施工操作层高出连墙件二步时，应采取临时稳定措施，直到上一层墙件搭设完后方可根据情况拆除。
脚手架搭设完成二排以后，必须设置落地式剪刀撑，沿脚手纵向两端和转角处起，脚手架外侧面每隔9 m（水平距离）左右用斜杆搭成剪刀撑，自下而上随脚手架高度同步连续设置，斜杆用钢管与地面成45度～60度夹角，管子接长用两个转向扣件，搭接长度＞1000 mm，与扣件连接的钢管，露出扣件两端150 mm，最下面的斜杆与立杆的连接点，离地面不大于500 mm。不同方向的剪刀撑交叉后形成菱形的形状，呈大小一致，交叉的结点在同一水平面垂直线上。
5.1.3.6作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定 1.栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧； 2.上栏杆上皮高度应为1.2m； 3.挡脚板高度不应小于180mm。4.中栏杆应居中设置。
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1―上栏杆；2―外立杆；3―挡脚板；4―中栏杆
栏杆与挡脚板构造
5.1.3.7脚手板要求
脚手架应铺满、铺稳，离开墙面120～150mm，竹笆脚手其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。5.1.4马道施工
根据工程需要，设置马道时，马道采用之字型斜道，斜道附着外脚手架，斜道宽度为1.0米，坡度采用1：6，拐角处设置平台，宽度同斜道宽度1.2米，斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板，栏杆宽度应为1.2米，挡脚板高度不应小于180mm。人行坡道的脚手板上应每隔300mm设置一根防滑木条，木条宽度为25×20mm。
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脚手架工程施工方案
外墙线1200300下上双排钢管脚手架8000 12002400马道入口马道平面图1200***01200密目网48钢管密目网马道入口脚手板或多层板25×20木防滑条间距300马道剖面图5.1.5防护网
安全网的搭设和安全措施： 施工工艺流程：
搭设包脚支撑→搭设斜支撑→挂安全网→固定安全网 斜支撑的预埋件应有专人埋设，保证它的牢固和准确。挂安全网前要对安全网进行细致的检查，如有破损等影响安全的问题出现要立即更换或修补。
2、安全措施：
(1)派专人定期对安全网的支撑进行检查。
(2)保持安全网的平整，不要出现塌落的现象，保证安全网的弹金坛建设工程有限公司
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性。
(3)严禁在施工中向安全网上丢重物，防止安全网受到破坏，保证其在使用中的可靠性。
5.2 脚手架的质量要求及创文明工地措施
1.搭设脚手架的架子工必须专门培训，持证上岗的专业操作人员。
2.架子搭设按方案要求进行定位放线，要求搭设时必须拉线搭设，架子横平竖直，小横杆出架子宽度一致。
3.架子管竖杆、横杆、小横杆的钢管为创文明工地，必须刷油漆，必须使用光辉漆,该处刷黄色油漆。剪刀撑上刷黄黑相间的油漆，铺脚手板的剔脚板采用多层板刷黄黑间隔油漆。4.安全网的要求必须为安监站认可的阻燃网品牌，5.架子安装完毕，其明显的立面上挂安全标语及调幅。
6.验收方法及内容
架子搭设和组装完毕,在投入使用前,应逐层、逐流水段，由工长、架子班长和专职技安人员一起组织验收。
验收时，要检查架子所使用的各种材料、配件、工具是否符合现行国家和部颁标准、各有关规范的规定，以及是否符合施工方案的要求。
验收的具体内容包括：
架子的布置，立杆、大、小横杆间距，架子的搭设和组装，包括工具架起重点的选择；连墙点或与结构固定部分是否安全可靠，剪刀撑、斜撑是否符合要求。架子的安全防护，安全保险装置必金坛建设工程有限公司
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须有效，扣件和绑扎拧紧程度应符合规定。脚手架的起重机具、钢丝绳、吊杆的安装等，必须安全可靠，脚手板的铺设应符合规定。脚手架的基础处理、作法、埋深必须正确和安全可靠。7.架子的拆除
架子拆除时应划分作业区，周围设围栏或竖立警戒标志，地面设专人指挥，严禁非作业人员入内。
架子的拆除程序，应由上而下按层按步的拆除，先拆护身栏、脚手板和排木，再依次拆十字盖的上部绑扣和接杆。拆除全部十字盖、压栏子以前，必须绑好临时斜支撑，防止架子倾倒，禁止采用推倒或拉倒的方法拆除。
拆杆和放杆时，必须2～3人协同操作，拆顺水杆时应由站在中间的人将杆转向顺下，尽量下递，严禁向下抛物。
拆立杆时，应先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣，然后拖住中间，再解头扣。拆除架子时，作业区周围及进出口处，必须派专人了望，严禁作业人员进入危险区域，拆除大片架子应加临时围栏，作业区内电线及其设备有防碍时，应事先与有关单位联系拆除、转移或加防护。
在大片架子拆除前应将预留的斜道、上料平台、通道小飞跳等，先行加固，以便拆除后能确保其完整、安全和稳定。
操作人员应佩带安全带及安全帽，拆除的全部过程中，应指定责任心强、技术水平较高的工人指挥，并负责拆除、撤料和看护全部操作人员的安全作业。
已拆除下的脚手架材料应及时清理，运至指定地点码放。
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拆至底部时，未埋设的架子应加临时加固措施。5.3 安全注意事项
1、架子工必须经过培训持证上岗，搭设和拆除架子作业前，由工长对作业人员进行技术指导和安全交底。施工人员在作业中必须佩带安全带及安全帽，安装架子前应对各种配件进行检查，凡缺扣、崩扣、开裂等不合格的扣件、连接件、钢管坚决不得使用。拆除架子时，作业人员在攀登前要对需踩踏的杆件牢固性进行检查，以避免发生意外事故。
2、钢管、扣件、安全帽、安全带进场应有出厂合格证，并符合建设部《钢管脚手架扣件标准》（JGJ22-85）的要求。
3、各层架子搭设完毕后，必须由工长组织项目经理、安全员、技术人员进行验收，验收合格后方可使用。架子投入使用后，任何人不得随意拆改架子或挪动架子上的脚手板，确因施工需要必须改动时，应经施工负责人及技术人员批准。
4、所有挑架、钢管架上均不得堆放重物，并在明显位置挂出醒目标志牌，作业平台限载为200Kg/m2。作业人员不得集中停立，以确保架子受力均匀。
5、架子使用期间，架子工长、安全员应定时进行巡视、检查，发现问题及时解决，确保各类架子在安全状态下使用。
6、脚手架支搭与拆除时，应划出安全作业防护区，并设专人看管，非作业人员禁止入内。
7、遇有雨、雪、大风等天气严禁作业。
8、在安装和使用各类架子时，必须严格执行和遵守各项法律、法规、规程、规章，任何人不得违章指挥和违章作业，违者必纠。
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5.4 脚手架的安全检查 1)建立安全生产保证措施：
（1）成立安全生产领导小组，由项目经理担任组长，在组织上保证安全生产。建立制度保证体系，落实岗位责任制，对于安全问题和隐患必须整改，处理结果要有备案。
（2）要做到做好搭设、管理、拆除及各阶段的技术交底，在执行建立交接检查制度，在施工过程中严格操作规范，严格管理。2)脚手架搭设质量的检查、验收: 检查的内容：构架设计的各项规定，节点的可靠连接，立杆的垂直度和水平杆的水平偏差，作业层的铺板和安全防护措施。检查的时间：在搭设完毕后每天进行巡查，在遭受大风大雨后，更要认真检查。
3)脚手架的使用规定: 脚手架在使用时应遵守如下规定：
作业层上的施工荷载应按照设计采用；材料应码放整齐，保证通道畅通；
禁止随意拆除基本杆件、连接件和连墙件，禁止随意增加作业高度；
人在作业时应加强自我保护，在工作前应检查有无异常情况； 作业完成后，应及时清理架面，在任何情况下严禁向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。
5.5落地式双排脚手架的计算
扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技金坛建设工程有限公司
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脚手架工程施工方案
术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
5．5．
1、参数信息: 1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为17.3 m，为计算安全起见计算脚手架高度按21 m计算，立杆采用单立管；
搭设尺寸为：立杆的横距为 1.05m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；
内排架距离墙长度为0.30m；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为 Φ48×3.5；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数
施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数
本工程地处江苏宿迁市，基本风压0.45 kN/m2；
风荷载高度变化系数μz 为1.00，风荷载体型系数μs 为1.13； 脚手架计算中考虑风荷载作用；
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4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；
安全设施与安全网(kN/m2):0.005；
脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038； 脚手板铺设总层数:4； 5.地基参数
地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00； 立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。
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5．5．
2、大横杆的计算: 按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；
脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105 kN/m ； 活荷载标准值: Q=2×1.05/(2+1)=0.7 kN/m；
静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172 kN/m； 活荷载的设计值: q2=1.4×0.7=0.98 kN/m；
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图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图
1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:
跨中最大弯距为M1max=0.08×0.172×1.52+0.10×0.98×1.52 =0.251 kN.m；
支座最大弯距计算公式如下:
支座最大弯距为 M2max=-0.10×0.172×1.52-0.117×0.98×1.52 =-0.297 kN.m；
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： σ=Max(0.251×106,0.297×106)/5080=58.465 N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力为 σ= 58.465 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
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3.挠度验算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：
其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m；
活荷载标准值: q2= Q =0.7 kN/m； 最大挠度计算值为： ν= 0.677×0.143×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.7×15004/(100×2.06×105×121900)= 1.593 mm；
大横杆的最大挠度 1.593 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！
5．5．
3、小横杆的计算: 根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.5 = 0.058 kN； 脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158 kN； 活荷载标准值：Q=2×1.05×1.5/(2+1)=1.050 kN；
集中荷载的设计值: P=1.2×(0.058+0.158)+1.4 ×1.05 = 1.728 kN；
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小横杆计算简图 2.强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
Mqmax = 1.2×0.038×1.052/8 = 0.006 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax = 1.728×1.05/3 = 0.605 kN.m ； 最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.611 kN.m；
最大应力计算值 σ = M / W = 0.611×106/5080=120.313 N/mm2 ； 小横杆的最大弯曲应力 σ =120.313 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；
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小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
νqmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900)= 0.024 mm ； 大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.158+1.05 = 1.265 kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
νpmax = 1265.1×1050×(3×10502-4×10502/9)/(72×2.06×105×121900)= 2.07 mm；
最大挠度和 ν = νqmax + νpmax = 0.024+2.07 = 2.094 mm； 小横杆的最大挠度为 2.094 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！
5．5．
4、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN； R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 大横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.5×2/2=0.058 kN； 小横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.05/2=0.02 kN；
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脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×1.05×1.5/2=0.236 kN； 活荷载标准值: Q = 2×1.05×1.5 /2 = 1.575 kN；
荷载的设计值: R=1.2×(0.058+0.02+0.236)+1.4×1.575=2.582 kN； R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!5．5．
5、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = [0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×21.00 = 3.293kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3×4×1.5×(1.05+0.3)/2 = 1.215 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.15×4×1.5/2 = 0.45 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.5×21 = 0.158 kN； 经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.115 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 2×1.05×1.5×2/2 = 3.15 kN；
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风荷载标准值按照以下公式计算
其中 Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Wo = 0.45 kN/m2；
Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Uz= 1 ；
Us--风荷载体型系数：取值为1.13； 经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.45×1×1.13 = 0.356 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×5.115+ 1.4×3.15= 10.548 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×5.115+ 0.85×1.4×3.15= 9.887 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.356×1.5× 1.82/10 = 0.206 kN.m； 5．5．
6、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值 ：N = 10.548 kN；
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计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3.118 m； 长细比 Lo/i = 197 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.186 ；
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； σ = 10548/(0.186×489)=115.975 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 115.975 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值 ：N = 9.887 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m； 长细比: L0/i = 197 ；
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轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.186 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 9886.86/(0.186×489)+205860.123/5080 = 149.225 N/mm2； 立杆稳定性计算 σ = 149.225 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
5．5．
7、最大搭设高度的计算: 按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.822 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 3.15 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m； Hs =[0.186×4.89×10-4×205×103-(1.2×1.822 +1.4×3.15)]/(1.2×0.125)=80.453 m；
按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H] = 80.453 /(1+0.001×80.453)=74.462 m；
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[H]= 74.462 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50 m。
脚手架单立杆搭设高度为21m，小于[H]，满足要求！
按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.822 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 3.15 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw /(1.4×0.85)= 0.206 /(1.4 × 0.85)= 0.173 kN.m；
Hs =(0.186×4.89×10-4×205×103-(1.2×1.822+0.85×1.4×(3.15+0.186×4.89×100×0.173/5.08)))/(1.2×0.125)=60.258 m；
按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H] = 60.258 /(1+0.001×60.258)=56.834 m；
[H]= 56.834 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50 m。
脚手架单立杆搭设高度为21m，小于[H]，满足要求！
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5．5．
8、连墙件的稳定性计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0
风荷载标准值 Wk = 0.356 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2； 按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw = 1.4×Wk×Aw = 8.073 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 13.073 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = φ·A·[f]
其中 φ--轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l/i = 300/15.8的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；
又： A = 4.89 cm2；[f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.89×10-4×205×103 = 95.133 kN；
Nl = 13.073 < Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl = 13.073小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！
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连墙件扣件连接示意图 5．5．
10、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值: fg = fgk×kc = 120 kPa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =52.742 kPa ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 10.548 kN； 基础底面面积 ：A = 0.2 m2。
p=52.742 ≤ fg=120 kPa。地基承载力满足要求！
六.悬挑脚手架施工方案
6.1 脚手架工程设计及搭设参数
A、B塔楼从五层、十一层开始采用16#工字钢悬挑脚手架，架体高度18金坛建设工程有限公司
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米，立杆采用双排单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30 m；
连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m（现场施工随楼层布置，层高为3米），水平间距4.5 m，采用扣件连接；
悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度 2.5 m。斜拉钢丝绳及卸荷钢丝绳均采用6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径14mm。
悬挑工字钢上双排脚手架构造设置及搭设要求同落地式双排脚手架一致。
C塔楼从五层、十一层、十七层分别采用16#工字钢悬挑脚手架，施工方式同A、B楼。
6.2普通型钢悬挑脚手架计算书
型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91)以及本工程的施工图纸。
6.2.1、参数信息: 1.脚手架参数
悬挑双排脚手架搭设高度为 18 m，立杆采用单立杆；
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；
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内排架距离墙长度为0.30 m；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为 Φ48×3.5；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1.00； 连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数
施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数
本工程地处江苏淮阴市，查荷载规范基本风压为0.400kN/m2，风荷载高度变化系数μz为1.000，风荷载体型系数μs为1.128；
计算中考虑风荷载作用； 4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；
安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:8 层； 脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板； 5.水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物金坛建设工程有限公司
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内锚固段长度 2.5 m。
与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00； 楼板混凝土标号:C30； 6.拉绳与支杆参数
钢丝绳安全系数为:6.000； 钢丝绳与墙距离为(m):3.000；
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。
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6.2.2、大横杆的计算: 按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；
脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105 kN/m ； 活荷载标准值: Q=2×1.05/(2+1)=0.7 kN/m；
静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172 kN/m； 活荷载的设计值: q2=1.4×0.7=0.98 kN/m；
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图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图
1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:
跨中最大弯距为M1max=0.08×0.172×1.52+0.10×0.98×1.52 =0.251 kN.m；
支座最大弯距计算公式如下:
支座最大弯距为 M2max=-0.10×0.172×1.52-0.117×0.98×1.52 =-0.297 kN.m；
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： σ=Max(0.251×106,0.297×106)/5080=58.465 N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力为 σ= 58.465 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：
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脚手架工程施工方案
其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m；
活荷载标准值: q2= Q =0.7 kN/m； 最大挠度计算值为： ν= 0.677×0.143×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.7×15004/(100×2.06×105×121900)= 1.593 mm；
大横杆的最大挠度 1.593 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！。
6．2.3、小横杆的计算: 根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.5 = 0.058 kN； 脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158 kN； 活荷载标准值：Q=2×1.05×1.5/(2+1)=1.050 kN；
集中荷载的设计值: P=1.2×(0.058+0.158)+1.4 ×1.05 = 1.728 kN； 2.强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；
均布荷载最大弯矩计算公式如下: 金坛建设工程有限公司
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Mqmax = 1.2×0.038×1.052/8 = 0.006 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax = 1.728×1.05/3 = 0.605 kN.m ； 最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.611 kN.m；
最大应力计算值 σ = M / W = 0.611×106/5080=120.313 N/mm2 ； 小横杆的最大弯曲应力 σ =120.313 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
νqmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900)= 0.024 mm ；
大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.158+1.05 = 1.265 kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
νpmax = 1265.1×1050×(3×10502-4×10502/9)/(72×2.06×105×121900)= 2.07 mm；
最大挠度和 ν = νqmax + νpmax = 0.024+2.07 = 2.094 mm；
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小横杆的最大挠度为 2.094 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！
6.2.4、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN； R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 大横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.5×2/2=0.058 kN； 小横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.05/2=0.02 kN； 脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×1.05×1.5/2=0.236 kN； 活荷载标准值: Q = 2×1.05×1.5 /2 = 1.575 kN；
荷载的设计值: R=1.2×(0.058+0.02+0.236)+1.4×1.575=2.582 kN； R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!6.2.5、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = [0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×18.00 = 2.822kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2
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NG2= 0.3×8×1.5×(1.05+0.3)/2 = 2.43 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.15×8×1.5/2 = 0.9 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.5×18 = 0.135 kN； 经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.287 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 2×1.05×1.5×2/2 = 3.15 kN； 风荷载标准值按照以下公式计算
其中 Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Wo = 0.4 kN/m2；
Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Uz= 1 ；
Us--风荷载体型系数：取值为1.128； 经计算得到，风荷载标准值
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Wk = 0.7 ×0.4×1×1.128 = 0.316 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×6.287+ 1.4×3.15= 11.955 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×6.287+ 0.85×1.4×3.15= 11.293 kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.316×1.5× 1.82/10 = 0.183 kN.m； 6.2.6、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值 ：N = 11.955 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3.118 m； 长细比 Lo/i = 197 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.186 ；
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
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立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； σ = 11955/(0.186×489)=131.439 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 131.439 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值 ：N = 11.293 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m； 长细比: L0/i = 197 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.186 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 11293.38/(0.186×489)+182662.906/5080 = 160.123 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 160.123 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
6.2.7、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
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Nl = Nlw + N0
风荷载标准值 Wk = 0.316 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2； 按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw = 1.4×Wk×Aw = 7.163 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 12.163 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = φ·A·[f]
其中 φ--轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l/i = 300/15.8的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；
又： A = 4.89 cm2；[f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.89×10-4×205×103 = 95.133 kN；
Nl = 12.163 < Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl = 12.163小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！
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连墙件扣件连接示意图 6.2.8、悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130 cm4，截面抵抗矩W = 141 cm3，截面积A = 26.1 cm2。
受脚手架集中荷载 N=1.2×6.287 +1.4×3.15 = 11.955 kN； 水平钢梁自重荷载 q=1.2×26.1×0.0001×78.5 = 0.246 kN/m；
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悬挑脚手架示意图
悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到
悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)金坛建设工程有限公司
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悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)
悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为： R[1] = 16.156 kN； R[2] = 8.676 kN； R[3] = 0.062 kN。
最大弯矩 Mmax= 1.811 kN.m；
最大应力 σ =M/1.05W+N/A= 1.811×106 /(1.05 ×141000)+ 11.955×103 / 2610 = 16.811 N/mm2；
水平支撑梁的最大应力计算值 16.811 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压金坛建设工程有限公司
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强度设计值 215 N/mm2,满足要求！
6.2.9、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下
其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
φb = 570 ×9.9×88× 235 /(1200×160×235)= 2.59 由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.961。
经过计算得到最大应力 σ = 1.811×106 /(0.961×141000)= 13.364 N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 σ = 13.364 小于 [f] = 215 N/mm2 ,满足要求!6.2.10、拉绳的受力计算: 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
其中RUicosθi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisinθi
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为： RU1=17.401 kN；
6.2.11、拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算：
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钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为 RU=17.401 kN 选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径14mm。
其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg＝123KN；
α--
钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。α＝0.85；
K--钢丝绳使用安全系数。K＝6。得到：[Fg]=17.425KN>Ru＝17.401KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为 N=RU=17.401kN 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为
其中 [f] 为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f] = 50N/mm2；
所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(17401×4/3.142×50)1/2 =22mm；
6.2.12、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
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水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.062 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:
其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f] = 50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[61.513×4/(3.142×50×2)]1/2 =0.885 mm；
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上锚固长度。
2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式:
其中 N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.062kN； d--楼板螺栓的直径，d = 20mm；
[fb]--楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.43N/mm2； [f]--钢材强度设计值,取215N/mm2；
h--楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于
61.513/(3.142×20×1.43)=0.685mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/4×3.14×202×215×10-3=67.51kN 螺栓的轴向拉力N=0.062kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，金坛建设工程有限公司
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满足要求！
3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:
其中 N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 8.676kN； d--楼板螺栓的直径，d = 20mm；
b--楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=100mm；
fcc--混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=14.3N/mm2； 经过计算得到公式右边等于138.51 kN，大于锚固力 N=8.68 kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求!
七.卸料平台的施工方案
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。悬挑卸料平台的计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
7.1、参数信息: 1.荷载参数
脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35；
栏杆、挡板类别：栏杆、冲压钢脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.11； 施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):5.00。
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2.悬挑参数
内侧钢绳与墙的距离(m)：1.20，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：1.00； 上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：3.00；
钢丝绳安全系数K：6.00，悬挑梁与墙的节点按 铰支 计算； 预埋件的直径(mm)：20.00。
只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。
3.水平支撑梁
主梁材料类型及型号：18号槽钢槽口水平[ ； 次梁材料类型及型号：14a号槽钢槽口水平[；
次梁水平间距ld(m)：0.40，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：0.20。
4.卸料平台参数
水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：2.50，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：3.00, 梁悬臂Mc（m）：0.00；
平台计算宽度(m)：2.50。
7.2、次梁的验算: 次梁选择 14a号槽钢槽口水平[，间距0.4m，其截面特性为： 面积 A=18.51cm2； 惯性距 Ix=563.7cm4；
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次泗阳锦都豪庭二期13#楼工程
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转动惯量 Wx=80.5cm3； 回转半径 ix=5.52cm；
截面尺寸：b=58mm,h=140mm,t=9.5mm。
1.荷载计算
(1)、脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2； Q1=0.35× 0.40= 0.14kN/m；
(2)、型钢自重标准值：本例采用14a号槽钢槽口水平[，标准值为0.14 kN/m Q2=0.14 kN/m(3)、活荷载计算
1)施工荷载标准值：取2.00 kN/m2 Q3=2.00 kN/m2
2)最大堆放材料荷载P：5.00kN 荷载组合
Q=1.2×(0.14+0.14)+1.4×2.00×0.40=1.46kN/m P=1.4×5.00=7.00kN 2.内力验算
内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：
最大弯矩M的计算公式（规范JGJ80-91，P31）为：
经计算得出: Mmax =(1.46×2.502/8)×(1-(0.002/2.502))2+7.00×2.50/4=5.51kN.m。
最大支座力计算公式: 金坛建设工程有限公司
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第四篇：石家庄环岛豪庭摄影方案
环岛豪庭摄影大赛
环岛豪庭&搜房网
摄影大赛
搜房控股有限公司 SOUFUN HOLDINGS LIMITED
环岛豪庭摄影大赛
1、参赛规则的制定
参赛规则：
1、本次大赛本着“公平，公正，公开”的原则，凡爱好摄影者均可参与，每张参赛作品必须为原创作品。
2、本次摄影大奖评选采用两种方式：“网友投票评选”以及“专家评委评选”。
3、参赛作品要求文件格式为JPG格式，网络参赛上传作品不得超过800K。
4、参赛选手只可使用一个注册ID参赛，不得重复参赛。
5、拍摄内容为滹沱河、太平河周边自然景观、人文景观以及环岛豪庭项目的拍摄，比如小区景观、楼体及居民生活场景等。（项目周边及项目拍摄两者结合）
6、参赛作品不可进行电脑合成，但可以使用画图软件进行照片的尺寸调整。
7、摄影参赛者自拟主题拍摄，提交作品必须控制在3---5张，主题不限不得重复。
8、参赛选手请按规定时间在搜房论坛上传摄影作品，大赛工作人员将对作品进行审核，符合本次大赛要求的作品将放置于本次大赛官网的作品展示页及投票页中。
9、提交的参赛作品必须为参赛本人原创，黑白、彩色不限。参赛者必须保留数码照片拍摄信息（EXIF），否则视为无效作品。比赛结束后，获奖作品的作者必须向大赛组委会提供原始数码照片方有资格领取奖项。否则，大赛组委会有权取消其获奖资格。
10、河北世茂房地产开发有限公司拥有参赛作品使用权 温情提示：
为确保参赛者安全，环岛豪庭项目施工区域严谨拍摄； 请勿靠近湖泊水塘，避免走入潮湿草丛拍摄；
请中老年摄影爱好者在拍摄过程中尽量避免高难度动作，以防扭伤或摔倒； 请摄影爱好者在拍摄过程中保管好自己的物品； 在小区拍摄过程中请保持公共环境环境卫生。报名方式：
网络报名：登陆搜房网报名（网址：http://sjz.soufun.com/）咨询电话： 86918073 报名截止时间：11.20
拍摄地点：滹太新区学府路省委党校北侧、滹沱河、太平河美景、南水北调工程。评选方式：网络评选和专家评选相结合
2、奖项设置：
搜房控股有限公司
SOUFUN HOLDINGS LIMITED
环岛豪庭摄影大赛
1)、首页广告页面
在石家庄搜房网首页广告位进行征集报名，（位置待定）
2)、搜房首页头条热点列表
（图片宣传或者文字宣传，可以宣传环岛豪庭活动和软文，每周不少于两篇）
3)、搜房首页论坛大头条
（宣传报名帖链接，如果有网友发布展示图片，也可放到此处）
4)、搜房首页业主活动
（宣传方式为图片或者文字链接）
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SOUFUN HOLDINGS LIMITED
环岛豪庭摄影大赛
8)、搜房论坛站内短消息群发（所有搜房注册网友均收到）
9)、搜房网会员卡宣传（搜房网有庞大的搜房会员）
10)、论坛首页焦点图片
6、网络评选阶段详细安排
第一阶段：网络宣传征集阶段（10.31—11.20）
10月31日之前制作出征集页面，并利用搜房的各方面资源进行推广。
除了网友自有资源之外，将和各个摄影协会、大中专院校联系，扩大征集范围
第二阶段：网络评选阶段（11.21——11.27）
活动举办方式：制作投票专题，通过网络投票，网友回帖支持量评出6名网络优胜者，搜房评选4位最佳
搜房控股有限公司 SOUFUN HOLDINGS LIMITED
环岛豪庭摄影大赛
活动具体细则：
1、活动落地之前把所有参赛作品通过专家评选，评出各项奖项。
2、活动期间，通过歌舞，音乐表演，模特走秀等形式，期间穿插各项奖项颁奖。
3、活动邀请3位摄影协会的知名专家，3名河北世茂房领导，1名搜房网领导，共7位评审、4、为了体现评选的公正，公开，可以请公正人员公正，最后获得奖励的可以获得摄影家协会承认的证书。
5、活动现场请搜房网，河北世茂房，摄影家学会领导参加并且颁奖，有条件可以请其他电视电台及网络媒体报道。决赛评选规则：
1、决赛由3位摄影协会的知名专家，3名河北世茂房地产公司领导，1名搜房网领导，共7位评审；
2、满分是10分，去掉一个最高分，去掉一个最低分，总分=5位剩下评委分数/5；
3、最后根据分数高低排名得出最后比赛结果：如果分数出现相同，但是不影响名次，不用重新比赛；如果分数出现相同，但是影响名次，由专家投票决定；
4、对于得分相同的重新比赛：由7位专家评审投票“支持”或者“不支持”得出胜负，投票不允许投“弃权票”、活动流程以及物料人员准备：（待定）
主持人，背景展板，音响，舞台，节目，纪念礼品，领导讲话，以及各路媒体。1、12月4日上午9：00在环岛豪庭售楼部（待定）集合！（工作人员需要在8：00之前到位准备）
2、上午9：00参加活动领导以及媒体签到，并且发放入场券（写明当日有效）
3、上午9：30开场舞，4、上午9：35主持人上台讲话，讲述这次活动的背景和意义，同时介绍评审专家入场。（评审专家职位和姓名需要提前两天确定）
5、上午9：38搜房网领导讲话（时间不超过5分钟）
6、上午9：41摄影家学会领导讲话（时间不超过5分钟）
搜房控股有限公司
SOUFUN HOLDINGS LIMITED
环岛豪庭摄影大赛
建议把优秀作品制作相框在售楼处悬挂宣传 制作精美台历，赠送购房客户。其他网络媒体：
利用自己的优势资源推广宣传
六、搜房网承担的工作内容：
◇整体方案制定完善
◇活动征集专题制作及文案写作 ◇参与报名人员的联系
◇利用搜房网平台的推广，一级页面的推广、论坛页置顶、搜房卡短信推广、邮件推广、QQ群推广 ◇专家评委的联络
◇专业摄影师的招募及联络
◇活动投票专题的制作及文案写作 ◇活动投票过程的整体把控 ◇线下活动参与的人员通知
◇线下活动方案的撰写、组织及落实 ◇线下活动工作人员的安排 ◇活动专题的制作及搜房推广
七、费用预算
1、礼品费用：20000元
2、专家费用：3000元（每位1000元，3位专家）
3、线下活动费用：50000元
（主要包括现场舞台的搭建、照片展示、冷餐、物料、演员、主持等）
搜房控股有限公司 SOUFUN HOLDINGS LIMITED
第五篇：鹤伴豪庭规划设计说明
山东邹平鹤伴豪庭小区--规划方案设计说明
一、规划依据
1、《中华人民共和国规划法》
2、建设部《城市规划编制办法》
3、建设部《城市规划编制办法细则》
4、《城市居住区规划设计规范》
5、规划设计红线图
6、甲方提供的设计任务书
7、甲方的规划设计要求
8、甲方提供的小区地块概况
二、规划概况
本区块位于邹平县规划新区，北邻通往淄博的联通路，西邻新城区规划的城南新区绿轴中心路，西偏北约20度方向与风景优美的于祖山遥遥相望，南侧为未开发用地，东邻交通主干道邹鹤路，地理位置优越，自然环境较好，交通方便。工程建设用地为176300M2。本工程的建设对于提升城市的品位，推进
城市化进程具有重要意义。
本次规划根据自然环境条件和区域功能构成，对地块进行了科学的考察和研究，通过数次与甲方的沟通和修改，最终为邹平百姓的居住条件，提供了一个新的“健康”居住家园。
鹤伴豪庭小区将面向广大邹平百姓和所有外来创业人员，以“满意”为服务宗旨。小区将重归百姓的交流场所，体现运动的活动空间。为构建新型的住宅小区，加快邹平的发展与繁荣，提供有利的保证。
规划目标
本规划方案旨在演绎现代生活的新序曲，奏响现代生活的乐章，建设具有时代感、可识别及具有标志性的建筑群体，完美城区整体空间形象，塑造富有当地特色文化内涵的新型城区形象。规划立足于现状，以发展的眼光，在坚持统一规划，综合开发，配套完善的原则下，致力于构建一个结构合理，功能明确，交通顺畅，环境怡人的新住区。
总体构思
1、本案作为现代化居住新区，规划设计突出“绿色，健康，自然，人文”的理念。充分利用现状自然条件，以总体布局与形态、道路系统，园林绿化环境，新人居空间等为切入点，努力创造一个规划结构合理、空间形态一流之现代化居住空间，建设具有地域特色景观、功能完备的“绿色，健康，自然，人文”的生态型现代化精品居住小区。
三、四、2、充分分析区块优势和内部功能构成，分析人的行为活动和心理因素，提供满足人们物质环境和精神需求的休息、娱乐、交往空间，建构充满活力并极富人情味的公共空间，建立市民的自豪感和归属感，形成丰富有序、有层次的安全舒适的小区环境，提高空间质量。
3、突出时代特色，在规划设计中运用城市设计的新思维，新观念，在建筑与环境设施方面力求运用高新技术，以体现环境质量、生活质量、社会服务与管理的现代化，以达到传统与现代的完美结合。
五、设计理念
1、以人为本，亲近绿色
“家”是每个人心中理想化的概念，但同时也是现实的建筑空间。青芦草舍可为家，高堂华厦亦为家。虽然人们对于家的想象不尽相同，但对于家的舒适空间，良好的外部特色，怡人的内部景观等这些基本的生活要素的要求是一致的。这也就是我们设计的根本所在，“以人为本”的设计思想。在设计中，我们充分考虑了对于这一区域的居住者的根本感受，努力营造出这样一种生活空间。在不能走入自然的同时，可以融入自然，在家中我们可以“推窗即景”。在室外，我们可以漫步在小区怡人的景观步道之上，赏花品茗，享受惬意的庭院生活。
2、生态环境，健康住宅
独特的地理位置，优越的周边自然条件是本小区住宅的一大特色，能否充分利用周围环境，创造出特色的生态环境，是能否博得业主青睐的一个重要的衡量标准。在我们的设计中，一切的布局，空间的创造均以此作为核心
宗旨，那就是为居民们营造一个健康、舒适、生态的家。
3、创造优良的品质，提升楼盘价值
随着社会的进步，时代的发展，人们对于“住”的概念已不再停留在一个仅仅是满足基本要求的基础之上了。人们考虑更多的是对于品质的追求。“什么是品质？如何创造优良的品质？”这样的疑问始终贯穿我们的设计之中。我们的设计所要给居民带来的就是合理的空间结构，人性化的空间设计，以及良好的外部空间的拓展,在细节的设计充分体现对人的关怀。
六、规划结构和用地布局
1、规划结构：
分析：整个小区形成两环、一中心、一条主轴和多条辅轴、三个入口和多个小组团的布局形态。
●“两环”：整个小区我们规划了两条环行主干道，外环以车行为主要功能，沿路布置了部分的室外临时停车位。内环兼人车混行，一侧布置步行道，实行人车平行分流，使内环线上一定程度上达到人车分行的目的。两条环行的主要道路在总图上描绘出一个“回”字，寓意回归自然，也让人有回家的温馨感和归宿感。
●一中心和多条轴线：小区内建筑均以组团为基本单元进行布置，自
由式、线性及规模适宜的半围合式组团组成。整个小区从北侧主入口的两个比较开阔的小广场开始就奠定了这条南北浅纵深的景观轴线，入口处的两个塔楼和涌水池像是伸开双手的母亲，敞开怀抱等那些在外劳顿儿女的归来。接着引
入眼帘的是中心广场的喷泉组，由水喷泉和旱喷泉组成的喷泉组绝对是这个中心广场的主角，中心广场采用西方园林和中国古典园林想结合的设计手法进行设计，具有规整几何形状的硬质铺地和曲折环绕的小水池、喷泉和跌水瀑布、规整的行道树和分布自然的园林景观树，在这里西方文明和东方文明进行了碰撞和交流，最后合二为一，共同统摄了整个小区环境的灵魂。由五条贯通的景观轴线和组团景观节点组成的东西向的景观群把整个小区联成了一个有机的整体。尤其东西向的组团绿化设计，讲求风格统一的前提下，又力求变化，在努力营造亲切、朴素、宁静的小区环境的同时，又通过东西方园林的碰撞来丰富小区环境。建筑的错位布置、立体式的绿化设计更加使得组团环境丰富多彩。组团环境设计，洋洋洒洒，曲径通幽，也就是在这里，再现东西文化的交流，充足的硬质铺地和幽美、深邃的小径，在这里你可以一展你阳光健康的一面，也可以在香榭曲径里内省你的人生。晚饭过后，牵着爱人的手抑或是子女朋友，漫步其间，尽享自然之美，细品人生之乐趣。不禁想到英国诗人勃莱克的一首诗：“一花一世界，一沙一天国，君掌盛无边，刹那含永劫。”
●“三个入口”：综合考虑了与周边环境关系，主入口设置在北面的城市次干道上，东西两侧各设一个次入口，在交通互不干扰的前提下，又方便出入。主入口入口前的缓冲广场采用凹进的方式，起到很好的缓冲作用以外，也呈欢迎之势，步行入口结合内环道设置，在欣赏优美环境的同时也能体味城市的都市情调。
●“多个小组团”：组团布置既相互独立，又互相联系，风格统一，但又各不相同。在努力营造归宿感的同时也试图让其具有识别性。组团之间互相因借，风景优美。在东西方文明的碰撞中得以统一。组团间设置公共绿地，以提升其均好性，同时强调组团之间的呼应关系，形成一个以公共绿地为纽带的整体。组团的独立性，规模适中并且直接与环行道路相通，保证了小区的任何一组团
都可以单独建设，为小区分期建设、分期交付提供了有利的保证。
2、布局特点：
根据路网结构和规划设计要求，地块内共分两个区块。
●多层区块分布于地块西部和南侧，主要为6+1层的多层住宅，南侧
5+1层的多层住宅。布局东高西低视野开阔，增加了视线的深远度，东西向的景观轴线的营造将东西两侧地块有机联系在一起。
●小高层区块为地块东侧，其中内环线内的高层为板式的小高层，东部
内环和外环之间为点式小高层
各个区块围绕中心广场轴线，和联系各区块的绿色纽带有机组合，形成一个统一有序的整体。
3、公共设施配套：
公共设施结合主入口布置，在入口处形成两个小广场，与中心广场相对形成呼应，规整的几何布局，让人有种秩序的美感。公建主要有会所和一些服务管理性房屋以及垃圾堆放点的设置。
七、道路交通规划：
1、路网布局及交通组织
地块内路网布局结构紧凑，交通便利。根据地形轮廓及原有道路现状，依
据用地构成和交通空间的需求，将功能与景观融于一体，道路结构形式与设计构思联系紧密，做到形式与功能完美统一。基地内对外交通便捷顺畅，简化交通冲突点，小区内部人车分流。沿街人行出入口的设置也符合规范要求。
2、交通设施
● 公共停车场：小区块内停车主要以半地下架空车库和室外停车为主。3．规划区内道路分级
1)小区道路：外环路6 M，内环路7M.2)组团路 ：3-4 M
八、空间组织和景观特色
本次规划在空间景观的组织上，结合自然特色及规划结构，紧紧围绕“绿色，健康，自然，人文”的理念,创造出特色鲜明、层次丰富，环境宜人的新颖住区景观，并注重延续和发展城市文脉。在具体空间组织中，注重沿街各区块特色和不同的功能结构，创造出丰富的住区景观层次和主题，同时注意营造各具特色的街景和区块特色。
1、造型特点：
（1）住宅景观特色：住宅在基本采用现代手法结合地域特色的前提下又各具特色。住宅形式纯净，风格明亮，端庄大方。在统一中求变化，既典雅又明快，朴实稳重，既能适应新区要求，又不至于过于前卫；体现一个新颖而且积极向上的城市风貌。各区块建筑既协调统一，又形式丰富，避免单一式样造成呆板沉闷的效果。
（2）建筑整体色彩以浅色调为主，局部配以鲜色，形成点、线、面的构成，力求格调高雅，形态丰富，性格健康，体现了新兴城镇蓬勃发展的精神面貌。
2、各区块空间组织：
采用与先进环境空间理念相结合的方式，精心规划，创造一系列的空间景观，每个区块在沿街部分采用围合的方式布局，结合各自的地形条件，使各区块自成一独立布局，区块中心为各具特色的中心绿地，环境安逸、舒适，符合当地生活习惯和开发理念，形成丰富的空间层次。
九、绿地系统规划与城市小品系列设计
1、城市绿地：
城市绿地的功能主要是满足居民日常游憩、改善生态环境和美化城市之需，同时绿地系统必须结合城区的自然环境和人文历史条件，以绿化为纽带，有机的联系各不同空间，通过对景、引导等手法塑造出“绿色，健康，自然，人文”的空间形态是环境设计的指导思想。本地块的绿地系统规划布局主要由“点—线—面”及专用绿化相结合的手法保持绿化空间的完善性。
● 点——各区块内绿化中心，以草坪为主，配以多种花灌木和落叶乔木，绿地率大于35%，同时配置休息凉亭、凳椅、花架等园林小品及儿童游戏场地。几个区块可以选择不同基调的花木如枫、梅、桂、竹等，形成各自的特色。
● 线——直线性的绿化长廊横穿整个地块，整体功能以休息为主，可种植夏季遮阳冬季落叶，并且富于创造氛围的植物，如柳树、少果法桐等，并以各式花坛点缀其间。
● 面——小区中心广场，布置图案型草坪及花卉，并配有水池和小瀑布，周围人造一些假山，凉亭等。
十、建筑平面布局规划要求：
本工程由高层住宅、多层住宅组成。建筑主要为高层点式，多层条式组合布局，多层户型住宅从90M2到140M2不等，高层主要为140M2左右和170 M2左右的户型设计符合当地居民生活习惯为基本原则，布局合理。
1、住宅设计：
住宅户型设计紧密结合时代特色，注重动静分区和空间结构，力求明厨明卫。住宅为多为11层和6层的，多层住宅采用跃层坡屋顶形式，高层住宅采用平屋顶。立面设计亲切大方。
2、建筑造型与材质、色彩：
建筑设计源自于尊重人居环境的设计思想。追求淡雅清新、含蓄大气的建筑风格。每一个建筑单体则根据其所处的位置与周边环境的关系、人的视觉感受确定体量和高度，保持建筑与环境、建筑与人的和谐关系。在建筑用材上，立面主墙采用暗红色手工砖，白色涂料，深色窗框以及清透的玻璃等现代材料，使之别具一格，反映现代工艺，在建筑用色上突出和谐、雅致，大气的主题，彰显文化城市的传统神韵。小区住宅基本上为南北朝向，有良好的通风、景观，所有户型均有南面直接采光房间。布局良好，厨、卫、厅采光充足，设景观阳台及服务阳台，卫生间以全明做为主导思想。户型设计推敲较深入细致，立面处理引入都市风格元素，并大胆创新。
十一、经济技术指标：
规划总用地面积：176300M2
建筑占地面积:27608.4M2 总建筑面积:260077M2 其中住宅面积:221577M2地下车库面积:38500M2 容积率:1.48 建筑密度：15.6% 绿地率:42%
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