大连重工起重机范文

第一篇：大连重工起重机范文

大连重工·起重集团有限公司是由我国重机行业两大重点骨干企业---大连重工集团和大连大起集团于2001年12月重组而成，近几年来发展迅速，走在了重机行业的前列，2009年实现经营总额212亿元，在全国重机行业中率先进入世界机械500强和中国企业500强。先后荣获全国文明单位、全国国有企业创建“四好”领导班子先进集体等称号。

企业现有员工5800余人，总资产287亿元，占地228万平方米，建有泉水临海现代化重大装备研制基地、中革风电、热加工及重大装备核心部件研制基地、旅顺批量性产品专业化制造基地、双D港高精部件批量化制造基地和瓦房店铸铁、铸铜件研制基地。企业主要服务于冶金、港口、能源、矿山、航空航天等国民经济基础产业，拥有风力发电核心零部件、大型船用曲轴、隧道掘进设备、大型高端铸锻件、核电专用装备等五大成长型新产品，拥有冶金机械、起重机械、港口机械、散料装卸机械四大类传统主导产品，上千种规格。

企业具有得天独厚的临海临港优势，拥有重大技术装备自主研发和机电液一体化设计、制造、安装、调试及工程成套总承包能力；建有国家级技术中心、博士后工作站和3个研究所、3个实验室，是国家高技能人才培养示范基地，拥有国家专利272项、13个国家和省市名牌产品；先后承建了大连北良港60万吨粮食储运工程等近50项工程总承包项目，为宝钢、鞍钢、首钢、秦皇岛港、三峡工程以及神州五号、六号飞船发射等国家重点工程提供了近400万吨重大成套技术装备，创下189个“中国第一”；产品远销世界74个国家和地区，年出口创汇2亿美元以上。门式起重机

公司的主导产品之一，广泛应用于造船、水电、铁路、料场。1954年，自主设计制造国内第一台5t×14m双梁吊钩门式起重机；1963年，自主设计制造国内第一台30t×36m双梁箱型结构门式起重机；1970年，进行了5～20t单主梁箱型门式起重机系列化设计；1997年，自主设计了国产第一台25/25+50/10t×60m造船用门式起重机；2000年，自主设计制造了国内第一台300t×94m造船门式起重机；2003年，与国外知名公司合作，设计制造国内第一台600t×182m单主梁型造船门式起重机。现已开发出十个品种、几百种规格。产品设计与制造水平已跻身世界先进行列。主要产品规格： 单、双梁门式起重机：

系列产品：5～20/5t单主梁门式起重机系列；5～10t单（双）梁抓斗门式起重机系列。单台产品：起重量：320/80t、250/100t、200/75t、160/32t、125/20t、100/20t、80t+80t、50t+50t 造船门式起重机：起重量：50t、80t、200t、300t、370t、400t、600t、800t 启门机：125t+125t、180t+180t、250t+250t 拥有1项专利。

5～20/5t门式起重机吊钩系列获得1978年度机械部科学大会奖。

5～20t单主梁门式起重机获得1984年度国家银质奖，1985年度机械部优质产品。300t×94m造船龙门式起重机获得2002年度国家级重点新产品称号和机械工业科技进步二等奖。

600t×182m造船门式起重机经中国企业联合会、中国企业家协会审定为2005年度中国企业新纪录，获得2006年度机械工业科技进步二等奖，获第七届辽宁省优秀新产品二等奖。

2006年，DCW门式起重机械获得中国名牌产品称号。

600t×182m 造船门式起重机 大连新船重工

桥式起重机

公司是中国设计制造销售起重机械的摇篮，被国务院经济发展中心授予“中国最大的起重机设计制造专业厂”。从1949年制造的国内第一台吊钩桥式起重机开始，历经半个世纪的设计制造使公司取得了骄人的业绩和丰富的设备制造经验。1995年，与国外知名公司合作，设计制造国内第一台250/100+10t核电站用环行起重机；1998年，自主设计制造国内第一台20/5tdⅡCT4 防爆桥式起重机；2005年，自主设计制造国内第一台0.5/0.15t遥控核级特种起重机，并获国家整机专利；同年，自主设计制造国内第一台800t单小车桥式起重机在拉西瓦水电站试车成功。2006年自主设计制造的世界最大起重量20000t多吊点桥式起重机，表明公司在桥式起重机设计制造上达到了国际先进水平。2007年，自主设计制造国内第一台百万千瓦核电机组反应堆厂房环行起重机，设备联合起吊重量407t，主起升高度42m，跨度35.4m，应用于广东岭澳核电站二期工程。经过50多年的创新发展，产品更新为6大系列、50多种规格，主要包括： 5～100/20tDQQD型通用桥式起重机系列 5～20t抓斗桥式起重机系列 5～32/5t电磁桥式起重机系列 5～50t防爆桥式起重机系列 5～125tDSQD型吊钩桥式起重机系列 125t+125t～400t+400t QDED型大吨位单、双小车桥式起重机系列 单机产品：150t、160t、200t、250t、300t、320t、350t、400t、450t、550t、700t、800t、20000t 核电站反应堆厂房环行起重机： 250/100+10t、217/10+190+5t、205/10t+205t+5t、320/35/5t、272/22.5t

核电站用燃料厂房起重机：130t 核电站汽轮机厂房起重机：300/70t、280/50t、100/20t、85/20t 核电站岛外起重机：高跨小车380t、低跨小车70/5t 拥有15项专利。5～50/10t吊钩桥式起重机获得1978年度国家质量奖，1979年度辽宁省优质产品，1980年度机械部质量信得过产品，1982年度国家银质奖，1988年度辽宁省科技进步三等奖 ； 40t旋转吊钩桥式起重机获得1983年度国家飞龙奖； 5～32t电磁桥式起重机获得1987年辽宁省优质产品；

ZKKW型5～125t吊钩桥式起重机获得1990年度机械部科技进步二等奖；

20/5t防爆桥式起重机获得1998年度国家级新产品称号； 核电站用250/100t+10t环行起重机获得1999年度国家科技进步三等奖； 32/10t旋转吊钩起重机获得1999年度辽宁省第三届优秀新产品奖金奖； 5～125t新系列桥式起重机获得2001年度辽宁省优秀新产品二等奖； DSQD新系列吊钩桥式起重机获得2001年度机械工业科技进步二等奖； QDED型吊钩桥式起重机系列获得2005年机械工业科技进步二等奖；

2×2500kN双向桥式启闭机获得2005年度辽宁省第六届优秀新产品三等奖； 核电站217/10+190+5t环行起重机获第七届辽宁省优秀新产品一等奖； 2007年，20000t×125m多吊点桥式起重机被中国企业联合会、中国企业家协会审定为中国企业新纪录奖（第十二批）重大创新项目；

2006年，DCW牌桥式起重机械被授予中国名牌产品称号。

800/150/10t 吊钩桥式起重机 拉西瓦水电站

核电站 217/10+190+5t环行起重机 岭澳核电站

20000t多吊点桥式起重机 烟台来福士船厂

第二篇：大连重工外协加工流程V2.

大连重工〃起重集团有限公司ERP项目 <业务流程说明书-物料管理> 业务名称:外协加工流程 文档号:TB-MM-070 版本号:2.0 作者:保存日期:2013年7月15日参考资料:状态: 交付签字:发布日期:2013年7月15日

大连重工·起重集团有限公司ERP项目—<未来业务流程设计-物料管理> 文档号:TB –MM-070-V2.0文档修改记录

文档状态最后修改日期 初稿2013年7月15日 确认和批准

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大连重工〃起重集团有限公司ERP实施项目

A:将来业务子流程模式-说明 将来流程综述

外协人员根据工艺路线、生产计划生成外协加工申请,作出外协订单且下达给外协商,库房核对外协订单后发货,外协商确认收货,外协确认及跟踪交货信息,外协加工后进行质量检验,最后进入收货流程。

对现有流程的改变

1、对于能力不足的工序,由生产科提出工序外协加工申请;对于确定的外协物料,由系统产生外协计

划,并由外协计划员进行确认后据此询报价,执行外协采购;

2、系统创建外协加工单,实现外协业务的系统化管理,信息共享,生产计划员可以据到货期合理安排

生产,并且实现提供给外协供方的材料系统化管理;

3、先询价、审批后采购。

4、方便查阅、输出外协加工申请单、外协加工订单。

大连重工〃起重集团有限公司ERP 实施项目

B:将来业务子流程模式 – 流程图 业务流程备注 外协商

流程编号及名称:TB-MM-070 外协加工流程 业务流程图 外协科 开始

相关审批部门

2.生成外协加工订单,维护外协费 结束 生产科

外协加工计划 3.审核 询报价? 询报价流程

4.下达外协加工订单给外协商 6.外协商确认收货 5.通知库房发 货

查看外协订单 检查库存量足够否 配货 发货 8.外协加工 10.采购收货流程 通知备货 否 是 否是 否

是外协加工订单 SAP SAP 9.质量检验

1.生成外协加工申请

制作人员: MM项目组 制作日期:2003/12/08

1、根据工艺路线及生产计划确定外协加工申请。

2、确定外协加工订单。

3、审核。

4、下订单给外协商。

5、库房核对外协定单后发 货。

6、外协商确认收货。

7、确认及跟踪交货信息.8、外协加

工。

9、检验。

10、采购收货 流程。SAP SAP

7.确认交货 信息

大连重工〃起重集团有限公司ERP实施项目

C:其它说明 特殊情况说明 变更及终止合同。相应管理细则

Q/DZ9092-2002外协管理。报表需求

外协加工申请、外协加工订单。需要增加或更改的外部流转单据

外协计划表、不合格品通知单、不合格品回用单、跟踪交货信息记录单等。D:术语和名词解释

第三篇：起重机论文

姓名：岳云

班级：设备101 学号：201050421

4成绩：

600t龙门起重机倒塌事故

【摘要】某市造船厂船坞工地，由某公司、某中心等单位承担安装600吨起重量，跨度为170米的巨型龙门起重机在吊装主梁过程中发生倒塌，造成36人死亡的特大事故。事故造成经济损失约1亿元，其中直接经济损失8000多万元。

【关键字】缆风绳、主梁、吊装工程、刚性、施工事故、造船厂、施工方案、人死亡、现场指挥、特大事故、原因分析

一、事故经过

1、起重机吊装过程

事故前三个月，该工程公司施工人员进入造船厂开始进行龙门起重机结构吊装工程，2个月后完成了刚性腿整体吊装竖立工作。

事故当月12日，该中心进行主梁预提升，通过60％-100％负荷分步加载测试后，确认主梁状况良好，塔架应力小于允许应力。

事故当月前4日，该中心将主梁提程式离开地面，然后分阶段逐步提升，至事故前一日19时，主梁被提升至47.6m高度，因此时主梁上小车与刚性腿内侧缆风绳相碰，阻碍了提升。该公司施工现场指挥考虑天色已晚，决定停止作业，并给起重班长留下局面工作安排，明确事故当日早晨放松刚性腿内侧缆风绳，为该中心8点正式提升主梁做好准备。

2、事故发生经过

事故当日早7点，公司施工人员按现场指挥的布置，通过陆侧（远离江河一侧）和江侧（靠近江河一侧）卷扬机先后调整刚性腿的两对内外两侧缆风绳，现场测量员通过经纬仪监测刚性腿顶部的基准靶标志，并通过对讲机指挥两侧卷扬机操作工进行放缆作业（据陈述，调整时，控制靶位标志内外允许摆动20mm），放缆时，先放松陆侧內缆风绳，当刚性腿出现外偏时，通过调松陆侧外缆风绳减小外侧拉力进行修偏，直至恢复至原形态。通过10余次放松及调整后，陆侧内缆风绳处于完全松弛状态并已被推出上小车机房顶棚。此后，又使用相同方法，和相近的次数，将江内侧缆风绳放松调整为完全松弛状态，约7时55分，当地面人员正要通知上面工作人员推移江侧内缆风绳时，测量员发现基准标志逐渐外移，并逸出经纬仪观察范围，主梁被拉动横向平移并坠落，另一端的塔架也随之倾倒。

3、人员伤亡和经济损失情况

事故造成36人死亡，2人重伤，一人轻伤。死亡人员中，公司4人，中心9人（其中副教授一人，博士后2人，在职博士1人），造船厂23人。

事故造成经济损失约1亿元，其中直接经济损失8000多万元。

二、事故原因分析

事故发生后，党和国家十分重视，国家安全生产监督管理局立即组成调查小组赶赴现场进行调查处理。

1、刚性腿在缆风绳调整过程中受力失衡是事故的直接原因

事故调查组在听取工程情况介绍、现场勘察、查阅有关各方提供的技术文件和图纸、收集有关物证和陈述笔录的基础上，对事故原因作了认真的排查和分析。在逐一排除了自制塔架首先失稳、支承刚性腿的轨道基础沉陷移位、刚性腿结构本体失稳破坏、刚性 腿缆风绳超载断裂或地锚拔起、载荷状态下的提升承重装置突然破坏断裂及不可抗力（地震、飓风等）的影响等可能引起事故的多重其他原因后，重点对刚性腿在缆风绳调整过程中受力失衡问题进行了深入分析，经过有关专家对吊装主梁过程中刚性腿处的力学机理分析及受力计算，提出了《市××特大事故技术原因调查报告》，认定造成这起事故的直接原因是:在吊装主梁过程中，由于违规指挥操作，在未采取任何安全保障措施情况下，放松了内侧缆风绳，致使刚性腿向外侧倾倒并依次拉动主梁、塔架向同一侧倾坠、垮塌。

2、施工作业中违规指挥是事故的主要原因

该公司施工现场指挥在发生主梁上小车碰到缆风绳需要更改施工方案时，违反吊装工程方案中关于“在施工过程中，任何人不得随意改变施工方案的作业要求。如有特殊情况进行调整必须通过一定的程序以保证整个施工过程安全”的规定。未按程序编制修改局面作业指令和逐级报批，在未采取任何安全保障措施的情况下，下令放松刚性腿内侧的两根缆风绳，导致事故发生。

3、吊装工程方案不完善、审批把关不严是事故的重要原因

由该公司编制其上级公司批复的吊装工程方案中提供的施工阶段结构倾覆稳定验算资料不规范、不齐全；对造船厂600t龙门起重机刚性腿的设计特点，特别是刚性腿顶部外倾710mm后的结构稳定性没有予以充分的重视；对主梁提升到47.6米时，主梁小车碰刚性腿内侧缆风绳这一可以预见的问题未予考虑，对此情况下如何保持刚性腿稳定的这一关键施工过程更无定量的控制要求和操作要领。

吊装工程方案及作业指导书编制后，虽经规定程序进行了审核和批准，但有关人员及单位均未发现存在的上述问题，使得吊装工程方案和作业指导书在重要环节上失去了指导作用。

4、施工现场缺乏统一严格的管理，安全措施不落实是事故伤亡扩大的原因

⑴施工现场组织协调不力。在吊装工程中，施工现场甲、乙、丙三方立体交叉作业，但没有及时形成统一、有效的组织协调机构对现场进行严格管理。在主梁提升前10日成立的“600t龙门起重机提升组织体系”，由于机构职责不明、分工不清，并没有起到施工现场总体的调度及协调作用，致使施工各方不能相互有效沟通，乙方在决定更改施工方案，决定放松缆风绳后，未正式告知现场施工各方采取相应的安全措施；甲方也未明确将事故当日的作业具体情况告知乙方。导致造船厂23名在刚性腿内作业的职工死亡。

安全措施不具体、不落实。事故发生前1个多月，由工程各方参加的“确保主梁、柔性腿吊装安全”专题安全工作会议，在制定有关安全措施时没有针对吊装工的具体情况由各方进行充分研究并提出全面、系统的安全措施，有关安全要求中既没有对各单位在现场必要人员作出明确规定，也没有关于现场人员如何进行统一协调管理的条款。施工各方均未制定相应程序及指定具体人员对会上提出的有关规定进行具体落实。例如，为吊装工程制定的工作牌制度就基本没有落实。

综上所述，该市“××特大事故”是一起由于吊装施工方案不完善，吊装过程中违规指挥、操作，并缺乏统一严格的现场管理而导致的重大责任事故。

三、事故责任划分及处理意见

这次事故发生的主要原因是施工作业中的违规指挥所致

起重机结构吊装施工现场由该公司担副指挥和施工现场指挥。在发生主梁上小车碰到缆风绳情况时，未修改局面作业指令和执行逐级报批程序，违章指挥导致事故发生，该公司应负主要责任。

1、该公司职工。600t龙门起重机吊装工程事故当日施工现场指挥。作为当日的施工现场指挥，不按施工规定进行作业，对于主梁受阻问题，自行决定，在没采取任何安 全措施的情况下，就安排人放松刚性腿内侧缆风绳，导致事故发生是造成这次事故的直接责任者，犯有重大工程安全事故罪。给予开除公职出分，交司法机关依法处理。

2、公司副经理 作为600t龙门起重机吊装工程项目经理，忽视现场管理，未制定明确、具体的现场安全措施；明知7月17日要放刚性腿内侧缆风绳，也未提出采取有效保护措施，且事故发生时不在现场。对事故负有主要领导责任，犯有重大工程安全事故罪，给予开除公职、开除党籍出分，交司法机关依法处理。

3、对其他12名特大事故相关责任人根据职务、职责，分别给予开除党籍、留党察看、党内严重警告、撤销党内职务等党纪出分和开除公职、行政撤职、行政降级、行政记过、行政警告出分等行政处罚，对涉嫌犯有重大工程安全事故罪的，移交司法机关依法处理。

责成该三个单位的行政主管部门依据调查结论对与事故有关的其他责任人给予严肃处理。

四、事故教训与对策

1、工程施工必须坚持科学的态度，严格按照规章制度办事，坚决杜绝有章不循、违章指挥、凭经验办事和侥幸心理。

此次事故的主要原因是现场施工违规指挥所致，而施工单位在制定、审批吊装方案和实施过程中都未对600t龙门起重机刚性腿的设计特点给予充分的重视，只凭以往在大吨位门吊施工中曾采用过的放松缆风绳的“经验”处理这次缆风绳的干涉问题。对未采取任何安全保障措施就完全放松刚性腿内侧缆风绳的做法，现场有关人员均未提出异议，致使该公司现场指挥人员的违规指挥得不到及时纠正。此次事故的教训证明，安全规章制度是长期实践经验的总结，是用鲜血和生命换来的，在实际工作中，必须进一步完善安全生产的规章制度，并坚决贯彻执行，以改变那种纪律松弛、管理不严、有章不循的情况。不按科学态度和规定的程序办事，有法不依、有章不循，想当然、凭经验、靠侥幸是安全生产的大敌。

今后在进行起重吊装等危险性较大的工程施工时，应明确禁止其它与吊装工程无关的交叉作业，无关人员不得进入现场，以确保施工安全。

2、必须落实建设项目各方的安全责任，强化建设工程中外来施工队伍和劳动力的管理。

这次事故的最大教训是“以包代管”。为此，在工程的承发包中，要坚决杜绝以包代管、包而不管的现象。首先是严格市场的准入制度，对承包单位必须进行严格的资质审查。在多单位承包的工程中，发包单位应当对安全生产工作进行统一协调管理。在工程合同的有关内容中必须对业主及施工各方的安全责任作出明确的规定，并建立相应的管理和制约机制，以保证其在实际工作中得到落实。

同时在社会主义市场经济条件下，由于多种经济成分共同发展，出现利益主体多元化、劳动用工多样化趋势。特别是在建设工程中目前大量使用外来劳动力，增加了安全管理的难度。为此，一定要重视对外来施工队伍及临时用工的安全管理和培训教育，必须坚持严格的审批程序；必须坚持先培训后上岗的制度，对特种作业人员要严格培训考核、发证，做到持证上岗。

此外，中央管理企业在进行重大施工之前，应主动向所在地安全监督管理机构备案，各级安全生产监督管理机构应当加强监督检查。

3、要重视和规范高等院校参加工程施工时的安全管理，使产、学、研相结合走上健康发展的轨道。

在高等院校科技成果向产业化转移过程中，高等院校以多种形式参加工程项目技术咨询、服务或直接承接工程的现象越来越多。但从这次调查发现的问题来看，高等院校 教职工介入工程时一般都存在工程管理及现场施工管理经验不足。不能全面掌握有关安全规定。施工风险意识、自我保护意识差等问题，而一旦发生事故，善后处理难度大，极易成为引发社会不稳定的因素。有关部门应加强对高等院校所属单位承接工程的资质审核，在安全管理方面加强培训，高等院校要对参加工程的单位加强领导，加强安全方面的培训和管理，要求其按照有关工程管理及安全生产的法规和规章制订完善的安全规章制度，并实行严格管理，以确保施工安全。

参考文献

[1] 肖善乐.缆风绳的受力分析探讨[J].安装.1995(04)[2]鲁东青.对一起门吊倾覆事故的分析[J].[3] 郑洪.浅谈建筑施工企业的安全文明施工[J].中国科技信息.2009(12)[4] 翟家常.建设工程安全事故原因分析及对策研究[D].天津大学 2010 [5]张秀华.项目建设的安全管理要充分发挥工程技术人员的作用[J].[6] 孟艳云.一起牵缆式桅杆起重机倾覆事故原因分析[J].港口装卸.1994

第四篇：起重机总结（推荐）

起重机总结

三峡摆塔式缆索起重机塔架的结构特点

摘要：承载索悬挂装置的一对呈90°的支承轴，可保证架空部分的零部件不会在塔架摆动时倾斜，塔架底部的径向关节轴承，能够避免塔架纵向摆动时产生弯曲应力及补赏塔架的安装位置误差，塔架塔头和顶部的悬挂滑轮支架可绕支承轴摆动，以减小起升索和牵引索从悬挂滑轮绳槽中引出的偏角。

关键词：缆索起重机；塔架；结构；轴承

引言

塔架是摆塔式缆索起重机与其它类型缆索起重机差异最大的部件，当塔架摆动时，位于塔架塔头上的承载索悬挂装置带动架空部分（包括承载索、起升索和牵引索及其导向滑轮、承马、起重小车等部件）摆动，若架空部分随塔架的摆动而偏斜，则缆机就不能正常工作，且三峡摆塔式缆索起重机塔架的截面较小，塔架的总高度超过150m[1]，设计过程中应充分考虑工作时（特别是摆塔时）可能出现的塔架扭动现象。三峡摆塔式缆索起重机在塔头、塔顶及底座部分采用了调整、防扭及补赏结构，以便工作时塔架不会扭动，摆塔的过程中架空部分的零部件不偏斜、并可减小起升索和牵引索从导向滑轮绳槽中引出的偏角及防止它们跳槽。

1.塔架的塔头的结构特点

三峡摆塔式缆索起重机塔架，当摆塔式缆机的塔架摆动时，位于塔架塔头上的承载索悬挂装置带动架空部分（包括承载索、起升索和牵引索及其导向滑轮、承马、起重小车等部件）摆动，为了保证架空部分的零部件不随塔架的摆动而倾斜，承载索悬挂装置通过一对在空间上呈90°的轴及轴承支承在塔头上，为了避免制造误差的影响，纵向悬挂轴（其轴线位于塔架的纵向中心面，即主、副塔塔架垂直时其中心线联成的平面上）的支承轴承2为可调心轴承（代号为24056CC/W33），推力调心滚子轴承4（代号为29464E）承受整个架空部分的纵向载荷。纵向悬挂轴通过止轴板固定在与塔头焊接在一起的支承板上，依靠架空部分部件的重力使摆动箱绕纵向悬挂轴转动，保证架空部分的各部件基本上处于一个不变的铅垂状态，横向悬挂轴的支承轴承采用向心关节轴承。

横向悬挂轴和前、后拉板连接轴选用关节轴承的主要作用是消除承载索悬挂装置的制造及安装误差的影响，避免前后拉板上下摆动时“逼劲”；此外，因纵向悬挂轴所受的负荷较大，在实际工作中有时其支承轴承的转动不灵活，出现塔架先摆动一个角度后纵向摆动箱再旋转的滞后，以及两侧塔架悬挂装置的摆动箱摆动不同步的现象，选用关节轴承可避免这种滞后以及由于承载索在安装使用过程中产生的扭矩的影响，并可支承侧向力，当两侧塔架悬挂装置的摆动箱摆动

不同步时可防止承载索受扭。

当塔架摆动时，支承在承载索悬挂装置上的牵引索悬挂滑轮跟随塔头一起摆动，而牵引索下支从机器房引出后（其引出线与塔架摆动的轴线基本平行），需经过固定在地面的导向滑轮（其轴心线与缆索起重机的纵向轴线基本平行）导向[1]，因此塔头牵引索悬挂滑轮与固定在塔架底部的牵引索导向滑轮间的一段牵引索会出现斜拉现象，为了减小牵引索进出滑轮的偏角，以减少牵引索和导向滑轮的磨损，以及防止牵引索跳槽，悬挂滑轮支座通过悬挂轴和轴承支承在承载索悬挂装置上，一旦牵引索斜拉可通过悬挂轴的摆动调整，因支承轴上承受的轴向载荷较大，故选用圆锥滚子轴承（代号为32222）和推力调心滚子轴承（代号为29320E）。起升索在塔头悬挂滑轮的支座的结构与此相同。采用这种结构后，塔架摆动牵引索（起升索）斜拉时，在地面导向滑轮处只使索的包角发生变化，而对偏角的影响较小，因而地面上导向滑轮的支承轴不需要设计成可摆动的。

摆塔式缆索起重机的主塔和副塔塔头承载索悬挂装置除前悬挂拉板的构造及尺寸有差异、且副塔无起升索悬挂滑轮及其支座外，其它部分结构相同。

2.塔架底部的结构特点

塔架底部的支承轴承承受着整个塔架的重量及塔架上向下的垂直载荷，所受负荷较大，摆塔式缆索起重机的塔架不仅需要绕其支承轴在上下游方向摆动，而且工作时由于负荷的变化，当承载索垂度变化时，将引起塔架纵向的摆动，若塔架底部的支承采用轴、轴套结构，塔架纵向偏斜时将产生弯矩（底部弯矩最大）、弯曲变形，并在截面上产生弯曲应力，需要增大塔架的截面，此外，理想状况下，塔架横截面的纵向轴线应与缆索起重机轴线（即塔架垂直时承载索的轴线）、塔架垂直时的后缆索的轴线在一个铅垂面上，但由于实际制造及安装误差，这些轴线不可避免的会出现偏斜，这种偏斜会在塔架上产生扭矩，由于摆塔式缆索起重机塔架的截面较小，其长细比远大于其它类型缆索式起重机的塔架，抗扭能力低，所产生的扭矩将会严重影响塔架的稳定性甚至使摆塔式缆索起重机无法正常工作。故塔架底部的支承轴承亦为径向关节轴承（radial-spherical plain bearing），其结构见图3，内径（即轴径）d＝420，由瑞典SKF轴承公司制造，SKF公司设定的代号为SKF－BLRB364840A.关节轴承不仅可承受较大的表面工作压力，而且允许轴与外壳孔的轴线有较大的相对歪斜，以避免塔架纵向摆动时塔架上产生弯矩，并可避免塔架横截面的纵向轴线、缆索起重机轴线、后拉索轴线偏斜时塔架上产生扭矩。此外，塔架底部采用了关节轴承后，使塔架底部不论纵向或横向都成为理想的铰结构，受力比较明确（静定结构），设计计算比较简单、方便而安全。通过塔架塔头上的四根摆塔索，可防止塔架的上部扭动，由于塔架底部的支承轴承为径向关节轴承，它可绕塔架的轴线Z—Z转动，因而

缆索起重机工作时会引起塔架底部的扭动，因此，在缆索起重机下部的提升框架[2]底座与地面间设置了防扭装置，其细部结构示意见图4，防扭滑块的连接轴的轴线应与支承轴承在同一直线上，以免影响塔架的摆动，当塔架纵向摆动时滑块可以在固定导槽上上下滑动，滑块的材料为工程塑料（即尼龙），具有一定的缓冲效能。

防扭装置应在塔架（包括承载索）安装完成之后再安装，以消除塔架横截面的纵向轴线与缆索起重机轴线间偏斜误差的影响，避免防扭装置上产生预应力及使塔架受扭。

3.塔架顶部的结构特点

摆塔式缆索起重机塔架的顶部安装有牵引索上支悬挂滑轮（即天轮）的支架，与塔头上的悬挂滑轮类似，若该支架为固定支承，则当塔架摆动偏斜时，将会使天轮与固定在塔架底部的牵引索导向滑轮间的牵引索斜拉，增加牵引索和天轮的磨损，降低它们的使用寿命。该支架由槽钢焊接而成，其结构见图5，图中锁定螺母上下各两个，且上面的锁定螺母还有防松板，以确保支架的支承轴不会松脱。当塔架摆动偏斜时，通过支架摆动，可以使塔顶与塔架底部导向滑轮间的牵引索的斜拉量减少。可摆动天轮支架的另一作用是可补偿其制造和安装误差，以及主副塔塔架摆动不同步时引起的偏角。

此外，塔顶平台上还有一个可作360°旋转、起吊能力为25KN的悬臂回转吊机，其起吊高度为153m，主要用于缆索起重机维护保养过程中吊运材料及设备，由于该吊机位于缆索起重机塔架的最高位置，当塔架采用顶升的方法安装（拆除）时[2]，吊机亦可在缆索起重机安装及拆除的过程中使用。

4.结语

三峡摆塔式缆索起重机架空部分的悬挂装置通过一对在空间上呈90°的轴及轴承支承在塔头上，以保证架空部分的各部件不会随塔架的摆动而偏斜。由于承载索的张力较大（最大张力达4080kN），即悬挂轴支承轴承的负荷较大，且塔架摆动的范围不大，该支承轴承的转动范围不大、转动速度慢，因此该支承轴承在转动的过程中，有时会出现蠕动现象及发出“吱吱”的响声，特别是在缆索起重机运行的初期，在加强了对轴承等部位的润滑，以及缆索起重机运行了一段时间后这种现象基本消失。此外，有时轴承的转动稍微滞后于塔架的摆动，塔架摆动的过程中，悬挂拉板与铅垂线的夹角有不超过1°的变化。根据三峡摆塔式缆索起重机在三峡工程中的使用情况证实，出现上述现象并不影响架空部分的正常使用，承载索也未出现松弛和断丝，塔头牵引索和起重索的导向滑轮支座、以及天轮支架的工作情况良好，未发生牵引索和起升索跳槽现象，塔顶回转吊机在缆索起重机的安装和拆除、运行保养及架空部分故障处理的过程中均发挥了重要的作用，塔架底部的支承轴承运转灵活，防扭装置能有效的防止塔架扭动，塔架的稳定性较好。

第五篇：起重机改造

合理而有效地减轻大型造船门式起重机整机自重

随着我国船舶工业的快速发展，所建船舶的吨位也越来越大，各地船厂大多由船台造船向船坞造船发展，船坞的主要配套设备——大型造船门式起重机的需求迅速增长。由于该类型起重机大多自重较大，一次性投资高。目前该设备的单台建造费用有些已超过上亿元，所以有效减轻整机的自重，对节省投资成本，降低建造费用，具有重要的意义。

目前，大型造船门式起重机的结构形式主要有2种：双梁门式起重机和单梁门式起重机。由于这2种门式起重机各有优缺点，到底是单梁好还是双梁好，至今没有定论，设计人员基本上是根据用户的要求，但是无论是单梁还是双梁，减轻整机自重的目标是一致的。1设计思路

对于起重机的设计，设计人员要考虑2种载荷：有效载荷和无效载荷。所谓有效载荷就是l台起重机所能提升的最大载荷，即起吊货物的最大起重量；无效载荷就是1台起重机的自重、风载荷等影响起重机基础的载荷。有效载荷和无效载荷的叠加，构成了对起重机基础的全部载荷。所以对新设计项目而言，设计思路就是在不降低起重机性能的前提下，如何最大限度的减少无效载荷减轻对基础的压力，从而降低基础的投资。对旧设备改造而言，其设计思路就是在不增加轮压的情况下，如何减轻自重、提高有效载荷。

2种设计的目的，其实都是要在减轻整机自重上做文章。起重机的质量主要有2种：从形式上区分是结构质量和机构质量；从功能上区分是固定质量和移动质量。起重机的结构质量大约占整机自重的75％。所以合理地确定结构形式，选择适当的结构参数，对于减轻结构自重，具有明显的效果。上下小车是移动载荷，降低上下小车的质量，可以改善主梁的受力情况(对于新设计项目)，或提高起重机的有效载荷(对于旧设备的改造)。大型造船门式起重机的主要结构分为主梁、刚性腿和柔性腿3大件，现就这3大件的结构选型及如何降低上下小车的自重逐项进行定性的分析。2减轻主梁自重的措施

主梁是门式起重机的主要承载结构，大跨度门式起重机的主梁质量占到整机自重的50％～60％，所以合理的确定主梁的形式和结构参数，对减轻主梁的自重非常关键。确定主梁参数主要从以下几个方面考虑：

(1)主梁的刚度主梁的刚度一般根据用户的技术规格书的要求确定，如技术规格书没有此项要求时，可根据起重机设计规范确定主梁刚度。主梁的刚度用额定载荷和小车自重在跨中引起的垂直静挠度反映，根据我国广大用户的实际情况，其计算值为跨度的1／750～1／800较合适。

(2)主梁的高度适当增加主梁的高度，可有效减轻主梁的质量，但会增加主梁的迎风面积，当主梁高度过高时，还会丧失整体的协调。从现在的设计情况看，对于双梁结构，主梁高度取跨度的1／14～1／18，大跨度(大于160m)时，其取值为跨度的1／16～1／18，小跨度时，其取值为跨度的1／14～1／16。对于单梁结构，可适当增加主梁的高度，以减轻主梁的质量，其取值为跨度的1／14左右为宜。如果主梁高度再增加，虽然可减轻主梁的质量，但外形丧失了整体美。该类起重机是船厂的标志性建筑，有时甚至是某一地区的标志，其造型的美观与否，也应是设计人员考虑的因素之一。

(3)主梁宽度如果说主梁的高度因为受到外形条件的限制，那么主梁宽度的取值，将对主梁质量的影响具有决定的作用，增加主梁的宽度，可降低主梁的质量。而影响主梁宽度因素主要有2点：一是上小车2钩的间距，二是下小车的轨距。对于船厂门式起重机，上小车的钩距较小，这就限制了主梁的总宽度，所以研究方向就是如何减小下小车的轨距。对于双梁结构，主梁宽度(上面板处腹板的中心距)取其高度(主梁的外形)的0．38～0．4倍较适宜。主梁太窄，其水平刚度太差，主梁太宽，将增加上小车的钩距，给使用带来不便。

(4)合理选择板厚材料的合理分配，是设计人员所要考虑的因素之一。选择材料的相关尺寸与上下面板相近，可以减轻主梁的质量。在确定板厚时，主要考虑2点：钢板的强度随着板厚的增加而降低；小车轮压引起的腹板局部挤压应力。根据目前常用的Q345板材，其主梁中间分段的上面板厚度取34mm或50mm为宜，这样可以有效地利用不同板厚的强度等级，充分发挥材料的性能。下面板一般采用2块板叠加使用，其中一块板采用34mm厚度，另一块板的厚度可根据需要在34～50mm之间选择，这样可以提高许用应力值。主梁腹板的选择原则是2头厚中间薄，最上面的腹板，考虑到小车轮压的作用，厚度取值在l8—22arm为宜，以4mm的厚度向中间递减，中间一块腹板的厚度一般取10～12mm。

(5)等强度设计虽然等强度设计是每个设计人员所必须考虑的问题，但在该类门式起重机主梁的设计中显得尤为重要。合理的选择主梁的分段长度，不仅能大大地降低主梁的质量，而且可以使制造工艺简便。根据钢板的长度来确定主梁的分段长度，可以减少主梁的焊接量，提高结构件的制造质量，降低制造成本。

(6)合理利用材料从多年从事起重机设计的经验来看，很多设计人员往往很难注意到这点。因为很多结构上的细节并非是可以根据公式进行计算的，而是要凭设计人员的经验积累，凭设计人员对结构受力的准确判断。主梁结构中的辅助材料约占主梁自重的20％～30％，减少辅助材料的用量，对减轻主梁的自重非常重要，而一般设计人员对此没有引起足够的重视。因此设计人员考虑的原则是：在过去成功的结构设计上做减法，而不是作加法；分析力的传递路线，所使用的每一块材料，都要明确其使用目的，不起作用的材料坚决不用。3 减轻刚性腿重量的措施

刚性腿是门式起重机3大结构件之一，其结构形式和自重对整机的影响也不可忽略。刚性腿的形式一般分为倒“T”形和“人”字形结构，2种形式各有优缺点。倒“T”形结构简单，电梯和扶梯布置方便，并有宽敞的空问布置电气房，目前这种形式的刚性腿使用较多，但自重略重；而“人”字形结构正好相反。从设计的角度考虑减轻质量的关键是控制刚性腿的外形尺寸。刚性腿的上部尺寸，以往的经验一般取主梁高度的1．2倍。但对于这种大型造船用门式起重机，其机构控制均采用变频调速，其起、制动的冲击力的减少，改善了结构的受力情况。所以刚性腿的上部尺寸可以根据需要(主要考虑电气房的空间需求)取主梁高度的0．8～1．0倍，应力的取值为许用应力的0．7～0．8倍。4 柔性腿的设计原则

柔性腿是3大结构件中自重较轻的结构件，其自重对整机的影响较小，设计的原则主要是考虑柔性腿的细长比，根据经验柔性腿的细长比取85～90为宜。柔性腿的设计主要在于结构细节上的处理。上部与柔性铰连接处传力路线设计的合理与否是柔J眭腿设计是否成功的关键。

上下小车的减重措施

作为移动载荷，上下小车的质量对于整机自重的影响非常大，小车质量的降低，主梁自重可以下降，将有效地降低整机的自重或提高起升能力。要降低上下小车的质量，应从机构的设计选型切人。设计应考虑的主要因素有：采用单卷筒取代双卷筒；设计一种安全可靠、轻便灵巧的排绳机构；采用高性能的减速器；选用高强度钢丝绳以减小钢丝绳的直径；合理的机构布局以得到小车车架的合理受力，减轻小车架的自重；设计合理的钢丝绳穿绕系统。

原起升机构的设计采用双卷筒形式(图1)，该形式体积庞大，重量较重。改进设计将双卷简改为单卷筒，并重新设计了一套轻便灵巧的排绳机构，不但解决了长卷筒的钢丝绳排绳问题，也大大降低了机构的自重；在吊钩移动方面，从原来的机构整体移动改为移动定滑轮；选用硬齿面减速器取代中硬齿面减速器；调整布局，将小车上的机构向中间靠拢以平衡部分吊重力矩(图2)。通过以上措施，以同样起重量的小车比较，上小车由原来的400t(沪东厂600t门机)降低至300t(长兴岛基地600t门机)，重量减轻了25％，下小车由原来的180t(沪东厂600t门机)降低至123t(长兴岛基地600t门机)，重量减轻32％。

图1沪东厂600tX170m门机起升机机构 6 行走机构的优化设计

行走机构一般由行走台车和若干组平衡梁组成，其优化的重点在主动台车的设计。设计的出发点是充分利用现有的通用减速器特性，省略可。

图2长兴岛基地600tX187m门机起升机构

以省去的零件，最大限度的减小车轮的间距，以达到减轻重量的目的。在为金海湾船业有限公司设计的900t门式起重机的行走机构中，采用了一种全新的台车结构形式。采用法兰连接形式的减速器取代套装式减速器，省去了中间驱动轴，其主动台车的重量由4052kg降低至3400kg，重量减轻约16％，26台主动台车共减轻重量约17t。

图3金海湾900tX201m门机主动台车机构

通过上述的各项措施的实施，有效的减轻了整机的自重，总体的设计性能达到了国际先进水平。当年沪东厂600tX170m门式起重机的设计重量为4900t，而为长兴岛造船基地设计的是600tX187m门式起重机，虽然跨度大了17m，但自重为4550t，折算比较减重约16％，节省投资约1500万元。