门式钢架规范的规定

第一篇：门式钢架规范的规定

门式钢架结构设计注意事项：

1、《门规》和《钢规》的适用条件：

《门规》总则:P1-1.0.22、主要尺寸：

跨度：主钢架轴线之间的距离

高度：地坪至柱轴线与斜梁轴线交点的高度

檐口高度：地坪至房屋外侧檩条上缘的高度

宽度：房屋侧墙墙梁外皮之间的距离

3、常用尺寸：

跨度：9~36m

柱距：一般采用6~9m，大于9m采用桁架式檩条

高度：有桥式吊车不宜大于12m4、坡度：

一般不应小于5%，夹芯板屋面建议不小于10%，否则容易漏雨

5、柱脚最小尺寸：

建议不小于300mm，否则影响地脚螺栓的布置

6、梁的最小高度:

建议不小于300mm，否则影响高强螺栓的布置。

7、屋面恒荷载取值：

一般可取0.2kN/m2~0.3kN/m28、屋面活荷载取值：

《门规》3.2.2条规定：对于受荷投影面积大于60m2的钢架构件，屋面竖向均布活荷载的取值可取不小于0.3kN/m2，建议不小于屋面雪荷载

9、风与地震组合：

《门规》P7-3.2.5.7：风荷载与地震作用不同时考虑

10、是否考虑温度荷载：

《钢规》P78-8.1.5《门规》P16-4.3.111、厂房防震缝：

《抗规》P124-9.2.3：当设置防震缝时，其缝宽：厂房体型复杂或者有贴建的房屋和构筑物时，宜设防震缝，在厂房纵横跨交接处、大柱网厂房或不设柱间支撑的厂房，防震缝宽度可采用150~225mm，其他情况可采用75mm~135mm。

12、柱脚：

《门规》P15-4.1.4：

建议36m跨度以上的无吊车房屋也按照刚接考虑；重型荷载平台柱脚应采用靴梁柱脚； 《门规》P45-7.2.17：

《抗规》P129-9.2.16：

13、横向水平支撑：

宜设置在温度区间端部的第一或者第二开间，当端部支撑设在第二开间时，第一开间应设置刚性系杆

《抗规》P125-9.2.9.2：屋盖水平支撑、纵向水平支撑的交叉斜杆均可按照拉杆设计，并取

相同截面。

14、纵向水平支撑：

《门规》P17-4.5.2.7：在设有驾驶室且起重量大于15t桥式吊车的跨间应设置纵向支撑桁架。

15、柱间支撑：

《门规》P17-4.5.2.2：当无吊车时易取30~45m，当有吊车时宜设置在温度区段中部，或者当温度区段较长时宜设置在三分点处，且间距不宜大于60m

《门规》P17-4.5.2.3：当建筑物跨度大于60m时，在内柱列宜适当增加柱间支撑； 《门规》P17-4.5.2.4：当房屋高度相对于柱间距较大时，柱间支撑宜分层设置。

《门规》P17-4.5.5：当设有起重量不小于5t的桥式吊车时，柱间宜采用型钢支撑。在温度区段端部吊车梁以下不宜设置柱间刚性支撑

《钢规》P79-8.1.5.2：无桥式吊车房屋的柱间支撑和有桥式吊车房屋吊车梁或者吊车桁架以下的柱间支撑，宜对称不至于温度区段中部，当不对称布置时，上述柱间支撑的中点（两道柱间支撑时为两支撑距离的中点）至温度区段的距离不宜大于表8.1.5纵向温度长度的60%。

《抗规》P125-9.2.10：支撑截面的截面应力比不宜大于0.75.《抗规》P129-9.2.15：厂房单元的各纵向柱列，应在厂房单元中部布置一道下柱柱间支撑；当7度厂房单元长度大于120m（采用轻型维护材料时为150m）、8度和9度厂房单元大于90m（采用轻型维护材料时为120m），应在厂房单元1/3区段内各布置一道下柱支撑，当柱距数不超过5个且厂房长度小于60m时宜可在厂房单元的两端布置下柱支撑，上柱柱间支撑应当布置在厂房单元两端和具有下柱支撑的柱间。

16、刚性系杆:

按照受压计算，长细比控制在22017、屋面檩条：

一般采用冷弯薄壁型钢檩条，C型（按照简支计算）或者Z型（按照连续计算），间距一般采用1.5m

《门规》P33-6.3.5：当檩条跨度大于4m时，宜在檩条间跨中位置设置拉条或者撑杆。当檩条跨度大于6m时，应在檩条跨度三分点各设置一道拉条或者撑杆，斜拉条应与刚性檩条连接

《门规》P34-6.3.7：檩条的计算：屋面能够阻止檩条的扭转和侧向位移时应计算强度，可不考虑其稳定性；屋面不能阻止檩条的扭转和侧向位移时应计算其强度和稳定性

18、墙面檩条：

《门规》P35-6.4.1：一般采用冷弯薄壁C型型钢檩条（按照简支计算），Z型安装墙面板时不好装，一般不用

《门规》P35-6.4.2：檩条的计算：按照双向弯曲计算

《门规》P36-6.4.3：当檩条跨度大于4~6m时，宜在檩条间跨中位置设置一道拉条。当檩条跨度大于6m时，应在檩条跨度三分点各设置一道拉条，在最上层墙梁处宜设置斜拉条传至承重柱或者墙架柱；当墙板的竖向荷载有可靠途径直接传至地面或者托梁时，可不设拉条。间距：一般采用1.5m19、拉条T：

《门规》P34-6.3.6：采用圆钢做拉条时，圆钢直径不宜小于10mm，圆钢拉条可设在距檩条上翼缘1/3腹板高度范围内。当风吸力作用下檩条下翼缘受压时，拉条宜在檩条上下翼缘附近适当布置。

20、隅撑YC：

《门规》P32-6.1.6.3：当实腹式钢架斜梁的下翼缘受压时，必须在受压翼缘侧面布置隅撑做为斜梁的侧向支撑，隅撑的另一端连接在檩条上。

《门规》P32-6.1.6.4：隅撑应按照轴心受压构件设计。

《门规》P36-6.4.4.3：当外侧设有压型钢板的实腹式钢架柱内侧翼缘受压时，可沿内侧翼缘设置成对的隅撑，做为柱的侧向支撑，隅撑的另一端连接在墙梁上。(受开窗情况限值)隅

撑所承受的轴压力可按照公式计算，其中被支承翼缘的截面积和钢材强度应取钢架柱的值 《门规》P44-7.2.1

3《门规》P44-7.2.1421、抗风柱：

按照两端铰接计算，只承受风荷载和墙面荷载，不承受屋面传来的荷载。

22、天窗架：

一般采用双C檩对焊或者小的H型钢。

《抗规》P113-9.1.2.3：天窗架不宜从厂房结构单元第一开间开始设置，8度和9度时，天窗架宜从厂房单元端部第三柱间开始设置。

23、屋面板和墙面板：

《门规》P37-6.6.2：压型钢板厚度不应小于0.4mm，屋面外单板一般采用YX-760，墙面外单板采用YX-820，墙面内板和屋面内板可采用YX-900。保温屋面双板中间采用玻璃棉。屋面和墙面也可采用75mm厚夹芯板。

24、柱脚锚栓：

《门规》P46-7.2.18~20：柱脚锚栓不承受剪力，由抗剪键承受，锚栓直径不小于24mm，采用双螺帽。

《门规》P48-8.2.5.10:二次灌浆的厚度铰接时不小于50mm，刚接时不小于100mm。

25、端板厚度:

《门规》P42-7.2.9：端板厚度不小于16mm。

26、构件翼缘宽厚比和腹板高厚比：

《门规》P23-6.1.1：工字形截面构件受压翼缘自由外伸宽度b与其厚度t之比不应大于15（Q235）,12.375(Q345);工字形截面梁和柱构件腹板的计算高厚比hw/tw不应大于250（Q235）,206.25(Q345)

《钢规》P57-5.4.1：

27、构件长细比：

《门规》P13-3.5.2《钢规》P56-5.3.8~9

《抗规》P129-9.2.1328、结构挠度控制：

《门规》P12-表3.4.2-

2《钢规》P120-A.1.1~229、结构侧移控制：

《门规》P12-表3.4.2-

1《钢规》P121-A.2.1~

230、吊车工作级别：

起重机设计规范GB3811-83是这样划分的：考虑吊车繁重程度时，区分了吊车利用次数和荷载大小两种因素。按吊车在使用期内要求的总工作循环次数分成10个利用等级，又按荷载达到其额定值的频繁程度分成4个载荷状态（轻、中、重、特重）。根据要求的利用等级和荷载状态，确定了吊车的工作级别，工分成8个级别A1~A8，A1~A3对应轻级，A4~A5对应中级，A6~A7对应重级，A8为对应特重级。

31、吊车梁材质：

因其频繁使用，建议采用Q235C或者Q345C。

32、吊车梁制动板和制动桁架的设置：

《钢规》P89-8.5.9：当吊车桁架和重级工作制吊车梁跨度等于或者大于12m，或者轻、中级工作制吊车梁跨度等于或者大于18m时，宜设置辅助桁架和下翼缘水平支撑系统。

33、吊车梁横向加劲肋的设置

《钢规》P88-8.5.6：吊车梁横向加劲肋的宽度不宜小于90mm。在支座处的横向加劲肋应在腹板两侧成对布置，并与梁上下翼缘刨平顶紧；中间横向加劲肋的上端应与梁上翼缘刨平顶紧，在重级工作制吊车梁中，中间横向加劲肋宜在腹板两侧成对布置，而中、轻级工作制吊车梁则可单侧或者两侧错开设置。

在焊接吊车梁中，横向加劲肋不得与受拉翼缘相焊，但可与受压翼缘焊接，中间横向加劲肋的下端宜在受拉翼缘50~100mm处断开，其与腹板的连接焊缝不宜在肋下端起落弧。当吊车梁受拉翼缘（或吊车桁架下弦）与支撑连接时，不宜采用焊接。

34、吊车梁突缘支座设置：

《钢规》P85-8.4.12：梁的端部支承加劲肋的下端，按照端面承压强度设计值进行计算时，应刨平顶紧，其中突缘加劲板的伸出长度不得大于其厚度的2倍。

35、结构阻尼比：

《抗规》P124-9.2.5：单层厂房的阻尼比，可依据屋盖和围护墙的类型，取0.045~0.05.

第二篇：门式钢架结构厂房施工组织设计

技术标

施 工 组 织 设 计

一、工 程 概 况

建设单位：山西晋煤集团金鼎煤机矿业有限责任公司 建设地点：晋煤集团寺河刘庄场地

设计单位：山西晋城煤业集团勘察设计院有限公司 质量要求: 合格

工期要求：计划2010年10月29日开工，2011年9月3日竣工，总工期215个日历天（2010年12月1日至2011年3月5日为冬季停工期）。

工程范围：招标文件工程量清单及对应施工图纸上所有工作内容。工程概况：本工程为山西晋煤集团金鼎煤机矿业有限责任公司西区检修基地一期工程工程。本工程分为支架修理车间及附属楼、采掘设备修理车间及附属楼、电气车间及附属楼六个单体工程。总建筑面积为13497.21平方米，其中支架修理车间建筑面积4664.67平方米；支架修理车间附属楼建筑面积739.62平方米；采掘设备修理车间建筑面积4664.67平方米；采掘设备修理车间附属楼建筑面积739.62平方米；电气车间建筑面积2331.3平方米；电气车间附属楼建筑面积357.33平方米。

1、支架修理车间为门式刚架钢结构厂房，两连跨，建筑层数为一层，建筑总高度为16.270米。双坡屋顶，坡度1/16。墙体及维护工程，±0.000以下采用M5水泥砂浆，Mu10粘土实心砖砌筑；±0.000以上到+1.100采用M5混合砂浆，Mu10粘土实心砖砌筑；+1.100m以上采用75mm厚聚氨酯夹芯板。屋面板为75mm厚聚氨酯彩色夹芯板，基板厚度不应小于0.6mm。

第三篇：某门式钢架结构厂房施工组织设计

某门式钢架结构厂房施工组织设计

目录

第一章 编制依据………………………………………………………４

1.1指导思想……………………………………………………….４

1.2编制依据 ……………………………………………………….４

第二章 工程概况………………………………………………………７

2.1总体概况 ……………………………………………………….７

2.2现场概况 ……………………………………………………….７

2.3工程结构概况 ………………………………………………….７

2.4工程特点 ……………………………………………………….８

第三章 施工管理方针及目标…………………………………………９

3.1管理方针 ……………………………………………………….９

3.2质量目标 ……………………………………………………….９

3.3施工工期目标 ………………………………………………….９

3.4安全环保目标 ………………………………………………….９

3.5文明施工目标 ………………………………………………….９

3.6服务目标 ……………………………………………………….９

第四章 施工组织管理…………………………………………………１０

4.1项目管理组织机构 …………………………………………….１０

4.2项目管理组织机构网络图 …………………………………….１０

4.3项目管理人员岗位职责 ……………………………………….１１

4.4项目组织协调 ………………………………………………….１５

第五章 施工进度计划及保证工期的主要措施………………………１８

5.1施工进度计划 ………………………………………………….１８

5.2保证工期的主要措施 ………………………………………….１８

第六章 施工机械配置和劳动力配置…………………………………２１

6.1施工机械配置 ………………………………………………….２１

6.2施工机械使用、维护及保养措施 …………………………….２１

6.3劳动力配置 …………………………………………………….２４

第七章 主要分项工程施工方案………………………………………２５

7.1钢结构制作 …………………………………………………….２５

7.2桩基础工程 …………………………………………………….３６

7.3现场吊装 ……………………………………………………….４５

7.4一般砌筑工程 ………………………………………………….５８

7.5钢筋绑扎与安装工程 ………………………………………….６６

第八章工程技术管理措施……………………………………………７３

8.1图纸审查制度 ………………………………………………….７３

8.2技术交底制度 ………………………………………………….７３

8.3材料检验制度 ………………………………………………….７４

8.4工程质量检查和验收制度 …………………………………….７５

8.5工程技术档案制度 …………………………………………….７５

8.6质量责任制 …………………………………………………….７５

第九章施工质量目标及保证措施……………………………………８０

9.1质量保证体系 ………………………………………………….８０

9.2项目经理部质量体系组织措施 ……………………………….８０

9.3工程质量信息、资料管理 …………………………………….８１

9.4材料的质量控制措施 ………………………………………….８１

9.5工序质量措施和自检、自控措施 …………………………….８１

9.6工程质量回访及保修 ………………………………………….８３

第十章文明施工和安全生产防护措施………………………………８４

10.1安全生产措施 ………………………………………………...８４

10.2安全管理体系 ………………………………………………...８４

10.3安全管理制度 ………………………………………………...８４

10.4安全施工检查 ………………………………………………...８５

10.5安全技术交底 ………………………………………………...８５

10.6防火安全措施 ………………………………………………...８７

第十一章施工合理化建议和降低成本措施……………………………９０

11.1施工合理化建议 ………………………………………………９０

11.2降低成本措施 …………………………………………………９０

第十二章工程质量通病防治措施……………………………………….９３

12.1质量通病防治机构及组织措施 ………………………………９３

12.2常见工程质量通病原因分析及防治措施 ……………………９３

第十三章工程质量竣工验收及移交…………………………………….９６

2.2现场概况

退城进园技术改造工程金工车间、机电车间，位于赣州经济开发区金狮路，交通及施工场地情况良好，施工用电及用水已基本到位。由于建设地点属亚热带区，全年光照充分，年平均气温约为19℃，工程施工期间正值夏季，雨水较多，必须采取相应的措施组织施工。

2.3工程结构概况：

本工程为排架结构工业厂房制安，由金工车间和机电车间组成，总建筑面积约２０３００M2(标书建筑面积约19975 M2)，基础为桩基础、独立基础予埋螺栓的形式。主体结构为门式钢结构，外围护为0.52mm镀锌压型彩板，彩板墙以下采用粘土空心砖砌筑，屋面为0.6mm天蓝镀铝锌彩板及紧贴保温层铝箔安装不锈钢丝网，主车间地面为150厚C20混凝土地坪。

2.4工程特点

本工程是较为典型的钢构构厂房制安工程，施工现场状况良好，施工车辆进出较为方便。本工程为单层厂房，其构件数量多，单根构件重量大，构件安装高度大，特别是钢屋架构件跨度大，增加了结构吊装的施工难度，因此施工难点在于吊装方法及吊装机械的选用。本工程厂房主体为钢架、钢屋架、钢吊车梁，各跨构件支撑均为钢构件，总重量近一千余吨，因此钢构件的制作安装是工程的重点。

本工程墙面及屋面均采用压型彩板，围护及装饰项目等细节部分须严格按设计要求及业主方要求进行。

第四篇：脚手架门式规范

安徽省建筑施工现场安全管理资料

建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范

JGJ128-2000

本章内容节选部分其他内容省略！

1-6章内容（略）．搭设与拆除

7.1 施工准备

７．１．１脚手架搭设前，工程技术负责人应按本规程和施工组织设计要求向搭设和使用人员做技术和安全作业要求的交底。

７．１．２对门架、配件、加固件应按本规范第３章要求进行检查、验收；严禁使用不合格的门架、配件。７．１．３对脚手架的搭设场地应进行清理、平整，并做好排水。

７．２基础

７．２．１地基基础施工应按本规范第６．８．２条规定和施工组织设计要求进行。

７．２．２基础上应先弹出门架立杆位置线，垫板、底座安放位置应准确。

７．３搭设

７．３．１搭设门架及配件应符合下列规定：

１．交叉支撑、水平架、脚手板、连接棒和锁臂的设置应符合本规范第６．２节要求；

２．不配套的门架与配件不得混合使用于同一脚手架；

３．门架安装应自一端向另一端延伸，并逐层改变搭设方向，不得相对进行。搭完一步架后，应按本规范第７．４．５条要求检查并调整其水平度与垂直度；

４．交叉支撑、水平架或脚手板应紧随门架的安装及时设置；

５．连接门架与配件的锁臂、搭钩必须处于锁住状态；

６．水平架或脚手板应在同一步内连续设置，脚手板应满铺；

７．底层钢梯的底部应加设钢管并用扣件扣紧在门架的立杆上，钢梯的两侧均应设置扶手，每段梯可跨越两步或三步门架再行转折；

８．栏板（杆）、挡脚板应设置在脚手架操作层外侧、门架立杆的内侧。

７．３．２加固杆、剪刀撑等加固件的搭设除应符合本规范第６．３节的要求外，尚应符合下列规定：１．加固杆、剪刀撑必须与脚手架同步搭设；

２．水平加固杆应设于门架立杆内侧，剪刀撑应设于门架立杆外侧并连牢。

７．３．３连墙件的搭设除应符合本规范第６．５节的要求外，尚应符合下列规定：

１．连墙件的搭设必须随脚手架搭设同步进行，严禁滞后设置或搭设完毕后补做；

２．当脚手架操作层高出相邻连墙件以上两步时，应采用确保脚手架稳定的临时拉结措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除；

３．连墙件宜垂直于墙面，不得向上倾斜，连墙件埋入墙身的部分必须锚固可靠；

４．连墙件应连于上、下两榀门架的接头附近。

７．３．４加固件、连墙件等与门架采用扣件连接时应符合下列规定：

１．扣件规格应与所连钢管外径相匹配；

２．扣件螺栓拧紧扭力矩宜为５０～６０Ｎ·ｍ，并不得小于４０Ｎ·ｍ；

３．各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不应小于１００ｍｍ。

７．３．５脚手架应沿建筑物周围连续、同步搭设升高，在建筑物周围形成封闭结构；如不能封闭时，在脚手架两端应按本规范第６．５．２条增设连墙件。

７．４验收

７．４．１脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按本规范第７．３节和本规范第７．４．５条的规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。

7.5 拆除

７．５．１脚手架经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，方可拆除。

７．５．２拆除脚手架前，应清除脚手架上的材料、工具和杂物。

７．５．３拆除脚手架时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。

７．５．４脚手架的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求进行：１．脚手架的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；

２．同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行，最后拆除连墙件；

３．在拆除过程中，脚手架的自由悬臂高度不得超过两步，当必须超过两步时，应加设临时拉结；

４．连墙杆、通长水平杆和剪刀撑等，必须在脚手架拆卸到相关的门架时方可拆除；

５．工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品；

６．拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，锁臂应先传递至地面并放室内堆存；７．拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击；

8.安全管理与维护

８．拆下的门架、钢管与配件，应成捆用机械吊运或由井架传送至地面，防止碰撞，严禁抛掷。

８．０．１搭拆脚手架必须由专业架子工担任，并按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（ＧＢ５０３６）考核合格，持证上岗。上岗人员应定期进行体检，凡不适于高处作业者，不得上脚手架操作。８．０．２搭拆脚手架时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。

８．０．３操作层上施工荷载应符合设计要求，不得超载；不得在脚手架上集中堆放模板、钢筋等物件。严禁在脚手架上拉缆风绳或固定、架设混凝土泵、泵管及起重设备等。

８．０．４六级及六级以上大风和雨、雪、雾天应停止脚手架的搭设、拆除及施工作业。

８．０．５施工期间不得拆除下列杆件：

１．交叉支撑，水平架；

２．连墙件；

３．加固杆件：如剪刀撑、水平加固杆、扫地杆、封口杆等等；

４．栏杆。

８．０．６作业需要时，临时拆除交叉支撑或连墙件应经主管部门批准，并应符合下列规定：

１．交叉支撑只能在门架一侧局部拆除，临时拆除后，在拆除交叉支撑的门架上、下层面应满铺水平架或脚手板。作业完成后，应立即恢复拆除的交叉支撑；拆除时间较长时，还应加设扶手或安全网；

２．只能拆除个别连墙件，在拆除前、后应采取安全措施，并应在作业完成后立即恢复；不得在竖向或水平向同时拆除两个及两个以上连墙件。

９模板支撑与满堂脚手架

９．１一般规定

９．１．１门式钢管脚手架用作模板支撑和满堂脚手架时，结构、构造设计应根据荷载、支撑高度、使用面积等作出，并列入施工方案中。

９．１．２门式脚手架用于模板支撑时，荷载应按现行国家标准

《混凝土结构工程施工及验收规范》（ＧＢ５０２０４）及《组合钢模板技术规范》（ＧＢＪ２１４）中有关规定取值，并进行荷载组合。门式脚手架用于满堂脚手架时，荷载应按实际作用取值，门架承载力应按本规范第５．２．１、第９．１．４和第９．１．５条规定进行计算。

９．１．３模板支撑及满堂脚手架的基础做法应符合本规范第６．８节要求，当模板支撑架设在钢筋混凝土楼板、挑台等结构上部时，应对该结构强度进行验算。

９．１．４可调底座调节螺杆伸出长度不宜超过２００ｍｍ。当超过２００ｍｍ时，一榀门架承载力设计值，即本规范（５．２．１／５）式Ｎｄ应根据可调底座调节螺杆伸出长度进行修正：伸出长度为３００ｍｍ时，应乘以修正系数０．９０，超过３００ｍｍ时，应乘以修正系数０．８０。模板支撑架的高度调整宜以采用可调顶托为主。９．１．５模板支撑及满堂脚手架构造的设计，宜让立杆直接传递荷载。当荷载作用于门架横杆上时，门架的承载能力应乘以折减系数：当荷载对称作用于立杆与加强杆范围内时，应取０．９；当荷载对称作用在加强杆顶部时，应取０．７０；当荷载集中作用于

横杆中间时应取０．３０。

９．２模板支撑

９．２．１门架、调节架及可调托座应根据支撑高度设置，支撑架规范图９．２．３的构架形式支撑。

９．２．４门架用于楼板模板支撑时，门架间距与门架跨距应由计算和构造要求确定，门架可按照本规范第９．３．４条设置水平加固杆；楼板模板支撑较高时（大于１０ｍ），门架可按照本规范第９．３．５条设置剪刀撑。

９．２．５门架用于整体式平台模板时，门架立杆、调节架应设置锁臂，模板系统与门架支撑应作满足吊运要求的可靠连接。

９．３满堂脚手架

９．３．１门架的跨距和间距应根据实际荷载经设计确定，间距不宜大于１．２ｍ。

９．３．２交叉支撑应在每列门架两侧设置，并应采用锁销与门架立杆锁牢，施工期间不得随意拆除。

９．３．３水平架或脚手板应每步设置。顶步作业层应满铺脚手板，并应采用可靠连接方式与门架横梁固定，大于２００ｍｍ的缝隙应挂安全平网。

９．３．４水平加固杆应在满堂脚手架的周边顶层、底层及中间每５列、５排通长连续设置，并应采用扣件与门架立杆扣牢。

９．３．５剪刀撑应在满堂脚手架外侧周边和内部每隔１５ｍ间距设置，剪刀撑宽度不应大于４个跨距或间距，斜杆与地面倾角宜为４５°～６０°。

９．３．６满堂脚手架距墙或其他结构物边缘距离应小于０．５ｍ，周围应设置栏杆。

９．３．７满堂脚手架中间设置通道时，通道处底层门架可不设纵（横）方向水平加固杆，但通道上部应每步设置水平加固杆。通道两侧门架应设置斜撑杆。

９．３．８满堂脚手架高度超过１０ｍ时，上下层门架间应设置锁臂，外侧应设置抛撑或缆风绳与地面拉结牢固。９．３．９满堂脚手架的搭设可采用逐列逐排和逐层搭设的方法，并应随搭随设剪刀撑、水平纵横加固杆、抛撑（或缆风绳）和通道板等安全防护构件。

９．３．１０搭设、拆除满堂脚手架时，施工操作层应铺设脚手板，工人应系安全带。

９．４搭设与拆除

９．４．１模板支撑及满堂脚手架，在安装前应在楼面或地面弹出门架的纵横方向位置线并进行抄平。９．４．２模板支撑及满堂脚手架组装完毕后应进行下列各项内容的验收检查：

附录Ａ门架、配件质量分类

Ａ．１门架及配件质量类别及处理规定

A ．１．１门架及配件可分为Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ四类，并应符合下列规定：

１．Ａ类：有轻微变形、损伤、锈蚀。经清除粘附砂浆泥土等污物、除锈、重新油漆等保养工作后可继续使用；２．Ｂ类：有一定程度变形或损伤（如弯曲、下凹），锈蚀轻微。应经矫正、平整、更换部件、修复、补焊、除锈、油漆等修理保养后继续使用；

３．Ｃ类：锈蚀较严重。应抽样进行荷载试验后确定能否使用，试验按现行行业标准《门式钢管脚手架》（ＪＧＪ７６）中第６节有关规定进行。经试验确定可使用者，应按Ｂ类要求经修理保养后使用；不能使用者，则按Ｄ类处理；

４．Ｄ类：有严重变形、损伤或锈蚀。不得修复，应报废处理。

第五篇：大跨度索支承实腹式门式钢架钢结构应用研究

大跨度索支承实腹式门式钢架钢结构应用研究

提要：本文针对普通大跨度实腹式门式刚架随着跨度的增大经济性指标下降的问题，提出了索支承实腹式门式刚架结构体系。索支承实腹式门式刚架只须通过伸长撑竿施加预应力，比较于其他需要张拉钢索的预应力钢结构它是一种节点构造简单、施工简便，预应力效果明显的结构。本文详细分析了这种结构的受力性能，施工工艺和主要结点构造。通过对某72m跨度的粮食仓库采用索支承门式刚架的实例计算，得出了一些有实用意义的结论和建议，为工程设计和施工提供了参考。

关键词：大跨度 索支承实腹式门式刚架

一、概述

我国有多例跨度60~72米的实腹式轻钢门式刚架工程，包括湛江港从美国引进的60米跨的保税仓库、北京西郊机场从美国引进的一座跨度72米的飞机库，和国内自行设计大连72米门式刚架粮仓储备库，跨度再大的就非常少见。这是因为随着跨度的增大，刚架梁的挠度和梁柱节点弯矩显著增加，对刚架起控制作用的往往是刚架梁的跨中挠度，这时候采用较高强度的钢材不能解决问题，须要加大刚架截面。此时，增大截面是为了控制变形，没有充分利用钢材的强度。

因此普通大跨度实腹式门式刚架用钢量大幅度增加，经济性指标大大下降，削弱了轻钢结构自重轻这一优势。国内自行设计的大连72米门式刚架粮仓储备库，最大截面已达到1800Ⅹ300Ⅹ12Ⅹ14，用钢量（仅刚架部分，不包括围护结构）达到49.7kg/m2[9]。

针对上述问题，目前有几种解决方法，例如采用预应力格构式门式刚架、在普通实腹式门式刚架柱顶布置直线式预应力钢索。但是预应力格构式刚架对部分杆件施加预应力，预应力钢索的布置比较复杂，节点构造繁琐给施工带来不便。门式刚架柱顶布置直线式钢索须待刚架整体安装完毕后张拉钢索施加预应力，无法避免高空作业。而且刚架中直线式预应力索的效率往往不能充分发挥作用，而且预应力对梁的平面内稳定非常不利。

为了增加斜梁刚度，并降低结构用钢量，本文提出了索支承实腹式门式刚架这种新型预应力钢结构形式。

二、索支承实腹式门式刚架的结构形式和施工工艺

索支承门式刚架梁下的拉索通过三根竖撑杆与刚架梁发生作用，此时的拉索不仅仅是给结构施加预应力的手段，而且成为刚架横梁的下弦杆，较传统采用的紧贴刚架梁下弦布置预应力索的方式具有更大的结构刚度。钢拉索两端锚固在刚架柱顶，梁跨中屋脊位置设置一道撑竿，视刚架跨度和所需预应力大小可在半跨内再各设一道，其中拉索采用高强度钢绞线，撑竿采用双层的套丝钢套管，通过旋动钢套管的外管使撑竿伸长（图1和图2）。

索支承实腹式门式刚架的特点在于施加预应力的方法有两种：可以直接张拉钢索施加预应力，也可以通过伸长撑竿施加预应力。后一种预应力施加方法是靠旋长撑杆来实现的，给索支承刚架施加预应力就是通过人为伸长撑竿来张紧和拉长钢索使钢索中产生预应力的过程。拉索预先锚固在柱顶的连接牛腿中（图5），旋长撑竿必然撑紧拉索，也就给拉索施加了预拉力。由于撑竿所受的力是拉索预应力的竖向分力，而拉索于竖直方向夹角接近90度，所以此分力相比于拉索预应力非常小。而旋转撑竿本身又是利用杠杆原理，这样施加预应力是便不需要张拉设备，采用电动扳手甚至于人工便可完成。

由于预应力的大小随钢索的伸长量变化，而钢索的伸长量可以通过撑竿的伸长来控制，因此预应力水平易于控制，同时改变撑竿的数目和位置就可以控制加在刚架梁上的向上的顶力。

索支承刚架的梁柱节点构造与普通刚架相同，但是撑竿和钢索、撑竿和梁以及钢索和刚架的连接节点需要作特殊处理。两端带有反向螺纹的钢管撑杆一端通过焊接与钢梁相连（图4），另一端焊接在槽形夹片上通过螺栓与拉索相连（图3）。钢索通过多孔夹片锚具锚固在柱牛腿上（图5）。撑竿和梁下翼缘以及槽形夹片的焊接都应采用工厂焊接以保证质量。

三、索支承大跨度门式刚架的力学性能，与一般预应力结构一样预应力调整了刚架梁、柱受力状态，降低了外荷载作用下的内力峰值和刚架梁的跨中挠度，从而使预应力刚架比普通刚架的内力和变形有大幅度下降，提高了刚架的承载力、增大了结构刚度。从刚架梁柱节点和梁跨中弯矩在受力全过程三个阶段的变化

（图7）不难看出索支承刚架三个阶段的受力就是加载——卸载——再加载的过程。

自身的特点：

（1）较传统预应力门式刚架预应力效果更明显、具有更大的承载能力

施加预应力后，不难从刚架内力图（图3）上看出，不仅钢拉索对柱顶产生向内的拉力，同时与传统预应力结构比较撑竿还对刚架产生向上的顶力。向上的顶力能够抵消很大一部分竖向外荷载，因此施加了预应力后的索支撑门式刚架承受外荷载后，梁柱中最终弯矩减小甚至反号。

预应力钢索和撑竿的内力随着外荷载的施加而变化（图8和图9），在起控制作用的竖向荷载作用下钢索和撑竿的内力有显著增加，对整个刚架承受更大的外荷载起到很大作用。

（2）较传统预应力门式刚架结构具有更大的结构刚度

拉索不仅仅给结构施加了预应力，而且成为刚架横梁的下弦杆，无疑较传统采用的紧贴刚架梁下弦布置预应力索的方式具有更大的结构刚度。

此外，在竖向荷载作用下，索支承刚架的撑竿和钢拉索分别对刚架梁和柱起到弹性支撑的作用，增强了刚架特别是梁的刚度。

（3）避免刚架梁在平面内失稳

对于一般屋面坡度较小的实腹刚架来说，刚架横梁的轴向力较小，所以设计时不需验算横梁的平面内稳定承载力，而横梁的平面外的稳定性则靠檩条和隅撑来保证。预应力门式刚架中的横梁面外稳定性同样靠檩条和隅撑来保证，但其面内的力学性能与一般刚架不同。因为拉索中的预拉力在使刚架梁产生上拱变形的同时，还给斜梁施加了一个较大的轴向压力，这样斜梁就成为一个典型的压弯构件，其稳定问题不容忽视。而索支承门式刚架结构则很好的解决了这一问题：索支承结构中的拉索通过竖撑竿杆不仅给刚架施加了预应力，而且竖杆端部也成为了刚架梁在刚架平面内的一个弹性支承点，这样刚架横梁在平面内的稳定计算长度便可大为折减。布置若干个这样的竖杆便可保证了刚架梁平面内的稳定性[2]。

四、实例分析

为分析索支撑实腹式门式刚架的受力性能，本文对跨度72m，檐口高度24m，柱距9m，屋面坡度1：20的某粮食仓库采用索支撑门式刚架进行了计算。

考虑到撑竿在施加预应力过程中伸长量很大，计算时应考虑大变形。本文采用几何非线性方法进行计算，以一榀刚架为单元，按平面结构处理。

施工过程中刚架的实际受荷过程分三个阶段：

第一阶段——刚架在现场拼装完成后，此时刚架只承受自重。

第二阶段——刚架拼装后，安装钢拉索和撑竿，然后旋撑竿施加预应力，此时刚架同时承受自重和预应力。

第三阶段——刚架在正常使用阶段承受全部使用荷载。

因此，刚架受力性能分析计算按照以上三个阶段进行。

刚架在正常使用阶段的荷载最不利组合考虑以下几种计算工况：

（1）1.2恒荷载+1.4活荷载

（2）1.0恒荷载+1.4风荷载(向右)

（3）1.2恒荷载+1.4风荷载（向右）

（4）1.2恒荷载+1.4×0.85（活荷载+风荷载(向右)）

通过仔细分析表1中数据和不同阶段刚架内力变化图可以看出，施加了预应力后的梁柱节点弯矩由自重作用下的-503.67KNm增至217.03KNm，梁跨中弯矩由313.78KNm减至-365.96KNm（图7）。此时刚架梁柱的内（应）力几乎与竖向荷载作用下的内（应）力反号，预应力对刚架起到了很好的卸载作用，而且刚架梁柱的应力均不大（表1）。刚架承受外荷载作用时，虽然2、3两种荷载组合作用下由于风荷载对屋盖向上的吸力作用，刚架的内力在施加预应力后的内力基础上略有增加，但结果表明这两种工况引起的最终内力都不起控制作用。在竖向荷载作用下，刚架梁柱节点和跨中内力分别由第二阶段的217.03KNm和-365.96KNm逐渐变到-1273.12KNm和116.05KNm（图7）。

施加预应力后刚架梁的跨中挠度由自重作用下的180.2mm（向下）变为263.2mm（向上），柱顶侧移由7.2mm

（向外）变为18.8mm（向内）（表1）。

对截面进行进一步优化后，上述72m跨度的粮仓采用索支承预应力门式刚架用钢量（仅为刚架部分，未包括钢拉索和撑竿）为32.2 kg/m2，比原来用普通门式刚架（文献[8]）节省用钢量约35％左右。即采用撑竿和钢索施加预应力可以提高大跨度门式刚架的经济指标，从而增大门式刚架的经济适用跨度。