门式脚手架计算书

第一篇：门式脚手架计算书

门式脚手架计算书

1.计算说明 1.1概况：

工程项目：京广客专信阳东站 门架高度：8.8m5层 工程内容：站台雨棚吊顶

1.2本工程采用门式脚手架规格如下：

水平架5步4设，脚手板5步1设，交叉拉杆两侧设置，剪刀撑4步4跨设置，水平加固杆4步1设，脚手架顶部施工层采用密目安全网进行封闭，目数不少于2000目/㎡，自重标准0.5kg/m。

2.根据上述条件进行脚手架稳定性计算 2.1 脚手架自重产生的轴向力NGK1计算

门架1榀18.6*9.8*10-3=0.182KN 交叉支撑2副4*9.8**10-3=0.078KN 水平架（5步4设）16.5*9.8*4/5**10-3=0.129KN 脚手板2块（5步1设）0.184*2*1/5=0.074KN 连接棒2个6*2*10-3=0.012KN

锁臂2副0.0085*2=0.017KN 合计0.492KN

每米高脚手架自重：NGK1=0.492/1.72=0.286KN 2.2 加固杆、附件产生的轴向力NGK2计算 tgɑ=4*1.7/(4*1.83)=0.93 对应cosɑ=0.7

32钢管重（2*1.83/0.732+1.83）*0.038=0.18KN 扣件重1*0.0135+4*0.0145=0.072KN

每米高脚手架加固件重（0.18+0.072）/（4*1.7）=0.037KN 密目网重0.5*9.8*10-3=0.005KN/m

加固杆、附件产生的轴向力NGK2=0.037+0.005=0.042KN/m 2.3 施工荷载产生的轴向力标准值 N标准=2*1*1.83=3.66KN

2.4 风荷载对脚手架产生的计算弯矩标准值（倾覆力）

根据顶部施工层使用密目网，偏于安全考虑，按不透风的全封闭情况，查表知风荷体型系数，µ8=1.0ψ=1.0风荷载标准值

Wk=0.7µZ.* µ8=0.7*1.23*1.0*0.45=0.387KN/㎡ 作用于脚手架计算单元的风线荷载标准值 qk= Wk*L=0.387*1.83=0.708KN/m

风荷载时脚手架计算单元产生的弯矩标准值 Mk=0.708*62/10=2.549KN.m

2.5 计算脚手架稳定性N≤Nd，则脚手架稳定，根据规范规定，作用于一榀门架的最大轴向力设计值应对不组合风荷与组合风荷两种情况进行计算，取两种工况计算结果的大者作为不利轴向力。不组合风荷载时

N=1.2*（NGK1+ NGK2）H+1.4 N*8.8+1.4*3.66=8.59KN 组合风荷载时

N=1.2*（NGK1+ NGK2）H+0.85*1.4*（N标准+2 Mk/b）

=1.2*（0.286+0.042）*8.8+0.85*1.4*（3.66+2*2.549/1）=13.89KN 由此看出以上两种组合时，组合风荷载时得到一榀门架的最大轴向力。

一榀门架的稳定承载力设计值Nd，根据门架型号和尺寸，已知 门脚平架钢管￠48*3.5mm，A1=489mm2h0=1700mmI0=12.19*104mm4

门架加强杆钢管￠48*3.5mm，h1=1700mmI1=12.19*104mm4 门架加强杆换算截面惯性矩

I= I0+ I1 h1/ h0=12.19*104+12.19*104*1700/1700=24.38*104 mm4 门架加强杆换算截面回转半径

i=（I/A1）1/2=（24.38*104/489）1/2=22.33mm 门架立杆长细比：根据H=8.8m查表知系数K=1.22 λ=K* h0/ i=1.22*1700/22.33=92.88 查表知轴心受压构件稳定系数Φ=0.294

标准

=1.2*（0.286+0.042）

一榀门架的稳定承载设计值

Nd=Φ.a.f=0.294*489*2*205*10-3=58.944KN＞N=13.89KN 满足要求。3.底轮的固定

施工时，门式脚手架底轮用固定支架固定架空，使脚手架受力在固定支架上，固定支架的受力同一榀门架的稳定承载，计算同上。

第二篇：梁门式脚手架支撑计算书

梁模板门式脚手架支撑计算书

门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）。

计算的脚手架搭设高度为4.2米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。

搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l =

1.83米。

门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。

门架立杆采用48.0×3.5mm

钢管，立杆加强杆采用26.8×2.5mm钢管。

每榀门架之间的距离1.20m，梁底方木距离400mm。

梁底方木截面宽度80mm，高度80mm。

梁顶托采用80×80mm方木。

1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆

图1 计算门架的几何尺寸图

图2 模板支架示意图

一、梁底方木的计算

方木按照简支梁计算。1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q1 = 25.500×0.800×0.400=8.160kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.340×0.400×(2×0.800+0.300)/0.300=0.861kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.000×0.400=0.800kN/m

经计算得到，方木荷载计算值 Q = 1.2×(8.160+0.861)+1.4×0.800=11.946kN/m

2.方木强度、挠度、抗剪计算

11.95kN/m

A

方木计算简图

0.000

1.791.79

经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.792kNN2=1.792kN

经过计算得到最大弯矩 M= 0.941kN.m经过计算得到最大支座 F= 1.792kN经过计算得到最大变形 V= 3.8mm

方木的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；

I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4；

(1)方木抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.941×106/85333.3=11.02N/mm

2方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)方木抗剪计算

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×1.792/(2×80×80)=0.420N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2

方木的抗剪强度计算满足要求!

(3)方木挠度计算最大变形 v =3.8mm

方木的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!

二、梁底托梁的计算

梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取方木的支座力，如图所示。均布荷载取托梁的自重 q= 0.061kN/m。

托梁计算简图

0.51

50.447

经过计算得到最大弯矩 M= 0.620kN.m经过计算得到最大支座 F= 4.840kN经过计算得到最大变形 V= 2.4mm

顶托梁的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；

I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4；

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.620×106/85333.3=7.27N/mm

2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)顶托梁抗剪计算

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×3052/(2×80×80)=0.715N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2

顶托梁的抗剪强度计算满足要求!

(3)顶托梁挠度计算最大变形 v =2.4mm

顶托梁的最大挠度小于1220.0/250,满足要求!

三、门架荷载标准值

作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。门架静荷载计算

门架静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)

门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：门架(MF1219)1榀0.224kN

交叉支撑2副2×0.400=0.080kN水平架2步1设0.165×1/2=0.083kN连接棒2个2×0.006=0.012kN锁臂2副2×0.009=0.017kN合计0.397kN

经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.397 / 1.950 = 0.203kN/m

(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)

剪刀撑采用26.8×2.5mm钢管，按照2步4跨设置，每米高的钢管重计算：tg=(2×1.950)/(4×1.830)=0.53

32×0.015×(4×1.830)/cos/(2×1.950)=0.064kN/m

水平加固杆采用26.8×2.5mm钢管，按照2步1跨设置，每米高的钢管重为0.015×(1×1.830)/(2×1.950)=0.007kN/m

每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.022kN/m；(1×0.014+2×0.014)/1.950=0.022kN/m每米高的附件重量为0.020kN/m；每米高的栏杆重量为0.010kN/m；

经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.123kN/m

经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.326kN/m。托梁传递荷载

托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为第1榀门架两端点力3.052kN，4.840kN

第2榀门架两端点力3.904kN，3.904kN第3榀门架两端点力4.840kN，3.052kN经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 7.892kN。

四、立杆的稳定性计算

作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式N = 1.2NGH + NQ

其中 NG —— 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.326kN/m；NQ —— 托梁传递荷载，NQ = 7.892kN；H —— 脚手架的搭设高度，H = 4.2m。

经计算得到，N = 1.2×0.326×4.200+7.892=9.535kN。

门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算

其中 N —— 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 9.54kN；Nd —— 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；

一榀门架的稳定承载力设计值公式计算

其中

—— 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i

查表得到，k —— 调整系数，k=1.13；

i —— 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.65cm；I —— 门架立杆的换算截面惯性矩，I=13.32cm4；h0 —— 门架的高度，h0=1.93m；

I0 —— 门架立杆的截面惯性矩，I0=12.19cm4；A1 —— 门架立杆的净截面面积，A1=4.89cm2；h1 —— 门架加强杆的高度，h1=1.54m；

I1 —— 门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.42cm4；A —— 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=9.78cm2；f —— 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。经计算得到，Nd= 77.478kN。

立杆的稳定性计算 N < Nd,满足要求!

=0.386；

第三篇：脚手架门式规范

安徽省建筑施工现场安全管理资料

建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范

JGJ128-2000

本章内容节选部分其他内容省略！

1-6章内容（略）．搭设与拆除

7.1 施工准备

７．１．１脚手架搭设前，工程技术负责人应按本规程和施工组织设计要求向搭设和使用人员做技术和安全作业要求的交底。

７．１．２对门架、配件、加固件应按本规范第３章要求进行检查、验收；严禁使用不合格的门架、配件。７．１．３对脚手架的搭设场地应进行清理、平整，并做好排水。

７．２基础

７．２．１地基基础施工应按本规范第６．８．２条规定和施工组织设计要求进行。

７．２．２基础上应先弹出门架立杆位置线，垫板、底座安放位置应准确。

７．３搭设

７．３．１搭设门架及配件应符合下列规定：

１．交叉支撑、水平架、脚手板、连接棒和锁臂的设置应符合本规范第６．２节要求；

２．不配套的门架与配件不得混合使用于同一脚手架；

３．门架安装应自一端向另一端延伸，并逐层改变搭设方向，不得相对进行。搭完一步架后，应按本规范第７．４．５条要求检查并调整其水平度与垂直度；

４．交叉支撑、水平架或脚手板应紧随门架的安装及时设置；

５．连接门架与配件的锁臂、搭钩必须处于锁住状态；

６．水平架或脚手板应在同一步内连续设置，脚手板应满铺；

７．底层钢梯的底部应加设钢管并用扣件扣紧在门架的立杆上，钢梯的两侧均应设置扶手，每段梯可跨越两步或三步门架再行转折；

８．栏板（杆）、挡脚板应设置在脚手架操作层外侧、门架立杆的内侧。

７．３．２加固杆、剪刀撑等加固件的搭设除应符合本规范第６．３节的要求外，尚应符合下列规定：１．加固杆、剪刀撑必须与脚手架同步搭设；

２．水平加固杆应设于门架立杆内侧，剪刀撑应设于门架立杆外侧并连牢。

７．３．３连墙件的搭设除应符合本规范第６．５节的要求外，尚应符合下列规定：

１．连墙件的搭设必须随脚手架搭设同步进行，严禁滞后设置或搭设完毕后补做；

２．当脚手架操作层高出相邻连墙件以上两步时，应采用确保脚手架稳定的临时拉结措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除；

３．连墙件宜垂直于墙面，不得向上倾斜，连墙件埋入墙身的部分必须锚固可靠；

４．连墙件应连于上、下两榀门架的接头附近。

７．３．４加固件、连墙件等与门架采用扣件连接时应符合下列规定：

１．扣件规格应与所连钢管外径相匹配；

２．扣件螺栓拧紧扭力矩宜为５０～６０Ｎ·ｍ，并不得小于４０Ｎ·ｍ；

３．各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不应小于１００ｍｍ。

７．３．５脚手架应沿建筑物周围连续、同步搭设升高，在建筑物周围形成封闭结构；如不能封闭时，在脚手架两端应按本规范第６．５．２条增设连墙件。

７．４验收

７．４．１脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按本规范第７．３节和本规范第７．４．５条的规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。

7.5 拆除

７．５．１脚手架经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，方可拆除。

７．５．２拆除脚手架前，应清除脚手架上的材料、工具和杂物。

７．５．３拆除脚手架时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。

７．５．４脚手架的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求进行：１．脚手架的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；

２．同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行，最后拆除连墙件；

３．在拆除过程中，脚手架的自由悬臂高度不得超过两步，当必须超过两步时，应加设临时拉结；

４．连墙杆、通长水平杆和剪刀撑等，必须在脚手架拆卸到相关的门架时方可拆除；

５．工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品；

６．拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，锁臂应先传递至地面并放室内堆存；７．拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击；

8.安全管理与维护

８．拆下的门架、钢管与配件，应成捆用机械吊运或由井架传送至地面，防止碰撞，严禁抛掷。

８．０．１搭拆脚手架必须由专业架子工担任，并按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（ＧＢ５０３６）考核合格，持证上岗。上岗人员应定期进行体检，凡不适于高处作业者，不得上脚手架操作。８．０．２搭拆脚手架时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。

８．０．３操作层上施工荷载应符合设计要求，不得超载；不得在脚手架上集中堆放模板、钢筋等物件。严禁在脚手架上拉缆风绳或固定、架设混凝土泵、泵管及起重设备等。

８．０．４六级及六级以上大风和雨、雪、雾天应停止脚手架的搭设、拆除及施工作业。

８．０．５施工期间不得拆除下列杆件：

１．交叉支撑，水平架；

２．连墙件；

３．加固杆件：如剪刀撑、水平加固杆、扫地杆、封口杆等等；

４．栏杆。

８．０．６作业需要时，临时拆除交叉支撑或连墙件应经主管部门批准，并应符合下列规定：

１．交叉支撑只能在门架一侧局部拆除，临时拆除后，在拆除交叉支撑的门架上、下层面应满铺水平架或脚手板。作业完成后，应立即恢复拆除的交叉支撑；拆除时间较长时，还应加设扶手或安全网；

２．只能拆除个别连墙件，在拆除前、后应采取安全措施，并应在作业完成后立即恢复；不得在竖向或水平向同时拆除两个及两个以上连墙件。

９模板支撑与满堂脚手架

９．１一般规定

９．１．１门式钢管脚手架用作模板支撑和满堂脚手架时，结构、构造设计应根据荷载、支撑高度、使用面积等作出，并列入施工方案中。

９．１．２门式脚手架用于模板支撑时，荷载应按现行国家标准

《混凝土结构工程施工及验收规范》（ＧＢ５０２０４）及《组合钢模板技术规范》（ＧＢＪ２１４）中有关规定取值，并进行荷载组合。门式脚手架用于满堂脚手架时，荷载应按实际作用取值，门架承载力应按本规范第５．２．１、第９．１．４和第９．１．５条规定进行计算。

９．１．３模板支撑及满堂脚手架的基础做法应符合本规范第６．８节要求，当模板支撑架设在钢筋混凝土楼板、挑台等结构上部时，应对该结构强度进行验算。

９．１．４可调底座调节螺杆伸出长度不宜超过２００ｍｍ。当超过２００ｍｍ时，一榀门架承载力设计值，即本规范（５．２．１／５）式Ｎｄ应根据可调底座调节螺杆伸出长度进行修正：伸出长度为３００ｍｍ时，应乘以修正系数０．９０，超过３００ｍｍ时，应乘以修正系数０．８０。模板支撑架的高度调整宜以采用可调顶托为主。９．１．５模板支撑及满堂脚手架构造的设计，宜让立杆直接传递荷载。当荷载作用于门架横杆上时，门架的承载能力应乘以折减系数：当荷载对称作用于立杆与加强杆范围内时，应取０．９；当荷载对称作用在加强杆顶部时，应取０．７０；当荷载集中作用于

横杆中间时应取０．３０。

９．２模板支撑

９．２．１门架、调节架及可调托座应根据支撑高度设置，支撑架规范图９．２．３的构架形式支撑。

９．２．４门架用于楼板模板支撑时，门架间距与门架跨距应由计算和构造要求确定，门架可按照本规范第９．３．４条设置水平加固杆；楼板模板支撑较高时（大于１０ｍ），门架可按照本规范第９．３．５条设置剪刀撑。

９．２．５门架用于整体式平台模板时，门架立杆、调节架应设置锁臂，模板系统与门架支撑应作满足吊运要求的可靠连接。

９．３满堂脚手架

９．３．１门架的跨距和间距应根据实际荷载经设计确定，间距不宜大于１．２ｍ。

９．３．２交叉支撑应在每列门架两侧设置，并应采用锁销与门架立杆锁牢，施工期间不得随意拆除。

９．３．３水平架或脚手板应每步设置。顶步作业层应满铺脚手板，并应采用可靠连接方式与门架横梁固定，大于２００ｍｍ的缝隙应挂安全平网。

９．３．４水平加固杆应在满堂脚手架的周边顶层、底层及中间每５列、５排通长连续设置，并应采用扣件与门架立杆扣牢。

９．３．５剪刀撑应在满堂脚手架外侧周边和内部每隔１５ｍ间距设置，剪刀撑宽度不应大于４个跨距或间距，斜杆与地面倾角宜为４５°～６０°。

９．３．６满堂脚手架距墙或其他结构物边缘距离应小于０．５ｍ，周围应设置栏杆。

９．３．７满堂脚手架中间设置通道时，通道处底层门架可不设纵（横）方向水平加固杆，但通道上部应每步设置水平加固杆。通道两侧门架应设置斜撑杆。

９．３．８满堂脚手架高度超过１０ｍ时，上下层门架间应设置锁臂，外侧应设置抛撑或缆风绳与地面拉结牢固。９．３．９满堂脚手架的搭设可采用逐列逐排和逐层搭设的方法，并应随搭随设剪刀撑、水平纵横加固杆、抛撑（或缆风绳）和通道板等安全防护构件。

９．３．１０搭设、拆除满堂脚手架时，施工操作层应铺设脚手板，工人应系安全带。

９．４搭设与拆除

９．４．１模板支撑及满堂脚手架，在安装前应在楼面或地面弹出门架的纵横方向位置线并进行抄平。９．４．２模板支撑及满堂脚手架组装完毕后应进行下列各项内容的验收检查：

附录Ａ门架、配件质量分类

Ａ．１门架及配件质量类别及处理规定

A ．１．１门架及配件可分为Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ四类，并应符合下列规定：

１．Ａ类：有轻微变形、损伤、锈蚀。经清除粘附砂浆泥土等污物、除锈、重新油漆等保养工作后可继续使用；２．Ｂ类：有一定程度变形或损伤（如弯曲、下凹），锈蚀轻微。应经矫正、平整、更换部件、修复、补焊、除锈、油漆等修理保养后继续使用；

３．Ｃ类：锈蚀较严重。应抽样进行荷载试验后确定能否使用，试验按现行行业标准《门式钢管脚手架》（ＪＧＪ７６）中第６节有关规定进行。经试验确定可使用者，应按Ｂ类要求经修理保养后使用；不能使用者，则按Ｄ类处理；

４．Ｄ类：有严重变形、损伤或锈蚀。不得修复，应报废处理。

第四篇：脚手架计算书

扣件式脚手架计算书

计算依据：

1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20116、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018

一、脚手架参数

卸荷设置

无

结构重要性系数γ0

可变荷载调整系数γL

0.9

脚手架安全等级

II级

脚手架搭设排数

双排脚手架

脚手架钢管类型

Φ48×2.5

脚手架架体高度H(m)

立杆步距h(m)

1.5

立杆纵距或跨距la(m)

1.8

立杆横距lb(m)

0.9

横向水平杆计算外伸长度a1(m)

0.15

内立杆离建筑物距离a(m)

0.2

双立杆计算方法

不设置双立杆

二、荷载设计

脚手架设计类型

装修脚手架

脚手板类型

冲压钢脚手板

脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)

0.3

脚手板铺设方式

2步1设

密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)

0.01

挡脚板类型

木挡脚板

栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)

0.17

挡脚板铺设方式

2步1设

每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)

0.129

装修脚手架作业层数nzj

装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)

地区

浙江杭州市

安全网设置

全封闭

基本风压ω0(kN/m2)

0.3

风荷载体型系数μs

风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)

0.81，0.81

风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)

0.243，0.243

计算简图：

立面图

侧面图

三、横向水平杆验算

纵、横向水平杆布置方式

横向水平杆在上

纵向水平杆上横向水平杆根数n

0

横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)

205

横杆截面惯性矩I(mm4)

92800

横杆弹性模量E(N/mm2)

206000

横杆截面抵抗矩W(mm3)

3860

纵、横向水平杆布置

承载能力极限状态

q=1.3×(0.028+Gkjb×la/(n+1))+0.9×1.5×Gk×la/(n+1)=1.3×(0.028+0.3×1.8/(0+1))+0.9×1.5×2×1.8/(0+1)=5.598kN/m

正常使用极限状态

q＇=(0.028+Gkjb×la/(n+1))=(0.028+0.3×1.8/(0+1))=0.568kN/m

计算简图如下：

1、抗弯验算

Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[5.598×0.92/8，5.598×0.152/2]=0.567kN·m

σ=γ0Mmax/W=1×0.567×106/3860=146.849N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

νmax=max[5q＇lb4/(384EI)，q＇a14/(8EI)]=max[5×0.568×9004/(384×206000×92800)，0.568×1504/(8×206000×92800)]=0.254mm

νmax＝0.254mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm

满足要求！

3、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=5.598×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=3.429kN

正常使用极限状态

Rmax＇=q＇(lb+a1)2/(2lb)=0.568×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=0.348kN

四、纵向水平杆验算

承载能力极限状态

由上节可知F1=Rmax=3.429kN

q=1.3×0.028=0.036kN/m

正常使用极限状态

由上节可知F1＇=Rmax＇=0.348kN

q＇=0.028kN/m1、抗弯验算

计算简图如下：

弯矩图(kN·m)

σ=γ0Mmax/W=1×0.012×106/3860=3.022N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

计算简图如下：

变形图(mm)

νmax＝0.106mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1800/150，10]＝10mm

满足要求！

3、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=0.071kN

五、扣件抗滑承载力验算

横杆与立杆连接方式

单扣件

扣件抗滑移折减系数

0.85

扣件抗滑承载力验算：

横向水平杆：Rmax=1×3.429=3.429kN≤Rc=0.85×8=6.8kN

纵向水平杆：Rmax=1×0.071=0.071kN

满足要求！

六、荷载计算

脚手架架体高度H

脚手架钢管类型

Φ48×2.5

每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)

0.129

立杆静荷载计算

1、立杆承受的结构自重标准值NG1k

单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.028/h)×H=(0.129+(0.9+0.15)×0/2×0.028/1.5)×14=1.806kN

单内立杆：NG1k=1.806kN2、脚手板的自重标准值NG2k1

单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/2/2=(14/1.5+1)×1.8×(0.9+0.15)×0.3×1/2/2=1.465kN

1/2表示脚手板2步1设

单内立杆：NG2k1=1.465kN3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2

单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(14/1.5+1)×1.8×0.17×1/2=1.581kN

1/2表示挡脚板2步1设

4、围护材料的自重标准值NG2k3

单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.8×14=0.252kN5、构配件自重标准值NG2k总计

单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.465+1.581+0.252=3.298kN

单内立杆：NG2k=NG2k1=1.465kN

立杆施工活荷载计算

外立杆：NQ1k=la×(lb+a1)×(nzj×Gkzj)/2=1.8×(0.9+0.15)×(2×2)/2=3.78kN

内立杆：NQ1k=3.78kN

组合风荷载作用下单立杆轴向力：

单外立杆：N=1.3×(NG1k+

NG2k)+0.9×1.5×NQ1k=1.3×(1.806+3.298)+

0.9×1.5×3.78=11.738kN

单内立杆：N=1.3×(NG1k+

NG2k)+0.9×1.5×NQ1k=1.3×(1.806+1.465)+

0.9×1.5×3.78=9.355kN

七、立杆稳定性验算

脚手架架体高度H

立杆计算长度系数μ

1.5

立杆截面抵抗矩W(mm3)

3860

立杆截面回转半径i(mm)

16.1

立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)

205

立杆截面面积A(mm2)

357

连墙件布置方式

两步两跨

1、立杆长细比验算

立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.5=2.25m

长细比λ=l0/i=2.25×103/16.1=139.752≤210

满足要求！

轴心受压构件的稳定系数计算：

立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.5=2.599m

长细比λ=l0/i=2.599×103/16.1=161.413

查《规范》表A得，φ=0.2712、立杆稳定性验算

组合风荷载作用

单立杆的轴心压力设计值N=1.3(NG1k+NG2k)+0.9×1.5NQ1k=1.3×(1.806+3.298)+0.9×1.5×3.78=11.738kN

Mwd=γLφwγQMwk=γLφwγQ(0.05ζ1wklaH12)=0.9×0.6×1.5×(0.05×0.6×0.243×1.8×32)=0.096kN·m

σ=γ0[N/(φA)+

Mwd/W]=1×[11737.875/(0.271×357)+95659.38/3860]=146.108N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

八、连墙件承载力验算

连墙件布置方式

两步两跨

连墙件连接方式

扣件连接

连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)

连墙件计算长度l0(mm)

600

连墙件截面类型

钢管

连墙件型号

Φ48.3×3.6

连墙件截面面积Ac(mm2)

506

连墙件截面回转半径i(mm)

15.9

连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)

205

连墙件与扣件连接方式

双扣件

扣件抗滑移折减系数

0.85

Nlw=1.5×ωk×2×h×2×la=1.5×0.243×2×1.5×2×1.8=3.937kN

长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896

(Nlw+N0)/(φAc)=(3.937+3)×103/(0.896×506)=15.301N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2

满足要求！

扣件抗滑承载力验算：

Nlw+N0=3.937+3=6.937kN≤0.85×12=10.2kN

满足要求！

九、立杆地基承载力验算

地基土类型

粘性土

地基承载力特征值fg(kPa)

140

地基承载力调整系数mf

0.4

垫板底面积A(m2)

0.25

立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝11.738/(0.4×0.25)＝117.379kPa≤γufg＝1.254×140

=175.56kPa

满足要求！

第五篇：门式脚手架市场情况

门式脚手架市场情况：

最低起租时间为一个月，不足一个月的按一个月计算： 租赁单价，每片每天0.5元，跳板每个每天0.4元（此费用不包括往返运费及人工费）。

东方玫瑰园需要门式架1000片，跳板300块。费用：

1．门式架：0.5元×1000片×30天=15000元

2．跳板：0.4元×300块×30天=3600元

3.人工费：

300元×（20人×2天搭设+13天维护×4人）=27600元

4.运费（往返）：2000元

5．铁线等零星材料:2000元

6．加固钢管和扣件：600元

7．看管：200元×15天=3000元

共计：53800元

哈尔滨雁丰脚手架租赁有限公司

白经理：***