垃圾渗滤液设备技术要求及生化处理说明（★）

第一篇：垃圾渗滤液设备技术要求及生化处理说明

垃圾渗滤液设备技术要求及生化处理说明随着城市垃圾渗滤液处理设备技术的不断应用，对其二次环境污染问题的研究越来越广泛深入.垃圾渗滤液处理质量的好坏是衡量一个城市垃圾焚烧或填埋是否达到卫生填埋标准的重要指标之一。为防止垃圾焚烧及填埋过程中造成二次污染，渗滤液处理方法和技术的研究也日益得到重视。由于渗滤液水质、水量的复杂多变性，目前国内外尚无十分完善的渗滤液处理工艺，大多根据不同焚烧厂及填埋场的具体情况及其他经济技术要求提出有针对性的处理方案和工艺。

进出水水质及主要污染物去除率表表2-

1该垃圾渗滤液工艺方案设计思路如下：

(一)垃圾渗滤液技术对高污染物去除率的考虑：如此高的去除率要求，采用一般的生化、物化处理技术根本无法实现，这主要是受污水中溶解性污染物的制约。因此，工艺方案采用了成熟的，具有稳定的物理截留去除能力的膜处理单元或采用长程的深度处理工艺，以确保对污染物的去除效果。

(二)普通好氧段：采用活性污泥处理技术对污水中易降解有机污染物(以BOD5为代表)进行去除。MBR处理段：采用MBR处理技术，对污水进行泥水分离。臭氧催化氧化处理段：采用强氧化剂-臭氧对污水中的极难降解和不可降解有机污染物进行改性处理，以改变其可生化性，出水回流至生化处理段进一步完成去除。

上述工艺组合，污染物处理针对性强，去除机理可靠，工艺设计合理，能够保证对控制性污染物取得良好的稳定去除效果。出水经MBR膜过滤后，为后续的NF+RO膜处理系统降低了负荷，对确保出水水质、水量，延长膜的使用寿命创造了必要的条件。对季节及水质变化引起的负荷冲击的考虑及应对措施：

水量的变化：季节变化引起进水流量增大主要是降雨量因素。除了处理工艺自身具有的流量负荷适应能力外，同时由于进水浓度的降低，也可调整处理量增大。

水质的冲击：需要考虑的水质变化因素主要来自填埋场“年龄”增长的影响导致进水可生化性降低和NH3-N指标提高。根据采用工艺对主要污染物的去除机理特征，完全可以通过调整运行方式(如调整前端混凝沉淀池的投药量或调整Verticel生化段的充氧方式等来提高去除效率)，加以适应并保证去除效果稳定可靠。

(四)对提高经济性采取措施的考虑：采用模块化、集成化工艺设计，节约占地减少工程投资。对渗滤液污染物采用具有较强处理针对性的工艺设计，在确保处理效率的同时，运行更经济。

(五)对降低出水色度的考虑：本工艺方案对色度的去除主要通过臭氧催化氧化和膜处理单元完成。臭氧氧化对色度的去除效果是在完成污水改性处理中连带实现的，同时也明显降低了色度对膜处理单元运行经济性的影响。

(六)对改善渗滤液可生化性的考虑：本工艺方案主要通过强氧化剂臭氧对渗滤液进行催化氧化，使渗滤液中那些难降解甚至不可降解的大分子有机物、环状有机物、微生物自身代谢产物得以断链破环，使其改性，形成易于生物降解的物质，再进行生化处理，从而最大限度降解有机物。

第二篇：垃圾渗滤液处理技术观点及意义说明

垃圾渗滤液处理技术观点及意义说明垃圾填埋场渗滤液是相关的二次污染物，垃圾渗滤液处理技术主要来自内在水沉淀和垃圾本身.由于液体在流动的过程中有许多因素可能影响渗滤液的属性，包括物理因素、化学因素和生物因素，因此渗滤液的性质在较大范围内变化。垃圾渗滤液成分复杂，污染物浓度、色度高、毒性、高度不仅含有大量的有机污染物，还含有各种重金属污染物，是一种成分复杂的高浓度有机废水。渗滤液的处理不当，不仅影响地表水的质量，会危及地下水的安全，如果不加处理直接排放到环境中，将会导致严重的环境污染。保护环境，对渗滤液处理的目的是必要的。

渗滤浓缩处理设备由于垃圾渗滤液的水质水量变化大、氨氮含量高、有机污染物含量高和难于生物降解的有机物含量高等问题，致使我国大部分垃圾填埋场的渗滤液处理设施出水达不到排放要求，不能称为真正意义上的卫生填埋场。垃圾渗滤液的处理一直是填埋场设计、运行和管理中非常棘手的问题。

由于填埋场具有投资较省，适应性强等优点，垃圾填埋处理仍是我国生活垃圾处理的一种主要方式，并且在今后相当长的时间内将占垃圾处理的主导地位。因此，研究和开发高效垃圾渗滤液处理技术与设备具有非常重要的意义。

目前较为普遍接受的垃圾渗滤液处理技术观点为：

1)采用“生化+物化”工艺技术处理渗滤液，生化处理过程可以有效地降解、消除污染物，但受不可生化降解残余物存在的限制，一般仅可以达到(GB16889-1997)三级排放标准。

2)高压膜分离技术采用直接处理渗滤液、膜分离过程可以有效地分离水和污染物，可以达到排放标准(gb168891997)。其中，生化处理工艺可以有效地降低和消除污染物，膜分离过程可以有效地分离而不是生物化学降解残留污染物的去除，但也会产生集中的水。

第三篇：电厂行业采用垃圾渗滤液设备处理说明

电厂行业采用垃圾渗滤液设备处理说明垃圾渗滤液被定义为来源于垃圾场中垃圾本身含有水分的垃圾在堆放过程中进行了生化反应产生的水分，属于新鲜的渗滤液，他是一种高浓度的有机废水，对土壤以及生态环境都会造成相当大的污染.渗滤液设备就是专门根据这种有机废水的危害而研制出来的一种有机物处理设备。该设备是经过大量的实际考察和实验研发而成的，具有很强的针对性，A2/O工艺是其采用的处理工艺，该工艺根据垃圾渗滤液成分的多样性对所有的反应单元做出了大量的调整与改进。

电厂垃圾渗滤液处理设备工艺流程

本设备的工艺过程主要以硝化/反硝化生物脱氮工艺为技术核心，硝化/反硝化工艺之前的工艺单元均作为生物脱氮系统的预处理工艺进行。具体的工艺如下：

进水→厌氧A1→硝化/反硝化生物脱氮系统A/O→厌氧氨氧系统A2→生化脱色系统→排放;

1、厌氧反应器A1的主要功能：用微生物去除重金属，消除重金属原有的生物毒性、对有机大分子进行水解;

2、硝化/反硝化生物脱氮系统主要功能：将从硝化池回流的硝态氮还原为N2，这个过程是缺氧反应，利用的是反硝化细菌对NOx-进行还原的原理。

3、硝化反应器的主要功能：是将氨氮氧化为硝态氮或亚硝态氮，提供给反硝化器，从而进行反硝化，同时彻底氧化反硝化剩余的COD。

4、厌氧氨氧化反应器的主要功能：硝化反硝化(A/O)系统出水总氮需在200mg/L以上，同时经过A/O反应器处理后，水中的rbCOD已经达到很低，不足以于用于反硝化，因此后续的脱氮处理只能采用厌氧氨氧化技术。

5、生化脱色系统功能：经过厌氧氨氧化系统处理的水清澈透明但仍有色度，生化脱色工艺的目的就是将该部分色度脱除，同时将COD也进一步降低。该工艺是生物催化和化学催化相结合的过程。

上述就是该设备工艺特点及流程。传统的城市生活垃圾填埋处成为了人们关注的焦点。所以人们在积极地为生活垃圾处理想出了很多新办法，垃圾焚烧发电也已成为近年来解决城市生活垃圾出路的一个很重要的途径。随着这个焚烧发电的普及，电厂垃圾渗滤液的危害也逐渐显现出来。随着电厂垃圾渗滤液处理设备的研制成功，电厂垃圾渗滤液带来的问题也在逐步被解决。

第四篇：垃圾渗滤液生化处理——膜过滤综合处理工艺研究

摘要：本文介绍了对垃圾渗滤液采用强化复合厌氧生物床反应器（ECAB）+好氧反应器（复合式SBR）+混凝后处理+超滤+纳滤的生物化集成处理的技术路线，工艺系统运行稳定，对有机物及总氮的去除效果良好，处理出水达到《生活垃圾填埋污染控制标准》（GB16889-1997）一级标准，且处理成本较低。文章并对存在的问题进行了分析。关键词：垃圾渗滤液；填料；强化复合厌氧生物床反应器；序批式反应器；膜

垃圾渗滤液的水质较为复杂，采用单一的物理化学或生化的处理方法均难以达到较满意的处理效果。本研究介绍了强化复合厌氧生物床反应器（ECAB）+好氧反应器（复合式SBR）+混凝后处理+超滤+纳滤的生化与物化集成处理的技术路线。该工艺系统运行稳定，对有机物及总氮具有良好的去除效果；内部填料对ECAB和复合式SBR具有强化处理的效果；膜处理出水达到《生活垃圾填埋污染控制标准》（GB16889-1997）一级标准；以实际工程建设与运行来核算，单位垃圾渗滤液处理成本较低。1试验工艺及试验用水 工艺路线见图1。

图1工艺流程

试验用水取自北京市六里屯垃圾填埋场调节池，分别为第一期和第二期填埋场内的渗滤液，其中一期属于年轻垃圾渗滤液，可生化性较强；二期则属于年老垃圾渗滤液，可生化性相对较差。其综合水质见表1。其中着重对几种重金属元素化合物进行了检测，检测结果见表1。表1渗滤液水质指标

2复合厌氧生物床（ECAB）反应器处理垃圾渗滤液 2.1试验装置

填料安装在反应器中部。反应区高1.0m，有效容积约18L。废水由蠕动泵匀速定量地从反应器底部泵入，反应器底部布置有锥形布水装置，均匀配水后与污泥床进行接触反应，向上流经填料区和沉淀区，最后出水。反应中产生的沼气经三相分离器分离后进入气体流量计。采用电热丝衬保温层进行加热保温。

2.2厌氧在不同工况下对渗滤液的净化特性 试验中对系统出水的VFA（挥发性脂肪酸）、SS浓度以及碱度进行了相应的考察，如表2所示。

表2不同负荷状态下系统的运行工况

由表2可以看出,系统在中高低三个负荷状态下的运行工况均为稳定运行工况：

(1）低负荷时（2.1～5.1kgCOD/m3•d），进出水COD、VFA、SS浓度以及碱度均能达到常规厌氧系统稳定运行时的条件和工况；中等负荷时（5.1～7.3kgCOD/m3•d），COD去除率较好，出水VFA、SS偏高；高负荷时（>7.3kgCOD/m3•d），COD去除率下降较快，出水VFA、SS也在增长。

(2）中高负荷时，出水浓度大于300mg/L，高于通常认为的稳定运行条件，但因为系统碱度充足（碱度/VFA为10～11），完全可以抑制酸积累的发生，因此系统运行还是稳定的。(3）中高负荷时，出水SS仍有较高的去除率，显示强化厌氧系统有较强的适应能力，SS去除率达到了80%左右。

2.3填料对ECAB系统的强化作用

作为生物填料的PELIA生物载体是一种独有的专利复合材料，由聚乙烯、粘土及其他助剂烧结而成。试验后期将填料取出，并将系统容积负荷稳定在4.5kgCOD/m3•d左右，连续培养了一个月，然后考察无填料厌氧系统的降解特性，并与装设填料的情况进行对比（见图2）。

图2填料对厌氧系统降解特性的影响

由图2可以看出，装设填料对系统的处理能力有明显的强化效果。(1）低负荷时（容积负荷<2kgCOD/m3•d），系统强化效果较低，装设填料时降解能力约提高5%；

(2）中高负荷时（容积负荷为2～7kgCOD/m3•d），系统强化效果较高，装设填料时降解能力可提高12%～22.5%。

究其原因，系统处于低负荷时污染物在污泥床层已经得到较好的降解，废水达到位于反应器中上部位的填料部分时可降解的污染物已经很少，因此填料的强化作用并不明显；中高负荷时填料接触的污染物较多，强化作用得到了明显的体现。3复合式SBR工艺处理垃圾渗滤液 3.1试验装置

试验装置采用复合式SBR生物反应器。反应器由有机玻璃制成，容积为18L。反应器内设挡板，上面放置填料，底部连接空压机，内设曝气管，上面放置搅拌器，用于搅拌。整套设备连接到一台自控装置上，用于控制反应器序批式的运行。其中，进水通过计算泵的流量，然后在自控装置上设定进水时间，以达到控制进水量的要求，排水由电磁阀控制，在排水阶段，电磁阀打开，排水口自动排水。

3.2 复合式SBR对有机物的去除特性（见图3）

图3COD去除率随时间的变化 由图3可以看出，在试验初期的驯化阶段，采用经过适当稀释的原水作为复合式SBR反应器的进水，控制进水COD在1200～1300mg/L，随着试验的进行，COD去除率不断升高，在第50天时，逐步加入ECAB反应器出水作为复合式SBR的进水，即两个反应器进行串联。

可以看出，去除率明显下降，究其原因，进水COD明显升高，由原来的1300mg/L左右提高到5000mg/L左右，冲击负荷过大，最终导致系统发生非丝状菌膨胀，经过近半个月的驯化与调整，COD去除率逐步趋于稳定，最终在85%以上。在试验后期，进水水质可生化性变差，BOD/COD由原来的0.6降为0.2，去除率又有降低的趋势。在本试验的正常运行阶段，系统容积负荷为2.16kgCOD/m3•d，出水COD在500mg/L左右，去除率为87%左右。这说明复合式SBR系统降解有机物取得了良好的处理效果。其原因一方面是因为该试验阶段的垃圾渗滤液属早期阶段的渗滤液，垃圾渗滤液的可生化性相对较好；另一方面由于填料上附着的生物膜微生物有较长的停留时间，能够维持相当高的硝化率，大大降低了渗滤液中游离氨对微生物的生物抑制作用，加强了系统的处理能力。3.3复合式SBR中填料对有机物去除的强化作用

为了验证PELIA生物填料对有机物的去除效果，故对加入填料和没有加入填料的反应器对有机物的去除效果作了对比，见图4。

图4PELIA生物填料对COD 去除的强化作用

图4对比了本试验过程中生物反应器和PELIA生物填料对COD去除的相对贡献。由图4可知，当进水COD浓度在1046～3856mg/L之间变化时，没有加入PELIA生物填料的SBR反应器的出水COD浓度为226～628mg/L，相应加入了PELIA生物填料的复合式SBR反应器的出水COD浓度为182～322mg/L，尤其在第4～10d期间进水COD浓度变化较大，没有加入PELIA生物填料的SBR反应器的出水COD浓度比加入了PELIA生物填料的SBR反应器的出水COD浓度高且变化较大。生物反应器对COD总的去除率在71.6%～83.9%之间，其中生物膜降解对COD的去除率为3.3%～10.2%。3.3 系统对总氮的去除情况（见图5）

图5系统对TN的去除规律

由图5可知，在前110d，COD/NH3-N（C/N）为5.2，随着一个多月驯化阶段的完成，系统对总氮的去除率基本稳定在70%以上，这表明在此条件下系统对总氮有较好的去除效果。尤其在第55～81d之间，系统对总氮的去除率高达75.2%～79.2%。这主要是因为除反硝化脱氮外，微生物合成代谢也利用了其中一部分的N。在试验后期（第150～180d）系统的脱氮效果逐渐变差，总氮去除率由第110d的75%左右下降到最后的56%左右。

这主要是因为垃圾渗滤液的水质发生了变化，C/N由5.2降至2.0。垃圾渗滤液中的碳源严重不足且不易被利用，大大限制了反硝化菌的活性，造成了TN的去除率不断下降。理论上一般认为进水COD/TN达到3左右即可满足反硝化对碳源的要求，实用中则常认为该值应大于8。

对系统脱氮效果产生影响的主要因素是C/N，试验结果表明：随着进水C/N的增加，反硝化程度随之增加，出水NOx--N下降，总氮去除率提高，也就是说，在其它条件适宜的情况下，垃圾渗滤液中充足的碳源是反硝化进行彻底的保证。4深度处理 4.1试验方法

图6所示为超滤、纳滤的工艺流程。

图6膜过滤工艺流程

混凝沉淀作为预处理，超滤的出水作为纳滤的进水。通过调节回流液、浓缩液、透过液的流量来调节操作压力。当单独进行超滤或纳滤试验时，因为前面工序产水量有限，故采用将透过液回流到原水箱（或中间水箱）与浓缩液、回流液混合的循环式操作方法。4.2试验结果

膜对污染物的去除率见表3。

由表3可见，超滤对浊度、色度的去除效果非常明显，去除率达90%以上，表明超滤对悬浮物、胶体等的去除能力很强。但对COD的去除率很低，仅为4%，这是因为超滤膜对COD的去除主要取决于原水中有机污染物的分子量及其形状，本试验中的COD去除率较低是因为有机污染物的分子量相对要小于超滤膜的截流分子量，并且外形呈线性的较多。超滤对氨氮的去除效果也极低，另外超滤出水SDI最大值为2.2，远小于反渗透进水SDI值不高于5的要求。总之，超滤对污水浊度、色度的去除效果较好，产水浊度小于1NTU，SDI值较低，可以满足进入下一工序纳滤的要求。表3膜对污染物的去除效果

注：SDI（污染指数值）也称为FI（Fouling Index）值，是水质指标的重要参数之一。SDI值越 低，水对膜的污染阻塞趋势越小。大多数反渗透企业推荐的反渗透进水SDI值不高于5。

在四种不同的进水条件下，纳滤膜对COD的去除率较高，约70%，出水COD均在100mg/L以下，浊度检测结果显示为0，色度为1度，氨氮的去除率约为50%，出水氨氮浓度小于15mg/L，出水电导率2500～3000us/cm。由此可见，垃圾渗滤液经膜法深度处理后出水可满足《生活垃圾填埋污染控制标准》（GB16889-1997）一级标准。5技术经济评估

为了估算本工艺在实际工程中的可能投资水平及生产运行成本，现以国内较为常见的400m3/d规模的垃圾渗滤液处理厂为例，初步计算以本工艺为处理主体的工程建设投资及处理成本。

工程建设投资预测见表

4、生产成本预测见表5。表4工程建设投资预算

注：1.表中数据为国内3家同等规模污水处理厂的投资费用的平均值。

2、设备费用是以本工艺为基础，建造400m3/d规模的垃圾渗滤液处理厂所需的各种设备。设备总费用和安装总费用各占总投资额的48.59%和16.79%。

3、其他费用包括设计费、调试费等。表5生产成本预算

注：以上数据为北京市3家污水处理厂的相应费用的平均值。折合单位垃圾渗滤液处理成本为17.23元/m3，年经营成本为191.024万元；折合单位垃圾渗滤液处理成本为13.083元/m3。6存在的问题和结论

（1）试验后期用水取自北京市六里屯垃圾填埋场调节二期出水，其生化性较差，试验过程中出现了污泥膨胀及生化出水水质变差的现象，虽然在后期深度处理上控制住了出水水质，但是给后期膜处理造成了很大压力，增加了处理费用，这说明本工艺在处理年老垃圾渗滤液方面仍存在问题。

（2）本试验后期深度处理采用膜工艺，膜分离方法无论采用纳滤还是反渗透，都会产生或多或少的浓缩液，浓缩液会对水资源产生进一步污染，浓缩液的处理是一件非常困难的事情。本研究课题中产生的膜分离浓缩液，拟采用回灌填埋场的方法，但是在实际工程应用方面仍存在可行性的问题，需要进一步研究。

（3）当ECAB反应器的容积负荷为7.3kgCOD/m3•d时，COD去除率可达82.7%。

（4）复合式SBR反应器对有机物的去除效果较好，运行稳定，在历时180d的运行过程中COD的去除率基本保持在80%～90%之间，总氮去除率最高将近80%。PELIA生物填料起到了稳定和加强系统出水水质的作用，并对系统内硝化菌种群的优化提供了良好条件。（5）纳滤系统操作压力为0.3MPa时，出水COD浓度在100mg/L以下，浊度检测结果为0，色度为1度，氨氮浓度小于15mg/L，电导率为2500～3000us/cm。满足《生活垃圾填埋污染控制标准》（GB16889—1997）一级标准。

（6）以实际工程建设与运行来核算，使用本工艺可能的单位垃圾渗滤液处理成本为13.083元/m3；加上折旧其预测成本为17.23元/m3。

（7）填埋场内的自然降雨和径流是渗滤液产生的主要途径，其产生量占总污水量的比例很小，故本处理工艺可完全适用于处理规模在600m3/d以下的城市垃圾渗滤液处理厂。参考文献：

[1]武飞,等.SBR工艺处理城市垃圾渗滤液的可行性分析[J].环境与开发，2001,16（4）：35一37.[2]陈立杰,等.化学混凝-SBR法处理垃圾渗滤液的研究[J].工业水处理，2003,23（8）：43-45.[3]方士,等.两级SBR法处理垃圾渗滤液的研究[J].浙江大学学报.2002，28（4）：435-439.[4]徐迪民,李国建,于晓华,等.垃圾填埋场渗滤水深度处理研究[J].环境科学 研究，2000,13（3）：1-5.

第五篇：我国垃圾渗滤液处理技术及存在问题

我国垃圾渗滤液处理技术及存在问题

垃圾渗滤液污染物浓度高，成份复杂，处理难度高。随着排放标准要求不断提高，技术的重要性愈加凸显。6月29日上午，在“2013(第七届)环境技术论坛”—固废处理处置技术深度论坛上，上海环境卫生工程设计院院长张益对我国垃圾渗滤液处理的技术进展及存在问题进行了深入剖析。

技术进展

张益介绍，我国渗滤液处理技术包含土地处理、物化处理、生物处理等。其中土地处理无法单独使用，由于处理难度问题和占地问题，近年来已很少应用。物化处理一般作为垃圾渗沥液处理中的预处理和深度处理;生物处理经济、有效地去除有机污染物，但单独采用生物处理一般无法达标，需要和其他工艺有机结合。目前大多采用包含预处理、生物处理、深度处理、污泥及浓缩液处理四项工艺内容的组合工艺。

随后，张益推荐了垃圾渗滤液处理的几种新工艺：MVC、臭氧高级氧化、芬顿高级氧化、厌氧氨氧化。

他说，在膜生物反应器得到广泛应用的同时，低能耗蒸发工艺(MVC)也开始应用于实际工程。此外，国内也有单位开展了高级氧化组合工艺应用于垃圾渗沥液处理的实验和研究。多是以羟

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基自由基为基础的高级氧化技术，如Fenton技术，UV-H2O2，电催化氧化，湿式氧化，超声波氧化和臭氧氧化等。近年来以短程硝化为基础的厌氧氨氧化技术取得了一定进展，该技术与常规生化工艺相比，在节省碳源40%的情况下，仍能保持相同的氨氮和总氮去除效果，如能投入工程应用，将有效缓解碳源短缺对生化系统的影响。

存在问题

张益指出，目前我国渗滤液处理技术在生化处理、膜处理机运营管理方面还存在一定的问题。

生化系统，碳氮比偏低，需要外加碳源，才能保持生化系统稳定;难降解有机物很难通过生物处理被讲解，积累在系统中会对生化系统造成影响;很难通过生物处理被讲解，积累在系统中会对生化系统造成影响;

膜系统，浓缩液处理难度比渗沥液更大，目前采用的各种浓缩液处理方法均有一定缺陷;产水率低，垃圾渗沥液深度处理系统大多采用纳滤和反渗透，通常纳滤清水产率为80~85%，反渗透清水产率为70~75%，两者串联后的总产水率往往就60%左右;膜清洗和更换，渗沥液中污染物浓度较高，使膜系统清洗频率大

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幅提高，频繁清洗影响运行。同时膜的使用寿命降低，往往较短时间即需要更换

运营管理，建设和运营经费不足，处理难度远大于一般废水，现有部分项目主管部门和建设方未能充分理解渗沥液项目建设和运营费用高于一般生活污水项目，往往因经费不足造成建设、运营标准偏低而不能满足环保要求;运营管理能力不高，运营管理难度大于一般市政污水厂或垃圾填埋场。有些项目未重视运营问题，运营团队缺乏专业运营管理能力;源头减量不到位，源头减量的实质是提高处理设施的管理能力。渗沥液产生于垃圾处理全过程，有些项目因不注意降低垃圾含水率、未实现垃圾处理设施雨污分流等渗沥液源头减量措施容易导致渗沥液处理量增加，超过处理设施负荷。

对策建议

谈及对策建议，张益认为应该从以下几方面进行改进：

一是加强运行管理工艺控制管理。控制进水条件，保证合适的C/N等营养比，保证生化系统的稳定运行，必要时采取加碳源等措施保证进水的稳定性;根据进水水质变化，适时调整控制参数;生化系统和膜深度处理系统的水质、水量协调统一;提高系统

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控制水平，各个单元实现连锁控制，提高整体协调性;特别要注意提高渗沥液处理厂、站运营团队的专业管理能力。

二是加强垃圾处理设施的运行管理。在收集和运输环节注意控制、降低进入填埋场的垃圾含水率;填埋场加强科学管理，做到雨污分流。改大面积作业的填埋方式为分区施工、填埋、封场，控制开放性填埋作业面面积，减少暴露面，利用场内排洪沟，分离场内非填埋作业区地表径流与作业区的渗沥液，避免产生大量渗沥液;要重视最终覆盖层对减少填埋场渗沥液产生量的作用。对于城市垃圾填埋场，应按卫生填埋标准设置，以减少大气降水入渗量;将填埋场区大气降水渗量减至最小。

三是加大投入、建设和运营资金并重。渗沥液是处理难度较大的一类废水，建设投入和运行投入均处于较高水平，只有确保投入水平，才有可能获得良好的处理效果;避免建设资金不足而导致项目建设水平、标准偏低，达不到环保要求;同样要避免以往有些项目重建设、轻运营的思路，防止因运营费用不足导致无法运行，设施、设备闲置造成浪费，环保要求更是无从提起。

四是加快推进新技术研发、引进。现有主流工艺的种种不足，最根本的解决方案是通过不断推进新技术研发、引进和再创新，以技术创新之路解决;

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最后，张益指出技术创新将以企业为主体，整合高校和科研院所的力量，通过行业主管部门和行业协会的引导，不断推陈出新，研发出效率更高、效果更好的新技术、新工艺并加以推广应用。

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