第一篇：四川华勘岩土工程有限公司LOGO及VI设计
四川华勘岩土工程有限公司LOGO及VI设计
公司简介：
四川华勘岩土工程有限公司 是一个岩土工程勘察为主，并集设计、评估、施工于一体的建筑勘察类企业。公司理念：人心齐泰山移。经营宗旨：优质服务、求实创新。核心价值观：诚信立业、以人为本。
一、LOGO设计要求：
1、大胆创意，简单易懂，一目了然，便于识别和记忆。
2、中英文标识，尽可能出现“华勘”首写字母字样。
3、突出行业特征，寓意深刻，具有较大的适用范围和使用延伸。
4、风格简洁大气，图形简练清晰，有象征含义。
5、颜色不超过三种，适合作成黑白版本在CAD中进行打印。
二、VI设计要求：
基于LOGO的基本元素，完成公司名片VI样式设计。
三、备注和联系方式：
有不明之处，任务期间请联系QQ：1153417565。中标后请中标者留下联系方式，以备长期合作。
四、知识产权声明：
1、保证作品的原创性及素材来源的合法性，投稿作品必须为投稿人独立创作，LOGO未在国家商标局注册过，保证非改编、编撰等演绎作品，并保证不会侵犯他人肖像权、名誉权等合法权益。任何由此产生的法律风险由设计者承担所有法律责任（包括但不限于退还已经支付的奖金及承担我公司其他因此造成的损失）。
2、中标设计作品，我方支付设计费用后，即拥有该作品知识产权，包括著作权、使用权和发布权等，有权对设计作品进行修改、组合和应用，设计者不得再在其它任何地方使用该设计作品中设计我单位名称及形象标识的任何元素。
3、中标作品必须提交符合要求的完整设计方案，提供可编辑的矢量图源文件（CDR矢量图形文件、所用字库及变异字体、说明稿、标准色稿、注明各部分比例、尺寸、颜色，形象的PSD格式源文件），以便进行修改、完善和印刷。并附有具体的LOGO设计创意说明。
4、征集结果公布后，未采用的作品即可自行处理，如将投稿作品作其他用途，必须除去稿件我公司及产品标识的任何元素。5.参加此设计任务者被视为同意以上所有声明。
第二篇：岩土工程详勘报告
目 录
地基土（岩）的膨胀性 |
风化岩 |
附表
序号 | 表 名 | 表号 | 规格 | 页数 |
勘探点一览表 | 附表1 | A3 | ||
岩土物理力学参数建议值表 | 附表2 | A3 | ||
岩土分层地层统计表 | 附表3 | A3 | ||
土工试验常规物理力学参数统计表 | 附表4 | A3 | ||
岩石试验汇总统计表 | 附表5 | A3 | ||
标准贯入试验汇总统计表 | 附表6 | A3 | ||
旁压测试成果统计汇总表 | 附表7 | A3 | ||
波速及电阻率测试汇总统计表 | 附表8 | A3 | ||
热物理指标汇总统计表 | 附表9 | A3 |
附图
序号 | 图 名 | 图号 | 规格 | 页数 |
工程图例 | / | |||
勘探点平面布置图（1：500） | 附图1 | |||
工程地质纵断面图（水平1：200 垂直1：200） | 附图2 | |||
工程地质横断面图（水平1：200 垂直1：200） | 附图3 |
附件
序号 | 附 件 名 | 附件号 | 规格 | 页数 |
钻孔岩芯鉴定表（垂直1：200） | 附件1 | A3 | ||
N120动力触探成果表（垂直1：200） | 附件2 | A3 | ||
土工试验成果报告表 | 附件3 | A3 | ||
岩石物理力学性质试验成果报告表 | 附件4 | A3 | ||
水、土腐蚀性分析报告 | 附件5 | A3 | ||
粒度分析成果表 | 附件6 | A3 | ||
土工试验压缩曲线 | 附件7 | A3 | ||
旁压测试报告 | 附件7 | A3 | ||
波速测试报告 | 附件9 | A3 | ||
电阻率测试报告 | 附件10 | A3 | ||
地温测试成果表 | 附件11 | A3 | ||
岩土热物理指标测试报告 | 附件1 | A3 | ||
地质调查观测点 | 附件1 | A3 |
概述
1.1 任务依据
（1）《成都地铁 5 号线一、二期工程勘察设计总承包招标文件》（2014年8月）
（2）《成都地铁 5 号线一、二期工程勘察设计总承包合同》
（3）《锦程大道站建筑总平面图、纵剖面图、横剖面图及附属平剖面图》（中铁第一勘察设计院集团有限公司D5-[CZ11]-C-联[2015]第018号，2015年5月25日）
（4）《锦程大道站带围护桩总图，结构纵断面图（标示围护桩嵌固深度）》（中铁第一勘察设计院集团有限公司D5-[CZ11]-C-联[2015]第026号，2015年7月16日）
1.2 工程概况
1.2.1 地铁5号线总体工程概况
成都地铁5号线北起新都区香城大道，南至天府新区回龙路，自北向南沿天柏路-敬成路-蓉北商贸大道-北站西二路-一环路-高升桥东路-九兴大道-紫荆西路-神仙树路-万象路-剑南大道-元华路敷设。沿线途径新都区、金牛区、青羊区、武侯区、高新区、天府新区、双流县等辖区，线路全长49km，其中地下线42.25km，高架线6.45km，过渡段0.3km；共设车站41座，其中地下站36座，高架站5座；换乘站14座（高架1座，地下13座）；最大站间距2110m，为鹤高路-蒋家店区间；最小站间距670m，为石羊立交-繁雄大道区间；平均站间距1207m。全线共设综合维修基地1座、停车场2座、主变电站4座，控制中心与在建的7号线合设于7号线崔家店停车场内。
根据建设规划批复意见，5号线全线分两期工程建设，其中：
一期工程（商贸城北站-迎宾路站）全长39.223km，其中地下线32.473km，高架线6.45km，过渡段0.3km，共设车站35 座，其中地下站30座，高架站5座；
二期工程（迎宾路站-回龙路站）全长9.777km，均为地下线，共设地下站6 座。线路走向见图1.2。
图1.2 成都地铁5号线走向示意图
1.2.2 锦城大道车站工程概况
拟建站点位于成都市高新区万象南路与娇子大道交叉地段，为中间站，设计客流为12540人次/h。站点总建筑面积12540.00m2，其中主体建筑面积为9445.00m2，附属建筑面积为3095.00 m2。
车站总长220.00m，宽20.6m，公共区长度94.30m，其中有效站台中心里程为YCK32+686.081，有效站台长140.0m，宽11.5m，为地下二层岛式站台，站位线路沿万象南路南北向敷设，车站双柱三跨。
本车站设4个出入口及2个风亭组。主体部分有效站台中心轨面埋深14.78m，附属结构基坑深度约为10.00m。
本站拟采用 明挖 法施工，主体及附属结构采用桩+内支撑支护形式。
拟建车站现状地理位置见示意图1.2.2。
图1.2.2 锦程大道站现状地理位置示意图
1.3 岩土工程勘察分级
按《城市轨道交通岩土工程勘察规范》（GB 50307-2012）：根据工程规模、建筑类型和特点及因岩土问题造成工程破坏的后果，本工程重要性等级为一级根据场地复杂程度，本工程场地等级为一级工程。根据工程周边环境与工程的相互影响程度及破坏后果的严重程度进行划分，本工程周边环境风险等级为二级；综合判定认为拟建工程勘察等级为甲级。
1.4 勘察执行主要技术标准
1.4.1 勘察执行主要技术标准
1）国家标准《城市轨道交通岩土工程勘察规范》（GB50307-2012）
2）国家标准《岩土工程勘察规范》（GB 50021-2001）（2009版）
3）国家标准《岩土工程基本术语标准》（GB/T50279-98）
4）国家标准《土工试验方法标准》（GB/T 50123-1999）
5）国家标准《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2010）
6）国家标准《城市轨道交通结构抗震设计规范》（GB 50909-2014）
7）国家标准《中国地震动参数区划图》（1/400万）（GB18306-2001）和国家标准化管理委员会于2008年6月11日批准并实施的GB18306－2001《中国地震动参数区划图》国家标准第1号修改单
8）国家标准《地铁设计规范》（GB 50157-2013）
9）国家标准《岩土工程勘察安全规范》（GB 20021-2001）（2009年版）
10）国家标准《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）
11）国家标准《工程测量规范》（GB 50026-2007）
12）国家标准《建筑边坡工程技术规范》(GB 50330-2013)
13）国家标准《工程岩体分级标准》（GB/T50218-2014）
14）国家标准《建筑基坑工程监测技术规范》（GB 50497-2019）
15）国家标准《城市轨道交通工程测量规范》（GB/T50308-2017）
16）国家标准《膨胀土地区建筑技术规范》（GB/50112-2013）
17）国家标准《工程岩体试验方法标准》(GB/T50266-2013)
18）行业标准《铁路工程地质勘察规范》（TB10012-2007）及铁建设[2010] 138号《关于发布铁路工程地质勘察规范局部修订条文的通知》
19）行业标准《铁路工程地质钻探规程》（TB 10014-2012）
20）行业标准《铁路工程特殊岩土勘察规程》（TB10038-2012，J1408-2012）
21）行业标准《铁路工程不良地质勘察规程》（TB10027-2012，J125-2012）
22）行业标准《铁路工程物理勘探规程》（TB10013-2010，J340-2010）
23）行业标准《铁路工程地质原位测试规程》（TB10041-2003，J261-2003）
24）行业标准《铁路工程土工试验规程》(TB10102-2010，J1135-2010)
25）行业标准《铁路工程水质分析规程》(TB10104-2003，J263-2003)
26）行业标准《铁路工程水文地质勘察规程》（TB10049-2014，J339-2015）
27）行业标准《建筑工程地质勘探与取样技术规程》(JGJ/T87-2012)
28）行业标准《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-99）
29）行业标准《铁路桥涵地基和基础设计规范》（TB10093-2017）
30）行业标准《铁路隧道设计规范》（TB10003-2016，J449-2005）
31）行业标准《铁路路基设计规范》（TB 10001-2016）
32）行业标准《铁路路基支挡结构设计规范》（TB10025-2006，J127-2006）
33）行业标准《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）
34）行业标准《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2012）
35）行业标准《建筑桩基检测技术规范》(JGJ106-2014)
36）行业标准《建筑变形测量规范》(JGJ8－2007)
37）中国工程建设标准化协会《岩土工程勘察报告编制标准》（CECS99:98）
38）住房和城乡建设部[2010]215号《房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定》
39）四川省地方标准《成都地区建筑地基基础设计规范》（DB51/T5026-2001）
40）四川省地方标准《成都地区基坑工程安全技术规范》（DB51/T5072-2011）
41）《工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分）》（2013年版）
1.4.2其他
1）现行其它相关的国家、行业、地方的规范、规程及规定等
1.4.3主要参考用书
1）《铁路工程地质手册》（中国铁路出版社，2007年6月修改版）
2）《工程地质手册》（中国建筑工业出版社，2007年2月第四版）
3）《岩土工程手册》（中国建筑工业出版社，2006年第四版）
4）《水文地质手册》（地质出版社，2012年9月第二版）
5）《基坑工程手册》（中国建筑工业出版社，2009年11月第二版）
6)《基坑工程便携手册》（机械工业出版社，2004年10月第一版）
1.5 勘察目的、技术要求和方法
1.5.1 勘察目的详细查明工程场地的工程地质条件和水文地质条件，分析评价地基、围岩及边坡稳定性，根据现行的《城市轨道交通岩土工程勘察规范》（GB50307-2012）评价地基的稳定性和均匀性，预测可能出现的岩土工程问题，提出相应的处理方案措施建议，提供设计、施工所需的岩土参数；详细查明控制车站方案的不良地质作用、特殊性岩土等岩土工程问题的性质、特征、范围，并提出针对不良地质作用、特殊性岩土等岩土工程问题的治理措施。
1.5.2 技术要求
1）详细查明场地区域地质条件、地形地貌、地层岩性、地质构造、水文地质条件及不良地质作用、特殊性岩土分布等岩土工程地质条件。
2）划定构造复杂地段、不良地质作用和特殊性岩土地段，并详细查明其成因、类型、性质、发生、发展、分布规律及对拟建场地的危害程度，并提出基础设计方案或治理意见。
3）详细查明场地周边河流淤积物的发育、分布，古建筑遗址，并结合工程要求提出工程评价。
4）分析已有地震资料，根据物探成果资料，划分场地土类型和场地类别，划分场地抗震地段类别，评价场地的稳定性。
5）确定场地岩土施工工程分级与隧道围岩分级。
6）详细查明场地的地表水水位、流量、水质，以及补给、排泄条件与地下水的关系。
7）详细查明地下水类型、埋藏条件、补给来源、历年最高水位、水质、流速、流向，了解地下水动态和周期变化规律，提出水质评价，进行水文地质分区；尤其注意对地下水与地表水的水力联系及其腐蚀性的分析评价，除收集历年最高水位外，尚应收集近3～5年最高地下水位。
8）判定土对建筑材料的腐蚀性。
9）详细查明卵石土的颗粒组成情况，特别应探明卵石或漂石含量、最大粒径、强度。
10）详细查明液化砂层的分布范围、厚度、性质以及对工程的影响程度。
11）详细查明地层中的软弱夹层，评价其对基底及开挖边坡的影响。
12）根据设计需要，提供各类岩、土物理力学指标。
13）提出对地下工程有不利影响的工程地质问题及防治措施的建议；提供基坑支护设计与施工所需的参数；分析地表水对工程可能造成的危害；分析地下水对工程的作用，提出地下水控制措施的建议；分析边坡的稳定性，提供边坡稳定性计算参数，提出边坡治理所需的岩土参数。
14）调查场地周边重要建筑物（主要是影响车站方案）的地基基础条件，并预测、评估由于地铁修建可能引起变化及预防措施。分析周边环境与工程的相互影响，提出环境保护措施的建议。
15）详细查明车站的地层温度。
1.5.3 勘察方法
本次勘察采用工程地质调查、钻探取样、原位测试（N120超重型动力触探试验、标准贯入 试验、旁压试验、波速测试）、室内试验、物探（电阻率测试）、地温测试等综合勘察方法，并充分收集、利用既有地质资料。各勘探方法简述如下：
1）工程地质调查：调查车站两侧各不少于200m范围内的地形地貌、地质构造、沿线构筑物分布、管线、沿线水井、人防工程、天桥、道路、地表水、地下水等。
2)工程测量：勘探点采用GPS和全站仪测放，坐标及高程采用成都独立坐标系统和成都高程系统。测放钻孔的控制点见表1.5.3。
坐标及高程控制点一览表 表1.5.3
控制点号 | X坐标 | Y坐标 | 高程H（m） |
K1 | 7591.552 | 18989.347 | |
A2 | 7717.939 | 19037.946 | 489.497 |
f1 | 8250.73 | 17662.56 | |
f2 | 8330.553 | 17679.478 |
3）钻探：采用XY-1型回转钻机进行全断面取芯，通过通过所取岩芯直接对地层岩性进行鉴别和划分层位。
4）N120超重型动力触探试验：现场超重型动力触探试验，采用120kg重锤与自动脱钩落锤装置的自由落锤法，落距为100cm，锤击速率小于30击/min。
5）标准贯入试验：现场标准贯入试验，使用国产标准贯入器，采用63.5kg重锤与自动脱钩落锤装置的自由落锤法，落距为76 cm，锤击速率小于30击／min。
6）旁压试验：采用PM-2B型预钻式旁压测试仪器对各土层进行旁压试验，以获得各土层的基本承载力，估算土的旁压模量。
7）波速测试：在钻孔内采用单孔波速测试法，用RSM-24FD工程动测仪进行波速测试，以获得场地内各地层的剪切波速、纵波波速及动力学参数。
8）室内试验：采取黏土、粉质黏土和黏质粉土原状试样进行常规物理力学性质试验和特殊试验（膨胀性试验、静止侧压力系数、无侧限抗压强度、基床系数、渗透试验、黏粒含量）；采取砂、卵石层扰动样进行颗粒分析试验，点荷载试验，水上、水下休止角试验；采取岩石试样进行天然、饱和和干燥状态下的单轴抗压强度试验，天然和饱和状态下的抗剪强度试验，天然变形试验，崩解试验和膨胀性试验；采取水试样进行水质简分析，采取土试样进行土的腐蚀性试验。通过室内试验定量评价岩土层的物理力学性质。
9）物探（电阻率测试）：在场地钻孔内采用WGD-3型直流电法仪测试场地土的地层电阻率。
10）地温测试：在本车站内选取一个钻孔进行孔内地温测试，以获得不同深度地基土的温度。
1.6 勘探布置
1.6.1平面点的平面布置
1.6.1.1勘探点编号确定原则
详细勘察阶段岩土工程勘察，勘探孔(点)原则上应按成都地铁5号线工程统一要求编号，以区别于不同地铁线路、不同类型、不同阶段、不同工点的勘探。
1）钻孔编号为M5XZ—××××—××
2）动探孔编号为M5XD—××××—××，水文地质测试孔编号为M5XS—××××—××
编号含义：M5表示成都地铁5号线，X表示详细勘察阶段，Z表示钻孔，D表示动探孔，S表示水文测试孔，—××××表示工点代号（锦程大道站工点代号为CZ30，车站直接采用车站CZXX，区间采用QJXX，停车场、车辆段采用CDXX，出入线采用CRXX,主变电站采用ZBXX），—XX表示勘探孔序号。如：M5XZ-CZ30-01代表成都地铁5号线详细勘察阶段锦程大道站01号钻孔。
原则上勘探孔编号顺序应从小里程至大里程、由左至右编排，在实施过程中，如遇特殊情况可依据上述原则加减孔，加减孔采用附加编号及缺号。物探测试、旁压试验及地温测试等在已施钻钻孔中进行，平面图上在该孔加注标志，钻孔编号不变。
1.6.1.2勘探点的平面布置
1）勘探点的布置
本次车站的详细勘察在利用前期勘察成果的基础上进行勘探点布置，地下车站勘探点间距根据场地条件结合地质情况及设计方案，按20～40m沿结构轮廓线按网格状布置，采用代表性的地质纵、横剖面展示地质条件；结构角点以及出入口与通道、风井与风道、施工竖井与施工通道等附属工程部位均布置勘探点控制。场地内布置机钻孔动力触探对比孔，其比例占勘探孔总数的1/5，本车站控制性勘探孔的数量不少于勘探点总数的1/3，采取岩土试样及原位测试勘探孔的数量不应少于勘探点总数的1/2。
本次勘察共计布置钻孔 39 个（含引用初步勘察的钻孔4个），布置N120超重型动力触探对比孔 5 个（含引用初步勘察的对比孔1个）。其中控制性孔 9 个。采取岩土试样及原位测试勘探孔 17 个。
2)原位测试布置
①标准贯入试验
适用于砂土、粉土、黏性土、残积土、全风化泥岩。本站的主要地层内，标准贯入试验次数不少于10次，本次勘察实际完成39次。
②N120超重型动力触探
适用于全风化及强风化泥岩、碎石类土及填土，单独的动力触探测试孔采用超重型（120kg）动探仪进行试验。
③旁压试验（预钻式）
本次勘察采用预钻式旁压试验，适用于黏性土、粉土、砂土、全及强风化岩，选择在代表性的位置和深度进行。本站试验次数不应少于3个，本次勘察实际完成17次。
④波速测试
本车站选择3孔进行全孔波速测试，竖向测试点间距为1～2m。
⑤地温测试
该站选择1孔进行地温测试，测试孔布置在车站端侧的钻孔，测试点布设在车站端侧隧道上下各一倍洞径深度范围。
3)物探布置
①波速测试：本站布置3个波速测试钻孔。
测试项目包括测定岩土体的纵、横波速度，计算等效剪切波速度Vse或平均剪切波速度Vsm进行工程场地、场地土分类，计算场地卓越周期，判定地基土液化的可能性，提供基础设计动力参数，为抗震设计和场地地震安全性评价提供资料。
②电阻率测试：本站布置3个。
③各勘探孔在勘探实施前应进行有效的物探，避免对地下管线的损害。
④本车站取土样6组试样进行热物理指标试验。
1.6.2勘探孔深度的确定
1.6.2.1勘探孔深度
1）控制性勘探孔的深度应满足地基、隧道围岩、基坑边坡稳定性分析、变形计算以及地下水控制的要求。同时满足承重桩、抗拔桩及抗浮锚杆的设计要求。
2）本站控制性勘探孔进入结构底板以下不小于25m，一般性勘探孔深度进入结构底板以下不小于15m。若在底板范围内遇基岩，则控制性钻孔进入中等风化岩10m，一般性钻孔进入中等风化岩7m。本次勘察钻探孔实际深度为19.50～26.10m。
1.6.2.2原位测试深度
1）标贯测试及N120超重型动力触探孔
标贯测试：一般测试深度不大于20m，测试间距1～2m，饱和粉土、细砂内标贯测试间距按1m进行。
N120超重型动力触探孔深度：动力触探测试深度应探至结构底板以下2～3m或至基底以下密实土体,且不大于20m。本次勘察N120超重型动力触探钻孔实际深度为10.30～15.60m。由于本站场地卵石层密实程度高，动力触探孔进入一定深度后无法贯入，因此造成动力触探孔实际完成工作量与计划工作量有一定的差别。
2）波速测试及电阻率测试深度
波速测试深度不小于25m；电阻率测试选在较深钻孔内，均不小于30m。
3）旁压试验
试验深度：钻孔深度范围内根据地层岩性确定。
1.7 勘察工作概况及完成工作量
我院依据业主相关文件及《成都地铁5号线一、二期工程详细勘察阶段岩土工程勘察技术要求》编制了《成都地铁5号线一、二期工程先期开工5个站点详细勘察阶段岩土工程勘察大纲》。经设计监理审查批准后，2015年06月26日组织勘探队伍进场施工，2015年7月09日完成外业勘察工作，2015年7月27日完成室内试验，2015年8月05日完成报告编制。工作量满足勘察大纲的技术要求，完成勘察工作量见表1.7-1。
完成勘察工作量一览表 表1.7-1
序号 | 工作项目 | 单位 | 计划工作量 | 完成工作量 | 备注 |
地质调绘(1:500) | km2 | 0.0841 | 0.0841 | 两侧各200m | |
钻孔（不含动力触探孔） | m/孔 | 601.6/27 | 622.5/27 | 含初勘钻孔92.6/4 | |
动力触探孔 | m/孔 | 93．5/6 | 74.5/6 | 含初勘动探孔13.5/1 | |
N120动力触探孔 | m/孔 | 52.5/6 | 21.4/6 | 连续动探，含初勘2.5/1 | |
标准贯入试验 | 次 | ||||
原状土样 | 组 | ||||
砂卵石 | 组 | ||||
水样 | 组 | ||||
岩样 | 组 | ||||
旁压 | 次/孔 | 18/3 | 17/3 | ||
波速测试 | 孔 | ||||
电阻率测试 | 孔 | ||||
地温测试 | 孔 | ||||
孔位测量 | 孔 | ||||
孔位管线探测 | 孔 | ||||
地下管线探测、挖探 | 孔 |
对所取的土样、砂土、卵石、岩石、水样进行了室内试验，其中对黏性土等原状样进行了常规物理试验、力学试验，砂、卵石样进行了颗粒分析试验，岩石试样进行天然、饱和和干燥状态下的单轴抗压强度试验，天然和饱和状态下的抗剪强度试验，天然变形试验，崩解试验和膨胀性试验；对水样进行了水质简分析。室内土工试验完成工作量见表1.7-2。
室内土工试验工作量一览表 表1.7-2
试验项目 | 完成数量(组) | 主要设备仪器 | 提供的指标 | |
土的物理 性质 试验 | 含水量 | 天平、干燥箱 | 天然密度、含水量、土粒密度 | |
密 度 | 天平、干燥箱 | |||
液 限 | 锥式液限仪 | |||
塑 限 | 干燥箱 | |||
比 重 | 比重瓶 | 比重 | ||
土的力学 性质 试验 | 压缩试验 | 三联固结仪 | 压缩模量、压缩系数 | |
直剪试验 | 四联直剪仪 | 黏聚力、内摩擦角 | ||
固结快剪 | 四联直剪仪 | 黏聚力、内摩擦角 | ||
三轴试验（UU、CU） | 全自动三轴仪 | 黏聚力、内摩擦角 | ||
水分析 | 水质分析试验 | 水质分析仪 | 水质分析结果 | |
土的特殊 试验 | 膨胀性试验 | 三联固结仪，收缩仪 | 自由膨胀率、膨胀力 | |
无侧限抗压强度 | 全自动三轴仪 | 无侧限抗压强度 | ||
静止侧压力系数 | 全自动三轴仪 | 静止侧压力系数 | ||
基床系数 | 全自动三轴仪 | 水平、垂直基床系数 | ||
渗透系数 | 天平、固结压缩仪 | 渗透系数 | ||
土的腐蚀性试验 | 天平、干燥箱 | 土的腐蚀性分析结果 | ||
卵石 | 颗粒分析 | 分析筛 | 粒径级配、特征粒径、不均匀系数、曲率系数等 | |
点荷载 | 点荷载仪 | 卵石强度 | ||
休止角（水上/水下） | 无黏性土休止角试验仪 | 砂休止角 | ||
岩石的物 理性 质试验 | 含水率 | 天平、干燥箱 | 含水率、天然密度、天然饱和密度、干密度、比重、吸水率 | |
密度（天然） | 天平 | |||
比重 | 比重瓶 | |||
吸水率（饱和） | 真空泵 | |||
波速试验 | 声波仪 | |||
岩石的力 学性 质试 验 | 天然压缩变形试验 | 压力机 | 弹性模量、泊松比 | |
抗剪断强度试验（天然） | 压力机，直剪仪 | 黏聚力、内摩擦角 | ||
抗剪断强度试验（饱和） | 压力机，直剪仪 | |||
单轴抗压强度试验（饱和） | 压力机 | 抗压强度 | ||
单轴抗压强度试验（天然） | 压力机 | 抗压强度 | ||
单轴抗压强度试验（干燥） | 压力机 | 抗压强度 | ||
岩石的特 殊试 验 | 崩解试验 | 崩解仪 | ||
膨胀性试验 | 膨胀试验仪 | 自由膨胀率、膨胀力 |
1.8 资料利用情况
1）《成都市地铁一期工程沿线水文、工程、环境地质条件，主要问题及对策专题研究报告》，四川省地质工程勘察院，成都理工大学，成都市工程咨询公司，2000年9月；
2）《成都市综合水文地质工程地质勘察报告》，四川省地质矿产局成都水文地质工程地质队，1990年10月；
3）1:10万成都平原综合水文地质图及报告，四川省地质局成都水文地质工程地质队，1985年12月；
4）《中华人民共和国区域水文地质图（成都幅）》（1:20万），四川省地质局，1977年；
5）《成都地铁5号线一期、二期工程（商贸城北～回龙路）可行性研究报告》，中铁第一勘察设计院集团有限公司（2014.10）；
6）《成都地铁5号线一期、二期工程初步勘察报告》，中铁第一勘察设计院集团有限公司（2014.10）；
7）《成都地铁5号线沿线河流与地下水水力联系专项勘察报告》，中铁第一勘察设计院集团有限公司（2014.11）。
8）《成都地铁5号线一、二期工程场地地震安全性评价报告》四川赛思特科技有限责任公司（2014.12）区域特征
2.1 自然地理
成都市位于四川省的中部、四川盆地西部，辖区地理坐标为： 东经102°54～104°53，北纬30°05～31°26。东南靠内江、东北连德阳，南面通眉山，西南接雅安、西北与阿坝藏族自治州接壤。现辖10区(锦江、青羊、金牛、武候、成华、高新、龙泉驿、温江、新都、青白江)4市(都江堰、彭州、邛崃、崇州)6县(双流、郫县、大邑、蒲江、新津、金堂)。幅员面积约1.26万km2，人口愈1417万。近年来，成都市城市建设面积约386km2，常住人口近1435万，流动人口上百万。
成都市是四川省的省会，是全国著名的历史文化名城和国家级卫生城市，它集古代文化与现代文明于一体。
成都交通发达，铁路纵横交织(如成昆、成渝、宝成、和达成铁路)；高速公路通往省内各地区及省外(如成渝、成绵、成雅、成乐、成南、成灌、成温邛、川藏和川陕等)；西南最大的航空港～成都双流国际机场航线百余条，可直达北京、上海、广州、香港、新加坡、曼谷等地。
本车站位于成都市高新区万象南路与娇子大道交叉地段，场地东北侧为誉峰，东南侧为城南华府，西北侧为润富国际花园，西南侧为九号公馆。场地交通便利。
2.2 气象
成都市属中亚热带湿润气候区，四季分明、气候温和、雨量充沛、夏无酷暑、冬少严寒。多年平均气温16.4ºC，极端最高气温36.3ºC，极端最低气温-4.3ºC。多年平均降水量为879.3mm，最大年降雨量1343.3mm，年降雨日141天，最大日降水量为167.6mm，最大降雨量降雨主要集中在5～9月，占全年的84.1％；多年平均蒸发量642.6mm；多年平均相对湿度为77%；多年平均日照时间为1228.3h；多年平均风速为1.2m/s，最大风速为14.3m/s(NE向)，极大风速为18.5m/s（2011年5月1日），主导风向为E向（详见表2.2）。
成都市气象站主要气象资料汇总表（2004年～2013年）表2.2
台站名称 | 温江国家基本气象站 | ||
地理位置及海拔高度(m) | 北纬30 °45 ′东经103 °52 ′高程：517.7m m | ||
台站地址 | 成都市 区 街 | ||
数值及统计年限 | 数值 | 出现时间/统计年限 | |
平均气压(MPa) | 夏 | 943.3 | 2004-2013 |
冬 | 958.9 | 2004-2013 | |
气温℃ | 年平均 | 16.4 | 2004-2013 |
极端气温 | 最高 | 36.3 | 2006.8.11 |
最低 | -4.3 | 2005.1.2 | |
最热月平均 | 2012.8 | ||
最冷月平均 | 2.4 | 2011.1 | |
湿度 | 年平均相对湿度% | 2004-2013 | |
极端最小相对湿度% | 2013.3.1 | ||
降水量（mm） | 年平均 | 879.3 | 2004-2013 |
年最大 | 1343.3 | 2013 | |
年最小 | 610.9 | 2012 | |
月最大 | 525.5 | 2013.7 | |
日最大 | 167.6 | ||
年降水日数(≥0.1) | 141 | ||
雨季起讫时间 | / | ||
蒸发量（mm） | 年平均 | 642.6 | |
年最大 | 729.1 | ||
风 | 平均风速 | 1.2 | |
各季平均风速（m/s）及主导风向 | 春(3～5) | 1.4 | |
夏(6～8) | 1.3 | ||
秋(9～11) | 1.1 | ||
冬(12～2) | 1.1 | ||
年最大风日数 | |||
最大风速(m/s)及风向 | 14.3 NE | ||
极大风速(m/s)及风向 | 18.5 E | ||
雪冻 | 降雪初终期(月、日) | 2004.1.19-1.26，2005.2.19-2.20 2007.1.5-2.17，2009.1.26-28 2010.12.16，2011.12.16-1.19 2012.1.5-1.21，,213.1.3-1.5 | |
最大雪深(cm) | 2012年冬季 | ||
最大冻土深度(cm) | |||
其他 | 平均雾天日数 | 2004-2013 | |
平均雷暴日数 | 2004-2013 |
2.3 地表河流
成都地铁5号线位于成都平原，区内地势平坦、水域遍布，河流纵横、沟渠交错。地铁5号线自北向南依次穿越沱江水系的毗河及岷江水系的牟捻珠河、亲河、东风渠、沙河、府河、南河、肖家河、栏杆堰、江安河、牧鹤排洪渠、张家堰和大坝沟等地表河流和锦城湖；河水主要由大气降水、地下潜流和融雪组成，具常年流水，水量较丰富，由于城市的建设和发展，流经市区的河流基本已受到人为改造，河床深度、流量以及洪水位等均已受到人为控制。
本车站工程范围内无地表河流经过。
2.4 地形地貌
成都市区主要位于岷江冲洪积扇的东南边缘。地铁5号线自北向南依次穿越沱江水系一级阶地，川西平原岷江水系一、二级阶地及第四系堆积台地等四个地貌单元。河流阶地区地形平坦、地势开阔，地面高程480～520m；第四系堆积台地位于迎宾路站以南的地区，地势起伏较大，地面高程约468.19～512.21m，相对高差36m，地势总体呈东北高西南低。
本工程场地范围地势较平坦，地貌单元为岷江水系冲、洪积平原二级阶地，高程为494.81～495.59m，平均为495.20m，相对高差0.78 m。地处交通主干道，地表建（构）筑物密集，地下管线分布复杂，人流量和车流量较大。
2.5 地质构造
在区域大地构造位置上，成都地铁5号线一、二期工程场地位于松潘—甘孜造山带与四川前陆盆地交界的四川盆地内，印支运动奠定了该地区的基本构造格局。晚新生代以来，伴随着青藏高原的快速隆起抬升及高原地壳物质的向东蠕散，地壳的水平剪切运动在岷山断块和龙门山构造带转化为脆性推覆逆掩运动，形成典型的龙门山前陆薄皮逆冲楔，并对前陆盆地西缘的构造变形表现具有重要的控制作用。龙门山构造带中的茂汶—汶川断裂、北川—映秀断裂和彭县—灌县断裂具有晚更新世—全新世活动的地质地貌证据，主要表现为滑动速率值在1mm/a左右，水平位错值与垂直位错值大致相当。由于这三条断裂的切割厚度达20km，逆冲楔厚度大，因此具备发生8级左右地震的潜力，与古地震研究结果一致。龙门山山前断裂是龙门山构造带前展式扩展所导致的最新隆起，显示由北西向南东的逆冲运动。蒲江—新津断裂则为前陆隆起，为由南东向北西逆冲的逆断层性质，为龙门山构造带的影响范围，最大潜在地震能力为6.5级，与历史地震资料和地质地貌调查结果相吻合。鲜水河断裂、安宁河断裂和大凉山断裂均为全新世活动断裂，具有7～8级的发震能力，对工程场地亦存在一定程度的影响。区内其余断裂规模较小或活动性较弱，不致对工程场地产生较大的影响。
根据成都平原及周边构造纲要图（图2.5）及5号线线路走向情况，可知蒲江—新津断裂穿越5号线沙湾源站-洞子口站区间（靠近沙湾源一侧），其穿越里程位置在YCK13+750m～YCK13+800左右处，该断裂走向与5号线线路交角约300，距本站距离约600m。穿越线路的蒲江—新津断裂为晚更新世活动断裂，其往北延入成都平原后，在第四纪沉积物下继续往北东延伸。根据四川石油管理局的浅钻资料，断裂已插到磨盘山附近，断距为50～100m，断面倾向南东，具逆断层性质。该断裂在成都平原第四纪沉积物中有所表现，经双流、成都、广汉直达德阳，长达180余km。根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010），如对基本烈度小于8度或非全新世断裂，可不考虑断裂错动对工程的影响。邓起东等（1992）根据我国大陆震害经验和古地震研究认为，震级至少达到6.7级以上的地震才可能产生通达地表或近地表破裂。因此，从浦江—新津断裂的活动性表现及其潜在地震能力估计，断裂未来百年内不会产生地表或近地表错动。因此场地内及其附近无影响工程稳定性的不良地质作用，为稳定场地，适宜建筑。
图2.5 成都平原及周边构造纲要图
2.6 地层岩性
地铁5号线所经场地地表多分布有厚度不均的第四系人工填土，下部主要为第四系冲洪积卵石，卵石土中夹有中砂等透镜体，局部地段卵石土上部分布有第四系冲洪积的粉土、黏性土、粉砂、细砂等，下伏白垩系上统灌口组泥岩。第四系厚度全线分布不均，总体而言由北向南厚度逐步变浅，北边第四系厚度大于50m，南侧局部地段基岩有出露。
本站范围上覆第四系全新统人工填土（Q4ml）；其下为第四系上更新统冲积层（Q3al+pl）黏土、粉质黏土、黏质粉土、粉细砂、卵石。下伏基岩为白垩系上统灌口组（K2g）紫红色泥岩。地层岩性及其特征
3.1 分层依据
（1）岩土成因时代和成因类型：如第四系人工填土、全新统冲积层等。
（2）岩土类别：如卵石土、黏性土、风化岩层等。
（3）岩土的塑性状态、密实程度等：如硬塑、软塑的黏性土，中密、密实卵石土等。
（4）岩石风化程度：如全风化、强风化和中等风化泥岩等。
3.2 岩土层特征
根据钻孔揭示，场地范围内上覆第四系人工填土层（Q4ml）；其下为第四系系上更新统冲洪积层（Q3al+pl）黏土、粉质黏土、黏质粉土、粉细砂、中砂、卵石，下伏基岩为白垩系上统灌口组（K2g）泥岩。按分层依据，结合本工程地质断面，划分岩土层。每个岩土层描述如下：
(1)第四系全新统人工填土（Q4ml）
<1-1> 杂填土：灰色、灰褐等杂色，致密状，干燥～稍湿。由混凝土及沥青等组成。本段内均有分布，主要分布于地表路面处。本层层厚0.60～2.50m，层底标高492.61～494.72m，层底深度0.60～2.50m。
<1-2> 素填土：黄褐色、灰褐等色，松散～中密，稍湿。以压密碎石为主，夹杂少量黏性土等组成。该层在场地内均有分布，本层层厚0.60m～2.50m，层顶标高493.87～494.72m，层顶深度0.60～1.30m，层底标高492.01～494.09m，层底深度1.50～3.20m。为修筑道路时的路基填筑土。
(2)第四系全新统冲洪积层（Q3 al+pl）
<3-1> 黏土：褐黄色、棕黄色，硬塑，铁锰质氧化物，稍有光泽，干强度高，韧性高，局部含少量灰白色黏土，该层分布连续，本层层厚1.70～6.10m，层顶标高492.01～494.09m，层顶深度1.50～3.20m，层底标高486.81～490.79m，层底深度4.70～8.40m。标贯修正击数平均值N=12.1击/30cm；据室内试验，天然密度ρ=1.79～2.09g/cm3，平均值为2.01g/cm3；天然含水量ω=19.1～43.4%，平均值为23.98%；天然孔隙比e=0.580～1.200，平均值为0.710；液性指数IL=0.05～0.16，平均值为0.09；压缩系数a0.1～0.2=0.09～0.24MPa-1，平均值为0.14MPa-1，属中压缩性土；压缩模量ES=4.71～21.66MPa，平均值为13.76MPa。
<3-2> 粉质粘土：褐黄、灰黄色，可塑，主要由黏粒组成，含少量粉粒，手搓捻略有砂感，稍有光泽反应，无摇振反应，干强度中等，韧性中等，区段场地内局部分布，本层层厚0.80～5.30m，层顶标高486.81～490.79m，层顶深度4.70～8.40m，层底标高484.92～488.26m，层底深度6.90～10.40m。标贯修正击数平均值N=8.4击/30cm。据室内试验，天然密度ρ=2.01～2.10g/cm3，平均值为2.06g/cm3；天然含水量ω=19.1～25.1%，平均值为22.1%；天然孔隙比e=0.540～0.690，平均值为0.610；液性指数IL=0.01～0.42，平均值为0.21；压缩系数a0.1～0.2=0.16～0.30MPa-1，平均值为0.23MPa-1，属中压缩性土；压缩模量ES=5.59～9.85MPa，平均值为7.72MPa。
<3-3-1> 粘质粉土：土黄色、灰黄色，稍密，湿，呈土块状，手捏易碎，质较纯，无光泽反应，摇振反应中等，干强度低，韧性低，含云母，该层呈透镜状发育，本层层厚0.70～2.10m，层顶标高486.19～487.96m，层顶深度7.40～9.40m，层底标高485.39～487.26m，层底深度8.10～10.20m。标贯修正击数平均值N=6.4击/30cm。
<3-4>粉细砂：青灰色、灰黄色，湿～饱和，松散，主要成分为长石、石英，次为云母，局部夹少量卵石。该层在场地内呈透镜体状分布于卵石土上部。本层层厚0.80～2.00m，层顶标高486.83～487.31m，层顶深度8.00～8.40m，层底标高484.83～486.51m，层底深度8.80～10.40m。
<3-5>中砂：青灰色、灰黄色，湿～饱和，松散，主要成分为长石、石英，次为云母，局部夹少量卵石。该层在场地内呈透镜体状分布于卵石层中。本层层厚0.40～1.20m，层顶标高480.71～486.16m，层顶深度9.10～14.70m，层底标高479.67～485.73m，层底深度9.50～15.40m。
<3-9>卵石：灰黄色，湿～饱和，稍密～密实为主，局部松散。卵石成分以岩浆岩、变质岩类岩石为主。磨圆度较好，以亚圆形为主，少量圆形，分选性差，中风化～微风化，少量呈强风化。卵石含量一般60～70%，粒径以2～15cm为主，最大粒径20cm以上，充填物主要为细、中砂及圆砾，不均匀系数Cu=44.4～218.50；曲率系数Cc=0.6～1.70，属级配不良卵石。卵石根据《成都地区建筑地基基础设计规范》(DB51/T5026-2001)，按卵石颗粒含量和N120动力触探将其分为松散卵石、稍密卵石、中密卵石、密实卵石四个亚层。
<3-9-1>松散卵石： 灰黄色为主，湿～饱和，卵石含量约50%～55%，粒径一般为2～5cm，圆砾及细砂、中砂充填，卵石磨圆度较好。本层层厚0.50～1.70m，层顶标高484.83～488.26m，层顶深度6.90～10.40m，层底标高484.02～487.36m，层底深度7.80～11.30m。N120动力触探修正击数小于4击。
<3-9-2>稍密卵石：灰黄色，潮湿～饱和，稍密，卵石约占55%～60%，粒径一般2～8cm，圆砾及中、细砂充填，石质成分主要为砂岩、石英砂岩、灰岩及花岗岩等，磨圆度较好，分选性较差。局部缺失，本层层厚0.60～3.10m，层顶标高484.02～487.36m，层顶深度7.80～11.30m，层底标高482.12～486.16m，层底深度9.20～13.20m。N120动力触探修正击数4～7击。
<3-9-3>中密卵石：灰黄色，中密，局部稍密，饱和，卵石含量60%～70%，圆砾、中砂充填，卵石粒径2～15cm，含个别漂石；卵石原岩为石英砂岩、花岗岩。本层层厚1.30～3.00m，层顶标高482.12～485.46m，层顶深度9.70～13.20m，层底标高480.69～482.86m，层底深度12.30～14.60m。N120动力触探修正击数7～10击。
<3-9-4>密实卵石：灰黄色，饱和，密实，为花岗岩及石英质砂岩，卵石含量大于70%，卵石粒径2～20cm，局部含漂石，磨圆度较好、分选性差，圆砾、中砂充填。本层层厚0.4～3.40m，层顶标高479.67～482.66m，层顶深度12.30～15.40m，层底标高479.11～480.99m，层底深度14.60～16.00m。据颗粒分析实验：粒径＞20mm的颗粒含量为71.3%～92.1%，粒径为2～20mm的含量为6.3%～25.7%，卵石点荷载试验，换算岩石单轴抗压强度R＝81.59～124.97MPa。卵石为较硬岩～坚硬岩，N120动力触探修正击数大于10击。
(3)白垩系上统灌口组（K2g）
泥岩顶板起伏较大，顶板标高472.49～481.51m，本次勘察未揭穿，与上覆第四系地层呈不整合接触。泥岩产状近似水平。
<5-2>强风化泥岩：暗红色、紫红色。岩质软，敲击声闷，泥质结构，块状构造。水平节理较发育。岩芯多呈碎块状，少量短柱状，岩芯手可折断，本层层厚0.30～2.60m，层顶标高472.49～481.51m，层顶深度13.80～22.60m，层底标高470.59～480.49m，层底深度15.10～22.60m。
<5-3>中风化泥岩：暗红色、紫红色。泥质结构，块状构造，岩质较软，锤击声半哑～较脆。节理、裂隙较发育，局部裂隙面可见黑色氧化物膜。岩体RQD值为70～90%，岩体较完整，岩芯多呈短柱状，少量长柱状及碎块状。根据室内试验，含水率ω=3.97～8.63%，平均值为6.04%；天然密度ρ=2.32～2.43g/cm3，平均值为2.38g/cm3；天然单轴抗压强度fc=6.87～12.84MPa，饱和单轴抗压强度fc=3.78～7.45MPa，岩石为极软岩。岩体基本质量等级为V级。本层层厚大于9.40m，层顶标高470.59～480.49m，层顶深度15.10～24.50m。
3.3 岩土物理力学性质
3.3.1室内试验统计
1）土常规试验
本工点对黏土<3-1>、粉质黏土<3-2>进行了土常规室内试验，其室内试验土的一般物理力学指标统计结果见表3.3.1-1。
土层物理力学指标统计表 表3.3.1-1
岩土名称及编号 | 统 计 项 目 | 含 水 率 w (%) | 重 度 r g/cm3 | 比 重 Gs | 饱和度Sr (%) | 孔 隙 率 n (%) | 孔 隙 比 e | 液限WL (%) | 塑限Wp (%) | 塑性指数Ip | 液 性 指 数 IL | 渗透 系数 (cm/s) |
（3-1） 黏土 | 样本容量 | |||||||||||
最大值 | 43.40 | 2.09 | 2.80 | 99.2 | 54.61 | 1.20 | 50.50 | 29.20 | 23.00 | 0.16 | 1.2×10-6 | |
最小值 | 19.10 | 1.79 | 2.75 | 85.7 | 36.65 | 0.58 | 37.60 | 18.90 | 17.40 | 0.05 | 7.2×10-7 | |
平均值fm | 23.98 | 2.01 | 2.77 | 93.5 | 41.25 | 0.71 | 40.79 | 20.89 | 19.90 | 0.09 | 9.3×10-7 | |
标准差δf | 4.41 | 0.05 | 0.01 | 3.13 | 3.34 | 0.11 | 2.46 | 1.77 | 1.37 | 0.03 | ||
变异系数δ | 0.18 | 0.03 | 0.01 | 0.03 | 0.08 | 0.16 | 0.06 | 0.08 | 0.07 | 0.35 | ||
（3-2） 粉质黏土 | 样本容量 | |||||||||||
最大值 | 25.10 | 2.10 | 2.72 | 98.5 | 40.93 | 0.69 | 31.70 | 20.40 | 11.30 | 0.42 | 4.6×10-5 | |
最小值 | 19.10 | 2.01 | 2.71 | 96.4 | 34.94 | 0.54 | 29.70 | 19.00 | 10.70 | 0.01 | 4.1×10-5 | |
平均值fm | 22.10 | 2.06 | 2.72 | 97.4 | 37.93 | 0.61 | 30.70 | 19.70 | 11.00 | 0.21 | 4.35×10-5 | |
标准差δf | ||||||||||||
变异系数δ |
2）直接快剪、固结快剪及三轴试验
本工点的剪切试验主要对黏土<3-1>、粉质黏土<3-2>进行了快剪、固结快剪、三轴剪切（UU）和（CU）室内试验，其室内试验剪切指标值统计结果见表3.3.1-2。
剪切指标统计表 表3.3.1-2
层号及 层名 | 统计项目 | 直接剪切 | 三轴剪切 | ||||||
快剪 | 固结快剪 | 三轴（UU） | 三轴（CU） | ||||||
黏聚力 | 内摩擦角 | 黏聚力 | 内摩擦角 | 黏聚力 | 内摩擦角φuu | 黏聚力Ccu | 内摩擦角φcu | ||
C | φ | C | φ | Cuu | |||||
kPa | ° | kPa | ° | kPa | ° | kPa | ° | ||
样本容量 | |||||||||
最大值 | 143.82 | 23.91 | 146.00 | 23.80 | 70.00 | 19.50 | 45.00 | 23.00 | |
最小值 | 48.36 | 13.10 | 38.00 | 16.47 | 28.00 | 2.20 | 18.00 | 11.80 | |
（3-1） 黏土 | 平均值fm | 89.59 | 19.07 | 91.71 | 20.95 | 50.67 | 12.85 | 27.17 | 15.97 |
标准差δf | 26.18 | 3.01 | 30.80 | 2.38 | 14.11 | 5.79 | 9.83 | 3.86 | |
变异系数δ | 0.29 | 0.16 | 0.34 | 0.11 | 0.28 | 0.45 | 0.36 | 0.24 | |
统计修正系数rs | 0.89 | 0.94 | 0.83 | 0.94 | 0.77 | 0.63 | 0.70 | 0.80 | |
标准值fk | 80.06 | 17.98 | 76.30 | 19.76 | 39.02 | 8.07 | 19.05 | 12.78 | |
（3-2） 粉质黏土 | 样本容量 | ||||||||
最大值 | 50.49 | 21.26 | 59.84 | 23.10 | |||||
最小值 | 38.00 | 18.00 | 47.17 | 20.87 | |||||
平均值fm | 44.25 | 19.63 | 53.51 | 21.99 | |||||
标准值fk |
3）固结压缩试验指标统计
本工点的主要对黏土<3-1>、粉质黏土<3-2>进行了固结压缩室内试验，其固结压缩试验指标统计结果见表3.3.1-3。
固结压缩试验成果统计表 表3.3.1-3
层号及 层名 | 统计项目 | 固结试验 | ||||
压缩模量 | 压缩系数 | 固结系数CV(Cm2/S)×10-3 | ||||
不同压力下 | ||||||
Es(MPa) | av(0.1～0.2)(MPa –1) | 100(kPa) | 200(kPa) | 300(kPa) | ||
（3-1） 黏土 | 样本容量 | |||||
最大值 | 21.66 | 0.24 | 4.56 | 9.13 | 8.97 | |
最小值 | 4.71 | 0.09 | 1.84 | 2.15 | 2.10 | |
平均值fm | 13.76 | 0.14 | 2.75 | 7.43 | 3.93 | |
标准差δf | 4.12 | 0.04 | 1.04 | 2.57 | 2.91 | |
变异系数δ | 0.30 | 0.28 | 0.38 | 0.35 | 0.74 | |
（3-2） 粉质黏土 | 样本容量 | |||||
最大值 | 9.85 | 0.30 | ||||
最小值 | 5.59 | 0.16 | ||||
平均值fm | 7.72 | 0.23 | ||||
标准差δf | ||||||
变异系数δ |
4）卵石粒径、点荷载分析统计
本次勘察采取卵石进行粒度分析试验及点荷载试验，通过粒度分析试验成果得出不同粒径的卵石重量，进而算得卵石的不均匀系数和曲率系数；通过点荷载试验结果，利用《工程岩体分级标准》（GB 50218-2014）第3.3.1条换算卵石原岩的单轴饱和抗压强度，统计结果见下表：
卵石粒度与点荷载试验统计表 表3.3.1-4
统计 名称 | 样本数n(个) | 最小值Min | 最大值Max | 平均值φm | |
粒径>20mm含量(%) | （3-9-1）松散卵石 | 53.2 | |||
（3-9-2）稍密卵石 | 52.2 | 60.8 | 55.8 | ||
（3-9-3）中密卵石 | 55.8 | 67.8 | 61.7 | ||
（39-4）密实卵石 | 68.1 | 74.1 | 71.5 | ||
换算岩石抗压强度R(Mpa) | 81.59 | 124.97 | 103.28 |
5）抗压强度（三种状态）
本次勘察共取30组岩样进行室内岩石试验，其试验结果统计见表3.3.1-5。
岩石试验指标统计表 表3.3.1-5
岩石 名称 | 统计指标 项目 | 天然密度d g/cm3 | 单轴抗压强度 （天然）frc（MPa） | 单轴抗压强度 （饱和）frk（MPa） | 单轴抗压强度 （烘干）（MPa） |
中等风化泥岩（5-3） | 样本容量 | ||||
最大值 | 2.43 | 12.84 | 7.45 | 22.21 | |
最小值 | 2.32 | 6.87 | 3.78 | 14.50 | |
平均值fm | 2.38 | 9.00 | 5.06 | 18.57 | |
标准差δf | 0.04 | 1.54 | 0.92 | 2.34 | |
变异系数δ | 0.02 | 0.17 | 0.18 | 0.13 | |
统计修正系数rs | 0.95 | 0.94 | 0.93 | ||
标准值fk | 8.51 | 4.75 | 17.34 |
6）膨胀试验
本次勘察共取6件土试样和4组岩试样进行膨胀试验，其试验结果统计见表3.3.1-6。
膨胀试验统计表 表3.3.1-6
地 层 编 号 | 土 层 名 称 | 统计项目 | 膨胀率（%） | 膨胀力Pe(kPa) | 自由膨胀率δep（%） | 蒙脱石含量（%） | 阳离子交换量（mmol/kg） | 干燥饱和吸水率（%） |
3-1 | 黏土 | 样本容量 | / | |||||
最大值 | 0.53 | 87.60 | 52.00 | 11.10 | 204.10 | / | ||
最小值 | 0.15 | 32.10 | 42.00 | 8.30 | 181.60 | / | ||
平均值 | 0.38 | 54.97 | 46.83 | 9.45 | 194.47 | / | ||
标准差 | 0.15 | 20.37 | 3.82 | 1.17 | 8.13 | / | ||
变异系数 | 0.41 | 0.37 | 0.08 | 0.12 | 0.04 | / | ||
5-3 | 中等风化泥岩 | 样本容量 | / | / | ||||
最大值 | 0.46 | 28.90 | 16.00 | / | / | 9.14 | ||
最小值 | 0.10 | 13.90 | 12.00 | / | / | 4.55 | ||
平均值 | 0.29 | 20.43 | 14.00 | / | / | 7.20 | ||
标准差 | / | / | / | / | / | 1.36 | ||
变异系数 | / | / | / | / | / | 0.19 |
7）岩石的其它试验
本次勘察采取泥岩进行压缩变形试验、天然抗剪断试验、耐崩解试验和声波测试，其试验结果统计见表3.3.1-7。
岩石其它试验统计表 表3.3.1-7
岩石名称 | 统计项目 | 压缩变形试验(天然) | 天然抗剪断强度 | 耐崩解指数（%） | 波速（m/s） | ||
弹模E （×103MPa） | 泊松比μ | 内聚力C（Mpa） | 内摩擦角φ（°） | ||||
（5-3） 中等风化泥岩 | 样本容量 | ||||||
最大值 | 4.96 | 0.25 | 0.98 | 40.50 | 85.00 | 2871.00 | |
最小值 | 1.67 | 0.18 | 0.73 | 38.10 | 73.00 | 2356.00 | |
平均值fm | 3.10 | 0.22 | 0.85 | 39.40 | 78.75 | 2644.50 | |
标准差δf | 1.01 | 0.02 | / | / | / | / | |
变异系数δ | 0.33 | 0.11 |
8）基床系数、静止侧压力系数
本工点对黏土<3-1>进行了基床系数和静止侧压力系数的三轴室内试验，分别进行了3组试验，其试验指标值统计结果见表表3.3.1-8。
基床系数、静止侧压力系数试验成果统计表 表3.3.1-8
层号及 层名 | 统计项目 | 基床系数 | 静止侧压力系数 | |
垂直kv（MPa/m） | 水平kh（MPa/m） | K0 | ||
（3-1） 黏土 | 样本容量 | |||
最大值 | 110.70 | 105.60 | 0.53 | |
最小值 | 68.20 | 75.40 | 0.46 | |
平均值fm | 90.53 | 90.05 | 0.49 | |
标准差δf | ||||
变异系数δ |
9）热物理试验
本车站共计进行12组样的热物理试验工作，目前该试验尚未完成，待结果出来后作为报告附件补充附上。
3.3.2 原位测试数据统计
1）标准贯入试验
现场标准贯入试验，使用国产标准贯入器，采用63.5kg重锤与自动脱钩落锤装置的自由落锤法，落距为76cm，锤击速率小于30击／min。标贯试验统计见下表：
土层标准贯入试验成果统计 表3.3.2-1
统计项目 层号及 层名 | 实测锤击数N(击) | 修正锤击数N(击) | ||||||||||
样本容量 | Min ～ Max | 平均值fm | 标准差σf | 变异系数δ | 标准值fk | 样本容量 | Min ～ Max | 平均值fm | 标准差σf | 变异系数δ | 标准值fk | |
（3-1）黏土 | 11～14 | 12.9 | 0.85 | 0.07 | 12.57 | 10.2～13.3 | 12.1 | 0.77 | 0.06 | 11.76 | ||
（3-2）粉质黏土 | 8～11 | 9.5 | 0.74 | 0.08 | 9.19 | 7.2～9.6 | 8.4 | 0.65 | 0.08 | 8.07 | ||
（3-3-1）黏质粉土 | 7～8 | 7.5 | 6～6.8 | 6.4 |
2）超重型动力触探试验
现场超重型动力触探试验，采用 120kg重锤与自动脱钩落锤装置的自由落锤法，落距为100cm，锤击速率小于30击/min。超重型动力触探试验统计表见下表：
N120超重型动力触探试验成果统计表 表3.3.2-2
统计项目 层号及层名 | 修正锤击数N(击) | |||||
样本容量 | Min～Max | 平均值fm | 标准差σf | 变异系数δ | 标准值fk | |
（3-9-1）松散卵石 | 2～6 | 3.23 | 0.43 | 0.11 | 2.71 | |
（3-9-2）稍密卵石 | 4～10 | 5.87 | 2.10 | 0.26 | 5.37 | |
（3-9-3）中密卵石 | 7～16 | 8.69 | 0.54 | 0.06 | 8.45 | |
（3-9-4）密实卵石 | ＞10 | 14.83 | 6.93 | 0.28 | 12.98 |
（3）旁压测试
本工点对卵石土进行了旁压试验，共计在3个孔进行，通过试验主要测得了卵石土的旁压模量值、变形模量值、基床系数值、地基土承载力特征值。试验成果见表3.3.2-3：
旁压试验成果统计表 表3.3.2-3
统计项目 层号及层名 | 样本容量 | 旁压模量 EM（MPa） | 变形模量 E0（MPa） | 地基土承载力特征fak(kPa) | |||
Min～Max | 平均值fm | Min～Max | 平均值fm | Min～Max | 平均值fm | ||
（3-1）黏土 | 10.9～14.0 | 12.2 | 12.0～12.1 | 12.0 | 218.0～240.0 | 232.7 | |
（3-2）粉质黏土 | 7.1～8.7 | 7.7 | 11.0～12.7 | 12.1 | 155.0～158.0 | 156.0 | |
（3-9-1）松散卵石 | 10.0～10.2 | 10.1 | 10.9 | 10.9 | 286.0～291.0 | 288.5 | |
（3-9-2）稍密卵石 | 11.0～12.4 | 11.6 | 22.4～22.5 | 22.5 | 469.0～471.0 | 469.7 | |
（3-9-3）中密卵石 | 17.7～18.5 | 19.0 | 28.4～32.6 | 29.8 | 560.0～660.0 | 603.3 | |
（3-9-4）密实卵石 | 24.0～26.0 | 24.9 | 34.4～50.9 | 44.3 | 720.0～865.0 | 801.3 |
（4）临时地温测试成果
为测试地温变化规律，于2015年7月20日16时27分本工点的M5XZ-CZ30-002号孔中进行地温测试。测试时天气晴，气温约33.62℃，无光线遮挡，根据M5XZ-CZ30-002号钻孔地温测试知：地面下0～6m深度范围土层温度变化较大，变化范围为25.38～33.62℃；地面下6～25m深度范围土层温度变化稍小，变化范围为18.27～25.38℃。测试数据详见附件11。
3.3.3 物探成果
（1）波速测试
本车站共完成3个孔的波速测试，通过该试验主要获得场地内各地层的剪切波速及动力学参数。根据测试成果可知场地土类型属于软弱土～软质岩石。试验成果见见表3.3.3-1：
波速测试成果统计表 表3.3.3-1
地层编号 | 土层名称 | 剪切波波速Vs(m/s) | 纵波波速Vp(m/s) | 动泊松比 | 动剪切模量(MPa) | 动弹性模量(MPa) |
(1-1) | 杂填土 | 115 | 310 | 0.42 | ||
(1-2) | 素填土 | 127 | 326 | 0.41 | ||
(3-1) | 黏土 | 253 | 575 | 0.38 | 122 | 336 |
(3-2) | 粉质黏土 | 233 | 530 | 0.38 | 285 | |
(3-3-1) | 黏质粉土 | 232 | 527 | 0.38 | 282 | |
（3-4） | 细砂 | 226 | 482 | 0.36 | 277 | |
（3-5） | 中砂 | 350 | 701 | 0.34 | 280 | 747 |
（3-9-1） | 松散卵石 | 245 | 511 | 0.35 | 126 | 341 |
（3-9-2） | 稍密卵石 | 319 | 647 | 0.34 | 223 | 599 |
（3-9-3） | 中密卵石 | 384 | 763 | 0.33 | 340 | 904 |
（3-9-4） | 密实卵石 | 477 | 910 | 0.31 | 527 | 1381 |
（5-2） | 强风化泥岩 | 499 | 926 | 0.30 | 580 | 1503 |
（5-3） | 中等风化泥岩 | 549 | 992 | 0.28 | 723 | 1853 |
（2）电阻率测试
本车站共完成3个孔305点的电阻率测试，通过该试验主要获得场地内各地层电阻率。试验成果见附表8。
3.3.4岩土参数建议值
本站各岩土层参数指标建议值汇总见附表2。其中基床系数、压缩模量、变形模量等通过多种途径综合确定建议值，其相关情况见下列表格。
（1）基床系数
根据标贯试验、旁压试验、室内试验，并结合《城市轨道交通岩土工程勘察规范》(GB50307-2012)附录H经验值对比分析综合确定。
各地层基床系数综合分析及建议值表（MPa/m）表3.3.4-1
地层 | 标贯 试验 Kv | 室内试验 | 规范查表 | 建议值 | |||
kv | kh | Kv | Kh | Kv | Kh | ||
（3-1）黏土 | 17.6 | 90.53 | 90.05 | ||||
（3-2）粉质黏土 | 12.1 | ||||||
（3-3-1）黏质粉土 | 9.6 | ||||||
（3-4）细砂 | |||||||
（3-5）中砂 | |||||||
（3-9-1）松散卵石 | |||||||
（3-9-2）稍密卵石 | |||||||
（3-9-3）中密卵石 | |||||||
（3-9-4）密实卵石 | |||||||
（5-2）强风化泥岩 | 160 | 150 | 120 | ||||
（5-3）中等风化泥岩 | 220 | 200 | 180 | 200 |
注：1.旁压试验取值按公式，为临塑压力与初始压力的差值及其对应位移差值之比;
2.标贯试验取值按公式;
3.表中规范为《城市轨道交通岩土工程勘察规范》(GB50307-2012);
（2）变形模量（E0）及压缩模量（Es）
根据室内试验及原位试验成果，并结合理论公式综合确定。具体见下表：
岩土变形模量（E0）及压缩模量（Es）建议值表（MPa）表3.3.4-2
确定方法 地层 | 土工 试验 Es | 旁压 试验 E0 | 标贯 试验 E0 | 理论 公式 E0 | 建议值 | |
Es | E0 | |||||
（3-1）黏土 | 13.7 | 12.0 | 9.1 | 11.9 | 9.5 | |
（3-2）粉质黏土 | 7.7 | 12.1 | 6.8 | 6.2 | 7.0 | |
（3-3-1）黏质粉土 | 5.8 | 5.5 | ||||
（3-4）粉细砂 | 4.1 | 5.0 | 4.0 | |||
（3-5）中砂 | 5.0 | 4.0 | ||||
（3-9-1）松散卵石 | 10.9 | |||||
（3-9-2）稍密卵石 | 22.5 | |||||
（3-9-3）中密卵石 | 19.0 | |||||
（3-9-4）密实卵石 | 24.9 |
注：1.试验结果值为各层平均值。
2.标贯试验取值参照《工程地质手册》（第四版）表3-3-17中E0=2.0+0.6N
3.理论公式采用计算得来(Es为土工试验压缩模量)。
（3）泊松比
根据波速测试成果及《工程地质手册》第四版经验值对比分析综合提出。具体见下表：
泊松比ν建议值表 表3.3.4-3
ν 地层 | 岩土 特征 | ν | ||
波速试验 | 《工程地质手册》 | 建议值 | ||
（3-1）黏土 | 硬塑 | 0.38 | 0.25～0.35 | 0.30 |
（3-2）粉质黏土 | 可塑 | 0.38 | 0.35 | 0.35 |
（3-3-1）黏质粉土 | 稍密 | 0.38 | 0.30 | 0.35 |
（3-4）粉细砂 | 稍密 | 0.36 | 0.30 | 0.35 |
（3-5）中砂 | 稍密 | 0.36 | 0.30 | 0.35 |
（3-9-1）松散卵石 | 松散 | 0.35 | 0.15～0.25 | 0.30 |
（3-9-2）稍密卵石 | 稍密 | 0.34 | 0.15～0.25 | 0.28 |
（3-9-3）中密卵石 | 中密 | 0.33 | 0.15～0.25 | 0.25 |
（3-9-4）密实卵石 | 密实 | 0.31 | 0.15～0.25 | 0.22 |
（5-2）强风化泥岩 | 0.30 | 0.25 |
注：1.通过波速试验算出泊松比。
2..参照《工程地质手册》（第四版）表3-1-25取值
（4）静止侧压力系数
根据室内试验、波速测试成果及《工程地质手册》第四版经验值对比分析综合提出。具体见下表：
静止侧压力系数K0建议值表 表3.3.4-4
K0 地层 | 岩土 特征 | K0 | |||
室内 试验 | 波速 试验 | 《工程地 质手册》 | 建议值 | ||
（3-1）黏土 | 硬塑 | 0.49 | 0.43 | 0.33～0.53 | 0.35 |
（3-2）粉质黏土 | 可塑 | 0.54 | 0.43 | 0.40 | |
（3-3-1）黏质粉土 | 稍密 | 0.54 | 0.43 | 0.43 | |
（3-4）粉细砂 | 稍密 | 0.54 | 0.33～0.43 | 0.38 | |
（3-5）中砂 | 稍密 | 0.54 | 0.33～0.43 | 0.38 | |
（3-9-1）松散卵石 | 松散 | 0.43 | 0.18～0.33 | 0.33 | |
（3-9-2）稍密卵石 | 稍密 | 0.39 | 0.18～0.33 | 0.30 | |
（3-9-3）中密卵石 | 中密 | 0.33 | 0.18～0.33 | 0.25 | |
（3-9-4）密实卵石 | 密实 | 0.28 | 0.18～0.33 | 0.20 | |
（5-2）强风化泥岩 | 0.33 | 0.25 |
注：1.室内试验值为各层平均值。
2.通过波速试验算出泊松比，然后算静止侧压力系数。
3.参照《工程地质手册》（第四版）表3-1-25取值
5）其他参数建议值
设计所需的地基桩基极限侧阻力标准值及极限端阻力标准值参照行业标准《建筑桩基技术规范》（JGJ94－2008）表5.3.5-1及表5.3.5-2，并结合当地工程经验综合提供。各层岩土桩基极限侧阻力标准值及极限端阻力标准值见表3.3.4-5：
桩的极限侧阻力标准值及极限端阻力标准值建议取值表 表3.3.4-5
层号及层名 | 岩土层状态 | 桩的极限端阻力 标准值 | 桩的极限侧阻力 标准值 | ||
钻孔灌注桩qpk（kPa） | 人工挖孔桩qsk（kPa） | 钻孔灌注桩qsik（kPa） | 人工挖孔桩qsik（kPa） | ||
（3-1）黏土 | 硬塑 | ||||
（3-2）粉质黏土 | 可塑 | ||||
（3-3-1）黏质粉土 | 稍密 | ||||
（3-4）细砂 | 松散 | ||||
（3-5）中砂 | 稍密 | ||||
（3-9-1）松散卵石 | 松散 | ||||
（3-9-2）稍密卵石 | 稍密 | 120 | 125 | ||
（3-9-3）中密卵石 | 中密 | 2500 | 3500 | 140 | 145 |
（3-9-4）密实卵石 | 密实 | 3500 | 4200 | 150 | 155 |
（5-2）泥岩 | 强风化 | 1000 | 1400 | ||
（5-3）泥岩 | 中等风化 | 3000 | 3800 | 160 | 180 |
基底摩擦系数按《建筑地基基础设计规范》（GBJ50007－2011）表6.7.5-2、《铁路桥涵地基和基础设计规范》（TB10002.5－2005）表3.1.2、《铁路路基支挡结构设计规范》（TB10025－2006）表3.3.2、《建筑边坡工程技术规范》（GB50330－2013）表10.2.3及地区经验综合给出。各层土基底摩擦系数综合分析与建议见表3.3.4-6：
基底摩擦系数综合分析与建议值表 表3.3.4-6
层号及层名 | 建筑地基基础设计规范 | 铁路桥涵地基和基础设计规范 | 铁路路基支挡结构设计规范 | 建筑边坡工程技术规范 | 建议值 |
（3-1）黏土 | 0.30 | 0.30 | 0.30 | 0.30 | 0.35 |
（3-2）粉质黏土 | 0.30 | 0.28 | 0.30 | 0.20 | 0.30 |
（3-3-1）黏质粉土 | 0.35 | 0.35 | 0.35 | 0.25 | 0.25 |
（3-4）细砂 | 0.38 | 0.40 | 0.40 | 0.35 | 0.30 |
（3-5）中砂 | 0.40 | 0.40 | 0.40 | 0.35 | 0.35 |
（3-9-1）松散卵石 | 0.45 | 0.50 | 0.50 | 0.40 | 0.35 |
（3-9-2）稍密卵石 | 0.50 | 0.50 | 0.50 | 0.45 | 0.40 |
（3-9-3）中密卵石 | 0.55 | 0.50 | 0.50 | 0.50 | 0.45 |
（3-9-4）密实卵石 | 0.60 | 0.50 | 0.50 | 0.50 | 0.50 |
（5-2）强风化泥岩 | 0.40 | 0.40 | 0.40 | 0.40 | 0.40 |
（5-3）中等风化泥岩 | 0.45 | 0.45 | 0.45 | 0.45 | 0.45 |
各岩土体与锚固体粘结强度标准值按《建筑边坡工程技术规范》（GB50330－2013）表8.2.3-1及表8.2.3-2及地区经验综合给出。各岩土体与锚固体粘结强度标准值建议见表3.3.4-7：
各岩土体与锚固体粘结强度标准值建议值表 表3.3.4-7
层号及层名 | 土层状态 | 各岩土体与锚固体粘结强度标准值frbk（kPa） |
（3-1）黏土 | 硬塑 | |
（3-2）粉质黏土 | 可塑 | |
（3-3-1）黏质粉土 | 稍密 | |
（3-4）细砂 | 松散 | |
（3-5）中砂 | 稍密 | |
（3-9-1）松散卵石 | 松散 | |
（3-9-2）稍密卵石 | 稍密 | 150 |
（3-9-3）中密卵石 | 中密 | 200 |
（3-9-4）密实卵石 | 密实 | 250 |
（5-2）泥岩 | 强风化 | |
（5-3）泥岩 | 中等风化 | 220 |
车站场地范围内不良地质作用为砂土液化及有害气体。
3.4.1 地震液化
根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2019）和《城市轨道交通结构抗震设计规范》（GB 50909-2014）（2009版）的相关规定，对于Ⅱ级阶地第四系上更新统（Q3）的砂层及黏质粉土层不考虑液化的影响。基坑开挖范围内的粉土、粉细砂土具有遇水渗透变形的特点，易造成基坑侧壁垮塌破坏。
3.4.2有害气体
车站场地位置道路下分布有各种雨、污水井及管道，污水聚集，可能形成有害气体。成都市政的污水井、阀门井、供水井施工中，已多次由于类似原因而出现伤亡事故，因此在施工过程中应加强对有害气体的监测及防护措施。
车站场地范围内特殊岩土为人工填土、膨胀岩土和风化岩。
3.5.1人工填土
车站范围内地表普遍分布有人工填土层，土质不均，工程性质差，一般厚度1.50～3.20m。
本工程填土主要为修建城市道路时路基填土和路面，填土类别为杂填土及素填土，杂填土以沥青、混凝土和碎石为主，素填土以压实碎石夹杂少量黏性土为主。该层土均匀性差，多具强度较低，结构较松散的特点，对车站的基坑开挖有影响。
3.5.2膨胀岩土
（1）膨胀土
采取黏土试样进行了膨胀性试验，根据试验结果，本工程场地内黏土（3-1）自由膨胀率（FS）=42～52%，平均值为46.83%；蒙脱石含量为8.3～11.1%，平均值为9.45%；阳离子交换量为181.6～204.1mmol/Kg，平均值194.47mmol/Kg；判定为弱膨胀土，黏土的膨胀力为32.1～87.6kPa,平均值为54.97kPa。
根据《膨胀土地区建筑技术规范》（GB 50112-2013）判定黏土为弱膨胀土。
膨胀土具有遇水软化、膨胀、崩解，失水开裂、收缩的特点。成都市大气影响急剧深度为1.35m，大气影响深度为3.0m。
（2）膨胀岩
据室内试验统计：
中等风化泥岩自由膨胀率（FS）12～16%；膨胀力（Pp）13.9～28.9kPa；饱和吸水率4.55～9.14％。
根据《城市轨道交通岩土工程勘察规范》（GB 50307-2012）和《铁路工程特殊岩土勘察规程》（TB10038，J1408-2012），结合室内试验成果，并参考成都地区经验综合考虑建议泥岩为弱膨胀岩。
3.5.3风化岩
本工程下伏的基岩为泥岩，属易风化岩，强风化呈半岩半土、碎块状，软硬不均，层厚0.3～2.6m，在车站范围内均有分布。具有遇水软化、崩解，强度急剧降低的特点。
本段地处岷江水系冲积平原二级阶地，无地表水发育。
车站地下水主要有赋存于黏性土层之上填土层中的上层滞水、第四系砂、卵石土层的孔隙潜水和基岩裂隙水，其中对工程影响较大的为第四系砂、卵石土层的孔隙潜水。
4.1.1上层滞水
上层滞水呈透镜体状分布于地表，赋存于黏性土层之上填土层中，大气降水和附近居民的生活用水为其主要补给源。水量变化大，且不稳定。
4.1.2第四系孔隙水
场地卵石土层较厚，且成层状分布，局部夹薄层砂，其间赋存有大量的孔隙潜水，其水量较大、水位较高，大气降水和区域地表水为其主要补给源。卵石土层中孔隙水形成贯通的自由水面，对车站基坑开挖影响大。
4.1.3 基岩裂隙水
本工程场地基岩为白垩系灌口组紫红色泥岩，地下水赋存于基岩裂隙中，含水量一般较小，但在岩层较破碎的情况下，常形成局部富水段。根据相关水文地质资料及已有工程资料显示，渗透系数k约为0.027～2.01m/d，平均为0.44m/d。属弱～中等透水层。
4.2.1地下水的补给、径流、排泄
地下水的补给源主要为大气降水和地下径流补给。
根据资料表明，形成地下水补给的有效降雨量为10～50mm，当降雨量在80毫米以上时，多形成地表径流，不利于渗入地下。
地形、地貌及包气带岩性、厚度对降水入渗补给有明显的控制作用。区内上部土层为黏土，结构较紧密，降雨入渗系数0.05～0.11。地形低洼，汇水条件好，有利于降水入渗补给。
区内地下水的径流、排泄主要受地形、水系等因素的控制。其地下水径流方向主要受地形及裂隙发育程度的控制，大多流向地势低洼地带或沿裂隙下渗。
区内第四系孔隙潜水主要向附近河谷或者地势低洼处排泄。
白垩系风化带裂隙水的排泄受地质构造、地层岩性、水动力特征等条件的控制。主要排泄方式为地下水的开采，当具有水流通道的条件下，也可产生直接向地势低洼或沿基岩裂隙排泄。
4.2.2地下水的富水性及动态特征
本工点详勘为2015年6～7月，地下水位埋深为7.30～10.70m，高程484.62～487.86m，部分地段稍深或稍浅，综合分析认为，造成水位变化较大的原因是受目前城市降水的影响。卵石土层（3-9）渗透系数约为18m/d，水量比较丰富。
根据区域水文地质资料，成都地区丰水期一般出现在7、8、9月份，枯水期多为1、2、3月份。丰水期历史最高地下水位埋深一般位2.00～3.00m，水位年变化幅度约2～3m之间。
4.3.1水质类型
地下水水质类型为HCO3-Ca，pH值7.7～7.8，矿化度709.0～775.3mg/l。
4.3.2水的腐蚀性
本次勘察共取水试样2件，按照《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）2009年版，场地内水的腐蚀性评价宜按Ⅱ类环境考虑，据水质分析报告，经判定场区内地下水对混凝土及钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性，地下水中各矿物离子含量指标详见表4.3.2。经判定地下水对混凝土及钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性。
场地地下水腐蚀性评价表 表4.3.2 | ||||||||||
按环境类型（Ⅱ类）对混凝土结构的腐蚀性评价 | ||||||||||
腐 蚀 | SO42- | Mg2+ | NH4+ | OH- | 总矿化度 | |||||
介 质 | (mg/L) | (mg/L) | (mg/L) | (mg/L) | (mg/L) | |||||
M5XZ-CZ30-006 | 194.8 | ＜300 | 48.2 | ＜2000 | ＜0.02 | ＜500 | 0 | ＜43000 | 709 | ＜20000 |
M5XZ-CZ30-023 | 208.9 | 55.62 | ＜0.02 | 0 | 775.3 | |||||
腐蚀性 | 微 | 微 | 微 | 微 | 微 | |||||
结论：该地下水按环境类型对混凝土结构具微腐蚀性。 | ||||||||||
按地层渗透性（A）水对混凝土结构的腐蚀性评价 | ||||||||||
项 目 | pH值 | 侵蚀性CO2(mg/L) | HCO3-(mmol/L) | |||||||
M5XZ-CZ30-006 | 7.7 | ＞6.5 | 0 | ＜15 | 5.93 | ＞1.0 | ||||
M5XZ-CZ30-023 | 7.8 | 0 | 6.5 | |||||||
腐蚀性 | 微 | 微 | 微 | |||||||
结论：该地下水按地层渗透性对混凝土结构具微腐蚀性。 | ||||||||||
对钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀性评价 | ||||||||||
项 目 | 水中的Cl-含量（mg/L） | |||||||||
长期浸水 | 干湿交替 | |||||||||
M5XZ-CZ30-006 | / | 68.19＜100 | ||||||||
M5XZ-CZ30-023 | / | 76.68＜100 | ||||||||
腐蚀性 | / | 微 | ||||||||
结论：该地下水对钢筋混凝土结构中钢筋微腐蚀性。 |
4.3.3土的腐蚀性评价
本次勘察共取土的腐蚀性试样11件。按照《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）2009年版，按照《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）2009年版，场地环境类型为Ⅱ类环境，根据土的易溶盐分析报告判定场地土对混凝土及钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性，对钢结构具微腐蚀性。
土的腐蚀性评价见表4.3.3。
土的腐蚀性评价表 表4.3.3
对混凝土结构的腐蚀性 | |||||||||||
孔号 | 按环境类型 | 按地层渗透性 | |||||||||
环境类型 | 指标 | SO42-（mg/kg） | Mg2+（mg/kg） | 渗透类型 | 指标 | pH值 | |||||
M5XZ-CZ30-014 | 含量 | 67.46 | ＜450 | 12.92 | ＜3000 | B | 含量 | 8.1 | ＞5.0 | ||
M5XZ-CZ30-005 | Ⅱ | 含量 | 101.2 | 13.08 | 含量 | 7.6 | |||||
M5XZ-CZ30-009 | 含量 | 125.8 | 15.97 | 含量 | 7.6 | ||||||
M5XZ-CZ30-018 | 含量 | 112.7 | 9.81 | 含量 | 7.5 | ||||||
M5XZ-CZ30-018 | 含量 | 66.54 | 13.18 | 含量 | |||||||
M5XZ-CZ30-022 | 含量 | 73.05 | 12.58 | 含量 | 8.1 | ||||||
M5XZ-CZ30-003 | 含量 | 105.6 | 16.09 | 含量 | 7.6 | ||||||
M5XZ-CZ30-009 | 含量 | 97.85 | 13.04 | 含量 | 7.5 | ||||||
M5XZ-CZ30-013 | 含量 | 117.5 | 9.46 | 含量 | 7.5 | ||||||
M5XZ-CZ30-018 | 含量 | 64.22 | 16.47 | 含量 | |||||||
M5XZ-CZ30-014 | 含量 | 54.86 | 16.21 | 含量 | |||||||
腐蚀性等级 | 微 | 微 | 等级 | 微 | |||||||
等级 | |||||||||||
对钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀性 | |||||||||||
孔号 | 浸水状态 | Cl-含量（mg/kg） | 腐蚀等级 | ||||||||
M5XZ-CZ30-014 | A | 22.89 | ＜400 | 微 | |||||||
M5XZ-CZ30-005 | 13.9 | ＜400 | 微 | ||||||||
M5XZ-CZ30-009 | 18.1 | ＜400 | 微 | ||||||||
M5XZ-CZ30-018 | 9.27 | ＜400 | 微 | ||||||||
M5XZ-CZ30-018 | 18.67 | ＜400 | 微 | ||||||||
M5XZ-CZ30-022 | 22.27 | ＜400 | 微 | ||||||||
M5XZ-CZ30-003 | 18.23 | ＜400 | 微 | ||||||||
M5XZ-CZ30-009 | 13.86 | ＜400 | 微 | ||||||||
M5XZ-CZ30-013 | 13.4 | ＜400 | 微 | ||||||||
M5XZ-CZ30-018 | 23.34 | ＜400 | 微 | ||||||||
M5XZ-CZ30-014 | 22.97 | ＜400 | 微 | ||||||||
钢结构的腐蚀性 | |||||||||||
孔号 | pH值 | 微 | |||||||||
M5XZ-CZ30-014 | 8.1 | ＞5.5 | 微 | ||||||||
M5XZ-CZ30-005 | 7.6 | ＞5.5 | 微 | ||||||||
M5XZ-CZ30-009 | 7.6 | ＞5.5 | 微 | ||||||||
M5XZ-CZ30-018 | 7.5 | ＞5.5 | 微 | ||||||||
M5XZ-CZ30-018 | ＞5.5 | 微 | |||||||||
M5XZ-CZ30-022 | 8.1 | ＞5.5 | 微 | ||||||||
M5XZ-CZ30-003 | 7.6 | ＞5.5 | 微 | ||||||||
M5XZ-CZ30-009 | 7.5 | ＞5.5 | 微 | ||||||||
M5XZ-CZ30-013 | 7.5 | ＞5.5 | 微 | ||||||||
M5XZ-CZ30-018 | ＞5.5 | 微 |
由于本次勘察场地不具备做抽水试验的条件，水文地质试验资料数据来自于收集到三江站附近的“雅颂居”项目的抽水试验成果资料。抽水试验成果见表4.4：
抽水成果表 表4.4
试验井号 | 地层 | 降深S (m) | 涌水量Q (m3/d) | 影响半径R (m) | 渗透系数k(m/d) |
卵石层（3-9） | 2.6 | 200.8 | 95.2 | 17.6 |
根据成都地区已有工程经验，再结合卵石层颗粒的组成情况，建议卵石土层（3-9）采用k=18.0m/d。
本工程场地范围地下水主要为第四系砂、卵石层孔隙潜水，砂卵石为强透水层。白垩系泥岩，总的来说是不富水的，局部地区还存在埋藏于一定深度的层间水。主要岩土层的渗透性参数参照《工程地质手册》（第四版）、室内试验成果后，综合确定水文参数。区段主要岩土层特性及水文地质参数详见下表（表4.5）：
岩土层的工程特征及水文特征统计表 表4.5
层号 | 名称 | 工程特征 | 水文特征 | 渗透系数（m/d） | ||
试验值 | 经验值 | 建议值 | ||||
<1-1> | 杂填 土 | 灰色、灰褐等杂色，松散～稍密，稍湿。由混凝土、沥青、碎石等组成。 | 水量小，富水性差，透水能力较好 | |||
<1-2> | 素填 土 | 褐色、灰褐等杂色，松散～稍密，稍湿。由粉质黏土夹碎石、卵石等组成。 | 水量小，富水性差，透水能力微。 | |||
<3-1> | 黏土 | 棕黄色，硬塑，土质较纯 | 水量小，富水性差，透水能力微。 | 0.00005~0.008 | 0.00001~0.01 | 0.0005 |
<3-2> | 粉质黏土 | 灰褐、黄灰色，可塑，土质较纯 | 水量小，富水性差，透水能力微。 | 0.0008~0.045 | 0.001~0.1 | 0.005 |
<3-3-1> | 黏质粉土 | 黄色、灰黄色，稍密，稍湿 | 水量小，富水性差，透水能力弱。 | 0.10~0.20 | 0.1～0.5 | 0.15 |
<3-4> | 粉细砂 | 灰黄色，湿～饱和，松散 | 水量一般，富水性中等，透水能力中等。 | 0.5～5.0 | ||
<3-9-1> | 卵石 | 灰黄色为主，湿～饱和，松散，卵石含量约50%～55%，粒径一般为2～5cm | 水量较大，富水性中等，透水能力强。 | 17.6 | 18.0～25.0 | |
<3-9-2> | 卵石 | 灰黄色为主，湿～饱和，松散，卵石含量约55%～60%，粒径一般为2～8cm | 水量较大，富水性中等，透水能力强。 | 17.6 | 18.0～25.0 | |
<3-9-3> | 卵石 | 灰黄色为主，湿～饱和，松散，卵石含量约60%～70%，粒径一般为2～15cm | 水量较大，富水性中等，透水能力强。 | 17.6 | 18.0～25.0 | |
<3-9-4> | 卵石 | 灰黄色为主，湿～饱和，松散，卵石含量约70%～75%，粒径一般为2～20cm | 水量较大，富水性中等，透水能力强。 | 17.6 | 18.0～25.0 | |
<5-2> | 强风化泥岩 | 红褐、紫红色。岩质软，敲击声闷，泥质结构，块状构造。水平节理较发育。岩芯多呈碎块状，少量短柱状，岩芯手可折断。 | 水量小，富水性差，透水性弱～中等。 | 0.027~2.01 | 0.4 | |
<5-3> | 中等风化泥岩 | 红褐、紫红色。泥质结构，块状构造，岩质较硬，锤击声半哑～较脆。 | 水量小，富水性差，透水性弱～中等。 |
本工程拟采用管井降水法施工，根据工程场地的水文地质条件及工程地质条件，场地分布的卵石土、砂土间无隔水层，相互间水力联系好，它们视作一个共同的含水层，地下水赋存形式为孔隙潜水。下伏基岩泥岩透水性差，视作隔水底板。表层杂填土及黏性土中存在少量上层滞水，但水量很小。因此，基坑开挖的涌水量主要就是基坑在卵石土及砂土中的涌水量。
基坑长L=220m，宽B=20.6m。车站底板位于泥岩中。根据《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）的规定，群井按大井简化时，采用潜水完整井公式计算基坑涌水量：
Q—基坑涌水量(m3/d)；
k—含水层渗透系数（m/d），取k=18m/d；
H0—潜水含水层厚度(m)，取8.8m；
S—基坑地下水位的设计降深(m)，取6.5m；；
R—降水影响半径(m)，；
r0—基坑等效半径（m）；可按计算；
A—
基坑面积（m2）；
车站主体结构正常涌水量计算表 表4.6
工点名称 | L(m) | B(m) | S(m) | H0(m) | k(m/d) | R(m) | r0(m) | Q(m3/d) |
锦程大道站 | 220 | 20.6 | 6.5 | 8.8 | 18.0m/d | 163.56 | 37.97 | 2444 |
本工程结构底板位于卵石土层中，在设计、施工及使用中，必须重视地下水的水压力及浮托作用的影响。根据地下水位的高度进行结构抗浮验算，不满足抗浮要求时须采取抗浮措施（如抗拔桩、抗浮锚杆等）。根据四川省地矿厅环境地质监测总站对成都市地下水动态长期观测资料，地下水位年变幅约为2～3m。根据成都地区地铁设计、施工经验，建议本工程抗浮水位按地表下3m考虑，抗浮设计水位标高采用492.00m。
根据2008年5月12日汶川8级地震后，国家标准化管理委员会于2008年6月11日批准并实施的《中国地震动参数区划图》（GB18306－2001）国家标准第1号修改单，四川、甘肃、陕西部分地区地震动峰值加速度和地震动反应谱特征周期修改为新值。根据《四川、甘肃、陕西部分地区地震动峰值加速度区划图》（1/100万）和《四川、甘肃、陕西部分地区地震动反应谱特征周期区划图》（1/100万），本工程场地设计地震分组为第三组，地震动峰值加速度为0.10g，地震动反应谱特征周期为0.45s。成都市抗震设防烈度为7度。
根据《成都地铁5号线一、二期（第一阶段：地震危险性分析）工程场地地震安全性评价报告》（四川赛思特科技有限责任公司2014.7）；《四川省地震局对成都地铁5号线一、二期（第二阶段：场地地震动参数的确定）工程场地地震安全性评价报告的批复》（四川省地震局川震审批[2014]259号2014.12.25）和《成都地铁5号线一、二期（第二阶段：场地地震动参数的确定）工程场地地震安全性评价报告评审意见》（四川省地震安全性评定委员会2014.12.25）。锦程大道车站50年设计基准超越概率（63％、10％、5％、2％）下的动参数详见表5.1、表5.2。
锦程大道车站场地（地面）设计地震动参数表（5%阻尼比）表5.1
普参数 超越概率 | T0 (sec) | T1 (sec) | Tg (sec) | T2 (sec) | βm(sec) | γ(sec) | PGA (cm/s2) | Samax | |
50年 | 63% | 0.04 | 0.1 | 0.45 | 2.50 | 2.5 | 1.0 | 0.095 | |
10% | 0.04 | 0.1 | 0.45 | 2.50 | 2.5 | 1.0 | 115 | 0.288 | |
5% | 0.04 | 0.1 | 0.45 | 2.50 | 2.5 | 1.0 | 156 | 0.390 | |
2% | 0.04 | 0.1 | 0.50 | 2.78 | 2.5 | 1.0 | 221 | 0.553 |
锦程大道车站场地（地下17.19m）设计地震动参数表（5%阻尼比）表5.2
普参数 超越概率 | T0 (sec) | T1 (sec) | Tg (sec) | T2 (sec) | βm(sec) | γ(sec) | PGA (cm/s2) | Samax | |
50年 | 63% | 0.04 | 0.1 | 0.45 | 2.50 | 2.5 | 1.0 | 0.075 | |
10% | 0.04 | 0.1 | 0.45 | 2.50 | 2.5 | 1.0 | 0.243 | ||
5% | 0.04 | 0.1 | 0.45 | 2.50 | 2.5 | 1.0 | 134 | 0.335 | |
2% | 0.04 | 0.1 | 0.50 | 2.78 | 2.5 | 1.0 | 190 | 0.475 |
城市轨道交通线路工程的场地土类型划分、建筑场地类别划分，地基土液化判别应执行现行国家标准《城市轨道交通结构抗震设计规范》（GB50909-2014）的有关规定。
5.2.1 场地土的类型
根据钻孔进行的波速测试成果，各土层测定的剪切波速经统计分析，依据《城市轨道交通结构抗震设计规范》（GB50909-2014）中第4.2.6条规定，场地土类型划分见表5.2.1。
场地土类型一览表 表5.2.1
层号 | 岩土名称 | 剪切波速 | 判别标准Vs(m/s) | 场地土类型 |
（m/s） | ||||
<1-1> | 杂填土 | 118~129 | Vs<150 | 软弱土 |
<3-1> | 黏土 | 257~266 | 250 | 中硬土 |
<3-2> | 粉质黏土 | 213~238 | 150 | 中软土 |
<3-3-1> | 黏质粉土 | 177~201 | 150 | 中软土 |
<3-4> | 粉细砂 | 233~241 | 150 | 中软土 |
<3-5> | 中砂 | 239 | 150 | 中软土 |
<3-9-1> | 松散卵石 | 256~274 | 250 | 中硬土 |
<3-9-2> | 稍密卵石 | 313~336 | 250 | 中硬土 |
<3-9-3> | 中密卵石 | 371~428 | 250 | 中硬土 |
<3-9-4> | 密实卵石 | 473~493 | 250 | 中硬土 |
<5-2> | 强风化泥岩 | 492~498 | 250 | 中硬土 |
<5-3> | 中等风化泥岩 | 622~652 | Vs>500 | 软质岩石 |
5.2.2 建筑场地类别
（1）根据国家标准《城市轨道交通结构抗震设计规范》（GB50909-2014）中第4.2.5～4.2.8条规定，土层的等效剪切波速，应按下列公式计算：Vse= d0/t，，其中Vse为土层等效剪切波速（m/s），d0为计算深度（m），取覆盖层厚度和20m二者的较小值，t为剪切波在地面至计算深度的传播时间，di为计算深度范围内第i土层的厚度（m），Vsi为计算深度范围内第i土层的剪切波速（m/s），n为计算深度范围内土层的分层数。
计算结果及建筑场地类别判定如表5.2.2：
建筑场地类别判定表 表5.2.2
钻孔编号 | 工点名称 | 等效剪切波速 Vse（m/s） | 判别标准Vs(m/s) | 场地覆盖层厚度（m） | 类别 |
M5XZ-CZ30-002 | 锦程大道站 | 245 | 150～250 | 16.1 | Ⅱ |
M5XZ-CZ30-016 | 锦程大道站 | 252 | 250～500 | 16.3 | Ⅱ |
M5XZ-CZ30-023 | 锦程大道站 | 247 | 250～500 | 15.7 | Ⅱ |
综合分析判定场地类别为Ⅱ类。
5.3.1砂土液化
按照国家标准《城市轨道交通结构抗震设计规范》（GB50909-2014），对于地质年代为第四纪晚更新世（Q3及以前），且抗震设防地震动分档为0.10g时，可判别为不液化，因此本车站场地内的饱和砂层及黏质粉土层为不液化。
5.3.2 软土震陷
本工程场地范围地震基本烈度为7度，钻探深度内未揭露软土，可不考虑软土震陷问题。
工程场地内地形平坦、地势开阔，上部为软弱土－中软土，下部为中硬土－坚硬土，场区内无滑坡、崩塌、泥石流等不良地质及发震断裂发育，根据国家标准《城市轨道交通结构抗震设计规范》（GB50909-2014）中第4.2.1条综合判定，拟建场地属建筑抗震一般地段。
根据《城市轨道交通岩土工程勘察规范》（GB50307-2012）附录F，本段土石岩土施工工程分级如下：
Ⅰ级松土：包括砂土，即岩土分层<3-4>和<3-5>，机械能全部直接铲挖满载。
Ⅱ级普通土：包括填土、黏土、粉质黏土、黏质粉土、松散卵石，即岩土分层<1-1>、<1-2>、<3-1>、<3-2>、<3-3-1>、<3-9-1>层。机械需部分刨松方能铲挖满载，或可直接铲挖但不能满载。
Ⅲ级硬土：包括稍密卵石、中密卵石。岩土分层代号为<3-9-2>、<3-9-3>。机械须普遍刨松方能铲挖满载。
Ⅳ级软石：密实卵石、岩石强风化层及中等风化层，即岩土分层<3-9-4>、<5-2>、<5-3>层。部分用爆破法开挖。
岩土施工工程分级一览表 表6
时代 成因 | 地层代号 | 岩土名称 | 岩土特征 | 开挖后的稳定状态 | 岩土施工 工程分级 |
Q4ml | <1-1> | 杂填土 | 松散～稍密 | 易塌 | Ⅱ |
<1-2> | 素填土 | 松散～稍密 | 易塌 | Ⅱ | |
Q3al+pl | <3-1> | 黏土 | 硬塑 | 自稳性差 | Ⅱ |
<3-2> | 粉质黏土 | 可塑 | 自稳性差 | Ⅱ | |
<3-3-1> | 黏质粉土 | 稍密 | 自稳性差 | Ⅱ | |
<3-4> | 粉细砂 | 松散～稍密 | 自稳性差 | Ⅰ | |
<3-5> | 中砂 | 稍密、饱和 | 自稳性差 | Ⅰ | |
<3-9-1> | 卵石 | 松散、饱和 | 自稳性差 | Ⅱ | |
<3-9-2> | 卵石 | 稍密、饱和 | 自稳性差 | Ⅲ | |
<3-9-3> | 卵石 | 中密、饱和 | 自稳性差 | Ⅲ | |
<3-9-4> | 卵石 | 密实，饱和 | 自稳性差 | Ⅳ | |
K2g | <5-2> | 强风化泥岩 | 岩芯呈碎块状、短柱状 | 自稳能力一般 | Ⅳ |
<5-3> | 中等风化泥岩 | 岩芯呈柱状 | 自稳能力较好，但裂隙发育地段易掉块坍塌 | Ⅳ |
拟建场地为岷江水系冲、洪积平原Ⅱ级阶地，地形平坦，地势开阔，无影响工程建设的不良地质作用，地质构造不发育，无强震源，区域场地稳定性较好；场区内地层稳定，岩性较为单一，上覆岩土层以杂填土、黏性土为主，局部黏质粉土，下部为卵石土夹透镜状砂层，第四系土层厚度小于50m；下卧白垩系灌口组泥岩；地下水埋深7.30～10.70m，水量较丰富，地下水和场地土对混凝土及钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性。
总之，拟建工程场地的稳定性较好，适宜本工程建设。
拟建场地范围内从上至下的地层主要为第四系人工填土层（Q4ml）、第四系上更新统冲洪积层（Q3al+pl）黏土、粉质黏土、黏质粉土、粉细砂、中砂、卵石和下伏白垩系上统灌口组（K2g）泥岩。各岩土层的分析与评价如下：
<1-1>杂填土：主要分布于地表路面处，场地内分布连续，均匀性较差，透水性较差，不富水，该层属基坑开挖范围内，基坑开挖后易失稳，需进行支护。
<1-2>素填土：主要分布于路面下，为修建道路时的路基压实填土，稍密以上，夹杂少量黏性土，该层在场地内分布较连续，透水性好，富水性好，局部含上层滞水，该层属基坑开挖范围内，基坑开挖后易失稳，需进行支护。
<3-1>黏土：在场地内均有分布，层厚1.70～6.10m，层顶标高492.01～494.09m。压缩系数a0.1～0.2=0.09～0.24MPa-1，平均值为0.14MPa-1，属中压缩性土；，韧性好，均匀性及连续性较好，不透水，富水能力差，裂隙发育，局部含灰白色高岭土，有弱膨胀性，具有遇水膨胀，失水干缩开裂的特性，属基坑开挖范围，基坑开挖过程中，易出现基坑失稳垮塌甚至滑坡的可能，需进行隔水支护。
<3-2>粉质黏土：在场地内均有分布，厚度较大，层厚为0.80～5.30m，层顶标高486.81～490.79m。压缩系数a0.1～0.2=0.16～0.30MPa-1，平均值为0.23MPa-1，强度较高，韧性较好，均匀性及连续性较好，属中压缩性土，透水力微，裂隙局部发育，属基坑开挖范围，基坑开挖过程中，易出现基坑失稳垮塌甚至滑坡的可能，需进行隔水支护。
<3-3-1>黏质粉土：在场地内局部分布，层厚0.70～2.10m，层顶标高486.19～487.96m。以透镜体的形式出现，均匀性及连续性较差，透水力弱，属中压缩性土，属基坑开挖范围，基坑开挖过程中，易出现基坑失稳垮塌甚至滑坡的可能，需进行隔水支护。
<3-4>粉细砂：该层在场地内呈透镜体状分布于卵石土上部，均匀性及连续性差，中压缩性土，强透水层，富水性好，在渗透压力作用下容易产生流砂，可能引起地面和周边建筑物沉降、变形，甚至塌陷。基坑开挖过程中，易出现基坑失稳垮塌甚至滑坡的可能，需进行支护。
<3-5>中砂：该层在场地内呈透镜体状分布于卵石层中，均匀性及连续性差，中压缩性土，强透水层，富水性好，在渗透压力作用下容易产生流砂，可能引起地面和周边建筑物沉降、变形，甚至塌陷。基坑开挖过程中，易出现基坑失稳垮塌甚至滑坡的可能，需进行支护。
<3-9>卵石：松散～密实为主，局部松散。卵石含量一般60～70%，粒径以2～15cm为主，最大粒径大于20cm，充填物主要为细、中砂及圆砾，不均匀系数Cu=44.4～218.50；曲率系数Cc=0.6～1.7属级配不良卵石。该层场地内连续分布，均匀性差（局部地方存在的透镜体砂层对其均匀性有一定的影响），压缩性低，透水性强，为良好的地基持力层。
该层在场地内均有分布，层厚较大，多以稍密～密实状态分布，少量呈松散状，均匀性较差、连续性均较好，属低压缩性土，强透水层，富水性好，需进行降水开挖，在降水过程中，在渗透压力作用下将细粒土带走，容易产生流砂潜蚀和管涌，造成有效应力增加而产生土层压密，可能引起地面和周边建筑物沉降、变形，甚至塌陷，危及周边构筑物和建筑物及地下管线的安全。
(3)白垩系上统灌口组（K2g）泥岩：
<5-2>强风化泥岩：该层在场地内均有分布，层厚较小，均匀性及连续性较好，弱透水层，根据节理裂隙的发育程度，局部存在富水性，具有遇水膨胀、软化、崩解和失水开裂、收缩的特性，易形成软弱结构面。对本工程基坑支护设计影响较大。
<5-3>中等风化泥岩：该层在场地内均有分布，层厚较大，均匀性及连续性较好，弱透水层，根据节理裂隙的发育程度，局部存在富水性，具有遇水膨胀、软化、崩解和失水开裂、收缩的特性。虽然局部夹有水平状的薄层风化泥岩层，形成软弱结构面。但软弱夹层分布范围较小，分布深度多在基坑开挖深度之下，对本工程基坑支护设计影响较小。
本站点顶板位于黏性土，主体结构多位于黏性土和卵石夹砂层透镜体中，车站底板多位于强风化或中等风化泥岩中，局部卵石夹砂层透镜体中。该站点侧壁部分地层主要为黏土、粉质黏土、黏质粉土和砂、卵石，车站底板主要为强风化或中等风化泥岩。卵石分选性、均一性、自稳性均较差，渗透系数大、透水性强、含水量丰富；泥岩层具有遇水膨胀、软化、崩解和失水开裂、收缩的特性；本车站地下水位埋深相对较深，地下水对混凝土及钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性。总体上工程地质条件一般。
7.3.1地基基础型式
本站拟采用 明挖 法施工，主体部分结构底板埋深约17.60m，附属结构结构底板埋深约10.0m，根据主体建筑及附属建筑的埋深情况，结合拟建站点的地质情况，基底持力层主要为中密卵石（3-9-3），局部存在稍密卵石（3-9-2）、密实卵石（3-9-4）和强风化泥岩（5-2）、中等风化泥岩（5-3）。建议拟建站点主体建筑及附属建筑采用天然地基（独立基础或筏板基础），以稍密卵石（3-9-2）～密实卵石（3-9-4）和强风化泥岩（5-2）、中等风化泥岩（5-3）为基础持力层。
7.3.2地基土稳定性和均匀性质
成都地铁5号线一、二期工程锦程大道站工程场地范围内，地基土各岩土层的均匀性及自稳性如下表：
各岩土层均匀性及自稳性一览表 表7.3.2
层号 | 岩土名称 | 岩土特征 | 均匀性 | 开挖后自稳性 |
<1-1> | 杂填土 | 松散～稍密 | 成分较杂，一般含碎石、角砾，砖瓦块 | 自稳性差 |
<1-2> | 素填土 | 松散～稍密 | 成分较杂 | 自稳性差 |
<3-1> | 黏土 | 硬塑 | 均一性较好 | 自稳性差 |
<3-2> | 粉质黏土 | 可塑 | 均一性较好 | 自稳性差 |
<3-3-1> | 黏质粉土 | 稍密 | 均一性较好 | 不能自稳 |
<3-4> | 粉细砂 | 松散～稍密 | 均一性较好 | 不能自稳 |
<3-5> | 中砂 | 松散～稍密 | 均一性较好 | 不能自稳 |
<3-9-1> | 卵石 | 松散、饱和 | 均一性差 | 自稳性差 |
<3-9-2> | 卵石 | 稍密、饱和 | 均一性差 | 自稳性差 |
<3-9-3> | 卵石 | 中密、饱和 | 均一性差、 | 自稳性差 |
<3-9-4> | 卵石 | 密实，饱和 | 均一性差 | 自稳性差 |
<5-2> | 强风化泥岩 | 岩芯呈碎块状、短柱状 | 均一性较差，含中等风化岩块 | 自稳性一般 |
<5-3> | 中等风化泥岩 | 岩芯呈柱状 | 均一性好 | 自稳能力较好，但裂隙发育地段易掉块坍塌 |
根据各岩土层的均匀性和自稳性，本场地地基土的均匀性较差，地基土稳定性较好，开挖自稳性差。
7.4.1地下水对基坑综合影响分析评价
场地地下水主要属第四系孔隙潜水，主要含水层为砂卵石层，单层含水层，属降水工程的中等复杂场地。勘察时(丰水期），场地地下水埋深为7.30～10.70m，绝对标高为484.62～487.86m，平均地下水位9.19m。拟建锦程大道车站设两层地下结构，结构底板埋深约17.60m，主要开挖地层为填土、黏性土、黏质粉土和砂、卵石层。开挖地层自稳性差，同时卵石层具有透水性好、富水性好、涌水量大的特点，卵石层在天然状态下的稳定性为较差，降低地下水位后，卵石的自稳性普遍降低；基坑在降水过程中，极易造成地层中细颗粒物质大量流失，形成砂潜蚀，发生流砂或管涌，引起地面沉降、坑壁坍塌和地面变形，危及周边构筑物和建筑物及地下管线的安全。故降水设计应按《建筑与市政降水工程技术规范》(JGJT 111-1998)控制降水出砂量。必要时，应先做单井试抽试验，出砂量控制在设计范围内时，再进行群井施工。
基坑支护设计中，应有相应的处理措施，特别是围护桩的桩间土部分，在连续小雨或强降水气候条件下，未封闭的桩间土易受降水影响出现掉块、坍塌。甚至造成在建工程坑壁出现大面积垮塌、坑底变形、桩工程失稳等灾害性破坏，并引起地面临近既有建筑开裂、地面出现凹陷沉降等次生地质灾害。
因此在基坑开挖过程中，应做到随挖随撑，先支护后开挖的原则，同时在降水过程中，控制好降水管井的含砂率，防止出现渗透变形。设计中对井点降水的单井出砂量应按规范严格控制，井管周围滤石料要合理选用，滤水管的滤网规格应严格按规范执行。
目前该场地地下水位处于低压缩性卵石层中，附加沉降基本完成，只要降水中使单井出砂量达到规范要求，则对附近建筑物影响不大，也不会因为潜蚀而引起过大地基下沉而导致附近建筑物沉降变形。
7.4.2地下水控制方案建议
根据场地土的工程特性和水文地质条件，结合成都地区地铁基坑施工降水经验，建议拟建工程基坑开挖采用管井降水方案降低地下水，对于坑底汇水可采用集水明排措施进行控制，降水深度应降至开挖面1.0m以下。正式施工前，应对场地进行试验性抽水试验，并根据试验水文地质条件，决定降水设计是否需要调整。
7.4.3抗浮与防渗方案建议
本工程结构底板埋深约17.60m，位于卵石土层中，远低于抗浮设计水位标高，因此在设计、施工及使用中，必须重视地下水的水压力及浮托作用的影响。设计单位需对地下车站结构进行抗浮稳定性计算，如不满足抗浮验算时可以考虑采用上部加压或设置抗浮构件（抗拔桩、抗浮锚杆等），整体满足而局部不满足抗浮时可以增加结构刚度的措施等
在做好地下车站抗浮措施的同时，还必须重视防水、防渗处理，在结构底板浇筑过程中，严格按照设计要求进行连续灌注，施工缝、沉降缝、伸缩缝严格按照设计要求进行防渗处理，对基坑肥槽回填过程中，为防止地表水沿肥槽下渗，必须做好肥槽的防渗处理，填料必须压实或采用隔水材料，必要时选用防渗混凝土进行肥槽回填。
7.5.1基坑侧壁安全等级
本站点为地下二层岛式站台，站位线路沿万象南路南北向敷设，基坑开挖深度最深约为17.60m，基坑东北侧距誉峰（西区）约为16.70m，基坑西北侧1号风亭距润富国际花园为13.20m，基坑东南侧C出口距中海城南官邸约为20.00m、2号风亭距中海城南官邸约为16.70m，基坑西南侧距中海九号公馆约为4.00～12.00m，同时由于基坑开挖范围内土体稳定性差，因此根据《建筑基坑支护技术规程》（JGJ 120-2012）第3.1.3条规定，基坑侧壁安全等级为 一级，基坑支护结构的安全等级为 一级 。
7.5.2基坑稳定性分析评价
拟建车站基坑最大挖深约为17.6m，高程约为477.00m,边坡主要岩土层从上至下为：
<1-1>杂填土；局部少量素填土，以松散～稍密为主，干燥～稍湿，自稳性差，易坍塌，厚度为0.60～2.50m，边坡需防护。
<1-2>素填土：以松散～稍密为主，自稳性差，易坍塌。层厚0.60m～2.50m，边坡需防护。
<3-1>黏土：硬塑，自稳性较差，C值=48.36～143.82(kPa)；φ值=16.4～23.8°，层厚为1.70～6.10m，易坍塌。需支护。
<3-2>粉质黏土：可塑，自稳性较差，C值=38.0～50.0(kPa)；φ值=18.0～21.3°，层厚为0.80～5.30m，易坍塌。需支护。
<3-3-1>黏质粉土：松散～稍密，潮湿，自稳性极差，C值=20.5～29.9(kPa)；φ值=21.8～26.6°，层厚0.70～2.10m，极易坍塌。需支护。
<3-4>细砂：松散，潮湿为主，自稳性极差，φ值=20°～25°，极易坍塌。需支护。
<3-5>中砂：松散，潮湿为主，自稳性极差，φ值=25°～27°，极易坍塌。需支护。
<3-9>卵石夹透镜状砂层：松散～密实，9.2m以上潮湿；以下饱和，粒径以6～15cm为主；局部少量大于20cm的漂石；局部小于2cm的圆砾含量较高，局部含砂量较高。天然状态下φ值=30°～45°；降水后φ值=35°～50°。
卵石在天然状态下的稳定性为较差～较好，降低地下水位后，卵石的自稳性普遍降低，特别是因降水影响；流失部分填充物质，使卵石孔隙率变大，造成稳定性降低。基坑支护设计中，应有相应的处理措施，特别是围护桩的桩间土部分，在连续小雨或强降水气候条件下，未封闭的桩间土易受降水影响出现掉块、坍塌。甚至造成在建工程坑壁出现大面积垮塌、坑底变形、桩工程失稳等灾害性破坏，并引起地面临近既有建筑开裂、地面出现凹陷沉降等次生地质灾害。
<5-2>强风化泥岩：岩芯呈碎块状、短柱状，均一性较差，含中等风化岩块，其自稳性一般，需要支护。
<5-3>中等风化泥岩：岩芯呈短柱状、长柱状，均一性较好，自稳能力较好，但裂隙发育地段易掉块坍塌，需要支护。
7.5.3基坑工程中存在的主要风险源
根据拟建场地的地层特点及水文地质条件，场地基坑稳定性较差，同时本项目位于城市主干道上，且基坑周边均为密集的高层住宅小区，基坑工程施工对周边环境的影响很大，因此本基坑工程存在的主要风险源和可能存在的问题如表7.5.3所示。
根据对本工程影响范围内的建（构）筑物及管线详细调查结果，结合本工程的地理位置、工程地质、水文等特点，识别出深基坑开挖施工时存在的主要风险有：基坑失稳、地表沉降超限、地下管线破坏、房屋沉降、倾斜超限、桩间喷锚支护和防洪度汛。拟建工程基坑开挖风险源项目和可能出现的工程问题见下表：
基坑开挖风险源项目和可能出现的工程问题一览表 表7.5.3
序号 | 危险源项目 | 可能出现的工程问题 | 备注 |
基坑开挖失稳 | 在基坑开挖过程中，由于排水不畅、降水效果不好及基坑支护不及时，存在桩间渗水、基坑局部垮塌失稳，基坑周边道路塌陷的风险。 | ||
地表沉降超限 | 基坑开挖支撑不及时、地表渗水、桩间渗水或垮塌等原因造成基坑周边地表沉降，从而引发基坑周边建筑物不均匀沉降、开裂及道路塌陷。 | ||
地下管线破坏 | 基坑开挖过程中，由于基坑支护不及时、地表渗水等原因造成基坑周边地表沉降过大，最终导致地下管线出现开裂或破损；基坑开挖过程中，作业设备或作业人员可能对基坑内原位保护的管线造成损坏。 | ||
房屋沉降、倾斜超限 | 本站有较多建筑物距离车站基坑距离较近，其中最近距离约1m。在车站基坑开挖过程中，由于房屋基础靠车站基坑一侧的土体卸载，同时基坑支护不及时、地表渗水、桩间渗水等原因，造成建筑物发生不均匀沉降和倾斜。 | ||
桩间喷锚支护风险 | 主要危险在于桩间喷锚支护不及时或达不到设计要求强度、厚度、以及应力损失，引起基坑失稳垮塌。 | ||
防洪度汛 | 若基坑施工于雨季，如遇大雨后采取措施不恰当将会造成基坑被淹，危及安全基坑安全，造成不可估量的损失。 | ||
膨胀岩土 | 在基坑开挖后，基坑侧壁存在膨胀岩土，特别是在雨季施工时，可能会出现基坑变形大，造成基坑侧壁失稳，基坑支护体系失效的风险。 | ||
砂层透镜体 | 卵石层中砂层透镜体，在降水过程中，若井围滤料和井管滤网不能满足要求，出砂量过大，极易造成地层中细颗粒物质大量流失，形成砂潜蚀，发生流砂或管涌，引起地面沉降、坑壁坍塌和地面变形，危及周边构筑物和建筑物及地下管线的安全。同时其自稳性差，基坑开挖后支护不及时或达不到设计要求易造成基坑侧壁垮塌，造成基坑侧壁失稳。 | ||
土岩分界面 | 本站基坑基底部分地段会出现卵石与层泥岩的土石分界面，若不能及时对基底封闭，并做好有效的排水措施，地下水将由该土石分界面渗入基坑内，引起基坑大面积积水，使易风化的泥岩经水浸泡后软化、崩解，产生滑裂，造成基坑侧壁失稳，基坑支护体系失效的风险 |
7.5.4基坑支护方案建议
本站点底板埋深约为18.0m，采用 排桩+内支撑 法施工，基坑开挖深度范围内的土体从上至下主要有杂填土、素填土、黏土、粉质黏土、黏质粉土、砂土、卵石土和泥岩，上部土层具有自稳性差的特点，且基坑周边为密集的建筑物，不具备放坡开挖的条件，因此为确保基坑的稳定性，基坑开挖应采取支护措施。本工程基坑安全等级为一级，根据本基坑的重要性和安全性等级，结合成都地区地铁施工经验，对条带状的基坑适宜采用排桩+内支撑的支护方案，同时基坑支护应进行专门的设计。
基坑施工时应注意以下事项：
1）基坑开挖应作专项深基坑设计方案，开挖前应作专项设计技术交底。基坑开挖出的土方，不得堆于基坑外侧，防止地面堆载超荷引起基坑围岩的土体位移、变形、围护结构开裂破坏。
2）基坑机械开挖和基坑桩间土护壁，须交叉同步进行，且挖至基坑底部设计高程以上200～300mm时，停止机械开挖，采用人工修边捡底，防止机械对基底岩土层的扰动破坏。
3）基坑开挖深度较大，会引起土体过大变形，动力作用下土体强度极易降低，因此在开挖过程中应尽量减少对土体的扰动，开挖中应充分利用土体时空效应规律，严格掌握施工工艺要点：沿纵向按限定长度逐段开挖，在每个开挖段分层、分小段开挖，随挖随撑，按规定时限开挖及安装支撑并施加预应力。
4）基坑开挖造成的水平位移应严格控制：基坑边建筑物、重要管线密集，一般采用增加数道支撑及加大围护结构入土深度等方法。对采用钢支撑时，采取多次施加预应力可明显减少水平位移。
5）因基坑层状分布卵石、透镜状分布有砂土，该层土在水头差的作用下易产生流砂或管涌现象，故在基坑开挖前应采取相应基坑截水措施，对基坑内水量较大或水压力较大时，可采用基坑内井点降水措施，将地下水降至一定深度。降水期间应严密监测地下水位，地表沉降和建筑沉降，发现异常应及时采取措施，必要时停止抽水并全面回灌。
6）基坑侧壁存在膨胀性黏岩土，膨胀黏土遇水易膨胀，失水易收缩，膨胀性泥岩遇水易软化崩解，因而在基坑开挖后要对基坑侧壁及时封闭，做好防水保湿措施，防止膨胀岩土的胀缩对基坑侧壁的影响。
根据对本工程场地所采取的地下水和场地土进行的水质简分析试验，本工程场地内的地下水和场地土对混凝土结构和钢筋混凝土结构中的钢筋具有微腐蚀性。
分布于整个场地，主要由杂填土及素填土组成，杂填土由混凝土、沥青、碎石及少量黏性土等组成，层厚0.60～2.50m；素填土以黏性土为主，夹杂少量卵石、碎石等组成。人工填土结构松散，均匀性差，欠固结，有较强的透水性，厚度较大的填土层分布段在施工基坑时容易产生地面变形及不均匀沉降，影响邻近管线、建筑物及道路安全。
场地内的膨胀土为黏土，具有弱膨胀性，其裂隙发育且多呈陡倾角，这些裂隙破坏了土体的完整性，并成为地下水聚集的场所和渗透的通道。更为重要的是，因水解黏性土作用沿裂隙面次生了灰白色黏土条带，灰白色条带的抗剪强度指标远低于正常黏性土的抗剪强度指标，成为黏性土中的“软弱带”，劣化了黏性土的整体工程性能。随着膨胀土吸水膨胀，失水收缩，加剧了裂隙的发育、发展，当人工开挖边坡出现临空面时，在不利的条件下，土体往往沿裂隙面灰白色黏土条带产生滑动。但随着车站基坑开挖，会使潜在滑动面（裂隙面）临空，在降雨或地表水等不利条件影响下，可能引发边坡坍塌，甚至滑坡产生。
本基坑工程中开挖地层具有膨胀性，膨胀土水的影响下，土体易沿裂隙面产生滑动，因此基坑施工应尽量避开雨季，并严格按照膨胀土地区的相关施工规范进行施工。若遇雨季施工基坑，可从以下几方面采取工程措施：
1）对基坑（边坡）周边地面进行硬化，做好防水措施，以免地表水通过基坑四周地面裂缝下渗。
2）在基坑四周靠近基坑一侧设置排水沟，将雨水排走，防止雨水流入基坑或下渗。
3）基坑土石方开挖应随挖随封闭，避免坑壁土与大气直接接触。
4）在对基坑（边坡）进行专项支护设计时应充分考虑膨胀土的影响，必要时加强支护措施。
本车站基坑围护桩底部位于泥岩层中，泥岩层属易风化岩，强风化呈半岩半土、碎块状，软硬不均，软弱夹层较发育。对位于其中的车站基坑支护桩的稳定性影响大，因此建议加强围（挡）护结构强度。
拟建场地周边分布较多建（构）筑物，场地内及场地周边分布较多的地下管线，根据调查结果，场地环境现状情况如下。
8.1.1建（构）筑物
按照《成都地区基坑工程安全技术规范》（DB51/T5072-2011）的规定，对车站2倍基坑开挖深度（30m）影响范围内的建（构）筑物进行了调查，其中主要的建筑物为靠近车站主体西南侧的中海九号公馆，现状具体情况如下表：
场地周边建（构）筑物性质一览表 表8.1.1
序号 | 建筑物名称 | 结构型式 | 层数（F） | 基础型式 | 基础埋深 | 与结构主体轮廓的位置关系 |
誉峰.合景4号楼 | 框架 | 地上21，地下2 | 基础距东北侧主体结构约16.70m | |||
中海城南官邸 | 框架 | 地上3， | 桩基础 | ±0.00以下约2m | 基础距东南侧C出口约16.70m | |
中海.九号公馆 | 框剪 | 地上25，地下3 | 桩、筏板 | ±0.00以下约20.4m | 基础距东北侧主体结构约4.00m |
8.1.2地下管线
拟建场地范围内地下主要有电力、通信电缆、给水管、燃气管、雨水管、污水管。管线埋深为0～6.50m，管线分布情况详见地铁5号线地下管线探测成果。
成都地铁5号线锦程大道车站场地内和周边场地，地下管线主要包括自来水管、污水管、雨水管、煤气管、高压电缆、通信电缆、光纤、军用管线设施等，主要分布在快、慢车道、和人行道，埋深2m～6.5m。受车站施工影响；特别是降水影响，管线底部岩土层可能发生局部沉降，给管线的正常运行造成一定的安全隐患。
8.2.1 道路及管线
拟建场地区域，主要道路有：娇子大道、万象南路。道路为车辆、行人出入城的主要交通线，且车辆、行人来往频繁，时有重车出入。道路地面以下8.0m范围内，存在各种功能的管线，如：电力、通信电缆、给水管、燃气管、雨水管、污水管等。管线纵横交错，密如蛛网，管径大小不同，埋置深度不一。个别给水管和污水管可能存在年久失修，出现渗漏现象。
地面道路及管线对本工程基坑施工有一定影响，基坑上部边缘由于机动车、人工填土堆载等附加荷载，增加了土体中的竖向应力，对基坑的稳定性造成不利影响；土体中的雨水、污水等管线的破裂、渗漏，因土体受雨水等浸泡作用造成土体强度的降低，雨水等渗流易造成卵石土中细砂、中砂等细颗粒发生流失，同时黏土、泥岩遇水时，会引起边坡、坑底的岩土体的变形，失稳等，对基坑稳定性危害较大。
8.2.2 房屋建筑
拟建工程所在区域范围内既有构(建)筑物较密集，其中临近开挖基坑边线50m范围内的构(建)筑物较密集。如誉峰.合景4号楼、中海城南官邸、中海.九号公馆等。场地周边密集的建筑物，给车站的主体结构和出入口通道等附属设施的设置和施工带来不便；建筑物基础及基坑支护构筑物可能对拟建地下车站基坑的支护设计造成影响。
另外，房屋建筑对施工的出碴、运输、排污、排水影响较大。
8.2.3建筑场地环境
拟建工程场地，为交通、医疗、住宿、货物批发等的多功能地段。拟建工程中施工的出碴、运输、排污、排水、噪声、建筑粉尘等，对环境均有较大的影响。设计、施工中应严格按照成都市有关建筑工程（工地）环境保护的相关规定和有关地铁建设的环境评审意见，采取有效的环境保护设计；对施工现场环境保护应有专项设计措施。
8.3.1 施工时的噪音会对周边居民、商铺、单位环境产生一定影响，施工单位应采取有效的降低噪音的措施，合理进行施工安排，尽量减少对居民休息和正常工作、经营的影响。
8.3.2 施工机具、器械的堆放及工程的开挖对道路交通的影响比较大，应提前做好疏导、分流工作。
8.3.3 施工弃土运输过程中可能影响道路整洁及环境卫生。
8.3.4 地下车站、基坑施工方法、工艺等若采用不当，可能会对周边建（构）筑物的稳定造成影响，施工时应加强支护措施和监测。
8.3.5 施工降水时，如果降水方法不当，使地层中大量细颗粒物质流失，可能会造成地面下沉，甚至塌陷，从而危及周边建（构）筑物安全。因此，施工降水应选择合适的降水方案、设备和过滤材料，必要时可以采用帷幕止水措施，并加强监测。
8.3.6基坑开挖会改变原有地质环境，可能在局部地段切断地下水的径流、排泄通道。降水过程可能会在周围产生地表沉降，同时对地表水造成污染。基坑开挖可能失稳，引起边坡坍塌等现象。如果施工时处理不好，会对地面建筑物及其基础造成严重影响。应采取预加固处理措施，确保建筑物安全，并加强监测。
8.3.7地下车站修建后，将改变地下水的排泄通道及渗透途径，从而改变地下岩土层的物理、力学指标。同时，可能产生一定程度的地下水位壅高，对周边浅基础的稳定产生一定影响。
因此施工单位应根据可能对环境造成不利的影响，采取相应的措施，精心组织、文明施工，尽量减少对环境的破坏和影响。
9.1.1场地稳定性及适宜性
本工程场地内无对工程建设有重大影响的不良地质作用和特殊性岩土，地层较为稳定、岩性较为单一，场地稳定性较好，适宜本工程的建设。
9.1.2地基的稳定性与均匀性
场地杂填土、素填土、卵石土均匀性差，黏土、粉质黏土、黏质粉土、细砂、中砂均匀性较好；杂填土、素填土易塌，黏质粉土、细砂、中砂不能自稳，粉质黏土、卵石土自稳性差。场地泥岩基岩埋深较稳定，强风化层厚度分布较稳定，强风化泥岩自稳性一般，均匀性一般，中等风化泥岩自稳性自稳能力较好，但裂隙发育地段易掉块坍塌，均匀性较好。
9.1.3抗震设计参数及抗震地段划分
成都市区抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.10g，设计地震分组为第三组，设计特征周期为0.45s。本场地建筑场地类别为Ⅱ类。为对建筑抗震的一般地段。
9.1.4水、土腐蚀性
场地地下水、土对混凝土及钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性。
9.1.5不良地质作用
拟建场地内的不良地质作用主要为污水沟渠、填土中夹杂垃圾、污水聚集形成的有害气体。
9.1.6特殊性岩土
场地内分布的人工填土，其具有欠压密土，结构疏松，具强度较低、压缩性高、受压易变形、自稳性差的特征，对基坑开挖有一定的影响。
场地分布的黏土为膨胀土，具有弱膨胀性，其裂隙发育且多呈陡倾角，沿裂隙面次生了灰白色黏土条带，膨胀土具有吸水膨胀，失水收缩的特点，对位于其中的地下车站基坑工程和边坡的稳定性有较大影响。基坑开挖过程中应及时做好基坑侧壁的封闭，避免与大气及雨水直接接触，做好黏土的防水保湿。
场地分布的泥岩为弱膨胀岩，属易风化岩。具有遇水膨胀、软化、崩解和失水开裂、收缩的特性。强风化呈半岩半土、碎块状，软硬不均，软弱夹层较发育。对位于其中的车站基坑支护桩的稳定性有较大影响。基坑开挖过程中应及时做好基坑侧壁和基坑底部的封闭和防排水措施，避免与大气及雨水直接接触，做好泥岩的防水保湿。
9.1.7基坑涌水量
本车站拟采用 管井降水 法施工，场地分布的卵石、砂土间无隔水层，相互间水力联系好，地下水赋存形式为孔隙潜水。表层杂填土及黏性土中存在少量上层滞水，但水量很小。因此，基坑开挖的涌水量主要就是基坑在卵石土及砂土中的涌水量。根据计算结果，可知本场地内基坑涌水量约为2007.35m3/d。
9.1.8抗浮水位
根据四川省地矿厅环境地质监测总站对成都市地下水动态长期观测资料，地下水位年变幅约为2～3m。根据成都地区地铁设计、施工经验，建议本工程抗浮水位按地表下2～3m考虑，本工程抗浮设计水位建议按492.0m取值。
9.1.9地温测试成果
根据钻孔地温测试结果：地面下0～6m深度范围土层温度变化较大，变化范围为25.38～33.62℃；地面下6～25m深度范围土层温度变化稍小，变化范围为18.27～25.38℃。
9.1.10电阻率测试成果
根据电阻率测试结果：杂填土电阻率平均为59.57Ω·m，素填土电阻率平均为49.58Ω·m，黏土电阻率平均为35.52Ω·m，粉质黏土电阻率平均为39.16Ω·m，黏质粉土电阻率平均为37.42Ω·m，粉细砂电阻率平均值为85.54Ω·m，中砂电阻率平均为99.54Ω·m，松散卵石电阻率平均为107.50Ω·m，稍密卵石电阻率平均为114.67Ω·m，中密卵石电阻率平均为125.80Ω·m，密实卵石电阻率平均为137.56Ω·m，强风化泥岩电阻率平均为44.41Ω·m，中等风化泥岩电阻率平均为54.29Ω·m。
9.1.11其他
各类岩土的物理力学性质指标建议值可按附表2选用。
9.2.1设计建议
1）施工工法建议
建议本站点采用 明挖 法施工。本站点主体结构位于黏土和砂卵石地层，黏土为膨胀土，具有弱膨胀性；地下水位以下饱和的砂卵石自稳性差，在车站基坑开挖时，应加强坑壁支护。
2）地基基础型式建议
建议拟建车站主体建筑及附属建筑采用天然地基（独立基础或筏板基础），以稍密卵石（3-9-2）～密实卵石（3-9-4）和强风化（泥岩5-2）、中风化泥岩（5-3）为基础持力层。
3）基坑支护建议
本站点底板埋深约为17.6m，基坑开挖深度范围内的土体从上至下主要有杂填土、素填土、黏土、粉质黏土、黏质粉土、砂土、卵石土，均具有自稳性差的特点，因此为确保基坑的稳定性，基坑开挖应采取支护措施。建议本站点基坑开挖采用排桩+内支撑进行支护。
4）基坑降水建议
建议拟建工程基坑开挖采用管井降水方案降低地下水，对于坑底汇水可采用集水明排措施进行控制，降水深度应降至开挖面1.0m以下。降水设计中的出砂量要格控制。降水井过滤层的砾石的粒径、滤网的目数，应严格按规范控制，避免因降水过程中，无法控制滤砂的情况，而使出砂量过大，造成管涌和地面沉降，危及周边构筑物和建筑物及地下管线的安全。
5）抗浮措施建议
建议设计对拟建工程进行抗浮稳定性验算，如不满足抗浮验算时可考虑采用上部增压或设计抗浮构件（如抗拔桩、抗浮锚杆等），对于局部地方整体满足而局部不满足抗浮验算时可以增加结构刚度。
6）水、土腐蚀性建议
场地内水的腐蚀性评价按Ⅱ类环境考虑，地下水对混凝土及钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性；场地内土的腐蚀性评价按弱透水层考虑，场地土对混凝土及钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性。设计应考虑水、土对建筑材料腐蚀性的影响。
7）膨胀（岩）土
本场地分布的黏土为膨胀土，具有弱膨胀性，具有吸水膨胀，失水收缩的特点，对位于其中的地下车站基坑工程和边坡的稳定性有较大影响，基坑开挖易产生垮塌。在车站基坑支护设计过程中，建议设计单位适当考虑黏土的膨胀力，并按《膨胀土地区建筑技术规范》（GB50112－2013）进行设计施工。
8）人工填土
本场地范围内的人工填土分布于地表，均匀性差，多为欠压密土，结构疏松，多具强度较低，压缩性高，受压易变形的特点。车站明挖施工时基坑边坡易垮塌，基坑施工时应及时进行支护。
9）泥岩对基坑、边坡开挖的稳定性影响
本场地内分布的泥岩层属易风化岩，强风化呈半岩半土、碎块状，软硬不均，软弱夹层较发育。在暴露于空气中或空气中的氧气接触或具有一定临空面，在动水作用下，泥岩具有易软化、崩解、强度急剧降低的特点。对位于其中的地下车站基坑工程坑壁和边坡的稳定性影响大，因此建议加强围（挡）护结构强度。
9.2.2施工建议
1）车站基坑开挖深度较大，开挖后会改变基坑周边土体的初始应力场，造成边坡（坑壁）卸荷变形。基坑开挖中应充分利用土体时空效应规律，严格掌控施工流程，合理优化施工工艺。基坑工程应沿纵向按限定长度逐段开挖，在每个开挖段分层、分小段开挖，分段中的分层开挖高度应控制在2m以内，并随挖随撑，降低因卸荷产生的回弹变形。
2）车站基坑开挖造成的水平位移应严格控制：基坑边的既有建筑物、各种管线密集，可采用增加数道内支撑或锚固方案；亦可加大围护结构入土深度等方法处理。
3）由于基坑开挖深度较大，开挖后的坑底土体容易产生回弹变形。增加内支撑可有效控制基坑变形，但应控制好内支撑轴力的施加，防止过大的预加应力导致围护结构发生变形、桩胸开裂或断桩的出现。
4）基坑开挖应作专项深基坑设计方案，开挖前应作专项设计技术交底。基坑开挖出的土方，不得堆于基坑外侧，防止地面堆载超荷引起基坑围岩的土体位移、变形、围护结构开裂破坏。
5）基坑机械开挖和基坑桩间土护壁，须交叉同步进行，且挖至基坑底部设计高程以上200～300mm时，停止机械开挖，采用人工修边捡底，防止机械对基底岩土层的扰动破坏。
6）施工期间为确保基坑围护结构及周边环境的安全，必须对基坑和既有建筑物进行沉降和位移监测的设计。
7）施工时应注意对沿线地下管线的保护，尽量降低施工噪音对周围居民的影响，减小对城市交通的干扰，避免建筑弃土在运输过程中对道路及环境的污染。
8）车站基坑施工时，应充分考虑季节性、突发性暴雨、强降雨等引起的地下水位急剧升高、地表水的汇集等对工程施工的安全风险，做好必要的安全抢险、救援应急预案。
9）施工会破坏地下水系统原有的平衡，地下水的补、径、排条件会发生改变，施工段水质有可能发生变化。因此，施工过程中应取水样复查，判定其腐蚀性，并根据判定结果采取相应工程措施处理。
10）基坑开挖后，基坑侧壁会遇到膨胀岩土，对于膨胀岩土设计和施工过程中要严格执行《膨胀土地区建筑技术规范》(GB50112-2013)的有关规定，做好防水保湿的措施。
11)本基坑开挖基底部分地段会揭露基岩，本场地基岩为泥岩，泥岩属易风化岩，经水浸泡后很容易软化、崩解，建议开挖至基底后在泥岩揭露地段，做好排水措施，并对基底及时封闭。
9.2.3检测建议
建议对本车站内的灌注桩桩身完整性按规范要求进行检测。
9.2.4监测建议
1）基坑坑底地基土回弹量监测
基坑开挖使基底上覆土层自重压力卸载，基底一定范围内岩土体应力释放而可能使坑底发生隆起变形。所以，基坑开挖后应在基坑内布置回弹标，观测坑底回弹量的大小。
2）基坑边坡的变形观测
根据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)规定，应对基坑边坡进行变形观测。个别构筑物基础开挖面积和深度较大，在开挖后有可能使边坡产生一定的变形，设计中除采用安全可靠的边坡支护设计的同时，施工单位还应对边坡线附近和临近的既有房屋建筑。布置变形观测点，加强对变形的观测，以便出现异常情况后，可以及时采取补救措施。
3）建筑物沉降观测
根据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)规定，建筑物应进行沉降观测，且一直坚持到土建工程完工后一段时间，以便验证勘察设计参数的可靠性并积累经验。沉降观测点宜布置在建筑物拐角、周边、基础连接处及沉降缝两侧地基变形具代表性的点。在进行沉降观测的同时，还应对影响建筑物沉降的有关因素如地下水等进行系统记录。施工单位应确保每个测量标志的安全，以提供准确的数据。
4）地下水长期监测
建议设置地下水位动态长期观测孔，对拟建场地地下水的水位在工程施工过程中的变化监测，了解地下水的变化动态，保证工程施工和降水的安全可靠。
第三篇：委托LOGO、VI设计合同20130910
委托设计合同（范本）
委托LOGO、VI设计合同
合同编号：【 2013/09/10】
委托方：【广州有限公司】（以下简称“甲方”）
地址：【】
受托方：【广州市有限公司】（以下简称“乙方”）
地址：【广州市301】
鉴于：
1、甲方系依照中华人民共和国法律设立并有效存续的有限责任公司；甲方
根据业务发展需要，拟委托乙方LOGO、VI设计工作；
2、乙方系依照中华人民共和国法律设立并有效存续的有限责任公司；乙方
具有VI设计的人力资源和设计能力等资质；
经甲、乙双方友好协商，就甲方委托乙方进行LOGO、VI设计的相关事宜
达成共识并签署本合同。
一、设计内容
广州**有限公司LOGO设计；VI导入、VI执行、VI手册的整理。
（具体VI项目见附表一）
二、设计流程及期限
自本合同签订生效之日起3天内，甲乙双方应就设计相关的方向及VI应用
品类（限40种内）达成共识；乙方应于双方共识达成后2个月内向甲方提交设
计成果（若有修改内容则相应时间顺延），并由甲方完成验收工作。
三、委托费用及支付方式
1、本次委托费用为人民币（大写）：【壹万元】（￥：【10000.00元 】）。
以上费用中已包含乙方设计所涉及的一切费用（此费用不含税金，），以现金形
式支付。（此费用不涉及购买第三方版权的元素或作品的费用），甲方无需就本
次委托设计事项向乙方及其工作人员支付任何其他费用。差旅费则按实报实销。
2、委托费用的支付方式如下：
（1）自本合同签订之日起3天内，甲方向乙方支付预付款，其比例为费用
总额的【50 %】，即人民币（大写）：【伍仟元 】（￥：【5000元】）。
（2）自乙方完成部分品类设计项目，并交由甲方完成制作使用后，三天内，甲方向乙方支付委托费用，其比例为费用总额的【30 %】，即人民币（大写）：
【叁仟元】（￥：【 3000元】）。
（3）自乙方完成全部设计项目，并制作成VI手册交由甲方完成验收工作后，三天内，甲方向乙方支付剩余委托费用，其比例为费用总额的【20 %】，即人民
币（大写）：【贰仟元】（￥：【 2000元】）。
四、设计成果的交付、验收及技术服务
1验收：乙方完成设计成果并向甲方提交，甲方应向乙方出具设计成果交接
确认书；交付通知后2天内，甲方应组织相关人员进行验收；超时则认为甲
方已完全确认设计成果达到预定条件及目标，经检验发现设计成果尚未达到
预定条件及目标的，乙方应进行持续改进，直至达到预定条件及目标。
2、交付：甲方已完全确认设计成果达到预定条件及目标后，乙方收到第三
期款，后向甲方提交整套VI设计，制作成电子文档，并整理成VI手册一套
交由甲方，如需另行批量印制、成本费用由甲方另行支付。
3、技术服务：乙方应在设计成果交付过程中以及交付之后提供必要的技术
咨询、技术指导及其他相关技术服务，以确保甲方能够正常运用、使用设计
成果以及申报相关的专利或软件著作权。应甲方要求，乙方还应为甲方培训
与设计成果相关的工作人员。
五、设计成果归属及使用
1、双方一致确认，乙方受托设计的技术/软件，其一切相关知识产权无条件
归属于甲方，包括但不限于专利申请权、专利权、专有技术、技术秘密、软件著
作权等。同时，乙方应确保甲方拥有及使用设计成果不会构成对于任何第三方的任何侵权。
2、设计成果交付完成后，乙方不再保留任何与设计成果相关的技术资料，为甲方提供技术服务的必要保留除外。
3、乙方不得自行使用设计成果（但不限于乙方企业内部案例宣传使用）若
乙方有此需求，乙方应与甲方协商，由甲方以授权许可的方式有偿允许乙方使用
设计成果。
4、乙方不得授权任何第三方使用设计成果，亦不得接受第三方之委托设计
与设计成果相同或相似的技术/软件。
5、甲方未付清委托费用前，设计成果的所有归属权属乙方。
六、保密义务
对于设计成果所涉及的全部信息，包括但不限于技术参数、设计方案、技术
秘密、材料配方等，乙方应严格保密，不得向任何第三方披露。
七、合同的解除和变更
1、合同双方可依据有关法律法规规定或本合同之约定变更或解除合同。当
合同一方要求变更或解除合同。
2、经双方协商一致方可变更或解除本合同。如合同一方单方要求变更或解
除合同，给对方所造成的损失（包括直接损失及预期利益等间接损失）应由该方
全部承担。
八、违约责任
合同任何一方违反本合同约定，应赔偿另一方因此造成的一切经济损失。
九、不可抗力
1、不可抗力是指本合同签订时，双方不能预见、不能避免和不能克服的客
观情况和政府行为。本合同任何一方对因不可抗力事件造成的本合同项下其任何
义务的延迟履行或无法履行不承担责任。
2、一旦发生任何不可抗力事件，受影响方应在十五日内书面通知未受影响
方，并应尽其合理的努力在该不可抗力事件停止后尽快恢复履行本合同。受影响
方的履行期限应延长等于延迟履行所损失的一段时间，该段损失时间应当视情况
而通过加快履行予以弥补。
十、法律管辖及纠纷的解决
1、本合同之有关事项均适用中国法律。
2、甲乙双方若发生合同纠纷，应本着互谅互让、互相尊重、和平友好的原
则协商解决。
3、协商不成的，按下列第【2】种方式解决（只能选择一种）：
（1）提交当地仲裁委员会按其现行有效的仲裁规则进行仲裁；
（2）依法向甲方所在地法院提起诉讼。
十一、其它约定事项
1、本合同自双方法定代表人或授权代表签字并加盖公章之日起生效。
2、本合同未尽事宜，可由甲乙双方商定，并签署书面补充协议。
3、本合同一式【二】份，双方各执【一】份，均具有同等法律效力。
甲方（盖章）：
授权代表（签字）：
日期：
乙方（盖章）：授权代表（签字）：日期：
第四篇：浅谈VI、CI、LOGO设计的意义和区别
浅谈VI、CI、LOGO设计的意义和区别 基本要素系统设计
VI设计的基本要素系统严格规定了标志图形标识、中英文字体形、标准色彩、企业象征图案及其组合形式，从根本上规范了企业的视觉基本要素，基本要素系统是企业形象的核心部分，是企业基本要素系统包括：企业名称、企业标志、企业标准字、标准色彩、象征图案、组和应用和企业标语口号等。1.企业名称
企业名称于企业形象有着紧密的联系，是CI设计的前提条件，是采用文字来表现识别要素。企业名称的确定，必须要反映出企业的经营思想，体现企业理念;要有独特性，发音响亮并易识易读，注意谐音的念义，以避免引起不佳的理想。名字的文字要简洁明了，同时还要注意国际性，适应外国人的发音，以避免外语中的错误联想。在表现或暗示企业形象及商品的企业名称，应与商标，尤其是与其代表的品牌相一致，也可将在市场上较有知名度的商品做为企业名称。企业名称的确定不仅要考虑传统性，还要具有时代的特色。2.企业标志
企业标志是特定企业的象征于识别符号，是CI设计系统的核心基础企业标志是通过简练的造型、生动的形象来传达去企业的理念、具有内容、产品特性等信息。标志的设计不仅要具有强烈的视觉冲击力，而且要表达出独特的个性和时代感，必须要表达出独特的个性和时代感，必须广泛的适应各种媒体、各种材料及各种用品的制作，其表现形式可分为：1.图形表现(包括再现图形、象征图形、几何图形);2.文字表现(包括中外文字和阿拉伯数字的组合);3.综合表现(包括图形于文字的结合应用)三个方面。企业标志要以固定不变的标准原型在CI设计形态中应用，开设时必须绘制出标准的比例图，并表达出标志的轮廓、线条、距离等精密的数值。其制图可采用方格标示法、比例标示发多圆弧角度标示，以便标志在放大或缩小时能精确地描绘和准确复制。3.标准字体
企业的标准字体包括中文、英文或其它文字字体，标准字体是根据企业名称、企业牌名和企业地址等来进行设计的。标准字体的选用要有明确的说明性，直接传达企业、品牌的名称并强化企业形象和品牌祈求力。可根据使用方面的不同，采用企业的全称或简称来确定，字体的设计，要求字形正确、富于美感并易于识读，在字体的线条粗细处理和笔划结构上要尽量清晰简化和富有装饰感。在设计是要考虑字体于标志在组合时的协调统一，对字距和造型要作周密的规划，注意字体的系统性和延展性，以适应于各种媒体和不同材料的制作，适应于各种物品大小尺寸的应用。企业的标准字体的笔划、结构和字型的设计也可体现企业精神、经营理念和产品特性，其标准制图方法是将标准字配置爱适宜的方格或斜格之中，并表明字体的高、宽尺寸和角度等位置关系。4.标准色彩
企业的标准色彩是用来象征企业并应用在视觉识别设计中所有媒体上的制定色彩。透过色彩具有的知觉刺激于心理反应，可表现出企业的经营理念多产品内容的特质，体现出企业属性和情感，标准色在视觉识别符号中具有强烈的识别效应。企业标准色的确定要根据企业的行业的属性，突出企业与同行的差别，并创造出与众不同的色彩效果，标准色的选用是以国际标准色为标准的，企业的标准色使用不宜过多，通常不超过三种颜色。5.象征图案
企业象征图案是为了配合基本要素在各种媒体上广泛应用而设计在内涵上要体现企业精神，引起衬托和强化企业形象的作用。通过象征图案的丰富造型，来补充标志符号建立的企业形象，使其意义更完整、更易识别、更具表现的幅度于深度。象征图案在表现形式上采用简单抽象并与标志图形既有对比又保持协调的关系，也可由标志或组成标志的造型内涵来进行设计。在于基本要素组合使用时，要有强弱变化的律动感和明确的主次关系，并根据不同媒体的需求作各种展开应用的规划组合设计，以保证企业识别的统一性和规范性，强化整个系统的视觉冲击力，产生出视觉的诱导效果。6.企业提出的标语口号
是企业理念的概括，是企业根据自身的营销活动或理念而研究出来的一种文字宣传标语。企业标语口号的确定要求文字简洁、朗朗上口。准确而响亮的企业标语口号对企业内部能激发出职员为企业目标而努力，对外则能表达出企业发展的目标和方向，提高企业在公众心理的印象，其主要作用是对企业形象和企业产品形象的补充，以达到使社会大众在瞬间的视听中了解企业思想，并留下对企业或产品难以忘却的印象。
7.企业吉祥物
企业吉祥物是以平易可爱的人物或拟人化形象来唤起社会大众的注意和好感。8.专用字体
专用字体即是对企业新使用的主要文字、数字、产品名称结合对外宣传文字等，进行统一的设计。主要包括为企业产品而设计的标识字和为企业对内、对外活动而设计的标识字，以及为报刊广告、招贴广告、影视广告等设计的刊头、标题字体。
CI应用要素系统设计
应用要素系统设计即是对基本要素系统在各种媒体上的应用所做出具体而明确的规定。当企业视觉识别最基本要素标志、标准字、标准色等被确定后，就要从事这些要素的精细化作业，开发各应用项目。VI各视觉设计要素的组合系统因企业规模、产品内容而有不同的组合形式。最基本的是将企业名称的标准字与标志等组成不同的单元，以配合各种不同的应用项目。当各种视觉设计要素在各应用项目上的组合关系确定后，就应严格地固定下来，以期达到通过同一性、系统化来加强视觉祈求力的作用。应用要素系统大致有如下内容。1.办公事务用品
办公事务用品的设于制作应充分体现出强烈的统一性和规范化，表现出企业的精神。其设计方案应严格规定办公用品形式排列顺序，以标志图形安排、文字格式、色彩套数及所有尺寸依据，以形成办公事务用品的严肃、完整、精确和统一规范的格式，给人一种全新的感受并表现出企业的风格，同时也展示出现代办公的高度集中哈和现代企业文化向各领域渗透传播的攻势。包括信封、信纸、便笺、名片、徽章、工作证、请柬、文件夹、介绍信、帐票、备忘录、资料袋、公文表格等。2.企业外部建筑环境 企业外部建筑环境设计是企业形象在公共场合的视觉再现，是一种公开化、有特色的群体设计和标志着企业面貌特征系统。在设计和上借助企业周围的环境，突出和强调企业识别标志，并贯彻于周围环境当中，充分体现企业形象统一的标准化、正规化和企业形象的坚定性，以便使观者在眼花缭乱额都市中获得好感。主要包括：建筑造型、旗帜、门面、招牌、公共识标牌、路标指示牌、广告塔等。3.企业内部建筑环境
企业的内部建筑环境是指企业的办公室、销售庭、会议室、休息室、产房内部环境形象。设计时是把企业识别标志贯彻于企业室内环境之中，从根本上塑造、渲染、传播企业识别形象，并充分体现企业形象的统一性。主要包括：企业内部各部门标示、企业形象牌、吊旗、吊牌、pop广告、货架标牌等。4.交通工具
交通工具是一种流动性、公开化的企业形象传播方式其多次的流动并给人瞬间的记忆，有意无意地建立起企业的形象。设计时应具体考虑它们的移动和快速流动的特点，要运用标准字和标准色来统一各种交通工具外观的设计效果。企业识标标志和字体应醒目，色彩要强烈才能引起人们注意，并最大限度地发挥其流动广告的视觉效果。主要包括轿车、中巴、大巴、货车、工具车等。5.服装服饰
企业整洁高雅的服装服饰统一设计，可以提高企业员工对企业的归属感、荣誉感和主人翁意识，改变员工的精神面貌，促进工作效率的提高，并导致员工纪律的严明和对企业的责任心，设计是应严格区分出工作范围、性质和特点，符合不同岗位的着装。主要有经理制服、管理人员制服、员工制服、礼仪制服、文化衬衫、领带、工作冒、胸卡等。6.广告媒体
企业选择各种不同媒体的广告形式对外宣传，是一种长远、整体、宣传性极强的传播方式，可在短期内以最快的速度，在最广泛的范围中将企业信息传达出去，是现代企业传达信息的主要手段。主要有电视广告、报纸广告、杂志广告、路牌广告、招贴广告等。7.产品包装
产品是企业的经济来源，产品包装起着保护、销售、传播企业和产品形象的作用，是一种记号化、信息化、商品化流通的企业形象，因而代表这产品生产企业的形象，并象征着商品质量的优劣和价格的高低。所以系统化的包装设计具有强大的推销作用。成功的包装是最好、最便利的宣传、介绍企业和树立良好企业形象的途径。产品包装主要包括纸盒包装、纸袋包装、木箱包装、玻璃包装、塑料包装、金属包装、陶瓷包装、包装纸等。8.赠送礼品
企业礼品主要是为企业形象或企业精神跟形象化和富有人情味而用来联系感情、沟通交流、协调关系，是以企业识标标志为导向、传播企业形象为目的将企业形象组合表现在日常生活用品上的。企业礼品同使也是一种行之有效的广告形式，主要有T恤衫、领带、领带夹、打火机、钥匙牌、雨伞、记念章、礼品袋等。9.陈列展示 陈列展示是企业营销活动中运用广告媒体，以突出企业形象并对企业产品或销售方式的传播活动。在设计时要突出陈列展示的整体活动。在设计时要突出陈列展示的整体感、顺序感和新颖感，以表现出企业的精神风貌。主主要包括有橱窗展示、展览展示、货架商品展示、陈列商品展示等。10.印刷出版物
企业的印刷出版物品代表着企业的形象直接于企业的关系者和社会大众见面。在设计是为取得良好的视觉效果，充分体现出强烈的统一性和规范化，表现出企业的精神，编排要一致，固定印刷字体和排版格式，并将企业标志和标准字统一安置在某一特定的版式风格，造成一种统一的视觉形象来强化公众的印象。主要包括企业简介、商品说明书、产品简介、企业简报、年历等。CI设计规划过程
CI设计规划与实施导入是一种循序渐进的计划性作业，整个计划的进行于推展，综合国内外企业导入CI的经验。其作业流程大约可分为下列五个阶段： 1.企业实态调查阶段
把握公司的现况、外界认知和设计现况，并从中确认企业实际给人的形象认知状况。2.形象概念确立阶段
以调查结果为基础，分析企业内部、外界认知、市场环境于各种设计系统的问题，来拟定公司的定位与应有形象的基本概念，作为CI设计规划的原则依据。3.设计作业展开阶段
根据企业的基本形象概念，转变成具体可见的信息符合。并经过精致作业于测试调查，确定完整并符合企业的识别系统。4.完成于导入阶段
重点在于排定导入实施项目的优先顺序、策划企业的广告活动以及筹组CI CIS简称CI，全称Corporate Identity System
第五篇：云南勘中达岩土工程质量检测有限公司正式挂牌
云南勘中达岩土工程质量检测有限公司
正式挂牌
为适应市场需求，进一步拓展业务，省水利水电勘测设计研究院在试验检测中心基础上注册成立了云南勘中达岩土工程质量检测有限公司。
2007年9月21日，云南勘中达岩土工程质量检测有限公司在青龙山基地正式挂牌。省水利水电勘测设计研究院院长王建春、院党委书记曹世惠等院领导及院属各有关部门负责人参加了挂牌仪式。省水利厅副厅长周运龙为公司揭牌并作了重要讲话。参加挂牌仪式的还有厅有关处室负责人。
云南省水利厅关于我省2009年乙级水利工
程
质量检测单位资质评审结果的公示
依据《水利工程质量检测管理规定》（水利部令第36号），云南省水利厅乙级水利工程质量检测单位资质评审委员会及其专家组对今年申报的乙级水利工程质量检测单位资质申请材料进行了评审。经报请厅领导批准，拟同意云南勘中达岩土工程质量检测有限公司等19个单位的49个专业类别具备水利工程质量检测乙级资质，昆明华之禹水利水电工程检测有限公司等4个单位的6个专业类别基本具备水利工程质量检测乙级资质（有效期一年）（具体名单和相应资质等级类别见附件）。现将评审结果予以公示。
公示时间：2009年11月23日至29日
受理部门：云南省水利厅建设管理处 联 系 人：杨家林 0871－3602521 传 真： 0871－3602521
E-mail:yjl111999@163.com
通信地址：昆明市五华山云南省水利厅 邮政编码：650021
二○○九年十一月二十
三日
附件
云南省水利工程质量检测单位乙级资质等级名单及相应类
别
一、拟同意具备水利工程质量检测乙级资质的单位
（一）云南勘中达岩土工程质量检测有限公司
岩土工程、混凝土工程、金属结构、机械电气、量测
（二）云南省水利水电勘测设计研究院
岩土工程、混凝土工程、金属结构、机械电气、量测
（三）云南博泰工程质量检测有限公司
岩土工程、金属结构、机械电气、量测
（四）昆明科立特水电工程物探检测有限公司
岩土工程、混凝土工程
（五）云南鸿禹水利水电工程质量检测有限责任公司
混凝土工程
（六）大理润达工程质量检测有限公司
混凝土工程、金属结构、机械电气、量测
（七）曲靖诚丰岩土工程试验检测有限公司
岩土工程、混凝土工程
（八）云南润诺建筑工程检测有限公司
岩土工程、混凝土工程、金属结构、量测
（九）西双版纳州水利水电工程质量检测中心 岩土工程、混凝土工程
（十）临沧市水利水电工程质量检测站
岩土工程、混凝土工程
（十一）昭通市润源建设工程质量检测咨询有限公司
岩土工程、混凝土工程
（十二）红河州德泰工程质量检测有限公司
混凝土工程
（十三）普洱市润普水利水电服务有限公司
岩土工程、混凝土工程
（十四）保山市水利水电工程质量检测站
岩土工程、混凝土工程、量测
（十五）红河州红禹工程质量检测有限责任公司
岩土工程、混凝土工程
（十六）昆明浩淼水利水电工程检测有限公司
岩土工程、混凝土工程（十七）文山州水利电力勘察设计院
量测
（十八）昆明理工大西维尔技术服务有限公司
岩土工程、混凝土工程（十九）迪庆州综合技术检测中心
岩土工程、混凝土工程、金属结构
二、拟同意基本具备水利工程质量检测乙级资质（有效期一年）的单位
（一）昆明华之禹水利水电工程检测有限公司
岩土工程、混凝土工程
（二）红河州德泰工程质量检测有限公司
岩土工程
（三）红河州红禹工程质量检测有限责任公司
量测
（四）文山州水利电力勘察设计院
岩土工程、混凝土工程
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