钢壁波纹管拼装施工技术方案

第一篇：钢壁波纹管拼装施工技术方案

拼装波纹管涵施工技术方案

一、拼装涵管概况

拼装波纹涵管是由多片波形板片用螺栓拼接而成，具有板片薄，重量轻，便于运输存放，施工工艺简单，现场安装方便，解决北方寒冷地区对桥梁和管涵的结构破坏问题，组装快速，工期短等优点。进行纵向连接成型。连接螺栓采用M20，8.8级高强度螺栓及弧型垫圈，边缝及螺栓用密封胶处理，钢板表面采用热浸镀锌。组装完成后用喷涂沥青。洞口铺砌及护坡采用M7.5 浆砌片石铺砌或采用钢筋混凝土浇筑洞口。

二、施工方案及施工工艺

挖基→施工放样→基础垫层填筑→管身安装→涵背回填→洞口铺砌

1、挖基

1.1有设计要求时，按照设计要求开挖地基;没有设计要求时，地基基础一般采用 2 X 3.m+管直径m，最小宽度为2 X 1m+管直径m 1.2基坑开挖应按要求进行，当基底土为淤泥等不良土层时，应换填处理，应避免超挖，如超挖，应将松动部分清除，其处理方案应报监理、设计单位批准。

1.3挖至标高的土质基坑不得长期暴露，扰动或浸泡，并应及时检查基坑尺 寸、高程、基底承载力。符合要求后，应立即进行基础施工。

1.4各种土质地基的处理方法

(1)优质土地基

未经筛分的砂、，碎石，砂砾土以及砂质土都是比较理想的地基材料，但需清除10cm以上的石块等硬物。

(2)一般性土质地基

承载能力不太高的普通地基，需设一定厚度的基础。但是，若将涵管地基槽原状土经严格穷实(其穷实度到重型击实密实度的90%以上)以后，也可直接将波纹管置于地基上。

(3)岩石地基

除设计要求有规定之外，波纹管不能直接置于岩石或混凝土基床上，因过于刚性的支承，不但会降低管壁本身所具有的良好柔性，而且还会减小涵管的承载能力。所以对岩石地基应挖掉一部分软岩，换填上一层优质土，并认真穷实。开挖软岩沟槽，不能使用烈性炸药和放深孔炮，以避免过多的外层被炸松散。岩石风化层地基不能作为基础，需换填上3倍直径宽度的填土。

(4)软土地基

当涵管处于软土地基上时，需对软土路基进行处理，然后，在其上填一层大于20cm厚的优质砂砾垫层，并穷实紧密。

1.5预留拱度

埋设于一般土质地基上的波纹管，经过一段时间后，常会产生一定的下沉，而且往往是管道中部大于两端。因此，铺设于路堤下的波纹管的管身要设置预留拱度。其大小根据地基土可能出现的不沉量，涵底纵坡和填土高度等因素综合考虑，通常可为管长的0.2%--1%，以确保管道中部不出现凹现或滑坡。

2、施工放样

对施工场地进行平整，尹安排布置各种材料堆放场地，组织所需机械设备。施工前组织测量人员根据设计图纸放出管涵轴线，打好中边桩，在涵管中轴线和基础范围边缘撒上白色灰线，测出原地面高程。

3、基础垫层填筑

基础垫层材料采用碎石土或砂砾填筑

4、管身安装

(1)管身安装前要求准确放出管涵的轴线和进、出水口的位置，拼装时 要注意端头板片和中间板片的位置，管涵的安装必须按照正确的轴线和图纸 所示的坡度敷设。

(2)管身安装应紧贴在砂砾垫层上，使管涵能受力均匀。基础顶面坡度与设计坡度一致，并且在管身沿横向设预拱度为管节长度的0.2%--1 %，以确保管道中部不出现凹陷或逆坡。

(3)管身采用Q235热轧钢板几块连接一周整体成型后再进行纵向连接。由中心向两端对称进行安装。安装时先安装底片，然后分别向上拼接。每安装5m进行一次管节的圆度和位置校正。如出现偏位，采用千斤顶在偏位的方向向上顶管节进行纠偏。

(4)管节安装需在管节内外搭设施工脚手架，以方便施工操作。

5、密封胶

管节全部拼装完成后，应检查管节位置是否和合设计要求。并在管身内侧所有钢板拼缝采用密封胶进行密封防止泄漏。

6、涂刷沥青

涵管出厂时，涵管及配套附件己经过镀锌处理。其镀锌厚度大于等 于63微米，平均厚度84微米，在没有盐碱水或有害工业废水浸泡以及涵管内经常流水的情况下。其镀膜即可防止锈蚀，否则，可在管节内外水位以下管壁涂上或喷上含有石棉纤维的厚沥青一道；建议内外全部喷涂。或涂涮两遍沥青和石油的拌和物，以加强防腐蚀作用。从外观看管壁内外均匀的涂成了黑管即可。但是必须要等到沥青晾干后方可安装。一般沥青涂层的厚度要达到0.4—0.5mm。此外，还可采用加厚管壁的办法，一般管壁每年蚀耗厚度为O.Olmm--0.03mm。可按计划使用年数和此数值估计增加厚度。两种涂涮剂的配合比 和涂涮方法如下: •含有石棉纤维的厚沥青涂料

涂料的溶剂是高质量的沥青，石棉粉的含量≥30%。喷涂方法:可用气压喷涂，或毛刷涂刷，每次喷涂层厚7mm—8mm，喷涂用量为lkg/m2左右。被喷涂物表面应特别干爽，无油污。涂刷在废水浸泡或常水位以下部分的涵管。

•沥青与煤油的拌和物涂料

涂料沥青与煤油之配合比为54: 46，使用此涂料时应涂刷2遍，使涂刷层总厚度达到0.4mm—0.5mm，涂刷用量为0.6kg/m2。有条件时用喷枪喷涂，效果更好，涂刷部位与上述相同。

7、管背回填

(1)为保证管底的回填质量，管底棋形部位处的回填可采用5种

方案: 采用粗沙“水密法”振荡器密实。

2、采用级配良好的天然砂砾(含水量要求比最佳含水量2%左右)，人工用木棒在管身外向内侧进行夯实，木棒作用点必须紧贴管身，每个凹槽部位都必须夯实到位。

3、采用液态粉煤灰回填。

4、采用轻型混凝土回填。

5、最大粒径不超过3cm的级配碎石回填。然后用小型夯实机械斜向夯实，确保管底的回填质量。

(2)涵背两侧的部位回填采用级配良好的天然砂砾或与路基同材料的回填料。在管身最大直径两侧30cm外使用18T压路机碾压，30cm范围内使 用小型夯实机械夯实，以避免压路机等大型机械设备对管涵的撞击。

(3)填筑时应分层填筑、分层压实，松铺厚度为20cm，压实度要求达 到95%方可进行下层填筑。

(4)填筑必须在涵管两侧同步对称进行。

(5)管顶填土厚度大于或等于0.5m时，才允许施工运输车辆通过。

(6)管体两侧及顶部20米范围内不允许使用强夯机械。

8、洞口铺砌及护坡防护

洞口采用端墙型式或与路基同坡率的斜口形式。洞口铺砌及护坡防护为M7.5浆砌片石，应选择几何尺寸相对长和短的石块交错在同一层使之形成错锁结构，保证错缝砌筑，不得出现竖缝、通缝。外露面要选择石块质地适当，细致色泽均匀，无风化剥落无裂纹的大石块进行凿面凿纹，确保工程外露面的平整和准确的几何尺寸.三、质量保证措施

1、健全质量保证体系，严格质量管理制度，做到优必奖，劣必罚。

2、严格施工前的技术交底，对作业人员定期进行质量教育和考核，教育作业队人员应严格按设计及规范要求施工，确保工程质量。

3、严格控制施工工序，上道工序不合格决不进行下道工序，严格执行“三检”制度，即施工队自检、技术复检、监理工程师检查，对于特别工序实行岗位责任制，使每个过程均受控。

4、规范化管理，是保证质量的有效手段，坚持作业人员持证上岗制，工地作业人员持牌制，质量“三检制”：自检、互检、专检。质量“三工序”制：检查上道工序质量，保证本道工序质量，创造或提供为下道工序的质量条件。

5、实行工程质量持牌管理，增强施工人员责任感。将工程规模，开工日期，质量目标，岗位负责人一一明示，以利于增强透明度和责任感。

6、严把原材料采购、进场、使用、检验关。

外购材料必须三证（出厂证、合格证、检验证）齐全，进场后需按规定抽检，合格后方可使用。材料必须选择质量好，信誉高的厂家订购。

四、安全目标及措施

1、抓生产，首先抓安全，建立安全保证体系，严格安全管理制度，做到违规必纠，有章可依。

2、按照“三不放过”的原则处理所发生的事故，使施工人员吸取事故教训，防止类似事故再发生，对新工人进行‘三级教育”，特种作业人员必须进行专门培训，合格后发证，严禁无证上岗。

3、进入工地必须戴安全帽，高空作业必须系安全带。做好工地用电管理，电器开关必须设防雨棚，配触电保护器。卷扬机提升时设联系信号，由专人指挥，严禁违章指挥、违章作业。

五、文明施工及环境保护措施

1、建立健全管理组织机构。工地成立以项目经理为组长，各部长和生产班组为成员的文明施工和环保管理组织机构。

2、强教育宣传工作，提高全体职工的文明施工和环保意识。

3、制定各项规章制度，并加强检查和监督。

4、合理布置施工场地，合理定置各种施工设施。

5、减少施工中的噪声和振动，不扰民，对现场的便道经常洒水，以减少粉尘

第二篇：钢栈桥施工技术总结

2004施工技术总结

大连30万吨级原油码头钢栈桥工程成套施工技术

大连30万吨级原油码头钢栈桥工程成套

施工技术

【内容提要】：介绍了工程施工放样，工厂制作，现场组对，整体安装架设及钢管砼灌注，桥面施工等全过程。

【关键词】：全焊系杆拱桥 分段组立 整体架设 接力泵送

1、工程概况

栈桥结构、形式：大连30万吨原油码头钢栈桥为五跨钢管混凝土拱桥连续布置，单跨径108米，矢高18米，矢跨比1/6，拱轴线为二次抛物线，两拱肋轴线间距9.8米，拱肋上下弦管采用ф800×12mm钢管，弦管轴线距离为2米，腹杆截面为ф245×10mm钢管，桥面由系杆、横梁、纵梁、及X连接系组成，系杆为1.1米高箱形梁，端横梁高1.6米，为箱梁，中横梁为工字型截面梁高0.9米，均与系杆焊接，纵梁连接系均为焊接H型钢。工程所用钢材均为Q345D。拉索间距为5.3米，采用ф37×7高强钢丝热挤双层PE护套防护，表面采用桔红色与钢管拱颜色一致，吊杆护管做热镀锌处理，桥面采用预制混凝土板，现浇整体桥面。

2、工程主要特点

2.1采用电脑放样、人工放样相结合，保证钢管拱肋线型美观并符合设计要求； 2.2采用钢拱肋平面拼装、分三段进行横撑及K撑安装、三段整体合拢技术； 2.3采用可拆装支架技术； 2.4采用钢栈桥整体滑移技术； 2.5采用吊装横梁进行吊装技术；

2.6采用浮吊浮重航行近2.5海里架设技术； 2.7采用多级泵送钢管混凝土技术。3.施工方案

3.1总体施工方案

由于施工工作量大，工艺复杂，工序繁琐，为了尽量缩短陆上施工工期，给后续海上吊装争取时间，栈桥整体拼装采用系杆整体拼装、钢拱肋分三段直接吊装合拢的方案。施工过程进行平行作业，如场地平面布置图。即在钢拱肋整体拼装大样平台上进行第三跨栈桥钢拱肋拼装的同时，在钢拱肋分段组立胎架上进行第二跨栈桥钢拱肋分段组对，在栈桥整体合拢支架上进行第一跨栈桥钢拱肋整体合拢，栈桥整体合拢后，滑移至码头前沿，采用浮吊吊装航行2.5海里后进行整体架设。

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大连30万吨级原油码头钢栈桥工程成套施工技术

中心线钢拱肋分段组立场地钢拱肋整体拼装放大基础墩整体轨道梁栈桥整体合拢栈桥存放

图1场地平面布置图

3.2施工准备

3.2.1根据电脑放样进行了钢拱肋大样平台的搭设，采用在混凝土支墩上满铺δ16×1600×6000钢板，确保无沉降。结合电脑放样进行人工放样，并用彩笔、冲子做好标记，然后为便于钢拱焊接，底部用工20、工25工字钢起高500㎜左右，并用水准仪找平（如图1）。

图2 拱肋拼装平台

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3.2.2钢拱肋分段拼装胎架基础采用混凝土预埋钢板的形式，用军用支墩做下部支撑，上部采用工20工字钢作为靠架，并在与主拱肋接触点处用δ12钢板压成圆弧做靠托。用经纬仪、全站仪进行精度及位置控制，确保胎架准确可靠（如图２）。

3.2.3整体合拢胎架分桥面系控制及上、下弦管接口控制两部分。桥面系控制主要靠系杆尺寸保证，因此为保证系杆组对，做系杆组对临时支墩，支墩按照图纸要求起拱（如图３），系杆接口位置如图。端系杆处设置放大基础4m×4m×3m，上下弦接口位于6#、7#吊索处，此处用φ

219、φ210钢管做18米高大支架，基础采用予埋钢板，上部搭工作平台，工作平台用I20工字钢连接，在其两侧焊500mm高φ60钢管用于固定脚手架，下部做可拆装支架，便于栈桥整体滑移。

3.2.4由整体合拢胎架至码头前沿做整体轨道梁基础，每隔400㎜做δ12×400×600预埋件并铺设通长QU100钢轨，使钢轨固定与预埋件上。

3.3具体施工方案 3.3.1杆件制作

3.3.1.1钢栈桥各杆件按大样尺寸进行分段，与钢材生产厂家订购双定尺料，号料、下料要严格按技术交底书进行，采用半自动切割机下料，分类堆放。

3.3.1.2拱肋钢管采用卷板机卷制，椭圆度偏差控制在1mm以内，钢管的焊接方法选用双面自动焊接，单节制作完成后，再按照平面大样将每4~5节单节预制成单元，环缝的对接在转胎上进行，这样可尽量采用平焊，避免难度较大的立焊和仰焊，可有效保证焊接质量。箱形梁是由上、下盖板、隔板，两侧腹板组成的焊接结构，以上盖板作为基准，分别放出腹板、隔板组装线。先定位隔板，后定位腹板，将隔板施焊后再组装盖板，为防止结构变形，组装焊接时注意施焊先后顺序，若达不到要求需进行矫形，采用机械矫形和火焰矫形。纵梁与横梁均为H型钢，在组装胎具上进行拼装，采用C02气体保护焊打底，手工电弧焊盖面。对接缝处焊缝质量要求为一级并100%做超声波探伤和10%X射线探伤，角焊缝要求二级并100%超声波探伤。进行喷砂除锈，并涂刷底漆。

3.3.1.3钢管拱肋平面拼装及桥面系整体组对

每跨栈桥钢管拱分左右两单片在拼装平台上按大样进行拼装，每个单片是按抛物线形状取折点形成的，拼装前要将各个接口放样，做相贯线样板，经防腐处理后的钢管按样板进行下料，然后在大样平台上班由中间同时向两端组对，钢管组对时要注意控制错边量，要求小于1mm。单片拱肋拼装时，合理分为三段预留接口，每段重量均在20吨以下，主拱肋拼装焊接完成后安装吊索护管和腹杆。桥面系杆件整体组对与钢管拱肋整体拼装是同时进行

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大连30万吨级原油码头钢栈桥工程成套施工技术 的，在系杆大样支墩上（如图4）由中心向两侧组拼，系杆对口下料时预先在对接的系杆上放好尺寸线，再进行切割作业，确保切口平整。组对系杆时采用轴肋挂环，挂倒链调整焊口间隙，间隙应控制在9㎜左右，也可用梭子调整。焊接采用两侧腹板对称焊后进行下盖板仰焊及上盖板仰焊。组装系杆的同时安装端横梁、横梁及纵梁，同时检查系杆及吊索孔处相对尺寸。最后进行中间漆涂装。

3.3.1.4主拱肋的分段组对

用两台25吨汽车吊将分段的单片拱肋吊至组装胎架上（如图3），并靠在胎模上，用导链拉住，用经纬仪、水平仪等按照预先设置的基准点进行调整，使两片拱肋的相对位置及标高符合要求，再用导链固定，进行横撑、K撑的安装。横撑、K撑先在小平台上按1：1放样，切割各接口处的相贯线，然后进行平面拼装，长度方向预留30㎜左右进行安装研口。每段施焊后进行第一遍中间漆及桔红高光面漆施。最后将吊索穿到吊索孔中，以待整体合拢。

3.3.1.5钢拱桥整体合拢

钢拱桥整体合拢是在整体组装胎架上进行如图4，采用两台135吨汽车吊先将主拱肋中间段起升到20m高的组装胎架中间，经纬仪从两侧同时控制中心对正后摘钩，再吊装其中一边段，先在18米高工作平台上调整边段与中间段接口，并点焊固定，再调节拱脚尺寸并施焊。同样方法吊装另一边段。然后在四个工作平台四周分别搭设安全网围护，由焊工进行钢拱肋对接口焊接，由铆工进行吊点处加固板安装。

图3 分段拼装胎架示意图

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图4 整体合拢胎架示意图

3.3.1.6 钢栈桥整体滑移

钢栈桥整体合拢后拆掉工作平台上脚手架及安全网，并将脚手架固定在平台上，在栈桥两端系杆支点处用四台200吨液压千斤顶进行顶升。当顶升超过轨道梁基础200㎜后，焊接端横梁底部焊缝，并铺设轨道。制作栈桥滑移用的滑靴，将四氟板安装在滑靴内放到钢轨上，然后将栈桥落到滑靴上，在栈桥端系杆上各焊一个鼻环，带上钢丝绳，另一端挂到码头边带缆桩或事先设置的地锚上，因胎架需反复利用，将支架底脚处做成可拆卸型，在桥面上铺设钢轨，安装四氟滑板，使支架落在钢轨上，栈桥滑移时支架底脚处与钢轨相对滑移使支架在无支撑状态时保持稳定，然后栈桥两端各用一台卷扬机进行拖拉。待栈桥滑移出整体组装支架范围后再安装支架底脚。并调整支架，准备下一跨栈桥合拢。栈桥一直拖至码头前沿存放支墩上。3.3.2海上吊装架设 3.3.2.1 吊装准备 a.吊装横梁

由于栈桥为整体柔性结构吊点处只能受竖向力，因此只有采用吊装横梁进行吊装。吊装横梁由大连理工设计院设计，总长37.1米，主梁宽908米，采用钢箱梁及钢管框架结构/由于栈桥轴向两侧重量不完全对称，因此横梁上对应吊点设小平衡梁，吊点处做吊装托梁，托梁内安装胶垫。主吊索选用φ95㎜无接头绳索，小吊索选用φ56浇注索具，安全系数均为6以上。横梁通过主吊索挂在浮吊主钩上，栈桥通过吊装托梁及φ56浇注索具挂到小平衡梁上，吊装横梁包括索具总重接近100吨。如吊具示意图（4）。

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图5

吊具示意图

b.浮吊选用

栈桥自重440吨，吊装横梁重约100吨，吊装时需在栈桥上加一些辅助装置，如操作平台等，总重达到550吨。栈桥矢高18米，吊装横梁高7米，总高度为25米。经过多方考证最终选用900吨BH108号浮吊，总长102.35米，宽35米，主钩高78米总重8364吨，可自航，旋转塔可通过变幅使物体就位，完全能够满足海上吊装栈桥行走的需要。c.为防止吊装时吊点处拱肋受挤压变形，在拱肋吊点处焊一块补强板且进行塞焊。d.栈桥吊点下方系杆上，靠浮吊侧焊两个带缆环，用于浮吊行走时固定栈桥，确保栈桥稳定。

e.在拱肋吊点处搭设摘、挂钩作业平台。由系杆以上搭设4×4×13米，距吊点下方1米处铺设跳板并固定，四周用脚手架搭设围栏。

f.栈桥就位位置设带缆鼓，鼓重70吨，位于栈桥墩前20米处便于浮吊定位。

g.清理工作船码头港池及航道，保证港池及300米航道无障碍物，且设施工标志鼓，第一跨钢栈桥位于引堤和13号墩之间，第二跨桥位于12号墩和11号墩之间，三、四、五跨桥分别位于11号墩、10号墩、5号墩之间，由岸边向海中连续排列。因此第一跨桥就位时，第6页。共9页 2004施工技术总结

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要在靠引堤侧设置2~3个界标，防止浮吊搁浅。

h.准备吊装用各种材料及工具：对讲机、滑子、撬棍、防撞木方、木板（2米左右）及大绳等。

i.对五跨钢栈桥吊装做工程保险，由于栈桥过长且太重，无法用驳船装运，只能采取浮吊吊栈桥行走，属于大件海上吊装，由有关部门监督实施。

j.吊装前应向气象预报部门咨询天气情况，浮吊船作业条件应限制在风速8m/min以下，无雾视线良好，涌浪在0.5米以下。

k.办理浮吊入港手续，引航手续。由于航道为弧形，总在转弯，因此与轮驳公司协调2600马力以上全回转港作拖轮，以备在航行及就位时随时顶推、拖拉。

l.用16T汽车吊将φ95主索具安装到吊装横梁上，并安装φ56浇注索具及托梁等。m.栈桥在新港工作船码头施工并贮存，由于浮吊吊距有限，因此将第一跨栈桥滑移至码头边以待吊装。栈桥中心距岸边不大于9米。3.3.3.2整体吊装

a.浮吊及于其配合吊装的引航船、工作船、拖轮等沿吊装行走航道试航，工作内容包括：驱赶渔船、适应航道、拖轮顶推拖拉、浮吊就位带缆演习等，并详细记录各工作时间，作为正式吊装参考。

b.选择适合浮吊工作的天气，结合潮汐情况，当工作船码头港池绝对水深为5米时，船尾对准栈桥就位，先用8吨汽车吊将根φ95无接头主索具吊起，再用浮吊上拖拉绞车拉到主吊钩上，主钩起钩。浮吊通过变幅等手段调整吊装横梁位置，使小托梁由外侧缓慢靠近吊点，然后主钩停止，施工人员攀上作业平台开始挂钩。如起吊示意图。

c.浮吊航行前方有一条引航船，引航船负责驱赶其它船只，全回转港作拖轮受船长直接领导在弧形航道上随时顶推或拖拉。航道范围内进行封航，否则浮吊吊着一个120米长的栈桥航行遇到来自大船的涌浪或受其他船只影响，发生后果将不堪设想。

d.浮吊到达现场后，由于征海范围只有400米，达不到浮吊需要的500米作业范围。浮吊虽能自航，但无法进行抛锚后旋转，因此只能在快到5#墩时开始旋转横推，又因此处水流太大，只有靠两台全回转拖轮协助顶推，等到达引堤与13号墩时抛200m后锚，然后船尾缓缓靠近就位位置，两条工作船及四条小船分两班进行带缆，使浮吊就位。如图6栈桥就位平面图。

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图6 起吊示意图

图7 栈桥就位平面图

e.浮吊一边落主钩，一边通过旋转塔和变幅调整栈桥位置，使栈桥一端先靠紧引堤墩上事先准备好的200㎜木方及木板，然后慢慢落钩，当距地面只有40—50mm时，两端同时用滑子反复调整栈桥，使其准确就位，偏差控制在10mm以内，落主钩，放下栈桥。

f.栈桥就位后主钩慢慢落下，当小托梁脱离吊点时进行摘钩，摘钩时先拆除倒链处的销轴并将销轴固定于倒链上，以防滑落丢失。然后慢慢放松倒链，使托梁与拱肋安全分开，当确认吊装横梁确实脱开栈桥时，浮吊开始起主钩，把拖拉绞车的拖拉绳挂到吊装横梁上并拉紧，第8页。共9页 2004施工技术总结

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防止返航时吊装横梁左右摇摆，与此同时，第二跨栈桥已滑移至码头前沿吊装范围内。

4.钢管砼泵送

钢管砼采用商品砼，为防止泵送过程重出现问题，造成泵送不及时，要求混凝土缓凝时间为10小时以上。由于施工现场仅有引堤一条通道，宽度为3.5米，且栈桥也不允许过车。因此大胆采用多级泵送方法进行第二、三、四、五跨桥的混凝土泵送。先在每跨栈桥两端拱肋处2米左右选择适合泵送砼的角度切割砼输送孔，并安装截至阀，灌注顺序为一侧下弦管，另一侧下弦管、上弦管。第一跨栈桥泵送时在引堤墩放置两台地泵，两台地泵同时泵送一下弦管，其中一台地泵与砼输送车连接到13号墩同一下弦管另一端。砼输送车轮流给地泵输送砼。当砼从栈桥拱肋上端排气孔喷出时，用大锤将截止阀法兰打下去，封闭砼输送孔，将输送管改到另一下弦管上，连续泵送直到四根钢管砼全部泵送完毕。第二跨桥钢管砼泵送时，在引堤墩放置一台地泵，在13号墩用人工推进去两台地泵，这两台地泵按第一跨桥砼泵送时连接方法进行连接。这时，砼输送车只能给引堤墩地泵输送砼，而引堤墩地泵通过砼输送管往13＃墩上的两台地泵轮流输送砼。第三跨桥输送时，只将13＃墩上的两台地泵推倒12号墩上即可。第四跨栈桥泵送时，将12＃墩上两台地泵推倒11号墩上在加上一台地泵做接力泵。第五跨栈桥砼泵送时，在将11＃墩上两台地泵推到10号墩上，12号墩上的地泵不动继续做接力泵，就这样五跨栈桥钢管砼泵送顺利结束。

5.桥面混凝土施工

栈桥人行道宽3.5米，位于纵梁及横梁位置，采用预制混凝土板铺设，纵梁及横梁形成方格网状，下面就是深几十米的大海，给施工带来很大困难，为便于安装现场根据纵梁及横梁间距做运输小车，安装预制板，最后在预制板上浇注7cm C30混凝土，人工振捣，抹平压光并拉毛，塑料覆盖养生。

6.结束语

国内对钢管拱桥施工已有成熟工艺，但五跨大跨度钢管拱桥连续施工整体海上架设还属首例，在工期短，质量要求高，施工难度大的情况下，项目部打破旧观念，首次采用将拱肋分三段在桥面系上整体吊装合拢，首次采用900吨浮吊直接吊栈桥航行2.5海里后架设，首次采用多级泵送钢管混凝土的方案顺利完成了栈桥工程施工，为同类工程积累了丰富经验。

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第三篇：钢屋面施工方案

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第四篇：施工方案(钢支撑)

锦 绣 新 城 B-16 #楼

模

板

施

工

方

案

宝清县同利建筑工程有限责任公司第十六项目部

目录

第一章

工程概况„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„2

第二章 第三章 第四章 第五章 第六章 第七章 第八章 第九章 第十章

施工方案的选定„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„2

施工准备„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„2

模板施工工艺 „„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„3

楼板模板支撑架的构造和施工要求 „„„„„„„„„10 工程质量通病与防治措施 „„„„„„„„„„„„„„„„„12

工程质量保证措施 „„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„12

安全、文明施工保证措施 „„„„„„„„„„„„„„„„„13

风、雨季节施工措施 „„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„13

模板计算书 „„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„13

第一章、工 程 概 况

第一节、总 体 概 述

锦绣新城B-16#楼工程由宝清县永泰房地产开发有限责任公司投资兴建；双鸭山市工程勘察设计院地基勘察；黑龙江三元建筑设计有限公司设计；黑龙江轻工建设监理有限公司监理；宝清县同利建筑工程有限责任公司第十六项目部总承包施工。该工程位于宝清县苗圃街南侧，永发路西侧，中央大街以北。

锦绣新城B-16#楼工程，是一座住宅楼。该建筑十七层，总建筑面积18626㎡，结构型式为剪力墙结构。抗震等级为6度，防火等级为二级，设计耐久年限为50年。

第二节、结构特点

本工程层高较高，地下室为-4.350m，架空层为-0.15m，标准层为3.0m，屋面为3.500m，屋面机房为 4.400m。剪力墙较多，结构复杂，施工难度大，技术要求高，模板支撑系统必须严格按高支模管理的有关规定进行设计、验算、搭设、验收和拆除。

第二章、施工方案的选定

本工程为商业砼结构，其模板采用18厚胶合板和黑色镜面板（柱、梁用）；木枋采用60×80㎜或50×70㎜；φ48×3.5钢管和钢顶撑体系作支撑的方案。

第三章、施 工 准 备

一、技术准备：

1、组织各工长、班组长熟悉图纸，对图纸进行自审，熟悉和掌握施工图纸的全部内容和设计意图。根据工程结构形式、特点以及施工组织设计中流水段的划分，结合施工方法进行模板拼装设计。模板应满足构造合理，拼缝严密，且便于组装和支拆。强度、刚度和稳定性验算符合要求。

2、做好技术交底工作。本工程每一道工序开工前，均需进行技术交底，技术交底是施工企业技术管理的一个重要制度，是保证工程质量的重要因素，其目的是通过技术交底使参加施工的所有人员对工程技术要求做到心中有数，以便科学的组织施工和按合理的工序、工艺进行施工。

3、技术交底工作按“三级制”进行交底，即工程技术负责人→木工工长→操作人员。工程技术负责人向专业工长进行交底要求细致、齐全、完善，并要结合具体操作部位、关键部位的质量要求，操作要点及注意事项等进行详细的讲述交底以及书面交底，班组长在接受交底后，应组织工人进行认真讨论，全面理解施工意图，确保工程的质量和进度。

二、人力准备：

为保证模板工程的施工质量，项目部抽调有多年施工经验的质检员负责现场的工程质量，木工工人保证30人，保证后期的砼浇筑的成形质量。

三、材料准备：

1、模板：鉴于材料对结构的决定性，模板材料选用优质的18mm厚的胶合板和镜面板，60×80㎜和50×70㎜木枋。材料进场时，质检员、材料员以及技术人员应对其进行验收，确保强度、刚度达到要求，模板使用前表面必须涂刷脱模剂，以增加模板的周转次数

2、支撑架：支撑架采用φ48×3.5钢管和钢顶撑（其质量应符合GB/T700中Q235-A级钢的规定）搭设，扣件（其质量符合GB1351规定）连接。钢管及扣件材质必须符合要求，钢管应满足抗拉强度、伸长率、屈服点等的规范要求，不得使用不合格品；扣件不得有裂纹、气孔，也不得有疏松、砂眼或其它影响使用性能的构造缺陷。钢管使用前应进行防锈处理，并涂刷二道防锈漆，以便延长使用寿命。

3、对拉螺杆、花篮螺栓、铁钉、铁丝、菱角、封口漆、密封胶条、脱模剂、塑料套管等材料准备齐全

四、机具准备：

根据本工程现场情况和进度控制要求，配备主要设备有：木工圆盘锯2台、平刨床机1台、压刨床机1台、手持电钻5台、手持电锯2台，其他周转设备、小型机具配套辅助设备均在施工前准备到位，并经试运转正常后安放到位。手锯、手锤、线坠、方尺、水平尺、撬棍等小型工具准备齐全。

五、作业条件：

1、模板设计、预拼组装完成。

2、各部位定位放线、抄平工作完成。

3、柱墙基、施工缝处砼软弱层剔凿，并清理干净，办理交接手续。

4、柱墙钢筋绑扎、水电管线、盒预埋等完成，并办理隐检手续。

第四章、模板施工工艺

第一节、模板安装构造要求

1、必须保证结构和构件各部位形状、几何尺寸的准确，水平标高的正确性，误差应小于验收规范规定的允许值。

2、安装模板必须按照施工设计要求进行，模板接缝必须严密不得漏浆，缝宽≤1.5mm，施工中模板必须先清缝拼板，铺设安装后，对于缝较宽（＞1.5mm缝）者须进行堵塞。

3、整体式钢筋混凝土梁，当跨度≥4m时，安装应起拱，按照跨度的1/1000～3/1000起拱。

4、单片柱模吊装时，应采用卡环和柱模连接，严禁用钢筋钩代替，防止脱钩。待模板立稳并支撑后，方可摘钩。

5、安装墙模时，应从内、外角开始，向相互垂直的二个方向拼装，同一道墙（梁）的两侧模板采用分层支模时，必须待下层模板采取可靠措施固定后，方可进行上一层模板安装。

6、大模板组装或拆除时，指挥及操作人员必须站在可靠作业处，安装外模板时作业人员应挂牢安全带。

7、安装模板时，操作人员必须站在操作平台或脚手架上作业，禁止站在模板、支撑、脚手杆上、钢筋骨架上作业和在梁底模上行走。

8、砼施工时，应按施工荷载规定严格控制模板上的堆料及设备，当采用人工小推车运输时，不准直接在模板或钢筋上行驶，应用脚手架钢管等材料搭设小车运输道，采用泵送砼时，不得直接将砼冲击侧模，砼泵管、布料机位置下排架要适当增加支撑或剪刀撑进行加固。

9、支撑立柱底部应设垫板，并在纵横方向设置扫地杆。

10、支撑立柱的拆除时间必须是在砼强度达到70%以上方可拆除。

11、支撑立柱高度在2m以下时，必须设置一道水平拉杆，保持立柱的整体稳定性；当立柱高度大于2m时，应设置多道水平拉杆，水平拉杆步距为≤1.8m。

12、满堂架模板支柱的水平拉杆应纵横两个方向设置，同时每隔4-6根立柱设置一组剪力撑，由底部至顶部连续设置。

13、立柱的间距经计算确定，当使用钢管扣件材料时，间距一般不大于1.0m，立柱的接头应错开不在同一步距和竖向接头间距大于50cm。

14、为保持支模系统的稳定，应在支架的两端和中间部分与工程结构进行连接。

15、对拆除后模板，板面如有破损，必须作好修补平整；模板在使用前必须先清理干净，均匀涂刷脱模剂备用，但不得涂刷过厚。第二节、模 板 制 作

1、根据图纸设计要求进行模板制作，柱、剪力墙采用定型组合大模，其余一般采用现场拼装制作。

2、异形定型模板内采用镀锌铁皮包裹，以保证模板的表面平整度。

3、剪力墙组合大模拼缝要严密，板接缝处背面要有木方竖楞加固。

4、柱、墙模制作时，四角均采用企口连接。

5、单块模板制作完，按模板设计图对模板外形、尺寸、平整度、对角线进行检查，分规格平行叠放，基底层模板加垫木，距地面不小于100㎜。

6、所有柱墙、梁板模板配板时，要对胶合板裁边处采用封口漆进行封边，以提高模板周转次数。

第三节、模 板 安 装

一、柱模板安装：

1、工艺流程：

模板制作 → 柱模安装 → 柱模板校正加固 → 办理预检及验收。

2、安装方法：

1）、柱模四角相邻两板采用企口连接，模板安装时，沿柱模板边线外2㎜粘贴海绵胶条进行密封。

2）、第一面模板就位后，设临时支撑或用铁丝与柱主筋临时固定，然后依次将其余三面模板就位，并做好支撑。

3）、模板就位后，及时安装竖楞和柱箍，竖楞采用木枋，间距为250㎜；柱箍采用φ14钢筋箍，间距为300㎜，第一道柱箍距地面为150㎜，四周采用φ14对拉螺栓连接加固，柱断面大于600㎜时，中间加设对拉螺杆，对拉螺杆间距不大于500㎜。

4）、柱模校正和加固方法同墙模。具体支撑系统详见附图。

二、梁、板模板安装：

1、工艺流程：

1）、梁模板：梁模板制作 → 搭设梁模支撑 → 安装梁底模板 → 安装梁侧模 → 安装侧向支撑 → 校核梁截面尺寸并加固 → 预检。

2）、板模板：搭设板模支撑 → 安装主、次龙骨 → 铺设顶板模板 → 调整模板标高 → 模板清理 → 预检。

2、安装方法：

1）、根据图纸设计和基层所弹梁身位置线，安装梁模支撑立杆（钢管或钢顶撑），立杆间距纵向不大于800㎜（梁高大于800㎜时，间距不大于600㎜），横向间距不大于900㎜，对于断面较大的梁，应在梁中间沿纵向加设一排钢顶撑。板立杆支撑间距为900×900㎜。现场施工时，如方便现场搭设支撑，梁支撑间距取同板支撑间距，则深梁纵向必须设三排支撑。

2）、钢管排架搭设时，尽量保证上下层立杆要对准，梁板支撑搭设完毕，应将梁板支撑体系连成一体，每层立杆力求做到规格一致，竖横成排，合理设置水平拉杆和剪刀撑，水平拉杆间距不大于1800㎜，剪刀撑纵横间距不大于4500㎜（每道梁底不少于二道）留好施工通道，施工通道一般间距不大于1200㎜，两侧支撑适当加固，通道两侧要用安全网围护。

3）、根据水平标高控制线，调整梁底、板底支撑高度，对跨度大于4米的梁或板短向跨度大于4米时，模板应按跨度的1‟-3‟起拱。

4）、梁模安装时应遵循帮（侧模）包底（模）的原则，侧模安装宜在底模侧边粘贴海绵胶条，待梁侧模安装就位后进行临时固定。

5）、主、次梁同时支模时，应先支好主梁模板，经轴线标高检查校正无误后，加以固定。在主梁上留出安装次梁的缺口，尺寸与次梁截面相同，缺口底部加钉衬口档木，以便与次梁模板相接。

6）、板模板安装时，先在次梁（或主梁）模板的外侧弹水平线，其标高为楼板板底高减去模板厚和搁栅高度，再按墨线钉托木，并在侧板上钉竖向小木方顶住托木，然后放置搁栅，再在底部用支撑杆支牢。铺设板模板从一侧向另一侧密铺，在两端及接头处用钉钉牢，其它部位少钉，以便拆模。

7）、顶板模板檩条采用50×100㎜方木，间距不大于300㎜。为保证顶板的整体砼成型效果，将整个顶板的胶合板按同一顺序、同一方向对缝平铺，必须保证缝下有龙骨，且拼缝严密，表面无错台现象。板与柱相交、不必刻意躲开柱头，只在该处将胶合板锯开与柱截面尺寸相应缺口，下垫方木并作为柱头的龙骨。

8）、深梁模板：当深梁在700mm以上时，由于砼侧压力大，必须采用对拉螺栓将两侧模板拉紧，以防胀模，对拉螺栓间距不大于600㎜。为便于深梁钢筋绑扎，可先装一侧面侧板，钢筋绑扎好后再装另一面侧板，对拉螺栓在钢筋入模后安装，对无防水要求的部位，设塑料套管穿对拉螺栓，拆模时抽出Φ14对拉螺栓周转使用，拆模后套管洞应随即封填密实。

9）、梁板模板支好后，要及时按标高线在表面拉线找平，并加固支撑，水平拉杆一般不少于二道，第一道为扫地杆距楼面250㎜，中间拉杆间距不大于1500㎜。剪刀撑间距不大于3000㎜，且每跨梁下不少于二道剪刀撑。

四、楼梯模板安装：

模板支设前，先根据层高放大样，先支基础和平台梁模板，再装楼梯斜梁或梯底模板，外帮侧板（踏步、梯段侧板采用38厚实木板，以防胀模），在外帮侧板内侧弹出楼梯底板厚度线，用墙板划出踏步侧板的档木再钉侧板。对宽度大的楼梯，沿踏步中间上面设反扶梯基，加钉1～2道吊木加固。支撑系统采用可调钢支撑系统，宽大楼梯搭设满堂脚手架支撑，支模方法同梁板做法。

五、电梯井提升筒模

梯井道比较狭窄，质量要求高，施工中有一定难度，我们采用将大模板拼装为整体提升筒模，每施工完一层，利用塔吊整体提升一次的方法进行施工。

（1）筒模的组成筒模由铰链式角模、平面模板、方钢龙骨、花篮螺栓脱模器、托架平台和吊钩组成。

1）链式角模由3个铰链轴与模板连接。

2）花篮螺栓脱模器由梯形螺纹螺杆（正反丝）和套管组成。通过转动套管，使螺杆产生轴向移动，并且通过铰链角模的转动，带动相邻两墙模，可达到支模或脱模的目的。详见右图所示：

3）平面模板为钢木结构，以方钢作龙骨，面板采用九夹板。

4）托架平台也是钢木结构。筒模上部预留了4个对称孔洞（孔洞尺寸为120mm×120mm×120mm）。待浇筑混凝土后，托架平台4个单向旋转支脚伸入预留洞内，作为安装筒模的操作平台。

（2）筒模的支模和脱模

筒模的支模和脱模，是利用操纵脱模器，通过角模的张开和收拢来完成的。

（3）筒模的优点

1）筒模的整体性好，刚度大，不易变形。通过花篮螺栓来调整模板的位置，无跑模和松动现象。因此，混凝土浇筑质量好，垂直度、平整度有保证。

2）安装方便，脱模快捷，提高工效。每层两人，半天可安装一个电梯井筒模，而安装大模板需要四个工人操作一天，安装筒模只需要吊运两次，而采用大模板需要吊运八次。所以采用筒模可以加快施工进度，提高劳动效率。

3）整体筒模可以进行组合，铰链式角模和花篮螺栓脱模器为通用部位，筒模的四周模板由钢木模板组成。通过变换模板的配置，可以组成不同开间和进深的筒模，周转使用，降低成本。

4）操作安全可靠。电梯井道不需要再搭设井架，在托架平台上进行支模和脱模作业，有利于保证操作者的安全。

5）、筒模支撑系统详见附图。

第四节、模板拆除与存放

1、模板拆除必须经项目部质检员及监理验收、批准和签字及对砼的强度报告试验单确认后方可拆除。

2、非承重侧模的拆除，应在砼强度保证楞角不受损坏的情况下进行。

3、承重模板的拆除时间，跨度在2m以下时，在砼强度不低于50%时进行；跨度在2～8m（及2m以下的悬臂梁板），应在砼强度达到75%以上时进行；跨度大于8m或悬臂大于2m的承重结构模板，应在砼强度达到100%时方可拆除。

4、模板拆除顺序应按照先支的后拆（先次梁后主梁，先侧模后底模）和先拆非承重模板后拆承重模板的顺序。

5、当立柱大横杆超过两道以上时，应先拆除两道以上大横杆，最下一道大横杆与立柱同时拆除，以保持立杆的稳定。

6、拆除大跨度梁下支柱时，应先从跨中开始，分别向两端拆除，拆除多层楼板支柱时（上部塔楼），应确认上部施工荷载不需要传递的情况下方可拆除下部支柱。

7、非大模板拆除应逐块进行，不得采用成片撬落方式，防止损坏模板、砸坏脚手架和将操作者砸伤。

8、拆除模板时必须认真进行，不得留有零星和悬空模板，防止模板突然坠落，特别是外墙脚手架处，模板拆除作业严禁同时在上、下同一垂直作业面上进行施工。

9、大面积拆除作业或高处拆除作业时，应在作业范围设置围护，并有专人监护。

10、拆除的模板应先进行清理、修整、刷脱模剂并与支撑等分规格堆放整齐，模板必须放平防止变形，严禁用模板垫道或临时作脚手板用。

11、大模板存放应设专用的堆放架，保证其自稳角度，应对称成对存放，防止碰撞或被大风刮倒，柱模必须面对面成对平放，以防翘曲变形。

第五节、模板施工注意事项

一、质量注意事项：

1、支设的模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性。

2、模板拼缝要严密，拼缝处可用双面胶条粘贴，以防漏浆。尤其是细部节点处理要认真。

3、模板使用前必须涂刷脱模剂，拆除后的模板要清理干净，并涂刷脱模剂以备下次使用。

4、涂刷脱模剂时不得污染基层和钢筋。

5、拆除模板时不得使用电气焊切割对拉螺杆和用大锤、撬棍硬砸、猛撬模板。对拆除后模板，板面如有破损，必须作好修补平整。

6、浇筑砼前，要保证模板内洁净，清扫干净后及时封闭清扫口。在砼浇筑过程中要经常检查，如发现变形，松动等情况，及时修补加固。梁板砼浇筑时要及时在柱墙四周预埋钢筋头作柱墙斜撑支撑点。

二、安全、文明施工注意事项：

1、单片柱模吊装时，应采用卡环和柱模连接，严禁用钢筋钩代替，防止脱钩。待模板立稳并支撑后，方可摘钩。

2、大模板组装或拆除时，指挥及操作人员必须站在可靠作业处，安装外模板时作业人员应挂牢安全带。

3、安装模板时，人员必须站在操作平台或脚手架上作业，禁止站在模板、支撑、脚手杆上、钢筋骨架上作业和在梁底模上行走。

4、施工过程中要注意电刨、电钻、圆盘锯等施工机具的安全使用，以防机具伤人，并注意用电安全。

5、使用塔吊吊运材料时，材料要堆放好，短木方和小模板严禁吊运。

6、模板安装时，脚手架上严禁堆放任何材料，排架上吊运的材料要及时分散。

7、施工人员进入施工现场,要正确穿戴安全防护用品。施工现场严禁吸烟,不得酒后上班。

8、模板安装完毕，要及时清理现场内木屑、杂物。拆除下来的模板、钢管、扣件、拉杆应及时清理干净，并集中堆放整齐，做到工完场清，文明施工。

第五章、楼板模板支撑架的构造和施工要求

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

一、模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

二、立杆步距的设计：

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

c.支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。

三、整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设

置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

四、剪刀撑的设计：

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。

五、顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

六、支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

七、施工使用的要求：

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

第六章、工程质量通病与防治措施

一、梁模板：

1、通病现象：

梁身不平直，梁底不平及下拗、梁侧模胀模、局部模板嵌入柱墙内、拆除困难。

2、防治措施:

a、支模时应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。

b、梁侧模必须有压脚板、斜撑、拉直线后将梁侧钉固。梁跨大于4m时，梁底模板按规定起拱。

c、混凝土浇筑前，模板应充分用水浇透，但不得存有积水。

二、柱墙模板：

1、通病现象: 胀模、断面尺寸鼓出、漏浆、混凝土不密实,蜂窝麻面、柱墙身偏斜。

2、防治措施:

a、根据规定的柱箍间距要求牢固设置。

b、成排柱模支模时，应先立两端柱模，校直与复核位置无误后，顶部拉通长线，再立中间柱模。

c、模板四角拼缝要做成企口缝，接缝处用海绵胶条粘贴。

d、四周斜撑要牢固，且对称设置。

三、板模板：

1、通病现象：

板中部下拗，板底混凝土面不平。

2、防治措施:

a、楼板模板厚度要一致，搁木栅均刨至统一尺寸。

b、支顶要符合规定的保证项目要求。

c、板模按规定起拱。

第七章、工程质量保证措施

一、质量管理保证措施：

1、施工前技术负责人或施工员要对各班组进行书面和口头技术交底。

2、施工过程中，专职质检员、施工员要现场跟班监督检查质量，同时按水平标高线校正模板及其搭设排架的标高，控制在规范允许误差范围内。

3、加强技术管理，熟悉图纸，认真指导现场施工。

4、检查各部位的加固和连接是否牢固，支撑间距和剪刀撑是否符合规范要求。

5、层层把好质量关，加强责任心，且与个人经济挂钩，出现质量问题按《质量事故处罚条例》执行。

6、要做好自检、互检、交接检工作，合格后请监理、甲方、质检站等部门进行验收。

第八章、安全、文明施工保证措施

一、安全生产管理、文明施工管理保证措施：

1、建立以项目经理为首的安全领导小组，负责现场安全文明生产管理。

2、制定合理的安全措施。

3、抓好防高空坠物工作，所有进场人员必须正确配戴安全防护用品。

4、采取有效措施保证用电和机械操作安全。

5、严禁高空落物，做好临边、洞口等处的安全防护，悬挑部位及拆模施工时，要有专职安全员现场监督指导施工。

6、组建现场保卫小组，落实防盗措施。

第九章、风、雨季施工措施

1、雨季施工，操作人员要备足防雨工（器）具。所有备用库存模板、木方要有防雨保护措施。

2、搭设活动雨棚，所有电动工（器）具应有防雨套。

3、雨季施工，操作人员严禁在排架上行走，在脚手架、模板上行走要注意防滑。

4、专职安全员雨季要加强脚手架的检查，防止松扣。

5、雨季期间施工，要加强对现场临时设施、用电线路的检查。所有机电设备要检查漏电装置情况。注意防雷、防漏电。

6、风力大于六级时，严禁在楼顶面施工，尤其是脚手架上。施工楼面的所有材料要集中堆放并有保护措施。

第十章、模板计算书

第一节、墙模板计算书

一、墙模板基本参数

1、计算断面宽度400mm，高度4000mm，两侧楼板高度200mm。

2、模板面板采用普通胶合板。

3、内龙骨间距250mm，内龙骨采用木方50mm×70mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。

4、对拉螺栓布置7道，在断面内水平间距300+600+600+600+600+600+400mm，断面跨度方向间距250mm，螺栓直径12mm。

二、墙模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

N1=27.466kN N2=75.531kN N3=75.531kN N4=27.466kN

最大弯矩 M = 1.716kN.m 最大变形 V = 0.7mm(1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.716×1000×1000/199800=8.589N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；

面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算

截面抗剪强度计算值 T=3×41198.0/(2×3700.000×18.000)=0.928N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.674mm

面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!

四、墙模板内龙骨的计算

内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。

内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。q = 75.531/3.700=20.414kN/m

外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P 取横向支撑钢管传递力

经过连续梁的计算得到

最大弯矩 Mmax=0.918kN.m 最大变形 vmax=0.384mm 最大支座力 Qmax=12.896kN

抗弯计算强度 f=0.918×106/10160000.0=90.35N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!

五、墙模板外龙骨的计算

外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。

外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P 取横向支撑钢管传递力。

经过连续梁的计算得到

最大弯矩 Mmax=1.128kN.m 最大变形 vmax=0.371mm 最大支座力 Qmax=27.727kN

抗弯计算强度 f=1.128×106/10160000.0=111.02N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!

六、对拉螺栓的计算

计算公式: N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；

A —— 对拉螺栓有效面积(mm2)；

f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10

对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 7.9 对拉螺栓强度验算满足要求!

第二节、柱模板支撑计算书

柱模板基本参数

柱模板的截面宽度 B=900mm，B方向对拉螺栓2道，柱模板的截面高度 H=900mm，H方向对拉螺栓2道，柱模板的计算高度 L = 3600mm，对拉螺栓强度验算满足要求!

柱箍间距计算跨度 d = 200mm。

柱箍采用80×100mm木方。

柱模板竖楞截面宽度50mm，高度80mm。

B方向竖楞4根，H方向竖楞4根。

二、柱模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

三、柱模板面板的计算

面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下

面板的计算宽度取柱箍间距0.20m。

荷载计算值 q = 1.2×46.630×0.200+1.4×4.000×0.200=12.311kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 20.00×1.80×1.80/6 = 10.80cm3；

I = 20.00×1.80×1.80×1.80/12 = 9.72cm4；

(1)抗弯强度计算

f = M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

M —— 面板的最大弯距(N.mm)；

W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

M = 0.100ql2

其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；

经计算得到 M = 0.100×(1.2×9.326+1.4×0.800)×0.283×0.283=0.099kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.099×1000×1000/10800=9.151N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×9.326+1.4×0.800)×0.283=2.093kN 截面抗剪强度计算值 T=3×2093.0/(2×200.000×18.000)=0.872N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!3)挠度计算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

面板最大挠度计算值 v = 0.677×9.326×2834/(100×6000×97200)=0.698mm 面板的最大挠度小于283.3/250,满足要求!

四、竖楞木方的计算

竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算 如下

竖楞木方计算简图

竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.283m。

荷载计算值 q = 1.2×46.630×0.283+1.4×4.000×0.283=17.441kN/m

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 3.488/0.200=17.441kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×17.441×0.20×0.20=0.070kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.200×17.441=2.093kN 最大支座力 N=1.1×0.200×17.441=3.837kN 截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；

I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；

(1)抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.070×106/53333.3=1.31N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算

最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql

截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×2093/(2×50×80)=0.785N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算

最大变形 v =0.677×14.534×200.04/(100×9500.00×2133333.5)=0.008mm 最大挠度小于200.0/250,满足要求!

五、B方向柱箍的计算

竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：

经过计算得到最大弯矩 M= 0.136kN.m 经过计算得到最大支座 F= 4.221kN 经过计算得到最大变形 V= 0.0mm B 柱箍的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.00×10.00×10.00/6 = 133.33cm3；

I = 8.00×10.00×10.00×10.00/12 = 666.67cm4；

(1)B柱箍抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.136×106/133333.3=1.02N/mm2 B柱箍的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)B柱箍抗剪计算

截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×3488/(2×80×100)=0.654N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 B柱箍的抗剪强度计算满足要求!(3)B柱箍挠度计算

最大变形 v =0.0mm

B柱箍的最大挠度小于410.0/250,满足要求!

六、B方向对拉螺栓的计算

计算公式: N < [N] = fA

其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；

A —— 对拉螺栓有效面积(mm2)；

f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10

对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000

对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 4.221 对拉螺栓强度验算满足要求!

七、H方向柱箍的计算

经过计算得到最大弯矩 M= 0.136kN.m 经过计算得到最大支座 F= 4.221kN 经过计算得到最大变形 V= 0.0mm H 柱箍的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W 分别为: W = 8.00×10.00×10.00/6 = 133.33cm3；

I = 8.00×10.00×10.00×10.00/12 = 666.67cm4；

(1)H柱箍抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.136×106/133333.3=1.02N/mm2 H柱箍的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)H柱箍抗剪计算

截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×3488/(2×80×100)=0.654N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 H

柱箍的抗剪强度计算满足要求!(3)H柱箍挠度计算

最大变形 v =0.0mm

H柱箍的最大挠度小于410.0/250,满足要求!

八、H方向对拉螺栓的计算

计算公式: N < [N] = fA

其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；

A —— 对拉螺栓有效面积(mm2)；

f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10

对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 12.920

对拉螺栓所受的最大拉力(kN):

N = 4.221 对拉螺栓强度验算满足要求!

柱模板支撑计算简图

二、柱模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值； 挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

面板的计算宽度取柱箍间距0.15m。

荷载计算值 q = 1.2×46.630×0.150+1.4×4.000×0.150=9.233kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 15.00×1.80×1.80/6 = 8.10cm3；

I = 15.00×1.80×1.80×1.80/12 = 7.29cm4；

(1)抗弯强度计算 f = M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

M —— 面板的最大弯距(N.mm)；

W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2

其中 q —— 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.2×6.995+1.4×0.600)×0.264×0.264=0.064kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.064×1000×1000/8100=7.962N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×6.995+1.4×0.600)×0.264=1.464kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1464.0/(2×150.000×18.000)=0.813N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

面板最大挠度计算值 v = 0.677×6.995×2644/(100×6000×72900)=0.528mm 面板的最大挠度小于264.3/250,满足要求!

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×16.268×0.15×0.15=0.037kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.150×16.268=1.464kN 最大支座力 N=1.1×0.150×16.268=2.684kN 截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；

I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；

(1)抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.037×106/53333.3=0.69N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算

最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql

截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×1464/(2×50×80)=0.549N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算

最大变形 v =0.677×13.557×150.04/(100×9500.00×2133333.5)=0.002mm 最大挠度小于150.0/250,满足要求!

经过计算得到最大弯矩 M= 0.113kN.m 经过计算得到最大支座 F= 3.494kN 经过计算得到最大变形 V= 0.0mm B 柱箍的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.00×10.00×10.00/6 = 133.33cm3；

I = 8.00×10.00×10.00×10.00/12 = 666.67cm4；

(1)B柱箍抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.113×106/133333.3=0.85N/mm2 B柱箍的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)B柱箍抗剪计算

截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×2517/(2×80×100)=0.472N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 B柱箍的抗剪强度计算满足要求!

(3)B柱箍挠度计算 最大变形 v =0.0mm B柱箍的最大挠度小于410.0/250,满足要求!

六、B方向对拉螺栓的计算

计算公式: N < [N] = fA

其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；

A —— 对拉螺栓有效面积(mm2)；

f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10

对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 3.494 对拉螺栓强度验算满足要求!

七、H方向柱箍的计算

经过计算得到最大弯矩 M= 0.285kN.m 经过计算得到最大支座 F= 5.433kN 经过计算得到最大变形 V= 0.1mm H 柱箍的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.00×10.00×10.00/6 = 133.33cm3；

I = 8.00×10.00×10.00×10.00/12 = 666.67cm4；

(1)H柱箍抗弯强度计算

抗弯计算强度

f=0.285×106/133333.3=2.14N/mm2

H柱箍的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)H柱箍抗剪计算

截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×2998/(2×80×100)=0.562N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 H柱箍的抗剪强度计算满足要求!(3)H柱箍挠度计算

(4)最大变形 v =0.1mm

H柱箍的最大挠度小于585.0/250,满足要求!

八、H方向对拉螺栓的计算

计算公式: N < [N] = fA

其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；

A —— 对拉螺栓有效面积(mm2)；

f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10

对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000

对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 5.433 对拉螺栓强度验算满足要求!

二、梁模板荷载标准值计算

模板自重 = 0.340kN/m2；

钢筋自重 = 1.500kN/m3；

混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

抗弯强度计算公式要求：

f = M/W < [f] 其中 f —— 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

M —— 计算的最大弯矩(kN.m)；

q —— 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)；

q=1.2×[0.34×0.35+24.00×0.35×0.90+1.50×0.35×0.90]+1.4×2.50×0.35=11.01kN/m

M=-0.10×11.007×0.1502=-0.025kN.m f=0.025×106/18900.0=1.310N/mm2

梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算

最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql

截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.6×0.150×11.007=0.991kN

截面抗剪强度计算值 T=3×991/(2×350×18)=0.236N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求!

3.挠度计算

最大挠度计算公式如下:

其中 q = 0.34×0.35+24.00×0.35×0.90+1.50×0.35×0.90=8.152N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

1.抗弯强度计算 2.抗弯强度计算公式要求：

f = M/W < [f] 其中 f —— 梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

M —— 计算的最大弯矩(kN.m)；

q —— 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；

q=(1.2×28.80+1.4×6.00)×0.90=38.664N/mm 最大弯矩计算公式如下:

M=-0.10×38.664×0.3002=-0.348kN.m f=0.348×106/48600.0=7.160N/mm2

梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算

最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql

截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.6×0.300×38.664=6.960kN

截面抗剪强度计算值 T=3×6960/(2×900×18)=0.644N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求!

3.挠度计算

最大挠度计算公式如下:

其中 q = 28.80×0.90=25.92N/mm

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

v = 0.677×25.920×300.04/(100×6000.00×437400.0)=0.542mm 梁侧模板的挠度计算值: v = 0.542mm小于 [v] = 300/250,满足要求!

六、穿梁螺栓计算

计算公式: N < [N] = fA

其中 N —— 穿梁螺栓所受的拉力；

A —— 穿梁螺栓有效面积(mm2)；

f —— 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

穿梁螺栓承受最大拉力 N =(1.2×28.80+1.4×6.00)×0.90×0.60/1=23.20kN 穿梁螺栓直径为12mm；

穿梁螺栓有效直径为9.9mm；

穿梁螺栓有效面积为 A=76.000mm2；

穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=12.920kN；

穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=23.198kN；

穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。

每个截面布置2道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!

七、梁支撑脚手架的计算

支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值 q1 = 25.000×0.200×0.800+0.350×0.800=4.280kN/m 活荷载标准值 q2 =(2.000+1.000)×0.800=2.400kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3；

I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4；

(1)抗弯强度计算

f = M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

M = 0.100ql2

其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；

经计算得到 M = 0.100×(1.2×4.280+1.4×2.400)×0.300×0.300=0.076kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.076×1000×1000/43200=1.770N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算

(3)T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×4.280+1.4×2.400)×0.300=1.529kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1529.0/(2×800.000×18.000)=0.159N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

面板最大挠度计算值 v = 0.677×4.280×3004/(100×6000×388800)=0.101mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

二、支撑木方的计算

木方按照均布荷载下三跨连续梁计算。

1.荷载的计算

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11 = 25.000×0.200×0.300=1.500kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q12 = 0.350×0.300=0.105kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 =(1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.2×1.500+1.2×0.105=1.926kN/m 活荷载 q2 = 1.4×0.900=1.260kN/m 2.木方的计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 2.549/0.800=3.186kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×3.19×0.80×0.80=0.204kN.m

最大剪力 Q=0.6×0.800×3.186=1.529kN

最大支座力 N=1.1×0.800×3.186=2.804kN

木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；

I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.204×106/53333.3=3.82N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)木方抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×1529/(2×50×80)=0.573N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!3)木方挠度计算

最大变形 v =0.677×1.605×800.04/(100×9500.00×2133333.5)=0.220mm

木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!

三、横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取木方支撑传递力。

经过连续梁的计算得到

最大弯矩 Mmax=0.673kN.m 最大变形 vmax=1.558mm 最大支座力 Qmax=9.159kN

抗弯计算强度 f=0.673×106/5080.0=132.46N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=9.16kN

单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,当考虑采用双扣件时，可以满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

五、立杆的稳定性计算荷载标准值

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架钢管的自重(kN)：

NG1 = 0.129×20.000=2.582kN

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

(2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.350×0.800×0.900=0.252kN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25.000×0.200×0.800×0.900=3.600kN

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.434kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ =(1.000+2.000)×0.800×0.900=2.160kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG + 1.4NQ

六、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式

l0 = k1uh

(1)

l0 =(h+2a)

(2)

k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；

u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度； a = 0.50m； 公式(1)的计算结果： = 111.48N/mm2，立杆的稳定性计算

< [f],满足要求!公式(2)的计算结果： = 78.35N/mm2，立杆的稳定性计算

< [f],满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

l0 = k1k2(h+2a)

(3)

k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.042；

公式(3)的计算结果： = 115.92N/mm2，立杆的稳定性计算

< [f],满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

七、楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

2.立杆步距的设计：

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。

3.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

4.剪刀撑的设计：

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。5.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

6.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

7.施工使用的要求：

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

第五篇：钢梯施工方案2010

一、钢构件制作前准备工作

熟悉施工图样和产品制造工艺，根据施工图样及排板图验明样板及材料数据，核对钢材牌号、规格，保证图样、样板、材料三者的一致，并要求材料具有质量合格证明书。检查材料有无裂纹、夹层、表面疤痕、或厚度不均匀等缺陷，并根据产品的技术要求酌情处理。当材料有较大变形、影响号料精度时，应先进行矫正。

本工程钢构件的加工制作工艺流程如下：

熟悉图纸→放样→取料→切割→小型构件焊接→预拼装→修改、调整、焊接→焊缝和尺寸检查→构件除锈→涂装→标注编号→分类堆放→吊装。

二、加工前的技术准备

为确保工程质量，按期完工，应了解下列内容：

（1）、了解工程项目的内容和性质、服务对象及吊装位置；（2）、熟悉技术、质量要求，强化技术管理及技术措施；（3）、合理安排施工进度及人力和物力的投入。

三、材料准备 1）、材料验收

验收内容：

（1）、查验钢材质量证明书中的批号、炉号、化学成分、机械性能及规格、数量，且应符合国家现行标准或订货技术条件的规定。

（2）、对进场钢材质量有疑问时，应按国家现行有关标准的规定进行抽样检验及试验，试验项目和试样数量符合规范要求。

（3）、钢材不得有夹渣、裂纹、结疤、折叠和夹层等缺陷；

（4）、检查钢材截面，不得存在“分层”、“夹渣”等缺陷。2）、钢材的堆放

钢材堆放应符合下列要求：

（1）、小型钢材应存放在库房的料架上；

（2）、大型钢材露天堆放时，堆放场地应平整，且四周应设有排水沟；钢材置于枕木之上，且每5-6层加置枕木。3）、焊接方法和焊接材料

本工程焊接的方法采用了手工电弧焊、埋弧焊、栓焊等多种方法，采用的焊接材料必须符合设计要求。

四、钢构件加工制作

钢构件加工工序

放样→气割下料→煨弯→铣头→号孔→钻孔→除锈→装配→焊接→油漆防腐→成品检查→成品安装→验收文件（1）放样: 首先要认真核对图纸尺寸,工艺要求,如发现问题及时和设计联系解决.为保证装配安装尺寸,要求现场放大样,节点必须放样.所有要求号钻孔的板,划线时要用划针,号完孔后要打围冲.样板做好后,要经过自检,互检后才能交质检员检查.（2）下料: 下料前必须检查材料的外观质量,遇到问题需以书面报告形式与有关负责人联系处理,未得到处理意见不允许下料.气割下料时,要求切割断口表面平滑,没有明显凹坑和沟槽,超过1mm磨光,超过2mm补焊并磨光.零件气割下料采用半自动割下料,要求保证割口质量,控制断面断口900.钢板下料后,其切割边缘不得有分层,夹渣等缺陷,焊缝坡口中心线两侧各离开2倍厚30mm(2S+30mm)的区域内。

下料后,每个零件都要按单元,图号,零件号,规格编好号,标记要清楚工整.气割下料的允许偏差(单位:mm)2:零件宽度,长度3.0;切割面平整度2.0;割纹深度0.2;局部缺口深度1.0（3）煨弯: 型钢下料后利用煨弯机进行煨弯。煨弯采用冷煨法。（4）钻孔

钻孔前,钻模要用固定的专用卡具,紧固好后才能钻孔,钻床钻孔前必须用水平仪找平,钻孔时要控制同心度.对好钻模后,为防止孔的窜动,除了用卡兰紧睹外,还要在腹板上孔的对角线处钻穿销子.钻孔后要清除加工件上的飞边,毛刺.（5）除锈

钢结构除锈采用人工除锈，人工使用角磨，将构件便面浮锈清除干净。（6）装配

采用现场拼装，辅助设备为吊车。按照构建尺寸对正，并开始吊装。（7）焊接: 焊接材料:焊条Ｅ43型，或Ｅ50型，要有厂家的资质，材料的合格证或材质单。

焊接要求: 1).所有焊接要按照《钢结构焊接规程》进行,成为焊缝一部分的定位焊缝,要满足最终焊缝的质量要求,并用焊接该焊缝的相同牌号焊条进行定位焊.2).焊缝坡口要符合图纸要求焊接接头的坡口表面应没有飞边,撕裂氧化皮和其它杂物.3).在任何材质的母材上不要在非焊缝区引弧,由引弧造成的裂纹或缺陷要磨光到平滑的外表,并进行磁粉探伤.4).所有构件端部要求围焊.5).预热范围:焊道两侧各不小于50MM内由烤枪预热,层间温度控制在100-4000C之间.6).所有要求焊透的焊缝应满足设计说明的要求.（8）油漆: 在刷漆前必须清除油,锈,砂子及电焊飞溅,焊疤等,所有构件喷砂面不得刷漆.所有室内金属构件表面（包括预埋件）安装前均需喷砂除锈，等级为Sa2（1/2），涂三道氯磺化聚乙烯防腐涂料底漆，安装后涂两道氯磺化聚乙烯面漆，浅淡灰色（或同室外采用锌基涂镀处理），室外金属构件表面均采用锌基涂镀处理160μm。（9）成品检查: 要严格按<钢结构施工及验收规范(GB50205-2001)进行加工,每道工序均应严格检查,合格后方可转入下道工序,成品检查合格后即可运输至安装现场.（10）验收文件: 材料产品合格证(复印件注明产地,原件存放地,复印人及使用量)；材料复验证明；构件检查记录(装配,焊接)；质量评定:焊接质量评定表;油漆质量评定表；焊工证及超检人员资质证；产品合格证。

六、构件现场堆放

1)依据现场施工场地情况确定构件堆放位置。现场构件分类摆放，以便起吊。

2)注意垫平垫稳，不使构件倒塌变形（弯曲、扭曲等问题出现）