新规范35m箱梁计算书.

第一篇：新规范35m箱梁计算书.

第一章 概述 总体概述

上部箱梁构造为 5×35连续小箱梁, 桥宽 12.25米, 由 4榀小箱梁联结构成, 布置图如下图所示。设计荷载公路Ⅰ级。本计算只对边梁单榀箱梁进行分析, 模 的主要规范有: 1.《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004 2.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004 3.《公路工程技术标准》(JTGB01-2003(一 技术指标 设计荷载:公路Ⅰ级。

桥面宽度:0.5+11.25+0.5=12.25米,单幅桥。

标准桥面横坡:2% 跨径:35米

斜度:0°, 10°,20°,30°,40° 主梁片数:4片梁。预制梁长:34.3米。预制梁高:1.8米。

桥面铺装:9cm 沥青混凝土。混凝土调平层 : 8cm50号混凝土。(二 相关参数 相对温度 75% 桥面板与其它部分的温差为±5° 预应力管道成形为钢波纹管 管道摩擦系数 u=0.25 管道偏差系数 λ=0.0025l/米 钢筋回缩和锚具变形为 6mm(三 主要材料 1.混凝土材料

预制箱梁、横隔板 50号混凝土

现浇连续段、封锚端、湿接缝 50号混凝土

现浇桥面层 50号混凝土

主梁采用 50号混凝土,力学性能见表 1.1 混凝土力学性能表 表 1.1 预应力筋均采用符合 ASTM A416-96a标准的高强低松弛 270级钢绞线,公 称直径 φj15.24mm ,公称面积为 140mm 2,标准强度为 MPa R b y 1860

= , ,控制张

拉应力为 1395MPa。弹性模量为 MPa E y 5 10 95.1⨯ =。

(四预应力布置

预应力构造分为两种类型:顶板索和腹板连续索。预制小箱梁采用 OVM 型 锚具及配套的设备。箱梁顶板负矩钢束采用 BM15型锚具及配套的设备, 管道成 孔采用波纹扁管,且要求钢波纹扁管的钢带厚度不小于 0.35mm。预应力张拉采 用引伸量和张拉吨位双控。并以引伸量为主。引伸量误差不得超过-5%~10%。(五施工工序

⑴ 预制主梁,张拉预应力钢束。

⑵ 用天线吊装逐孔架设箱梁,要求现浇箱梁横隔板湿接缝。⑶ 现浇连续墩顶混凝土。

⑷ 待连续段混凝土达强度 95%后, 先两端张拉墩顶负弯矩钢束形成连续刚构体 系,再现浇桥面混凝土。

⑸ 待桥面板混凝土达到强度形成全截面后,安装伸缩缝及施工桥面系。(六活荷载分布影响系数

在计算活荷载横向分配系数时, 运用的软件为桥梁博士。采用的方法为刚接 板梁法。结果如下: 中跨横向分配系数表格 表 1.2

第二章 35米箱梁简支变刚构连续计算

一、结构计算模型

主梁高为 1.8米,宽为 2.4米,具体见图 2.1。在计算分析时,将 8㎝厚的现 浇防水混凝土及 9cm 厚的沥青混凝土简化为梁单元荷载作用在主梁之上,不考 虑其对刚度的贡献。选择了一跨 5联进行计算,将整个桥梁离散为 190个单元, 191个节点。单元划分示意图见图 2.2、图 2.3(图中只示出了半跨结构。

1.混凝土容重为 2.6吨 /米。

2.桥面铺装按 17厘米厚计算(8cm调平层, 9cm 沥青混凝土。3.护拦单侧重 0.8吨 /米。

5.温度荷载

顶板升温变化为 0―(+5.5―(+14度。顶板降温变化为 0―(-2.75―(-7度。

四、主要荷载组合 使用阶段计算了八种组合:(1恒载 +公路Ⅰ级(最大(2恒载 +公路Ⅰ级(最小(3恒载 +公路Ⅰ级(最大 +升温(4恒载 +公路Ⅰ级(最小 +升温(5恒载 +公路Ⅰ级(最大 +降温

(6恒载 +公路Ⅰ级(最小 +降温

五、施工阶段

在用 MIDAS 运行计算分析时,将结构模拟为 3个施工阶段,施工步骤如下 所示: ①阶段:预制梁:张拉底板钢束。

②阶段:浇注墩顶湿结缝,结构连续形成,张拉顶板预应力。③阶段:浇注桥面板,桥面铺装完成。施工阶段表格 表 2.1

六、应力计算结果

在上图中,其中 25,26,51单元为湿结缝单元, 1-37,40-75单元为预制 梁单元,表格中只列出 1-76单元的沿梁长法向应力的结果, 116-151与 154-190关于中心对称,故未列出。本文只取半对称跨 , 具体结果见表格 2.1~2.6: 施工阶段各截面的压应力(MPa 表 2.1 7

使用阶段各截面的压应力(MPa 表 2.2 9

公路Ⅰ级使用阶段各截面的压应力(MPa 表 2.3 宝天高速公路 35m 箱梁计算书 单元 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 杆端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 恒载＋汽车(MAX＋升温 上缘-1.97-4.19-4.55-4.69-5.03-5.46-5.94-2.97-3.56-4.18-4.67-5.14-5.63-6.07-0.99-1.38-1.71-1.97-2.15-2.27-2.16-1.99-1.74-1.43-6.58-6.21-5.80-5.41-5.00-4.45-3.93-6.95-6.53-6.17-5.89-5.79-5.45-3.18 下缘-3.20-8.55-8.53-8.47-8.82-9.12-9.40-10.80-11.00-11.20-10.50-9.80-8.92-8.11-9.01-8.32-7.75-7.29-6.95-6.84-7.07-7.41-7.87-8.45-7.44-8.14-8.91-9.54-10.10-9.85-9.59-8.15-7.81-7.45-7.06-7.06-7.02-1.70 恒载＋汽车(MIN＋升温 上缘-3.53-5.76-6.02-6.07-6.38-6.80-7.30-4.38-5.03-5.74-6.31-6.88-7.45-7.97-2.98-3.43-3.79-4.06-4.25-4.34-4.24-4.05-3.77-3.41-8.47-8.03-7.54-7.06-6.56-5.92-5.32-8.28-7.84-7.47-7.20-7.19-6.97-4.70 下缘-5.16-10.50-10.40-10.20-10.50-10.80-11.20-12.70-13.00

-13.40-12.80-12.20-11.50-10.70-11.70-11.10-10.60-10.20-9.83-9.68-9.91-10.20-10.70-11.20-10.10-10.70-11.30-11.80-12.30-11.80-11.40-9.87-9.47-9.08-8.69-8.80-8.93-3.61 11 宝天高速公路 35m 箱梁计算书 公路Ⅰ级使用阶段各截面的压应力(MPa 单元 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 表 2.4 下缘-5.69-5.71-5.88-6.07-6.64-7.21-7.76-8.27-8.78-9.34-9.16-8.88-8.48-8.13-7.81-7.58-7.45-7.41-7.51-8.03-8.47-9.05-9.77-10.60-9.87-10.80-11.80-12.60-13.40-13.20-13.10-11.80-11.60-11.50-11.50-11.80-12.20-6.93 杆端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 恒载＋汽车(MAX＋降温 上缘-2.46-2.46-2.38-2.29-2.27-2.30-2.41-2.60-2.87-3.18-3.41-3.64-3.88-4.09-4.25-4.34-4.37-4.33-4.21-3.74-3.40-2.98-2.48-1.90-6.78-6.16-5.50-4.85-4.19-3.41-2.66-5.48-4.85-4.24-3.67-3.37-2.86-0.56 12 下缘-5.69-5.66-5.63-5.64-5.90-6.17-6.43-6.64-6.83-7.07-6.70-6.24-5.70-5.23-4.82-4.52-4.33-4.27-4.36-4.93-5.42-6.07-6.88-7.83-7.22-8.30-9.44-10.40-11.40-11.40-11.40-10.20-10.10-9.99-9.83-10.10-10.20-4.97 恒载＋汽车(MIN＋降温 上缘-2.47-2.50-2.58-2.65-2.87-3.14-3.46-3.87-4.34-4.83-5.21-5.57-5.91-6.20-6.43-6.58-6.65-6.62-6.51-6.01-5.63-5.15-4.59-3.93-8.68-7.96-7.20-6.43-5.66-4.77-3.94-6.69-6.03-5.45-4.98-4.78-4.40-2.12 宝天高速公路 35m 箱梁计算书 单元 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 杆端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 I端 恒载＋汽车(MAX＋降温 上缘-0.56-2.81-3.17-3.32-3.65-4.06-4.53-1.52-2.10-2.70-3.20-3.69-4.18-4.64 0.47 0.06-0.28-0.55-0.75-0.88-0.79-0.62-0.39-0.08-5.27-4.91-4.51-4.13-3.73-3.22-2.73-5.79-5.40-5.07-4.81-4.72-4.38-2.10 下缘-4.97-10.30-10.20-10.20-10.50-10.90-11.20-12.70-12.90-13.30-12.60-11.80-10.90-10.10-11.00-

10.30-9.68-9.21-8.86-8.72-8.93-9.26-9.70-10.30-9.24-9.93-10.70-11.30-11.90-11.50-11.10-9.63-9.22-8.81-8.38-8.37-8.33-3.04 恒载＋汽车(MIN＋降温 上缘-2.12-4.37-4.64-4.70-4.99-5.40-5.89-2.94-3.57-4.26-4.84-5.43-6.01-6.54-1.53-1.99-2.36-2.64-2.85-2.95-2.86-2.68-2.42-2.07-7.16-6.73-6.26-5.78-5.29-4.69-4.12-7.12-6.71-6.37-6.13-6.12-5.91-3.62 下缘-6.93-12.20-12.10-11.90-12.20-12.60-13.00-14.50-14.90-15.40-14.80-14.20-13.40-12.70-13.70-13.10-12.50-12.10-11.70-11.60-11.80-12.10-12.50-13.00-11.90-12.50-13.10-13.60-14.00-13.50-13.00-11.40-10.90-10.40-10.00-10.10-10.20-4.94 13 宝天高速公路 35m 箱梁计算书 结论： 由上面的计算结果可看出(压应力为负，拉应力为正，在施工阶段过程中，压应力最大值为 12.9MPa<21MPa；成桥后，最大压应力，13.7MPa<20 MPa 能够 满足要求。在正常使用荷载作用下，压应力最大值为 15.4MPa<16.2 MPa；最大 拉应力 0.47MPa<1.85MPa，能够满足要求。14

第二篇：新规范混凝土梁裂缝控制验算计算书

结构构件计算书

裂缝控制验算计算书

项目名称_____________日 期_____________ 设 计 者_____________校 对 者_____________

一、构件编号: L-1

二、示意图

三、依据规范: 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)

四、计算信息 1.几何参数

截面类型 T形

截面宽

b=400mm 截面高

h=1200mm 受压翼缘宽 bf'=1000mm 受压翼缘高 hf'=120mm 2.材料信息

混凝土等级 C30 f2tk=2.01N/mm

钢筋种类 HRB400 E

2s=200000.00N/mm

钢筋类型 带肋钢筋

纵筋相对粘结特性系数 νi=1.000 纵筋根数、直径: 第1种纵向钢筋:8f25 纵筋实配面积 A2s=3927mm 3.计算信息

受弯 αcr=1.90 受拉钢筋合力点至近边距离 as=60mm 混凝土保护层厚度 c=30mm 最大裂缝宽度限值 ωlim=0.300mm 4.荷载信息

荷载效应准永久组合计算的弯矩值 Mq=900.000kN*m

五、计算过程

1.计算有效受拉混凝土截面面积Ate

Ate=0.5*b*h =0.5*400*1200

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结构构件计算书

=240000mm2

2.计算纵向钢筋配筋率ρte

ρte=As/Ate

=3927/240000 =0.016 3.计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq

d2eq=Σnidi/Σniνidi

=(8*252)/(8*25*1.000)=25.000mm 4.计算构件受拉区纵向钢筋的应力σs

h0=h-as =1200-60 =1140mm σs=1000000*Mq/(0.87*As*h0)=1000000*900.000/(0.87*3927*1140)=231.078N/mm2

5.计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ

ψ=1.1-(0.65*ftk/(ρte*σs))=1.1-(0.65*2.010/(0.016*231.078))=0.754 6.计算最大裂缝宽度ωmax

ωmax=αcr*ψ*σs/Es(1.9*c+(0.08*deq/ρte))=1.900*0.754*231.078/200000.000*(1.9*30.000+(0.08*25.000/0.016))=0.297mm ωmax=0.297mm<=ωlim=0.300mm,满足要求!

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第三篇：挑梁计算书

说明：本计算书为挑梁计算书，悬挑部分上部有墙体！可能多数人实际计算时都没墙体，当然计算方法是一样的，只需去掉墙体荷载即可，希望此计算书能对大家有所帮助。

楼挑梁验算

一层E-F/7-9轴未按原设计修建墙体，一～四层均设置了挑梁。挑梁截面尺寸为b=240mm，h=400mm，上部钢筋3B14，下部钢筋2B12，箍筋Φ6@200，现对挑梁验算如下：

一、荷载及内力计算

挑梁荷载设计值计算如下：

双面粉刷的240mm厚砖墙

挑梁自重

以上总计荷载设计值

二、挑梁抗倾覆验算

砌体中挑梁抗倾覆验算按《砌体结构设计规范（GB

50003-2001）》第7.41～7.43条有关公式进行验算。计算简图见图1。

图

挑梁埋入砌体的长度，则计算倾覆点至墙外边缘的距离为：

则挑梁的荷载设计值对计算倾覆点产生的倾覆力矩为：

挑梁的抗倾覆荷载为图1虚线范围内的砌体重量、楼面恒荷载标准值以及圈梁重量之和。砌体重量标准值为：

楼面恒载有：100mm厚现浇板层重为，20mm厚1：2水泥砂浆面层重为。楼面恒荷载标准值总计为；则作用在挑梁埋入砌体的长度内的集中力（见图2）为：

图2

圈梁重量标准值为：

抗倾覆荷载标准值为：

楼面恒荷载作用点至墙外边缘的距离为1.30m，砌体重量作用点至外面边缘的距离为1.62m,圈梁重量作用点至外边缘的距离为1.74m，则作用点至外墙边缘的距离为：

挑梁的抗倾覆力矩设计值为：

满足抗倾覆要求。

三、正截面受弯承载力计算

砌体中挑梁抗倾覆验算按《砌体结构设计规范（GB

50003-2001）》第7.4.5条规定，挑梁的最大弯矩设计值与最大剪力设计值分别为：

已知挑梁截面尺寸为，则：，查表得

则所需受拉钢筋截面面积为：

实际采用的3B14则，满足要求。

四、斜截面受剪承载力计算

截面尺寸满足要求。

实际按构造要求配置了Ф6@200，计算不需要箍筋，满足要求。

五、挑梁下砌体局部受压承载力验算

根据《砌体结构设计规范（GB

50003-2001）》中式（7.4.4）验算，即：

其中，则:

砌体承载力满足要求。

第四篇：箱梁施工组织设计.

K20+778施工组织设计

一、编制依据及原则 1）编制依据

1、S304韩城段改扩建工程招标文件，施工合同等资料。

2、依据陕西交通公路设计有限公司编制的《S304韩城至黄龙段二级公路改建工程（渭南段）K20+778大桥施工图设计》。

3、国家和交通部现行有关设计、施工的规范、规则及标准。

4、施工前现场调查所获取的有关资料。2）编制原则

1、按照招标文件及施工合同的各项条款要求，实质性响应业主的指令和要求。

2、在满足要求的基础上坚持技术先进、管理科学、经济实用的原则。

3、根据工程实际情况，围绕工程重点，周密部署，合理安排施工顺序。

4、做好环境保护，减少因施工对当地带来的一切干扰。

二、工程概况 1）工程简介

S304韩城至黄龙段二级公路改建工程（渭南段）K20+778大桥全长138m ,桥梁净宽9+2×0.5m。上部结构为4×30m装配式后张法预应力混凝土连续箱梁，下部结构采用重力式台、扩大基础，柱式墩钻孔灌注桩基础，桥梁平面位于直线段墩台与路线方向正交，在两侧各设置一道D80型伸缩缝。

2）河流水系

本桥区域属于黄河流域渭河水系；地表河水比较小，汇水区域不大，洪水位均不控制桥梁设计标高。根据水质分析实验，沿线地表水对混凝土既无侵蚀性，也无腐蚀性。3）地震烈度

根据《中国地震烈度区划图》，该区地震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.15g。

4）主要技术标准及设计规范

1、桥面宽度10m,双向双车道；

2、汽车荷载等级：公路-Ⅱ级：

3、《公路工程技术标准》 《公路桥涵设计通用规范》

《盖梁钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 《公路桥涵设计细则》

三、准备工作 1）梁板预制场

根据现场调查，该桥位处地形复杂陡峭，通往桥位处道路崎岖并且转弯半径小，附近没有适宜修建梁板预制场，所以该桥准备等路基路槽开挖完成后，直接在路基上预制梁板。2）试验室

工地试验室采用拌合站原有房屋，建筑面积30m2。

四、施工组织方案 1)组织机构设置

为顺利完成本工程任务，本着“精干、高效、快速、有序”的原则组建“S304韩城至黄龙（渭南段）改建工程C标项目部”，实行项目法管理，落实项目经理负责制，由项目经理全权负责全面履行合同。组织机构图见下页。

组 织 机 构 图

项目经理：按照合同条款，负责制定项目管理目标和创优规划，搞好项目机构的设置、人员选调及职责分工，全面组织工程项目的施工，保证项目目标的实现，满足业主的合同要求。

项目副经理：配合项目经理具体组织工程项目的施工，负责施工方案、进度计划、重大技术措施、资源调配方案等的实施，对项目经理负责。

项目总工程师：主持编制实施性施工组织设计，组织制定质量保证措施，定期组织工程质量检查和质量评定，掌握质量现状，搞好现场质量控制。

工程技术部：负责工程项目施工过程控制，制定施工技术管理办法，编制实施性施工组织设计及技术交底、进行过程监控，解决施工技术难题；负责编制竣工资料和进行技术总结，组织实施竣工工程后期服务。

中心试验室：在总工程师的领导下全面负责本合同段工程的试验及检测工作。根据本合同工程的具体特点制定试验检测计划，并在施工中进行执行情况检查，确保在本合同工程的施工中，试验及检测工作的有效运行。

安全质量部：依据本公司质量方针和目标，制定质量管理工作规划，负责

质量综合管理，行使质量监察职能。2）项目管理

根据本工程的特点及管理跨度，我项目部对本工程实行项目法管理。技术管理：工程开工前，在总工程师的直接领导下，技术管理人员认真进 行施工组织文件的编制，确定先进合理、经济可行的施工方法和技术措施，对 图纸进行认真审核，作好复测与测量工作，为全面按期开工作好一切必要的施 工技术准备工作。施工过程中，严格执行技术交底制度、测量双检制及各施工 工序的三检制，做好试验检测、工程监控和测量放线等工作，确保各施工环节 工序质量处于受控状态。

进度计划管理：以总进度计划为依据，编制月进度计划，并根据实施过程 中的实际进展情况及时对原计划进行修正与调整，实行动态管理，对实施中出 现的滞后工期的工序，提出补救措施，确保“关键工期”和总工期的实现。每 旬定期举行计划协调会，分析上旬计划落实情况，下达下旬的施工任务，切实 保证计划实施的严肃性。

合同管理：合同是业主同施工单位双方经济法律关系的约束和相互合作的 纽带，它规范着双方的责权和关系。我单位作为实施合同的一方，将充分重视 合同的管理工作，响应业主要求，严格执行合同的条款，以项目经理为主的合 同管理人员，具体处理各种与合同有关的事宜，以保证合同的顺利履行。资料管理：对图纸、文件、技术交底、会议记要、监理指示、试验资料、检查证、评定表等各项资料设专人分类整理，妥善保存，以保证竣工资料及时

完整移交。3）总工期安排

拟定开工日期为2014年2月20日，完工日期为2013年11月10日，总工 期5个月。

各分项工程的工期安排表

4）第三节 施工工艺、方法

1、钻孔桩

本工程桥梁部分的桩基础分别采用Φ1.5m的桩基础12根，桩长10米。根据桥位的工程地质、水文条件及桩长确定桩基础的施工方法：拟采用冲击钻孔机方法成孔、用垂直导管法灌注水下砼的施工方案。河流中的桩基础采用先筑岛，后运输钻孔设备进行施工的方法，具体的施工方法和技术措施说明如下： A施工准备 其后进行桩位放样及复核。根据设计图纸的测量坐标及现场三角控制网，用全站仪和经过检定的钢尺，定出桩位中心，测放出孔位桩及护桩。经复核无误、监理工程师认可后，用表格形式交钻孔组，并注意保护现场桩位。B埋设护筒

护筒内径宜比桩径大200～400mm。护筒中心竖直线应与桩中心线重合，除设计另有规定外，平面允许误差为50mm，竖直线倾斜不大于1%，干处可实测定位，水域可依靠导向架定位。

旱地、筑岛处护筒采用挖坑埋设法，护筒底部和四周所填粘质土必须分层夯实。水域护筒设置，应严格注意平面位置，竖向倾斜和两节护筒的连接质量均需符合上述要求，沉入时可采用压重、振动锤击并辅以筒内除土的方法。

护筒高度宜高出地面0.3m或水面1～2m。当钻孔内有水压时，应高于稳定后的承压水位2.0m 以上。

护筒埋置深度应根据设计要求或桩位的水文地质情况确定，一般情况埋置

深度为2～4m，特殊情况应加以保证钻孔和灌注砼的顺利进行。护筒连接处要求筒内无突出物，应耐拉、压，不漏水。C泥浆的制作

泥浆池或沉淀池每墩或数墩设置一处，利用人工或机械挖坑，并于护筒口处开挖泥浆沟通至沉淀池。

制浆前，先把粘土尽量打碎，使其在搅拌中容易成浆，缩短成浆时间，提高泥浆质量。制浆时，可将打碎的粘土直接投入套管内，使用冲击锥冲击制浆，待粘土已冲搅成泥浆时，即可进行钻孔。多余的泥浆用管子导入钻孔外泥浆池贮存，以便随时补充孔内泥浆。D钻机就位

钻机就位后，要将钻头的钻尖准确对准孔位中心。具体做法是在护筒的刻痕处，用小线连成十字，钻头中心对准小线十字交叉点。E钻进时应注意的事项

⑴冲程应根据土层情况分别而定：一般在通过松软土层时，宜采用高冲程（100厘米）在通过松散砂、砂砾石或砂卵石土层时，宜采用中冲程（约75厘米）。冲程过高，对孔底振动大，易引起坍孔，在通过粘土、亚粘土、轻亚粘土时，宜采用中冲程，在易坍塌或流砂地段宜用小冲程，并应提高泥浆的粘度和比重。(2)、在通过漂石或岩层，如表面不平整，应先投入粘土、小片石，将表面垫平，再用十字型锥进行冲击钻进。防止以生斜孔、坍孔事故。

⑶、要注意均匀地松放钢丝绳的长度。一般在松软土层每次可松绳5～8厘米，在密实坚硬土层每次可松绳3～5厘米。应注意防止松绳过少，形成“打空锤”，使钻机、钻架及钢丝绳受到过大意外荷载，遭受损坏。松绳过多，则会小冲程，降低钻进速度，严重时使钢丝绳纠缠发生事故。

⑷、检孔：钻进中须用检孔器检孔，检孔器用钢筋做成，其外径等于设计孔径，长度等于孔径的4～6米，接近及通过易缩孔（孔径减少）土层（软土、软粘土/亚粘土等）或更换钻锥前，都必须检孔。用新铸或新焊补的钻锥时，应

先用检孔器检孔到底后，才可放入新钻锥钻进。不可作加重压、冲击或强插检孔器等方法检孔。

⑸、当检孔器不能沉达原来钻进的深度，或钢丝绳（拉紧时）的位置偏移护筒中心时，应考虑可能发生了弯孔、斜孔或缩孔等情况，如不严重时，可调整钻机位置，继续钻孔。

⑹、不得用钻锥修孔，以防卡钻。

⑺、钻孔的安全要求：冲击锥起吊应平稳，防止冲撞护筒和护壁，进出孔口时，严禁孔口附近站人，防止发生钻锥撞击人身事故。因故停钻时，孔口应加盖保护并严禁钻锥留在孔内以防埋钻。

F成孔检查及清孔

⑴、成孔后，须用孔规对钻孔直径进行检查，孔径和孔深必须符合图纸要求，未经检查和监理工程师批准的钻孔不得浇筑混凝土。

⑵、成孔检查完成后，应立即进行清孔，清孔时，孔内水位应保持在地下水位或河流水位以上1.5至2.0m。

⑶、灌注水下混凝土前，孔底沉淀物厚度不得大于设计规定，对于摩擦桩未作具体规定时，不得大于0.4倍桩径，超过时必须重新清孔。H检查验收

成孔后必须对桩身直径、孔底标高、桩位中心线、倾斜度等报监理验收，合格后做好施工记录。

I吊放钢筋笼

钢筋笼按设计制作、运输、吊装，应防止扭转变形，根据规定加焊内固定筋，钢筋笼放入前，应绑好砂浆垫块，吊放钢筋笼时，要对准孔位，直吊扶稳，缓慢下沉，避免碰撞孔壁，钢筋笼放到设计位置时，应立即固定。G钢筋笼安装及水下砼灌筑 G1钢筋笼制作与安装

钢筋笼严格按照设计图制作，采用汽车吊分节吊装，焊接牢固，保证在吊运过程中钢筋笼不发生变形，预埋的检测管随钢筋笼一次就位，钢筋笼就位后 应予以固定，避免灌注砼时，钢筋笼上浮。

具体方法是：

a、钢筋笼加工采用现场加工，分节制作，按设计图纸的规定来制作相应的加强筋，然后按规定的根数布置主筋与加强筋，排列好后将主筋按规定的间距焊接在加强筋上，再按设计规定的间距焊接箍筋。

b、成孔清孔验收合格后，利用25t～30t吊车将钢筋骨架吊入桩孔内，每下完一节后用钢管或方木固位，再用吊车吊住另一节进行焊接，吊放钢筋骨架入桩孔时，下落速度要均匀，切勿撞击孔壁。

c、骨架落到设计标高后，将其校正在桩中心位置并固定。G2灌注水下砼

钻孔应经成孔质量检验合格后，方可开始灌注工作。灌注水下砼是钻孔桩施工的关键工序。混凝土的配制除应符合设计要求和《桥涵施工技术规范》的规定外，从气温、水泥品种、砼标号、水灰比、坍落度、外加剂等方面控制砼的初凝时间，使每根导管的砼灌注工作，在该根导管首批灌注的混凝土初凝以前完成。砼罐车运输，泵送灌注。灌注前，对孔底沉淀层厚度须应再进行一次测定，使之满足规定要求，然后立即灌注首批砼。灌注过程中，应紧凑、连续地进行，严禁中途停工。同时注意观察管内砼下降和孔内水位升降情况，及时测量孔内砼面高

度，以便及时提升或拆除导管。本工程水下砼导管拟采用罗口式厚壁导管，其优点是扣接严密，装拆方便，导管管壁厚（δ＞8mm），使用安全可靠。在灌注砼时，每根桩均按规定制作砼试块，并妥善养护，强度测试后，填写试验报告表。有关砼灌注情况，各灌注时间、混凝土面的深度、导管埋深、导管拆除以及发生的异常现象等，指定专人进行记录，以便及时总结经验，指导下一根桩的施工。桩的荷载试验应按监理工程师的要求编制施工设计及工艺，经监理工程师审批后方可实施。砼浇注时，砼的温度不应低于5℃，当气温低于5℃时，灌注砼取保温措施。具体步骤：

a、凝土自商混站运至工地后先要检测坍落度。混凝土坍落度控制在18～ 22cm。

b、导管吊装前先试拼，并进行水密性试验。接口连接牢固，封闭严密，同时检查拼装后的垂直情况与密封性，根据桩孔的深度，确定导管的拼装长度，吊装时导管应位于桩孔中央，并在灌筑前进行升降实验。

c、首批混凝土用剪球法泄放。在漏斗下口设置砂袋或混凝土小球（柱），当漏斗内储足首批灌筑的混凝土量后剪断砂袋或球体的铁丝，使混凝土猝然落下，迅速落在孔底并把导管裹住，保证首批初灌混凝土将导管埋深不小于1m。d、灌筑应连续进行，一气呵成。边灌筑混凝土边提升导管和边拆除上一节导管，使混凝土经常处于流动状态，提升速度不能过快，提升后导管的埋深不小于2米。

e、灌筑到桩身上部5米以内时，可以不提升导管，待灌筑至规定标高才一次提出导管，拔管时注意提拔及反插，保证桩芯混凝土密实度。f、为确保桩顶质量，在桩顶设计标高上加灌0.5～1.0m。

2、系梁施工

系梁施工工艺流程如下：凿除桩头→定位放线 →开挖基坑→钢筋加工绑扎 →模板加工安装 → 检查验收签证 → 混凝土浇筑 → 拆模养护 → 竣工验收 A先进行坐标放样及复核 根据设计图纸的测量坐标及现场三角控制网，用全站仪和经过检定的钢尺，定出尺寸四角及护桩。经复核无误、监理工程师认可后，用表格形式交钻孔组，并注意保护现场桩位。

B系梁基坑开挖 采用挖掘机开挖为主，辅以人工修整。将灌注桩混凝土凿至设计系梁底标高后，将桩头钢筋的杂物清除干净，调直、接长。同时测定桩柱中心，并校对桩顶标高，使其达到设计与规范要求。基坑面人工整平、夯实后，浇注混凝土底板，底板顶面高程与系梁地面高程相同，底板宽度与系梁宽度一致。系梁模板采用定型钢模板。外侧桩柱的圆模为开口圆，分为两片，在安装时合拢，圆模开口侧折线延伸，延伸部分可与系梁边模相连接。中心桩柱圆模分为两片，可

直接与边模相接。圆模、边模上下通过穿螺杆、卡杆横向固定，确保桩柱与系梁平顺连接及几何尺寸。立模前将桩顶杂物清除干净。混凝土浇注前复核模板位置、尺寸，检查连接是否牢固，根据情况及时调整、加固。系梁与桩顶接缝按施工缝处理。立系梁的模板时，要保证模板的牢固、稳定、无错台、无漏浆，并保证模板的底标高与钢筋保护层。混凝土的浇筑，采用输送泵泵送，吊车配合。混凝土的浇筑要采用斜三角的方式浇筑，从两侧向中间浇筑，由专人用插入式振动器捣固密实。在浇筑过程中要有专人观察模板，注意加强模板的加固，浇筑完成后要覆盖、洒水养生不少于7天。C砼浇筑注意事项

（1）混凝土浇筑时分层厚度不大于振动棒作用长度的1.25倍，振动器捣固砼的层厚，采用20~30cm为宜；使用插入式振动棒振动时，移动间距不得超过振动棒作用半径的1.5倍，考虑到振动器的有效半径，其间距以不超过50cm为宜，且与侧模保持50mm~100mm的距离；插入下层混凝土50mm~100mm，使上下层混凝土结合牢固。

（2）混凝土振捣时遵循快插慢拔的原则，以混凝土表面不再有沉落且无气泡上冒为准，严防出现蜂窝麻面现象。

（3）混凝土振捣时采用平行式或梅花式，但是不得漏振、欠振、过振；混凝土入模后，应立即进行振捣，振捣时间要合适，一般可控制在25s~40s为宜；振动器不能直接触到布置在模板内的钢筋上；现场有备用振动器，万一出现故障，可以迅速更换。

如出现以下情况之一时，表明混凝土已振捣完成 a混凝土表面停止下沉，或下沉不显著。

b 振捣不再出现显著气泡，或振动器周围无气泡冒出。c 混凝土表面呈现平坦、浮浆。

d混凝土已将模板边角部位填满充实。

3、墩身及盖梁施工 A墩身施工

本桥主桥桥墩均为Φ1.8m长21~45米圆柱墩，因为该桥墩柱比较长，根据规范要求需根据长度分次浇筑。

墩身施工工艺流程如下：定位放线 → 钢筋加工绑扎 →模板加工安装 → 检查验收签证 → 混凝土浇筑 → 拆模养护 → 竣工验收 墩身施工方法

a、系梁完工待桩体砼强度达到2.5Mpa以上后，凿去桩顶混有泥浆的砼，直到露出纯净砼面，并清理干净。

b、施工前，整直承台、系梁或桩顶预留伸出钢筋，准确测量放出桥墩柱中心线，并标于桩顶面上。

c、搭设施工支架：为了方便墩身钢筋的安装及提供浇注砼工作平台，须搭设墩身施工平台。对地面进行整平压实并铺有10cm厚石屑后，即可进行支架的搭设工作。支架采用门型脚手架搭设，并用Φ50mm的钢管打斜撑，也可用万能杆件搭设支架。

d、绑扎墩身钢筋：墩身钢筋事先在现场钢筋加工场按各型号加工（主筋采用双面焊接，焊缝长度≥5d），然后运至现场装配、焊接，注意钢筋使用前要除锈。按设计图纸要求，墩身钢筋与桩顶预留钢筋的搭接采用焊接形式。箍筋绑扎时，应在竖筋外侧绑一定数量的小块水泥砂浆垫块，以保证浇筑砼时墩柱钢筋的保护层厚度。

e、墩身模板的安装：为使墩身模板有足够的强度和刚度，保证墩柱的外观质量，墩柱模板拟采用整体钢模板，钢模面板采用6mm厚钢板制作、钢肋采用型钢制作，模板要求内表面光滑、无锈，接头严密不漏浆。模板支立前，应在模板内侧涂一层脱模剂，脱模剂应采用同一品种，以保证砼表面色泽一致。然后根据放出的墩身中心线及墩底标高支立模板至设计墩高。墩身模板支立后应保

证墩柱的设计尺寸及墩柱的竖向垂直度。为保证模板的竖向稳定性，在钢模外侧拉3至4根风缆将模板固定，以防止浇筑砼时模板倾斜，模板与脚手架之间应相互独立，以免在脚手架上人工操作时引起模板变形。

f、砼的浇筑：墩身砼在砼工厂拌制，由砼搅拌车运输。墩身砼浇筑采用吊机提升灌注方案，砼运到现场后，要检查其坍落度及和易性，确保每车砼的质量。g、在支架工作台面上准备好砼浇筑设备。浇筑砼前，应先洒适量水湿润承台顶砼面。砼浇筑采用导管导落，砼自由落差不超过2m。导管出料每次堆积高度不宜超过0.5m，人工入模内（配置低压灯），分层振捣砼，控制好每层的厚度。h、使用插入式震动棒振捣密实全部位砼，密实的标准是砼停止下沉，不再冒出气泡，表面呈现平坦、泛浆。震动棒振捣钢筋部位砼时，不得触动钢筋，且应与侧模保持5～10cm的距离。振捣新灌砼层时，应将震动头插入下层砼5cm左右，使两层结合成一体。每次振捣完毕应边振动边徐徐拔出震动棒，不得将棒斜拔或横拔，严禁在停振后把棒拔出，以免造成砼出现空洞。浇注砼时，应同时派人检查和测量支架与模板的支立情况，如有变形、移位或沉陷等现象应立即停止浇筑，待校正处理好后方可继续。

i、无论一次浇筑还是分次浇筑的砼都不允许中间停顿，如遇特殊情况需暂时中断时，允许间断时间不得超过90分钟。

j、砼养护：待墩身砼初凝后，开始洒水养护（洒水以砼面层湿润即可，水质同拌合用水）。砼抗压强度达到2.5Mpa后，即可拆除墩柱模板，模板拆除后应及时清理干净，用作下一墩柱的施工。拆模时应避免重撬、硬砸，损伤墩身砼面层。

墩身砼的洒水养护时间为7天，每天洒水次数视环境湿度与温度控制，洒水以能保证砼表面经常处于湿润状态为度,如为高温天气，采用塑料薄膜覆盖养护。B盖梁施工

盖梁施工工艺流程：定位放线→钢夹箍支顶安装→底模安装→绑扎钢筋→侧模安装→浇筑砼→成型养护→拆侧模养护→支座安装→拆钢夹箍支顶。（1）、施工方法

a、定位放线：待墩柱完成并达到设计强度后，即可进行盖梁的施工。首先整直墩柱顶预留伸出的钢筋，对伸出的预留钢筋按设计要求形状成型。准确测量放出盖梁位置及梁底标高，并标于各墩顶面上。

b、搭设盖梁支顶架：本工程盖梁施工支顶方案采用带牛腿的钢夹箍支顶，利用钢夹箍与墩柱的摩擦力承受盖梁、模板及分配梁的自重。（2）、具体施工方法为

a、待墩柱拆模后，根据盖梁底设计标高-盖梁底模厚度-木方高度-分配梁高度=钢夹箍顶标高，定出标高后进行钢夹箍安装。

b、钢夹箍安装完成后，进行分配梁梁安装，分配梁应尽量紧贴墩柱，并与钢夹箍固定，防止倾倒。

c、分配架梁安装完成后，进行槽钢和木方的安装，槽钢的长度应考虑施工通道的宽度，通道外侧设置安全网。

（3）、盖梁施工用模板采用定型钢模板，并另外订做一部分散件模板，增强对于盖梁尺寸有局部变化的适用性。模板的安装采用汽车吊配合安装，为了减少模板接缝，增加模板的刚度，钢模板应尽量设计成大面积。钢模要求内表面光滑、平整，接头严密不漏浆。模板的设计、加工需经验收合格后方可使用。模板支立前，应在模板内表面涂刷脱模剂，脱模剂应采用同一种品种，以保证砼表面色泽一致。

（4）、绑扎钢筋：盖梁钢筋事先在现场钢筋加工场加工成型。钢筋使用前应除锈，焊接采用双面搭接焊。绑扎钢筋时，按施工图纸上箍筋的间距，在主筋上绑扎设计数量的箍筋。准确起吊、安放钢筋。伸入盖梁的墩柱钢筋如与盖梁主筋相碰时，可适当调整墩柱钢筋。在盖梁钢筋底及侧绑一定数量的小块水泥砂浆垫块与模板隔开，以保证钢筋保护层厚度。测量放线，准确放出支座中心位置。按施工图纸绑扎好支座垫石预埋筋及防震挡块钢筋。（5）、砼浇筑：

a、模板的支立、钢筋的绑扎经验收合格后，清除干净钢筋上污垢、焊渣与模内杂物及积水，即可在支架工作台面上准备好浇筑机械、设备，开始盖梁砼的浇筑。

b、盖梁砼采用现场拌制砼，由搅拌车运输，运至现场后，应先检验其坍落度与拌和均匀性，满足要求后方可使用。砼浇筑采用汽车吊配合人工浇筑方案。c、浇筑砼前，应先洒适量水湿润墩柱顶砼表面。盖梁梁体与防震挡块一并浇筑。梁体砼分2～3层浇筑，上一层砼在下一层砼初凝以前浇筑。但砼的稠度应保证砼不从支承垫石预埋钢筋处溢出。

d、使用插入式震动棒振捣密实全部位砼，应特别注意密集钢筋部位砼的振捣密实，密实的标志是砼停止下沉，不再冒出气泡，表面呈现平坦、泛浆。震动棒振捣钢筋部位砼时，不得触动钢筋，且应与侧模保持5～10cm的距离。振捣新灌砼层时，应将震动头插入下层砼5cm左右，使两层结合成一体。每次振捣完毕应边振动边徐徐拔出震动棒，不得将棒斜拔或横拔，严禁在停振后把棒拔出，以免造成砼出现空洞。浇注砼时，应同时派人检查和测量支架与模板的支立情况，如有变形、移位或沉陷等现象应立即停止浇筑，待校正处理好后方可继续。

e、盖梁砼的浇筑要求一次连续完成，浇筑至盖梁梁体顶面设计标高后，将梁体顶面抹平。

f、待梁体砼强度达到设计要求时，即可开始立模浇筑垫石砼。测量放线，准确放出盖梁顶面支座中心位置。凿毛待浇垫石处盖梁顶面砼，冲洗干净后安装垫石模板，模板应能保证垫石的形状尺寸与设计要求的坡度。垫石砼标号为C30，采用小型振动棒或人工钢钎捣实，捣垫石砼时，应注意不要触动位移钢筋。要严格控制垫石的设计标高及表面平整度。（6）、拆模、养护：

a、待盖梁砼终凝后，开始洒水养护（洒水以砼面层湿润即可，水质同搅拌用水）。待砼抗压强度达到2.5Mpa后，即可利用汽车吊配合人工拆除盖梁侧模，拆模时不得重撬、硬砸，以免损伤盖梁砼面层。待砼抗压强度达到设计要求拆模强度后，即可拆除底模板及支顶架系统，用作下一盖梁的施工。

b、盖梁砼的洒水养护时间一般为7天，每天洒水次数视环境湿度与温度控制，洒水以能保证砼表面经常处于湿润状态为度，必要时采用塑料薄膜覆盖养护。４、预制梁施工 A张拉台座制作

台座是先张法施加预应力的主要设备之一，它承受预应力筋在构件制作时的全部张拉力。台座必须在受力后不倾覆、不移动、不变形。

台座要有足够的刚度及强度，抗倾覆系数不应小于1.5，抗滑系数不应小于

1.3。制梁台座施工在台座底范围内换填厚20cm灰土夯实，平整，实度达到90％以上。台座2.5m范围内采用C25混凝土扩大基础，宽度为2m，深h为50cm。扩大基础内铺一层10cm×10cm的φ12钢筋网片。其余台身采用整体基础C30素混凝土，宽度等于梁底宽，厚度30cm。台身预埋紧固模板的拉筋孔道，孔道直径5cm在顶面边角处预埋∠50mm×50mm等边角钢并于台座混凝土顶面上铺设6mm厚的A3机裁等宽钢板（预制梁底模）焊接成为一整体，形成制梁台座。在

距台座两端一段距离处预留30cm×30cm的吊装槽口,钢板接缝处必须焊接牢固、打磨平整、光滑，台座棱角分明。B模板

模板要具有必须的强度、刚度和稳定性、能可靠地承受施工过程中产生的各项荷载，保证结构的设计形状，尺寸和模板各部件之间相互位置的准确性。尽可能采用组合钢模或板大模板，以节约木材，提高模板的适应性和周转率。模板表面光滑平整、接缝严密，确保不漏浆。截面尺寸与长度要准确。钢模放线与下料务必准确。考虑到焊缝的收缩对模扇长度的影响，模扇的下料长度应较设计长度长1/1000。如模板长度不足，则在组拼时在拼缝处稍加调整，若模板过长则不易处理。模板面要平直，转角要光滑，焊缝要平顺，为此模板应采用对满焊，焊缝应打光磨平。端模要平正，预应力筋预留孔的位置要准确。端 模必须采用整体式，并保证有足够的刚度。

模板的安装与钢筋配合进行，妨碍绑扎钢筋的模板应待钢筋安装完毕之后 安设。一般在底板平整，钢筋骨架安装后，安装侧模和端模，模板不应和脚手 架发生联系，以免脚手架上运存的材料和人工操作引起模板变形。模板安装的 精度要求要高于预制梁的要求。每次模板安装完后需通过验收合格后方可进行 下一工序。

侧模板横向上、下设对拉螺杆，防止侧模侧向变形和位移，内模用螺杆支

撑，由于该梁尺寸大，为了使混凝土振捣密实，在侧模各设两台附着式振捣器。非承重侧模应在混凝土强度达到2.5Mpa时方可拆除侧模。芯模应在混凝土 强度能保证其表面不发生塌陷和裂缝现象可拆除。承重模板应在混凝土强度能 承受自重和其它可能的外荷载时方能拆除。模板拆离梁体后，吊放到存放处，清洗、修理、涂油以供下次使用 C钢筋加工及安装

钢筋制作和安装应符合设计和规范要求。进场钢筋必须有出厂合格证，并 按规范进行钢筋力学性能试验，不合格不得使用。

在钢筋底模上计算出钢筋的位置，然后进行一次性绑扎。受力钢筋搭接焊 时，单面焊缝长不小于10d，双面焊缝不小于5d，焊缝宽度不小于0.7d，焊缝 厚度不小于0.3d。

钢筋加工完成后，进行波纹管安装，安装前应详细检查波纹管是否有破裂、漏洞，如果有，应切掉。

波纹管穿好时在力筋的导引下，顺定位钢筋内穿入骨架，接头处用胶带缠 好，确保砼在强烈的振动下不漏浆。为防止波纹管损坏而引起孔道堵塞现象，应预先在波纹管内穿入硬质塑料管，在浇注过程中，应不断抽动塑料管，确保 钢绞线能够顺利穿入。注意保护好埋设的波纹管，防止压扁变形，接头处应防 止漏浆和卷口，焊接时钢花不得溅落在波纹管上。

波纹管定位按照图纸要求采用‘#’字箍,波纹管安装完毕后将其端部盖好, 防止水或其它杂物进入。

钢绞线在下料设备上截取尺寸，应以相同的牵引力拉直，保证下料精度，同一时间下的料绑扎在一起，按设计绑扎成束，每根钢绞线头部都要编号，并做出可靠的标识，注明长度、使用部位，并分别存放，防止错乱。

钢绞线的弯折处采用圆曲线过度，管道必须圆滑，定位钢筋在曲线部位间距为50cm，直线段间距为100cm设置一组。

最后应注意该系梁是先简支后连续桥梁，要张拉负弯矩钢绞线，所以要留好张拉空。另外还有吊装孔，通风孔。D预应力混凝土浇筑

预制梁开始前,首先进行试浇,试浇成功后才可进行大批量生产。

浇注砼前，对模板、钢筋、保护层、预埋件，预留孔道进行检查。并认真检查模板的结构尺寸，中线位置、水平位置，脱模剂的涂抹，钢筋骨架的安装，止浆垫的设置等情况，经检查合格后，方可浇注砼。

严格控制进场原材料的质量；不合格的原材料不准进场；在浇注前，测定原材料的含水率，据此开出本次施工配合比，在浇注过程中，应经常测定拌合物的和易性和坍落度。

砼的浇注顺序：安装好侧模和钢筋后，先浇注底层砼，振捣密实后再浇注腹板、顶板砼。砼按一定的顺序和方向连续浇注，不能停顿，一片梁必须在最初浇注的砼初凝前浇注完毕，砼的振捣采用插入式振动器，防止漏振和过振；在梁端部钢筋较密集，锚垫板下的砼可采用插入式振捣器进行振捣密实；在采用插入式振捣器振捣时，应防止插破波纹管而导致漏浆堵塞波纹管。

浇注砼,应从梁的一端向另一端进行，在接近另一端时，为避免梁端砼产生蜂窝等不密实现象，应从另一端向相反方向投料。底板和顶板为整断面浇注，腹板对称浇注，分层厚度不超过30cm。

分层下料并振捣，上下层间隔时间不宜超过1.5小时（气温30以下时）或1小时（气温30以上时）上层砼必须在下层砼振捣密实后方能灌注，浇注时应均匀、连续，在钢筋密集处，以插入式振捣棒辅助下料。

砼浇注时，应设专人检查模板、钢筋和预埋件、预留孔，发现有松动，变 形，移位时应及时处理，并严格保护波纹管不损坏，不位移，不堵塞。为避免孔道变形，浇注过程中不得用振捣器触及波纹管。

防止波纹管漏浆，在浇注过程中，不断地抽动PVC管，以确保张拉工作的顺利进行。

为了保证砼的强度，待初凝后，应及时覆盖并人工洒水养生；视天气温度，每天洒水5～7遍，保证砼表面经常处于湿润状态，养护时间一周以上。

砼施工时，温度控制在5～32度之间，如果温度过高或过低，应采取降温或升温措施。

E张拉预应力

当梁板混凝土达 90 %,且混凝土龄期不小于7d时 ,方可进行预应力筋的张拉，钢绞线两端同时张拉 ,采用张拉力和伸长量双控。安装锚具使锚板对中，夹片均匀打紧并外露一致，安装斤顶时，应使张拉力作用线与孔道中心线的末端的切线重合。梁两端同时先对千斤顶主缸充油，使钢绞线略为拉紧，同调整锚圈、千斤顶的位置，当张拉力为 P1 时，作伸长量标记L1并观察有无滑丝情况。控制张拉，采用两端同时加压的方法进行，两端千斤顶加油速度确保一致，当两端同时达到控制张拉力 P2 时，作伸长标记 L2 ,ΔL = L2-L1 为伸长量，与理论伸长量作比较，检查拉效果。F孔道压浆

张拉结束经检查合格后，将锚头密封好，方可进行压浆。

水泥浆严格按照实验室配合比进行。压浆时每一次工作班应留取不少于三组试件，同条件养护。

安装压浆咀，并认真检查其阀门是否阻塞；水泥浆在使用前和压注过程中连续搅拌，压浆工作应一次连续进行，压浆顺序自下而上进行。压浆过程中及压浆后48h内，结构砼的温度不得低于5℃，否则应采取保温措施。当气温高于35℃时，压浆宜在夜间进行。压浆后多余的钢绞线采用砂轮切割，不得采用电弧切割。

对压浆饱满度有疑问的梁体，可采取2次补压的方法，但注意补压的压力 值。G封端

对于连续端封端前应安装堵头板（堵头板按设计图纸进行预制）四周采用水泥砂浆抹缝。

封端前必须排出芯腔内的养生水，将端头砼凿毛，绑扎锚端钢筋，安装封端模板后浇注封端砼。

6、桥面及其附属工程的施工

A桥面铺装

该桥设计底层浇筑10cm厚C40砼，面层铺装8cm沥青混凝土抗滑层。

（1）在桥面铺装施工前应做好以下准备工作：清洗梁板并先浇筑湿接缝混凝土，待湿接缝混凝土达到2.5MP后方可浇筑桥面混凝土桥面的检查与整修。清理干净桥面杂物，用水将桥面冲洗干净。待完成上述准备工作后，便可着手桥面砼铺装工作。格面施工程序为清理桥面→安装钢筋网→安装模板→砼的拌合与运送→砼的摊铺和振捣→表面整修→砼的养生

（2）安装桥面钢筋,按设计文件要求制作格面钢筋网片,在钢筋网的交叉点下垫上C50沙浆块，防止钢筋网片的下塌。

（3）边模的安装,桥面混凝土铺层厚10cm，为保证桥面标高的精确度，拟采用 [10槽钢做侧模板。先用经纬仪放出桥的轴线，然后沿桥轴线架设模板。架设模板时，在行车道板下隔3m的距离钻一个深为5cm的小孔，插上φ20钢筋，用水准仪测量钢筋高程，待达到设计高程后，用电焊条将侧模槽钢焊连在φ20钢筋上，槽钢下的缝隙可用沙浆填充以防漏浆。

（4）摊铺和振捣,当砼运到后，用人摊铺均匀，其厚度可高出设计厚度给2cm左右，使振实后的面层同设计标高相符。混凝土混合料的振捣器用插入式振捣器和振动梁（各1.1KW）配套作业。砼可一次摊铺用平板振捣器振实，凡振捣不到之处，可用插入式振捣器进行振实。在用振动梁振动时，两端搁在侧模上，沿摊铺方向振捣拖平。拖振过程中，多余混合料随振捣梁的拖移而刮去，低陷处应随时补足。随后，再用直径为100mm的无缝钢管，两端放在侧模上，沿纵 向滚压一遍。

（5）表面整修与防滑措施,砼终凝前须用人工抹平表面，以防止砼表面出现收缩裂缝。为保证面层沥青混凝土能很好地附在混凝土面上，砼表面应具有粗糙抗滑的表面，其具体做法是砼表面，不要抹得太光洁。

（6）养生,为防止砼中分蒸发过速而产生缩裂，并保证水泥水化过程顺利进行，砼在抹面水平后，表面已有相当的硬度，用手指轻压不现痕迹即可开始养生。在砼表面铺以草垫，每天均匀洒水数次，使其保持潮湿状态，至少延续14天。B护栏施工

桥梁护栏的施工可以选择在浇筑桥面砼时一起进行，其模板均采用精制钢模板。铺装桥面时，应先定出防撞护栏的位置，并以墨线标示出来。梁板预制时要预埋好桥栏杆的钢筋，并且在桥栏杆内侧要留60cm左右的桥面在做完栏杆后再浇筑桥面砼，以便在安装栏杆钢模时好调整其高程。

栏杆钢筋按设计文件制作安装，并将基顶面上的预填件按规定预填好。经现场监理工程师检验合格后便可进行栏杆模板的安装。

安装模板时，由于桥上栏杆为直线，可以借助经纬仪来安装，保证其顺直，并可用垂球检查竖直边是否竖直。

砼的浇筑工艺与其它物件的浇筑工艺相同，只是其表面要求平整、光滑。D伸缩缝施工

本桥在桥台处各设一道伸缩缝伸缩缝，全桥共设GQF-C40型伸缩缝2道。伸缩缝安装时的放样宽度B按产品出厂说明书确定。安装伸缩缝时按下列程序进行施工。（1）定位放样

a按设计要求的安装宽度B，在梁顶面上弹出墨线，作为安装异型角钢平面位置的基准线。安装宽度B应根据设计计算定（最好取当地年平均气温），还应考虑混凝土收缩、徐变等因素。

b异型角钢的顶面即为桥面的设计高程，角钢高程必须准确，与桥面高差不得 超过±1mm；角钢平面应与桥面保持平行。异型角钢各段相互焊接后，应将焊缝铲平或磨平，焊接后，如出现翘曲或变形，应及时校正、整平。

c为防止伸缩装置底部浇筑混凝土时漏浆，应在梁端间的缝隙嵌入泡沫塑料作底板，浇筑混凝土后可不取出，在今后梁端发生水平变位时，自然压裂或脱落。d混凝土强度不低于C40，其骨料粒径应视角钢下的空隙大小而定。异型角铁外侧的混凝土护坎一并浇筑。浇筑时要振捣密实，以防出现空洞或蜂窝。

e安装橡胶伸缩缝待混凝土凝固后，清除水泥、石料浮渣，用高强度水泥砂浆找平安装橡胶伸缩缝的部位，与异型角钢底面平齐，最后加塞胶盖与桥面平齐。E排水系统的安装

桥面排水系统要求能快速顺畅排除桥面的雨水，减少水流对行驶车辆的影响，排水施工要求外观简洁，桥面部分不影响行车。施工步骤如下：

(1)在桥面板施工时按设计要求预留泄水管安装孔，孔的尺寸要与落水管的尺寸一致，孔壁垂直。施工员要认真检查进水孔的尺寸，发现有不符合设计尺寸的尽快凿除修整。

(2)泄水管下料要准确，要保证弯头部分尺寸，避免弯头部分发生翘曲。(3)进水口栅栏应比桥面铺装略低（低约1～2cm），以利桥面收水，下端按设计要求和地面排水沟接顺。F附属工程施工(1)台后填土

桥台台后填土须待上部构造架设完毕、砼强度达到设计强度的70%后进行。台后填土时，必须同时在两端台后对称分层夯实。台后和锥坡填料应选用透水性良好的砂质土或砂砾石土等填料，内摩擦角不小于35度。填筑尺寸按设计图纸的要求，压实度要求不小于95%，台后填土的施工要求同路基填土。

施工测量：测量人员根据业主提供的测量控制网和水准点，按照图纸给定的测量坐标点和测量坐标资料，确定桥台填土的位置、标高及填土的断面尺寸，进行施工放样测量，复核无误后报监理工程师检查认可。(2)台背回填

第五篇：0-南坪互通现浇箱梁施工计算[范文模版]

中冶交通建设集团有限公司

绥正高速总经理部

南坪互通立体交叉匝道桥

现浇箱梁计算书

编制： 复核：

中冶交通遵绥高速公路延伸线

第一分部 日期：2018年5月

目 录

一.计算依据：.............................................................................................1 二.受力构件参数设置：.............................................................................1

1.荷载计算：.............................................1 2.各种施工材料的力学性能：.................................1 3.荷载分项安全系数：......................................2 三.底板模板体系受力计算：.....................................................................2

1.底板模板强度计算...............................................2 2.底板横梁（方木）强度计算.......................................2 四.侧模强度计算：.....................................................................................4

1.受力参数.......................................................4 2.模板受力计算...................................................4 3.横向肋受力计算.................................................4 五.翼缘板底模强度计算：.........................................................................5

1.模板受力计算：.................................................5 2.顺向肋计算.....................................................5 3.横向肋计算：...................................................6 六.贝雷梁计算：.........................................................................................6

1.典型断面下方：.................................................7 2.翼缘板下方：...................................................7 七.钢管立柱检算：.....................................................................................8 八.地基验算：.............................................................................................8

一.计算依据：

《桥梁施工工程师手册》

《路桥施工计算手册》 2001版 周水兴等著 《公路桥涵施工技术规范》 JTG F50-2011 《混凝土模板用胶合板》 GB/T 17656-2008 《钢结构设计规范》 GB50017-2014 二.受力构件参数设置：

1.荷载计算：

① 底板上方模板自重：箱梁芯模+底模+方木：取N1=1KN/㎡（木胶板0.3+方木0.7）

翼缘板木模及背肋取0.4 KN/㎡；I10工字钢0.3 KN/㎡

② 箱梁自重力：

a)典型正截面：A=6.184㎡；自重力qc1 =6.184㎡×25KN/ m³=154.6KN/m；荷载19.7 KN/㎡ b)实心段: A=14.13㎡；自重力qc2 =14.13㎡×25KN/ m³=353.25 KN/m；荷载45 KN/㎡ c)翼缘板：A=1.496㎡；qc3 =1.496㎡×25KN/ m³=37.4KN/m；荷载8.5 KN/㎡ d)底板（不含翼板）平均荷载：Nv=(834.2-1.496×90)×25÷(90×7.85)=24.75 KN/㎡ e)背肋横向荷载：154.6 KN/m×0.25m÷7.85m=4.92 KN/m ③ 施工荷载：取N3=2.5KN/㎡

④ 振捣混凝土产生荷载：取N4=2.0KN/㎡ ⑤ 砼冲击荷载：取N5=2.0KN/㎡

⑥ 断面下贝雷梁自重：16×2.7KN÷3m=14.4 KN/m；翼缘板下4×2.7KN÷3m=3.6 KN/m ⑦ I45b工字钢：874 KN /m 2.各种施工材料的力学性能：

①

木胶板：弹性模量E=3.15×103MPa；允许承载力［σ］=27Mpa 取最不利横纹弹性模量修正系数0.7和横纹静曲强度修正系数0.9 ②

方木：弹性模量E=9×103MPa，容许抗弯应力［σ］=11MPa，③

10#I字钢：A=14.3cm2；Ix=245 cm4；Wx=49 cm3;[σ]=140 Mpa ④

单层单排贝雷片：I=250497.2cm4，E=2*105Mpa，W=3578.5cm3，[M]=751KN*m，[σ]=220 Mpa ⑤

I45b工字钢: A=111cm2；Ix=33760 cm4；Wx=1500 cm3；[σ]=220 Mpa 3.荷载分项安全系数：

恒载取1.2，动载取1.4。

三.底板模板体系受力计算：

1.底板模板强度计算

L=150q箱梁底模采用木质胶合板，板厚h=15mm，取宽度b=7.85m、跨度L=150mm。截面积：A=bh=7.85×0.015×10=1177.5cm

截面惯性矩：I=bh/12=7.85×0.015/12×10=220.78cm

226

338

截面抵抗矩：W= bh/6=7.85×0.015/6×10=294.375cm

①

底模均布荷载：q=1.2×d×7.85+1.4×（○3+○4+○5）×7.85

=1.2×24.75×7.85+1.4×（2.5+2.0+2.0）×7.85 =304.58KN/m ②

实心段qmax=1.2×45×7.85+1.4×（2.5+2.0+2.0）×7.85=495.335KN/m ③

跨中最大弯矩：M=0.08qL=0.08×304.58×0.15=0.55KN·m ④

弯拉应力：σ=M/W=0.55×10/（294.375×10）=1.86MPa＜［σ］=27MPa

木胶板弯拉应力满足要求。

⑤

挠度：均布区域按三等跨连续梁考虑：

f=0.677qL/100EI=0.677×(304.58×10×0.15)/(100×3.15×10×10×220.78×10)

=0.15mm＜L/400(=0.375mm)；木胶板挠度满足要求。

⑥

挠度（实心段）： fmax=0.677qmaxL/100EI

343436-8=0.677×(495.335×10×0.15)/(100×3.15×10×10×220.78×10)

=0.24mm＜L/400(=0.375mm)；实心段木胶板挠度满足要求。

3436-82.底板横梁（方木）强度计算

(一)背肋采用9×9cm方木，间距@25cm,跨中空心段跨度L中=0.45—0.65—0.45m；实心段取L=0.50m。

q实AL1=450BL2=650CL3=450D2

25252525

截面惯性矩：I= bh/12=9×9/12=546.75cm截面抵抗矩：W=bh/6=9.5×9.5/6=121.5cm2

3①

均布载荷：q=1.2×d×0.25+1.4×（○3+○4+○5）×0.25（忽略木胶板荷载）

=1.2×24.75×0.25+1.4×（2.5+2.0+2.0）×0.25 =9.7KN/m ②

最不利跨中弯矩：MBC=0.094qL=0.094×9.7×0.65=0.39KN·m；

2③

弯拉应力：σ=M/W=0.39×10/121.5×10=3.17MPa＜［σ］=11MPa；背肋满足要求。④

挠度：按简支梁计算挠度

3-6f=5qL/384EI=(5×9.7×103×0.654)/(384×9×103×106×546.75×10-8)4

=0.46mm＜L/400（=1.6mm）；横梁挠度满足要求。

(二)实心段荷载纵梁（方木）：

3+○4+○5）×0.25 ①

实心段荷载q实=1.2×d×0.25+1.4×（○

=1.2×45×0.25+1.4×（2.5+2.0+2.0）×0.25 =15.775KN/m ②

弯矩Mmax=q实L/10=15.775×0.5/10=0.1KN·m

2③

弯拉应力：σ实=M/W=0.1×10/142.9×10=0.69MPa＜［σ］=11MPa；背肋满足要求。④

纵梁挠度：f实=5q实L/384EI（按简支梁）

3-6=(5×15.775×10×0.5)/(384×9×10×10×546.75×10)=0.26mm＜L/400=1.25mm；纵梁挠度满足要求。

343

6-8

50纵肋：9cm方木60横梁：10#工字钢

(三)实心段荷载横梁（I10）：间距@50cm,跨度=60cm。

3+○4+○5）×0.5 实心段荷载q工=1.2×（1+d）×0.5+1.4×（○

=1.2×46×0.5+1.4×（2.5+2.0+2.0）×0.5 =32.15KN/m ②

③

④ 弯矩M工=q工L/10=32.15×0.6/10=0.81KN·m

2①

弯拉应力：σ工=M/W=0.81×10/49×10=16.53MPa＜［σ］=140MPa；背肋满足要求。纵梁挠度：f工=5q工L/384EI（按简支梁）

3-6=(5×32.15×10×0.6)/(384×2.1×10×10×245×10)=0.1mm＜L/400=1.5mm；纵梁挠度满足要求。

-8四.侧模强度计算：

1.受力参数

① h—砼浇筑高度，取1.8-0.5=1.3m；K=1.2（按掺入缓凝剂计算）；γ=25KN/m³； ② 新浇砼对模板侧面的压力Pm=Kγh=1.2×25×1.3=39KN/㎡（内部振捣）

③ 泵送混凝土时产生的冲击荷载：Pc=4.6×r=4.6×0.9=4.48KN/㎡(浇筑高度0.9m/h)④ 荷载组合结果：P=39+4.48=43.48KN/㎡

1/4

1/42.模板受力计算

箱梁侧模采用木胶板，板厚t=15mm，木胶板净跨度150mm。模板受力计算：

①

模板均布荷载： q=F×b=43.48×0.15=6.5KN/m ②

跨中最大弯矩：M=qL/10=6.5×0.15/10=0.01KN·m ③

弯拉应力：σ=M/W=0.01×10/5.625×10=2.61MPa＜［σ］=27MPa 木胶板弯拉应力满足要求。

④ 挠度：木胶板按三等跨连续梁均布荷载计算：

2f=0.677qL/100EI=(0.677×6.5×10×0.15)/(100×3.15×10×10×4.22×10)=0.17mm＜L/400（=0.375mm）；木胶板挠度满足要求。

3436

-83.横向肋受力计算

横向肋为9×9cm方木，跨径为L=0.6m，中对中间距为0.25m。截面惯性矩：I=bh/12=9×9/12=546.8cm 3

截面抵抗矩：W=bh/6=9×9/6=121.5cm³

①

作用在横向肋上的均布荷载为：q=43.48×0.25=10.87KN/m ②

跨中最大弯矩：M=qL/10=10.87×0.6/10=0.39KN·m ③

横向肋弯拉应力：σ=M/W=0.39×10/121.5×10=3.22MPa＜［σ］=11MPa

横向肋弯拉应力满足要求。

④

横梁挠度：f=0.677qL/100EI =(0.677×10.87×10×0.6)/(100×9×10×10×546.75×10)=0.19mm＜L/400（=1.5mm）； 横肋挠度满足要求。

q25b=200mm。五.翼缘板底模强度计算：

1.模板受力计算：

翼缘板箱梁底模采用木胶板，板厚t=15mm，木胶板的方木背肋净间距为跨度1.5m。

截面积：A=bh=20×1.5=30cm

截面惯性矩：I=bh/12=20×1.5/12=5.625cm截面抵抗矩：W= bh/6=20×1.5/6=7.5cm

3+○4+○5）×0.2 ①

荷载q=1.2×qv×0.2+1.4×（○=1.2×8.5×0.2+1.4×（2.5+2.0+2.0）×0.2 =3.86KN/m ②

跨中最大弯矩：M=qL/10=3.86×10×0.2/10=0.015KN·m ③

弯拉应力：σ=M/W=0.015×10/7.5×10=2.06MPa＜［σ］=27MPa 木胶板弯拉应力满足要求。

④

挠度：木胶板20cm间距背肋按三等跨连续梁均布荷载计算：

f=0.677qL/100EI=(0.677×3.86×10×0.2)/(100×3.15×10×10×5.625×10)=0.24mm＜L/400（=0.375mm）；木胶板挠度满足要求。4

3436

-82.顺向肋计算

顺向肋为9×9cm方木，跨径为L=1.5m，中对中间距为0.25m。截面惯性矩：I=bh/12=9×9/12=546.75cm 截面抵抗矩：W=bh/6=9×9/6=121.5cm³

3+○4+○5）×0.25 ①

荷载q=1.2×qv×0.25+1.4×（○=1.2×8.5×0.25+1.4×（2.5+2.0+2.0）×0.25 =4.825KN/m 2

②

跨中最大弯矩：M=qL/10=4.825×1.5/10=1.1KN·m ③

顺向肋弯拉应力：σ=M/W=1.1×10/121.5×10=8.94MPa＜［σ］=11MPa

顺向肋弯拉应力满足要求。

④

顺向肋挠度：f=0.521qL/100EI（按两等跨考虑）

=(0.521×4.825×10×1.5)/(100×9×10×10×546.75×10)=2.6mm＜L/400（=3.75mm）； 顺向肋挠度满足要求。

23.横向肋计算：

10#I字钢：A=14.3cm2；Ix=245 cm4；Wx=49 cm3；E=2.1×105［σ］=140MPa取A3钢

3+○4+○5）×1.5 ①

荷载q=1.2×qv×1.5+1.4×（○=1.2×8.5×1.5+1.4×（2.5+2.0+2.0）×1.5 =29.67KN/m ②

跨中最大弯矩：M=0.07qL/10=0.07×29.67×1.15=2.75KN·m ③

顺向肋弯拉应力：σ=M/W=2.75×10/49×10=56MPa＜［σ］=140MPa

顺向肋弯拉应力满足要求。

④

顺向肋挠度：f=0.521qL/100EI（按两等跨考虑）

=(0.521×29.67×10×1.15)/(100×2.1×10×10×245×10)=0.5mm＜L/400（1150/400=2.9mm）； 顺向肋挠度满足要求。

21.5m六.贝雷梁计算：

贝雷片铺设于I45b双拼工字钢上。跨度13.12m。按均布荷载简支梁模型计算。典型断面下方：横向宽度7.85m，8组×贝雷梁2片×45cm； 单侧翼缘板下方：横向宽度2.2m×2片×90cm。

220

S=14.13㎡S=3.973㎡1225

S=3.973㎡7856

13121312

1.典型断面下方：

①

典型截面下单跨支架荷载：共有8组16片背肋梁分担荷载，每组间距1.1m q跨=1.2×（○1+d）×7.85+1.4×（○3+○4+○5）×7.85+14.4 =1.2×（1+19.7）×7.85+1.4×（2.5+2.0+2.0）×7.85+14.4 =280.8 KN/m 每片贝雷梁荷载：280.8÷16=17.6 KN/m ②

弯矩Mmax=q片L

/8=17.6×13.12÷10=302.1 KN*m＜[M]=751KN*m；贝雷梁弯矩合格。

2③

弯拉应力：σ=Mmax/W=302.1×103÷（3578.5×10-6）=84.4 Mpa ＜[σ]=220 Mpa

贝雷梁弯拉应力满足要求。

④

跨中挠度： f=5qL/384EI =5×17.6×103×13.12÷（384×2×105×106×250497.2×10-8）

=13.5mm＜L/400（32.8mm）贝雷梁挠度满足要求。

2.翼缘板下方：

①

翼缘板下单跨支架荷载：共有1组2片贝雷梁分担荷载

q跨=1.2×（○1+d）×2.2+1.4×（○3+○4+○5）×2.2+3.6 =1.2×（0.7+8.5）×2.2+1.4×（2.5+2.0+2.0）×22+3.6 =47.908 KN/m 每片贝雷梁荷载：q片=47.908÷2=23.954 KN/m ②

弯矩Mmax=q片L

/8=23.954×13.12÷10=412 KN*m＜[M]=751KN*m；贝雷梁弯矩合格。

2③

弯拉应力：σ=Mmax/W=412×103÷（3578.5×10-6）=115 Mpa＜[σ]=220 Mpa

贝雷梁弯拉应力满足要求。

④

跨中挠度： f=5qL/384EI =5×23.954×103×13.12÷（384×2×105×106×250497.2×10-8）

=18.4mm＜L/400（32.8mm）贝雷梁挠度满足要求。

七.钢管立柱检算：

支点反力QA=QB=0.5 qL 荷载q跨=1.2×（○1+d）×7.85+1.2×（○1+dy）×4.4+1.4×（○3+○4+○5）×7.85+14.4+3.6 =1.2×（1+19.7）×7.85+1.2+（1+8.5）×4.4+1.4×（2.5+2.0+2.0）×7.85+14.4+3.6 =334.589 KN/m 中间梁集中荷载：P= 0.625qL+0.874*12=0.625×334.589×13.12+0.874*12=2754 KN 立柱承受荷载计算取: 单根立柱荷载=2754÷4=688.5KN；沿支墩高度方向每12m设置纵横联系梁及剪刀撑体系

i ——截面回转半径，i = 20.973cm A ——立杆Φ609×16mm钢管的截面面积，A=298.074cm；轴惯性矩IX=131117.298cm;f ——钢材的抗压强度设计值，20.5MPa 热轧普通型钢[σ]=215 Mpa[τ]=110 Mpa； E=2.1×10 Mpa 计算长细比 λ=L/i = 1200÷20.973=57.2≤[λ]=150 查《钢结构设计规范》（GB50017-2014），查得φ=0.856 强度：σ=N/A=688.5×10/298.074*10=23 Mpa＜[σ]=215 Mpa；故满足要求。

4计算稳定系数：N/(φA)=1892.2×10÷(0.856×298.074×10)

=74.2Mpa＜[σ]=215 Mpa 满足要求。

3-4经以上验算，支架刚度、强度、稳定性符合要求。

八.地基验算：

(钢筋砼基础宽度12m×1m)P=688.5×10÷（12m×1m÷4）=230Kpa＜[σ]= 35Kpa 3