连续梁支架及门洞计算书5篇

第一篇：连续梁支架及门洞计算书

连续梁支架及门洞结构受力分析验算书

一、工程概况

辽河2#特大桥40+56+40m连续梁（DK549+989.6），桥址位于山东省邹城市大束镇匡庄村境内，该连续梁全长137.7m，与东西走向的S342岚济线（省道）斜交，斜交角度116°0＇（大里程方向右角）。桥梁从S342省道上部跨越，公路上部连续梁孔跨距公路路面7.5m左右。本段线路为直线地段，桥梁设计二期恆载为120KN/m～140KN/m。

梁体为单箱单室、变高度、变截面结构；箱梁顶宽12.0m，箱梁底宽6.7m。顶板厚度40cm，腹板厚度48～80cm，底板厚度40～80cm；梁体计算跨度为40+56+40m，中支点处梁高4.35m，跨中10m直线段及边跨17.75m直线段梁高为3.05m，边支座中心线至梁端0.75m，边支座横桥向中心距5.6m，中支座横桥向中心距5.9m。全联在端支点、中支点及跨中共设5个横隔板，隔板设有孔洞（孔洞尺寸：高×宽=120cm×150cm），供检查人员通过。

本连续梁设计采用满堂支架现浇施工。跨S342省道部位预留两个宽×高=5.0×4.5m交通门洞。

二、计算依据

1.铁路桥涵设计基本规范(TB 10002.1-2005)2.铁路桥涵施工规范（TB 10203-2002）

3.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）4.铁路工程抗震设计规范（GB50111－2006）5.铁路桥涵地基和基础设计规范（TB 10002.5-2005）6.工程设计图纸及地质资料。

7.《公路桥涵施工手册》及其他有关的现行国家及地方强制性规范和标准。

8.《路桥施工计算手册》(2001).人民交通出版社 9.《钢结构设计规范》（GB50017-2003）

三、支架材料要求

根据施工单位的施工技术条件，采用满堂碗扣式支架。

钢管规格为φ48×3.5mm，有产品合格证。钢管的端部切口应平整，禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。扣件应按现行国家标准《钢管支架扣件》（GB15831）的规定选用，且与钢管管径相配套的可锻铸铁扣件，严禁使用不合格的扣件。新扣件应有出厂合格证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管支架扣件》（GB15831）的规定抽样检测。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形、锈蚀的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。

支架材料及施工必须满足《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）的规定。

所有钢材均为A3钢，所有木材均为红松，根据《路桥施工计算手册》P176-P177规定，A3钢材容许应力分别为：抗拉、抗压轴向力[σ]=140MPa、弯曲应力[σw]=145MPa、剪应力[τ]=85MPa、E＝2.1×105MPa。红松顺纹容许弯应力[σw]=12MPa、E＝0.9×104MPa。

四、支架布置和验算

(一)支架布置

采用满堂碗扣式支架，顺桥向间距均为0.6m，中支座6m及边支座3m范围内，支架顺桥向间距为0.3m，横桥向箱梁腹板下1.8m范围内，支架间距为0.3m，共6排，其余位置横桥向间距均为0.6m。支架搭设联系横杆步距为1.2m，支架搭设宽度较梁每边宽1.5m，共15m宽。每根立杆下 端均设定C20混凝土垫层，厚200mm，用以扩散支架底托应力。立杆顶端安装可调式Ｕ形支托，先在支托内安装纵向方木（12cm×14cm），长4m，间距为0.3m，再按设计间距和标高安装横向方木（12cm×14cm），长4m，间距为0.6m，其上安装底模板。

(二)支架验算

1.荷载计算

（1）箱梁自重： 梁底宽6.7m，取单位节段1m，箱梁底总面积为6.7m2，箱梁砼总重量G=γ·v=γ·S·l=26×13.91（截面积）×1=361.66kN，每平方米的重量为361.66÷6.7=53.98kN/m2=5.4 t/m2

（2）模板自重：竹胶板容重7.5kN/m3，厚18mm,每平方米的重量为： 外模板：1×(6.7+2×4.35+2×2.65)×0.018×0.75÷6.7=0.042t/m2 内模板：1×(6.7+2×4.35)×0.018×0.75÷6.7=0.031t/m2（3）方木自重：方木容重7.5kN/m3，每平方米的重量为： 内楞方木：（6.7÷0.3×1×0.12×0.14）×0.75÷6.7=0.042t/m2 外楞方木：（1÷0.6×6.7×0.12×0.14）×0.75÷6.7=0.021t/m2（4）支架自重：支架重量0.0384kN/m，每平方米的重量为： 立杆：（1÷0.6）×（6.7÷0.6＋6）×9×0.00384÷6.7=0.148t/m2 横杆:[1÷0.6×6.7+（6.7÷0.6＋6）×1]×(9÷1.2)×0.00384÷6.7=0.122t/m2

考虑扣件的重量和箱梁内支架重量，支架高度均取9m。（5）施工荷载： 取2.5kN/m2（6）倾倒与振捣荷载： 取2kN/m2（7）其他荷载(张拉施工)： 取2kN/m2 每平方米的总重量：

5.4+0.073+0.063+0.27+0.25+0.2+0.2＝6.41t/m2 2.碗扣支架立杆抗压强度验算

荷载按1.3 倍的系数考虑，则每平方米的重量为6.41×1.3=8.3t。对于碗扣支架钢管（Φ48mm，壁厚3.5mm），容许抗压强度[σ]=68KN，根据以往施工经验，单根钢管按小于40KN（4t）进行复核。

支架采用多功能碗扣式支架，沿桥纵向步距60cm，横向步距60cm，每根立杆受正向压力为：8.3×0.6×0.6=2.9t，小于碗扣式支架立杆允许承载力4.0t，满足要求。

3.支架稳定性验算

对于碗扣支架钢管（Φ48mm，壁厚3.5mm），中间横杆间距1.2m，I＝π（D4－d4）/64=π（4.84－4.14）/64=12.18cm4 根据欧拉公式：

［Pcr］＝π2EI/（μH）2＝π2×2.1×105×12.18/（1×1.2）2＝175kN>29kN 满足稳定性要求

4.模板强度、刚度验算

方木间距、跨度按30cm×60cm排列，计算荷载q=8.3t/m2

2253Wbh/60.60.018/63.2410mxo竹胶板模板抗弯截面系数： 3363Ibh/120.60.018/120.291610mxo惯性矩：

34.98t/m=49.8KN/m 板承受线荷载：q0.68。板跨中弯矩： Mql2/84.980.32/80.056tm

弯拉应力:M/Wxo0.056/(3.24105)17.3MPa[]51MPa(厂家提供标准)3

4竹胶板弹性模量：E7.910MPa

挠度： 5ql4/384EI549.80.34/(3847.91060.29161060.00224m 0.08/400[0.3/400] 模板强度和刚度都满足要求。5.大、小横杆验算

(1)小横杆纵向方木（12cm×14cm），长4m，间距为0.3m。I＝bh3/12=12×143/12=2744cm4 W=bh2/6=12×142/6=392cm3 Q总=8.3×9.8=81.34kN/m2

M=q总L2/8=81.34×0.3×0.62/8=1.09kN·m σ＝M/W=1.09/392×10-6=2.70MPa＜［σ］=12MPa，强度满足要求。δ＝5q总L4/384EI=5×81.34×0.3×0.64/384×0.9×104×2744×10-8 =0.17mm δ/L=0.17/0.6×103=0.11/400＜［0.3/400］,刚度满足要求。(2)大横杆横向方木（12cm×14cm），长4m，间距为0.3m。由于大横杆与小横杆之间的每个节点下部都有一根钢管立柱支撑，因此大横杆只在交点处受压，弯矩及变形无需计算。

6.碗扣节点承载力验算 立杆承受大横杆传递来的荷载：

Pc=q总L2/2=81.34×0.6×0.6/2=14.6kN≤Qb=[60]kN 节点承载力满足要求。7.基础验算

立杆下端均设定刚性C20混凝土垫层，厚200mm，扩散角为θ=45°。地基承载力标准值按fgk=260 kN/m2计算，脚手架地基承载力调整系数： 4 kc =0.5。

每根立杆受正向压力为：8.3×0.6×0.6=2.9t，有效受压面积S=(0.6 +0.2/tan45°×2)2=1m2

p＝2.9×9.8/(1×1)=28.42kN/m2≤ fg=260×0.5=130kN/m2

地基承载力满足要求。

8、内模支撑验算 a.荷载计算

（1）箱梁自重： 取端部顶板最厚处梁体单位节段进行计算，梁底计算宽度取5.5m，单位节段长1m，箱梁底总面积为5.5m2，箱梁砼总重量G=γ·v=γ·S·l=26×4.36（截面积）×1=113.36kN，每平方米的重量为113.36÷5.5=20.61kN/m2=2.1t/m2

（2）模板自重：竹胶板容重7.5kN/m3，厚15mm,每平方米的重量为：

内模顶模：1×5.5×0.015×0.75÷5.5=0.011t/m2（3）顶模支撑桁架：槽钢+联系杆组合件

按每平方米的重量为0.05t/m2计算（4）施工荷载： 取2.5kN/m2（5）倾倒与振捣荷载： 取2kN/m2（6）其他荷载(张拉施工)： 取2kN/m2 每平方米的总重量：

2.1+0.011+0.05+0.25+0.2+0.2＝2.811t/m2 b.碗扣支架承载力验算

荷载按1.2 倍的系数考虑，则每平方米的重量为2.811×1.2=3.37t。支架采用多功能碗扣式支架，按沿桥纵向步距60cm，横向步距60cm 5 计算。每根立杆受正向压力为：3.37×0.6×0.6=1.21t，安全系数按1.3 考虑，则每根立杆受正向压力为：1.21×1.3=1.58t，小于碗扣式支架立杆允许承载力4.0t，符合要求。

c.碗扣节点承载力验算

立杆承受上部桁架传递来的荷载：

Pc=q总L2/2=1.21×9.8×0.6×0.6/2=2.13kN≤Qb=[60]kN 节点承载力满足要求。d.支架稳定性验算

对于碗扣支架钢管（Φ48mm，壁厚3.5mm），中间横杆步距0.6m，I＝π（D4－d4）/64=π（4.84－4.14）/64=12.18cm4 根据欧拉公式：

［Pcr］＝π2EI/（μH）2＝π2×2.1×105×12.18/（1×0.6）2＝222.75kN>15.8kN 符合稳定性要求。

(三)门洞布置及验算

1.门洞布置

跨S342省道设置机动车门洞2个，门洞净宽5m，高4.5m。沿262＃墩至263＃墩设置钢管门柱。门柱下部为钢筋混凝土条形扩大基础，扩大基础顶面预埋16mm厚钢板，门柱与钢板之间焊接，焊接方式为围焊，四周设加劲缀板;门柱上设置工字钢纵梁。门柱钢管采用热轧无缝钢管，直径Φ351mm，壁厚16mm，计算长度4.5m。门洞立柱设三排，每排间距1m，每根立柱上部设封口钢板，钢板厚16mm。每排门柱上设一道32b号工字钢横梁（横桥向），横梁上根据支架横桥向排距依次布设63b号工钢纵梁，其上铺放12cm×14cm枕木搭设满堂支架。所有型钢间连接点均点焊加固，6 各向型钢横纵梁间设联系杆，提高传力体系整体性。

门洞顶部应搭设不透水防护棚，保证下部行车及行人安全。具体形式见门洞结构布置图。

门 洞门 洞114.54公路沥青路面锚杆

各种钢管及型钢必须是有生产资质的厂家生产，质量标准要满足相关规范要求。使用前要逐件进行外观和质量检查，决不允许有裂痕、变形或锈蚀等缺陷的构件使用。

2.门洞验算

(1)跨S342省道交通门洞，净宽5m，斜宽5.6m，高4.5m，跨越门洞纵梁为63b号工字钢，纵梁最大间距0.9m，最小间距0.3m。

纵梁：I=98171cm4，E=2.1×105MPa，W=3117cm3, 每片纵梁自重798kg。横梁：I=11626cm4，E=2.1×105MPa，W=727cm3,每片横梁单位长度自重 7 65kg a、纵梁验算

箱梁底板6.7m范围内按支架间距考虑18片纵梁，则纵梁总重为： 0.798×18×9.8/6.7=21.4kN/m 门洞上部支架自重：0.27KN/ m2 Ix＝98171cm4 Wx=3117cm3

q总=8.3×9.8+0.27=81.61kN/m2

M=q总L2/8=（81.61×0.6＋21.4）×5.62/8=275.8kN·m σw= M/ Wx=88.5MPa＜[σw]=145MPa 强度满足要求。

δ＝5q总L4/384EI =5×(81.6×0.6＋21.4)×5.64/384×2.1×105×98171×10-8=4.4mm δ/L=4.4/5.6×103=0.31/400＜［5.6/400］,刚度满足要求。

b、横梁验算

横梁承受由纵梁及上部荷载传来的力，由于门洞立柱间距为1m，则按照简支梁验算跨度L=1.0m时工字钢的受弯及剪切破坏：

横梁单位长度荷载：0.58KN/m；

纵梁自重传递到横梁上的线荷载：21.4×6.7/5.6=25.6 kN/m； Ix＝11626cm4 Wx=727cm3

q总=8.3×9.8+0.27=81.61kN/m2

M=q总L2/8=（81.61×0.6＋25.6+0.58）×12/8=9.4kN·m σw= M/ Wx=12.9MPa＜[σw]=145MPa 强度满足要求。

δ＝5q总L4/384EI =5×(81.61×0.6＋25.6+0.65)×14/384×2.1×105×11626×10-8=0.04mm δ/L=0.04/3×103=0.005/400＜［1/400］,刚度满足要求。(2)门柱承受竖向力

G=q总×S/n=81.61×74.37/14=433.52kN

168.39cm，钢管回转半径为： Φ351×16mm钢管的面积A＝2 id2d14235123192118.6mm

4门柱间设横向及斜向联系杆以增加受力，门柱受压验算长度按4.5m计算：

长细比 ＝li450038118.6

查《钢结构设计规范》（GB50017-2003），得＝0.946.强度验算： N433.52100025.74MPa140MPa A16839 抗压强度故满足要求。

稳定性验算：

N＝A＝0.94616839140/1000＝2230.2kNN＝433.52kN，满足要 求。

门洞立柱扩大基础采用C20素砼，基础与地面基础面积S=长×宽=13×1.0=13m2；上部结构传递到扩大基础上的总荷载G总= q总×S/3=81.61×74.37/3=2023.1KN。

门洞下部扩大基础地基承载力验算：

P=G总/S=2023.1/13=155KPa＜[260 KPa]实测值 地基承载力满足要求。

第二篇：跨高速公路大桥现浇连续箱梁碗扣式满堂红支架计算书

*****跨高速公路大桥现浇连续箱梁碗扣式满堂红支架计算书

现浇连续箱梁碗扣式满堂红支架计算书

（一）支架设计概况

现浇箱梁采用碗扣式满堂支架法现浇施工，三跨一联梁段同时施工。支架地基采用石灰土换填，重型压路机分层碾压密实（压实度≥90%），上做碎石底基层和混凝土垫层。地基设1%双向横坡，两侧设排水沟。支架采用WDJ型碗扣式多功能脚手杆搭设。立杆底设12×12cm可调钢板底托,立杆顶端设可调顶托，顶托上方横桥向铺设10#工字钢作主梁，纵桥向铺设10×10㎝方木作小梁。底模、侧模板采用244×122×1.5㎝高强竹胶板并钉于方木上；内模采用244×122×1.5㎝竹胶板，10×10㎝方木横肋、钢管支撑。箱梁混凝土分两次浇筑完成，先浇底板和腹板砼，再浇顶板砼。

（二）计算依据

（1）凌洲路跨宁连高速公路桥梁工程施工图设计文件；（2）《建筑施工计算手册》第二版；

（3）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008；（4）《公路桥涵施工技术规范》JTGT F50-2011；

（5）《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-2008；（6）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011；（7）我公司的技术装备、施工技术经验以及类似工程实例。

（三）模板及支架的验算模型

支架：采用腕扣式Φ48*3.5mm钢管支架，支架最高距底面7.7m。立杆间距：腹板、底板部位横桥向为0.6m，翼板部位横桥向为0.9m；纵桥向间距为0.9m，在横梁处加密至0.6m。横杆步距为1.2m。立杆力学模型可视为两端铰接的受压构件，对其扰度及轴向力进行验算。

主梁及小梁：主梁采用10#普通工字钢架设在支架U型顶托上，横桥向布置。横梁部位主梁中心间距0.6m，腹板、底板、翼板部位主梁中心间距0.9m。小梁采用10×10cm的方木架设在主梁上，纵桥向布置。腹板、底板部、翼缘板部位小梁中心间距0.3m，横梁处加密至0.25m。主梁力学模型可视为简支梁，小梁力学模型视为多跨连续梁，分别对其弯曲强度、剪应力及扰度进行验算。计算跨径：主梁在翼板部位为0.9m，腹板、底板、横梁部位为0.6m；小梁在横梁部位为0.6m，腹板、底板、翼缘板部位为0.9m。

*****跨高速公路大桥现浇连续箱梁碗扣式满堂红支架计算书 模板：底模采用15mm厚优质竹胶板，铺设在小梁上，长边顺桥向布置。底板模板支撑肋中心距为0.3 m，横梁处模板支撑肋中心距0.25m，翼缘板、腹板侧模支撑肋中心距为0.3m。力学模型可视为简支梁进行验算，计算跨径分别为：0.3m、0.25m，考虑小梁方木宽度，实际跨径为0.2m,横梁处为0.15m。

示意图如下：

图一：现浇箱梁断示意面

图二：支架方案图

*****跨高速公路大桥现浇连续箱梁碗扣式满堂红支架计算书

*****跨高速公路大桥现浇连续箱梁碗扣式满堂红支架计算书

（四）基本荷载情况

取现浇箱梁最大跨径25m且荷载（浇筑量）最大的第七联中幅进行受力计算，墩高以最高7.7米计，其他桥跨的支架搭设可以此作为计算依据。根据类似工程经验或查表（《建筑施工计算手册》，取以下基本荷载情况：

1、现浇箱梁钢筋混凝土荷载： 新浇钢筋混凝土容重：26KN/m3。

为方便验算和出于安全考虑，按箱梁混凝土全部自重均布在箱梁底面范围，第七联现浇箱梁砼方量：1250m3。

125025.49kPa;

75170.60.351.50.350.20229.38kPa(2)翼板部分面荷载 q1'=263.50.61.67(3)腹板部分底板面荷载 q1''=2643.42kPa

0.630.52(4)横梁部分底板面荷载 q1'''=2646.68kPa

17【横截面S=1.671.58.51.50.60.50.60.351.50.350.20230.52m2】

0.61.67(5)腹板部分侧板面荷载 q1''''=2615.6kPa

1.67(1)箱梁底板面平均荷载 q1=26

2、模板、支架荷载 ：

竹胶板自重：9KN/m3；木材（方木）容重：7.5KN/m3；10#工字钢自重112.62N/m。

*****跨高速公路大桥现浇连续箱梁碗扣式满堂红支架计算书 Φ48*3.5mm钢管立杆、横杆自重60N/m。

按支架设计方案，单位面积内：

(1)模板荷载为q2 0.015×9=0.135kPa；内模取1.26kPa；合计1.395kPa。

(2)小梁方木荷载为q2'

横梁处：0.1×0.1×7.5×（1/0.25）=0.3 kPa 底板处：0.1×0.1×7.5×（1/0.3）=0.25 kPa(3)主梁工字钢荷载为q2''

横梁、底板、腹板处112.62/1000×（1/0.6）=0.188kPa 翼板处112.62/1000×（1/0.9）=0.125kPa(4)钢管自重荷载q2'''

横梁处 [1/(0.6×0.6)×4×7.7+（7.7/1.2）×（0.6+0.6）×2]×60/1000=6.057kPa

底板腹板处[1/(0.6×0.9)×4×7.7+（7.7/1.2）×（0.6+0.9）×2]×60/1000=4.58 kPa 翼板处[1/(0.9×0.9)×4×7.7+（7.7/1.2）×（0.9+0.9）×2]×60/1000=3.667kPa

3、施工荷载（人、料具运输堆放等活载）： q3=2.5kPa;

4、混凝土卸料冲击荷载（采用泵送）： q4=2.0kPa;

5、其它可能产生荷载（如风载、雪载、养护荷载）：q5=1kPa;根据以上参数进行荷载组合，计算强度时以1、2、3、4、5项进行荷载基本组合；验算刚度时以1、2、5项进行荷载标准组合。荷载分项系数，可变荷载取1.4，永久荷载取1.2。

（五）模板验算

1、模板力学性能

（1）弹性模量取E=9.898×103MPa。（查《建筑施工模板安全技术规范》表A.5.1）（2）截面惯性矩：I=bh3/12=100×1.53/12=28.125cm4（取1m板带计算）（3）截面抵抗矩：W= bh2/6=100×1.52/6=37.50cm3（4）截面积：A=bh=100×1.5=150cm2（5）抗弯强度设计值［σ］=35MPa（查《建筑施工模板安全技术规范》表A.5.1）（6）容许扰度［ω］=L/400 模板受力图：

*****跨高速公路大桥现浇连续箱梁碗扣式满堂红支架计算书

2、模板弯曲强度及挠度验算

模板按简支梁受力，底板模板支撑肋中心距为0.3 m，翼缘板、腹板侧模支撑肋中心距为0.3m，横梁处加密至0.25m,考虑方木宽0.1m,模板实际跨径为：0.2 m、0.15m。

（1）弯曲强度：

①底模板均布荷载设计值：（取腹板处荷载进行验算偏安全）

q''(q1''q2)1.2(q3q4q5)1.4(43.421.395)1.2(2.52.01)1.461.48kPaq=q''×b=61.48×1=61.48KN/m 弯曲强度：σ= ql2/（8W）

=[61.48×0.2 2/(8×37.5×10-6）]×10-3=8.20MPa＜［σ］=35MPa。

②横梁部位底模板荷载设计值：

q'''(q1'''q2)1.2(q3q4q5)1.4(46.681.395)1.2(2.52.01)1.465.39kPaq=q'''×b=65.39×1=65.39 KN/m 弯曲强度：σ= ql2/（8W）

=[65.39×0.15 2/(8×37.5×10-6）]×10-3=4.90MPa＜［σ］=35MPa。

③翼缘板、腹板侧模均布荷载设计值：

q''''(q1''''q2)1.2(q3q4q5)1.4(15.61.395)1.2(2.52.01)1.428.09kPaq=q''''×b=28.09×1=28.09 KN/m 弯曲强度：σ=ql2/（8W）

=[28.09×0.2 2/(8×37.5×10-6）]×10-3=3.75MPa＜［σ］=35MPa。

（2）挠度：

①底模板均布荷载标准值：

q''q1''q2q543.421.395145.82kPa

q= q''×b=45.82×1=45.82KN/m 挠度：ω=5qL4/（384EI）

=[(5×45.82×0.2 4)/(384×0.8×9.898×106×28.125×10-8)]×103=0.43 mm ＜L/400=0.75mm。

②横梁部位底模板均布荷载标准值：

*****跨高速公路大桥现浇连续箱梁碗扣式满堂红支架计算书 q'''q1'''q2q546.681.395149.08kPa

q=q'''×b=49.08×1=49.08KN/m 挠度：ω=5qL4/（384EI）

=[(5×49.08×0.15 4)/(384×0.8×9.898×106×28.125×10-8)]×103=0.15 mm ＜L/400=0.75mm。

③翼缘板、腹板侧模均布荷载标准值：

q''''q1''''q2q515.61.395118.0kPa

q=q''''×b=18.0×1=18.0KN/m 挠度：ω=5×qL4/（384EI）

=[(5×18.0×0.2 4)/(384×0.8×9.898×106×28.125×10-8)]×103=0.17mm ＜L/400=0.75mm。

结论：弯曲强度、挠度满足要求，15mm厚竹胶板受力满足要求。

（六）横梁验算

1、小梁力学性能

小梁为10×10cm方木，每根长度不小于4米，小梁纵桥向中对中间距为30cm，横梁处加密至0.25m。小梁最大跨距为90cm，横梁处最大跨度为60cm，按三跨连续梁受力进行验算，跨度分别为90cm、60cm。

(1)截面抵抗矩：W=bh2/6=10×102/6=166.67cm3；(2)截面惯性矩：I= bh3/12=10×103/12=833.33cm4；(3)落叶松容许抗弯应力［σ］=11MPa；(4)弹性模量E=9×103MPa；(5)容许扰度［ω］=L/400。小梁受力图：

2、小梁弯曲强度及挠度验算（1）弯曲强度：

①横梁部位小梁均布荷载设计值：

q'''(q1'''q2)1.2(q3q4q5)1.4(46.681.3950.3)1.2(2.52.01)1.465.75kPaq=q'''×b=65.75×0.25=16.44 KN/m 弯曲强度：σ= ql2/（10W）

*****跨高速公路大桥现浇连续箱梁碗扣式满堂红支架计算书 =[16.44×0.6 2/(10×166.67×10-6）]×10-3=3.55MPa＜［σ］=11MPa。

②底板部位小梁均布荷载设计值：

q(q1q2)1.2(q3q4q5)1.4(25.491.3950.25)1.2(2.52.01)1.440.26kPaq=q×b=40.26×0.3 =12.08KN/m 弯曲强度：σ= ql2/（10W）

=[12.08×0.9 2/(10×166.67×10-6）]×10-3=5.87MPa＜［σ］=11MPa。

③翼缘板、腹板侧模部位小梁均布荷载设计值：

q''''(q1''''q2)1.2(q3q4q5)1.4(15.61.3950.25)1.2(2.52.01)1.428.39kPaq=q''''×b=28.39×0.3=8.52KN/m 弯曲强度：σ=ql2/（10W）

=[8.52×0.9 2/(10×166.67×10-6）]×10-3=4.14MPa＜［σ］=11MPa。

（2）挠度：

①横梁部位小梁均布荷载标准值：

q'''q1'''q2q546.681.3950.3149.38kPa

q=q'''×b=49.38×0.25=12.35 KN/m 挠度：ω=qL4/（150EI）

=[(12.35×0.6 4)/(150×0.8×9×106×833.33×10-8)]×103=0.18 mm ＜L/400=1.5mm。

②底板部位小梁均布荷载标准值：

qq1q2q525.491.3950.25128.14kPa

q= q×b=28.14×0.3 =8.44KN/m 挠度：ω=qL4/（150EI）

=[(8.44×0.9 4)/(150×0.8×9×106×833.33×10-8)]×103=0.61mm ＜L/400=1.5mm。

③翼缘板、腹板侧模部位小梁均布荷载标准值：

q''''q1''''q2q515.61.3950.25118.25kPa

q=q''''×b=18.25×0.3=5.48 KN/m 挠度：ω=qL4/（150EI）

=[(5.48×0.9 4)/(150×0.8×9×106×833.33×10-8)]×103=0.40mm ＜L/400=2.25mm。

结论：弯曲强度、挠度满足要求，横梁受力满足要求。(七）主梁验算

*****跨高速公路大桥现浇连续箱梁碗扣式满堂红支架计算书

1、主梁力学性能

横桥向采用10#工字钢作分配梁，底板部位碗扣式脚手架按照间距60cm×90cm布置，横梁部位按60cm×60cm布置，翼板部位按照90cm×90cm米布置。按简支梁受力进行验算，计算跨径为60cm。

(1)截面抵抗矩：Wx=49cm3；(2)截面惯性矩：Ix=245cm4；(3)截面面积矩：Sx=28.2cm3；(4)抗弯强度设计值［σ］=205MPa；(5)抗剪强度设计值［fv］=120 MPa；(6)容许扰度［ω］=L/500；(7)弹性模量E=2.06×105 MPa ；(8)X轴塑性发展系数γx=1.05。

主梁受力简图：

2、主梁弯曲强度、剪应力及挠度验算（1）弯曲强度：

①横梁部位主梁集中荷载、均布荷载设计值： F静=(46.68+1.395 +0.3)×0.25×0.6×1.2=8.71KN q静=0.188×0.6×1.2=0.135KN/m F活=(2.52.01)0.250.61.4=1.155KN 弯矩：Mmax=(F静a+F静l/4)+q静l2/8+(F活a+F活l/4)=[(8.71+1.155)×0.05+(8.71+1.155)×0.6/4]+0.135×0.62/8=1.979KN·m 弯曲应力：σ= Mmax /（γx·W）

=1.979/(1.05×49×10-6)×10-3=38.46MPa ＜［σ］=205MPa。

②底板、腹板部位主梁集中荷载、均布荷载设计值： F静=(43.42+1.395+0.25)×0.3×0.9×1.2=14.6KN q静=0.188×0.9×1.2=0.20KN/m F活=(2.52.01)0.30.91.4=2.08KN 弯矩：Mmax=(F静a+F静l/4)+q静l2/8+(F活a+F活l/4)=[(14.6+2.08)×0.15+(14.6+2.08)×0.6 /4]+0.2×0.6 2/8=5.01KN·m

*****跨高速公路大桥现浇连续箱梁碗扣式满堂红支架计算书 弯曲应力：σ= Mmax /（γx·W）

=5.01/(1.05×4.9×10-5)×10-3=97.43MPa ＜［σ］=205MPa。

③翼缘板、腹板侧模部位主梁集中荷载、均布荷载设计值： F静=(15.6+1.395+0.25)×0.3×0.9×1.2=5.59KN q静=0.125×0.9×1.2=0.135KN/m F活=(2.52.01)0.30.91.4=2.08KN

弯矩：Mmax=(F静a+F静l/4)+q静l2/8+(F活a+F活l/4)=[(5.59+2.08)×0.15+(5.59+2.08)×0.9/4]+0.135×0.9 2/8=2.89KN·m 弯曲应力：σ= Mmax /（γx·W）

=2.89/(1.05×4.9×10-5)×10-3=56.17MPa ＜［σ］=205MPa。

（2）剪应力： ①横梁部位主梁：

剪力：Vmax=1.5F静+q静l/2+1.5F活

=1.5×8.71+0.135×0.6/2+1.5×1.155 =14.84KN 剪应力:τmax= Vmax×Sx/(d×Ix)=14.84×28.2×10-6/(0.0045×245×10-8)×10-3=37.96 MPa ＜［fv］=120MPa。

②底板、腹板部位主梁： 剪力：Vmax=1.5F静+q静l/2+1.5F活

=1.5×14.6+0.20×0.6 /2+1.5×2.08=25.08KN 剪应力:τmax= Vmax×Sx/(d×Ix)=25.08×28.2×10-6/(0.0045×245×10-8)×10-3=64.15MPa ＜［fv］=120MPa。

③翼缘板、腹板侧模部位主梁： 剪力：Vmax=2F静+q静l/2+2F活

=2×5.59+0.135×0.9/2+2×2.08=15.4KN 剪应力:τmax= Vmax×Sx/(d×Ix)=15.4×28.2×10-6/(0.0045×245×10-8)×10-3=39.39MPa ＜［fv］=120MPa。

（3）挠度：

①横梁部位主梁集中荷载、均布荷载标准值：

F静=(q1'''q2)×0.25×0.6=(46.68+1.395 +0.3)×0.25×0.6=7.26KN

*****跨高速公路大桥现浇连续箱梁碗扣式满堂红支架计算书 q静=q2×0.6=0.188×0.6=0.113KN/m F活=q5×0.25×0.6=10.250.6=0.15KN

挠度:ω=[F静l3/(48EI）+ F静a(3l2－4a2)/（24EI）]+ 5q静l4/（384EI）+[F活l3/（48EI）+ F活a(3l2－4a2)/（24EI）]

=[(7.26+0.15)×0.63/(48×2.06×108×245×10-8)+(7.26+0.15)×0.05×(3×0.62-4×0.052)/(24×2.06×108×245×10-8)] ×103+5×0.113×0.62/(384×2.06×108×245×10-8)×103=0.10 mm＜L/500=1.2mm。②底板、腹板部位主梁集中荷载、均布荷载标准值：

F静=(q1''q2)×0.3×0.9 =(43.42+1.395 +0.25)×0.3×0.9 =12.17KN q静=q2×0.6 =0.188×0.9 =0.169KN/m F活=q5×0.3×0.9 =10.30.9=0.27 KN

挠度:ω=[F静l3/(48EI）+ F静a(3l2－4a2)/（24EI）]+ 5q静l4/（384EI）+[F活l3/（48EI）+ F活a(3l2－4a2)/（24EI）]

=[(12.17+0.27)×0.6 3/(48×2.06×108×245×10-8)+(12.17+0.27)×0.15×(3×0.6 2-4×0.152)/(24×2.06×108×245×10-8)] ×103+5×0.169×0.6 2/(384×2.06×108×245×10-8)×103=0.26 mm＜L/500=1.2mm。③翼缘板、腹板侧模部位主梁集中荷载、均布荷载标准值：

F静=(q1'''q2)×0.3×0.9 =(15.6+1.395 +0.25)×0.3×0.9 =4.66KN q静=q2×0.9 =0.125×0.9 =0.113KN/m F活=q5×0.3×0.9 =10.30.9=0.27 KN

挠度:ω=[F静l3/(48EI）+ F静a(3l2－4a2)/（24EI）]+ 5q静l4/（384EI）+[F活l3/（48EI）+ F活a(3l2－4a2)/（24EI）]

=[(4.66+0.27)×0.9 3/(48×2.06×108×245×10-8)+(4.66+0.27)×0.15×(3×0.9 2-4×0.152)/(24×2.06×108×245×10-8)] ×103+5×0.113×0.9 2/(384×2.06×108×245×10-8)×103=0.29mm＜L/500=1.2mm。

结论：弯曲强度、挠度满足要求，纵梁受力满足要求。(八)支架强度及稳定性验算

采用Φ48*3.5mm钢管的腕扣式支架。立杆纵桥向间距l2=90cm,横梁处立杆纵桥向间距加密至60cm；横桥向间距l1=60cm, 翼缘板处横桥向间距l1=90cm；大横杆步距h=120cm。

1、钢管力学性能

（1）截面抵抗矩：W= 5.08cm3；（2）截面惯性矩：I=12.19cm4；（3）抗弯强度设

*****跨高速公路大桥现浇连续箱梁碗扣式满堂红支架计算书 计值［σ］=205MPa；（4）弹性模量E=2.05×103MPa；（5）回转半径i=15.78mm；（6）容许扰度［f］=L/400；（7）长细比[λ]=150；（8）钢管支架容许荷载［N］=30KN；（9）截面积A=4.89cm2。立杆受力图：

2、立杆稳定性及刚度验算（1）不组合风载时

①横梁部位立杆均布荷载设计值：

q'''(q1'''q2)1.2(q3q4q5)1.4(46.681.3950.30.1886.057)1.2(2.52.01)1.473.24kPa

每根立杆的受力为：

N=0.6×0.6×q'''=0.6×0.6×73.24=26.37KN＜［N］=30KN ②底板部位立杆均布荷载设计值：

q(q1q2)1.2(q3q4q5)1.4(25.491.3950.250.1884.58)1.2(2.52.01)1.445.98kPa

每根立杆的受力为：

N=0.6×0.9×q=0.6×0.9×45.98=24.83KN＜［N］=30KN ③翼缘板部位立杆均布荷载设计值：

q'(q1'q2)1.2(q3q4q5)1.4(9.381.3950.250.1253.667)1.2(2.52.01)1.425.48kPa

每根立杆的受力为：

N=0.9×0.9×q' =0.9×0.9×25.48=20.64KN＜［N］=30KN 长细比λ=l/i=1200/15.78=76＜[λ]=150,刚度满足要求。查《建筑施工计算手册》得υ=0.74，则[N]=υA[б]=0.74 ×489×205=74181N=74.2KN。

结论：由N＜[N]得：抗压强度（稳定性）满足要求，支架立杆间距满足应力要求。（2）组合风载时

抗风稳定性验算，按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》公式计算风荷

*****跨高速公路大桥现浇连续箱梁碗扣式满堂红支架计算书 载标准值k（KN/m2）：k =µZµS W0

式中：µZ---风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》表7.2.1：按B类地面粗糙度，离地面高度7m时，取µZ =1.0；

µS---脚手架风荷载体形系数，应查《建筑结构荷载规范》表7.3.1，取µS =0.8； W0---基本风压，查《建筑结构荷载规范》附表D.4全国各城市50年一遇雪压和风压,按江苏省连云港市n=10,取W0=0.65 KN/m2；

代入上式得：k=0.7×1.0×0.8×0.65 =0.364 KN/m2。

由风荷载产生的立杆段弯矩设计值按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》Mw=0.9×1.4klah2/10=0.9×1.4×0.364×0.6×1.22/10=0.040（KN·m）

式中：la---立杆纵距，为0.6m；

h---横杆步距，为1.2m；

考虑风荷载效应时，立杆稳定性按下式进行验算：

N/(ΦA)+ Mw/W=26370/(0.74 ×489)+40×103/(5.08×103)=80.75 MPa ＜［σ］=205MPa 结论：由σ＜[σ]得:抗弯强度满足要求，支架抗风稳定性满足要求。

（九）地基承载力验算

每根立杆的轴向受力N=26.37KN。

立杆底部钢垫板边长为0.12 m，底部砼混凝土垫层厚度以0.20 m计, 基础按扩散角45°计算地基的承载面积为：Ab=（0.12+0.2 *tg(45°)*2）2=0.270 m2。

p=N/Ab=26.37KN/0.270m2=97.67Kpa 考虑安全系数为1.3，则所需地基承载力为97.67×1.3=126.97Kpa≤[б] =130Kpa。

根据地质资料，现浇箱梁桥址区表层为50cm耕植土，下层为粘土，含水量大，层厚1.7～2.2m,容许承载力[б]= 80Kpa，不能满足要求。支架基础采用60cm厚8%石灰土分层压实处理，上做10cm厚碎石底基层，浇筑20cm厚C20砼垫层。在支架搭设、砼垫层浇筑前地基承载力应按浅层平板载荷试验或标准贯入试验确定地基承载力特征值。地基处理后承载力达130Kpa以上。

结论：地基承载力满足要求。

（十）稳定性加固：

支架的四边与中间纵、横向立杆由底至顶连续闭合设置竖向剪刀撑，其间距不大

*****跨高速公路大桥现浇连续箱梁碗扣式满堂红支架计算书 于4.5米，竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角为45°～60°，以确保整体稳定。支架高度大于4.8米，在竖向剪刀撑顶部和底部交点平面设置水平剪刀撑；中间水平剪刀撑设置间距不超过4.8米；墩柱周边的支架设置连墙杆，以增加整体稳定。

综上所验算，该现浇支架及模板均满足设计要求。

第三篇：挑梁计算书

说明：本计算书为挑梁计算书，悬挑部分上部有墙体！可能多数人实际计算时都没墙体，当然计算方法是一样的，只需去掉墙体荷载即可，希望此计算书能对大家有所帮助。

楼挑梁验算

一层E-F/7-9轴未按原设计修建墙体，一～四层均设置了挑梁。挑梁截面尺寸为b=240mm，h=400mm，上部钢筋3B14，下部钢筋2B12，箍筋Φ6@200，现对挑梁验算如下：

一、荷载及内力计算

挑梁荷载设计值计算如下：

双面粉刷的240mm厚砖墙

挑梁自重

以上总计荷载设计值

二、挑梁抗倾覆验算

砌体中挑梁抗倾覆验算按《砌体结构设计规范（GB

50003-2001）》第7.41～7.43条有关公式进行验算。计算简图见图1。

图

挑梁埋入砌体的长度，则计算倾覆点至墙外边缘的距离为：

则挑梁的荷载设计值对计算倾覆点产生的倾覆力矩为：

挑梁的抗倾覆荷载为图1虚线范围内的砌体重量、楼面恒荷载标准值以及圈梁重量之和。砌体重量标准值为：

楼面恒载有：100mm厚现浇板层重为，20mm厚1：2水泥砂浆面层重为。楼面恒荷载标准值总计为；则作用在挑梁埋入砌体的长度内的集中力（见图2）为：

图2

圈梁重量标准值为：

抗倾覆荷载标准值为：

楼面恒荷载作用点至墙外边缘的距离为1.30m，砌体重量作用点至外面边缘的距离为1.62m,圈梁重量作用点至外边缘的距离为1.74m，则作用点至外墙边缘的距离为：

挑梁的抗倾覆力矩设计值为：

满足抗倾覆要求。

三、正截面受弯承载力计算

砌体中挑梁抗倾覆验算按《砌体结构设计规范（GB

50003-2001）》第7.4.5条规定，挑梁的最大弯矩设计值与最大剪力设计值分别为：

已知挑梁截面尺寸为，则：，查表得

则所需受拉钢筋截面面积为：

实际采用的3B14则，满足要求。

四、斜截面受剪承载力计算

截面尺寸满足要求。

实际按构造要求配置了Ф6@200，计算不需要箍筋，满足要求。

五、挑梁下砌体局部受压承载力验算

根据《砌体结构设计规范（GB

50003-2001）》中式（7.4.4）验算，即：

其中，则:

砌体承载力满足要求。

第四篇：承插型盘扣式梁支架计算书1760

安全设施计算软件(2012)

PKPM软件出品

承插型盘扣式梁模板支架计算书

依据规范: 《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 计算参数: 盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。

模板支架搭设高度为9.0m，梁截面 B×D=600mm×1700mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.60m，脚手架步距 h=1.20m，立杆钢管类型选择：A-LG-3000(Φ60×3.2×3000);

横向水平杆钢管类型选择：A-SG-900(Φ48×2.5×840);纵向水平杆钢管类型选择：A-SG-900(Φ48×2.5×840);

横向跨间水平杆钢管类型选择：B-SG-2000(Φ42×2.5×1940);梁底增加2道承重立杆。

面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方40×70mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑木方长度 0.60m。梁顶托采用双钢管φ48×2.8mm。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。

模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。

倾倒混凝土荷载标准值1.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。安全设施计算软件(2012)

PKPM软件出品

扣件计算折减系数取1.00。

钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.500×1.700×0.600+0.200×0.600=26.130kN/m 活荷载标准值 q2 =(1.000+0.000)×0.600=0.600kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 60.00×1.20×1.20/6 = 14.40cm3；

截面惯性矩 I = bh3/12 = 60.00×1.20×1.20×1.20/12 = 8.64cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

(1)抗弯强度计算

f = M / W < [f] 其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

M —— 面板的最大弯距(N.mm)；

W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取12.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；

经计算得到 M = 0.100×(1.20×26.130+1.40×0.600)×0.100×0.100=0.032kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.032×1000×1000/14400=2.236N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算 安全设施计算软件(2012)

PKPM软件出品

T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×26.130+1.4×0.600)×0.100=1.932kN

截面抗剪强度计算值 T=3×1932.0/(2×600.000×12.000)=0.402N/mm截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

(3)挠度计算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×26.130×1004/(100×6000×86400)=0.034mm 面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!

二、梁底支撑木方的计算

（一）梁底木方计算

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.500×1.700×0.100=4.335kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.200×0.100×(2×1.700+0.600)/0.600=0.133kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 =(0.000+1.000)×0.600×0.100=0.060kN 安全设施计算软件(2012)

PKPM软件出品

均布荷载 q = 1.20×4.335+1.20×0.133=5.362kN/m 集中荷载 P = 1.40×0.060=0.084kN

0.08kN 5.36kN/mA 600B

木方计算简图

0.0000.254

木方弯矩图(kN.m)1.650.040.04

木方剪力图(kN)

1.65

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

4.47kN/mA 600B

变形计算受力图

0.0000.721

木方变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为 安全设施计算软件(2012)

PKPM软件出品

N1=1.651kN N2=1.651kN

经过计算得到最大弯矩 M= 0.253kN.m 经过计算得到最大支座 F= 1.651kN 经过计算得到最大变形 V= 0.721mm 木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.00×7.00×7.00/6 = 32.67cm3；

截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.00×7.00×7.00×7.00/12 = 114.33cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =0.253×106/32666.7=7.75N/mm2 木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算

截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×1.650/(2×40×70)=0.884N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求!

(3)木方挠度计算 最大变形 v =0.721mm 木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!

（二）梁底顶托梁计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。安全设施计算软件(2012)

PKPM软件出品

均布荷载取托梁的自重 q= 0.075kN/m。

1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kNAB 600 600 600

托梁计算简图

0.578

托梁弯矩图(kN.m)3.163.161.511.514.134.132.482.480.830.835.095.093.443.441.791.790.140.141.511.513.163.160.468

托梁剪力图(kN)0.140.141.791.793.443.445.095.090.830.832.482.484.134.13

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kNAB 600 600 600

托梁变形计算受力图

0.0180.281

托梁变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M= 0.577kN.m 经过计算得到最大支座 F= 10.866kN 经过计算得到最大变形 V= 0.281mm 安全设施计算软件(2012)

PKPM软件出品

顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.50cm3； 截面惯性矩 I = 20.39cm4；

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =0.577×106/1.05/8496.0=64.68N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算

最大变形 v = 0.281mm 顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求!

三、双槽钢托梁计算

盘扣式模板支架可采用双槽钢搁置在连接盘上作为支撑模板面板及楞木的托梁。双槽钢型钢类型选择为[5号槽钢

1、双槽钢托梁受弯承载力计算

双槽钢水平杆上的弯矩按下式计算：

M = F×c

式中：M－双槽钢弯矩；

：F－单根双槽钢托梁承担的竖向荷载一半；

：c－模板木楞梁至双槽钢托梁端部水平距离。双槽钢托梁的受弯承载力应满足： M / W < f 式中：W－双槽钢的截面模量;f－钢材强度取205N/mm2。

M=10.87×0.00=0.00 kN.m

M / W = 0.00×20.80×1000 = 0.00N/mm2 双槽钢托梁受弯强度 M / W < f，满足要求!安全设施计算软件(2012)

PKPM软件出品

2、双槽钢托梁挠度计算

双槽钢托梁的挠度应符合下式规定：

经计算 Vmax = 0.00mm 双槽钢托梁挠度 Vmax < [v]=600/150和10mm，满足要求!

四、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：

双槽钢托梁的最大支座反力 N1=10.91kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2 = 1.20×1.904=2.285kN N = 10.906+2.285=13.190kN φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径(cm)；i = 2.01 A —— 立杆净截面面积(cm2)； A = 5.71 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 7.70 σ —— 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 270.00N/mm2； l0 —— 计算长度(m)； 参照《盘扣式规范》2010，由公式计算

顶部立杆段：l0 = h'+2ka(1)非顶部立杆段：l0 = ηh(2)η—— 计算长度修正系数，取值为1.000； 安全设施计算软件(2012)

PKPM软件出品

k —— 计算长度折减系数，可取0.7；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； l0=1.480m；λ=1480/20.1=73.632, φ=0.687 σ=13190/(0.687×571)=37.963N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.300×1.000×0.138=0.041kN/m2 h —— 立杆的步距，1.20m； la —— 立杆迎风面的间距，0.60m；

lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；

风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×1.4×0.041×0.600×1.200×1.200/10=0.005kN.m； Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

立杆Nw=10.906+1.200×1.904+0.9×1.400×0.005/0.600=13.200kN l0=1.48m；λ=1480/20.1=73.632, φ=0.687 σ=13200/(0.687×571)+5000/7700=38.847N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

五、梁模板支架整体稳定性计算

依据盘扣式规范JGJ 231-2010 和混凝土施工规范GB 50666-2011：

盘扣式梁模板支架应按混凝土浇筑前和混凝土浇筑时两种工况进行抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： 安全设施计算软件(2012)

PKPM软件出品

MT

式中： MT－支架的倾覆力矩设计值；

MR－支架的抗倾覆力矩设计值。

支架自重产生抗倾覆力矩：

MG1 = 0.9×1.904/0.600×8.400×8.400/2 = 100.752kN.m 模板自重产生抗倾覆力矩：

MG2 = 0.9×0.200×0.600×0.600×8.400/2 = 0.272kN.m 钢筋混凝土自重产生抗倾覆力矩：

MG3 = 0.9×25.500×0.600×1.700×0.600×8.400/2 = 58.991kN.m 风荷载产生的倾覆力矩：

wk = 0.300×1.000×0.138 = 0.041kN/m2

Mw = 1.4×0.041×0.600×9.0002 / 2 = 1.408kN.m 附加水平荷载产生倾覆力矩(附加水平荷载取永久荷载的2%)：

永久荷载(包括支架、梁模板、钢筋混凝土自重)为 42.332kN 附加水平荷载：Fsp = 42.332×2% = 0.847kN Msp = 1.4×0.847×9.000 = 10.668kN.m 工况一：混凝土浇筑前

倾覆力矩 MT=1.000×1.408=1.408kN.m

抗倾覆力矩 MR=100.752+0.272=101.024kN.m 浇筑前抗倾覆验算 MT < MR，满足整体稳定性要求！工况二：混凝土浇筑时

倾覆力矩 MT=1.000×10.668=10.668kN.m

抗倾覆力矩 MR=100.752+0.272+58.991=160.014kN.m 浇筑时抗倾覆验算 MT < MR，满足整体稳定性要求！模板支撑架计算满足要求！

第五篇：C30桥连续梁及盖梁等混凝土配合比计算书(P.032.5R)

C30桥连续梁、盖梁等混凝土配合比计算书

常张高速公路四合同人行天桥连续梁及盖梁等砼设计强度为C30MPa，根据规范要求及施工条件，坍落度采用70-90mm。

水泥采用湖南嘉丰建材有限公司生产的强度等级为32.5R的《新夏》牌普通硅酸盐水泥，其表观密度按3.1g/cm3计算。

粗集料采用桃源大石料厂生产的5-16mm、16-31.5mm两种规格碎石，按5-16mm25%、16-31.5mm75%的比例掺配。经筛分试验符合5-31.5mm的连续级配，其表观密度为2.733g/cm3。

细集料采用洞庭湖大桥砂厂的河砂，细度模数为2.8，其表观密度为2.601g/cm3。混凝土水采用工地饮用水。一． 初步计算配合比

1.确定试配强度fcu.o

设计要求混凝土强度fcu.k=30MPa，混凝土强度标准差按表查取δ=5 则：fcu.0=fcu.k+1.645δ=30+1.645×5=38.2MPa 2．确定水灰比W/C

a..计算水泥实际强度fce

因采用的水泥28d抗压强度实测fce暂时没有资料,水泥强度等级值的富裕系数按常规取rc=1.13，fce=1.13×32.5=36.73 MPa b.计算水灰比

因本单位没有回归系数统计资料, 回归系数按表取αa=0.46，αb=0.07

W/C=(αa×fce)/(fcu.0+αa×αb×fce)

=(0.46×36.73)/(38.2+0.46×0.07×36.73)

=0.43 C.确定水灰比W/C 为保证混凝土必要的强度和耐久性,同时满足施工时混凝土拌和物的和易性,掺入减水剂后确定水灰比W/C=0.46 3.确定单位用水量mwo

根据粗集料的最大粒径及施工要求混凝土拌和物的稠度，查表确定用水mwo=205Kg，4．确定单位水泥用量mco

根据确定的单位用水量mwo和确定的水灰比W/C值，计算水泥用量mco=205/0.46=446Kg。符合JGJ041-2000《桥涵施工技术规范》要求，确定水泥用量为 mco=446Kg。

5．确定砂率值βs

根据水灰比和集料的最大粒，查表确定βs=36%

6．计算砂、碎石材料用量

采用体积法

已知：ρc=3100kg/ cm3，ρg=2733 kg/ cm3，ρs=2601kg/ cmρw=1000 kg/ cm3，非引气混凝土α=1 则：mco/ρc+mgo/ρg+mso/ρs+mwo/ρw+0.01×α=1

βs=mso/(mso+mgo)×100%

446/3100+ mgo/2733+mso/2601+205/1000+0.01×1=1

36%=mso/(mso+mgo)×100%

联立求解得:mso= 619

mgo=1101

因此每立方混凝土材料用量的初步配合比为

水泥：砂：碎石：水：减水剂=446：619：1101：205=1：1.388：2.469：0.46

二．确定基准配合比

按计算初步配合比进行试拌，混凝土拌和物的坍落度、粘聚性及保水性均符合施工规范要求，确定基准配合比为1：1.388：2.469：0.46

1．为了更好地优化配合比，经济合理，在基准配合比的基础上，保持用水量不变，水灰比增减0.02，确定其它两个水灰比W/C=0.44

W/C=0.48

2．水泥及砂、碎石材料用量（算式从略），配合比为

1：1.315：2.339：0.44 水泥用量466Kg.砂613Kg.碎石1090Kg 1：1.466：2.604：0.48 水泥用量427Kg.砂626Kg.碎石1112Kg

三．检验混凝土强度

1．试件按30L料计算（试件记录附后）每个配合比制作2组试件，标准养护7d、28d试压。

2．根据试压的抗压的强度值确定试验室配合比

α、根据配合比确定的材料用量，按下式计算混凝土的表观密度

计算值ρcc=mc+ms+mg+mw

b、按下式计算配合比校正系数δ

δ=ρct/ρcc

ρct为混凝土表观密度测定值

四．换算成施工配合比

按碎石、砂实际含水量换算施工配合比