报告厅满堂架体加固要求

第一篇：报告厅满堂架体加固要求

20130403号

报告厅满堂架体加固要求

为了确保西侧报告厅模板支撑满堂架体稳定安全，项目部要求必须做到以下加固要求： 1、20m大跨度梁底延梁的长度方向增加承重立杆，立杆间距为50cm，立杆底部必须垫实。立柱延高度方向与水平杆件扣件连接不少于3道；

2、增加地面层的扫地杆，扫地杆应满扫；

3、在架体距地20公分及3米高处应满设水平剪刀撑；

4、竖向剪刀撑每隔4道立杆（或3m）设置一道；

5、满堂架体必须与已经浇筑的框架柱连接抱死；

6、模板支撑完成后必须检验起拱度，必要时加大起拱量。

本部分为重点控制区域，施工难度大安全隐患多质量控制难，请项目管理人员及班组工人高度重视，不得疏忽！

望大家齐心协力圆满完成施工任务！

本要求同时下发劳务公司及项目管理人员，必须严格执行！

陕西建工集团第六建筑工程有限公司 陕铁院新校区工程项目部 2013年4月3日

第二篇：满堂架搭设方法以及要求

1.满堂架下面所用的竹胶板垫块，应使用下脚料制作，制作规格为200×200mm严禁使用大块模板制作。

2.满堂架立杆间距L≤800 mm,48mm钢管搭设，水平杆不得少于3道，扫地干一道，中间杆一道，梁底杆一道。以及加设剪刀撑。3.架体的整体性与稳定性构造：

1).立杆 ：架体设纵横向扫地杆，扫地杆设在基础上平面200mm处的立杆上，用十字扣件 固定在立杆上，立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度。立杆接头要错开不设在同一层面上，立杆下端与垫木间增加木楔，用来调整立杆沉降不匀。2）水平杆：纵横向 水平杆用直角扣件固定在立杆上，扣件的拧紧力矩控制在45-60Nm，水平杆在转角处必须交圈（形成井字形结构）；水平杆接长时，相邻两接头不在同步同跨内。不同步、不同跨，两个接头在高度方向错开的距离不宜小于500㎜。3)连墙杆：

架体与混凝土框柱进行有效的附墙连接，以提高支模架在施工荷载作用下的变形能力。4)、剪刀撑设置： 竖向剪刀撑：沿支模架外排立杆的四周满设剪刀撑；中间部每隔7.5～9.0m设置竖向剪刀撑；纵、横向剪刀撑按三步六跨通高设置。

水平剪刀撑：当支撑架高度≥20m时，在架体顶部和中部每隔6.0～7.5m设水平剪刀撑，以提高架体抵抗水平施工荷载冲击时的稳定性；任何情况下，高支撑架的顶部和底部必须设水平剪刀撑。5)、中厅四周各层3-4排支撑架在各层施工完后不拆除，作为水箱屋面花架梁支模架的辅助架，以利于花架梁支模架的整体稳定。中厅一层卸荷架与以上各层支模架立杆竖直对应，立杆下垫50 mm厚、250mm宽的木板 2 梁模支设及细部做法要求：

1）梁底模板，首先算出梁底高度，起拱高度，在 按梁底标高操平，通梁将两端水平固定，然后拉通线将中间水平杆固定，固定间距不 不大于800mm，根据梁宽度放置预先加工好。将梁底板放置在固定好的架子上，线绳拉直，在立绑板，绑板立在10cm的方木上，在粱榜上钉上方木，用钢管与水平杆将绑板锁死，上口在平板的水平钢管连接顶死，如果大于750mm的梁必须使用对拉杆，粱绑校正加固完后再铺设顶板。

2）模板接缝不漏浆，模板与砼接触表面清理干净，并涂上脱模剂。但不能沾污到钢筋或砼上面。

3）模板检验标准：轴线位移在3mm以内。标高在±5mm以内，截面尺寸在±34以内。垂直度在2毫米以内平整度在3毫米以内 3模板拆除

1）拆模要优先考一间一间的拆除。整间堆放周转。避免倒乱。2）柱、梁绑模拆除应保证棱角不损。

3）梁底、顶板应在强度到75℅跨度在8米以上的构件，砼强度必须达到100℅。

4）拆梁底及顶板应先将钢龙骨下至10~20㎝时，暂不拆除。将木龙骨竹胶板拆放在上面，逐块下递。

5）拆模时应将四周用密目网或竹胶板护防止物体掉下伤人。

6）拆下的模板及时清理干净并刷上脱模剂，拆下的扣件及时装袋收集，集中管理。4 1）吊装模板时轻放、轻起、不得碰撞，防止模板变形。

2）拆模时不得用大锤硬砸或硬撬，这样不但容易损坏模板又容易破坏砼表面。

3）对以拆模后的柱，应用护角条将柱包住，以避在搭架时将柱砼角碰坏，楼梯踏步相同。

5模板施工中应注意易发生的质量问题：

a)柱模板容易产生的问题：截面尺寸不准，柱位置位移，柱弯曲。采取办法是：支模前按图弹出位置线，四周用木条顶死（留出板厚度）可保证底部位置准确，根据柱的截面尺寸配制的模板四周背好方木，四边吊正，加箍锁死，再四周拉好支撑。

b)梁板模板容易产生的问题：梁梆不平直，梁底不平，梁口不顺直，防止办法有：梁板模板支撑，龙骨的间距应通过计算后，确保其强度、刚度、底模水平杆应按设计和规范要求起拱，拉通线锁梁口，防止口上变形。剪力墙大模板

1、大模板施工，本工程大模板以标准层设计配置，板高为4.72米。一层高度为5.95+1.6米，层高为7.55米，模板第一次浇筑高度为2.7米，浇筑砼时标高控制少打以补浆为主，掌握高度及平整度。二次接高为4.72米，一次浇筑到顶。

施工程序：基础放线 钢筋绑扎 支模 校验 浇筑砼

2、墙体模板

2.1 根据施工技术需要及达到清水砼墙体效果，本工程采用宇天体系86拼装式全钢大模板；每块拼装式模板由几块标注单元板组成。为保证大模板的刚度，其模板面板采用σ＝6mm原平板，主肋采用成对10号槽钢，并纵向设置三道。内、外墙模板纵向设置五排穿墙螺栓，横向间距不大于1200mm。穿墙螺栓、支腿、挑架，是模板必不可少的组成部分。穿墙螺栓是采用大头32mm、小头28mm、锥形、镀锌部分，并配有防接灰套筒和专用卡头；套筒前端为六方形母，可用扳手操作；套筒后端冲有18mm的圆孔，可用圆钢插入转动操作。该部件连接可靠，拆卸方便，周转次数高。同时，穿墙螺栓与大模板之间配有橡胶套（仅销售），以防止砼浇筑时从穿墙孔漏出水泥浆，提高了砼质量和表面光洁度，为保证施工质量提供了完美的保证。

针对本工程模板配置较高，原有的大模板支腿不易采用，校正需用架管、顶托、钢丝绳和花篮螺栓作为支撑加固配合的设施用料，在剪力墙周边应提前预埋钢筋拉环，作为支拉固定点。挑架，即操作平台，采用￠48 mm钢管焊接，利用竖肋上的连接孔固在大模板上，上铺木板，可供浇筑砼操作平台。2.2墙体模板的配置 模板配置高度：

内板高度：2920mm；接高：1850mm 外板高度：2920mm；接高：1850mm 针对本工程外墙周圈的结构特点，外墙周圈满配一层高200mm的吊梆模。配置吊梆模的方法，其优点是避免了导墙的浇筑，解决了层与层之间接茬漏浆问题，而且内外墙模板没有区别，可以互换使用，不仅降低了模板投入，而且提高了施工效率。

本工程应施工方要求，门窗洞口处大模板全部断开，同墙体一同施工的连梁配置梁模，梁模包括：梁侧模、梁底模、梁下堵板。配置梁模的方法可以有效保证门窗洞口的位置尺寸及浇筑效果，但此种配置方法占用塔吊时间过长，影响工程进度。且由于洞口处模板断开，导致模板板块较多，在支模过程中，掌握不好垂直度。另外一些特殊洞口的存在会使支模十分繁琐。所以，我方建议为保证外墙门窗洞口的直线性，外墙门窗洞口全部断开，内墙采用内置式的模板配置方法，提高支模效率。

楼梯间模板按外墙模板高度配置。外墙装饰沿、窗套，空调机板，（指不与顶板同一标高）采取后浇方式。2.3角模

角模有阴角模、阳角模及异形角模，阴角模与大模板之间留有2mm的间隙，并且阴角模比大模板之间不留间隙，边框之间采用专用连接器或螺栓进行连接。

为减少塔吊的吊次，提高施工效率，保证砼的浇筑效果。个别特殊部位将角模与小模板设计成一体；即：“Z”、“W”、“L”等形状。异形角模与大模板之间采用连接器和小背楞进行加固。较大的异形角模设有穿墙栓加固。2.4节点的处理方法

阴角模与大模板之间通过专用连接螺栓和多道阴角压槽有效控制了错台、扭曲等现象保证砼墙体浇筑后平整、顺直。大模板与阳角模之间平口用专用连接器或螺栓进行连接，并纵向设置三道直角背楞有效保证了阳角棱角顺直光滑。2.5丁字墙部位的处理

丁字墙部位的大模板的配置或是悬臂过大，或是配置一块堵板，它们都没有穿墙栓直接加固，这时除利用边框处的连接外，要另外采取加固措施，利用两边大模板的大背楞，用专用的小背楞卡入大背楞再用穿墙栓拉住，使相邻的几块大板连成一个整体，有效的避免了此部位的涨模问题。

第三篇：地下室满堂架及支撑系统专项方案（共）

安置房3#、4#楼

地 下 室 模 板 高 支 撑 专 项 方 案

有限公司

二○○九年七月十五日

一、工程概况：

本工程为安置房3#、4#楼，地处新村。该工程为框架结构，3#、4#楼地上11层，地下一层；建筑檐口高度为30.80m。地上建筑面积7873.5m2；地下室建筑面积1949.5m2。3#、4#楼底层高均为3.3m，1～11层层高为2.80m；3#、4#楼基底标高为-6.20M。基础地下室筏板面标高为-5.60m，地下室顶板面标高为-0.62m，基础地下室筏板到顶板高差为4.98m。层高大于4m的支撑全部采用钢管支撑。

本方案PKPM软件计算梁板支承体系，其中梁按最大截面梁计算梁支承体系，其他梁的支模架按最大截面梁支承体系搭设。

二、设计及施工依据：

1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）

2、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)

3、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)

4、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。

三、支模材料：

本工程模板采用18mm优质多层夹板，模板支撑体系，采用直径为48，壁厚3.0焊接钢管。轧头采用接轧、十字轧和活络轧，钢管和轧头均需进行抽样试验。钢管立杆垫板采用片子板或优质18mm厚多层夹板。支模材料进场后由施工员、材料员、质量员和木工翻样进行外观检查，认为合格后方可使

于工程。

四、搭设方案

1、板下支撑

模板支承架搭设采用扣件式钢管脚手架，步高1.8m。钢管立杆间距1.1×1.1m，板底采用60×80方木支撑横楞，方木间距@300。

2、梁下支撑

模板支承架搭设采用扣件式钢管脚手架，步高1.8m。钢管立杆间距1.1×1.0m，横向采用二道钢管，梁底采用80×80方木支撑纵楞，方木间距@300。

3、立杆底垫

本工程3#、4#楼基础为反梁式筏板基础，立杆底垫九合板垫板，并在离梁顶250㎜处设一道扫地杆，离板顶250㎜处设一道水平拉杆，再往上每1.8m处设一道水平拉杆。见附图：

五、模板安装技术要求

（一）、安装前的准备及技术要求：

1、为保证结构尺寸、位置的正确性，支模前要放好模板线，梁板模板安装完后再放一次检查线，以检查柱位置尺寸。

2、对拉螺栓的位置要严格按施工方案执行，不允许随意减少，且注意木楞要立放，对拉螺栓用的钢筋要经过试验合格后才能使用，以保证砼面的平整。

3、基础筏板内部梁的塑料套管不要太短，长度为墙柱宽尺寸加长36 mm，使之伸出模板外，以免施工时砼进入套管而不能拔出。

4、在合模前，底部要清扫洁净，在砼浇筑过程中要设专人看护支撑系统，以防变形，支设过程中，梁底模适当位置留置冲洗口。以利杂物等冲出梁底，避免夹碴。

（二）、安装要点

1、柱模板

保证柱模板长度符合模数，不符合模数的放到节点部位处理。柱模根部要用水泥砂浆堵严，防止跑浆，柱模的浇筑口和清扫在配模时一并考虑留出。若梁、柱模板分两次支设时，在柱子砼达到拆模强度时，最上一段柱模先保留不拆，以便于与梁模板连接。

柱模板安装时，要点如下：

(1)、支设的柱模，其标高、位置要准确，垂直度要控制好，支设应牢固。柱模板支撑应连成整体。

(2)、柱模根部要用水泥砂浆堵严，防止跑浆。

(3)、柱模的浇筑口和清扫口，在配模时应一并考虑留出。(4)、安装柱箍：根据柱模尺寸、侧压力的大小等因素选择钢木箍。柱箍间距一般在500mm左右，柱截面较大时应设置柱中穿心螺丝，由计

算确定螺丝的直径、间距。

2、梁模板

梁口与柱头模板的连接要紧密牢固。梁模板采用18mm 厚多层胶合板模板，梁的侧模顶梁的底模。

梁断面高度大于900mm的主框架梁，支柱采用中间加支撑的方式，支撑间距见计算书。

(1)、在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，钉柱头模板。(2)、梁底模板：按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平，梁模按图纸要求起拱。当跨度大于4m 时按3‰起拱，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。

(3)、梁侧模板：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板碰旁或压旁来确定。

(4)、当梁高超过750mm时，梁侧模板宜加穿梁螺栓加固。(5)、模板支柱纵横向水平拉杆、剪刀撑等均应按实际要求布置，支柱间距一般不宜大于1m，纵横方向水平拉杆的上下间距不宜大于1.8m，纵横方向的剪刀撑间距不大于10m，扣件钢管支架要检查扣件是否拧紧。

3、楼板模板

楼板模板采用胶合板模板，地下室层高大于4m，支模架采用Φ48×3.0钢管做立柱，从边跨一侧开始逐排安装立柱。柱和钢楞（大龙骨）间距，按模板计算书施工，一般情况下立柱与外楞间距为600mm～1200 mm小龙骨间距400mm～600 mm调平后即可铺设模板。在模板铺设完，标高校正后，立杆之间应加设水平拉杆，其道数要根据立杆高度决定，一般情况下离地面200mm～250 mm处设一道扫地杆，往上纵横方向每1.8m左右设一道。

六、加强体系

1、支模架下部设置扫地杆，贯通整个支模架，以保证架体的整体稳定。

2、要求支模架与柱间增设抱箍连接，以提高整个支模架体的稳定性。

3、满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。

4、本工程模板支架两端与中间每隔4排立杆从顶开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。

每道剪刀撑宽度不小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45。～60。之间。

七、注意事项

1、严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

2、确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

3、确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N·m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；现场扣件采用

力矩扳手进行抽样检测，抽样数量为扣件总量的10%，经力矩扳手试验如不合格数量占抽样数量的20%以上时，则应全数检查，并采取整改措施。

4、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式或对称浇筑方式；

5、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对有可能出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，并进行详细交底；平台堆载应分散，特别是砼浇捣时要防止集中堆载，该项安全控制由施工员负责。

6、浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

7、钢管、扣件等应有质保资料，钢管、扣件进场必须有登记、检查、使用管理记录。

8、砼浇捣前，应在自检合格的基础上，报监理单位验收，合格后，签署混凝土浇捣令。

八、高空作业安全防护措施

1、进入施工现场必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩戴安全带，并应系牢。

2、操作人员应持证上岗，不得酒后上班，不准穿拖鞋、塑料硬底鞋等均发滑的鞋类上架操作。

3、经医生检查认为不适合高空作业的人员，不得高空作业。

4、操作人员工作前应检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，以免掉落伤人。工作时思想要集中，防止钉子扎脚和空中滑落。

九、拆模安全措施方案

1、拆模时间必须根据设计要求确定，现场应做好工作试块。

2、在拆模前，应报监理同意。并由施工员进行拆模部位和安全技术交底。

3、每次拆模部位必须严格控制，未经批准的部位严禁拆除。

4、进入施工现场必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩戴安全带，并应系牢。

5、经医生检查认为不适合高空作业的人员，不得高空作业。

6、拆模前，应在拆模区域周边设置警示牌，并设专人巡查、监督，防止闲杂人等进入拆模区域。

7、在拆模区域，安全部门应有专人跟班检查、监督。

8、操作人员工作前应检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，以免掉落伤人。工作时思想要集中，防止钉子扎脚和空中滑落。

9、拆除模板一般用长撬棍。人不允许站在正在拆除的模板上。在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下。

10、安全部门应加强对操作人员的安全教育工作，教育内容应包括安全生产六大纪律、十项安全技术措施、十个不准等。

11、班组应加强班前教育工作。

12、对拆下的支模架材料应及时清运，对模板、方料上的钉子应马上落实人员拔除或运至安全堆放场地。

13、模板拆除严格按公司《模板工程拆模流程及拆模安全防护措施》执行。

十、应急预案

为确保高处坠落事件发生后，能迅速有效地开展抢救工作，最大限度地

降低员工及相关方生命安全风险，特制定高处坠落应急准备与响应预案。

一、组织机构

（一）、公司组成应急响应指挥部。负责应急抢救指挥。指挥部指挥：张锦淮，成员由：何其忠、张喜宾、林聪顺、宋通进等组成。

（二）、指挥部设：

1．现场指挥组：由项目经理张锦淮任组长。其任务是了解掌握事故情况，组织现场抢救指挥。

2．抢救联络组：由安全员林聪顺、施工员宋勇进、郑炳煌组成，安全员为组长。其任务是根据指挥组指令，及时布置现场抢救，保持与当地建设行政主管部门、劳动部门等的沟通。并及时通知当事人的亲人。

3．治安组：由项目安全员张喜宾任组长。其任务为现场秩序维护、保护事发现场、做好当事人周围人员的问询记录，保持与当地公安部门的沟通。

4．善后组：由张锦淮、张喜宾、林聪顺、黄文传组成，张锦淮为组长，其任务是妥善处理好善后的工作，按职能归口负责保持与当地相关部门的沟通联系。

二、事故处理程序：

1．当高处坠落事故发生后，事故发现第一人应立即大声呼救，报告责任人（项目经理或基地负责人）；

2．项目管理人员获得求救信息并确认高处坠落事故发生后，应：①组织项目职工自我救护队伍进行施救，同时立即向当地医疗卫生部门（120）电话报告；②立即向所属公司、集团公司上报事故的初步原因、范围、估计后果；③保护事故现场。

3．指挥部接到电话报告后，指挥部即指令现场指挥部、抢救联络组、治安组在第一时间赶赴现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场。

4．当事人被送入医院接受抢救后，指挥部即指令善后组到达事故现场：a.做好与当事人家属的接洽善后处理工作；b.按职能归口做好与当地有关部门的沟通，汇报工作。

十一、梁板模板及支撑系统计算书

支撑体系计算：利用PKPM软件计算，以最大梁高作为计算对象，其余梁板均按此方案执行。见后附计算书。

附：计算书部分

一、梁模板扣件钢管支撑架计算书

高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。模板支架搭设高度为4.28米，基本尺寸为：梁截面 B×D=300mm×1200mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向)l=1.00米，立杆的步距 h=1.80米，图1 梁板模板支撑架立面简图

采用的钢管类型为48×3.0。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm3； I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm4； 1.强度计算

f = M / W < [f] 其中 f —— 面板的强度计算值(N/mm2)；

M —— 面板的最大弯距(N.mm)；

W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f] —— 面板的强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.125ql

2其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；

静荷载标准值 q1 = 25.000×0.800×0.600+0.350×0.600=12.210kN/m 活荷载标准值 q2 =(2.000+3.000)×0.600=2.400kN/m 经计算得到 M = 0.125×(1.2×12.210+1.4×2.400)×0.300×0.300=0.203kN.m 经计算得到面板强度计算值 f = 0.203×1000×1000/32400=6.254N/mm2

面板的强度验算 f < [f],满足要求!

2.抗剪计算

T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.500×(1.2×12.210+1.4×2.400)×0.300=2.702kN

截面抗剪强度计算值 T=3×2702.0/(2×600.000×18.000)=0.375N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

3.挠度计算

v = 1.302ql4 / 100EI < [v] = l / 250

面板最大允许挠度值 [v] = 1.200mm；

面板最大挠度计算值 v = 1.302×12.210×3004/(100×6000×291600)=0.736mm 面板的挠度验算 v < [v],满足要求!

二、梁底支撑的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.000×0.800×0.600=12.000kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.350×0.600×(2×0.800+0.300)/0.300=1.330kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 =(3.000+2.000)×0.300×0.600=0.900kN

2.方木楞的支撑力计算：

均布荷载 q = 1.2×12.000+1.2×1.330=15.996kN/m 集中荷载 P = 1.4×0.900=1.260kN

1.26kN16.00kN/mA 300B

方木计算简图

经过计算得到从左到右各方木传递集中力[即支座力]分别为 N1=3.029kN N2=3.029kN

方木按照三跨连续梁计算，方木的截面力学参数为

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.00×8.00×8.00/6 = 64.00cm3；

I = 6.00×8.00×8.00×8.00/12 = 256.00cm4；

方木强度计算

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.029/0.600=5.049kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×5.05×0.60×0.60=0.182kN.m 截面应力

方木抗剪计算

最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.6×0.600×5.049=1.818kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1818/(2×60×80)=0.568N/mm2 =0.182×106/64000.0=2.84N/mm2

方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2

方木的抗剪强度计算满足要求!

方木挠度计算

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 最大变形 v =0.677×4.208×600.04/(100×9500.00×2560000.0)=0.152mm

方木的最大挠度小于600.0/250,满足要求!

3.支撑钢管的强度计算：

支撑钢管按照连续梁的计算如下

3.03kNA 3.03kNB 900

计算简图

0.0000.0000.9090.909

支撑钢管弯矩图(kN.m)

0.0003.527

支撑钢管变形图(mm)

经过连续梁的计算得到

支座反力 RA = RB=3.03kN

最大弯矩 Mmax=0.909kN.m

最大变形 vmax=3.527mm 截面应力

=0.909×106/4491.0=202.365N/mm2

支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

三、梁底纵向钢管计算

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=3.03kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力 N1=3.03kN(已经包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重 N2 = 1.2×0.116×7.600=1.059kN 楼板的混凝土模板的自重 N3=1.080kN N = 3.029+1.059+1.080=5.168kN

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径(cm)；i = 1.60 A —— 立杆净截面面积(cm2)； A = 4.24 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49

—— 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度(m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh(1)l0 =(h+2a)(2)k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；

u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；

公式(1)的计算结果： 公式(2)的计算结果：

= 83.32N/mm2，立杆的稳定性计算 = 39.58N/mm2，立杆的稳定性计算

< [f],满足要求!< [f],满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a)(3)k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.010；

公式(3)的计算结果： = 52.93N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

二、楼板模板扣件钢管高支撑架计算书

高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

模板支架搭设高度为4.98米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.10米，立杆的横距 l=1.00米，立杆的步距 h=1.80米。

图 楼板支撑架立面简图

图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元

采用的钢管类型为48×3.0。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3； I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4；

1.强度计算

f = M / W < [f]

其中 f —— 面板的强度计算值(N/mm2)；

M —— 面板的最大弯距(N.mm)；

W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f] —— 面板的强度设计值，取15.00N/mm2；

M = 0.1ql2

其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；

静荷载标准值 q1 = 25.000×0.120×0.900+0.350×0.900=3.015kN/m 活荷载标准值 q2 =(2.000+3.000)×0.900=4.500kN/m 经计算得到 M = 0.1×(1.2×3.015+1.4×4.500)×0.300×0.300=0.089kN.m 经计算得到面板强度计算值 f = 0.089×1000×1000/48600=1.837N/mm2 面板的强度验算 f < [f],满足要求!

2.抗剪计算

T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.6×(1.2×3.015+1.4×4.500)×300.000=1.785kN

截面抗剪强度计算值 T=3×1785.0/(2×900.000×18.000)=0.165N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm

2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

3.挠度计算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

面板最大允许挠度值 [v] = 1.200mm；

面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.015×3004/(100×6000×437400)=0.063mm 面板的挠度验算 v < [v],满足要求!

二、支撑方木的计算

方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.00×8.00×8.00/6 = 64.00cm3；

I = 6.00×8.00×8.00×8.00/12 = 256.00cm4；

方木楞计算简图

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q1 = 25.000×0.120×0.300=0.900kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.350×0.300=0.105kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 =(3.000+2.000)×0.900×0.300=1.350kN

2.强度计算

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算如下:

均布荷载 q = 1.2×0.900+1.2×0.105=1.206kN/m 集中荷载 P = 1.4×1.350=1.890kN 最大弯矩 M = 1.890×0.90/4+1.21×0.90×0.90/8=0.547kN.m

最大支座力 N = 1.890/2+1.21×0.90/2=1.488kN 截面应力

3.抗剪计算

最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.900×1.206/2+1.890/2=1.488kN

截面抗剪强度计算值 T=3×1488/(2×60×80)=0.465N/mm截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2

方木的抗剪强度计算满足要求!

4.挠度计算

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: =0.547×106/64000.0=8.55N/mm2

方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

集中荷载 P = 1.350kN

均布荷载 q = 0.900+0.105=1.005kN/m 最大变形 v =5×1.005×900.04/(384×9500.00×2560000.0)+1350.0 ×900.03/(48×9500.00×2560000.0)=1.196mm

方木的最大挠度小于900.0/250,满足要求!

三、横向支撑钢管计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.98kN PPPPPPPPPP 900

900 900

支撑钢管计算简图

0.7140.0000.1790.1790.417

0.7140.0000.4170.655 0.655 支撑钢管弯矩图(kN.m)

0.105 1.868

支撑钢管变形图(mm)2.182.182.982.983.773.770.790.790.790.79

经过连续梁的计算得到

最大弯矩 Mmax=0.714kN.m

最大变形 vmax=1.868mm

最大支座力 Qmax=9.720kN

截面应力

0.000.002.982.982.182.18

3.773.77 支撑钢管剪力图(kN)=0.71×106/4491.0=159.01N/mm2

支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=9.72kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,考虑采用双扣件，则: R=9.72 < Rc =2×8=16KN,满足要求。

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

五、立杆的稳定性计算荷载标准值

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.116×8.252=0.958kN 钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值。

(2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.350×0.900×0.900=0.283kN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25.000×0.120×0.900×0.900=2.430kN

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.672kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ =(3.000+2.000)×0.900×0.900=4.050kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG + 1.4NQ

六、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 10.08kN；

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径(cm)；i = 1.60 A —— 立杆净截面面积(cm2)； A = 4.24 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49

—— 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度(m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh(1)l0 =(h+2a)(2)k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；

u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m；

公式(1)的计算结果： 公式(2)的计算结果：

= 162.43N/mm2，立杆的稳定性计算 = 56.10N/mm2，立杆的稳定性计算

< [f],满足要求!< [f],满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a)(3)k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.018；

公式(3)的计算结果： = 75.19N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

表1 模板支架计算长度附加系数 k1 ———————————————————————————————————————

步距 h(m)h≤0.9 0.9

表2 模板支架计算长度附加系数 k2 ————————————————————————————————————————————— H(m)4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m)1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 —————————————————————————————————————————————————

以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

第四篇：关于要求加固维修水库的报告

县水利局：

上唐镇百子亭水库为我镇小

（一）型水库，座落在上唐镇黄家村百子亭组，始建于1959年，库容量120万立方米。该水库涉及到三个村委会十八个村小组的农田灌溉问题，灌溉面积达4000余亩。由于水库建设年限久，坝体损坏严重并多处出现渗漏现象。省、市水利专家多次到现场对水库坝体进行监测，认定为病险水库需尽快维修。镇政府每年防洪期间都要安排大量的人员进行坝体巡防守护并组织水库下游的居民进行转移，广大群众对此反映十分强烈并要求政府进行维修。根据预算该水库维修需要360余万元的资金，由于本镇政府财政非常困难，现特向贵局尽快转上级有关部门给予立项为感！

特此报告

关于要求加固维修连家村大塘水库的报告

镇政府：

金溪县对桥乡对桥村委会连家村小组现有人口130余人36余户，有耕地面积360余亩，主要灌溉靠村前的大塘水库水库，该水是我村唯一的水源工程，水库终建于50年代初，通过近50年的运行，现已破烂不堪，坝身单薄、平斜管漏水，存在较多工程隐患。

今年4月份，受连续降雨影响，大坝坝脚出现渗水，严重威胁大坝安全，如大坝一旦倒塌，将严重危及大坝下游300余亩农田和一个村小组的财产人员安全。为彻底消除安全隐患，确保群众的生产财产安全，迫切需要对水库进行维修加固，由于我村村级财政困难，恳求上级有关部门帮助进行维修加固为感！

特此报告！

金溪县对桥乡对桥村委会连家村小组

2012年7月23日

关于要求解决陆坊乡葛坊常委会毛家边村小组小渠

道维修资金的报告

县水利局：

我村是69年由国家统一的浙江“两江”移民村，现有74户288人，耕地面积420余亩，由于我村地处环境较差，“冷浆田”较多，为改变这一现状，1969年我村组织全体村民在村对面开了一条约2000余米，上接葛坊村小河、下接郎山村小河的的排洪、引水沟，用于改善土壤和灌溉，以保障全村近360亩得到灌溉。

但由于该河流地处两小河之间，年年都要受上下游洪水冲刷，致使沿河两岸的360亩农田多次被冲毁，洪涝灾害频繁，村民心急如焚。为解决这一现状，我村多次组织村民对该渠道进行加固维修，并修复了部分堤段，恢复了部分农田灌溉和村民生活用水。

为彻底解决这一难题，我村计划对全段进行维修加固，经乡水利技术员测算，约需资金20万元，由于我村是外来移民，无村级集体经济来源，经我们多方做工作，村民可集资约12万元，尚需8万元修复资金缺口，恳请水利部门给以解决为感！

特此报告。

金溪县陆坊乡葛坊村委会毛家边村小组

2012年6月19日

第五篇：电信走线架安装加固

XX电信接入网走线架安装固定

1、XX电信走线架由设备施工单位现场安装，采用4米/根铝型材。统计材料时以根为单位。

2、接入点走线架一般采用单层方式，走线架高视机房净高，一般距机架顶和天花各为200mm，以方便施工和设备散热。

3、电力电缆走线架一般采用2C铝型材（电源单项考虑），信号线缆走线架一般采用4C铝型材（交换、传输、数据单项考虑）。因分属不同施工单位施工，专业界面必须清晰。

4、走线架宽度最低为400mm，一般设备列采用600mm，以便于设备加固。

5、水平梯横杠间隔一般为400mm，垂直梯横杠间隔一般为450mm。

6、加固方式：吊顶；靠墙短支撑杆；立地支撑（龙门）。一般采用吊顶方式，靠墙采用短支撑杆方式。无法吊顶时采用龙门方式。所有材料均使用铝型材。

7、吊顶和短支撑杆方式一般每隔1500mm加固一次；龙门方式一般为3000mm（？设备要支撑），龙门横杠间隔为1200mm。

8、走线架设计应安全、简洁、省料，信号线与电力线不可交叉，交流电缆与直流电缆也应避免交叉。

9、XX电信要求图纸上标明加固点位置，走线架安装位置也要明确标明（尺寸清晰）。

10、下走线时只要信号线和电力线不交叉，一般不做线槽。设备需安装加固底座，底座高度与活动地板平齐。尽量选择活动地板下没有线缆、线槽的位置安装设备。一般只要把设备安装位置的周边环境、活动地板固定架的规格及设备底座固定螺丝孔位画清楚，厂家即可定做加固底座。